JP2794547B2 - 高生産速度スエージングマシンおよびスエージング加工方法 - Google Patents
高生産速度スエージングマシンおよびスエージング加工方法Info
- Publication number
- JP2794547B2 JP2794547B2 JP7275975A JP27597595A JP2794547B2 JP 2794547 B2 JP2794547 B2 JP 2794547B2 JP 7275975 A JP7275975 A JP 7275975A JP 27597595 A JP27597595 A JP 27597595A JP 2794547 B2 JP2794547 B2 JP 2794547B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- swaging
- die
- tandem
- dies
- mold
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Forging (AREA)
- Press Drives And Press Lines (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明はスエージングマシンに
よる金属材加工の生産性を向上させると共に、金属材の
密度を高め、結晶の微細化を図り、かつ金属歪の偏在を
防止することを目的とした高生産速度スエージングマシ
ンおよびスエージング加工方法に関するものである。
よる金属材加工の生産性を向上させると共に、金属材の
密度を高め、結晶の微細化を図り、かつ金属歪の偏在を
防止することを目的とした高生産速度スエージングマシ
ンおよびスエージング加工方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来加工金属材を、半径方向からスエー
ジング金型で加圧加工するスエージングマシンが知られ
ており、金属線材、又は金属管材（以下金属材という）
などの加工に用いられている。
ジング金型で加圧加工するスエージングマシンが知られ
ており、金属線材、又は金属管材（以下金属材という）
などの加工に用いられている。
【０００３】
【発明により解決すべき課題】前記従来のスエージング
金型により加圧加工すれば、金型の逃げ方向に金属材が
横ひろがりを生じつつ、金属材の長さ方向に伸びるので
あるが、打圧回数と打圧位置変化回転には実用上の限度
がある為に低速生産性となる。そこで生産性を向上しよ
うとすれば、金属材が金型の逃げ部に充満する橢円形状
の限界をオーバーするために、フィンを生成し、又は加
圧押入金属材がダイス内部に生ずる回転トルクの増大に
よって金属材全体がふり回される結果を生じるおそれが
あり、低速生産性に甘んじざるを得ない問題点があっ
た。
金型により加圧加工すれば、金型の逃げ方向に金属材が
横ひろがりを生じつつ、金属材の長さ方向に伸びるので
あるが、打圧回数と打圧位置変化回転には実用上の限度
がある為に低速生産性となる。そこで生産性を向上しよ
うとすれば、金属材が金型の逃げ部に充満する橢円形状
の限界をオーバーするために、フィンを生成し、又は加
圧押入金属材がダイス内部に生ずる回転トルクの増大に
よって金属材全体がふり回される結果を生じるおそれが
あり、低速生産性に甘んじざるを得ない問題点があっ
た。
【０００４】例えば、ソリッド金属線材の加工速度は毎
秒２０mm〜３０mmであり、金属管材の加工速度は毎秒３
０mm〜６０mmであった。そこで他の金属材加工（引抜加
工又は圧延加工）に対して１／１０〜１／２０の低速生
産性を余儀無くされていた。
秒２０mm〜３０mmであり、金属管材の加工速度は毎秒３
０mm〜６０mmであった。そこで他の金属材加工（引抜加
工又は圧延加工）に対して１／１０〜１／２０の低速生
産性を余儀無くされていた。
【０００５】前記、低速生産性にも拘らず、スエージン
グ加工には多くの利点（例えば加工金属材の性質に応じ
た常温加工、熱間加工が可能であり、更に断面三角形、
四角形等の異形線の成形加工）があるので、多数の金属
材加工に採用されていた。
グ加工には多くの利点（例えば加工金属材の性質に応じ
た常温加工、熱間加工が可能であり、更に断面三角形、
四角形等の異形線の成形加工）があるので、多数の金属
材加工に採用されていた。
【０００６】
【課題を解決するための手段】然るにこの発明は、複数
組のスエージング金型に角度を保たせてタンデムに配置
させることにより、前記従来の問題点を解決したのであ
る。
組のスエージング金型に角度を保たせてタンデムに配置
させることにより、前記従来の問題点を解決したのであ
る。
【０００７】即ち機械の発明は、加工金属材の長手方向
に対して複数組のスエージング金型をタンデムに配列
し、隣接スエージング金型を互いに当接設置させると共
に、各組のスエージング金型の配置を加圧時の材料の変
形逃げ方向に対して、これをさえぎる方向の面で同時加
圧すべくなしたことを特徴とする高生産速度スエージン
グマシンである。またタンデムに配列するスエージング
金型の組数は２〜６組としたものである。
に対して複数組のスエージング金型をタンデムに配列
し、隣接スエージング金型を互いに当接設置させると共
に、各組のスエージング金型の配置を加圧時の材料の変
形逃げ方向に対して、これをさえぎる方向の面で同時加
圧すべくなしたことを特徴とする高生産速度スエージン
グマシンである。またタンデムに配列するスエージング
金型の組数は２〜６組としたものである。
【０００８】次に方法の発明は、加工金属材の長手方向
にタンデムに配列した複数のスエージング金型で連続加
工する方法において、隣接次位のスエージング金型の加
圧方向は、前位の金型の加圧時の材料の逃げ方向に対し
て、これをさえぎる方向の面で加圧することを特徴とし
た高生産速度スエージング加工方法であり、隣接スエー
ジング金型の加圧は、金属塑性上材料の変形流動抵抗増
加を緩慢に抑えることを特徴としたものである。
にタンデムに配列した複数のスエージング金型で連続加
工する方法において、隣接次位のスエージング金型の加
圧方向は、前位の金型の加圧時の材料の逃げ方向に対し
て、これをさえぎる方向の面で加圧することを特徴とし
た高生産速度スエージング加工方法であり、隣接スエー
ジング金型の加圧は、金属塑性上材料の変形流動抵抗増
加を緩慢に抑えることを特徴としたものである。
【０００９】また他の方法の発明は加工金属材の長手方
向にタンデムに配列した複数のスエージング金型で連続
加工する方法において、隣接次位のスエージング金型の
加圧方向は、前位のスエージング金型の加圧時の材料の
逃げ方向に対して、これをさえぎる方向の面で加圧する
と共に、少くとも隣接金型を同時加圧させないことを特
徴とした高生産速度スエージング加工方法であり、加工
金属材の長手方向にタンデムに配列した複数のスエージ
ング金型で連続加工する方法において、隣接次位のスエ
ージング金型の加圧方向は、前位のスエージング金型の
加圧時の材料の逃げ方向に対して、これをさえぎる方向
の面で加圧すると共に、総ての金型の加圧時間に所定の
ずれを保たせて、同時加圧させないことを特徴とした高
生産速度スエージング加工方法である。
向にタンデムに配列した複数のスエージング金型で連続
加工する方法において、隣接次位のスエージング金型の
加圧方向は、前位のスエージング金型の加圧時の材料の
逃げ方向に対して、これをさえぎる方向の面で加圧する
と共に、少くとも隣接金型を同時加圧させないことを特
徴とした高生産速度スエージング加工方法であり、加工
金属材の長手方向にタンデムに配列した複数のスエージ
ング金型で連続加工する方法において、隣接次位のスエ
ージング金型の加圧方向は、前位のスエージング金型の
加圧時の材料の逃げ方向に対して、これをさえぎる方向
の面で加圧すると共に、総ての金型の加圧時間に所定の
ずれを保たせて、同時加圧させないことを特徴とした高
生産速度スエージング加工方法である。
【００１０】例えば軟鋼の抗張力は３０kgf ／mm2 であ
るが、スエージング加工における金型に設けた溝形状部
における加圧全長が、加工線材の平均直径に対して３０
倍を越えれば、変形抵抗は約５倍の１５０kgf ／mm
2 （但し加工硬化なしと仮定）になるので、２次元変形
は不可能になる。然し乍らスエージング金型の溝形状に
より、三次元変形が可能であるから、該変形部をタンデ
ムに配置したスエージング金型で加圧変形させることに
より、摩擦係数を飛躍的に減少させることができると共
に、前位のスエージング金型内へ横に張り出した部分を
後位のスエージング金型で加圧することになるので、フ
ィン（羽根）を生成するおそれはない。
るが、スエージング加工における金型に設けた溝形状部
における加圧全長が、加工線材の平均直径に対して３０
倍を越えれば、変形抵抗は約５倍の１５０kgf ／mm
2 （但し加工硬化なしと仮定）になるので、２次元変形
は不可能になる。然し乍らスエージング金型の溝形状に
より、三次元変形が可能であるから、該変形部をタンデ
ムに配置したスエージング金型で加圧変形させることに
より、摩擦係数を飛躍的に減少させることができると共
に、前位のスエージング金型内へ横に張り出した部分を
後位のスエージング金型で加圧することになるので、フ
ィン（羽根）を生成するおそれはない。
【００１１】例えば図７の如く、３タンデムスエージン
グ金型においては、１、２番目の金型でリダクション
し、３番目の金型でスキンパスを行う。また図８の如
く、５タンデムスエージング金型においては、１、２、
３、４番目の金型でリダクションし、最後の金型でスキ
ンパスを行うので、全体としてスエージング加工時の摩
擦抵抗が小さくなり、高生産速度（例えば毎秒３００mm
を越える加工）が可能となった。
グ金型においては、１、２番目の金型でリダクション
し、３番目の金型でスキンパスを行う。また図８の如
く、５タンデムスエージング金型においては、１、２、
３、４番目の金型でリダクションし、最後の金型でスキ
ンパスを行うので、全体としてスエージング加工時の摩
擦抵抗が小さくなり、高生産速度（例えば毎秒３００mm
を越える加工）が可能となった。
【００１２】またスエージング金型のタンデム数は理論
上制限はないが、実用上２組乃至６組程度である。
上制限はないが、実用上２組乃至６組程度である。
【００１３】この発明により加工する金属材には、例え
ばタングステン、モリブデン又はチタンなどがあり、こ
れらの金属は主として熱間又は温間スエージング加工す
る。また常温加工において銅線のより線よりなるワイヤ
ロープなどの間隙の微小化についても有効である。
ばタングステン、モリブデン又はチタンなどがあり、こ
れらの金属は主として熱間又は温間スエージング加工す
る。また常温加工において銅線のより線よりなるワイヤ
ロープなどの間隙の微小化についても有効である。
【００１４】
【作用】この発明によれば、加圧金属材の長手方向に対
して複数組のスエージング金型をタンデムに配列し、隣
接スエージング金型を当接設置させると共に、各組のス
エージング金型の加圧は、前位の金型の加圧による材料
の逃げ方向に対して直角方向に配置した面で周期加圧す
るので、加圧金属材は、前後のスエージング金型によっ
て真円から張出した壁面側を加圧変形させられることに
なり、変形抵抗が少なく、しかも断面積に対応して伸び
ることができる。従ってスエージングマシンをタンデム
に配置した多段スエージングマシンに比し、変形抵抗が
小さくなりタンデムスエージング金型によるスエージン
グ加工は、数倍の加工生産速度を得ることができる。
して複数組のスエージング金型をタンデムに配列し、隣
接スエージング金型を当接設置させると共に、各組のス
エージング金型の加圧は、前位の金型の加圧による材料
の逃げ方向に対して直角方向に配置した面で周期加圧す
るので、加圧金属材は、前後のスエージング金型によっ
て真円から張出した壁面側を加圧変形させられることに
なり、変形抵抗が少なく、しかも断面積に対応して伸び
ることができる。従ってスエージングマシンをタンデム
に配置した多段スエージングマシンに比し、変形抵抗が
小さくなりタンデムスエージング金型によるスエージン
グ加工は、数倍の加工生産速度を得ることができる。
【００１５】
【実施例１】この発明の実施例を図１、２、８、１０、
１２に基づいて説明する（スピンドル駆動型）。
１２に基づいて説明する（スピンドル駆動型）。
【００１６】スエージングマシン１のハウジング２の内
側に環状の耐圧環３を設置し、その内側にバッカーロー
ラー４ａ、４ｂ、４ｃ、４ｄ、４ｅ、４ｆ、４ｈ（全体
を指す時には符号４とする）を等間隔に回転可能に配列
架設する。バッカーローラー４はバッカー５を打圧し
て、ダイス６（金型）を金属線材７の加工側へ移動させ
る為であるから、所定間隔に配置されたリング８、９に
架設されている。
側に環状の耐圧環３を設置し、その内側にバッカーロー
ラー４ａ、４ｂ、４ｃ、４ｄ、４ｅ、４ｆ、４ｈ（全体
を指す時には符号４とする）を等間隔に回転可能に配列
架設する。バッカーローラー４はバッカー５を打圧し
て、ダイス６（金型）を金属線材７の加工側へ移動させ
る為であるから、所定間隔に配置されたリング８、９に
架設されている。
【００１７】前記ハウジング２には、軸受け１０を介し
てスピンドル１１が横架され、スピンドル１１の外端部
にはプーリー１２が固定されて、該プーリー１２とモー
タ１３のプーリー１４との間にベルト１５が装着され、
スピンドル１１の内端部にはダイスホルダー１６が連設
され、ダイスホルダー１６の溝１７に前記ダイス６（金
型）、バッカー５が順次半径方向へ摺動可能に架設され
ている。
てスピンドル１１が横架され、スピンドル１１の外端部
にはプーリー１２が固定されて、該プーリー１２とモー
タ１３のプーリー１４との間にベルト１５が装着され、
スピンドル１１の内端部にはダイスホルダー１６が連設
され、ダイスホルダー１６の溝１７に前記ダイス６（金
型）、バッカー５が順次半径方向へ摺動可能に架設され
ている。
【００１８】前記ダイスホルダー１６には、金属線材７
の移動方向（矢示３６）に対し、スピンドル１１の反対
側から第１溝１７ａ、これに直角に第２溝１７ｂ、これ
に直角に第３溝１７ｃが順次設けられており（図１
２）、各溝に前記ダイスの第１ダイス６ａ、第２ダイス
６ｂ、第３ダイス６ｃと、バッカーの第１バッカー５
ａ、第２バッカー５ｂ、第３バッカー５ｃが架設されて
いる（図８）。
の移動方向（矢示３６）に対し、スピンドル１１の反対
側から第１溝１７ａ、これに直角に第２溝１７ｂ、これ
に直角に第３溝１７ｃが順次設けられており（図１
２）、各溝に前記ダイスの第１ダイス６ａ、第２ダイス
６ｂ、第３ダイス６ｃと、バッカーの第１バッカー５
ａ、第２バッカー５ｂ、第３バッカー５ｃが架設されて
いる（図８）。
【００１９】前記スエージングマシン１において、モー
タ１３を始動し、プーリー１４、ベルト１５、プーリー
１２を介してスピンドル１１を矢示１８の方向へ回転す
ると（図２）、バッカーローラー４ａ、４ｅによって第
１ダイス６ａ、６ａ、第３ダイス６ｃ、６ｃを加圧し、
バッカーローラー４ｃ、４ｇによって第２ダイス６ｂ、
６ｂを加圧する。従って金属線材７は、第１ダイス６
ａ、６ａにより加圧を成形された膨出部を、第２ダイス
６ｂ、６ｂにより加圧され、第２ダイス６ｂ、６ｂによ
り加圧成形された膨出部を第３ダイス６ｃ、６ｃにより
加圧されて真円（断面）の線材７ａを成形することがで
きる。
タ１３を始動し、プーリー１４、ベルト１５、プーリー
１２を介してスピンドル１１を矢示１８の方向へ回転す
ると（図２）、バッカーローラー４ａ、４ｅによって第
１ダイス６ａ、６ａ、第３ダイス６ｃ、６ｃを加圧し、
バッカーローラー４ｃ、４ｇによって第２ダイス６ｂ、
６ｂを加圧する。従って金属線材７は、第１ダイス６
ａ、６ａにより加圧を成形された膨出部を、第２ダイス
６ｂ、６ｂにより加圧され、第２ダイス６ｂ、６ｂによ
り加圧成形された膨出部を第３ダイス６ｃ、６ｃにより
加圧されて真円（断面）の線材７ａを成形することがで
きる。
【００２０】前記のように３段のスエージング金型の場
合にリダクションは第１ダイスと第２ダイスによって行
われるが（５段の場合は第１〜第４ダイスにより行われ
る）、第１ダイスは横方向へ膨出変形するので、変形抵
抗が比較的小さく、第２ダイスは膨出部を加圧変形させ
るので、変形抵抗が比較的小さく、第３ダイスはスキン
パスであるから変形抵抗が小さくなる。従って全体の抵
抗が小さくなり、高速生産性を得ることができる。前記
における第１ダイスが矢示２５（図１０）の方向へ加圧
して矢示２６の方向へ膨出すると、第２ダイスが矢示２
９の方向から加圧するので金属線材は容易に変形するこ
とができる。
合にリダクションは第１ダイスと第２ダイスによって行
われるが（５段の場合は第１〜第４ダイスにより行われ
る）、第１ダイスは横方向へ膨出変形するので、変形抵
抗が比較的小さく、第２ダイスは膨出部を加圧変形させ
るので、変形抵抗が比較的小さく、第３ダイスはスキン
パスであるから変形抵抗が小さくなる。従って全体の抵
抗が小さくなり、高速生産性を得ることができる。前記
における第１ダイスが矢示２５（図１０）の方向へ加圧
して矢示２６の方向へ膨出すると、第２ダイスが矢示２
９の方向から加圧するので金属線材は容易に変形するこ
とができる。
【００２１】
【実施例２】この発明の実施例を図３、４に基づいて説
明する。
明する。
【００２２】実施例１は、スピンドル１１に回転力を付
与しているが、この実施例は耐圧環１９の外側壁にＶ溝
２０を設けてＶプーリー２１とし、モータ２２のＶプー
リー２３との間にＶベルト２４を装着したものである。
図中２５は機体２６の上枠であって２７、２７は固定ね
じである。
与しているが、この実施例は耐圧環１９の外側壁にＶ溝
２０を設けてＶプーリー２１とし、モータ２２のＶプー
リー２３との間にＶベルト２４を装着したものである。
図中２５は機体２６の上枠であって２７、２７は固定ね
じである。
【００２３】前記実施例におけるバッカーローラー４、
バッカー５およびダイス６については実施例１と同一に
つき動作等の説明を省畧する。
バッカー５およびダイス６については実施例１と同一に
つき動作等の説明を省畧する。
【００２４】この実施例は、Ｖプーリー２１を回転する
ことにより、バッカーローラー４を矢示２８の方向へ移
動させてバッカー５を順次加圧するのであるが、各スエ
ージング金型の角度は常時一定の関係位置を保っている
ので、変形抵抗を小さくする点については実施例１と同
一である。前記スエージングマシンは、主としてより線
ワイヤロープの各線間の密度を高める為に使用する。こ
の場合にダイス全長（溝）を長くする。即ち金属線材の
径に対して長さを２０倍〜３０倍にする。従って材料は
長さ方向に変化せず、直径を減少させ、かつ、変形フィ
ンの発生もなく、高生産速度スエージングマシンとな
る。
ことにより、バッカーローラー４を矢示２８の方向へ移
動させてバッカー５を順次加圧するのであるが、各スエ
ージング金型の角度は常時一定の関係位置を保っている
ので、変形抵抗を小さくする点については実施例１と同
一である。前記スエージングマシンは、主としてより線
ワイヤロープの各線間の密度を高める為に使用する。こ
の場合にダイス全長（溝）を長くする。即ち金属線材の
径に対して長さを２０倍〜３０倍にする。従って材料は
長さ方向に変化せず、直径を減少させ、かつ、変形フィ
ンの発生もなく、高生産速度スエージングマシンとな
る。
【００２５】
【実施例３】この発明を図５、６に示す実施例について
説明する。
説明する。
【００２６】即ち耐圧環１９の外側にＶ溝２０を設けて
Ｖプーリー２１とし、Ｖプーリー２１とモータ２２のＶ
プーリー２３との間にＶベルト２４を装着して耐圧環１
９を回転する。一方スピンドル１１の外端部にＶプーリ
ー１２を固定し、モータ１３の軸に固定したＶプーリー
１４との間にＶベルト１５を装着し、かつワンウェイク
ラッチ３８を介装したもので、前記スピンドル１１の内
端部にはダイスホルダー１６が設けてある。前記のよう
に、耐圧環１９の回転においては実施例２と同一であ
り、スピンドル１１の回転においては実施例１と同一で
ある。例えば、耐圧環１９を矢示３２の方向へ回転し、
スピンドル１１を矢示３１の方向へ回転する。
Ｖプーリー２１とし、Ｖプーリー２１とモータ２２のＶ
プーリー２３との間にＶベルト２４を装着して耐圧環１
９を回転する。一方スピンドル１１の外端部にＶプーリ
ー１２を固定し、モータ１３の軸に固定したＶプーリー
１４との間にＶベルト１５を装着し、かつワンウェイク
ラッチ３８を介装したもので、前記スピンドル１１の内
端部にはダイスホルダー１６が設けてある。前記のよう
に、耐圧環１９の回転においては実施例２と同一であ
り、スピンドル１１の回転においては実施例１と同一で
ある。例えば、耐圧環１９を矢示３２の方向へ回転し、
スピンドル１１を矢示３１の方向へ回転する。
【００２７】従って実施例３は、耐圧環１９、スピンド
ル１１との間にワンウェイクラッチ３８を介装して両者
を回転させるものである。
ル１１との間にワンウェイクラッチ３８を介装して両者
を回転させるものである。
【００２８】即ち断面の小さい金属線材（細線、例えば
２mm〜６mmφ）の加工の場合には、スエージング加圧時
のトルクが加工材料に伝わるが細線材料はねじれに対し
てスプリング弾性的に耐えられる為、スエージング加圧
時のトルクが、次の打圧までの無負荷となった瞬間に加
工材料のねじれは復元する。
２mm〜６mmφ）の加工の場合には、スエージング加圧時
のトルクが加工材料に伝わるが細線材料はねじれに対し
てスプリング弾性的に耐えられる為、スエージング加圧
時のトルクが、次の打圧までの無負荷となった瞬間に加
工材料のねじれは復元する。
【００２９】一方太線（又はロッド）の場合には細線と
異なり、スピンドルの回転は低速に設定する必要があ
る。
異なり、スピンドルの回転は低速に設定する必要があ
る。
【００３０】
【実施例４】図７、８、９に記載した実施例について説
明する。
明する。
【００３１】図７に示す実施例は、３段タンデムとし、
図８に示す実施例は５段タンデムとしたもので、各ダイ
ス６ａ、６ｂ、６ｃ、６ｄ、６ｅと、各バッカー５ａ、
５ｂ、５ｃ、５ｄ、５ｅが、各隣接毎に直角に配置され
ている。
図８に示す実施例は５段タンデムとしたもので、各ダイ
ス６ａ、６ｂ、６ｃ、６ｄ、６ｅと、各バッカー５ａ、
５ｂ、５ｃ、５ｄ、５ｅが、各隣接毎に直角に配置され
ている。
【００３２】図９に示す実施例は、スエージング金型３
０ａ、３０ｂ、３０ｃを互いに１２０度の角度で放射状
に設置したものである。
０ａ、３０ｂ、３０ｃを互いに１２０度の角度で放射状
に設置したものである。
【００３３】従ってこの発明の実施例として３組のスエ
ージング金型をタンデムに並べると（図７）、１組目の
スエージング金型６ａ、６ａと２組目のスエージング金
型６ｂ、６ｂとは互いに９０度の角度となり、２組目の
スエージング金型６ｂ、６ｂと、３組目のスエージング
金型６ｃとは、互に９０度の角度となり、１組目と同一
角度となる（前後に重なる）。従って前位金型による材
料の逃げ方向に対して、これをさえぎる方向の面で加圧
となる。
ージング金型をタンデムに並べると（図７）、１組目の
スエージング金型６ａ、６ａと２組目のスエージング金
型６ｂ、６ｂとは互いに９０度の角度となり、２組目の
スエージング金型６ｂ、６ｂと、３組目のスエージング
金型６ｃとは、互に９０度の角度となり、１組目と同一
角度となる（前後に重なる）。従って前位金型による材
料の逃げ方向に対して、これをさえぎる方向の面で加圧
となる。
【００３４】同様に、５組のスエージング金型をタンデ
ムに並べると（図８）前記３組目のスエージング金型６
ｃ、６ｃと、４組目のスエージング金型６ｄ、６ｄとの
角度は９０度となり、４組目のスエージング金型６ｄ、
６ｄと５組目のスエージング金型６ｅ、６ｅの角度は９
０度となる。従って全体としては、スエージング金型６
ａ、６ｃ、６ｅと、６ｂ、６ｄとは夫々同一角度になる
（前後に重なる）。
ムに並べると（図８）前記３組目のスエージング金型６
ｃ、６ｃと、４組目のスエージング金型６ｄ、６ｄとの
角度は９０度となり、４組目のスエージング金型６ｄ、
６ｄと５組目のスエージング金型６ｅ、６ｅの角度は９
０度となる。従って全体としては、スエージング金型６
ａ、６ｃ、６ｅと、６ｂ、６ｄとは夫々同一角度になる
（前後に重なる）。
【００３５】次に図１１は、この発明の３段スエージン
グ金型を配したスエージングマシンの実施例であるが、
スピンドル１１は、ローラベアリング３３により支持さ
れており、ダイスホルダー１６は、通しボルト３４、３
４により一体的に連結してある。またスピンドル１１に
はＶプーリー３７が固定され、Ｖプーリー３７にはＶベ
ルト３６が装着されている。図１２は、３段スエージン
グ金型のダイスホルダー１６ａ、１６ｂ、１６ｃの相互
関係を示す斜視図である。
グ金型を配したスエージングマシンの実施例であるが、
スピンドル１１は、ローラベアリング３３により支持さ
れており、ダイスホルダー１６は、通しボルト３４、３
４により一体的に連結してある。またスピンドル１１に
はＶプーリー３７が固定され、Ｖプーリー３７にはＶベ
ルト３６が装着されている。図１２は、３段スエージン
グ金型のダイスホルダー１６ａ、１６ｂ、１６ｃの相互
関係を示す斜視図である。
【００３６】
【実施例５】前記実施例１、２、３、４におけるスエー
ジング金型は、前後同時加圧しているので、変形拘束を
受け、高率（例えば１０％以上）のリダクシヨンの場合
には円滑な加工ができなかった。そこでこの実施例は、
隣接金型又は総ての金型を同時加圧させないように加圧
時間をずらすことにより３０％のリダクションも可能と
なった。
ジング金型は、前後同時加圧しているので、変形拘束を
受け、高率（例えば１０％以上）のリダクシヨンの場合
には円滑な加工ができなかった。そこでこの実施例は、
隣接金型又は総ての金型を同時加圧させないように加圧
時間をずらすことにより３０％のリダクションも可能と
なった。
【００３７】前記における加圧時間をずらすには、バッ
カー５の当接面の形状を変えて（例えば最大膨出位置を
ずらす）バッカーローラーの加圧時間をずらすようにし
たものである。図１３（ａ）、（ｂ）のように、（ａ）
の最大膨出部３６と、（ｂ）の最大膨出部３６ａに角度
θを保たせることによって同時加圧を防止することがで
きる。またバッカーローラーの架設位置をずらしても同
様の作用を得ることもできる。
カー５の当接面の形状を変えて（例えば最大膨出位置を
ずらす）バッカーローラーの加圧時間をずらすようにし
たものである。図１３（ａ）、（ｂ）のように、（ａ）
の最大膨出部３６と、（ｂ）の最大膨出部３６ａに角度
θを保たせることによって同時加圧を防止することがで
きる。またバッカーローラーの架設位置をずらしても同
様の作用を得ることもできる。
【００３８】前記のように、バッカーの最大膨出位置を
変え、又はバッカーローラーの架設位置をずらすなどの
他如何なる手段によって、金型による同時加圧が生じな
いようにしてもこの発明の技術的範囲に属する。
変え、又はバッカーローラーの架設位置をずらすなどの
他如何なる手段によって、金型による同時加圧が生じな
いようにしてもこの発明の技術的範囲に属する。
【００３９】
【発明の効果】この発明によれば、複数組のスエージン
グ金型に夫々角度をもたせて順次タンデムに配列したの
で、金属材を加工する際の変形抵抗が小さくなり、高生
産速度で加工できる効果がある。また製品の密度を向上
し、結晶の微細化を図り、金属歪の偏在を防止し、フィ
ンの発生を防止するなどの諸効果もある。
グ金型に夫々角度をもたせて順次タンデムに配列したの
で、金属材を加工する際の変形抵抗が小さくなり、高生
産速度で加工できる効果がある。また製品の密度を向上
し、結晶の微細化を図り、金属歪の偏在を防止し、フィ
ンの発生を防止するなどの諸効果もある。
【００４０】また加工時の金型による同時拘束を避ける
ことにより、比較的高率（例えば１５％以上）のリダク
シヨンに際しても十分対応できる効果がある。
ことにより、比較的高率（例えば１５％以上）のリダク
シヨンに際しても十分対応できる効果がある。
【図１】この発明の実施例の一部を切断した側面図。
【図２】同じく一部を省畧した正面図。
【図３】この発明の他の実施例の一部を切断した側面
図。
図。
【図４】同じく一部を省畧した正面図。
【図５】この発明の他の実施例の一部を切断した側面
図。
図。
【図６】同じく一部を省畧した正面図。
【図７】この発明により加工する３段タンデム金型の配
置を示す一部を省畧した拡大斜視図。
置を示す一部を省畧した拡大斜視図。
【図８】同じく５段タンデム金型の配置を示す一部を省
畧した拡大斜視図。
畧した拡大斜視図。
【図９】同じくスエージング金型の他の例を示す斜視
図。
図。
【図１０】同じく金属材断面の変形方向を示す拡大図。
【図１１】同じく３段タンデム金型を用いたスエージン
グマシンの一部を断面し一部を省畧した拡大斜視図。
グマシンの一部を断面し一部を省畧した拡大斜視図。
【図１２】同じく３段スエージング金型のダイスホルダ
ーの相互関係位置を示す図。
ーの相互関係位置を示す図。
【図１３】（ａ）同じくバッカーの最大膨出位置が中央
部の場合の説明図。 （ｂ）同じくバッカーの最大膨出位置が中央部より角度
θずれた場合の説明図。
部の場合の説明図。 （ｂ）同じくバッカーの最大膨出位置が中央部より角度
θずれた場合の説明図。
１ スエージングマシン ２ ハウジング ３ 耐圧環 ４ バッカーローラー ５ バッカー ６ ダイス ７ 金属線材 ８、９ リング １０ 軸受け １１ スピンドル １２、１４ Ｖプーリー １３ モータ １５ Ｖベルト １６ ダイスホルダー １７ 溝 １９ 耐圧環 ２０ Ｖ溝 ２１、２３ Ｖプーリー ２２ モータ ２４ Ｖベルト ２５ 上枠 ２６ 機体 ２７ 固定ねじ ３３ ローラベアリング ３４ 通しボルト ３８ ワンウェイクラッチ
Claims (6)
- 【請求項１】 加工金属材の長手方向に対して複数組の
スエージング金型をタンデムに配列し、隣接スエージン
グ金型を互いに当接設置させると共に、各組の隣接スエ
ージング金型の配置を加圧時の材料の変形逃げ方向に対
して、これをさえぎる方向の面で同時加圧すべくなした
ことを特徴とする高生産速度スエージングマシン。 - 【請求項２】 タンデムに配列するスエージング金型の
組数は２〜６組としたことを特徴とする請求項１記載の
高生産速度スエージングマシン。 - 【請求項３】 加工金属材の長手方向にタンデムに配列
した複数のスエージング金型で連続加工する方法におい
て、隣接次位のスエージング金型の加圧方向は、前位の
スエージング金型の加圧時の材料の逃げ方向に対して、
これをさえぎる方向の面で加圧することを特徴とした高
生産速度スエージング加工方法。 - 【請求項４】 隣接スエージング金型の加圧は、金属塑
性上材料の変形流動抵抗の増加を緩慢に抑えるごとくす
ることを特徴とした請求項３記載の高生産速度スエージ
ング加工方法。 - 【請求項５】 加工金属材の長手方向にタンデムに配列
した複数のスエージング金型で連続加工する方法におい
て、隣接次位のスエージング金型の加圧方向は、前位の
スエージング金型の加圧時の材料の逃げ方向に対して、
これをさえぎる方向の面で加圧すると共に、少くとも隣
接金型を同時加圧させないことを特徴とした高生産速度
スエージング加工方法。 - 【請求項６】 加工金属材の長手方向にタンデムに配列
した複数のスエージング金型で連続加工する方法におい
て、隣接次位のスエージング金型の加圧方向は、前位の
スエージング金型の加圧時の材料の逃げ方向に対して、
これをさえぎる方向の面で加圧すると共に、総ての金型
の加圧時間に所定のずれを保たせて、同時加圧させない
ことを特徴とした高生産速度スエージング加工方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7275975A JP2794547B2 (ja) | 1995-03-31 | 1995-10-24 | 高生産速度スエージングマシンおよびスエージング加工方法 |
| NZ28627796A NZ286277A (en) | 1995-03-31 | 1996-03-28 | Swaging method and apparatus for high production rate with several sets of swaging dies in tandem and each set applies counter pressure to adjacent earlier set |
| EP96307264A EP0770438A1 (en) | 1995-10-24 | 1996-10-04 | High production rate swaging machine and swaging working process |
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7639295 | 1995-03-31 | ||
| JP7-88440 | 1995-04-13 | ||
| JP7-76392 | 1995-04-13 | ||
| JP8844095 | 1995-04-13 | ||
| JP7275975A JP2794547B2 (ja) | 1995-03-31 | 1995-10-24 | 高生産速度スエージングマシンおよびスエージング加工方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH091275A JPH091275A (ja) | 1997-01-07 |
| JP2794547B2 true JP2794547B2 (ja) | 1998-09-10 |
Family
ID=27302145
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7275975A Expired - Fee Related JP2794547B2 (ja) | 1995-03-31 | 1995-10-24 | 高生産速度スエージングマシンおよびスエージング加工方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2794547B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20010087819A (ko) * | 2001-06-19 | 2001-09-26 | 손병완 | 앵커볼트의 성형방법 |
| TW201236837A (en) * | 2011-03-14 | 2012-09-16 | mu-rong Chen | Tube forming machine and processing method thereof |
| CN102690514B (zh) * | 2011-03-15 | 2015-10-14 | 上海雷博司电气股份有限公司 | 电磁屏蔽尼龙复合材料 |
| CN113441666B (zh) * | 2021-07-01 | 2023-03-07 | 深圳市联盛兴机械科技有限公司 | 一种冷锻旋压成型工艺的数控花式律线机 |
| CN116550788A (zh) * | 2023-03-08 | 2023-08-08 | 湖州金钛导体技术有限公司 | 一种高强高导铜铁钽磷合金微细线及其制造方法 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60108445U (ja) * | 1983-12-27 | 1985-07-23 | 日本ビクター株式会社 | 成形品の端面加工装置 |
| JP2544064B2 (ja) * | 1992-06-16 | 1996-10-16 | 桂一郎 吉田 | 高精度スエ―ジング方法及び装置 |
| JPH05337588A (ja) * | 1992-06-12 | 1993-12-21 | Mitsubishi Electric Corp | スェージング装置の油圧シリンダ同期方法 |
| JP3004334U (ja) * | 1994-04-22 | 1994-11-15 | 株式会社小井製作所 | 水平コンベア式連続洗浄装置 |
-
1995
- 1995-10-24 JP JP7275975A patent/JP2794547B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH091275A (ja) | 1997-01-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN1102710C (zh) | 用于连续变速传动装置的传动带 | |
| JP4561008B2 (ja) | 円筒部材の製造方法、及び円筒部材の製造装置 | |
| US20080028814A1 (en) | Sheet processing apparatus, method of use, and plastically deformed sheet | |
| JP2794547B2 (ja) | 高生産速度スエージングマシンおよびスエージング加工方法 | |
| JPS6120363B2 (ja) | ||
| EP0353788B1 (en) | Press apparatus for reducing widths of hot slabs and slab widths reducing method using the apparatus | |
| JPS6250007A (ja) | ワンパス型連続多段圧延機 | |
| JP2553447B2 (ja) | スエージングマシンにおける加工方法及び装置 | |
| RU95119696A (ru) | Способ комбинированного изготовления колес из легких сплавов | |
| JP2001510093A (ja) | 管状の工作物に溝構造を成形するための装置および方法 | |
| EP0561083B1 (en) | Rolling method and apparatus using planetary cross-rolls | |
| JP3017272U (ja) | 高生産速度スエージングマシン | |
| JP3746855B2 (ja) | 転造平ダイスを有する転造盤及び転造加工方法 | |
| JPH03275213A (ja) | 金属線、または金属管の連続引抜き装置 | |
| EP0770438A1 (en) | High production rate swaging machine and swaging working process | |
| US4220029A (en) | Continuous extrusion machine and method of continuous extrusion | |
| JPH0833901A (ja) | 棒鋼・線材の異形圧延方法及び異形材製造用連続圧延機 | |
| US20020121119A1 (en) | Rotary drive of reciprocating roll passes of a cold pilger rolling mill | |
| US4212177A (en) | Apparatus for continuous extrusion | |
| EP1210991A1 (en) | Tapered body forming method and rolling device | |
| JP3310607B2 (ja) | 内歯・外歯を有する一体型ドラム成形方法 | |
| US3014273A (en) | Cold forming methods | |
| JPS6128410B2 (ja) | ||
| JP2721004B2 (ja) | 金属線または金属管の連続引抜き装置 | |
| JPH0739923A (ja) | 金属線、または金属管の連続加工装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |