JP2689706B2 - 研磨方法 - Google Patents
研磨方法Info
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- polished
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
- C09K3/00—Materials not provided for elsewhere
- C09K3/14—Anti-slip materials; Abrasives
- C09K3/1454—Abrasive powders, suspensions and pastes for polishing
- C09K3/1463—Aqueous liquid suspensions
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24B—MACHINES, DEVICES, OR PROCESSES FOR GRINDING OR POLISHING; DRESSING OR CONDITIONING OF ABRADING SURFACES; FEEDING OF GRINDING, POLISHING, OR LAPPING AGENTS
- B24B1/00—Processes of grinding or polishing; Use of auxiliary equipment in connection with such processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09G—POLISHING COMPOSITIONS; SKI WAXES
- C09G1/00—Polishing compositions
- C09G1/02—Polishing compositions containing abrasives or grinding agents
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Finish Polishing, Edge Sharpening, And Grinding By Specific Grinding Devices (AREA)
- Mechanical Treatment Of Semiconductor (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、ステンレススチール製の曲面や角部を有す
る被研磨物をスクラッチのない鏡面に研磨することがで
きる研磨方法に関する。
る被研磨物をスクラッチのない鏡面に研磨することがで
きる研磨方法に関する。
近年、時計ケース、眼鏡フレーム、更に洋食器、ポッ
ト、鍋、ゴルフヘッド等の曲面や角部を有するステンレ
ススチール製品などに対し、その表面の光沢を非常に重
要視するようになっており、特に、機能面もさることな
がら、装飾面においてもスクラッチが全くないという平
滑面を得ることが強く要求されている。
ト、鍋、ゴルフヘッド等の曲面や角部を有するステンレ
ススチール製品などに対し、その表面の光沢を非常に重
要視するようになっており、特に、機能面もさることな
がら、装飾面においてもスクラッチが全くないという平
滑面を得ることが強く要求されている。
従来、かかる曲面や角部を有する被研磨物の鏡面研磨
方法としては、主に油脂性バフ研磨法が採用されている
が、この方法は砥粒の擦過傷が研磨面に入るため、スク
ラッチのない平滑面を得るという要求は十分満足し得る
ものではなかった。
方法としては、主に油脂性バフ研磨法が採用されている
が、この方法は砥粒の擦過傷が研磨面に入るため、スク
ラッチのない平滑面を得るという要求は十分満足し得る
ものではなかった。
なお、従来から鏡面研磨法として電解複合研磨法も提
案されているが、二次，三次曲面を有する被研磨物に対
する研磨では、電解電流、電圧等を均一化することは難
しく、このため電解複合研磨法は平面部分に対する研磨
に局限されていた。また、この電解複合研磨法は、装置
も複雑化し、研磨コストも高くなるという問題もあっ
た。
案されているが、二次，三次曲面を有する被研磨物に対
する研磨では、電解電流、電圧等を均一化することは難
しく、このため電解複合研磨法は平面部分に対する研磨
に局限されていた。また、この電解複合研磨法は、装置
も複雑化し、研磨コストも高くなるという問題もあっ
た。
本発明は、上記事情に鑑みなされたもので、従来のバ
フ研磨法と同様に種々の形状、特に曲面や角部を有する
ステンレススチール製被研磨物を簡単に研磨し得る上、
従来のバフ研磨法では得られなかったスクラッチの全く
ない鏡面研磨面を与えることができ、しかも研磨コスト
の安価な研磨方法を提供することを目的とする。
フ研磨法と同様に種々の形状、特に曲面や角部を有する
ステンレススチール製被研磨物を簡単に研磨し得る上、
従来のバフ研磨法では得られなかったスクラッチの全く
ない鏡面研磨面を与えることができ、しかも研磨コスト
の安価な研磨方法を提供することを目的とする。
本発明者は、上記目的を達成するため、バフ研磨法に
着目し、その検討を行った。
着目し、その検討を行った。
ここで、バフ研磨は、高速回転するバフに油脂製研磨
剤を塗着し、これに被研磨物を圧着して研磨を行うもの
で、この場合仕上げ研磨では通常研磨砥粒によるスクラ
ッチを可及的に少なくするため、砥粒を油脂で被覆した
油脂性研磨剤が使用される。砥粒はバフ面上で固定され
ず（即ち固定砥粒ではない）、ある程度自由に動くが、
上述したように砥粒は油脂によって被覆されており、砥
粒自体の切削と油脂の潤滑力と被研磨物の金属との反応
（金属石鹸の生成）によって平滑化と鏡面化が行われ、
特にこの作用は高温，高圧下によって行われる。この場
合、砥粒の性質、大きさ、成分によって被研磨物に与え
る影響は異なる。一般に粒子の大きい程、また硬度が高
い程、研磨力が大きく、研磨条痕も深い。通常、仕上げ
研磨と呼ばれる鏡面仕上げには、酸化鉄、酸化クロム、
アルミナ等の１μｍ以下の粒子か、非常に硬度の低い炭
酸カルシウム、非結晶化シリカなどが用いられる。しか
し、高温、高圧下では、砥粒の擦過傷を皆無にすること
は不可能である。実際、本発明者は実験的に油脂に研磨
剤砥粒を添加しない研磨剤を調整してバフ研磨したとこ
ろ、バフと被研磨物との接触によって傷が生成した。即
ち、従来の方法ではスクラッチのない面は得られないこ
とを示した。しかし、バフ研磨そのものの機構は簡便で
あり、設備費も少ないため、このバフ研磨機構を利用す
る鏡面研磨法について本発明者は検討を続けた結果、平
均粒径が0.5μｍ以下の研磨砥粒を硝酸，リン酸，硝酸
塩から選ばれる化合物でpH1〜５に調整した水に３〜20
重量％濃度で分散させたスラリーをバフに供給して、バ
フ研磨を行うことにより、スクラッチのない鏡面研磨が
可能になることを見い出したものである。
剤を塗着し、これに被研磨物を圧着して研磨を行うもの
で、この場合仕上げ研磨では通常研磨砥粒によるスクラ
ッチを可及的に少なくするため、砥粒を油脂で被覆した
油脂性研磨剤が使用される。砥粒はバフ面上で固定され
ず（即ち固定砥粒ではない）、ある程度自由に動くが、
上述したように砥粒は油脂によって被覆されており、砥
粒自体の切削と油脂の潤滑力と被研磨物の金属との反応
（金属石鹸の生成）によって平滑化と鏡面化が行われ、
特にこの作用は高温，高圧下によって行われる。この場
合、砥粒の性質、大きさ、成分によって被研磨物に与え
る影響は異なる。一般に粒子の大きい程、また硬度が高
い程、研磨力が大きく、研磨条痕も深い。通常、仕上げ
研磨と呼ばれる鏡面仕上げには、酸化鉄、酸化クロム、
アルミナ等の１μｍ以下の粒子か、非常に硬度の低い炭
酸カルシウム、非結晶化シリカなどが用いられる。しか
し、高温、高圧下では、砥粒の擦過傷を皆無にすること
は不可能である。実際、本発明者は実験的に油脂に研磨
剤砥粒を添加しない研磨剤を調整してバフ研磨したとこ
ろ、バフと被研磨物との接触によって傷が生成した。即
ち、従来の方法ではスクラッチのない面は得られないこ
とを示した。しかし、バフ研磨そのものの機構は簡便で
あり、設備費も少ないため、このバフ研磨機構を利用す
る鏡面研磨法について本発明者は検討を続けた結果、平
均粒径が0.5μｍ以下の研磨砥粒を硝酸，リン酸，硝酸
塩から選ばれる化合物でpH1〜５に調整した水に３〜20
重量％濃度で分散させたスラリーをバフに供給して、バ
フ研磨を行うことにより、スクラッチのない鏡面研磨が
可能になることを見い出したものである。
この場合、従来の最終仕上げバフ研磨で得られる被研
磨物の表面最大粗さRmaxは0.1μｍが限度であり、これ
が通常最も優れた加工粗さであるが、この表面は砥粒の
擦過傷を蛍光灯や太陽光線下で目視で判別し得るもので
ある。これに対し、本発明の上述したバフ研磨法の採用
によって得られる被研磨物の表面最大粗さRmaxは0.1μ
ｍを大幅に下まわり、最高ではその1/3まで下げること
ができるものであり、かかるRmaxが0.1μｍより小さい
表面粗さでは、最早蛍光灯、太陽光線下で砥粒の擦過傷
を判断し得ないもので、従って従来のバフ研磨法と比較
して明確に外観上に差がある、スクラッチのない光沢面
が得られるものである。
磨物の表面最大粗さRmaxは0.1μｍが限度であり、これ
が通常最も優れた加工粗さであるが、この表面は砥粒の
擦過傷を蛍光灯や太陽光線下で目視で判別し得るもので
ある。これに対し、本発明の上述したバフ研磨法の採用
によって得られる被研磨物の表面最大粗さRmaxは0.1μ
ｍを大幅に下まわり、最高ではその1/3まで下げること
ができるものであり、かかるRmaxが0.1μｍより小さい
表面粗さでは、最早蛍光灯、太陽光線下で砥粒の擦過傷
を判断し得ないもので、従って従来のバフ研磨法と比較
して明確に外観上に差がある、スクラッチのない光沢面
が得られるものである。
この理由は、従来のバフ研磨の機構は、上述したよう
に油脂と砥粒とバフによる高温，高圧下における脂肪酸
と金属との反応、同条件下による砥粒切削の総合によっ
てなされるが、砥粒の切り込み作用が大きなため、深い
スクラッチを生成する。
に油脂と砥粒とバフによる高温，高圧下における脂肪酸
と金属との反応、同条件下による砥粒切削の総合によっ
てなされるが、砥粒の切り込み作用が大きなため、深い
スクラッチを生成する。
一方、本発明方法は油脂を介在させず、そして過度に
高温，高圧にならないバフ回転数100〜1000rpm、周速60
0m/分以下の条件下で研磨するもので、この際スラリー
中の研磨砥粒が研削作用をしながら、該スラリーに含ま
れている硝酸，リン酸又は硝酸アルミニウム等の硝酸塩
が被研磨物の表面と微少な溶解反応を起こすと共に、酸
化膜（不動態膜）の形成によって擦過傷が小さくなるも
のと考えられる。この場合、砥粒で研削された被研磨物
表面は、研削直後の活性面であるため、硝酸，リン酸又
は硝酸塩を含むpH1〜５の比較的マイルドな酸性スラリ
ーで過度のエッチングなく良好に溶解される。
高温，高圧にならないバフ回転数100〜1000rpm、周速60
0m/分以下の条件下で研磨するもので、この際スラリー
中の研磨砥粒が研削作用をしながら、該スラリーに含ま
れている硝酸，リン酸又は硝酸アルミニウム等の硝酸塩
が被研磨物の表面と微少な溶解反応を起こすと共に、酸
化膜（不動態膜）の形成によって擦過傷が小さくなるも
のと考えられる。この場合、砥粒で研削された被研磨物
表面は、研削直後の活性面であるため、硝酸，リン酸又
は硝酸塩を含むpH1〜５の比較的マイルドな酸性スラリ
ーで過度のエッチングなく良好に溶解される。
従って、本発明は、研磨剤が付着したバフを回転させ
ると共に、該バフに曲面及び角部を有するステンレスス
チール製の被研磨物を押しつけて該被研磨物の表面を研
磨する研磨方法において、上記研磨剤として、平均粒径
が0.5μｍ以下の研磨砥粒を硝酸、リン酸、硝酸塩から
選ばれる化合物でpH1〜５に調整した水に３〜20重量％
濃度で分散させたスラリーを使用すると共に、バフ回転
数を100〜1000rpmとし、周速600m/分以下で上記被研磨
物をバフ研磨することを特徴とする研磨方法を提供す
る。
ると共に、該バフに曲面及び角部を有するステンレスス
チール製の被研磨物を押しつけて該被研磨物の表面を研
磨する研磨方法において、上記研磨剤として、平均粒径
が0.5μｍ以下の研磨砥粒を硝酸、リン酸、硝酸塩から
選ばれる化合物でpH1〜５に調整した水に３〜20重量％
濃度で分散させたスラリーを使用すると共に、バフ回転
数を100〜1000rpmとし、周速600m/分以下で上記被研磨
物をバフ研磨することを特徴とする研磨方法を提供す
る。
以下、本発明につき更に詳しく説明する。
本発明の研磨方法は、バフ研磨方法に係るもので、特
にステンレススチールの表面を最終仕上げ研磨として鏡
面研磨するのに有効に採用される。この点から、本発明
の研磨方法の実施に当っては、被研磨物の表面最大粗さ
Rmaxを0.5μｍ以下に加工したものを用いることが好ま
しい。
にステンレススチールの表面を最終仕上げ研磨として鏡
面研磨するのに有効に採用される。この点から、本発明
の研磨方法の実施に当っては、被研磨物の表面最大粗さ
Rmaxを0.5μｍ以下に加工したものを用いることが好ま
しい。
ここで、被研磨物の表面最大粗さRmaxを0.5μｍ以下
に加工する方法としては常法が採用し得、特に制限され
るものではないが、例えばエメリー研磨後、サイザル羽
布を用いる中研磨、綿バフを用いる中間仕上研磨を順次
採用して被研磨物をRmax0.5μｍ以下に整面することが
できる。
に加工する方法としては常法が採用し得、特に制限され
るものではないが、例えばエメリー研磨後、サイザル羽
布を用いる中研磨、綿バフを用いる中間仕上研磨を順次
採用して被研磨物をRmax0.5μｍ以下に整面することが
できる。
而して、本発明は、このように整面した被研磨物をバ
フ研磨するものであるが、本発明においては、バフに供
給塗布する研磨剤として平均粒径が0.5μｍ以下の研磨
砥粒を硝酸，リン酸，硝酸塩から選ばれる化合物でpH1
〜５に調整した水分散したスラリーを使用する。
フ研磨するものであるが、本発明においては、バフに供
給塗布する研磨剤として平均粒径が0.5μｍ以下の研磨
砥粒を硝酸，リン酸，硝酸塩から選ばれる化合物でpH1
〜５に調整した水分散したスラリーを使用する。
この場合、研磨砥粒としては、酸に対して反応しない
アルミナ、酸化クロム、酸化鉄、溶融アルミナ、アラン
ダム、カーボランダム等が用いられるが、これらはその
１種を単独で使用しても２種以上を併用するようにして
もよい。その平均粒径は、上述したように0.5μｍ以下
であるが、より好ましくは0.3〜0.4μｍであり、またス
クラッチ防止の点から１μｍ以上の粒径のものが含まな
いようにすることが好ましい。更に、研磨砥粒のスラリ
ー中における含有量は３〜20％（重量％、以下同じ）で
あり、より好ましくは３〜10％である。
アルミナ、酸化クロム、酸化鉄、溶融アルミナ、アラン
ダム、カーボランダム等が用いられるが、これらはその
１種を単独で使用しても２種以上を併用するようにして
もよい。その平均粒径は、上述したように0.5μｍ以下
であるが、より好ましくは0.3〜0.4μｍであり、またス
クラッチ防止の点から１μｍ以上の粒径のものが含まな
いようにすることが好ましい。更に、研磨砥粒のスラリ
ー中における含有量は３〜20％（重量％、以下同じ）で
あり、より好ましくは３〜10％である。
上記スラリーは硝酸，リン酸，硝酸塩の１種又は２種
以上を含有するが、特に硝酸アルミニウムが最も効果的
である。これらの化合物の含有量は0.1〜２％、特に0.2
〜0.5％であることが好ましい。その量が少な過ぎる
と、本発明の目的とする溶解効果が十分発揮されず、多
すぎると過度の溶解が行われ、エッチング作用が大とな
り、外観が損なわれる。なお、硝酸塩としては硝酸アル
ミニウムが好適に用いられるほか、硝酸ニッケル，硝酸
コバルト，硝酸亜鉛等を用いることもできる。また、上
記スラリーはpHを１〜５、好ましくは１〜３に調整され
るが、pH調整は硝酸，リン酸，硝酸アルミニウム等の硝
酸塩を用いて行うものである。
以上を含有するが、特に硝酸アルミニウムが最も効果的
である。これらの化合物の含有量は0.1〜２％、特に0.2
〜0.5％であることが好ましい。その量が少な過ぎる
と、本発明の目的とする溶解効果が十分発揮されず、多
すぎると過度の溶解が行われ、エッチング作用が大とな
り、外観が損なわれる。なお、硝酸塩としては硝酸アル
ミニウムが好適に用いられるほか、硝酸ニッケル，硝酸
コバルト，硝酸亜鉛等を用いることもできる。また、上
記スラリーはpHを１〜５、好ましくは１〜３に調整され
るが、pH調整は硝酸，リン酸，硝酸アルミニウム等の硝
酸塩を用いて行うものである。
なお、スラリーには、過酸化水素等の他の酸化剤を添
加してもよく、また研磨の均一性、洗浄の目的で界面活
性剤を添加することもできる。界面活性剤としてはポリ
エチレングリコールノニルフェニルエーテル等が好適に
用いられ、その添加量は0.1〜0.2％程度とし得る。
加してもよく、また研磨の均一性、洗浄の目的で界面活
性剤を添加することもできる。界面活性剤としてはポリ
エチレングリコールノニルフェニルエーテル等が好適に
用いられ、その添加量は0.1〜0.2％程度とし得る。
このスラリーが塗布されるバフは、該スラリーを確実
に保持する点から、吸湿性に優れた材質のものがよく、
例えばフェルト、ネル、スポンジ状合成繊維などの多吸
湿性繊維弾性体からなるものを使用することができる。
バフの大きさは被研磨物により適宜選定されるが、通常
10〜250mmである。バフに対するスラリーの供給方法と
しては、自然滴下による方法、スプレーによる塗布方
法、ポンプによる供給方法などが採用される。
に保持する点から、吸湿性に優れた材質のものがよく、
例えばフェルト、ネル、スポンジ状合成繊維などの多吸
湿性繊維弾性体からなるものを使用することができる。
バフの大きさは被研磨物により適宜選定されるが、通常
10〜250mmである。バフに対するスラリーの供給方法と
しては、自然滴下による方法、スプレーによる塗布方
法、ポンプによる供給方法などが採用される。
被研磨物に対する本発明のバフ研磨の操作の仕方は、
公知のバフ研磨法と同様であるが、バフ回転数は低速と
することが好ましい。即ち、従来の青棒等を用いる最終
仕上げバフ研磨法におけるバフの回転数は通常2000〜30
00rpm程度であるが、本発明においては研磨効果等の点
からバフ回転数を100〜1000rpmとし、周速を600m/分以
下とすることが好ましい。なお、バフ回転数が大き過
ぎ、周速が早くなり過ぎると、スラリー状研磨液が飛散
されて多量の研磨剤が必要となる。
公知のバフ研磨法と同様であるが、バフ回転数は低速と
することが好ましい。即ち、従来の青棒等を用いる最終
仕上げバフ研磨法におけるバフの回転数は通常2000〜30
00rpm程度であるが、本発明においては研磨効果等の点
からバフ回転数を100〜1000rpmとし、周速を600m/分以
下とすることが好ましい。なお、バフ回転数が大き過
ぎ、周速が早くなり過ぎると、スラリー状研磨液が飛散
されて多量の研磨剤が必要となる。
なお、バフに対するスラリー供給量は１回の研磨に対
し５〜20ml程度である。また、研磨時間は被研磨物によ
って異なるが、通常10〜30秒である。
し５〜20ml程度である。また、研磨時間は被研磨物によ
って異なるが、通常10〜30秒である。
本発明の研磨方法の実施に当っては、上述したように
酸性スラリーを用いるものであるから、該スラリーが他
に飛散しないように装置全体をカバーで覆うようにする
ことが好ましい。また、スラリーはタンクに貯蔵され、
これから上述したような供給方法でバフに供給される
が、バフに供給、含浸されたスラリーは上記タンクに循
環させ、再使用することもできる。
酸性スラリーを用いるものであるから、該スラリーが他
に飛散しないように装置全体をカバーで覆うようにする
ことが好ましい。また、スラリーはタンクに貯蔵され、
これから上述したような供給方法でバフに供給される
が、バフに供給、含浸されたスラリーは上記タンクに循
環させ、再使用することもできる。
以下、実施例と比較例を示し、本発明を具体的に説明
するが、本発明は下記の実施例に制限されるものではな
い。
するが、本発明は下記の実施例に制限されるものではな
い。
ステンレススチール製食器（ナイフ）の柄（表面粗さ
Rmax7〜10μｍ）をエメリー研磨剤を用いて研磨した
後、アルミナを研磨砥粒とするカッターＶ（上村工業
（株）製）を用いてサイザルバフ研磨し、表面粗さRmax
を0.6〜0.8μｍとした。次いで、中間仕上げとしてアル
ミナを研磨砥粒とするトレイナー10（上村工業（株）
製）を用いて綿バフ研磨し、その表面粗さRmaxを0.2〜
0.3μｍに仕上げた。
Rmax7〜10μｍ）をエメリー研磨剤を用いて研磨した
後、アルミナを研磨砥粒とするカッターＶ（上村工業
（株）製）を用いてサイザルバフ研磨し、表面粗さRmax
を0.6〜0.8μｍとした。次いで、中間仕上げとしてアル
ミナを研磨砥粒とするトレイナー10（上村工業（株）
製）を用いて綿バフ研磨し、その表面粗さRmaxを0.2〜
0.3μｍに仕上げた。
次に、バフとして直径150mmのフェルトバフを使用
し、回転数400rpm（周速188m/分）で回転させると共
に、下記組成のスラリーをスプレーガンでバフに吹きつ
け、この回転バフに被研磨物を押しつけ、研磨を行っ
た。この場合、１回の研磨におけるスラリーの吹きつけ
量は4mlで、研磨時間は５秒とした。
し、回転数400rpm（周速188m/分）で回転させると共
に、下記組成のスラリーをスプレーガンでバフに吹きつ
け、この回転バフに被研磨物を押しつけ、研磨を行っ
た。この場合、１回の研磨におけるスラリーの吹きつけ
量は4mlで、研磨時間は５秒とした。
スラリー組成 硝酸アルミニウム 15g/ アルミナ（平均粒径0.45μｍ） 100g/ pH 4 研磨後は、被研磨物を中性洗剤で洗浄し、湯洗，乾燥
した。
した。
実施例と同様にしてベルト研磨、サイザルバフ研磨、
綿バフ研磨を行い、表面粗さRmaxを0.2〜0.3μｍに仕上
げたナイフの柄を従来の最終仕上げ研磨方法に従い、直
径150mmの綿とじバフを使用し、回転数2400rpmで回転さ
せると共に、平均粒径0.5μｍの酸化クロムを研磨砥粒
とし、これを脂肪酸、硬化油、ワックスで固めた固形研
磨剤（青棒、GX−１、上村工業（株）製）を１回の研磨
に対し5g塗着し、この回転バフに被研磨物を押しつけて
５秒間研磨を行った。
綿バフ研磨を行い、表面粗さRmaxを0.2〜0.3μｍに仕上
げたナイフの柄を従来の最終仕上げ研磨方法に従い、直
径150mmの綿とじバフを使用し、回転数2400rpmで回転さ
せると共に、平均粒径0.5μｍの酸化クロムを研磨砥粒
とし、これを脂肪酸、硬化油、ワックスで固めた固形研
磨剤（青棒、GX−１、上村工業（株）製）を１回の研磨
に対し5g塗着し、この回転バフに被研磨物を押しつけて
５秒間研磨を行った。
研磨後は、被研磨物をトリクロルエチレンで脱脂し、
次いで洗浄し、乾燥した。
次いで洗浄し、乾燥した。
次に、実施例，比較例で研磨した被研磨物（ナイフの
柄）の表面粗さを東京精密社製サーフコム1500型を用
い、倍率10万倍で４か所の表面粗さを測定した。結果を
第１表に示す。なお、結果は４か所の平均値である。
柄）の表面粗さを東京精密社製サーフコム1500型を用
い、倍率10万倍で４か所の表面粗さを測定した。結果を
第１表に示す。なお、結果は４か所の平均値である。
第１表の結果より、本発明によって得られる被研磨物
表面の最大粗さRmaxは、従来のバフ仕上げ方によって得
られる最大粗さRmax0.1μｍを大幅に下まわる約0.05μ
ｍとなっており、これは蛍光灯や太陽光線下でスクラッ
チを判別し得ない粗さであることが理解される。実際、
目視観察の結果では、実施例のものは研磨条痕の全く無
い光沢のある研磨面となっており、一方、比較例のもの
は研磨条痕が認められ、外観はスクラッチによって白く
感じられ、実施例のものとは歴然とした差が認められ
た。
表面の最大粗さRmaxは、従来のバフ仕上げ方によって得
られる最大粗さRmax0.1μｍを大幅に下まわる約0.05μ
ｍとなっており、これは蛍光灯や太陽光線下でスクラッ
チを判別し得ない粗さであることが理解される。実際、
目視観察の結果では、実施例のものは研磨条痕の全く無
い光沢のある研磨面となっており、一方、比較例のもの
は研磨条痕が認められ、外観はスクラッチによって白く
感じられ、実施例のものとは歴然とした差が認められ
た。
本発明によれば、被研磨物表面をスクラッチのない、
光沢度の高い鏡面にバフ研磨することができ、また、油
脂を用いないため、研磨表面に汚垢物質を残すことがな
いので、トリクロロエチレン等による有機溶剤洗浄を省
略することができるなど、後処理が簡単化される。
光沢度の高い鏡面にバフ研磨することができ、また、油
脂を用いないため、研磨表面に汚垢物質を残すことがな
いので、トリクロロエチレン等による有機溶剤洗浄を省
略することができるなど、後処理が簡単化される。
Claims (1)
- 【請求項１】研磨剤が付着したバフを回転させると共
に、該バフに曲面及び角部を有するステンレススチール
製の被研磨物を押しつけて該被研磨物の表面を研磨する
研磨方法において、上記研磨剤として、平均粒径が0.5
μｍ以下の研磨砥粒を硝酸、リン酸、硝酸塩から選ばれ
る化合物でpH1〜５に調整した水に３〜20重量％濃度で
分散させたスラリーを使用すると共に、バフ回転数を10
0〜1000rpmとし、周速600m/分以下で上記被研磨物をバ
フ研磨することを特徴とする研磨方法。
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