JP2644545B2 - 極薄切断ブレード - Google Patents
極薄切断ブレードInfo
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- JP2644545B2 JP2644545B2 JP20545588A JP20545588A JP2644545B2 JP 2644545 B2 JP2644545 B2 JP 2644545B2 JP 20545588 A JP20545588 A JP 20545588A JP 20545588 A JP20545588 A JP 20545588A JP 2644545 B2 JP2644545 B2 JP 2644545B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明はシリコン，フエライト，ガラス，セラミクス
等の硬脆材料を精密に切断、あるいは溝加工するための
全厚み0.5mm以下の極薄切断ブレードに関するものであ
る。
等の硬脆材料を精密に切断、あるいは溝加工するための
全厚み0.5mm以下の極薄切断ブレードに関するものであ
る。
［従来の技術］ 従来この種の硬脆材料を精密に切断するブレードとし
ては砥粒を含む板状材から成る切断ブレードが用いられ
る。
ては砥粒を含む板状材から成る切断ブレードが用いられ
る。
これらの切断ブレードの砥粒層部はいずれも一般的に
は一種類の組成のみからなる単層の切断ブレードである
ことが多いが、たとえば公開特許公報昭62−88578にあ
るように切断ブレードの厚み方向に層構造を持つものも
ある。
は一種類の組成のみからなる単層の切断ブレードである
ことが多いが、たとえば公開特許公報昭62−88578にあ
るように切断ブレードの厚み方向に層構造を持つものも
ある。
［発明が解決しようとしている問題点］ 前述の層構成方法（公特公昭62−88578）で示される
方法により製造される３層構成切断ブレードは各層の厚
みが、砥粒と金属との混合体を型込めすることにより決
まるのであるから、 混合体の型込めという非常に制御しにくい手法によ
り各層の厚みを決めるために、ひとつの層内での厚みむ
らが発生しやすい。
方法により製造される３層構成切断ブレードは各層の厚
みが、砥粒と金属との混合体を型込めすることにより決
まるのであるから、 混合体の型込めという非常に制御しにくい手法によ
り各層の厚みを決めるために、ひとつの層内での厚みむ
らが発生しやすい。
同様の理由により極薄い層構造からなる多層構造切
断ブレードを再現性よく製造しにくい。
断ブレードを再現性よく製造しにくい。
同様の理由により全厚みが極薄い切断ブレードを再
現性よく製造しにくいといった欠点がある。
現性よく製造しにくいといった欠点がある。
また、従来の一種類の組成のみからなる切断ブレード
は図５に示すように切断中に切断ブレード刃先が曲がり
やすいため、 被切断材料の切断面が直角にならない。
は図５に示すように切断中に切断ブレード刃先が曲がり
やすいため、 被切断材料の切断面が直角にならない。
切断方向における切断面の真直性が悪い。
切断ブレードが片あたりしやすく、切断面にキズ、
チツピングが発生しやすい。
チツピングが発生しやすい。
その結果、ひんぱんに切断ブレード刃先の形状修正
作業を行う必要がある。
作業を行う必要がある。
といった欠点がある。この欠点は全厚みが0.5mm以下の
極薄切断ブレードでは顕著となる。
極薄切断ブレードでは顕著となる。
これは、単層の板状材から成る切断ブレードは、切断
ブレードの成分が均一に分散していれば、理想的には切
断ブレード刃先は図３に示すように断面が対称に摩耗し
てゆくが、実際には切断ブレード成分のわずかな不均一
性などにより図４に示すような偏摩耗を起こし、偏摩耗
したブレードには、ブレード先端に横方向の力が加わる
ため、切断ブレード刃先が図５に示すように曲がりやす
いからである。
ブレードの成分が均一に分散していれば、理想的には切
断ブレード刃先は図３に示すように断面が対称に摩耗し
てゆくが、実際には切断ブレード成分のわずかな不均一
性などにより図４に示すような偏摩耗を起こし、偏摩耗
したブレードには、ブレード先端に横方向の力が加わる
ため、切断ブレード刃先が図５に示すように曲がりやす
いからである。
［問題点を解決するための手段（及び作用）］ 本発明は多層構造極薄切断ブレードにおいて、各層の
砥粒と結合用金属粉末をペースト状材に調整し、このペ
ースト状材を結合用金属粉末と同種の金属箔上に塗布す
るというコントロールしやすい方法にすることで各層ご
との厚みムラを極力排することを可能とし、なおかつ、
各層の形成にプレス圧力を利用しないので各層間にプレ
ス圧力の不均一性に起因する密度ムラが生じず、従って
極薄切断ブレード中にアンバランスな内部広力を残さな
いので焼成後にソリを生じることもないものとした。
砥粒と結合用金属粉末をペースト状材に調整し、このペ
ースト状材を結合用金属粉末と同種の金属箔上に塗布す
るというコントロールしやすい方法にすることで各層ご
との厚みムラを極力排することを可能とし、なおかつ、
各層の形成にプレス圧力を利用しないので各層間にプレ
ス圧力の不均一性に起因する密度ムラが生じず、従って
極薄切断ブレード中にアンバランスな内部広力を残さな
いので焼成後にソリを生じることもないものとした。
以上のように本発明の極薄切断ブレードは、各層の厚
みをその一層の中でもばらつかず、また精密にその厚み
をコントロールでき、また密度むらがないので全厚みが
0.5mm以下の極薄切断ブレードであってもそりが生ずる
こともない。
みをその一層の中でもばらつかず、また精密にその厚み
をコントロールでき、また密度むらがないので全厚みが
0.5mm以下の極薄切断ブレードであってもそりが生ずる
こともない。
また、単層の板状材からなる極薄切断ブレードの切断
中の曲がりという問題を解決するために、中心層の両側
面の層が中心層よりも摩耗率が小さい構造とし、極薄切
断ブレードの厚み方向に摩耗しやすい部分と摩耗しにく
い部分を設けることにより偏摩耗を起こしにくい構造と
することができる。
中の曲がりという問題を解決するために、中心層の両側
面の層が中心層よりも摩耗率が小さい構造とし、極薄切
断ブレードの厚み方向に摩耗しやすい部分と摩耗しにく
い部分を設けることにより偏摩耗を起こしにくい構造と
することができる。
［実施例］ 本発明の多層構造極薄切断ブレードは、少なくとも外
側層に含有させる砥粒として超砥粒が好ましいが、その
他一般砥粒も場合によっては用いることができる。特
に、天然、並びに合成ダイヤモンド、CBN、カーボラン
ダム（Ｃ）、グリーンカーボランダム（GC）、アランダ
ム（Ａ）、ホワイトアランダム（WA）、炭化硼素等が目
的に応じ、単独又は混合して用いられる。
側層に含有させる砥粒として超砥粒が好ましいが、その
他一般砥粒も場合によっては用いることができる。特
に、天然、並びに合成ダイヤモンド、CBN、カーボラン
ダム（Ｃ）、グリーンカーボランダム（GC）、アランダ
ム（Ａ）、ホワイトアランダム（WA）、炭化硼素等が目
的に応じ、単独又は混合して用いられる。
砥粒の粒径は極薄切断の目的に応じて選択される。砥
粒率（集中度）は普通２〜70vol％、一般的には６〜30v
ol％、好ましくは7.5〜20vol％程度である。
粒率（集中度）は普通２〜70vol％、一般的には６〜30v
ol％、好ましくは7.5〜20vol％程度である。
その製造法は印刷法にて製造するのが、 その層厚みをコントロールするのが容易である。
その層内に密度ムラ、圧力ムラを生じさせない。
均一な組成の板状材を安定して得られる といった面から望ましい。
第１図は印刷法にて製造して得た多層構造極薄切断ブ
レードであり、砥材を含有する金属質結合材からなる各
層1,2,3と金属箔５が介在した構造をなしている。
レードであり、砥材を含有する金属質結合材からなる各
層1,2,3と金属箔５が介在した構造をなしている。
この場合の金属質結合材は、メタルボンド砥石のいわ
ゆるメタルボンドとして用いられる粉末状の金属質結合
材を用い、Ca,Fe,Ni,Sn,Co,Ag又はこれらの合金、たと
えばCu−Zn合金等又はこれらの混合物を使用でき、これ
らの複合被覆金属粉も使用できる。
ゆるメタルボンドとして用いられる粉末状の金属質結合
材を用い、Ca,Fe,Ni,Sn,Co,Ag又はこれらの合金、たと
えばCu−Zn合金等又はこれらの混合物を使用でき、これ
らの複合被覆金属粉も使用できる。
また、硼けい酸鉛ガラス、硼けい酸ビスマスガラス等
のフラツクス成分あるいはペースト用粘着剤等を含むこ
とができる。
のフラツクス成分あるいはペースト用粘着剤等を含むこ
とができる。
印刷用樹脂溶液としては、アクリル酸エステル樹脂、
メタクリル酸エステル樹脂、セルロースエステル樹脂、
ブチラール樹脂、酢酸ビニル樹脂等の有機溶剤溶液、水
溶液又はエマルジヨンが好ましく、また、ペーストの金
属箔への付着性を増加するため、ロジン、水添グリセリ
ネステル、ポリラルペン樹脂、テルペンフエノール樹
脂、Ｃ−５系石油樹脂、Ｃ−９系石油樹脂、脂環族水添
石油樹脂等の粘着剤を若干量添加することも可能であ
る。
メタクリル酸エステル樹脂、セルロースエステル樹脂、
ブチラール樹脂、酢酸ビニル樹脂等の有機溶剤溶液、水
溶液又はエマルジヨンが好ましく、また、ペーストの金
属箔への付着性を増加するため、ロジン、水添グリセリ
ネステル、ポリラルペン樹脂、テルペンフエノール樹
脂、Ｃ−５系石油樹脂、Ｃ−９系石油樹脂、脂環族水添
石油樹脂等の粘着剤を若干量添加することも可能であ
る。
第１図に示す各層1,2,3中の砥粒、金属質結合剤は、
目的とする砥材の砥粒集中度及び結合材の割合に応じて
配合し、樹脂溶液は印刷ペーストの流動性、粒度に応じ
て混合し、混練器等を使って砥粒及び金属粉末が均一に
分布するように充分混練する。
目的とする砥材の砥粒集中度及び結合材の割合に応じて
配合し、樹脂溶液は印刷ペーストの流動性、粒度に応じ
て混合し、混練器等を使って砥粒及び金属粉末が均一に
分布するように充分混練する。
次に混練によって得られたペーストは金属箔５の片面
又は両面にスクリーン印刷される。金属箔５の材料は砥
材層となるペースト中の金属質結合材の主成分と同種の
金属であることが必要で銅、ニツケル、鉄、アルミニウ
ム、銅−錫合金等が使用でき、厚み数μｍ〜数＋μｍの
ものが好ましい。
又は両面にスクリーン印刷される。金属箔５の材料は砥
材層となるペースト中の金属質結合材の主成分と同種の
金属であることが必要で銅、ニツケル、鉄、アルミニウ
ム、銅−錫合金等が使用でき、厚み数μｍ〜数＋μｍの
ものが好ましい。
印刷用スクリーンは、約40〜500メツシユを有するテ
トロン、ナイロン、又はステンレススクリーンを用いる
ことが好ましく、公知のようにスクリーンを通して上記
ペーストを金属箔５に被着することによって実施され
る。
トロン、ナイロン、又はステンレススクリーンを用いる
ことが好ましく、公知のようにスクリーンを通して上記
ペーストを金属箔５に被着することによって実施され
る。
この段階で、金属箔を加圧（50〜500Kg/cm2）と同時
に砥材層中の金属粉末、すなわち、金属質結合材が半溶
融状態となるよう所定温度（材料によって異なるが600
〜1000℃）にて焼結し、金属箔５を金属質結合材によっ
て結合させてもよい。
に砥材層中の金属粉末、すなわち、金属質結合材が半溶
融状態となるよう所定温度（材料によって異なるが600
〜1000℃）にて焼結し、金属箔５を金属質結合材によっ
て結合させてもよい。
こうして両面又は片面に砥材及び金属質結合材の混合
ペーストからなる砥材層が形成され、または、焼結結合
された金属箔５は、所定の寸法及び形状に切り出された
のち、積層して焼成する。
ペーストからなる砥材層が形成され、または、焼結結合
された金属箔５は、所定の寸法及び形状に切り出された
のち、積層して焼成する。
実施例１ 砥材砥粒12〜25μｍの合成ダイヤモンドからなる砥粒
と、平均砥粒２〜10μｍの銅、錫及び銀粉末を80:15:5
の重量比で混合してなる金属質結合材と、樹脂溶液（エ
チルセルロース30部＋Ｃ−５系石油樹脂10部＋ブチルラ
クテート60部）を重量比1:14:7.5で混合し、混練器にて
30分間混練してペーストを調合製造した。
と、平均砥粒２〜10μｍの銅、錫及び銀粉末を80:15:5
の重量比で混合してなる金属質結合材と、樹脂溶液（エ
チルセルロース30部＋Ｃ−５系石油樹脂10部＋ブチルラ
クテート60部）を重量比1:14:7.5で混合し、混練器にて
30分間混練してペーストを調合製造した。
また、三層構造を目的とする場合、上記ペースト調合
比又は材料を変更し、硬、軟の差をつける。従って、こ
こでは、銅：錫：銀の重量比を70:20:10の軟質調合のも
のを別途上記方法にて調合製造した。
比又は材料を変更し、硬、軟の差をつける。従って、こ
こでは、銅：錫：銀の重量比を70:20:10の軟質調合のも
のを別途上記方法にて調合製造した。
得られた硬質、軟質砥材用ペーストを厚み10μｍのブ
ロンズ箔に片面に硬質、裏面に軟質、また別のブロンズ
箔の片面に硬質というように＃120のテトロンメツシユ
を使ったスクリーン印刷により印刷した。この加工箔２
枚を所定寸法に切断し、焼成型内へ３層構成の中心が軟
質砥材層となるように積層して温度700℃、圧力250Kg/c
m2、H2雰囲気下にて１時間ホツトプレスしたところ、全
厚150μｍ、厚さばらつき±５μｍ以下の均質な三層構
造をもつ極薄切断ブレードを得た。
ロンズ箔に片面に硬質、裏面に軟質、また別のブロンズ
箔の片面に硬質というように＃120のテトロンメツシユ
を使ったスクリーン印刷により印刷した。この加工箔２
枚を所定寸法に切断し、焼成型内へ３層構成の中心が軟
質砥材層となるように積層して温度700℃、圧力250Kg/c
m2、H2雰囲気下にて１時間ホツトプレスしたところ、全
厚150μｍ、厚さばらつき±５μｍ以下の均質な三層構
造をもつ極薄切断ブレードを得た。
この三層構造のメタルボンド切断ブレードを使用し
て、シリコンウエハーを繰り返し切断したところ、しだ
いに切断ブレード先端が図２に示すように、該層側に２
個の山を持った形状に摩耗した。これは、中心層である
第一の板状材にくらべて、外層である第二の板状材が硬
質の金属結合材のため摩耗しにくく、この摩耗しにくい
部分が両側面にあるため互いに進路を規制し合いながら
摩耗するからである。その結果、偏摩耗を起こしにく
く、また摩耗し易い中心層が早く減り、外側面側が残る
ので、図２に示すような形状となる。この際、従来の単
層の切断ブレードでシリコンウエハーを切断した場合に
くらべて、切断面がわん曲せず、切断の直進性にも優
れ、また切断ブレードに無理な力が加わらず切断ブレー
ドの振動も減少したことにより切断面に発生するキズや
チツピングも減少した。その理由は、切断ブレードの偏
摩耗が少なく、切断ブレードに無理な力が加わらないこ
とと、両側面側の山の部分が被切断物に最初に当り、こ
の２個の山によって被切断材料に２本の溝をつけ、２本
の溝が互いに進路を規制し合いながらブレード厚み全体
の切断が進行するからである。また、切断寸法の狂いも
小さく、安定した状態での切断が長時間行えるので、極
薄切断ブレードの形状修正加工（ツルーイング、ドレシ
ング）をする作業間隔が大幅に伸びた。
て、シリコンウエハーを繰り返し切断したところ、しだ
いに切断ブレード先端が図２に示すように、該層側に２
個の山を持った形状に摩耗した。これは、中心層である
第一の板状材にくらべて、外層である第二の板状材が硬
質の金属結合材のため摩耗しにくく、この摩耗しにくい
部分が両側面にあるため互いに進路を規制し合いながら
摩耗するからである。その結果、偏摩耗を起こしにく
く、また摩耗し易い中心層が早く減り、外側面側が残る
ので、図２に示すような形状となる。この際、従来の単
層の切断ブレードでシリコンウエハーを切断した場合に
くらべて、切断面がわん曲せず、切断の直進性にも優
れ、また切断ブレードに無理な力が加わらず切断ブレー
ドの振動も減少したことにより切断面に発生するキズや
チツピングも減少した。その理由は、切断ブレードの偏
摩耗が少なく、切断ブレードに無理な力が加わらないこ
とと、両側面側の山の部分が被切断物に最初に当り、こ
の２個の山によって被切断材料に２本の溝をつけ、２本
の溝が互いに進路を規制し合いながらブレード厚み全体
の切断が進行するからである。また、切断寸法の狂いも
小さく、安定した状態での切断が長時間行えるので、極
薄切断ブレードの形状修正加工（ツルーイング、ドレシ
ング）をする作業間隔が大幅に伸びた。
実施例２ 実施例１中の合成ダイヤモンドからなる砥粒を金属質
結合材と樹脂溶液の比を変化させ、すなわち集中度を変
化させることで三層構成の硬軟差をつけた。従って、こ
こでは、合成ダイヤモンドからなる砥粒と、金属質結合
材と、樹脂溶液を重量比に1:14:7.5のものを軟質材と
し、2:14:7.5のものを硬質材とする。他は実施例１と同
様にして三層構造をもつ極薄切断ブレードを得た。
結合材と樹脂溶液の比を変化させ、すなわち集中度を変
化させることで三層構成の硬軟差をつけた。従って、こ
こでは、合成ダイヤモンドからなる砥粒と、金属質結合
材と、樹脂溶液を重量比に1:14:7.5のものを軟質材と
し、2:14:7.5のものを硬質材とする。他は実施例１と同
様にして三層構造をもつ極薄切断ブレードを得た。
本実施例においても実施例１と同様の効果が得られ
た。
た。
［他の実施例］ 実施例３ 実施例２と同じく、ダイヤモンド砥粒と金属質結合材
を混合して成る第１の板状材の両側面に、ダイヤモンド
砥粒と金属質結合材の配合割合を変えた第２の板状材を
積層した三層の板状材のさらに外側に第１の板状材と同
一組成の第３の板状材を積層して五層構造の板状材と
し、五層構造の切断ブレードとした。製造方法は五層構
成とした以外は、実施例２と同じである。
を混合して成る第１の板状材の両側面に、ダイヤモンド
砥粒と金属質結合材の配合割合を変えた第２の板状材を
積層した三層の板状材のさらに外側に第１の板状材と同
一組成の第３の板状材を積層して五層構造の板状材と
し、五層構造の切断ブレードとした。製造方法は五層構
成とした以外は、実施例２と同じである。
以上のようにして作製した五層構造のメタルボンド切
断ブレードを使用してシリコンウエハーを繰り返し切断
したところ、実施例１、実施例２と同様の効果が得られ
たばかりでなく、最も外側の層である第３の板状材が相
対的に砥粒含有率が小さいため、被切断材料の切断面に
発生するキズ、チツピング等が実施例２よりもさらに減
少した。
断ブレードを使用してシリコンウエハーを繰り返し切断
したところ、実施例１、実施例２と同様の効果が得られ
たばかりでなく、最も外側の層である第３の板状材が相
対的に砥粒含有率が小さいため、被切断材料の切断面に
発生するキズ、チツピング等が実施例２よりもさらに減
少した。
また、本実施例では三層、五層構造の極薄切断ブレー
ドについて述べたが、複数の薄い層を厚みの中心から徐
々にその組成を変更しながら層を積み合せていった多層
構造の極薄切断ブレードも得ることができる。ただし、
この場合には同一の組成の厚みを厚さ方向に対称に配置
する必要がある。
ドについて述べたが、複数の薄い層を厚みの中心から徐
々にその組成を変更しながら層を積み合せていった多層
構造の極薄切断ブレードも得ることができる。ただし、
この場合には同一の組成の厚みを厚さ方向に対称に配置
する必要がある。
［発明の効果］ 本発明により多層構造極薄切断ブレードが、 各層ごとの厚みムラを極力排する構成となり、 焼成後のソリが発生しにくくなり、 全厚みを極く薄くしたものが可能となり、 精密に各層の厚みをコントロールされた ものとなる。
また、圧粉体等のハンドリングが不要になるので製造
上有利なだけでなく、製造の管理自動化がしやすい印刷
法を採用しているので、均質な性能の極薄切断ブレード
の量産を実施しやすい。さらに本極薄切断ブレードにお
いて、両側面層の摩耗率を中心層よりも小さくすること
によって、全厚みが0.5mm以下という極薄切断ブレード
であるにもかかわらず、偏摩耗を起こしにくく、その結
果、切断面が曲がらない、切断の直進性が良い、
切断面にキズ、チツピング等を発生しにくい、極薄切
断ブレードの形状修正作業を大幅に省くことができる層
構造を有する極薄切断ブレードを得られる。
上有利なだけでなく、製造の管理自動化がしやすい印刷
法を採用しているので、均質な性能の極薄切断ブレード
の量産を実施しやすい。さらに本極薄切断ブレードにお
いて、両側面層の摩耗率を中心層よりも小さくすること
によって、全厚みが0.5mm以下という極薄切断ブレード
であるにもかかわらず、偏摩耗を起こしにくく、その結
果、切断面が曲がらない、切断の直進性が良い、
切断面にキズ、チツピング等を発生しにくい、極薄切
断ブレードの形状修正作業を大幅に省くことができる層
構造を有する極薄切断ブレードを得られる。
第１図は本発明を実施した三層構造の極薄切断ブレード
外観図、 第２図は第１図のＡ−Ａ′断面図で、本発明を実施した
使用中の切断ブレードの使用中の先端の摩耗の状態を示
す。 第３図は従来の均一な組成の単層切断ブレード先端の断
面図で、理想的に摩耗した状態を示す。 第４図は従来の均一な組成の単層切断ブレード先端の断
面図で、偏摩耗した状態を示す。 第５図は従来の均一な組成の単層切断ブレードが切断中
に曲がる様子を模式的に示した断面図である。 １……切断ブレードを構成する第１層（内層） 2,3……切断ブレードを構成する第２層（外層） ４……三層構造を有する切断ブレード ５……印刷基板となる金属箔 ６……均一な組成の単層切断ブレード ７……被切断材料
外観図、 第２図は第１図のＡ−Ａ′断面図で、本発明を実施した
使用中の切断ブレードの使用中の先端の摩耗の状態を示
す。 第３図は従来の均一な組成の単層切断ブレード先端の断
面図で、理想的に摩耗した状態を示す。 第４図は従来の均一な組成の単層切断ブレード先端の断
面図で、偏摩耗した状態を示す。 第５図は従来の均一な組成の単層切断ブレードが切断中
に曲がる様子を模式的に示した断面図である。 １……切断ブレードを構成する第１層（内層） 2,3……切断ブレードを構成する第２層（外層） ４……三層構造を有する切断ブレード ５……印刷基板となる金属箔 ６……均一な組成の単層切断ブレード ７……被切断材料
フロントページの続き (72)発明者 小堺 隆 東京都大田区下丸子３丁目30番２号 キ ヤノン株式会社内 (72)発明者 樫野 俊雄 東京都大田区下丸子３丁目30番２号 キ ヤノン株式会社内 (72)発明者 佐藤 充宏 東京都世田谷区玉川４―18―12 (72)発明者 三国 喜和 福岡県久留米市野中町314―２ (56)参考文献 特開 昭56−62764（ＪＰ，Ａ) 特開 昭64−40278（ＪＰ，Ａ) 特公 昭42−15192（ＪＰ，Ｂ１)
Claims (3)
- 【請求項１】微細粉砥粒と結合用金属粉末の混合粉末を
溶媒中に懸濁させ該懸濁液に粘着剤を混合してペースト
状とし、該ペースト状材を前記結合用金属粉末の主成分
と同種の金属箔上に塗布し、乾燥した第１の板状材の両
側面に、前記ペースト状材と組成の異なるペースト状材
を該ペースト状材に含まれる結合用金属粉末の主成分と
同種の金属箔上に塗布し乾燥した第２の板状材を積層
し、該積層材を第１並び第２の板状材中の結合用金属粉
末の融点以上に加熱し圧着することによって各層を一体
に成形した層構造を有することを特徴とする全厚みが0.
5mm以下の極薄切断ブレード。 - 【請求項２】第１項中の第２の板状材の組成が摩耗率に
おいて第１の板状材に比べて小さいことを特徴とする第
１項記載の全厚みが0.5mm以下の極薄切断ブレード。 - 【請求項３】第１項中の第２の板状材の外側に第１項記
載と同様な方法において複数の板状材を設けたことを特
徴とする全厚みが0.5mm以下の極薄切断ブレード。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20545588A JP2644545B2 (ja) | 1988-08-18 | 1988-08-18 | 極薄切断ブレード |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20545588A JP2644545B2 (ja) | 1988-08-18 | 1988-08-18 | 極薄切断ブレード |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0253568A JPH0253568A (ja) | 1990-02-22 |
| JP2644545B2 true JP2644545B2 (ja) | 1997-08-25 |
Family
ID=16507164
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20545588A Expired - Lifetime JP2644545B2 (ja) | 1988-08-18 | 1988-08-18 | 極薄切断ブレード |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2644545B2 (ja) |
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-
1988
- 1988-08-18 JP JP20545588A patent/JP2644545B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0253568A (ja) | 1990-02-22 |
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