JPS61266364A - サンドイツチ構造を有する高硬度焼結体複合材料 - Google Patents
サンドイツチ構造を有する高硬度焼結体複合材料Info
- Publication number
- JPS61266364A JPS61266364A JP10540785A JP10540785A JPS61266364A JP S61266364 A JPS61266364 A JP S61266364A JP 10540785 A JP10540785 A JP 10540785A JP 10540785 A JP10540785 A JP 10540785A JP S61266364 A JPS61266364 A JP S61266364A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pcbn
- composite material
- cemented carbide
- sandwich structure
- hardness sintered
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
- Drilling Tools (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明はサンドイッチ構造を有する高硬度焼結体複合材
料に関する。
料に関する。
更に詳細には、本発明は特に穴明は工具に適した素材で
ある、高圧相窒化硼素を主成分とする高硬度焼結体（以
下、この高圧相窒化硼素を主成分とする高硬度焼結体を
“ＰＣＢＮ”と略す）の両側に超硬合金あるいは金属ま
たは合金からなる平板（以下、両側の平板を“サブスト
レート”と記す）を配置して構成されたサンドイッチ構
造を有する高硬度焼結体複合材料に関する。
ある、高圧相窒化硼素を主成分とする高硬度焼結体（以
下、この高圧相窒化硼素を主成分とする高硬度焼結体を
“ＰＣＢＮ”と略す）の両側に超硬合金あるいは金属ま
たは合金からなる平板（以下、両側の平板を“サブスト
レート”と記す）を配置して構成されたサンドイッチ構
造を有する高硬度焼結体複合材料に関する。
従来の技術
ＰＣＢＮは長寿命の工具として好適に使用され、特に難
加工材加工用工具の必要不可欠の素材として近年急速に
普及してきた。しかしながらその厳しい製造条件のため
にＰＣＢＮの形状は著しく制限され、普及が伸展しない
分野がある。
加工材加工用工具の必要不可欠の素材として近年急速に
普及してきた。しかしながらその厳しい製造条件のため
にＰＣＢＮの形状は著しく制限され、普及が伸展しない
分野がある。
特に、穴明は工具の場合には、片面蝋付けでは蝋付面積
が大きく取れないこともあり、保持強度が十分でなく、
両面蝋付が望まれる。
が大きく取れないこともあり、保持強度が十分でなく、
両面蝋付が望まれる。
しかしながら、以下に説明するように、両面に超硬合金
等のサブストレートを備えた３層のＰＣＢＮ複合材料を
製造することは困難であり、このためＰＣＢＮを用いた
穴明は工具は市場には存在しなかった。
等のサブストレートを備えた３層のＰＣＢＮ複合材料を
製造することは困難であり、このためＰＣＢＮを用いた
穴明は工具は市場には存在しなかった。
発明の解決すべき問題点
ＰＣＢＮからなる刃先材料の保持強度を高めるには、Ｐ
ＣＢＮの両側を超硬合金等でサンドイッチ状に挟んだ複
合構造とすることがまず考えられる。本発明者らもこの
ような構造の焼結体複合材料の試作をまず試みた。その
結果、亀裂の発生が多く工業的にこれを生産することは
、従来技術ではまず不可能ということであった。
ＣＢＮの両側を超硬合金等でサンドイッチ状に挟んだ複
合構造とすることがまず考えられる。本発明者らもこの
ような構造の焼結体複合材料の試作をまず試みた。その
結果、亀裂の発生が多く工業的にこれを生産することは
、従来技術ではまず不可能ということであった。
この理由を詳細に検討したところ、次のことが判明した
。
。
３層構造の高硬度焼結体複合材料を製造するには、超硬
合金または金属のサブストレートの間に高圧相窒化硼素
粉末および結合材の混合粉末または結合材片を含む高圧
相窒化硼素粉末を配置して超高圧、高温度下で焼結して
、ＰＣＢＮを形成すると同時に焼結中にＰＣＢＮとサブ
ストレートを接合する。しかしながら、ＰＣＢＮとサブ
ストレートの熱膨脹係数が相違しているので、焼結処理
終了後の冷却時にそれらの間に熱応力が発生する。
合金または金属のサブストレートの間に高圧相窒化硼素
粉末および結合材の混合粉末または結合材片を含む高圧
相窒化硼素粉末を配置して超高圧、高温度下で焼結して
、ＰＣＢＮを形成すると同時に焼結中にＰＣＢＮとサブ
ストレートを接合する。しかしながら、ＰＣＢＮとサブ
ストレートの熱膨脹係数が相違しているので、焼結処理
終了後の冷却時にそれらの間に熱応力が発生する。
従って、ＰＣＢＮとサブストレートの熱膨脹係数の差が
大きいと、それらの間に発生する熱応力も大きくなり、
亀裂が発生することとなる。
大きいと、それらの間に発生する熱応力も大きくなり、
亀裂が発生することとなる。
片側のみにサブストレートを一体に接合した２層構造の
複合材料ではＰＣＢＮとサブストレートとの間の熱応力
は材料全体の変形に吸収され、ＰＣＢＮ自体の致命的な
亀裂の発生には至らない。
複合材料ではＰＣＢＮとサブストレートとの間の熱応力
は材料全体の変形に吸収され、ＰＣＢＮ自体の致命的な
亀裂の発生には至らない。
しかしながら、片側だけでは十分な保持強度が得られす
、両側にサブストレートを一体に接合する３層構造の複
合材料の場合には、ＰＣＢＮの両側面に引張方向の熱応
力が働くため、ＰＣＢＮ自体に亀裂が生ずることとなる
。
、両側にサブストレートを一体に接合する３層構造の複
合材料の場合には、ＰＣＢＮの両側面に引張方向の熱応
力が働くため、ＰＣＢＮ自体に亀裂が生ずることとなる
。
本発明の目的は、特にツイストドリル等の穴明は工具の
刃先材料として好適に用いられるサンドイッチ構造を有
するＰＣＢＮ複合材料を提供することにある。
刃先材料として好適に用いられるサンドイッチ構造を有
するＰＣＢＮ複合材料を提供することにある。
さらに詳細には本発明の目的は、亀裂が発生しておらず
、工業的にも容易に製造可能であり、板状のＰＣＢＮの
両面に超硬合金等のサブストレートを備えた３層構造の
焼結体複合材料から構成され、工具支持体との保持強度
の高いＰＣＢＮ複合材料を提供することにある。
、工業的にも容易に製造可能であり、板状のＰＣＢＮの
両面に超硬合金等のサブストレートを備えた３層構造の
焼結体複合材料から構成され、工具支持体との保持強度
の高いＰＣＢＮ複合材料を提供することにある。
問題点を解決するための手段
本発明者等は、従来技術に存在しなかったサンドイッチ
構造を有するＰＣＢＮ複合材料を提供す゛るため種々の
実験、検討を重ねた結果、超硬合金の熱膨脹係数は含有
される硬質相と、結合相の比率によってほぼ決まり、結
合相である鉄系金属の含有量の比率が少なくなればなる
ほど小さくなり、ＰＣＢＮＯ熱膨脹係数に近づき、これ
を利用すると亀裂の生じない３層構造のＰＣＢＮ複合材
料を製造可能であると考えた。
構造を有するＰＣＢＮ複合材料を提供す゛るため種々の
実験、検討を重ねた結果、超硬合金の熱膨脹係数は含有
される硬質相と、結合相の比率によってほぼ決まり、結
合相である鉄系金属の含有量の比率が少なくなればなる
ほど小さくなり、ＰＣＢＮＯ熱膨脹係数に近づき、これ
を利用すると亀裂の生じない３層構造のＰＣＢＮ複合材
料を製造可能であると考えた。
次の第１表は・ＷＣ−Ｃｏ超硬合金に於けるＣｏ含有量
と超硬合金の熱膨脹係数の関係を示したものである。
と超硬合金の熱膨脹係数の関係を示したものである。
第１表
一方、ＰＣＢＮの熱膨脹係数は５．５〜４． ＯＸ １
０−６℃−１であるから、ＰＣＢＮをはさむサブストレ
ートを構成する超硬合金としては、少なくとも１０％以
下の結合材含有量の超硬合金とすることがのぞましい。
０−６℃−１であるから、ＰＣＢＮをはさむサブストレ
ートを構成する超硬合金としては、少なくとも１０％以
下の結合材含有量の超硬合金とすることがのぞましい。
他方、超硬合金の強度は第２表に示すようにＣ。
含有量によって変化し、Ｃｏ含有量が少なくなる程減少
する。
する。
第２表
このように、熱膨脹係数を小さくする目的で、Ｃｏ含有
量が３％未満の超硬合金を使用した場合、超硬合金の抗
張力が著しく低くなる。そのためＰＣＢＮをはさんだ両
側の超硬合金層に亀裂が入るやすくなる。従って、工業
的に歩留りよく、サンドイッチ構造を有するＰＣＢＮ複
合材料を製造するにはサブストレートを構成する超硬合
金のＣｏ含有量を３重量％以上とすることが望ましい。
量が３％未満の超硬合金を使用した場合、超硬合金の抗
張力が著しく低くなる。そのためＰＣＢＮをはさんだ両
側の超硬合金層に亀裂が入るやすくなる。従って、工業
的に歩留りよく、サンドイッチ構造を有するＰＣＢＮ複
合材料を製造するにはサブストレートを構成する超硬合
金のＣｏ含有量を３重量％以上とすることが望ましい。
以上は、サブストレートとして超硬合金を使用した場合
であるが、サブストレートとして金属あるいは合金を使
用する場合も同様の考えが適用できる。熱膨脹係数が６
Ｘ１０−６℃−１以下−で、サブストレートとして適当
な金属または合金としては、Ｗ、Ｍｏとこれらのうち少
なくとも１種を主成分とする合金が適している。
であるが、サブストレートとして金属あるいは合金を使
用する場合も同様の考えが適用できる。熱膨脹係数が６
Ｘ１０−６℃−１以下−で、サブストレートとして適当
な金属または合金としては、Ｗ、Ｍｏとこれらのうち少
なくとも１種を主成分とする合金が適している。
一方、現在市販されているＰＣＢＮを分類すると、次の
２種類に大別できる。
２種類に大別できる。
■ ＣＯ等の鉄族金属またはその化合物を主成分とする
合金によって強固に結合されたもの、■ ３ａ、４ａ、
４ｂ、５ａ、６ａ族の窒化物、炭化物、酸化物の少なく
とも１つを主成分とするセラミックによって強固に結合
されたもの、■の種類のＰＣＢＮでは、ＰＣＢＮの両側
に接合すべく、焼結過程でＰＣＢＮ用材料の両側に配置
される超硬合金よりＰＣＢＮ中に鉄族金属を移行、含浸
させ、強固な結合体を作っている。従って、超硬合金中
に含まれる鉄族金属量が１０％以下ではＰＣＢＮ中に十
分な鉄族金属の供給が行なわれず、十分な強度を有した
ＰＣＢＮは焼結できない。このため、１０％以上の鉄族
金属含有の超硬合金を使用せざるを得す、この場合超硬
合金の熱膨脹係数が大きくなり、超硬合金とＰＣＢＮの
熱膨張差に起因する応力によりＰＣＢＮに亀裂が発生す
る。
合金によって強固に結合されたもの、■ ３ａ、４ａ、
４ｂ、５ａ、６ａ族の窒化物、炭化物、酸化物の少なく
とも１つを主成分とするセラミックによって強固に結合
されたもの、■の種類のＰＣＢＮでは、ＰＣＢＮの両側
に接合すべく、焼結過程でＰＣＢＮ用材料の両側に配置
される超硬合金よりＰＣＢＮ中に鉄族金属を移行、含浸
させ、強固な結合体を作っている。従って、超硬合金中
に含まれる鉄族金属量が１０％以下ではＰＣＢＮ中に十
分な鉄族金属の供給が行なわれず、十分な強度を有した
ＰＣＢＮは焼結できない。このため、１０％以上の鉄族
金属含有の超硬合金を使用せざるを得す、この場合超硬
合金の熱膨脹係数が大きくなり、超硬合金とＰＣＢＮの
熱膨張差に起因する応力によりＰＣＢＮに亀裂が発生す
る。
■のＰＣＢＮの場合は、通常高圧相窒化硼素粉末にあら
かじめ調整したセラミック粉末を混合し、これを超硬合
金製円板上に堆積させ一体としている。このためＰＣＢ
Ｎ中に超硬合金側より鉄族金属を含浸させる必要がなく
、１０％以下の鉄族金属を含有した超硬合金にふいても
十分高い接合強度を保持したＰＣＢＮ複合材料を得るこ
とができる。
かじめ調整したセラミック粉末を混合し、これを超硬合
金製円板上に堆積させ一体としている。このためＰＣＢ
Ｎ中に超硬合金側より鉄族金属を含浸させる必要がなく
、１０％以下の鉄族金属を含有した超硬合金にふいても
十分高い接合強度を保持したＰＣＢＮ複合材料を得るこ
とができる。
本発明は以上の知見に基づき完成したものであって、本
発明に従うと、高圧相窒化硼素を主成分とし残部が３ａ
、４ａ、４ｂ、５ａ、６ａ族の元素の窒化物、炭化物、
炭窒化物、硼化物、酸化物からなる群から選ばれた少な
くとも一種からなる板状のＰＣＢＮと、該ＰＣＢＮの両
側に接合され、且つ熱膨脹係数が６． ＯＸ １０−６
℃−１以下の超硬合金あるいは金属または合金からなる
平板とから構成されたサンドイッチ構造を有するＰＣＢ
Ｎ複合材料が提供される。
発明に従うと、高圧相窒化硼素を主成分とし残部が３ａ
、４ａ、４ｂ、５ａ、６ａ族の元素の窒化物、炭化物、
炭窒化物、硼化物、酸化物からなる群から選ばれた少な
くとも一種からなる板状のＰＣＢＮと、該ＰＣＢＮの両
側に接合され、且つ熱膨脹係数が６． ＯＸ １０−６
℃−１以下の超硬合金あるいは金属または合金からなる
平板とから構成されたサンドイッチ構造を有するＰＣＢ
Ｎ複合材料が提供される。
罫Ｅ
上記の如く本発明は、亀裂がなく、接合強度の高いＰＣ
ＢＮ複合材料を提供することに成功したものである。こ
のような本発明のＰＣＢＮ複合材料はＰＣＢＮ本来の機
械的特性を有すると同時に工具保持具にも好適に接合で
き、その適用範囲は広範である。
ＢＮ複合材料を提供することに成功したものである。こ
のような本発明のＰＣＢＮ複合材料はＰＣＢＮ本来の機
械的特性を有すると同時に工具保持具にも好適に接合で
き、その適用範囲は広範である。
添付の第１図乃至第３図を参照して本発明のＰＣＢＮ複
合材料の適用例を説明する。
合材料の適用例を説明する。
第１図乃至第３図は、それぞれ、本発明の高硬度焼結体
複合材料をツイストドリル、ガラス切り工具、線材圧延
ロールに用いた例を略示している。
複合材料をツイストドリル、ガラス切り工具、線材圧延
ロールに用いた例を略示している。
第１図に示すツイストドリルの例では、本発明のＰＣＢ
Ｎ複合材料５．５°を将棋の駒の形に成形し、これらを
ツイストドリルの先端部に取りつけている状態が示され
ている。
Ｎ複合材料５．５°を将棋の駒の形に成形し、これらを
ツイストドリルの先端部に取りつけている状態が示され
ている。
第２図（ａ）および（６）はそれぞれ、ガラス切り工具
の全体を本発明のＰＣＢＮ複合材料で構成したものの側
面図および正面図である。このガラス切り工具では、円
形板状のＰＣＢＮｌの両側にサブストレート２．２”が
接合されている。
の全体を本発明のＰＣＢＮ複合材料で構成したものの側
面図および正面図である。このガラス切り工具では、円
形板状のＰＣＢＮｌの両側にサブストレート２．２”が
接合されている。
第３図（ａ）および（５）はそれぞれ、孔型部分をＰＣ
ＢＮで構成した線材用の孔型ロールの側面図および正面
図である。
ＢＮで構成した線材用の孔型ロールの側面図および正面
図である。
これらのＰＣＢＮ複合材料で構成された工具は、いずれ
も広い接合面積を有するサブストレート側で支持部材に
容易に保持されている。
も広い接合面積を有するサブストレート側で支持部材に
容易に保持されている。
以上の如く、本発明のＰＣＢＮ複合材料は、亀裂がなく
、両側に超硬合金等のサブストレートが接合されている
ので取り付けが容易であるため多様の用途を有する。
、両側に超硬合金等のサブストレートが接合されている
ので取り付けが容易であるため多様の用途を有する。
以下に実施例により本発明の詳細な説明するが、これら
の実施例は本発明の単なる例示であって本発明の技術的
範囲を何等制限するものではないことは勿論である。
の実施例は本発明の単なる例示であって本発明の技術的
範囲を何等制限するものではないことは勿論である。
実施例ｌ
ＴｉＮを主成分とする１〜３μ粒径の結合材粉末と粒径
５〜１０μの立方晶窒化硼素粉末を１＝１の重量割合で
混合し、これを６％Ｃｏを含有し、残部がＷＣからなる
超硬合金製で、寸法が外径３０ｍｍ。
５〜１０μの立方晶窒化硼素粉末を１＝１の重量割合で
混合し、これを６％Ｃｏを含有し、残部がＷＣからなる
超硬合金製で、寸法が外径３０ｍｍ。
高さ３市の円板の上に厚みｌ ｍｍに積層させ、この粉
末にさらに同種、同寸法の円板を積層させて、第４図に
示すようにサンドイッチ状とした。図中、参照番号６は
ＰＣＢＮ用粉末、７はサブストレート用粉末を示す。
末にさらに同種、同寸法の円板を積層させて、第４図に
示すようにサンドイッチ状とした。図中、参照番号６は
ＰＣＢＮ用粉末、７はサブストレート用粉末を示す。
これら全体を高融点金属Ｔａにて包囲し、超高圧高温装
置内に配置し、５０Ｋｂ、 １４００℃の超高圧高温状
態に１０分間保持した。Ｔａにて包囲したサンドイッチ
構造のＰＣＢＮＩ合材料を取出したところ、ＰＣＢＮ層
にも超硬合金層にも亀裂の存在せず、強固に結合したサ
ンドイッチ構造を有するＰＣＢＮ複合材料が得られた。
置内に配置し、５０Ｋｂ、 １４００℃の超高圧高温状
態に１０分間保持した。Ｔａにて包囲したサンドイッチ
構造のＰＣＢＮＩ合材料を取出したところ、ＰＣＢＮ層
にも超硬合金層にも亀裂の存在せず、強固に結合したサ
ンドイッチ構造を有するＰＣＢＮ複合材料が得られた。
実施例２
下記の第３表に示す高圧相窒化硼素粉末及びセラミック
粉末を用いて実施例１と同様の条件でＰＣＢＮ複合材料
を製造した。
粉末を用いて実施例１と同様の条件でＰＣＢＮ複合材料
を製造した。
第３表に示す如く本発明のＰＣＢＮ複合材料は、ＰＣＢ
Ｎ層にもサブストレート層にも亀裂が生じなかったが、
サブストレート層が１５％Ｃｏ−ＷＣあるいは２．５％
Ｃｏ−ＷＣの比較例ではそれぞれＰＣＢＮ層、サブスト
レート層に亀裂が生じて工具用材料として使用できなか
らだ。
Ｎ層にもサブストレート層にも亀裂が生じなかったが、
サブストレート層が１５％Ｃｏ−ＷＣあるいは２．５％
Ｃｏ−ＷＣの比較例ではそれぞれＰＣＢＮ層、サブスト
レート層に亀裂が生じて工具用材料として使用できなか
らだ。
実施例３
９５％Ｗ−３％Ｎｉ−２％Ｃｕ合金により外径３０ｍｍ
φ、厚み３ｍｍｔの円板を２枚作製した。実施例１にて
使用した粒径５〜１０μの立方晶窒化硼素粉末を８０重
量％、残部が１〜３μ粒径のＴｉＮの混合粉末からＰＣ
ＢＮ用原料を配合、調整した。このＰＣＢＮ用原料粉末
５ｇを、上記の２枚の円板の間に積層配置し、これら全
体をＴａ箔にて包囲した後、超高圧高温装置内で、圧力
５０Ｋｂ、温度１４００℃で１５分保持した。
φ、厚み３ｍｍｔの円板を２枚作製した。実施例１にて
使用した粒径５〜１０μの立方晶窒化硼素粉末を８０重
量％、残部が１〜３μ粒径のＴｉＮの混合粉末からＰＣ
ＢＮ用原料を配合、調整した。このＰＣＢＮ用原料粉末
５ｇを、上記の２枚の円板の間に積層配置し、これら全
体をＴａ箔にて包囲した後、超高圧高温装置内で、圧力
５０Ｋｂ、温度１４００℃で１５分保持した。
超高圧装置より回収し、外周のＴａ箔を取り外したとこ
ろ、亀裂なく焼結されたサンドイッチ構造を有するＰＣ
ＢＮ複合材料が得られた。
ろ、亀裂なく焼結されたサンドイッチ構造を有するＰＣ
ＢＮ複合材料が得られた。
実施例４
実施例３のＷ合金のかわりに外径３０ｍｍφ、厚み３ｍ
ｍｔのＭＯ金属板を用いて実施例３と同様の条件で試作
を試みたところ、亀裂のないサンドイッチ構造を有する
ＰＣＢＮ複合材料が得られた。
ｍｔのＭＯ金属板を用いて実施例３と同様の条件で試作
を試みたところ、亀裂のないサンドイッチ構造を有する
ＰＣＢＮ複合材料が得られた。
発明の詳細
な説明の如く、本発明は工具支持体との接着面積が大き
く、亀裂等のない良品質の高硬度焼結体複合材料を提供
することに成功したものであり、難加工材加工用工具、
特にツイストドリル等の穴明は工具の高硬度の刃先材料
として好適に用いられる。
く、亀裂等のない良品質の高硬度焼結体複合材料を提供
することに成功したものであり、難加工材加工用工具、
特にツイストドリル等の穴明は工具の高硬度の刃先材料
として好適に用いられる。
さらに、本発明の高硬度焼結体複合材料は穴明は工具に
限らず、工具支持体との接合強度を高くすることが望ま
しいガラス切り工具、線材圧延ロール等の素材としても
好適に用いられる。
限らず、工具支持体との接合強度を高くすることが望ま
しいガラス切り工具、線材圧延ロール等の素材としても
好適に用いられる。
第１図は、本発明によるＰＣＢＮ複合材料を用いたツイ
ストドリルの概略を示し、第１図（ａ）はその側面図、
第４図ら）は正面図であり、第２図は、本発明のＰＣＢ
Ｎ複合材料を用いたガラス切り工具の概略を示し、第２
図（ａ）はその側面図、第２図（ハ）は正面図であり、 第３図は、本発明のＰＣＢＮ複合材料を用いた線材圧延
ロールの概略を示し、第３図（ａ）はその側面図、第３
図（５）は正面図であり、 第４図は、本発明によるＰＣＢＮ複合材料を製造するに
あたり準備されるカプセル内に充填される材料の構成を
示す。 （主な参照番号） ■・・ＰＣＢＮ。 ２．２゛ ・・サブストレート、 ５・・高硬度焼結体複合材料、 ６・・ＰＣＢＮ用粉末、 ７・・サブストレート用材料、 特許出願人 住友電気工業株式会社 代 理 人 弁理士 新居 正彦 第１図 （ａ） （ｂ） １・・・・・・ＰＣＢＮ ５・・・・高石中、
度火［綻ビ本布合木ｒ２．２゛・・・サブストトート 手続補正書く方式） ■、事件の表示 昭和６０年特許願第１０５４０７
句２・発明０名１１ 基ふ品玉ム在復蕃香ハす６３
、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 大阪市東区北浜５丁目１５番地名 称 （２１
３）住友電気工業株式会社４、代理人 住 所 ■１０１東京都千代田区東神田１−１０−７６
、補正の対象 明細書の図面の簡単な説明の欄７、補正
の内容 明細書第１６頁２行目“第４図（ｂ）は正面図であり、
なる記載を「第１図（社）は異なる角度からみた卿面図
であり、」に訂正する。
ストドリルの概略を示し、第１図（ａ）はその側面図、
第４図ら）は正面図であり、第２図は、本発明のＰＣＢ
Ｎ複合材料を用いたガラス切り工具の概略を示し、第２
図（ａ）はその側面図、第２図（ハ）は正面図であり、 第３図は、本発明のＰＣＢＮ複合材料を用いた線材圧延
ロールの概略を示し、第３図（ａ）はその側面図、第３
図（５）は正面図であり、 第４図は、本発明によるＰＣＢＮ複合材料を製造するに
あたり準備されるカプセル内に充填される材料の構成を
示す。 （主な参照番号） ■・・ＰＣＢＮ。 ２．２゛ ・・サブストレート、 ５・・高硬度焼結体複合材料、 ６・・ＰＣＢＮ用粉末、 ７・・サブストレート用材料、 特許出願人 住友電気工業株式会社 代 理 人 弁理士 新居 正彦 第１図 （ａ） （ｂ） １・・・・・・ＰＣＢＮ ５・・・・高石中、
度火［綻ビ本布合木ｒ２．２゛・・・サブストトート 手続補正書く方式） ■、事件の表示 昭和６０年特許願第１０５４０７
句２・発明０名１１ 基ふ品玉ム在復蕃香ハす６３
、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 大阪市東区北浜５丁目１５番地名 称 （２１
３）住友電気工業株式会社４、代理人 住 所 ■１０１東京都千代田区東神田１−１０−７６
、補正の対象 明細書の図面の簡単な説明の欄７、補正
の内容 明細書第１６頁２行目“第４図（ｂ）は正面図であり、
なる記載を「第１図（社）は異なる角度からみた卿面図
であり、」に訂正する。
Claims (2)
- （１）高圧相窒化硼素を主成分とし残部が３ａ、４ａ４
ｂ、５ａ、６ａ族の元素の窒化物、炭化物、炭窒化物、
硼化物、酸化物からなる群から選ばれた少なくとも一種
からなる板状の高硬度焼結体と、該高硬度焼結体の両側
に接合され、且つ熱膨脹係数が６．０×１０＾−＾６℃
＾−＾１以下の超硬合金あるいは金属または合金からな
る平板とから構成されたサンドイッチ構造を有する高硬
度焼結体複合材料。 - （２）上記超硬合金はＷＣを主成分とし、１０重量％〜
３重量％のＣｏを含有することを特徴とする特許請求の
範囲第１項記載のサンドイッチ構造を有する高硬度焼結
体複合材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10540785A JPS61266364A (ja) | 1985-05-17 | 1985-05-17 | サンドイツチ構造を有する高硬度焼結体複合材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10540785A JPS61266364A (ja) | 1985-05-17 | 1985-05-17 | サンドイツチ構造を有する高硬度焼結体複合材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61266364A true JPS61266364A (ja) | 1986-11-26 |
Family
ID=14406758
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10540785A Pending JPS61266364A (ja) | 1985-05-17 | 1985-05-17 | サンドイツチ構造を有する高硬度焼結体複合材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61266364A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63191632A (ja) * | 1987-02-03 | 1988-08-09 | 昭和電工株式会社 | 立方晶窒化ホウ素焼結複合体 |
| JPS63202444A (ja) * | 1987-02-17 | 1988-08-22 | 昭和電工株式会社 | 超硬物質の焼結複合体 |
| JPS63203705A (ja) * | 1987-02-18 | 1988-08-23 | Showa Denko Kk | 立方晶窒化ホウ素超硬合金複合焼結体 |
| JPH06166136A (ja) * | 1992-12-01 | 1994-06-14 | Japan Steel Works Ltd:The | クラッド鋼板およびその製造方法ならびにクラッド鋼板製金庫 |
| JP2016534000A (ja) * | 2013-07-02 | 2016-11-04 | エレメント シックス リミテッド | 超硬質構造物、それらを作製する方法およびそれらを加工する方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5446211A (en) * | 1977-09-21 | 1979-04-12 | Sumitomo Electric Industries | Sintered body for cutting tool and method of making same |
| JPS55113859A (en) * | 1979-02-26 | 1980-09-02 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Sintered body for cutting tool and manufacture thereof |
| JPS58177213A (ja) * | 1982-04-06 | 1983-10-17 | Nippon Oil & Fats Co Ltd | 高硬度焼結体回転工具 |
-
1985
- 1985-05-17 JP JP10540785A patent/JPS61266364A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5446211A (en) * | 1977-09-21 | 1979-04-12 | Sumitomo Electric Industries | Sintered body for cutting tool and method of making same |
| JPS55113859A (en) * | 1979-02-26 | 1980-09-02 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Sintered body for cutting tool and manufacture thereof |
| JPS58177213A (ja) * | 1982-04-06 | 1983-10-17 | Nippon Oil & Fats Co Ltd | 高硬度焼結体回転工具 |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63191632A (ja) * | 1987-02-03 | 1988-08-09 | 昭和電工株式会社 | 立方晶窒化ホウ素焼結複合体 |
| JPH0436557B2 (ja) * | 1987-02-03 | 1992-06-16 | Showa Denko Kk | |
| JPS63202444A (ja) * | 1987-02-17 | 1988-08-22 | 昭和電工株式会社 | 超硬物質の焼結複合体 |
| JPS63203705A (ja) * | 1987-02-18 | 1988-08-23 | Showa Denko Kk | 立方晶窒化ホウ素超硬合金複合焼結体 |
| JPH06166136A (ja) * | 1992-12-01 | 1994-06-14 | Japan Steel Works Ltd:The | クラッド鋼板およびその製造方法ならびにクラッド鋼板製金庫 |
| JP2016534000A (ja) * | 2013-07-02 | 2016-11-04 | エレメント シックス リミテッド | 超硬質構造物、それらを作製する方法およびそれらを加工する方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS61270271A (ja) | サンドイツチ構造を有する高硬度焼結体複合材料 | |
| EP0297072B1 (en) | Diamond tools for rock drilling and machining | |
| US4601423A (en) | Abrasive bodies | |
| AU2001275856C1 (en) | Reducing metals as a brazing flux | |
| CA1322662C (en) | Brazed thermally-stable polycrystalline diamond compact workpieces and their fabrication | |
| JPH0776135B2 (ja) | 耐摩耗多結晶ダイヤモンド熱抵抗体 | |
| GB1568202A (en) | Abrasive bodies | |
| US4228942A (en) | Method of producing abrasive compacts | |
| GB2107298A (en) | A diamond compact for a tool and a process for the production of the same | |
| AU2001275856A1 (en) | Reducing metals as a brazing flux | |
| JPS61501691A (ja) | 液相接合された非晶質材料とその調製方法 | |
| JPS5867861A (ja) | 焼結硬質金属製品 | |
| JPS63156082A (ja) | 高硬度焼結体 | |
| JPS61266364A (ja) | サンドイツチ構造を有する高硬度焼結体複合材料 | |
| US3353932A (en) | Composite material and method for making same | |
| JPS6081071A (ja) | セラミツクス接合用金属シ−ト材 | |
| JPS5916942A (ja) | 工具用複合ダイヤモンド焼結体 | |
| JPS5879879A (ja) | 複合ダイヤモンド焼結体 | |
| JPH0798964B2 (ja) | 立方晶窒化ホウ素超硬合金複合焼結体 | |
| JPH08225376A (ja) | ろう付け可能なコバルト含有ｃｂｎ成形体 | |
| JPH0368938B2 (ja) | ||
| US4112180A (en) | Refractory metal carbide articles and laminating method for producing same | |
| CN216579543U (zh) | 聚晶金刚石复合片、具有其的钻头与刀具以及加工设备 | |
| JPS6286102A (ja) | 工具用複合焼結体の製造法 | |
| JPS614609A (ja) | 工具用素材およびその製法 |