JPS6257871A - メタルボンド砥石の製造方法 - Google Patents
メタルボンド砥石の製造方法Info
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- JPS6257871A JPS6257871A JP19897385A JP19897385A JPS6257871A JP S6257871 A JPS6257871 A JP S6257871A JP 19897385 A JP19897385 A JP 19897385A JP 19897385 A JP19897385 A JP 19897385A JP S6257871 A JPS6257871 A JP S6257871A
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- Japan
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- metal
- abrasive grain
- abrasive grains
- grinding wheel
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
この発明は、超硬合金あるいはセラミックス等の難削材
の研削または切断に使用して好適なメタルボンド砥石に
係り、特に超砥粒の集中度を高めたメタルボンド砥石に
関する。
の研削または切断に使用して好適なメタルボンド砥石に
係り、特に超砥粒の集中度を高めたメタルボンド砥石に
関する。
[従来の技術]
周知の通り、セラミックス、フェライト等の硬脆材料の
研削にはダイアモンド砥石、CBN(立方晶窒化硼素)
砥石などの砥石か賞用されている。
研削にはダイアモンド砥石、CBN(立方晶窒化硼素)
砥石などの砥石か賞用されている。
この種の砥石は、ダイアモンド砥粒やCBN砥粒などの
硬質砥粒をレノ7ノイドホンド、メタルボンド、ビトリ
ファイドボンドなどの結合剤と混合して型込めした後、
焼結したものである。そして、メタルボンドを結合剤と
するものは、砥粒保持力、耐磨耗性が高いので、半導体
、セラミックなどの精密切断や、石材の切断、超硬工具
の研削なとに用いられている。
硬質砥粒をレノ7ノイドホンド、メタルボンド、ビトリ
ファイドボンドなどの結合剤と混合して型込めした後、
焼結したものである。そして、メタルボンドを結合剤と
するものは、砥粒保持力、耐磨耗性が高いので、半導体
、セラミックなどの精密切断や、石材の切断、超硬工具
の研削なとに用いられている。
[発明が解決しようとする問題点]
ところで、上述した従来の混合法によるメタルボンド砥
石には次のような欠点があった。、(+)混合法では、
砥粒径の違いや比重差によって均一な混合ができず、砥
石中の硬質砥粒の分布が不均一になってしまう。
石には次のような欠点があった。、(+)混合法では、
砥粒径の違いや比重差によって均一な混合ができず、砥
石中の硬質砥粒の分布が不均一になってしまう。
(2)また、焼結性が悪く、高集中度へ砥石の製治が難
しい。ここで、集中度とは、砥粒と結合剤とからなる砥
粒層中に占める砥粒の割合を示すもので、砥粒率25V
ol%を集中度lOOと規定している。
しい。ここで、集中度とは、砥粒と結合剤とからなる砥
粒層中に占める砥粒の割合を示すもので、砥粒率25V
ol%を集中度lOOと規定している。
(3)焼結性が當く、かつ結合剤の成分分布が不均一と
なり、硬質砥粒の保持力およびボンド相の強度の高いも
のを得るのが難しい。
なり、硬質砥粒の保持力およびボンド相の強度の高いも
のを得るのが難しい。
この発明は、このような背景の下になされたもので、硬
質砥粒の分布が均一で、かつ高集中度のメタルボンド砥
石を提供6−ることを目的とする。
質砥粒の分布が均一で、かつ高集中度のメタルボンド砥
石を提供6−ることを目的とする。
L問題点を解決するための手段]
」二足問題点を解決するためにこの発明は、硬質砥粒に
2層以上の金属被膜を被覆した複合砥粒を焼結してメタ
ルボンド砥石を作製したことを要旨とする。
2層以上の金属被膜を被覆した複合砥粒を焼結してメタ
ルボンド砥石を作製したことを要旨とする。
また、前記2層以上の金属被膜は、最外層の被膜金属の
融点が内層の被膜金属の融点よりも低融報であることを
特徴とする。
融点が内層の被膜金属の融点よりも低融報であることを
特徴とする。
更に、前記金属被膜の全被覆量が、30〜95Vol%
であることを特徴と一6t−る。
であることを特徴と一6t−る。
[作用 ]
上記手段によれば、硬質砥粒の表面に施された金属被覆
が結合剤として作用するため、混合を必要とせず、型込
めの後、直ちに焼結することか可能である。この焼結の
際、上記金属被膜は変形可能なため、焼結性が良く、砥
石強度、砥粒保持力が高く、均一にして高集中度の砥石
を容易に製造することができる。
が結合剤として作用するため、混合を必要とせず、型込
めの後、直ちに焼結することか可能である。この焼結の
際、上記金属被膜は変形可能なため、焼結性が良く、砥
石強度、砥粒保持力が高く、均一にして高集中度の砥石
を容易に製造することができる。
硬質砥粒上に形成される2層以上の金属被覆は、第1層
目に相対的に融点の高い金属被覆を行い、最外層に他の
層に比べて融点の低い金属被覆を行うことが好ましい。
目に相対的に融点の高い金属被覆を行い、最外層に他の
層に比べて融点の低い金属被覆を行うことが好ましい。
この理由は次の通りである。
(1,)第1層目は、硬質砥粒の保持に最も寄与″A′
る層であるとともに、研削時に砥石刃先部が発熱し、結
合剤の強度低下が起こるため、高温における強度が高い
金属、すなわち、高融点金属が好ましい。
る層であるとともに、研削時に砥石刃先部が発熱し、結
合剤の強度低下が起こるため、高温における強度が高い
金属、すなわち、高融点金属が好ましい。
(2)最外層の金属被覆層は、砥石化に際して融着層と
して機能するため、焼結をより容易にするためには、比
較的低融点であることが好ましい。
して機能するため、焼結をより容易にするためには、比
較的低融点であることが好ましい。
また、硬質砥粒表面に形成される金属彼覆爪は、30〜
95Vol%が好ましい。これ以下では、砥石化17た
場合の砥粒保持力が低く、砥石強度が低下する。また、
これ以上では、得られた砥石中における砥粒含有率が低
く、研削効果が低下してしまう。
95Vol%が好ましい。これ以下では、砥石化17た
場合の砥粒保持力が低く、砥石強度が低下する。また、
これ以上では、得られた砥石中における砥粒含有率が低
く、研削効果が低下してしまう。
[発明の付帯的事項]
(1)硬質砥粒に第1層目の金属被覆を施す方法として
、I) V D 、 CV D等の気相めっきと無電解
めっきとが可能であるが、成膜速度、コスト等の点から
無電解めっき法が好ましい。第2層目以降の金属被覆を
施す方法としては、前記の他に電気めっき法が適用でき
る。
、I) V D 、 CV D等の気相めっきと無電解
めっきとが可能であるが、成膜速度、コスト等の点から
無電解めっき法が好ましい。第2層目以降の金属被覆を
施す方法としては、前記の他に電気めっき法が適用でき
る。
(2)複合砥粒を用いての砥石の製造方法においては、
砥石成分が複合砥粒に全て含まれているわけであるから
、混合等は必要なく、そのまま成型すればよい。この場
合、異種粉末の混合のように振動によって分離すること
がないので、型込め時に振動を加えて複合砥粒の充填密
度を上げることら可能である。なお、焼結方法としては
、従来知られている方法が適用できろ。
砥石成分が複合砥粒に全て含まれているわけであるから
、混合等は必要なく、そのまま成型すればよい。この場
合、異種粉末の混合のように振動によって分離すること
がないので、型込め時に振動を加えて複合砥粒の充填密
度を上げることら可能である。なお、焼結方法としては
、従来知られている方法が適用できろ。
(3)複合砥粒のみによらず、金属粉を加えて混合し、
その後焼結する方法を用いても、硬質砥粒と金属粉とを
混合し、その後焼結するという従来の方法に比べて、良
好な焼結性を得ることができる。
その後焼結する方法を用いても、硬質砥粒と金属粉とを
混合し、その後焼結するという従来の方法に比べて、良
好な焼結性を得ることができる。
[実施例]
以下、本発明の詳細な説明する。
[実施例1〕
第1図のダイアモンド砥粒1 (# 140/170)
の表面に、まず、Ni−10wt%Wにツブルータング
ステ2合金)成膜2を無電解めっきによって形成して第
1層とし、こ゛のN1−W成膜2の上にCu(銅)成膜
3を、無電解めっきによって形成して第2層とした。こ
うして、ダイアモンド砥粒lは2層の金属被膜2.3に
よって被覆され、複合砥粒4となる。ここで、得られた
複合砥粒4の組成は、ダイヤモンド55Vol%、N1
−WIOVol%、Cu35Vol%であった。
の表面に、まず、Ni−10wt%Wにツブルータング
ステ2合金)成膜2を無電解めっきによって形成して第
1層とし、こ゛のN1−W成膜2の上にCu(銅)成膜
3を、無電解めっきによって形成して第2層とした。こ
うして、ダイアモンド砥粒lは2層の金属被膜2.3に
よって被覆され、複合砥粒4となる。ここで、得られた
複合砥粒4の組成は、ダイヤモンド55Vol%、N1
−WIOVol%、Cu35Vol%であった。
次に、上記複合砥粒4に振動を加えつつ型込めした後、
コールドブレス(5ton/ cm”)を行ってダイア
モンド砥粒1の充填密度を高め、ホットブレス(800
°C1500kg/ cm’、5分)を施して焼結し、
メタルボンド砥石を作製した。
コールドブレス(5ton/ cm”)を行ってダイア
モンド砥粒1の充填密度を高め、ホットブレス(800
°C1500kg/ cm’、5分)を施して焼結し、
メタルボンド砥石を作製した。
作成1−たメタルボンド砥石は、鋼製の芯金の外周に、
幅6mm、厚さ3mmの砥石層が形成されたもので、集
中度は220であった。
幅6mm、厚さ3mmの砥石層が形成されたもので、集
中度は220であった。
この実施例1によるメタルボンド砥石と従来の手法によ
るメタルボンド砥石とを研削試験により比較した。ここ
で比較量は、この実施例1と同一の組成になるようにダ
イヤモンド砥粒と金属粉末とを混合した後、型込めし、
コールドプレス、ホットプレスを行って、実施例1と同
一形状の砥石を製作した。研削試験はガラスを被削材と
し、研削条件としては、砥石車の周速1500 m/
min、切り込み0.7mm5テーブル送り10m/m
in、テーブルクロス送り2 mm/ pass、 m
式とした。
るメタルボンド砥石とを研削試験により比較した。ここ
で比較量は、この実施例1と同一の組成になるようにダ
イヤモンド砥粒と金属粉末とを混合した後、型込めし、
コールドプレス、ホットプレスを行って、実施例1と同
一形状の砥石を製作した。研削試験はガラスを被削材と
し、研削条件としては、砥石車の周速1500 m/
min、切り込み0.7mm5テーブル送り10m/m
in、テーブルクロス送り2 mm/ pass、 m
式とした。
研削試験の結果、実施例1によるダイアモンド砥石の研
削比は15.000で、比較量に比べて、研削比が5倍
高かった。また、比較量のダイヤモンド砥石は、結合剤
のダイヤ保持力がまったくなく、砥石強度も小さく、指
でこするとダイヤ粒が脱落(また。
削比は15.000で、比較量に比べて、研削比が5倍
高かった。また、比較量のダイヤモンド砥石は、結合剤
のダイヤ保持力がまったくなく、砥石強度も小さく、指
でこするとダイヤ粒が脱落(また。
なお、上記金属被覆2のNiWを、Co−W(:]バル
トータングステン合金)に置き換えた場合らほぼ同様の
結果であった。
トータングステン合金)に置き換えた場合らほぼ同様の
結果であった。
[実施例2]
第2図のダイアモンド砥粒1 (# 140/170)
の表面に、無電解めっきによって、Cu被膜(銅被膜)
5を形成した後、Cu被膜5の表面に、置換めっきによ
って、Sn被膜(錫被膜)6を形成し、複合砥粒7を作
成した。この複合砥粒7の組成は、ダイヤモンド63V
ol%、Cu30Vol%、5n7Vof%で、これを
用いて実施例1と同様の工程(コールドプレス5 to
n/ am’、ポソトブl/スフ00°C1300kg
/ am”、5分)で焼結し、高集中度メタルボンド砥
石を作製した。こうして作製した高集中度メタルボンド
砥石の形状は、実施例1と同一であり、集中度は250
であった。
の表面に、無電解めっきによって、Cu被膜(銅被膜)
5を形成した後、Cu被膜5の表面に、置換めっきによ
って、Sn被膜(錫被膜)6を形成し、複合砥粒7を作
成した。この複合砥粒7の組成は、ダイヤモンド63V
ol%、Cu30Vol%、5n7Vof%で、これを
用いて実施例1と同様の工程(コールドプレス5 to
n/ am’、ポソトブl/スフ00°C1300kg
/ am”、5分)で焼結し、高集中度メタルボンド砥
石を作製した。こうして作製した高集中度メタルボンド
砥石の形状は、実施例1と同一であり、集中度は250
であった。
次に、実施例1と同一組成、同一集中度、同一形状のダ
イヤモンド砥石を従来法、すなわち、所定量のダイヤモ
ンド扮、Cu扮、Sn粉とを混合し、型込めした後、実
施例2と同様な焼結条件で焼結(7たところ、得られた
ダイヤモンド砥石は、型バラ7時に砥石層が芯金から脱
落し、目的とする砥石形状を得ることができなかった。
イヤモンド砥石を従来法、すなわち、所定量のダイヤモ
ンド扮、Cu扮、Sn粉とを混合し、型込めした後、実
施例2と同様な焼結条件で焼結(7たところ、得られた
ダイヤモンド砥石は、型バラ7時に砥石層が芯金から脱
落し、目的とする砥石形状を得ることができなかった。
実施例2のダイヤモンド砥石を用いて、実施例1と同様
な条件下で平面研削を実施したところ、研削比は13.
500で非常に優れていた。
な条件下で平面研削を実施したところ、研削比は13.
500で非常に優れていた。
[実施例3]
次に、実施例2と同様にして、ダイアモンド砥粒l(8
〜16μm)の表面に、Cu−9nの2層被膜5.6を
形成し、複合砥粒7(ダイヤモンド62゜5Vol%、
Cu30Vol%、Sn7.5Vol%)を作成した。
〜16μm)の表面に、Cu−9nの2層被膜5.6を
形成し、複合砥粒7(ダイヤモンド62゜5Vol%、
Cu30Vol%、Sn7.5Vol%)を作成した。
この複合砥粒7をホットプレス(600℃、300 k
g/ am’、5分)で焼結してIA8タイプ(台金な
し)の高集中度(集中度249)カッティングブレード
(550φxo、5t)を作製し、これを従来法による
メタルカッティングブレードと比較した。ただし、従来
法では、実施例3と同一組成、同一集中度のカッティン
グブレードを製作−+zr″J−A<ア缶む#% 、
す−ので−冴央淀で眼界の$中度150のカッティング
ブレード(結合剤中の金属成分の組成比は実施例3と同
一)を製作し、実施例3との切断比較試験を実施した。
g/ am’、5分)で焼結してIA8タイプ(台金な
し)の高集中度(集中度249)カッティングブレード
(550φxo、5t)を作製し、これを従来法による
メタルカッティングブレードと比較した。ただし、従来
法では、実施例3と同一組成、同一集中度のカッティン
グブレードを製作−+zr″J−A<ア缶む#% 、
す−ので−冴央淀で眼界の$中度150のカッティング
ブレード(結合剤中の金属成分の組成比は実施例3と同
一)を製作し、実施例3との切断比較試験を実施した。
切断試験の条件としては、0.5mm厚のブレードを使
用し、92%AQvO3を、周速1800m/min、
テーブル送り30mm/min、湿式でフルカットした
。この切断試験の結果、本実施例による高集中度カッテ
ィングブレードでは、比較量に比べて切断抵抗が約20
%低丁し、砥石の摩耗も60%少なかった。
用し、92%AQvO3を、周速1800m/min、
テーブル送り30mm/min、湿式でフルカットした
。この切断試験の結果、本実施例による高集中度カッテ
ィングブレードでは、比較量に比べて切断抵抗が約20
%低丁し、砥石の摩耗も60%少なかった。
なお、上記実施例においては、複合砥粒4,7をそのま
ま焼結したが、結合剤、すなわち、金属粉あるいはフィ
ラーを添加して焼結するようにしてもよい。
ま焼結したが、結合剤、すなわち、金属粉あるいはフィ
ラーを添加して焼結するようにしてもよい。
[発明の効果]
以上説明したように、この発明で情、硬質砥粒に2層以
上の金属波膜を被覆lまた複合砥粒を焼結してメタルボ
ンド砥石を製造するため、焼結性がよく、硬質砥粒の集
中度を飛躍的に高めることができる。また、型込め時に
振動充填法が使用で、きるから、焼結体の密度を上げる
ことが可能である。
上の金属波膜を被覆lまた複合砥粒を焼結してメタルボ
ンド砥石を製造するため、焼結性がよく、硬質砥粒の集
中度を飛躍的に高めることができる。また、型込め時に
振動充填法が使用で、きるから、焼結体の密度を上げる
ことが可能である。
更に、硬質砥粒の近傍に高融点金属層か存在するため、
砥粒の保持力が高い。土た、砥粒の最外層には、比較的
低融点の金属被膜が形成されているため、複合砥粒間の
溶着が容易に得られる。
砥粒の保持力が高い。土た、砥粒の最外層には、比較的
低融点の金属被膜が形成されているため、複合砥粒間の
溶着が容易に得られる。
第1図はこの発明の第1実施例による複合砥粒の構成を
示す断面略図、第2図はこの発明第2実施例による複合
砥粒の構成を示す断面図略図であ1 ・・ダイアモンド
砥粒(硬質砥粒)、2.3.5 。 6 金属被膜、4.7・・・・複合砥粒。 第1図 第2図
示す断面略図、第2図はこの発明第2実施例による複合
砥粒の構成を示す断面図略図であ1 ・・ダイアモンド
砥粒(硬質砥粒)、2.3.5 。 6 金属被膜、4.7・・・・複合砥粒。 第1図 第2図
Claims (3)
- (1)硬質砥粒に2層以上の金属被膜を被覆した複合砥
粒を焼結して作製することを特徴とするメタルボンド砥
石の製造方法。 - (2)前記2層以上の金属被膜は、最外層の被膜金属の
融点が内層の被膜金属の融点よりも低融点であることを
特徴とする特許請求の範囲第1項記載のメタルボンド砥
石の製造方法。 - (3)前記金属被膜の全被覆量が30〜95Vol%で
あることを特徴とする特許請求の範囲第1項または第2
項記載のメタルボンド砥石の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19897385A JPS6257871A (ja) | 1985-09-09 | 1985-09-09 | メタルボンド砥石の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19897385A JPS6257871A (ja) | 1985-09-09 | 1985-09-09 | メタルボンド砥石の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6257871A true JPS6257871A (ja) | 1987-03-13 |
JPH0536191B2 JPH0536191B2 (ja) | 1993-05-28 |
Family
ID=16400007
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP19897385A Granted JPS6257871A (ja) | 1985-09-09 | 1985-09-09 | メタルボンド砥石の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6257871A (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6354488A (ja) * | 1986-04-19 | 1988-03-08 | Noritake Dia Kk | 切断および研削砥石とその製造法 |
US6524357B2 (en) | 2000-06-30 | 2003-02-25 | Saint-Gobain Abrasives Technology Company | Process for coating superabrasive with metal |
US6663682B2 (en) | 2000-06-30 | 2003-12-16 | Saint-Gobain Abrasives Technology Company | Article of superabrasive coated with metal |
JP2016501735A (ja) * | 2012-12-31 | 2016-01-21 | サンーゴバン アブレイシブズ,インコーポレイティド | 結合研磨物品および研削方法 |
US9676077B2 (en) | 2010-09-03 | 2017-06-13 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of forming |
US9833877B2 (en) | 2013-03-31 | 2017-12-05 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of grinding |
US10377016B2 (en) | 2012-12-31 | 2019-08-13 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of grinding |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5565075A (en) * | 1978-11-09 | 1980-05-16 | Asahi Daiyamondo Kogyo Kk | Production of metal bond diamond grind stone |
-
1985
- 1985-09-09 JP JP19897385A patent/JPS6257871A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5565075A (en) * | 1978-11-09 | 1980-05-16 | Asahi Daiyamondo Kogyo Kk | Production of metal bond diamond grind stone |
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JPS6354488A (ja) * | 1986-04-19 | 1988-03-08 | Noritake Dia Kk | 切断および研削砥石とその製造法 |
JPH0412909B2 (ja) * | 1986-04-19 | 1992-03-06 | Noritake Dia Kk | |
US6524357B2 (en) | 2000-06-30 | 2003-02-25 | Saint-Gobain Abrasives Technology Company | Process for coating superabrasive with metal |
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JP2016501735A (ja) * | 2012-12-31 | 2016-01-21 | サンーゴバン アブレイシブズ,インコーポレイティド | 結合研磨物品および研削方法 |
JP2017124488A (ja) * | 2012-12-31 | 2017-07-20 | サンーゴバン アブレイシブズ,インコーポレイティド | 結合研磨物品および研削方法 |
US10377016B2 (en) | 2012-12-31 | 2019-08-13 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of grinding |
US9833877B2 (en) | 2013-03-31 | 2017-12-05 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of grinding |
US10946499B2 (en) | 2013-03-31 | 2021-03-16 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of grinding |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0536191B2 (ja) | 1993-05-28 |
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