JP2621613B2 - 上底吹転炉における終点炭素濃度制御法 - Google Patents
上底吹転炉における終点炭素濃度制御法Info
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- JP2621613B2 JP2621613B2 JP2218469A JP21846990A JP2621613B2 JP 2621613 B2 JP2621613 B2 JP 2621613B2 JP 2218469 A JP2218469 A JP 2218469A JP 21846990 A JP21846990 A JP 21846990A JP 2621613 B2 JP2621613 B2 JP 2621613B2
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、転炉のダイナミック制御による吹錬終点制
御法、特に上底吹転炉による吹錬終点における炭素含有
量を酸素吹込み量および冷却材投入量を調整することに
より制御する終点炭素濃度制御法に関する。
御法、特に上底吹転炉による吹錬終点における炭素含有
量を酸素吹込み量および冷却材投入量を調整することに
より制御する終点炭素濃度制御法に関する。
（従来の技術） 従来の上吹転炉吹錬においても、まず終点溶鋼炭素
量、次に溶鋼温度を目標値に適中させるのが最重要課題
である。従って吹錬途中にて転炉の排ガスの流量計測と
成分分析およびサブランスによる溶鋼温度、鋼中炭素含
有量の計測を行って、それを基に吹錬条件を修正するダ
イナミック終点制御法が開発されている。
量、次に溶鋼温度を目標値に適中させるのが最重要課題
である。従って吹錬途中にて転炉の排ガスの流量計測と
成分分析およびサブランスによる溶鋼温度、鋼中炭素含
有量の計測を行って、それを基に吹錬条件を修正するダ
イナミック終点制御法が開発されている。
そのような制御法としては、例えば次のような方法が
ある。
ある。
（１）吹錬末期における鋼中炭素濃度計測時点から吹錬
終点までに吹込むべき酸素量と前記実測鋼中炭素濃度と
対応づける数式を提案し、該数式に基づき終点を制御す
る方法（特公昭61−54842号、同61−54843号公報）。
終点までに吹込むべき酸素量と前記実測鋼中炭素濃度と
対応づける数式を提案し、該数式に基づき終点を制御す
る方法（特公昭61−54842号、同61−54843号公報）。
（２）吹錬中任意の時点で溶鋼温度と炭素量の測定値を
起点とし、時々刻々測定される排ガス流量および排ガス
分析値と送酸量、炉内投入副原料の発生ガスから溶鋼温
度変化、炭素量変化、スラグ中酸素量変化を求めて、あ
らかじめ求めていたそれぞれの変化に対する方程式から
推定した軌跡と比較して、両者の差値を少なくするよう
に制御を行い、終点目標温度と炭素量に必要な吹込酸素
量、冷却材投入量を推定し、ランス操作を行う方法（特
公昭58−56002号公報）。
起点とし、時々刻々測定される排ガス流量および排ガス
分析値と送酸量、炉内投入副原料の発生ガスから溶鋼温
度変化、炭素量変化、スラグ中酸素量変化を求めて、あ
らかじめ求めていたそれぞれの変化に対する方程式から
推定した軌跡と比較して、両者の差値を少なくするよう
に制御を行い、終点目標温度と炭素量に必要な吹込酸素
量、冷却材投入量を推定し、ランス操作を行う方法（特
公昭58−56002号公報）。
（３）転炉吹錬時における排ガス中のCO、CO2およびN2
の各濃度を測定し、それらの測定値を基に転炉内におけ
るCOの２次燃焼効率を求め、予め求めておいた基準２次
燃焼効率を比較して偏差に応じて冷却材量および送酸量
を調整する方法（特開昭62−224623号公報）。
の各濃度を測定し、それらの測定値を基に転炉内におけ
るCOの２次燃焼効率を求め、予め求めておいた基準２次
燃焼効率を比較して偏差に応じて冷却材量および送酸量
を調整する方法（特開昭62−224623号公報）。
（４）吹錬期間中溶鋼炭素濃度が0.1％以上である時に
サブランスで溶鋼炭素濃度を測定し、その値から酸素濃
度を推定する、吹錬終了までに吹込まれる酸素量より溶
鋼の酸素濃度増分Δ［０］から吹錬終点の溶鋼の酸素濃
度を測定し、転炉吹錬制御方法（特開昭62−56511号公
報）。
サブランスで溶鋼炭素濃度を測定し、その値から酸素濃
度を推定する、吹錬終了までに吹込まれる酸素量より溶
鋼の酸素濃度増分Δ［０］から吹錬終点の溶鋼の酸素濃
度を測定し、転炉吹錬制御方法（特開昭62−56511号公
報）。
（発明が解決しようとする課題） しかしながらこれらの従来の方法では制御精度に問題
があったり、制御に要する設備が高価であるという欠点
があった。特に上底吹転炉に適用した場合、その精度に
問題があった。
があったり、制御に要する設備が高価であるという欠点
があった。特に上底吹転炉に適用した場合、その精度に
問題があった。
すなわち、前節の（１）、（４）の方法においては吹
錬末期における底吹流量、ランスアクションの変動など
が考慮されていないので、制御精度が低くなる恐れがあ
る。
錬末期における底吹流量、ランスアクションの変動など
が考慮されていないので、制御精度が低くなる恐れがあ
る。
同じく（２）、（３）の方法においては、制御精度は
よいが、排ガスの成分分析をするために設備投資額が高
くなる。
よいが、排ガスの成分分析をするために設備投資額が高
くなる。
かくして、本発明の目的は上底吹転炉における安価で
高精度な終点炭素含有量の制御方法を提供することであ
る。
高精度な終点炭素含有量の制御方法を提供することであ
る。
（課題を解決するための手段） 本発明者等は上記の目的達成のため種々検討を重ねた
結果、前述の（１）の方法に着目し、昇温温度式を簡略
化し、終点酸素量と終点炭素濃度とを相関させることに
より、溶鋼温度と炭素含有量との計測データに基づいて
酸素供給量および冷却材投入量を同時に制御することが
効果的であることを知り、本発明を完成した。
結果、前述の（１）の方法に着目し、昇温温度式を簡略
化し、終点酸素量と終点炭素濃度とを相関させることに
より、溶鋼温度と炭素含有量との計測データに基づいて
酸素供給量および冷却材投入量を同時に制御することが
効果的であることを知り、本発明を完成した。
ここに、本発明の要旨とするところは、上底吹き転炉
における吹錬末期の酸素消費速度を鋼中の炭素含有量の
下記（１）式の多項式で表わすこと； ここに a0、a1:操業因子に関係する定数 C:鋼中炭素含有量（重量％） Wst:溶鋼重量（ｔ） 吹錬終点前の適当な時点においてサブランス計測によ
って得た鋼中の炭素濃度Cs、該時点から吹錬終点に至る
間の所要吹込酸素量ΔO2、吹錬終点における鋼中炭素濃
度CE、および吹錬中に投入された冷却材量Riの各実績デ
ータに基づき、前記多項式の変数の冷却材を投入しない
場合および冷却材を投入する場合の相関式を求めるこ
と； 前記多項式に基づいて、吹錬の都度、吹錬終点前の適
宜時点においてサブランス計測によって得た鋼中の炭素
濃度Cs、および目標終点炭素濃度CEとして上記時点から
吹錬終点に至るまでの所要吹込酸素量ΔO2を計算するこ
と；および 投入された前記冷却材に対して還元効率を考慮し、前
記相関式により寄与酸素量を補正してこの算出結果に基
づいて前記所要吹込酸素量を補正すること； から成る上底吹転炉における終点炭素濃度制御法であ
る。
における吹錬末期の酸素消費速度を鋼中の炭素含有量の
下記（１）式の多項式で表わすこと； ここに a0、a1:操業因子に関係する定数 C:鋼中炭素含有量（重量％） Wst:溶鋼重量（ｔ） 吹錬終点前の適当な時点においてサブランス計測によ
って得た鋼中の炭素濃度Cs、該時点から吹錬終点に至る
間の所要吹込酸素量ΔO2、吹錬終点における鋼中炭素濃
度CE、および吹錬中に投入された冷却材量Riの各実績デ
ータに基づき、前記多項式の変数の冷却材を投入しない
場合および冷却材を投入する場合の相関式を求めるこ
と； 前記多項式に基づいて、吹錬の都度、吹錬終点前の適
宜時点においてサブランス計測によって得た鋼中の炭素
濃度Cs、および目標終点炭素濃度CEとして上記時点から
吹錬終点に至るまでの所要吹込酸素量ΔO2を計算するこ
と；および 投入された前記冷却材に対して還元効率を考慮し、前
記相関式により寄与酸素量を補正してこの算出結果に基
づいて前記所要吹込酸素量を補正すること； から成る上底吹転炉における終点炭素濃度制御法であ
る。
本発明はその好適態様によれば、上底吹転炉における
吹錬終点前の適当な時点においてサブランス計測によっ
て鋼中の炭素濃度Csおよび温度Tsを測定し、終点溶鋼温
度TEを算出し、これと目標溶鋼温度TETとを比較して冷
却材の投入が必要な場合、所要冷却材量を投入するよう
にしてもよい。
吹錬終点前の適当な時点においてサブランス計測によっ
て鋼中の炭素濃度Csおよび温度Tsを測定し、終点溶鋼温
度TEを算出し、これと目標溶鋼温度TETとを比較して冷
却材の投入が必要な場合、所要冷却材量を投入するよう
にしてもよい。
上述のように冷却材投入後の所要吹込酸素量を示す炭
素濃度吹錬制御式を求めるには、まず冷却材の入らない
場合のデータをそれぞれ採取し、酸素消費速度式および
変動要因相関式を求め、次いでサブランス計測時以降の
冷却材を投入した場合のデータを採取し、冷却材の還元
率を計算し、これらの操業要因変動時の終点炭素濃度と
酸素量ΔO2の関係式を作成する。
素濃度吹錬制御式を求めるには、まず冷却材の入らない
場合のデータをそれぞれ採取し、酸素消費速度式および
変動要因相関式を求め、次いでサブランス計測時以降の
冷却材を投入した場合のデータを採取し、冷却材の還元
率を計算し、これらの操業要因変動時の終点炭素濃度と
酸素量ΔO2の関係式を作成する。
なお、上記吹錬末期は、吹錬終了までのほゞ５分間を
いう。
いう。
本発明にかかる終点炭素濃度制御法は、より具体的に
いえば、上底吹転炉操業において、吹錬末期の酸素消費
速度および昇温速度を鋼中の炭素濃度の逆数の多項式で
表わすこと、吹錬終点前の適宜時点にてサブランス計測
によって得た鋼中炭素含有量Cs、溶鋼温度Tsより前記時
点から吹錬終点に至る間の吹込酸素量ΔO2、昇温量ΔＴ
ならびに該期間中に投入された鉄鉱石、スケール、Mn鉱
石などの冷却材量Ri、吹錬終点炭素濃度CEを含み、スク
ラップ配合率、吹錬末期のサブランス計測温度、底吹ガ
ス流量、ランス−湯面間距離、投入媒溶剤量を因子と
し、これらの変数の相関を表わす式を求め、吹錬の都度
予測吹錬終点前の適宜時点にてサブランス計測によって
得た鋼中炭素量、溶鋼温度より目標炭素含有量CEと目標
温度TEを与えて、上記相関式より吹錬終点までの必要な
酸素吹込み量と冷却材投入量を算出し、この算出結果に
基づいて操業を行うのである。
いえば、上底吹転炉操業において、吹錬末期の酸素消費
速度および昇温速度を鋼中の炭素濃度の逆数の多項式で
表わすこと、吹錬終点前の適宜時点にてサブランス計測
によって得た鋼中炭素含有量Cs、溶鋼温度Tsより前記時
点から吹錬終点に至る間の吹込酸素量ΔO2、昇温量ΔＴ
ならびに該期間中に投入された鉄鉱石、スケール、Mn鉱
石などの冷却材量Ri、吹錬終点炭素濃度CEを含み、スク
ラップ配合率、吹錬末期のサブランス計測温度、底吹ガ
ス流量、ランス−湯面間距離、投入媒溶剤量を因子と
し、これらの変数の相関を表わす式を求め、吹錬の都度
予測吹錬終点前の適宜時点にてサブランス計測によって
得た鋼中炭素量、溶鋼温度より目標炭素含有量CEと目標
温度TEを与えて、上記相関式より吹錬終点までの必要な
酸素吹込み量と冷却材投入量を算出し、この算出結果に
基づいて操業を行うのである。
（作用） 冷却材の投入量は目標溶鋼温度と算出された終点溶鋼
温度との比較により行い、その冷却材投入量を考慮して
所要吹込酸素量を算出するのである。
温度との比較により行い、その冷却材投入量を考慮して
所要吹込酸素量を算出するのである。
次に本発明を添付図面を参照してさらに具体的に説明
する。
する。
最初に本発明の吹錬制御法を第１図にフロチャートで
示す。第１図（ａ）には炭素濃度吹錬制御式の決定操作
例が、第１図（ｂ）にはその式を利用した実操業の操作
例が説明されている。
示す。第１図（ａ）には炭素濃度吹錬制御式の決定操作
例が、第１図（ｂ）にはその式を利用した実操業の操作
例が説明されている。
第１図（ａ）からも明らかなように、本発明によれば
あらかじめダイナミック制御式、つまり酸素消費速度式
を定め、一方、過去の操業実績から終点酸素と終点炭素
濃度との関係式を求め、それに基づいて上記制御式を補
正するのである。
あらかじめダイナミック制御式、つまり酸素消費速度式
を定め、一方、過去の操業実績から終点酸素と終点炭素
濃度との関係式を求め、それに基づいて上記制御式を補
正するのである。
すなわち、第１図（ａ）に示すように、吹錬末期の酸
素消費速度（溶鋼1t当り）を次式のようにおく。
素消費速度（溶鋼1t当り）を次式のようにおく。
ここに a0、a1:前節の操業因子に関係する定数 C:鋼中炭素含有量（重量％） Wst:溶鋼重量（ｔ） である。
ザブランス計測時の鋼中炭素含有量Cs（％）より吹錬
終点での鋼中炭素含有量CE（％）まで積分すると脱炭に
必要な原単位F0（Nm3/t）は F0（Cs,CE）＝a0（Cs−CE）＋a1log（Cs/CE） ・・・（２） である。ここで式（２）においてサブランス計測時より
終点に至るまでの間、冷却材を投入しなかった場合の過
去の吹錬実績データからのF0、Cs、CEをそれぞれ代入
し、a0、a1の最適値を決める。
終点での鋼中炭素含有量CE（％）まで積分すると脱炭に
必要な原単位F0（Nm3/t）は F0（Cs,CE）＝a0（Cs−CE）＋a1log（Cs/CE） ・・・（２） である。ここで式（２）においてサブランス計測時より
終点に至るまでの間、冷却材を投入しなかった場合の過
去の吹錬実績データからのF0、Cs、CEをそれぞれ代入
し、a0、a1の最適値を決める。
次に、従来は余り考慮されることのなかった操業要因
との関係式を下式のように定量化する。
との関係式を下式のように定量化する。
ここで、 F0（Cs,CE）：サブランス計測後の酸素消費量 Xi:吹錬要因変数 Xik:吹錬要因変数基準値 F0′（Cs,CE）：式（２）の右辺にa0、a1を代入して求
めた値 FBO:は直近40チャージの実績に基づく定数 である。
めた値 FBO:は直近40チャージの実績に基づく定数 である。
吹錬要因変数（Xi）は、ランス湯面間距離、サブラン
ス計測時の溶鋼温度、吹錬前および吹錬前と吹錬中に投
入した換算CaO量、底吹ガス流量等によって決まる変数
であり、従来これらの変数を考慮することはなかった。
ス計測時の溶鋼温度、吹錬前および吹錬前と吹錬中に投
入した換算CaO量、底吹ガス流量等によって決まる変数
であり、従来これらの変数を考慮することはなかった。
式（３）に式（１）の場合と同様にして実績データを
代入して影響係数hoiの最適値を求める。
代入して影響係数hoiの最適値を求める。
本発明の好適例によれば、Xiは次のように表示され
る。
る。
h0生石灰（ｘ投入生石灰−Ｘ装入生石灰基準値） ＋h0 S/L温度（ＸS/L温度−ＸS/L温度基準値） ＋h0底吹ガス（Ｘ底吹ガス量−Ｘ底吹ガス量基準値） ＋h0ランス湯面（Ｘランス湯面間距離 −Ｘランス湯面間距離基準値） ところで、目標溶鋼温度の制御も実際上から必要であ
って、これを制御する重要な因子として冷却材の投入量
がある。したがって、冷却材を投入した場合には、その
点からの所要吹込酸素量の補正が必要となる。
って、これを制御する重要な因子として冷却材の投入量
がある。したがって、冷却材を投入した場合には、その
点からの所要吹込酸素量の補正が必要となる。
まず、昇温速度dT/dCを次式のようにおく。
ここで（T:溶鋼温度℃）である。
サブランス計測時の鋼中炭素含有量Cs（％）より吹錬
終点での鋼中炭素含有量CE（％）まで積分すると昇温量
ΔＴは、 ΔＴ＝TE−T0＝b0（Cs−CE）＋b1log（Cs/CE） ・・
（５） となる。TEは終点溶鋼温度、T0はサブランス計測時の溶
鋼温度である。
終点での鋼中炭素含有量CE（％）まで積分すると昇温量
ΔＴは、 ΔＴ＝TE−T0＝b0（Cs−CE）＋b1log（Cs/CE） ・・
（５） となる。TEは終点溶鋼温度、T0はサブランス計測時の溶
鋼温度である。
ここで、前述と同様にして式（５）に吹錬実績データ
ΔT,Cs,CEを代入し、b0、b1の最適値を決める。次に操
業要因との関係式を下式のように定量化する。
ΔT,Cs,CEを代入し、b0、b1の最適値を決める。次に操
業要因との関係式を下式のように定量化する。
ここに、 ΔT:サブランス計測後の昇温量（℃） ΔＴ′：式（５）の右辺にb0、b1を代入して求めた値 FBT:直近40チャージの実績に基づく係数 hTi:影響係数 である。
吹錬変動要因については酸素原単位の場合と同様であ
る。これにより制御精度が大幅に改善される。
る。これにより制御精度が大幅に改善される。
次に、同様にサブランス計測時より終点に至るまでの
間、冷却材を投入した場合の吹錬データおよび先に決め
たa0〜a1、b0〜b1、hoi、hTiの値を用いて次のようにし
て所要吹込酸素量（F0）および溶鋼温度変化量、つまり
昇温量ΔＴが求められる。
間、冷却材を投入した場合の吹錬データおよび先に決め
たa0〜a1、b0〜b1、hoi、hTiの値を用いて次のようにし
て所要吹込酸素量（F0）および溶鋼温度変化量、つまり
昇温量ΔＴが求められる。
ここで、γoiは冷却材の還元率にあたる係数であり、
Riは冷却材の原単位である。
Riは冷却材の原単位である。
なお、実際には実績Riよりこれらγoi、γTiの最適値
を求める。
を求める。
これらのデータに基づいて炭素濃度吹錬制御式を最終
的に決定する。
的に決定する。
次に、第１図（ｂ）のフローチャートを参照しなが
ら、本発明による終点制御法についてその具体的操作順
序を述べる。
ら、本発明による終点制御法についてその具体的操作順
序を述べる。
吹錬鋼種毎に終点目標炭素量（CET）、終点目標温度
（TET）が定まっている。吹錬中サブランスにより測定
された溶鋼炭素量Csおよび溶鋼温度Tsに基づき、まず式
（６）に基づきTs、Cs、CETを与え、TEを求める。
（TET）が定まっている。吹錬中サブランスにより測定
された溶鋼炭素量Csおよび溶鋼温度Tsに基づき、まず式
（６）に基づきTs、Cs、CETを与え、TEを求める。
ここで、TE＞TETの場合、スケールまたは鉄鉱石など
の冷却材を投入する指示を出す。スケール投入量、鉄鉱
石投入量は式（８）より決定するが、スケール投入量が
10kg/tを越える場合は残量を鉄鉱石投入指示とすれば吹
錬中に冷却材投入が可能である。
の冷却材を投入する指示を出す。スケール投入量、鉄鉱
石投入量は式（８）より決定するが、スケール投入量が
10kg/tを越える場合は残量を鉄鉱石投入指示とすれば吹
錬中に冷却材投入が可能である。
次にこの指示投入スケール量と鉄鉱石量の酸素分を式
（７）を用いて所要上吹酸素量F0を計算し、吹錬吹止め
タイミングを決定する。
（７）を用いて所要上吹酸素量F0を計算し、吹錬吹止め
タイミングを決定する。
また、TE＝TETの場合、冷却材投入指示は出さず、上
記と同様に式（３）より必要上吹酸素量F0を計算する。
記と同様に式（３）より必要上吹酸素量F0を計算する。
また、TE＜TETの場合、式（６）にTET、Ts、Csを代入
して最終目標炭素濃度CETを再修正する。次に求められ
たCETを用いて必要上吹酸素量F0を式（３）によって計
算する。
して最終目標炭素濃度CETを再修正する。次に求められ
たCETを用いて必要上吹酸素量F0を式（３）によって計
算する。
こうして得られた投入冷却材量および所要上吹酸素量
に基づき、吹錬を終了させる。
に基づき、吹錬を終了させる。
吹錬終了と同時にサブランスにより終点温度と終点炭
素量を測定し、式（７）、式（８）のFBO、FBTを更新
し、次回の吹錬を行う。
素量を測定し、式（７）、式（８）のFBO、FBTを更新
し、次回の吹錬を行う。
次に、実施例によって本発明をさらに具体的に説明す
る。
る。
（実施例） 本発明にかかる制御法による250T上底吹転炉での実施
例を示す。
例を示す。
まず酸素消費曲線および昇温速度式（２）、（３）、
（５）、（６）、（７）、（８）の係数は150チャージ
の実績結果を基に最適値を求めたところ第１表のように
なった。
（５）、（６）、（７）、（８）の係数は150チャージ
の実績結果を基に最適値を求めたところ第１表のように
なった。
上記係数に基づくオフラインでの吹錬計算結果は第２
図（ａ）、（ｂ）に示す通り、酸素原単位適中率±1.0N
m3/tに90.2％、温度適中±12℃以内に86.3％で同時的中
率は84.3％であった。
図（ａ）、（ｂ）に示す通り、酸素原単位適中率±1.0N
m3/tに90.2％、温度適中±12℃以内に86.3％で同時的中
率は84.3％であった。
これらの係数をもとに吹錬制御した適中精度を第３図
（ａ）、（ｂ）に示す。終点［Ｃ］適中は±0.02％以内
に90.2％、温度適中±12℃以内に82.3％で同時適中は、
82.3％であった。
（ａ）、（ｂ）に示す。終点［Ｃ］適中は±0.02％以内
に90.2％、温度適中±12℃以内に82.3％で同時適中は、
82.3％であった。
本吹錬制御法により安価な手段で高精度な吹錬適中が
達成でき、吹錬操業が迅速となり無倒炉出鋼比率が大幅
に向上した。
達成でき、吹錬操業が迅速となり無倒炉出鋼比率が大幅
に向上した。
（発明の効果） 以上説明してきたように、本発明方法によれば、吹錬
終点炭素量を低コストと高精度で制御でき、成分外れ防
止、無倒炉−発吹錬迅速出鋼が可能となり、生産能率の
向上、品質向上、耐火物原単位の削減に大きく寄与する
ものである。
終点炭素量を低コストと高精度で制御でき、成分外れ防
止、無倒炉−発吹錬迅速出鋼が可能となり、生産能率の
向上、品質向上、耐火物原単位の削減に大きく寄与する
ものである。
第１図（ａ）、（ｂ）は、本発明の吹錬制御法のそれぞ
れ炭素濃度吹錬制御式決定および実操業での制御操作の
フロチャートを示す。 第２図（ａ）、（ｂ）は、それぞれサブランス計測時よ
り終点までの酸素原単位と温度上昇の推定値と実績値と
のオフライン解析による比較を示すグラフである。 第３図（ａ）、（ｂ）は、それぞれ終点炭素濃度と終点
温度とのオンラインでの的中精度を示すグラフである。
れ炭素濃度吹錬制御式決定および実操業での制御操作の
フロチャートを示す。 第２図（ａ）、（ｂ）は、それぞれサブランス計測時よ
り終点までの酸素原単位と温度上昇の推定値と実績値と
のオフライン解析による比較を示すグラフである。 第３図（ａ）、（ｂ）は、それぞれ終点炭素濃度と終点
温度とのオンラインでの的中精度を示すグラフである。
フロントページの続き (72)発明者 小平 貢 茨城県鹿島郡鹿島町大字光３番地 住友 金属工業株式会社鹿島製鉄所内 (56)参考文献 特公 昭61−54842（ＪＰ，Ｂ２) 特公 昭61−54843（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (2)
- 【請求項１】上底吹き転炉における吹錬末期の酸素消費
速度を鋼中の炭素含有量の下記（１）式の多項式で表わ
すこと； ここに a0、a1:操業因子に関係する定数 C:鋼中炭素含有量（重量％） Wst:溶鋼重量（ｔ） 吹錬終点前の適当な時点においてサブランス計測によっ
て得た鋼中の炭素濃度Cs、該時点から吹錬終点に至る間
の所要吹込酸素量ΔO2、吹錬終点における鋼中炭素濃度
CE、および吹錬中に投入された冷却材量Riの各実績デー
タに基づき、前記多項式の変数の冷却材を投入しない場
合および冷却材を投入する場合の相関式を求めること； 前記多項式に基づいて、吹錬の都度、吹錬終点前の適宜
時点においてサブランス計測によって得た鋼中の炭素濃
度Cs、および目標終点炭素濃度CEとして上記時点から吹
錬終点に至るまでの所要吹込酸素量ΔO2を計算するこ
と；および 投入された前記冷却材に対して還元効率を考慮し、前記
相関式により寄与酸素量を補正してこの算出結果に基づ
いて前記所要吹込酸素量を補正すること； から成る上底吹転炉における終点炭素濃度制御法。 - 【請求項２】上底吹転炉における吹錬終点前の適当な時
点においてサブランス計測によって鋼中の炭素濃度Csお
よび温度Tsを測定し、終点溶鋼温度TEを算出し、これと
目標溶鋼温度TETとを比較して冷却材の投入が必要な場
合、所要冷却材量を投入して、請求項１によって求めら
れた所要吹込酸素量によって吹錬操作を制御することか
ら成る上底吹転炉における終点炭素濃度制御法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2218469A JP2621613B2 (ja) | 1990-08-20 | 1990-08-20 | 上底吹転炉における終点炭素濃度制御法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2218469A JP2621613B2 (ja) | 1990-08-20 | 1990-08-20 | 上底吹転炉における終点炭素濃度制御法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04103706A JPH04103706A (ja) | 1992-04-06 |
| JP2621613B2 true JP2621613B2 (ja) | 1997-06-18 |
Family
ID=16720408
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2218469A Expired - Lifetime JP2621613B2 (ja) | 1990-08-20 | 1990-08-20 | 上底吹転炉における終点炭素濃度制御法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2621613B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4998661B2 (ja) * | 2005-01-28 | 2012-08-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 転炉吹錬終点制御方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6154843A (ja) * | 1984-08-22 | 1986-03-19 | Matsushita Electric Works Ltd | モ−タ |
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-
1990
- 1990-08-20 JP JP2218469A patent/JP2621613B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101400052B1 (ko) | 2012-06-28 | 2014-05-27 | 현대제철 주식회사 | 전로 정련 방법 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04103706A (ja) | 1992-04-06 |
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