JP2617911B2 - リンギング・チヨーク・コンバータ - Google Patents
リンギング・チヨーク・コンバータInfo
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Description
【発明の詳細な説明】 〔概要〕 直流電圧を断続的にトランスの１次巻線に供給し、２
次巻線に所定の電圧を生成するリンギング・チョーク・
コンバータにおいて、トランスに巻線された正帰還用の
巻線と、この巻線に生じた電圧を用いて正帰還する態様
でトランスの１次巻線に電源からの直流電圧を供給する
電圧供給部と、トランスの２次巻線に生じた電圧を所定
値に保持するよう制御する制御回路と、トランスの１次
巻線に供給する電流の振幅幅が所定の閾値を超えた場合
に、当該閾値を超えた後にトランスの１次巻線に直流電
圧を供給しない時間が所定時間経過した時に強制的に直
流電圧を供給するよう制御するOFF時間制限部とを備
え、トランスの２次巻線から所定の電圧を送出してい
る。
次巻線に所定の電圧を生成するリンギング・チョーク・
コンバータにおいて、トランスに巻線された正帰還用の
巻線と、この巻線に生じた電圧を用いて正帰還する態様
でトランスの１次巻線に電源からの直流電圧を供給する
電圧供給部と、トランスの２次巻線に生じた電圧を所定
値に保持するよう制御する制御回路と、トランスの１次
巻線に供給する電流の振幅幅が所定の閾値を超えた場合
に、当該閾値を超えた後にトランスの１次巻線に直流電
圧を供給しない時間が所定時間経過した時に強制的に直
流電圧を供給するよう制御するOFF時間制限部とを備
え、トランスの２次巻線から所定の電圧を送出してい
る。
本発明は、トランスの１次巻線に流れる電流値が所定
の閾値を超えた場合に、当該閾値を超えた後に直流電圧
を供給しない時間が所定時間経過した時に強制的に直流
電圧を供給するよう制御するリンギング・チョーク・コ
ンバータに関するものである。
の閾値を超えた場合に、当該閾値を超えた後に直流電圧
を供給しない時間が所定時間経過した時に強制的に直流
電圧を供給するよう制御するリンギング・チョーク・コ
ンバータに関するものである。
従来、自励形リンギング・チョーク・コンバータ（以
下自励形RCCという）例えば第５図に示すものを用い
て、直流電圧を断続的に高周波トランス25の１次巻線N1
に供給し、２次巻線N3から所定の出力電圧を得ることが
行われている。以下構成および動作を説明する。
下自励形RCCという）例えば第５図に示すものを用い
て、直流電圧を断続的に高周波トランス25の１次巻線N1
に供給し、２次巻線N3から所定の出力電圧を得ることが
行われている。以下構成および動作を説明する。
第５図において、高周波トランスT125の１次巻線N1に
は、直流電圧EinがトランジスタTR122によって断続的に
供給されている。そして、この高周波トランスT125の２
次巻線N3から変圧された電圧がダイオードD1によって整
流された後、平滑用のコンデンサC1によって平滑された
直流電圧が出力電圧として出力されている。この出力電
圧値は電圧モニター26によって検出され、基準値と比較
される。この比較の結果、誤差分が制御回路23に通知さ
れ、この誤差分を零にするための制御信号がトランジス
タTR122のベースに供給される。また、高周波トランスT
125に巻線された正帰還用の巻線N2が設けられ、トラン
ジスタTR122が一旦導通状態になると、この正帰還用の
巻線N2に発生した電圧がコンデンサC2、ダイオードD2お
よび抵抗R1によって構成される正帰還回路を介してトラ
ンジスタTR122のベースに供給される。このため、第６
図に示す一般的なRCCの波形図のような電圧VCEおよび電
流ICが得られる。図中は、リセットが完了後（高周波
トランスT125に蓄えられたエネルギーが２次巻線N3によ
って放電された後）にトランジスタTR1が導通状態にな
る位置を示す。また、図中は、１次巻線N1から高周波
トランスT125にエネルギーの蓄えを完了し、２次巻線N3
から当該エネルギーの放電を開始する位置を示す。Ｔは
発振周波数の周期を示す。
は、直流電圧EinがトランジスタTR122によって断続的に
供給されている。そして、この高周波トランスT125の２
次巻線N3から変圧された電圧がダイオードD1によって整
流された後、平滑用のコンデンサC1によって平滑された
直流電圧が出力電圧として出力されている。この出力電
圧値は電圧モニター26によって検出され、基準値と比較
される。この比較の結果、誤差分が制御回路23に通知さ
れ、この誤差分を零にするための制御信号がトランジス
タTR122のベースに供給される。また、高周波トランスT
125に巻線された正帰還用の巻線N2が設けられ、トラン
ジスタTR122が一旦導通状態になると、この正帰還用の
巻線N2に発生した電圧がコンデンサC2、ダイオードD2お
よび抵抗R1によって構成される正帰還回路を介してトラ
ンジスタTR122のベースに供給される。このため、第６
図に示す一般的なRCCの波形図のような電圧VCEおよび電
流ICが得られる。図中は、リセットが完了後（高周波
トランスT125に蓄えられたエネルギーが２次巻線N3によ
って放電された後）にトランジスタTR1が導通状態にな
る位置を示す。また、図中は、１次巻線N1から高周波
トランスT125にエネルギーの蓄えを完了し、２次巻線N3
から当該エネルギーの放電を開始する位置を示す。Ｔは
発振周波数の周期を示す。
第５図に示すようなRCCでは、定格出力電圧時におけ
る発振周波数ｆ、出力電圧および１次巻線N1に電圧を供
給するデューティ比は、１次巻線N1の巻数と２次巻線N3
の巻数とによって決定される。このため、デューティ比
を一定にして、出力電圧を低くしようとすると、２次巻
線N3の巻数が極端に少なくなり、リーケージインダクタ
ンスが増大してしまい、効率が著しく低下してしまうと
いう問題点があった。
る発振周波数ｆ、出力電圧および１次巻線N1に電圧を供
給するデューティ比は、１次巻線N1の巻数と２次巻線N3
の巻数とによって決定される。このため、デューティ比
を一定にして、出力電圧を低くしようとすると、２次巻
線N3の巻数が極端に少なくなり、リーケージインダクタ
ンスが増大してしまい、効率が著しく低下してしまうと
いう問題点があった。
一方、２次巻線N3の巻数を多くしようとするとこれに
あわせて１次巻線N1の巻数も多くしなければならない
が、発振周波数ｆの低下を避けるためにコアに設けるギ
ャップの間隔を増大させてインダクタンスを所定値に保
持しなければならない。このため、リーケージインダク
タンスが非所望に増大する結果となり、効率の悪化を招
くという問題点があった。従って、結果的に１次巻線N1
の巻数の上限も制限されてしまう。
あわせて１次巻線N1の巻数も多くしなければならない
が、発振周波数ｆの低下を避けるためにコアに設けるギ
ャップの間隔を増大させてインダクタンスを所定値に保
持しなければならない。このため、リーケージインダク
タンスが非所望に増大する結果となり、効率の悪化を招
くという問題点があった。従って、結果的に１次巻線N1
の巻数の上限も制限されてしまう。
次に、１次巻線N1の巻数を一般的な値にし、２次巻線
N3の巻数のみを多くした場合、１次巻線N1に直流電圧を
供給するデューティ比が小さくなると共に発振周波数ｆ
が高くなる。しかも、この場合、第５図に示す１次巻線
N1に電源から直流電圧を断続的な供給を行う制御用のト
ランジスタTR122に流れるコレクタ電流の振幅値が極端
に大きくなり、当該トランジスタTR122中で消費される
損失が大きくなってしまうと共に、正帰還用の巻線N2に
生じた電圧を当該トランジスタTR122のベースに正帰還
する正帰還用の抵抗R1中で消費される電力も大きくなっ
てしまい、結果として効率を悪化させてしまうという問
題点があった。
N3の巻数のみを多くした場合、１次巻線N1に直流電圧を
供給するデューティ比が小さくなると共に発振周波数ｆ
が高くなる。しかも、この場合、第５図に示す１次巻線
N1に電源から直流電圧を断続的な供給を行う制御用のト
ランジスタTR122に流れるコレクタ電流の振幅値が極端
に大きくなり、当該トランジスタTR122中で消費される
損失が大きくなってしまうと共に、正帰還用の巻線N2に
生じた電圧を当該トランジスタTR122のベースに正帰還
する正帰還用の抵抗R1中で消費される電力も大きくなっ
てしまい、結果として効率を悪化させてしまうという問
題点があった。
本発明は、前記問題点を解決するために、高周波トラ
ンスの２次巻線の巻線数を比較的多くし、かつ１次巻線
に流れる電流の振幅値が所定の閾値を超えた後、直流電
圧が供給されない時間が所定時間を経過した場合に強制
的に供給されるように制御を行う構成を採用することに
より、低出力電圧かつ高出力電流であっても高効率が得
られるようにしている。
ンスの２次巻線の巻線数を比較的多くし、かつ１次巻線
に流れる電流の振幅値が所定の閾値を超えた後、直流電
圧が供給されない時間が所定時間を経過した場合に強制
的に供給されるように制御を行う構成を採用することに
より、低出力電圧かつ高出力電流であっても高効率が得
られるようにしている。
第１図は本発明の原理的構成を示す。図中、１は正帰
還用の巻線N2、２は電圧供給部、３は制御回路、４はOF
F時間制限部、５は高周波トランスT1、６は電圧検出器
を表す。
還用の巻線N2、２は電圧供給部、３は制御回路、４はOF
F時間制限部、５は高周波トランスT1、６は電圧検出器
を表す。
第１図において、電圧供給部２はトランジスタ等によ
って構成され、直流電圧Einを高周波トランスT1の１次
巻線N1に断続的に供給するものである。この際、当該高
周波トランスT15に巻線された正帰還用の巻線N2に発生
した電圧が、コンデンサC2、ダイオードD2、抵抗R1とか
らなる正帰還回路を介して電圧供給部２に供給されてい
る。そして、高周波トランスT15の２次巻線N3に生じた
電圧は、ダイオードD1によって整流され、平滑コンデン
サC1によって平滑される。この平滑された所定の出力電
圧が出力されている。この出力電圧は、電圧検出器６に
よって検出されると共に、基準値と比較され、誤差分が
制御回路３に通知される。このため、電圧供給部２は所
定の出力電圧が得られるように、直流電圧を高周波トラ
ンスT1の１次巻線N1に供給している。
って構成され、直流電圧Einを高周波トランスT1の１次
巻線N1に断続的に供給するものである。この際、当該高
周波トランスT15に巻線された正帰還用の巻線N2に発生
した電圧が、コンデンサC2、ダイオードD2、抵抗R1とか
らなる正帰還回路を介して電圧供給部２に供給されてい
る。そして、高周波トランスT15の２次巻線N3に生じた
電圧は、ダイオードD1によって整流され、平滑コンデン
サC1によって平滑される。この平滑された所定の出力電
圧が出力されている。この出力電圧は、電圧検出器６に
よって検出されると共に、基準値と比較され、誤差分が
制御回路３に通知される。このため、電圧供給部２は所
定の出力電圧が得られるように、直流電圧を高周波トラ
ンスT1の１次巻線N1に供給している。
OFF時間制限部４は、抵抗R2の両端に発生する電圧を
検出し、この検出値が所定の閾値を超えた後、電圧供給
部２が高周波トランスT15の１次巻線N1に電圧を所定時
間継続して供給しない場合に、強制的に供給するように
制御を行っている。
検出し、この検出値が所定の閾値を超えた後、電圧供給
部２が高周波トランスT15の１次巻線N1に電圧を所定時
間継続して供給しない場合に、強制的に供給するように
制御を行っている。
第１図に示すような構成を採用し、高周波トランスT1
5の２次巻線N3の巻数を比較的多くしておき、電圧供給
部２によって高周波トランスT15の１次巻線N1に供給さ
れる電流が所定の閾値を超えた後、制御回路３が１次巻
線N1に所定時間継続して直流電圧Einを供給するように
電圧供給部２を制御しない場合に、OFF時間制限部４が
強制的に電圧供給部２を制御して直流電圧Einを１次巻
線に供給するように制御している。このため、低出力電
圧かつ高出力電流を高効率の状態で得ることができる。
5の２次巻線N3の巻数を比較的多くしておき、電圧供給
部２によって高周波トランスT15の１次巻線N1に供給さ
れる電流が所定の閾値を超えた後、制御回路３が１次巻
線N1に所定時間継続して直流電圧Einを供給するように
電圧供給部２を制御しない場合に、OFF時間制限部４が
強制的に電圧供給部２を制御して直流電圧Einを１次巻
線に供給するように制御している。このため、低出力電
圧かつ高出力電流を高効率の状態で得ることができる。
第２図は本発明の１実施例構成図、第３図は定格出力
時の波形図、第４図は軽負荷時の波形図を示す。図中、
２−１はトランジスタ、３−１は自励形RCC制御回路、
７はOFF時間制限部、７−１はコンパレータ、７−２は
タイマー、７−３はドライブユニットを表す。尚、図中
１、５、６は第１図に示すものに夫々対応するものを示
す。
時の波形図、第４図は軽負荷時の波形図を示す。図中、
２−１はトランジスタ、３−１は自励形RCC制御回路、
７はOFF時間制限部、７−１はコンパレータ、７−２は
タイマー、７−３はドライブユニットを表す。尚、図中
１、５、６は第１図に示すものに夫々対応するものを示
す。
第２図において、自励形RCC制御回路３−１は、電圧
検出器６によって検出される出力電圧値が所定値に保持
されるように、トランジスタ２−１のベースに所定の周
期の制御信号を供給するものである。これにより、負荷
が変動しても、出力電圧は所定値に常に保持されるよう
に制御される。
検出器６によって検出される出力電圧値が所定値に保持
されるように、トランジスタ２−１のベースに所定の周
期の制御信号を供給するものである。これにより、負荷
が変動しても、出力電圧は所定値に常に保持されるよう
に制御される。
OFF時間制限部７は、既述したように、抵抗R2の両端
を発生する電圧V1を検出し、この検出した電圧V1が所定
の閾値VTHを超えた後、自励形RCC制御回路３−１がトラ
ンジスタ２−１に対して高周波トランスT15の１次巻線N
1に直流電圧を所定時間継続して供給しない状態を生じ
させた場合に、強制的に直流電圧を供給するように制御
するものである。以下第３図に示す定格出力時の波形図
を参照しつつ構成および動作を詳述する。
を発生する電圧V1を検出し、この検出した電圧V1が所定
の閾値VTHを超えた後、自励形RCC制御回路３−１がトラ
ンジスタ２−１に対して高周波トランスT15の１次巻線N
1に直流電圧を所定時間継続して供給しない状態を生じ
させた場合に、強制的に直流電圧を供給するように制御
するものである。以下第３図に示す定格出力時の波形図
を参照しつつ構成および動作を詳述する。
第３図（ａ）は抵抗R2の両端に発生した電圧V1の波形
を示す。この電圧V1と図中に示す閾値VTHとを、第２図
に示すOFF時間制限部７を構成するコンパレータ７−１
が比較する。コンパレータ７−１は、電圧V1が閾値VTH
を超えた場合、第３図（ｂ）に示すような矩形波信号を
生成し、タイマー７−２に通知する。そして、タイマー
７−２は、所定時間T1経過後したドライブユニット７−
３に通知する。これにより、ドライブユニット７−３
は、第３図（ｃ）に示すような矩形信号を生成し、抵抗
を介してトランジスタ２−１のベースに供給する。この
矩形信号の供給を受けたトランジスタ２−１は、当該矩
形信号に対応して導通状態にされ、直流電圧Einを高周
波トランスT15の１次巻線N1に供給する（第３図（ｄ）
および（ｅ））。これにより、正帰還用の巻線N2に発生
した電圧が当該トランジスタ２−１のベースに正帰還の
態様で供給されるため、ドライブユニット７−３から一
時的に矩形信号の供給を受けたトランジスタ２−１はこ
の矩形信号が供給されなくなっても継続して導通状態に
保持される。そして、正帰還用の巻線N2に電圧が生じな
くなった場合に、当該トランジスタ２−１は、非導通状
態になる。
を示す。この電圧V1と図中に示す閾値VTHとを、第２図
に示すOFF時間制限部７を構成するコンパレータ７−１
が比較する。コンパレータ７−１は、電圧V1が閾値VTH
を超えた場合、第３図（ｂ）に示すような矩形波信号を
生成し、タイマー７−２に通知する。そして、タイマー
７−２は、所定時間T1経過後したドライブユニット７−
３に通知する。これにより、ドライブユニット７−３
は、第３図（ｃ）に示すような矩形信号を生成し、抵抗
を介してトランジスタ２−１のベースに供給する。この
矩形信号の供給を受けたトランジスタ２−１は、当該矩
形信号に対応して導通状態にされ、直流電圧Einを高周
波トランスT15の１次巻線N1に供給する（第３図（ｄ）
および（ｅ））。これにより、正帰還用の巻線N2に発生
した電圧が当該トランジスタ２−１のベースに正帰還の
態様で供給されるため、ドライブユニット７−３から一
時的に矩形信号の供給を受けたトランジスタ２−１はこ
の矩形信号が供給されなくなっても継続して導通状態に
保持される。そして、正帰還用の巻線N2に電圧が生じな
くなった場合に、当該トランジスタ２−１は、非導通状
態になる。
以上説明したように、トランジスタ２−１に流れる電
流ICが所定の閾値を超えた後、自励形RCC制御回路３−
１がトランジスタ２−１に対して直流電圧Einを高周波
トランスT15の１次巻線N1に供給されるよう制御しない
時間が所定の時間T1を超えた場合に、OFF時間制限部７
を構成するドライブユニット７−３が強制的にトランジ
スタ２−１のベースに矩形信号を供給して導通状態にし
ている。これにより、当該トランジスタ２−１に流れる
電流ICの波形が、第３図（ｅ）に示すように、強制的に
ON状態にされることとなる。このため、高周波トランス
T15の１次巻線N1に供給する直流電圧を断続する周期
が、所定値例えば第３図（ｅ）図中時間T2を超えること
がなく、発振周波数の下限が制限されることとなる。こ
のため、特に、出力電圧が低くかつ出力電流が大きい場
合に、２次巻線N3の巻線数を多くしてインダクタンスの
値を大きくしたことによる、高周波トランスT15に蓄え
られたエネルギーが出力側に放出される時間の増大をい
わば強制的に短縮するように制御している。更に、発振
周波数の下限が制限されるため、この下限の周波数で丁
度定格出力が得られるようにコアの寸法、ギャップ等を
設定すればよいこととなる。
流ICが所定の閾値を超えた後、自励形RCC制御回路３−
１がトランジスタ２−１に対して直流電圧Einを高周波
トランスT15の１次巻線N1に供給されるよう制御しない
時間が所定の時間T1を超えた場合に、OFF時間制限部７
を構成するドライブユニット７−３が強制的にトランジ
スタ２−１のベースに矩形信号を供給して導通状態にし
ている。これにより、当該トランジスタ２−１に流れる
電流ICの波形が、第３図（ｅ）に示すように、強制的に
ON状態にされることとなる。このため、高周波トランス
T15の１次巻線N1に供給する直流電圧を断続する周期
が、所定値例えば第３図（ｅ）図中時間T2を超えること
がなく、発振周波数の下限が制限されることとなる。こ
のため、特に、出力電圧が低くかつ出力電流が大きい場
合に、２次巻線N3の巻線数を多くしてインダクタンスの
値を大きくしたことによる、高周波トランスT15に蓄え
られたエネルギーが出力側に放出される時間の増大をい
わば強制的に短縮するように制御している。更に、発振
周波数の下限が制限されるため、この下限の周波数で丁
度定格出力が得られるようにコアの寸法、ギャップ等を
設定すればよいこととなる。
第４図は軽負荷時の波形図を示す。第４図（ａ）に示
すように、軽負荷時、即ち第２図図中抵抗R2の両端を発
生する電圧V1（トランジスタ２−１に流れる電流値ICに
対応する電圧）が所定の閾値VTHよりも小さい時には、
第４図（ｂ）に示すようにコンパレータ７−１からのコ
ンパレータ出力信号が“0"であるため、第４図（ｃ）に
示すようにドライブユニット７−３から矩形信号がトラ
ンジスタ２−１のベースに供給されることがない。この
ため、第２図に示す自励形RCCは自励形として動作して
いる。
すように、軽負荷時、即ち第２図図中抵抗R2の両端を発
生する電圧V1（トランジスタ２−１に流れる電流値ICに
対応する電圧）が所定の閾値VTHよりも小さい時には、
第４図（ｂ）に示すようにコンパレータ７−１からのコ
ンパレータ出力信号が“0"であるため、第４図（ｃ）に
示すようにドライブユニット７−３から矩形信号がトラ
ンジスタ２−１のベースに供給されることがない。この
ため、第２図に示す自励形RCCは自励形として動作して
いる。
以上説明したように、本発明によれば、高周波トラン
スの２次巻線の巻数を比較的多くし、１次巻線に流れる
電流の振幅値が所定の閾値を超えた後、直流電圧が１次
巻線に供給されない時間が所定時間を経過した場合に強
制的に供給するよう制御を行う構成を採用しているた
め、低出力電圧かつ高出力電流であっても高効率を得る
ことができる。また、発振周波数の下限を強制的に制限
することができるため、所定の定格出力を得るための高
周波トランスのコアの寸法、エアギャップ、巻数等の設
計を容易に行うことができる。
スの２次巻線の巻数を比較的多くし、１次巻線に流れる
電流の振幅値が所定の閾値を超えた後、直流電圧が１次
巻線に供給されない時間が所定時間を経過した場合に強
制的に供給するよう制御を行う構成を採用しているた
め、低出力電圧かつ高出力電流であっても高効率を得る
ことができる。また、発振周波数の下限を強制的に制限
することができるため、所定の定格出力を得るための高
周波トランスのコアの寸法、エアギャップ、巻数等の設
計を容易に行うことができる。
第１図は本発明の原理的構成図、第２図は本発明の１実
施例構成図、第３図は定格出力時の波形図、第４図は軽
負荷時の波形図、第５図は従来の自励形RCC（リンギン
グ・チョーク・コンバータ）の構成図、第６図は一般的
な自励形RCCの波形図を示す。 図中、１は正帰還用の巻線N2、２は電圧供給部、３は制
御回路、４はOFF時間制限部、５は高周波トランスT1、
６は電圧検出器を表す。
施例構成図、第３図は定格出力時の波形図、第４図は軽
負荷時の波形図、第５図は従来の自励形RCC（リンギン
グ・チョーク・コンバータ）の構成図、第６図は一般的
な自励形RCCの波形図を示す。 図中、１は正帰還用の巻線N2、２は電圧供給部、３は制
御回路、４はOFF時間制限部、５は高周波トランスT1、
６は電圧検出器を表す。
Claims (1)
- 【請求項１】直流電圧をスイッチング素子を介して断続
的にトランスの１次巻線に供給し，このトランスの２次
巻線に所定の電圧を生成するよう構成したリンギング・
チョーク・コンバータにおいて， トランスに巻線された正帰還用の巻線（１）と， この正帰還用の巻線（１）に生じた電圧を前記スイッチ
ング素子の制御入力に正帰還し電源からの直流電圧をト
ランクの１次巻線に断続的に供給する電圧供給部（２）
と， この電圧供給部（２）がトランスの１次巻線に直流電圧
を断続的に供給する時間を制御して２次巻線に所定の電
圧を発生させるよう制御を行う制御信号を供給する制御
回路（３）と， 前記電圧供給部（２）によってトランスの１次巻線に供
給する電流の振幅値が所定の閾値を超えた場合に，当該
閾値を超えた後に当該電圧供給部（２）からトランスの
１次巻線に対して直流電圧を供給しない時間が所定時間
経過した時に強制的に直流電圧を供給するよう制御する
OFFB時間制限部（４）とを備え， 前記電流の振幅幅が所定の閾値を超えた状態にあると
き，前記制御回路（３）の制御にもとづいて，前記電圧
供給部（２）からトランスの１次巻線に対して直流電圧
を供給しない時間が前記OFF時間制限部（４）による時
間を経過した際に，当該OFF時間制限部（４）からの信
号によって，前記電圧供給部（２）からトランスの１次
巻線に対して直流電圧を強制的に供給せしめるよう制御
して， トランスの２次巻線から所定の電圧を出力するよう構成
した ことを特徴とするリンギング・チョーク・コンバータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60163560A JP2617911B2 (ja) | 1985-07-24 | 1985-07-24 | リンギング・チヨーク・コンバータ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60163560A JP2617911B2 (ja) | 1985-07-24 | 1985-07-24 | リンギング・チヨーク・コンバータ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6225876A JPS6225876A (ja) | 1987-02-03 |
| JP2617911B2 true JP2617911B2 (ja) | 1997-06-11 |
Family
ID=15776219
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60163560A Expired - Lifetime JP2617911B2 (ja) | 1985-07-24 | 1985-07-24 | リンギング・チヨーク・コンバータ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2617911B2 (ja) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5367849A (en) * | 1976-11-29 | 1978-06-16 | Hitachi Ltd | Overcurrent protecting device for power source apparatus |
-
1985
- 1985-07-24 JP JP60163560A patent/JP2617911B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6225876A (ja) | 1987-02-03 |
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