JP2610741B2 - 連続鋳造方法とその装置 - Google Patents
連続鋳造方法とその装置Info
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- JP2610741B2 JP2610741B2 JP4001064A JP106492A JP2610741B2 JP 2610741 B2 JP2610741 B2 JP 2610741B2 JP 4001064 A JP4001064 A JP 4001064A JP 106492 A JP106492 A JP 106492A JP 2610741 B2 JP2610741 B2 JP 2610741B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、スラブの連続鋳造方法
とその装置に関し、鋳型内から凝固開始する凝固シェル
の表層における介在物を低減すると共に、内層における
介在物を同時に低減せしめ、清浄性及び表面性状に優れ
たスラグを連続鋳造するための方法と装置に関するもの
である。
とその装置に関し、鋳型内から凝固開始する凝固シェル
の表層における介在物を低減すると共に、内層における
介在物を同時に低減せしめ、清浄性及び表面性状に優れ
たスラグを連続鋳造するための方法と装置に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】連続鋳造鋳型内において、ノズルから吐
出された溶鋼は、モールド短辺面とＡ点において衝突
し、主として２つの強い流れを形成する（図５）。１つ
は、モールド短辺面Ａ点より上部方向に反転したｄ1 の
主流幅を持った上昇流ｆ1 であり、他方は、Ａ点より下
部方向に向かうｄ2 の主流幅を持った下降流ｆ2 であ
る。このことは、Ｎａｖｉｅｒ−Ｓｔｏｋｅｓ方程式を
解いて得られる流動解析においても種々の報告によって
実証されている（解析例：図６）。
出された溶鋼は、モールド短辺面とＡ点において衝突
し、主として２つの強い流れを形成する（図５）。１つ
は、モールド短辺面Ａ点より上部方向に反転したｄ1 の
主流幅を持った上昇流ｆ1 であり、他方は、Ａ点より下
部方向に向かうｄ2 の主流幅を持った下降流ｆ2 であ
る。このことは、Ｎａｖｉｅｒ−Ｓｔｏｋｅｓ方程式を
解いて得られる流動解析においても種々の報告によって
実証されている（解析例：図６）。
【０００３】上記メカニズムによって形成された２つの
流れのうち、下降流に含まれる介在物やガス気泡（それ
が意図的に溶鋼中に入れられたものか、自然に侵入した
ものかを問わず）は、その浮力によって一部は溶鋼表面
に浮上除去されるが、残りは浮上過程において、凝固シ
ェルに捕捉され、鋳片内層内に残留し、製品においてフ
クレ疵、ブローホール、微小ヘゲ等と呼ばれる欠陥に至
る。また、鋳型内溶鋼上表面から５００mm下方に至るま
でに形成された凝固シェル内に捕捉された表層介在物
は、製品においてスリバーと呼ばれる欠陥に至る。従っ
て、連続鋳造に際しては、上記の鋳片内層及び表層に捕
捉される介在物をいかにして同時に低減せしめるかが課
題であった。
流れのうち、下降流に含まれる介在物やガス気泡（それ
が意図的に溶鋼中に入れられたものか、自然に侵入した
ものかを問わず）は、その浮力によって一部は溶鋼表面
に浮上除去されるが、残りは浮上過程において、凝固シ
ェルに捕捉され、鋳片内層内に残留し、製品においてフ
クレ疵、ブローホール、微小ヘゲ等と呼ばれる欠陥に至
る。また、鋳型内溶鋼上表面から５００mm下方に至るま
でに形成された凝固シェル内に捕捉された表層介在物
は、製品においてスリバーと呼ばれる欠陥に至る。従っ
て、連続鋳造に際しては、上記の鋳片内層及び表層に捕
捉される介在物をいかにして同時に低減せしめるかが課
題であった。
【０００４】この課題解決を目的とし、鋳型内に磁石を
組み込んで電磁力を作用せしめる方法が従来より提案さ
れている。例えば、内層介在物の低減方法として、特公
平２−２０３４９号あるいは特公平２−２８４７８０号
公報においては、鋳型に注入された溶鋼を挟んだ状態に
配置した永久磁石又は電磁石により、浸漬ノズルから鋳
型内に注入されている溶鋼噴流に静止磁界を作用させ、
注入流速を積極的に減速させることにより、微小介在物
や巻き込んだフラックスが溶鋼深部に潜入することを防
止し、浮力によって浮上することを促進することが提案
されている。
組み込んで電磁力を作用せしめる方法が従来より提案さ
れている。例えば、内層介在物の低減方法として、特公
平２−２０３４９号あるいは特公平２−２８４７８０号
公報においては、鋳型に注入された溶鋼を挟んだ状態に
配置した永久磁石又は電磁石により、浸漬ノズルから鋳
型内に注入されている溶鋼噴流に静止磁界を作用させ、
注入流速を積極的に減速させることにより、微小介在物
や巻き込んだフラックスが溶鋼深部に潜入することを防
止し、浮力によって浮上することを促進することが提案
されている。
【０００５】しかしながら、この発明は、以下の理由に
より実用上の問題を抱えていた。すなわち、吐出流Ｆ
は、モールド短辺面Ａ点において分岐した上昇流ｆ1 と
下降流ｆ2 の合成吐出運動量を持っており、その吐出速
度を低減せしめるには過大な静磁場を必要とし、ｆ2 の
発生を防ぎ得なかった。更に、この吐出流に直接静磁場
を作用させる方法では、反転上昇流ｆ1 の流速をも減速
させてしまうため、後述するような、スリバー、ピンホ
ール等の欠陥低減のために必要な上昇反転流ｆ1 の流速
を確保することができなかった。
より実用上の問題を抱えていた。すなわち、吐出流Ｆ
は、モールド短辺面Ａ点において分岐した上昇流ｆ1 と
下降流ｆ2 の合成吐出運動量を持っており、その吐出速
度を低減せしめるには過大な静磁場を必要とし、ｆ2 の
発生を防ぎ得なかった。更に、この吐出流に直接静磁場
を作用させる方法では、反転上昇流ｆ1 の流速をも減速
させてしまうため、後述するような、スリバー、ピンホ
ール等の欠陥低減のために必要な上昇反転流ｆ1 の流速
を確保することができなかった。
【０００６】また、表層介在物の低減方法としては、従
来、鋳型内に組み込まれた電磁撹拌装置により水平方向
や垂直方向に溶鋼を撹拌して、介在物の洗浄効果をうる
ことが知られている。例えば、特公平３−３３０５５号
公報においては多相インダクタを電磁撹拌装置として鋳
型に収納し、３相又は２相交流を給電して溶鋼に電磁力
を付与し、０．１〜１．０ｍ／sec 程度の水平流動を発
生させるものである。しかしながら、この発明において
は、電磁撹拌の流動の及ぶ極表面直下のみの改善であ
り、圧延時に製品欠陥とならない厚みまでの改善ではな
かった。
来、鋳型内に組み込まれた電磁撹拌装置により水平方向
や垂直方向に溶鋼を撹拌して、介在物の洗浄効果をうる
ことが知られている。例えば、特公平３−３３０５５号
公報においては多相インダクタを電磁撹拌装置として鋳
型に収納し、３相又は２相交流を給電して溶鋼に電磁力
を付与し、０．１〜１．０ｍ／sec 程度の水平流動を発
生させるものである。しかしながら、この発明において
は、電磁撹拌の流動の及ぶ極表面直下のみの改善であ
り、圧延時に製品欠陥とならない厚みまでの改善ではな
かった。
【０００７】更に、表層及び内層介在物の同時低減を目
的として、特開昭６１−１４０３５５号公報において
は、鋳型上方から吊した電磁撹拌コイルにより溶鋼を撹
拌する一方、鋳型内に組み込んだ静磁場発生装置により
吐出溶鋼噴流を制動し、スラブ表層及び内層のＡｌ2 Ｏ
3 クラスターの少ない清浄スラブを得る提案がある。
的として、特開昭６１−１４０３５５号公報において
は、鋳型上方から吊した電磁撹拌コイルにより溶鋼を撹
拌する一方、鋳型内に組み込んだ静磁場発生装置により
吐出溶鋼噴流を制動し、スラブ表層及び内層のＡｌ2 Ｏ
3 クラスターの少ない清浄スラブを得る提案がある。
【０００８】しかしながら、この方法においても、内層
介在物低減に関しては前述の特公平２−２０３４９号公
報あるいは特公平２−２８４７５０号公報の発明に付随
する課題を伴うと同時に、表層介在物低減に関しては、
鋳型上方から吊した電磁撹拌コイルによっては、溶鋼の
ごく上表面層にのみ撹拌流が発生するにすぎぬため、鋳
型内溶鋼上表面から５００mm下方に至る長範囲の凝固シ
ェルへの介在物捕捉防止は困難であった。
介在物低減に関しては前述の特公平２−２０３４９号公
報あるいは特公平２−２８４７５０号公報の発明に付随
する課題を伴うと同時に、表層介在物低減に関しては、
鋳型上方から吊した電磁撹拌コイルによっては、溶鋼の
ごく上表面層にのみ撹拌流が発生するにすぎぬため、鋳
型内溶鋼上表面から５００mm下方に至る長範囲の凝固シ
ェルへの介在物捕捉防止は困難であった。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記従来法
の持つ課題つまり凝固シェルの表層介在物の低減及び鋳
型内溶鋼上表面から５００mm下方に至る長範囲の凝固シ
ェル内層の介在物低減を可能にした優れた連続鋳造方法
とその装置を提供するものである。
の持つ課題つまり凝固シェルの表層介在物の低減及び鋳
型内溶鋼上表面から５００mm下方に至る長範囲の凝固シ
ェル内層の介在物低減を可能にした優れた連続鋳造方法
とその装置を提供するものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は、スラブの連続
鋳造用鋳型上部に移動磁場を形成する磁石を配設して、
該鋳型のメニスカス表層部を流れる上昇反転流に移動磁
場を作用させると共に、上記鋳型のメニスカスから５０
０mm以上下方に静磁場を形成する磁石を配設して鋳造ノ
ズルからの吐出流が前記鋳型短辺に当たって下降する溶
鋼流に静磁場を作用させることによって、前記メニスカ
スから５００mm下方に至る範囲までの溶鋼を撹拌しつつ
連続鋳造するに際し、前記移動磁場における磁束密度を
４００〜２０００ガウスとすると共に、前記静磁場にお
ける磁束密度を１０００〜７０００ガウスとしたことを
特徴とする連続鋳造方法である。また本発明は、連続鋳
造用鋳型のメニスカス表層部を流れる上昇反転流に磁束
密度４００〜２０００ガウスの移動磁場を作用させる磁
石をスラブの連続鋳造用鋳型上部に配設すると共に、鋳
造ノズルからの吐出流が鋳型短辺に当たって下降する溶
鋼流に磁束密度１０００〜７０００ガウスの静磁場を作
用させる磁石を上記鋳型のメニスカスから５００mm以上
下方に配設して、前記連続鋳造用鋳型のメニスカスから
５００mm下方に至る範囲までの溶鋼を撹拌しつつ連続鋳
造することを特徴とする連続鋳造装置である。
鋳造用鋳型上部に移動磁場を形成する磁石を配設して、
該鋳型のメニスカス表層部を流れる上昇反転流に移動磁
場を作用させると共に、上記鋳型のメニスカスから５０
０mm以上下方に静磁場を形成する磁石を配設して鋳造ノ
ズルからの吐出流が前記鋳型短辺に当たって下降する溶
鋼流に静磁場を作用させることによって、前記メニスカ
スから５００mm下方に至る範囲までの溶鋼を撹拌しつつ
連続鋳造するに際し、前記移動磁場における磁束密度を
４００〜２０００ガウスとすると共に、前記静磁場にお
ける磁束密度を１０００〜７０００ガウスとしたことを
特徴とする連続鋳造方法である。また本発明は、連続鋳
造用鋳型のメニスカス表層部を流れる上昇反転流に磁束
密度４００〜２０００ガウスの移動磁場を作用させる磁
石をスラブの連続鋳造用鋳型上部に配設すると共に、鋳
造ノズルからの吐出流が鋳型短辺に当たって下降する溶
鋼流に磁束密度１０００〜７０００ガウスの静磁場を作
用させる磁石を上記鋳型のメニスカスから５００mm以上
下方に配設して、前記連続鋳造用鋳型のメニスカスから
５００mm下方に至る範囲までの溶鋼を撹拌しつつ連続鋳
造することを特徴とする連続鋳造装置である。
【００１１】
【作用】本発明は、スラブの連続鋳造用鋳型下部もしく
は鋳型直下に磁石を配設して、鋳造ノズルからの吐出流
が鋳型短辺に当たり、これに沿って流れる下降流に静磁
場を作用すると共に、鋳型上部に磁石を配設して鋳型短
辺側に当たって上昇し、メニスカス表層部を流れる上昇
反転流に移動磁場を作用せしめて、短辺面に沿って上昇
する上昇流の流れを促進してここの表層介在物を低減せ
しめ、以て凝固シェルの内層、表層共に清浄性に優れた
スラブを確実に得るものである。
は鋳型直下に磁石を配設して、鋳造ノズルからの吐出流
が鋳型短辺に当たり、これに沿って流れる下降流に静磁
場を作用すると共に、鋳型上部に磁石を配設して鋳型短
辺側に当たって上昇し、メニスカス表層部を流れる上昇
反転流に移動磁場を作用せしめて、短辺面に沿って上昇
する上昇流の流れを促進してここの表層介在物を低減せ
しめ、以て凝固シェルの内層、表層共に清浄性に優れた
スラブを確実に得るものである。
【００１２】
【実施例】本実施例は、６００〜２３００mm幅、２００
〜４００mm厚のスラブを図１に示す湾曲型連続鋳造装置
に適用したものである。浸漬ノズル１０は、内径９０m
m、直径８０mmで水平から下向き１５度の吐出口１２を
有し、ここから鋳型１１の短辺側に溶鋼流が吐出され
る。鋳型１１内の溶鋼メニスカスから吐出口１２中心迄
の高さは１００〜２５０mm、吐出口１２から鋳型１１の
短辺側に流れる溶鋼吐出流速は、吐出口片側当り、１．
２７〜３．１９ｍ／sec 、鋳型内における凝固速度は２
０〜２５mm／分、鋳造溶鋼の成分は表１の通りである。
〜４００mm厚のスラブを図１に示す湾曲型連続鋳造装置
に適用したものである。浸漬ノズル１０は、内径９０m
m、直径８０mmで水平から下向き１５度の吐出口１２を
有し、ここから鋳型１１の短辺側に溶鋼流が吐出され
る。鋳型１１内の溶鋼メニスカスから吐出口１２中心迄
の高さは１００〜２５０mm、吐出口１２から鋳型１１の
短辺側に流れる溶鋼吐出流速は、吐出口片側当り、１．
２７〜３．１９ｍ／sec 、鋳型内における凝固速度は２
０〜２５mm／分、鋳造溶鋼の成分は表１の通りである。
【００１３】
【表１】 鋳型１１の下端縁もしくは直下に磁石１４を配設する
（図１）。鋳型１１の中心域は吐出口１２を設ける浸漬
ノズル１０がパウダー層１５を介して位置し給湯される
が、注入された給湯の吐出流は一部は図１に示すように
水平断面中央から短辺側に形成される上方流１７とな
り、大部分は短辺面に衝突した後、下降流１８となる。
（図１）。鋳型１１の中心域は吐出口１２を設ける浸漬
ノズル１０がパウダー層１５を介して位置し給湯される
が、注入された給湯の吐出流は一部は図１に示すように
水平断面中央から短辺側に形成される上方流１７とな
り、大部分は短辺面に衝突した後、下降流１８となる。
【００１４】本発明者らの実験によると、この下降流は
短辺面において強く、ストランド内の均一流れの形成を
うるに至らないことを知った。従って鋳型下端縁あるい
は直下において、吐出噴流が短辺に衝突した後に形成さ
れた流れの強い短辺側の溶鋼の下降流１８に静磁場を形
成することは、介在物を含む溶鋼の下降流速を低減せし
め、介在物の侵入を防ぐのに極めて有効であるのは言う
までもないが、この静磁場は下降流成分ｆ 2 を減少させ
る反面、上昇流成分ｆ 1 を増加させる効果のあることが
明らかになった。
短辺面において強く、ストランド内の均一流れの形成を
うるに至らないことを知った。従って鋳型下端縁あるい
は直下において、吐出噴流が短辺に衝突した後に形成さ
れた流れの強い短辺側の溶鋼の下降流１８に静磁場を形
成することは、介在物を含む溶鋼の下降流速を低減せし
め、介在物の侵入を防ぐのに極めて有効であるのは言う
までもないが、この静磁場は下降流成分ｆ 2 を減少させ
る反面、上昇流成分ｆ 1 を増加させる効果のあることが
明らかになった。
【００１５】本発明は、上記の静磁場用磁石に加え、電
磁撹拌装置１３として多相インダクタを鋳型長辺側のメ
ニスカス近傍に組み込み、静磁場磁石により増幅された
上昇流と合わせてメニスカスから５００mm以上の深さ以
上の静磁場磁石位置までを撹拌領域となるようにする。
この下方の鋳型内短辺に沿った溶鋼の下降流は静磁場を
受けるので、鋳型上部の該撹拌領域において電磁撹拌し
ても、ここからその下方にフラックスが巻き込まれるの
を確実に防止することができるので、例えば特開昭６１
−１４０３５５号公報によって得たスラブよりも、極め
て清浄なスラブを得ることができる。
磁撹拌装置１３として多相インダクタを鋳型長辺側のメ
ニスカス近傍に組み込み、静磁場磁石により増幅された
上昇流と合わせてメニスカスから５００mm以上の深さ以
上の静磁場磁石位置までを撹拌領域となるようにする。
この下方の鋳型内短辺に沿った溶鋼の下降流は静磁場を
受けるので、鋳型上部の該撹拌領域において電磁撹拌し
ても、ここからその下方にフラックスが巻き込まれるの
を確実に防止することができるので、例えば特開昭６１
−１４０３５５号公報によって得たスラブよりも、極め
て清浄なスラブを得ることができる。
【００１６】極表層系欠陥はスリバー欠陥として知られ
るが、本発明は鋳型上端縁に多相インダクタを配設し
て、鋳型内溶鋼上表面から５００mm下方に至る範囲で、
水平方向への撹拌流（図２，１７）を形成するので、凝
固シェルへの介在物捕捉を低減せしめることができる。
即ち介在物はスラブ表層域にとどまることなくスリバー
欠陥となる因子が除去される。本実施例における電磁撹
拌装置及び静磁場装置の使用条件は表２の通りである。
るが、本発明は鋳型上端縁に多相インダクタを配設し
て、鋳型内溶鋼上表面から５００mm下方に至る範囲で、
水平方向への撹拌流（図２，１７）を形成するので、凝
固シェルへの介在物捕捉を低減せしめることができる。
即ち介在物はスラブ表層域にとどまることなくスリバー
欠陥となる因子が除去される。本実施例における電磁撹
拌装置及び静磁場装置の使用条件は表２の通りである。
【００１７】
【表２】 図３には、スラブ表層介在物状況をスラブ表面からの厚
み方向深さと介在物指数（スラブ長辺面各深さ位置切削
後の面のアルミナクラスター個数、単位個／ｍ2 ×１０
-2）の関係で電磁撹拌の有無別に示し、図４には、スラ
ブ内層集積帯〔：スラブ表面からの厚み方向に３０〜４
０mm切削後のアルミナクラスター個数の指数〕の介在物
状況を鋳造速度と介在物指数との関係で静磁場装置の有
無別に示す。
み方向深さと介在物指数（スラブ長辺面各深さ位置切削
後の面のアルミナクラスター個数、単位個／ｍ2 ×１０
-2）の関係で電磁撹拌の有無別に示し、図４には、スラ
ブ内層集積帯〔：スラブ表面からの厚み方向に３０〜４
０mm切削後のアルミナクラスター個数の指数〕の介在物
状況を鋳造速度と介在物指数との関係で静磁場装置の有
無別に示す。
【００１８】この状況から明らかなように本発明を採用
すれば、スラブ表層は実用上問題とならない２０以下の
介在物指数を得ると共に、スラブ内層集積帯も実用上問
題とならない０．１以下の介在物指数を得るものであ
る。
すれば、スラブ表層は実用上問題とならない２０以下の
介在物指数を得ると共に、スラブ内層集積帯も実用上問
題とならない０．１以下の介在物指数を得るものであ
る。
【００１９】
【発明の効果】本発明によれば極表層系介在物及び内層
集積帯の介在物を同時に低減せしめることが可能なた
め、その効果は大きい。
集積帯の介在物を同時に低減せしめることが可能なた
め、その効果は大きい。
【図１】本発明の説明図である。
【図２】図１の平面図である。
【図３】介在物指数とスラブ表層からの深さの図表であ
る。
る。
【図４】アルミナクラスター指数と鋳造速度の図表であ
る。
る。
【図５】従来例の説明図である。
【図６】従来例の解析例の説明図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 スラブの連続鋳造用鋳型上部に移動磁場
を形成する磁石を配設して、該鋳型のメニスカス表層部
を流れる上昇反転流に移動磁場を作用させると共に、上
記鋳型のメニスカスから５００mm以上下方に静磁場を形
成する磁石を配設して鋳造ノズルからの吐出流が前記鋳
型短辺に当たって下降する溶鋼流に静磁場を作用させる
ことによって、前記メニスカスから５００mm下方に至る
範囲までの溶鋼を撹拌しつつ連続鋳造するに際し、前記
移動磁場における磁束密度を４００〜２０００ガウスと
すると共に、前記静磁場における磁束密度を１０００〜
７０００ガウスとしたことを特徴とする連続鋳造方法。 - 【請求項２】 連続鋳造用鋳型のメニスカス表層部を流
れる上昇反転流に磁束密度４００〜２０００ガウスの移
動磁場を作用させる磁石をスラブの連続鋳造用鋳型上部
に配設すると共に、鋳造ノズルからの吐出流が鋳型短辺
に当たって下降する溶鋼流に磁束密度１０００〜７００
０ガウスの静磁場を作用させる磁石を上記鋳型のメニス
カスから５００mm以上下方に配設して、前記連続鋳造用
鋳型のメニスカスから５００mm下方に至る範囲までの溶
鋼を撹拌しつつ連続鋳造することを特徴とする連続鋳造
装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4001064A JP2610741B2 (ja) | 1992-01-07 | 1992-01-07 | 連続鋳造方法とその装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4001064A JP2610741B2 (ja) | 1992-01-07 | 1992-01-07 | 連続鋳造方法とその装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05177317A JPH05177317A (ja) | 1993-07-20 |
| JP2610741B2 true JP2610741B2 (ja) | 1997-05-14 |
Family
ID=11491113
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4001064A Expired - Lifetime JP2610741B2 (ja) | 1992-01-07 | 1992-01-07 | 連続鋳造方法とその装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2610741B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010110797A (ja) * | 2008-11-07 | 2010-05-20 | Kobe Steel Ltd | 鋳型狭面の上昇流に対して静磁場を作用させるスラブの連続鋳造方法 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2295169B1 (en) * | 1997-12-08 | 2014-04-23 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Apparatus for casting molten metal |
| SE523472C2 (sv) | 2001-01-10 | 2004-04-20 | Abb Ab | Elektromagnetisk broms samt dess användning |
| CN100401036C (zh) * | 2005-12-28 | 2008-07-09 | 重庆大学 | 连铸二冷喷嘴喷雾特性测试方法及装置 |
| JP5026204B2 (ja) * | 2007-09-13 | 2012-09-12 | 新日本製鐵株式会社 | 鋼の連続鋳造方法 |
| JP2009248110A (ja) * | 2008-04-03 | 2009-10-29 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 電磁ブレーキ及び電磁攪拌の兼用電磁コイル装置の接続方法 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS595057A (ja) * | 1982-06-30 | 1984-01-11 | 松下電工株式会社 | 金属箔張積層板の製法 |
| JPS611459A (ja) * | 1984-06-12 | 1986-01-07 | Kawasaki Steel Corp | 鋼の連続鋳造方法 |
| JPS63119959A (ja) * | 1986-11-06 | 1988-05-24 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造用浸漬ノズルの吐出流制御装置 |
| JPS63154246A (ja) * | 1986-12-18 | 1988-06-27 | Kawasaki Steel Corp | 静磁場を用いる鋼の連続鋳造方法 |
| JPH0237946A (ja) * | 1988-07-27 | 1990-02-07 | Nkk Corp | 連続鋳造方法 |
| JP2726096B2 (ja) * | 1989-04-27 | 1998-03-11 | 川崎製鉄株式会社 | 静磁場を用いる鋼の連続鋳造方法 |
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-
1992
- 1992-01-07 JP JP4001064A patent/JP2610741B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010110797A (ja) * | 2008-11-07 | 2010-05-20 | Kobe Steel Ltd | 鋳型狭面の上昇流に対して静磁場を作用させるスラブの連続鋳造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05177317A (ja) | 1993-07-20 |
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