JPH0217735Y2 - - Google Patents
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- JPH0217735Y2 JPH0217735Y2 JP1985104070U JP10407085U JPH0217735Y2 JP H0217735 Y2 JPH0217735 Y2 JP H0217735Y2 JP 1985104070 U JP1985104070 U JP 1985104070U JP 10407085 U JP10407085 U JP 10407085U JP H0217735 Y2 JPH0217735 Y2 JP H0217735Y2
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- Japan
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- mold
- nozzle
- discharge hole
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- molten steel
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- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 25
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Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本考案は弯曲型連続鋳造機において、介在物の
少ない清浄鋼を鋳造歩留よく製造するために供さ
れる弯曲型連続鋳造機用浸漬ノズルに関するもの
である。
少ない清浄鋼を鋳造歩留よく製造するために供さ
れる弯曲型連続鋳造機用浸漬ノズルに関するもの
である。
周知のごとく、鋼の連続鋳造においては、タン
デイツシユからノズルを介して、鋳型へ溶鋼を注
入し、鋳型で急冷し、凝固した鋼を連続的に引き
抜き、所定寸法に切断し、鋳片を得る。
デイツシユからノズルを介して、鋳型へ溶鋼を注
入し、鋳型で急冷し、凝固した鋼を連続的に引き
抜き、所定寸法に切断し、鋳片を得る。
かかる際に、ノズルから出る溶鋼噴流により形
成される鋳型内溶鋼流動が、パウダー巻き込みや
介在物浮上性、究極的には製造される鋳片の品質
に多大の影響を与えること、特に弯曲型連続鋳造
機においては介在物が鋳型内へ持ち込まれると浮
上しにくく、スラブの円弧内面側に捕捉、集積
し、製品品質劣化の原因となる。（文献、鉄と鋼
（1971）、S453）ことは周知である。
成される鋳型内溶鋼流動が、パウダー巻き込みや
介在物浮上性、究極的には製造される鋳片の品質
に多大の影響を与えること、特に弯曲型連続鋳造
機においては介在物が鋳型内へ持ち込まれると浮
上しにくく、スラブの円弧内面側に捕捉、集積
し、製品品質劣化の原因となる。（文献、鉄と鋼
（1971）、S453）ことは周知である。
そこで、従来ではパウダーを巻き込まないよう
にするためと、鋳型内に入つた介在物の浮上を促
進して介在物が凝固シエルに捕捉されないように
するために、浸漬ノズルの形状が種々検討されて
いる。たとえば、第４図ａは従来のストレートタ
イプの浸漬ノズルを示し、このタイプの浸漬ノズ
ルでは溶鋼流の下向きの速度成分が大きくなるか
ら、介在物が鋳型内の溶鋼中に深く侵入して浮上
しにくい。そこで従来、成分溶鋼流の下向きの速
度を小さくするために、実公開昭47−37910に示
されるようなＹ型の浸漬ノズルが開発されてい
る。その例を第４図ｂに示す。該Ｙ型浸漬ノズル
を使用した場合の鋳型溶鋼流動パターンは第５図
に示すようにノズル吐出孔より噴出された溶鋼流
５は短辺側凝固シエルに直撃した後に、上昇流６
と下降流７に分岐する。溶鋼中への介在物の侵入
を抑えるためには、該下降流７の流速を低く抑え
るためノズルの吐出孔の下向き角度を小さくする
必要があるが、かかる際には上昇流の流速が大き
くなりすぎ、該上昇流６により溶鋼浴面上に存在
する鋳型潤滑用パウダー４を巻き込む恐れがあ
る。また、同時に第５図に示すように、該下降流
７により、鋳型下部付近に、かつ、鋳片幅方向で
１／４の位置付近に廻流８を形成するため、該廻流
部付近では介在物が浮上しにくく、介在物が凝固
シエルに捕捉、集積しやすくなるとともに、幅方
向での介在物レベルが不均一となる。
にするためと、鋳型内に入つた介在物の浮上を促
進して介在物が凝固シエルに捕捉されないように
するために、浸漬ノズルの形状が種々検討されて
いる。たとえば、第４図ａは従来のストレートタ
イプの浸漬ノズルを示し、このタイプの浸漬ノズ
ルでは溶鋼流の下向きの速度成分が大きくなるか
ら、介在物が鋳型内の溶鋼中に深く侵入して浮上
しにくい。そこで従来、成分溶鋼流の下向きの速
度を小さくするために、実公開昭47−37910に示
されるようなＹ型の浸漬ノズルが開発されてい
る。その例を第４図ｂに示す。該Ｙ型浸漬ノズル
を使用した場合の鋳型溶鋼流動パターンは第５図
に示すようにノズル吐出孔より噴出された溶鋼流
５は短辺側凝固シエルに直撃した後に、上昇流６
と下降流７に分岐する。溶鋼中への介在物の侵入
を抑えるためには、該下降流７の流速を低く抑え
るためノズルの吐出孔の下向き角度を小さくする
必要があるが、かかる際には上昇流の流速が大き
くなりすぎ、該上昇流６により溶鋼浴面上に存在
する鋳型潤滑用パウダー４を巻き込む恐れがあ
る。また、同時に第５図に示すように、該下降流
７により、鋳型下部付近に、かつ、鋳片幅方向で
１／４の位置付近に廻流８を形成するため、該廻流
部付近では介在物が浮上しにくく、介在物が凝固
シエルに捕捉、集積しやすくなるとともに、幅方
向での介在物レベルが不均一となる。
また、かかるＹ型ノズルの欠点を補う手段とし
て、ノズル底部にもう１つの吐出孔を設けた第４
図Ｃに示す三方ノズルも考案されている。（特公
開昭57−50258）。該三方ノズルの場合、流れのパ
ターンは第６図に示すように、廻流８が軽減し、
鋳片幅方向の介在物分布の均一化ははかられる
が、高速鋳造時のノズル強度低下が懸念されると
ともに、使用中底部吐出口が閉塞しやすく、所定
の流動パターンを操業全体にわたつて安定維持す
ることは困難である。
て、ノズル底部にもう１つの吐出孔を設けた第４
図Ｃに示す三方ノズルも考案されている。（特公
開昭57−50258）。該三方ノズルの場合、流れのパ
ターンは第６図に示すように、廻流８が軽減し、
鋳片幅方向の介在物分布の均一化ははかられる
が、高速鋳造時のノズル強度低下が懸念されると
ともに、使用中底部吐出口が閉塞しやすく、所定
の流動パターンを操業全体にわたつて安定維持す
ることは困難である。
本考案は従来技術の上記問題を解消し、パウダ
ー巻き込みを防止しつつ、弯曲型特有の円弧内内
面への介在物の捕捉、集積を防止し、弯曲型連続
鋳造機において、介在物の少ない清浄鋼を鋳造歩
留よく、製造することを目的とする。
ー巻き込みを防止しつつ、弯曲型特有の円弧内内
面への介在物の捕捉、集積を防止し、弯曲型連続
鋳造機において、介在物の少ない清浄鋼を鋳造歩
留よく、製造することを目的とする。
ノズル下部に設けた溶鋼吐出孔の上方より見た
穿設方向を鋳片巾方向に対し弯曲外側に下記式に
より求めた角度θになる如く設けたことを特徴と
する弯曲型連続鋳造機用浸漬ノズル。
穿設方向を鋳片巾方向に対し弯曲外側に下記式に
より求めた角度θになる如く設けたことを特徴と
する弯曲型連続鋳造機用浸漬ノズル。
13−Tan-1〔｛（１／２Ｗ・tanα−１／２Ｈ＋Ｄ）2＋
１／２Ｔ・Ｒ−１／２ｄ・Ｒ・cosθ｝／１／２Ｗ・Ｒ
〕≦θ≦ 13＋tan-1〔｛１／２Ｔ・Ｒ−（１／２Ｗ・tanα−１／
２Ｈ＋Ｄ）2＋１／２ｄ・Ｒ・cosθ｝／１／２Ｗ・Ｒ〕
ここで、θは鋳型上部からみたノズルの吐出孔
の向きと、鋳型長辺面とのなす角度（deg）、Ｗ
は鋳型幅（mm）、Ｔは鋳型厚さ（mm）、Ｈは鋳型長
さ（mm）、Ｒは弯曲半径（mm）、Ｄはノズルの吐出
孔の中心鋳型上端までの距離（mm）、αは吐出孔
の向きと、水平面のなす角度（deg）、ｄはノズ
ル吐出孔の直径（mm）を示す。
１／２Ｔ・Ｒ−１／２ｄ・Ｒ・cosθ｝／１／２Ｗ・Ｒ
〕≦θ≦ 13＋tan-1〔｛１／２Ｔ・Ｒ−（１／２Ｗ・tanα−１／
２Ｈ＋Ｄ）2＋１／２ｄ・Ｒ・cosθ｝／１／２Ｗ・Ｒ〕
ここで、θは鋳型上部からみたノズルの吐出孔
の向きと、鋳型長辺面とのなす角度（deg）、Ｗ
は鋳型幅（mm）、Ｔは鋳型厚さ（mm）、Ｈは鋳型長
さ（mm）、Ｒは弯曲半径（mm）、Ｄはノズルの吐出
孔の中心鋳型上端までの距離（mm）、αは吐出孔
の向きと、水平面のなす角度（deg）、ｄはノズ
ル吐出孔の直径（mm）を示す。
以下に従来例および本考案の実施例を用い、詳
細に説明する。
細に説明する。
第１図は本考案の吐出孔の向きを示し、第３図
は従来例の吐出孔の向きを示す説明図、第４図
ａ、第４図ｂ、第４図ｃは従来例を示す説明図、
第５図、第６図は従来法の溶鋼の流動パーンを示
す模式図、第２図は本考案法の溶鋼の流動パター
ンを示す模式図、第７図は本考案の効果を示す説
明図である。１は浸漬ノズル、２は鋳型、３は鋳
片、４は潤滑用パウダー、５はノズル吐出噴流、
６は短辺上昇流、７は下降流、８は廻流、９は弯
曲内面に形成される上昇流を示す。
は従来例の吐出孔の向きを示す説明図、第４図
ａ、第４図ｂ、第４図ｃは従来例を示す説明図、
第５図、第６図は従来法の溶鋼の流動パーンを示
す模式図、第２図は本考案法の溶鋼の流動パター
ンを示す模式図、第７図は本考案の効果を示す説
明図である。１は浸漬ノズル、２は鋳型、３は鋳
片、４は潤滑用パウダー、５はノズル吐出噴流、
６は短辺上昇流、７は下降流、８は廻流、９は弯
曲内面に形成される上昇流を示す。
連続鋳造工程においては、溶鋼がタンデイツシ
ユから浸漬ノズルを介して鋳型内へ導かれるが、
かかる際に浸漬ノズルの吐出孔より噴出される溶
鋼流により鋳型内に流動パターンが形成され、該
流動パターンが介在物の浮上性に多大な影響を与
え、結果的には製品品質に影響を与える。たとえ
ば、従来よく使用される第４図ｂに示すようなＹ
型浸漬ノズルの場合、その流動パターンは第５図
に示すように、ノズル吐出孔より噴出された溶鋼
流５は短辺に凝固シエルに衝突した後に、上昇流
６と下降流７に分岐し、かつ下降流７は廻流８を
形成する。
ユから浸漬ノズルを介して鋳型内へ導かれるが、
かかる際に浸漬ノズルの吐出孔より噴出される溶
鋼流により鋳型内に流動パターンが形成され、該
流動パターンが介在物の浮上性に多大な影響を与
え、結果的には製品品質に影響を与える。たとえ
ば、従来よく使用される第４図ｂに示すようなＹ
型浸漬ノズルの場合、その流動パターンは第５図
に示すように、ノズル吐出孔より噴出された溶鋼
流５は短辺に凝固シエルに衝突した後に、上昇流
６と下降流７に分岐し、かつ下降流７は廻流８を
形成する。
従つて、アルミナやスラグなどタンデイツシユ
から持ち込まれる介在物は該溶鋼流動にのつて持
ち運ばれるため、該廻流８の近傍で凝固シエルの
弯曲内面に捕捉集積しやすく、かくして捕捉され
た介在物が製品欠陥となる。従つて、弯曲連続鋳
造機によつて製造される鋳片の介在物欠陥をなく
すためには弯曲内面側に形成される該廻流８を消
失させることであると考える。
から持ち込まれる介在物は該溶鋼流動にのつて持
ち運ばれるため、該廻流８の近傍で凝固シエルの
弯曲内面に捕捉集積しやすく、かくして捕捉され
た介在物が製品欠陥となる。従つて、弯曲連続鋳
造機によつて製造される鋳片の介在物欠陥をなく
すためには弯曲内面側に形成される該廻流８を消
失させることであると考える。
かかる観点に立つて、本考案者らは種々の形状
の浸漬ノズルの実験を行ない、第３図に示すよう
な、従来鋳片幅方向に向けられていた浸漬ノズル
の吐出孔の向きを、第１図に示すように鋳片幅方
向に対し、弯曲外側に回転させることにより介在
物の浮上性が著しく改善されることを見い出し
た。つまり、浸漬ノズルの吐出孔を弯曲外側に適
宜の角度だけ回転させることにより、該浸漬ノズ
ルの吐出孔より噴出される溶鋼流により形成され
る流動パーンは第２図に示すように凝固シエルの
弯曲内側近傍では廻流８は完全に消失し、鋳片幅
の全体にわたつて、上昇流９が形成される。従つ
て、上部容器より持ち込まれた介在物は該上昇流
９によつて洗われるため、凝固シエルの弯曲内面
に捕捉、集積されることなく、十分に鋳型メニス
カスにまで浮上するため、鋳片内の介在物欠陥も
著しく減少する。
の浸漬ノズルの実験を行ない、第３図に示すよう
な、従来鋳片幅方向に向けられていた浸漬ノズル
の吐出孔の向きを、第１図に示すように鋳片幅方
向に対し、弯曲外側に回転させることにより介在
物の浮上性が著しく改善されることを見い出し
た。つまり、浸漬ノズルの吐出孔を弯曲外側に適
宜の角度だけ回転させることにより、該浸漬ノズ
ルの吐出孔より噴出される溶鋼流により形成され
る流動パーンは第２図に示すように凝固シエルの
弯曲内側近傍では廻流８は完全に消失し、鋳片幅
の全体にわたつて、上昇流９が形成される。従つ
て、上部容器より持ち込まれた介在物は該上昇流
９によつて洗われるため、凝固シエルの弯曲内面
に捕捉、集積されることなく、十分に鋳型メニス
カスにまで浮上するため、鋳片内の介在物欠陥も
著しく減少する。
次に、この吐出孔を弯曲外側に傾ける角度θに
ついて、本考案者らは種々の実験、検討を行なつ
た結果、その適切な角度は鋳造条件によつて、次
式で示される条件を満足する範囲であることを知
得した。
ついて、本考案者らは種々の実験、検討を行なつ
た結果、その適切な角度は鋳造条件によつて、次
式で示される条件を満足する範囲であることを知
得した。
13−Tan-1〔｛（１／２Ｗ・tanα−１／２Ｈ＋Ｄ）2＋
１／２Ｔ・Ｒ−１／２ｄ・Ｒ・cosθ｝／１／２Ｗ・Ｒ
〕≦θ≦ 13＋tan-1〔｛１／２Ｔ・Ｒ−（１／２Ｗ・tanα−１／
２Ｈ＋Ｄ）2＋１／２ｄ・Ｒ・cosθ｝／１／２Ｗ・Ｒ〕
ここで、θは鋳型上部からみたノズルの吐出孔
の向きと、鋳型長辺面とのなす角度（deg）、Ｗ
は鋳型幅（mm）、Ｔは鋳型厚さ（mm）、Ｈは鋳型長
さ（mm）、Ｒは弯曲半径（mm）、Ｄはノズルの吐出
孔の中心鋳型上端までの距離（mm）、αは吐出孔
の向きと、水平面のなす角度（deg）、ｄはノズ
ル吐出孔の直径（mm）を示す。
１／２Ｔ・Ｒ−１／２ｄ・Ｒ・cosθ｝／１／２Ｗ・Ｒ
〕≦θ≦ 13＋tan-1〔｛１／２Ｔ・Ｒ−（１／２Ｗ・tanα−１／
２Ｈ＋Ｄ）2＋１／２ｄ・Ｒ・cosθ｝／１／２Ｗ・Ｒ〕
ここで、θは鋳型上部からみたノズルの吐出孔
の向きと、鋳型長辺面とのなす角度（deg）、Ｗ
は鋳型幅（mm）、Ｔは鋳型厚さ（mm）、Ｈは鋳型長
さ（mm）、Ｒは弯曲半径（mm）、Ｄはノズルの吐出
孔の中心鋳型上端までの距離（mm）、αは吐出孔
の向きと、水平面のなす角度（deg）、ｄはノズ
ル吐出孔の直径（mm）を示す。
Ｗ＝1600mm、Ｔ＝250mm、Ｈ＝800mm、Ｒ＝9500
mm、Ｄ＝350mm、α＝45゜、ｄ＝70mmの場合につい
て、本考案を適用すると、ノズルの吐出口の鋳片
幅方向に対し、弯曲外側に回転させる吐出孔の向
きの適正角度は次式のようになる。
mm、Ｄ＝350mm、α＝45゜、ｄ＝70mmの場合につい
て、本考案を適用すると、ノズルの吐出口の鋳片
幅方向に対し、弯曲外側に回転させる吐出孔の向
きの適正角度は次式のようになる。
2.43≦θ≦23.77
かかる知見に基づき、ノズルの吐出孔を弯曲外
側に13゜傾けた浸漬ノズルを製作し、該浸漬ノズ
ルを使用して鋳造した鋳片の介在物量を調査した
ところ、第７図に示すように、従来ノズルを使用
した場合に比べ鋳片内の介在物量は約1/3となり、
かつ鋳片内介在物の分布もほぼ一様になつた。
側に13゜傾けた浸漬ノズルを製作し、該浸漬ノズ
ルを使用して鋳造した鋳片の介在物量を調査した
ところ、第７図に示すように、従来ノズルを使用
した場合に比べ鋳片内の介在物量は約1/3となり、
かつ鋳片内介在物の分布もほぼ一様になつた。
第１図は本考案例を示す説明図、第２図は本考
案法の溶鋼の流動パターンを示す模式図、第３図
は従来例の溶鋼の方向を示す説明図、第４図ａ，
ｂ，ｃは従来例を示す説明図、第５図、第６図は
従来法の溶鋼の流動パターンを示す模式図、第７
図は本考案の効果を示す説明図である。 １……浸漬ノズル、２……鋳型、３……鋳片、
４……潤滑用パウダー、５……ノズル吐出噴流、
６……短辺上昇流、７……下降流、８……廻流、
９……弯曲内面に形成される上昇流。
案法の溶鋼の流動パターンを示す模式図、第３図
は従来例の溶鋼の方向を示す説明図、第４図ａ，
ｂ，ｃは従来例を示す説明図、第５図、第６図は
従来法の溶鋼の流動パターンを示す模式図、第７
図は本考案の効果を示す説明図である。 １……浸漬ノズル、２……鋳型、３……鋳片、
４……潤滑用パウダー、５……ノズル吐出噴流、
６……短辺上昇流、７……下降流、８……廻流、
９……弯曲内面に形成される上昇流。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 ノズル下部に設けた溶鋼吐出孔の上方より見た
穿設方向を鋳片巾方向に対し弯曲外側に下記式に
より求めた角度θになる如く設けたことを特徴と
する弯曲型連続鋳造機用浸漬ノズル。 13−Tan-1〔｛（１／２Ｗ・tanα−１／２Ｈ＋Ｄ）2＋
１／２Ｔ・Ｒ−１／２ｄ・Ｒ・cosθ｝／１／２Ｗ・Ｒ
〕≦θ≦ 13＋tan-1〔｛１／２Ｔ・Ｒ−（１／２Ｗ・tanα−１／
２Ｈ＋Ｄ）2＋１／２ｄ・Ｒ・cosθ｝／１／２Ｗ・Ｒ〕
ここで、θは鋳型上部からみたノズルの吐出孔
の向きと、鋳型長辺面とのなす角度（deg）、Ｗ
は鋳型幅（mm）、Ｔは鋳型厚さ（mm）、Ｈは鋳型長
さ（mm）、Ｒは弯曲半径（mm）、Ｄはノズルの吐出
孔の中心鋳型上端までの距離（mm）、αは吐出孔
の向きと、水平面のなす角度（deg）、ｄはノズ
ル吐出孔の直径（mm）を示す。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1985104070U JPH0217735Y2 (ja) | 1985-07-10 | 1985-07-10 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1985104070U JPH0217735Y2 (ja) | 1985-07-10 | 1985-07-10 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6215847U JPS6215847U (ja) | 1987-01-30 |
| JPH0217735Y2 true JPH0217735Y2 (ja) | 1990-05-17 |
Family
ID=30977223
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1985104070U Expired JPH0217735Y2 (ja) | 1985-07-10 | 1985-07-10 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0217735Y2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016131983A (ja) * | 2015-01-16 | 2016-07-25 | 品川リフラクトリーズ株式会社 | 溶鋼の連続鋳造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5543614B2 (ja) * | 1974-01-11 | 1980-11-07 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5543614U (ja) * | 1978-09-11 | 1980-03-21 |
-
1985
- 1985-07-10 JP JP1985104070U patent/JPH0217735Y2/ja not_active Expired
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5543614B2 (ja) * | 1974-01-11 | 1980-11-07 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6215847U (ja) | 1987-01-30 |
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