JP2582093Y2 - 鋼製オイルコントロールリング - Google Patents
鋼製オイルコントロールリングInfo
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- JP2582093Y2 JP2582093Y2 JP1992054270U JP5427092U JP2582093Y2 JP 2582093 Y2 JP2582093 Y2 JP 2582093Y2 JP 1992054270 U JP1992054270 U JP 1992054270U JP 5427092 U JP5427092 U JP 5427092U JP 2582093 Y2 JP2582093 Y2 JP 2582093Y2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本考案は、オイルリング、特に内
燃機関及びコンプレッサ等のピストンに装着される鋼製
オイルコントロールリングに関する。
燃機関及びコンプレッサ等のピストンに装着される鋼製
オイルコントロールリングに関する。
【０００２】
【従来の技術】図４及び図５に示すように、従来のオイ
ルコントロールリングは環状に成形された鋼製のリング
本体１と、リング本体１の内周側面に形成された保持凹
部３に介装されたコイルエキスパンダ４とを備えてい
る。リング本体１の外周側面の上部と下部には２つのサ
イドレール７が形成されると共に、図５に示すように、
リング本体１の周の一部が切欠されて両切欠端面２、２
間に合い口隙間Ｃが設けられる。また、上下のサイドレ
ール７の間の柱部６にはオイル逃し窓５が設けられる。
コイルエキスパンダ４の弾力により、リング本体１は直
径を拡大する方向に付勢され、コイルエキスパンダ４の
張力によりサイドレール７の面圧を増加させてシリンダ
内壁への追従性及びオイル掻き落とし性能を向上させて
いる。
ルコントロールリングは環状に成形された鋼製のリング
本体１と、リング本体１の内周側面に形成された保持凹
部３に介装されたコイルエキスパンダ４とを備えてい
る。リング本体１の外周側面の上部と下部には２つのサ
イドレール７が形成されると共に、図５に示すように、
リング本体１の周の一部が切欠されて両切欠端面２、２
間に合い口隙間Ｃが設けられる。また、上下のサイドレ
ール７の間の柱部６にはオイル逃し窓５が設けられる。
コイルエキスパンダ４の弾力により、リング本体１は直
径を拡大する方向に付勢され、コイルエキスパンダ４の
張力によりサイドレール７の面圧を増加させてシリンダ
内壁への追従性及びオイル掻き落とし性能を向上させて
いる。
【０００３】
【考案が解決しようとする課題】しかしながら、前記オ
イルコントロールリングでは、製造上生ずる径方向の寸
法誤差によって段差が上下２つのサイドレール７に形成
され、このため上下２つのサイドレール７の面圧分布が
不均一となる欠点があった。また、シリンダ内壁に対す
るサイドレール７の当接面が多いため、コイルエキスパ
ンダ４の張力を若干強めにしてリングの面圧を高める必
要がある。このため、リング本体１やシリンダ内壁が摩
耗しやすく、リング本体１のシリンダ内壁への追従性や
オイルの掻き落とし性能が低下する欠点があった。更
に、リング本体１の柱部６にオイル逃し窓５が形成され
るため、コイルエキスパンダ４を装着したときの平坦度
が悪くなる欠点があった。更に、リング本体１の合い口
が直角合い口（ストレート）であるため、合い口隙間Ｃ
からオイルが流出したり、シリンダの内周壁面にオイル
が筋状に掻き残される欠点があった。これらの欠点はオ
イル消費量やブローバイ（吹き抜け）量の増加を招き、
オイルコントロールリングの性能を著しく劣化させる原
因となっている。他面、リング本体１の外周側面の上下
にサイドレール７を形成した従来のオイルリングでは、
シリンダ内での往復摺動に際してオイルコントロールリ
ングにねじり運動が発生しやすく、リング本体１にねじ
れが発生したり、ピストンの運動中にねじれ方向に不安
定となる欠点があった。更に、ピストンの首振り運動に
起因してシリンダ壁面への両サイドレールの不均等な摺
動接触となりオイル掻き特性やシール特性が損なわれ
る。即ち、下側レールの摺動面部分がシリンダ壁面に摺
接すると、その部分の上部に位置する上側レールのシリ
ンダ壁面への圧接状態が不十分となり、この部分でのオ
イル掻き及びシール機能が損なわれる。また、上側レー
ルの摺動面部分がシリンダ壁面に摺接すると、その部分
の下部に位置する下側レールのシリンダ壁面への圧接状
態が不十分となり、この部分でのオイル掻き及びシール
機能が損なわれる。従って、オイル漏れやブローバイガ
スを発生する原因となる。
イルコントロールリングでは、製造上生ずる径方向の寸
法誤差によって段差が上下２つのサイドレール７に形成
され、このため上下２つのサイドレール７の面圧分布が
不均一となる欠点があった。また、シリンダ内壁に対す
るサイドレール７の当接面が多いため、コイルエキスパ
ンダ４の張力を若干強めにしてリングの面圧を高める必
要がある。このため、リング本体１やシリンダ内壁が摩
耗しやすく、リング本体１のシリンダ内壁への追従性や
オイルの掻き落とし性能が低下する欠点があった。更
に、リング本体１の柱部６にオイル逃し窓５が形成され
るため、コイルエキスパンダ４を装着したときの平坦度
が悪くなる欠点があった。更に、リング本体１の合い口
が直角合い口（ストレート）であるため、合い口隙間Ｃ
からオイルが流出したり、シリンダの内周壁面にオイル
が筋状に掻き残される欠点があった。これらの欠点はオ
イル消費量やブローバイ（吹き抜け）量の増加を招き、
オイルコントロールリングの性能を著しく劣化させる原
因となっている。他面、リング本体１の外周側面の上下
にサイドレール７を形成した従来のオイルリングでは、
シリンダ内での往復摺動に際してオイルコントロールリ
ングにねじり運動が発生しやすく、リング本体１にねじ
れが発生したり、ピストンの運動中にねじれ方向に不安
定となる欠点があった。更に、ピストンの首振り運動に
起因してシリンダ壁面への両サイドレールの不均等な摺
動接触となりオイル掻き特性やシール特性が損なわれ
る。即ち、下側レールの摺動面部分がシリンダ壁面に摺
接すると、その部分の上部に位置する上側レールのシリ
ンダ壁面への圧接状態が不十分となり、この部分でのオ
イル掻き及びシール機能が損なわれる。また、上側レー
ルの摺動面部分がシリンダ壁面に摺接すると、その部分
の下部に位置する下側レールのシリンダ壁面への圧接状
態が不十分となり、この部分でのオイル掻き及びシール
機能が損なわれる。従って、オイル漏れやブローバイガ
スを発生する原因となる。
【０００４】そこで、本考案は、オイルの掻き落とし性
能の低下を防止しかつオイル消費量やブローバイ量を低
減できる鋼製オイルコントロールリングを提供すること
を目的とする。
能の低下を防止しかつオイル消費量やブローバイ量を低
減できる鋼製オイルコントロールリングを提供すること
を目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本考案による鋼製オイル
コントロールリングは、合い口を有する環状のリング本
体と、リング本体の内側面に沿って形成された環状凹部
に装着されかつリング本体の直径を拡大させる方向にリ
ング本体を付勢するエキスパンダとを備えている。矩形
断面のリング本体の外周には高さ方向の中心において径
方向外側に突出する一本の環状レールと、リング本体の
合い口の一端から周方向に突出する凸部と、リング本体
の合い口の一端と対向する他端に形成されかつ凸部と係
合する凹部とが設けられる。環状レールの外周面の高さ
方向のほぼ中心で径方向内側に凸部と凹部とが分割され
る。凸部と凹部は、環状レールの外周面の高さ方向のほ
ぼ中心と、リング本体の上面を結ぶ直線に沿う傾斜面又
は複数の平面で接触して合い口での環状レールを形成す
る。本考案の実施例では、リング本体の合い口を通る凸
部の外周面と凹部の外周面との分割部にねじりモーメン
トを受ける。凸部と凹部は、環状レールの外周面の高さ
方向のほぼ中心と、リング本体の上面を結ぶ直線に沿う
傾斜面又は２つの平面で接触する。
コントロールリングは、合い口を有する環状のリング本
体と、リング本体の内側面に沿って形成された環状凹部
に装着されかつリング本体の直径を拡大させる方向にリ
ング本体を付勢するエキスパンダとを備えている。矩形
断面のリング本体の外周には高さ方向の中心において径
方向外側に突出する一本の環状レールと、リング本体の
合い口の一端から周方向に突出する凸部と、リング本体
の合い口の一端と対向する他端に形成されかつ凸部と係
合する凹部とが設けられる。環状レールの外周面の高さ
方向のほぼ中心で径方向内側に凸部と凹部とが分割され
る。凸部と凹部は、環状レールの外周面の高さ方向のほ
ぼ中心と、リング本体の上面を結ぶ直線に沿う傾斜面又
は複数の平面で接触して合い口での環状レールを形成す
る。本考案の実施例では、リング本体の合い口を通る凸
部の外周面と凹部の外周面との分割部にねじりモーメン
トを受ける。凸部と凹部は、環状レールの外周面の高さ
方向のほぼ中心と、リング本体の上面を結ぶ直線に沿う
傾斜面又は２つの平面で接触する。
【０００６】
【作用】凸部と凹部は、環状レールの外周面の高さ方向
のほぼ中心と、リング本体の上面を結ぶ直線に沿う傾斜
面又は複数の平面で接触して合い口での環状レールを形
成するので、合い口で凸部と凹部間の広い接触面積を確
保でき、高いシール性能を確保し、オイル消費量やブロ
ーバイ量を低減することができる。また、リング本体の
合い口においてピストンの往復運動によるリング本体の
ねじりモーメントを減少しかつねじり運動を抑制でき、
リングのねじれ方向の安定性が改善される。図６に示す
ようにレールの摩擦係数をμ、レールの摺動面が受ける
反作用力をＦとすると、ピストンの往復運動によりレー
ルにかかる摩擦力はμＦである。ここで、リングの重心
Ｇから１本レールの場合の作用点Ｂまでの距離ｌ1とリ
ングの重心Ｇから２本レールの場合の作用点Ａまでの距
離ｌとの関係をｌ1＜ｌとすると、１本レールの場合の
作用点ＢでのリングのねじりモーメントＭ1は次式で表
される。 Ｍ1=μＦ・ｌ1 また、２本レールの場合の作用点Ａでのリングのねじり
モーメントＭは次式で表される。 Ｍ＝｛（μＦ）2+Ｆ2}1/2・ｌ 従って、１本レールの場合の作用点Ｂでのリングのねじ
りモーメントＭ1は２本レールの場合の作用点Ａでのリ
ングのねじりモーメントＭよりも小さい。このため、１
本レールではリング本体のねじり運動を抑制でき、リン
グ本体のねじれ方向の安定性が改善される。
のほぼ中心と、リング本体の上面を結ぶ直線に沿う傾斜
面又は複数の平面で接触して合い口での環状レールを形
成するので、合い口で凸部と凹部間の広い接触面積を確
保でき、高いシール性能を確保し、オイル消費量やブロ
ーバイ量を低減することができる。また、リング本体の
合い口においてピストンの往復運動によるリング本体の
ねじりモーメントを減少しかつねじり運動を抑制でき、
リングのねじれ方向の安定性が改善される。図６に示す
ようにレールの摩擦係数をμ、レールの摺動面が受ける
反作用力をＦとすると、ピストンの往復運動によりレー
ルにかかる摩擦力はμＦである。ここで、リングの重心
Ｇから１本レールの場合の作用点Ｂまでの距離ｌ1とリ
ングの重心Ｇから２本レールの場合の作用点Ａまでの距
離ｌとの関係をｌ1＜ｌとすると、１本レールの場合の
作用点ＢでのリングのねじりモーメントＭ1は次式で表
される。 Ｍ1=μＦ・ｌ1 また、２本レールの場合の作用点Ａでのリングのねじり
モーメントＭは次式で表される。 Ｍ＝｛（μＦ）2+Ｆ2}1/2・ｌ 従って、１本レールの場合の作用点Ｂでのリングのねじ
りモーメントＭ1は２本レールの場合の作用点Ａでのリ
ングのねじりモーメントＭよりも小さい。このため、１
本レールではリング本体のねじり運動を抑制でき、リン
グ本体のねじれ方向の安定性が改善される。
【０００７】
【実施例】以下、本考案による鋼製オイルコントロール
リングの実施例を図１〜図３について説明する。図１及
び図２に示すように、本考案による鋼製オイルコントロ
ールリングのリング本体１０の外周側面の中央には、径
方向に突出する一本の環状レール１１が形成される。一
本の環状レール１１のシリンダ内壁（図示せず）に当接
する部分は平滑に加工され、摺動面１１ａを構成する。
摺動面１１ａを含む環状レール１１の表面及びリング本
体１０の外周側面には、図２に示すようにＰＶＤ処理等
公知の方法で耐摩耗性被覆１２が形成される。また、一
方側の合い口端部２０には環状レール１１の一部を含み
リング本体１０の周方向に突出する凸部２１が形成され
る。他方側の合い口端部３０には、凸部２１と対向する
凹部３１が環状レール１１の一部を含み形成される。凸
部２１及び凹部３１には、それぞれ径方向に傾斜する傾
斜面２２及び３２が周方向に平行に形成され、互いに向
い合って接触する。凸部２１と凹部３１は、環状レール
１１の外周面の高さ方向のほぼ中心と、リング本体１０
の上面を結ぶ直線に沿う傾斜面２２、３２で接触して合
い口での環状レール１１を形成する。リング本体１０の
内周側面の環状凹部１３に装着されるコイルエキスパン
ダ４０は、リング本体１０の径を拡大する方向にリング
本体１０を付勢して環状レール１１の摺動面１１ａをシ
リンダ内壁（図示せず）に密着させる。
リングの実施例を図１〜図３について説明する。図１及
び図２に示すように、本考案による鋼製オイルコントロ
ールリングのリング本体１０の外周側面の中央には、径
方向に突出する一本の環状レール１１が形成される。一
本の環状レール１１のシリンダ内壁（図示せず）に当接
する部分は平滑に加工され、摺動面１１ａを構成する。
摺動面１１ａを含む環状レール１１の表面及びリング本
体１０の外周側面には、図２に示すようにＰＶＤ処理等
公知の方法で耐摩耗性被覆１２が形成される。また、一
方側の合い口端部２０には環状レール１１の一部を含み
リング本体１０の周方向に突出する凸部２１が形成され
る。他方側の合い口端部３０には、凸部２１と対向する
凹部３１が環状レール１１の一部を含み形成される。凸
部２１及び凹部３１には、それぞれ径方向に傾斜する傾
斜面２２及び３２が周方向に平行に形成され、互いに向
い合って接触する。凸部２１と凹部３１は、環状レール
１１の外周面の高さ方向のほぼ中心と、リング本体１０
の上面を結ぶ直線に沿う傾斜面２２、３２で接触して合
い口での環状レール１１を形成する。リング本体１０の
内周側面の環状凹部１３に装着されるコイルエキスパン
ダ４０は、リング本体１０の径を拡大する方向にリング
本体１０を付勢して環状レール１１の摺動面１１ａをシ
リンダ内壁（図示せず）に密着させる。
【０００８】上記の構成において、凸部２１及び凹部３
１には、それぞれ径方向に傾斜する斜面２２及び３２が
周方向に平行に形成され、リング本体１０がコイルエキ
スパンダ４０により径方向に付勢され、環状レール１１
の摺動面１１ａがシリンダ内壁に密着されるので、環状
レール１１によってオイルの掻き落とし作用を得ること
ができる。リング本体１０の外周側面の略中央に一本の
環状レール１１を径方向に突出して設けることにより、
リング本体１０の面圧分布を均一にできると共に、レー
ル摺動面のシリンダ壁面に対する常時安定した摺動接触
が得られ、ピストンの首振り運動やリング本体１０のね
じれによるオイル漏れやブローバイの発生を防止でき
る。また、ピストンの往復運動によるリング本体１０の
ねじり運動を抑制でき、リング本体１０のねじれ方向の
安定性がよくなる。また、シリンダ内壁に対する環状レ
ール１１の当接面が少なく面圧が高いので、コイルエキ
スパンダ４０の張力を若干弱めにでき、環状レール１１
やシリンダ内壁の摩耗を低減してシリンダ内壁への追従
性及びオイルの掻き落とし性能の低下を防止できる。ま
た、従来例のオイル逃し窓を廃止してコイルエキスパン
ダ４０を装着したときの上下方向の平坦度を向上でき
る。更に、リング本体１０の合い口において環状レール
１１を凸部２１及び凹部３１により形成して合い口の隙
間を無くすことにより、オイルの流出及びシリンダの内
周壁面のオイルの掻き残しを防止してオイル消費量やブ
ローバイ量を低減でき、エンジン、コンプレッサ等の燃
費の改善を図ることが可能となる。更に、凸部２１及び
凹部３１にそれぞれ斜面２２及び３２を形成して互いに
接触させることにより、接触面積が増加し、オイル消費
量やブローバイ量を更に低減することができる。
１には、それぞれ径方向に傾斜する斜面２２及び３２が
周方向に平行に形成され、リング本体１０がコイルエキ
スパンダ４０により径方向に付勢され、環状レール１１
の摺動面１１ａがシリンダ内壁に密着されるので、環状
レール１１によってオイルの掻き落とし作用を得ること
ができる。リング本体１０の外周側面の略中央に一本の
環状レール１１を径方向に突出して設けることにより、
リング本体１０の面圧分布を均一にできると共に、レー
ル摺動面のシリンダ壁面に対する常時安定した摺動接触
が得られ、ピストンの首振り運動やリング本体１０のね
じれによるオイル漏れやブローバイの発生を防止でき
る。また、ピストンの往復運動によるリング本体１０の
ねじり運動を抑制でき、リング本体１０のねじれ方向の
安定性がよくなる。また、シリンダ内壁に対する環状レ
ール１１の当接面が少なく面圧が高いので、コイルエキ
スパンダ４０の張力を若干弱めにでき、環状レール１１
やシリンダ内壁の摩耗を低減してシリンダ内壁への追従
性及びオイルの掻き落とし性能の低下を防止できる。ま
た、従来例のオイル逃し窓を廃止してコイルエキスパン
ダ４０を装着したときの上下方向の平坦度を向上でき
る。更に、リング本体１０の合い口において環状レール
１１を凸部２１及び凹部３１により形成して合い口の隙
間を無くすことにより、オイルの流出及びシリンダの内
周壁面のオイルの掻き残しを防止してオイル消費量やブ
ローバイ量を低減でき、エンジン、コンプレッサ等の燃
費の改善を図ることが可能となる。更に、凸部２１及び
凹部３１にそれぞれ斜面２２及び３２を形成して互いに
接触させることにより、接触面積が増加し、オイル消費
量やブローバイ量を更に低減することができる。
【０００９】本考案による鋼製オイルコントロールリン
グと従来の鋼製オイルコントロールリングをエンジンに
それぞれ比較使用して試験を実施した。使用したエンジ
ンの仕様は、ボア径：１３７.１６mm×６気筒、排気
量：１３ｌ、回転数：２０００ｒ．ｐ．ｍ．×４／４Ｌ
ｏａｄ、水温：８０℃、油温：１００℃である。その結
果、本考案による鋼製オイルコントロールリングを使用
したエンジンのオイル消費量は従来の鋼製オイルコント
ロールリングのそれに比べて２０〜３０％減少した。
グと従来の鋼製オイルコントロールリングをエンジンに
それぞれ比較使用して試験を実施した。使用したエンジ
ンの仕様は、ボア径：１３７.１６mm×６気筒、排気
量：１３ｌ、回転数：２０００ｒ．ｐ．ｍ．×４／４Ｌ
ｏａｄ、水温：８０℃、油温：１００℃である。その結
果、本考案による鋼製オイルコントロールリングを使用
したエンジンのオイル消費量は従来の鋼製オイルコント
ロールリングのそれに比べて２０〜３０％減少した。
【００１０】本考案の実施態様は前記の実施例に限定さ
れず変更が可能である。例えば前記の実施例では、凸部
２１及び凹部３１にそれぞれ径方向に傾斜する斜面２２
及び３２を周方向に平行に形成しかつ互いに向い合って
接触させた例を示したが、図３に示すように、径方向断
面で直角な平面２３及び３３を凸部２１及び凹部３１に
それぞれ形成し、環状レール１１の外周面の高さ方向の
ほぼ中心と、リング本体１０の上面を結ぶ平面２３及び
３３で、凸部２１と凹部３１とを接触させて、合い口で
の環状レール１１を形成してもよい。平面２３と３３に
より接触面積が増加する。
れず変更が可能である。例えば前記の実施例では、凸部
２１及び凹部３１にそれぞれ径方向に傾斜する斜面２２
及び３２を周方向に平行に形成しかつ互いに向い合って
接触させた例を示したが、図３に示すように、径方向断
面で直角な平面２３及び３３を凸部２１及び凹部３１に
それぞれ形成し、環状レール１１の外周面の高さ方向の
ほぼ中心と、リング本体１０の上面を結ぶ平面２３及び
３３で、凸部２１と凹部３１とを接触させて、合い口で
の環状レール１１を形成してもよい。平面２３と３３に
より接触面積が増加する。
【００１１】更に、本考案は内燃機関のピストンに装着
されるオイルリングに限定されることなく、コンプレッ
サ等のピストンに装着されるオイルリングにも実施でき
ることは明らかである。
されるオイルリングに限定されることなく、コンプレッ
サ等のピストンに装着されるオイルリングにも実施でき
ることは明らかである。
【００１２】
【考案の効果】上記のように、本考案による鋼製オイル
コントロールリングでは、リング本体の合い口において
高いシール性能を確保し、オイル消費量やブローバイ量
を低減できると共に、ピストンの往復運動によるリング
のねじり運動を抑制でき、リングのねじれ方向の安定性
が改善されるので、内燃機関及びコンプレッサ等の性能
を向上することができる。
コントロールリングでは、リング本体の合い口において
高いシール性能を確保し、オイル消費量やブローバイ量
を低減できると共に、ピストンの往復運動によるリング
のねじり運動を抑制でき、リングのねじれ方向の安定性
が改善されるので、内燃機関及びコンプレッサ等の性能
を向上することができる。
【図１】 本考案による鋼製オイルコントロールリング
の合い口を示す部分斜視図
の合い口を示す部分斜視図
【図２】 図１の断面図
【図３】 本考案の他の実施例を示す断面図
【図４】 従来の鋼製オイルコントロールリングを示す
断面図
断面図
【図５】 従来の鋼製オイルコントロールリングの合い
口を示す斜視図
口を示す斜視図
【図６】 ピストンの往復運動によるリング本体に加え
られるねじりモーメントを示す断面図
られるねじりモーメントを示す断面図
１０・・リング本体、 １１・・環状レール、 １３・
・環状凹部、 ２０・・一方側の合い口端部、 ２１・
・凸部、 ２２・・凸部の斜面、 ３０・・他方側の合
い口端部、 ３１・・凹部、 ３２・・凹部の斜面、
４０・・コイルエキスパンダ（エキスパンダ）、
・環状凹部、 ２０・・一方側の合い口端部、 ２１・
・凸部、 ２２・・凸部の斜面、 ３０・・他方側の合
い口端部、 ３１・・凹部、 ３２・・凹部の斜面、
４０・・コイルエキスパンダ（エキスパンダ）、
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭60−65959（ＪＰ，Ａ) 実開 昭52−102503（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭61−188071（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭63−59261（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭56−127850（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭59−184346（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭52−160708（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭48−33955（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) F16J 1/00 - 10/04
Claims (2)
- 【請求項１】 合い口を有する環状のリング本体と、リ
ング本体の内側面に沿って形成された環状凹部に装着さ
れかつリング本体の直径を拡大させる方向にリング本体
を付勢するエキスパンダとを備えた鋼製オイルコントロ
ールリングにおいて、 矩形断面のリング本体の外周には高さ方向の中心におい
て径方向外側に突出する一本の環状レールと、 リング本体の合い口の一端から周方向に突出する凸部
と、 リング本体の合い口の一端と対向する他端に形成されか
つ凸部と係合する凹部とが設けられ、 環状レールの外周面の高さ方向のほぼ中心で径方向内側
に凸部と凹部とが分割され、 凸部と凹部は、環状レールの外周面の高さ方向のほぼ中
心と、リング本体の上面を結ぶ直線に沿う傾斜面又は複
数の平面で接触して合い口での環状レールを形成するこ
とを特徴とする鋼製オイルコントロールリング。 - 【請求項２】 リング本体の合い口を通る凸部の外周面
と凹部の外周面との分割部にねじりモーメントを受ける
請求項１に記載の鋼製オイルコントロールリング。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1992054270U JP2582093Y2 (ja) | 1992-08-03 | 1992-08-03 | 鋼製オイルコントロールリング |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1992054270U JP2582093Y2 (ja) | 1992-08-03 | 1992-08-03 | 鋼製オイルコントロールリング |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0616765U JPH0616765U (ja) | 1994-03-04 |
| JP2582093Y2 true JP2582093Y2 (ja) | 1998-09-30 |
Family
ID=12965889
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1992054270U Expired - Fee Related JP2582093Y2 (ja) | 1992-08-03 | 1992-08-03 | 鋼製オイルコントロールリング |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2582093Y2 (ja) |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4833955U (ja) * | 1971-09-03 | 1973-04-24 | ||
| JPS5516128Y2 (ja) * | 1976-01-31 | 1980-04-15 | ||
| JPS5528840Y2 (ja) * | 1976-06-01 | 1980-07-10 | ||
| JPS56127850U (ja) * | 1980-02-29 | 1981-09-29 | ||
| JPS59184346U (ja) * | 1983-05-27 | 1984-12-07 | 本田技研工業株式会社 | 内燃機関用ピストン |
| CH660407A5 (de) * | 1983-08-25 | 1987-04-15 | Alfred F Schirmer | Dichtring fuer kolbenstangen. |
| JPH023010Y2 (ja) * | 1985-05-15 | 1990-01-24 | ||
| JPH0529413Y2 (ja) * | 1986-10-08 | 1993-07-28 |
-
1992
- 1992-08-03 JP JP1992054270U patent/JP2582093Y2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0616765U (ja) | 1994-03-04 |
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