JP2543000Y2 - 電磁切換弁 - Google Patents
電磁切換弁Info
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- JP2543000Y2 JP2543000Y2 JP9669190U JP9669190U JP2543000Y2 JP 2543000 Y2 JP2543000 Y2 JP 2543000Y2 JP 9669190 U JP9669190 U JP 9669190U JP 9669190 U JP9669190 U JP 9669190U JP 2543000 Y2 JP2543000 Y2 JP 2543000Y2
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- tank
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Description
【考案の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本考案は、ソレノイドを励磁してスプールを移動させ
て流体の流路を切換える電磁切換弁に関する。
て流体の流路を切換える電磁切換弁に関する。
［従来の技術］ 本願考案者等は、実願平１−00000号として第７図に
示す電磁切換弁を提案している。
示す電磁切換弁を提案している。
第７図において、１弁本体であり、液圧源としてのポ
ンプ18を接続したポンプポートＰ、タンクポートTA，TB
及び少なくとも第１及び第２の負荷ポートA,Bに連通す
るスプール穴を備える。尚、ポンプポートTBはプラグで
閉鎖され、ポンプポートTAのみをタンク16に接続してい
る。
ンプ18を接続したポンプポートＰ、タンクポートTA，TB
及び少なくとも第１及び第２の負荷ポートA,Bに連通す
るスプール穴を備える。尚、ポンプポートTBはプラグで
閉鎖され、ポンプポートTAのみをタンク16に接続してい
る。
弁本体１のスプール穴にはスプール５が摺動自在に組
込まれ、両側のスプリング室8,8′に組込まれたスプリ
ング7,7′の力をスプリングシート6,6′を介して受けて
中立位置に保持される。
込まれ、両側のスプリング室8,8′に組込まれたスプリ
ング7,7′の力をスプリングシート6,6′を介して受けて
中立位置に保持される。
また弁本体１内には、スプール穴の両端のスプリング
室8,8′の間を連通する第１バイパス通路９と、スプー
ル５のランド14,14′により仕切られたタンクポート
TA，TBが常に開口する一対のタンク室10,10′の間を連
通する第２のバイパス通路12とを設けている。
室8,8′の間を連通する第１バイパス通路９と、スプー
ル５のランド14,14′により仕切られたタンクポート
TA，TBが常に開口する一対のタンク室10,10′の間を連
通する第２のバイパス通路12とを設けている。
弁本体１の両側にはソレノイド2,2′が配置され、ソ
レノイド2,2′内にはコイル3,3′、アマチュア4,4′お
よびプッシュピン11,11が設けられる。
レノイド2,2′内にはコイル3,3′、アマチュア4,4′お
よびプッシュピン11,11が設けられる。
電磁切換弁の動作は、ソレノイド２側のコイル３に通
電して励磁すると、アマチュア４が電磁力を受けて左側
に駆動され、プッシュピン11を介してスプール５を左側
に押す。このためスプール５は図示の中立位置から第１
負荷ポートＡとポンプポートＰを連通すると共に第２の
負荷ポートＢとタンクポートTAをバイパス通路12を介し
て連通する第１の切換位置に移動し、負荷としてのアク
チュエータ、例えばシリンダ15を駆動する。
電して励磁すると、アマチュア４が電磁力を受けて左側
に駆動され、プッシュピン11を介してスプール５を左側
に押す。このためスプール５は図示の中立位置から第１
負荷ポートＡとポンプポートＰを連通すると共に第２の
負荷ポートＢとタンクポートTAをバイパス通路12を介し
て連通する第１の切換位置に移動し、負荷としてのアク
チュエータ、例えばシリンダ15を駆動する。
即ち、ポンプ18から吐出された流体はポンプポートＰ
から負荷ポートＡを介しシリンダ15に供給される。シリ
ンダ15が作動すると、シリンダ15から流れ出した流体は
ポンプポートＢからタンク室10へ流入し、更にバイパス
通路12を経て左側のタンク室10′へ流入しタンクポート
TAからタンク16へ環流される。
から負荷ポートＡを介しシリンダ15に供給される。シリ
ンダ15が作動すると、シリンダ15から流れ出した流体は
ポンプポートＢからタンク室10へ流入し、更にバイパス
通路12を経て左側のタンク室10′へ流入しタンクポート
TAからタンク16へ環流される。
この第１切換位置への切換後にソレノイド２のコイル
３の通電を遮断して消磁すると、スプール５はスプリン
グ７′のばね力により中立位置へ復帰する。
３の通電を遮断して消磁すると、スプール５はスプリン
グ７′のばね力により中立位置へ復帰する。
一方、ソレノイド２′側のコイル３′の通電により励
磁すると、アマチュア４′が電磁力を受けて右側に駆動
され、プッシュピン11′を介してスプール５を右側に押
す。このためスプール５は図示の中立位置から第２負荷
ポートＢとポンプポートＰを連通すると共に第１の負荷
ポートＡとタンクポートTAを直接連通する第２の切換位
置に移動し、シリンダ15を逆方向に駆動する。
磁すると、アマチュア４′が電磁力を受けて右側に駆動
され、プッシュピン11′を介してスプール５を右側に押
す。このためスプール５は図示の中立位置から第２負荷
ポートＢとポンプポートＰを連通すると共に第１の負荷
ポートＡとタンクポートTAを直接連通する第２の切換位
置に移動し、シリンダ15を逆方向に駆動する。
即ち、ポンプ18より吐出された流体はポンプポートＰ
より流入し負荷ポートＢを経てシリンダ15へ供給され
る。シリンダ15が作動するとシリンダ15からの流体は負
荷ポートＢを経て左側のタンク室10′へ流入し、タンク
ポートTAからタンク16へ環流される。
より流入し負荷ポートＢを経てシリンダ15へ供給され
る。シリンダ15が作動するとシリンダ15からの流体は負
荷ポートＢを経て左側のタンク室10′へ流入し、タンク
ポートTAからタンク16へ環流される。
スプリング室8,8′を連通する第１のバイパス通路９
は、スプール５の切換時に第２のバイパス通路12を流れ
る流体により発生する圧力差を受けてスプール５の動き
が妨げられるのを防止するために設けられる。
は、スプール５の切換時に第２のバイパス通路12を流れ
る流体により発生する圧力差を受けてスプール５の動き
が妨げられるのを防止するために設けられる。
即ち、第１の切換位置へのスプール５の切換えでタン
ク室10から10′に向けて第２バイパス通路12内をシリン
ダ15から流出した流体がタンク16に向って流れると、バ
イパス管路12の両端、即ちタンク室10,10′間に流体の
流量に応じてタンク室10側が高くタンク室10′側が低く
なる圧力差を発生する。この圧力差はスプール５の軸方
向の推力を加勢する方向に作用する。しかし、ソレノイ
ド２を消磁したときは、第２のバイパス通路12の圧力差
はスプリング７′のばね力によるスプール５の復帰を妨
げる方向に作用する。
ク室10から10′に向けて第２バイパス通路12内をシリン
ダ15から流出した流体がタンク16に向って流れると、バ
イパス管路12の両端、即ちタンク室10,10′間に流体の
流量に応じてタンク室10側が高くタンク室10′側が低く
なる圧力差を発生する。この圧力差はスプール５の軸方
向の推力を加勢する方向に作用する。しかし、ソレノイ
ド２を消磁したときは、第２のバイパス通路12の圧力差
はスプリング７′のばね力によるスプール５の復帰を妨
げる方向に作用する。
そこで第１のバイパス通路９を設けてタンク室10,1
0′間を連通すると、左側となる第１の切換位置へのス
プール５の移動でタンク室10′とスプリング室８′が連
通し、第１のバイパス通路９を介して右側のスプリング
室８を同圧とする。このため第２のバイパス通路12を流
れる流体により発生した圧力差で高圧側となったタンク
室10の圧力による力は、タンク室10に面した両側のラン
ド端面に相互に逆向きに作用し、スプール５に作用する
圧力差による力はバランスして零となる。
0′間を連通すると、左側となる第１の切換位置へのス
プール５の移動でタンク室10′とスプリング室８′が連
通し、第１のバイパス通路９を介して右側のスプリング
室８を同圧とする。このため第２のバイパス通路12を流
れる流体により発生した圧力差で高圧側となったタンク
室10の圧力による力は、タンク室10に面した両側のラン
ド端面に相互に逆向きに作用し、スプール５に作用する
圧力差による力はバランスして零となる。
従って、ソレノイド２を消磁した際にスプリング７′
の力で確実にスプール５を中立位置に戻すことができ
る。
の力で確実にスプール５を中立位置に戻すことができ
る。
［考案が解決しようとする課題］ しかしながら、このような電磁切換弁にあっては、ソ
レノイド２又は２′の励磁によりスプール５を切換え移
動した際に、シリンダ15から流出した流体の流れ力（フ
ローホース）を受けてスプール５の動きが妨げられる問
題があった。
レノイド２又は２′の励磁によりスプール５を切換え移
動した際に、シリンダ15から流出した流体の流れ力（フ
ローホース）を受けてスプール５の動きが妨げられる問
題があった。
例えばシリンダ15の作動で負荷ポートＢからタンク室
10に流れ込んだ流体は、スプリング室８を仕切っている
スプール５のランド14の端面に押し戻す方向の流体力を
作用し、高圧大流量になるとソレノド２の駆動力を越え
る流れ力が生じ、スプール５の切換えができなくなる問
題があった。この点はソレノイド２′を励磁した場合も
同様である。
10に流れ込んだ流体は、スプリング室８を仕切っている
スプール５のランド14の端面に押し戻す方向の流体力を
作用し、高圧大流量になるとソレノド２の駆動力を越え
る流れ力が生じ、スプール５の切換えができなくなる問
題があった。この点はソレノイド２′を励磁した場合も
同様である。
本考案は、このような問題点を解決するためになされ
たもので、高圧大流量であっても流れ力によりスプール
の動きが妨げられず、円滑な切換えができる電磁切換弁
を得ることを目的とする。
たもので、高圧大流量であっても流れ力によりスプール
の動きが妨げられず、円滑な切換えができる電磁切換弁
を得ることを目的とする。
［課題を解決するための手段］ この目的を達成するため本考案は次のように構成す
る。尚、実施例図面中の番号を併せて示す。
る。尚、実施例図面中の番号を併せて示す。
まず本考案は、 ポンプポートＰ、タンクポートTA及び少なくとも第１
及び第２の負荷ポートA,Bに連通するスプール穴を備え
た弁本体１と； 弁本体１のスプール穴に摺動自在に組込まれ、第１及
び第２の負荷ポートA,BをポンプポートＰ及びタンクポ
ートTAとの間を連通又は遮断するスプール５と； スプール穴の両端に形成されたスプリング室8,8′内
に組込まれスプール５を中立位置に保持する一対のスプ
リング7,7′と； 弁本体１の両側に配置され、いずれか一方の励磁によ
りスプール５を中立位置から第１切換位置又は第２切換
位置に駆動する一対のソレノイド2,2′と； スプール穴の両端のスプリング室8,8′の間を連通す
る第１バイパス通路９と； スプール５のランドにより仕切られた第２のタンク室
10′を介して反対側に形成された第１のタンク室10をタ
ンクポートTAに連通する第２のパイパス通路12と； を備えた電磁切換弁を対象とする。
及び第２の負荷ポートA,Bに連通するスプール穴を備え
た弁本体１と； 弁本体１のスプール穴に摺動自在に組込まれ、第１及
び第２の負荷ポートA,BをポンプポートＰ及びタンクポ
ートTAとの間を連通又は遮断するスプール５と； スプール穴の両端に形成されたスプリング室8,8′内
に組込まれスプール５を中立位置に保持する一対のスプ
リング7,7′と； 弁本体１の両側に配置され、いずれか一方の励磁によ
りスプール５を中立位置から第１切換位置又は第２切換
位置に駆動する一対のソレノイド2,2′と； スプール穴の両端のスプリング室8,8′の間を連通す
る第１バイパス通路９と； スプール５のランドにより仕切られた第２のタンク室
10′を介して反対側に形成された第１のタンク室10をタ
ンクポートTAに連通する第２のパイパス通路12と； を備えた電磁切換弁を対象とする。
このような電磁切換弁につき本考案は、スプール５の
タンク室10,10′側のランド端面をテーパ面20,20′と
し、更に第１のタンク室10を直接タンクポートTAに連通
する第３のバイパス通路24を第２のバイパス通路12の対
称な位置に設けたことを特徴とする。
タンク室10,10′側のランド端面をテーパ面20,20′と
し、更に第１のタンク室10を直接タンクポートTAに連通
する第３のバイパス通路24を第２のバイパス通路12の対
称な位置に設けたことを特徴とする。
［作用］ このような構成を備えた本考案の電磁切換弁によれ
ば、タンク室10,10′に位置するスプールのランド端面
をテーパ面20,20′としたことで、負荷15からタンク室1
0,10′に流れ込んだ流体はテーパ面20,20′に当たるこ
とで、流れ力が軸方向の力と軸に垂直な方向の力に分解
でき、流れ力によりスプール５の動きを妨げる軸方向に
作用する力を低減し、高圧大流量での使用可能範囲を拡
大できる。
ば、タンク室10,10′に位置するスプールのランド端面
をテーパ面20,20′としたことで、負荷15からタンク室1
0,10′に流れ込んだ流体はテーパ面20,20′に当たるこ
とで、流れ力が軸方向の力と軸に垂直な方向の力に分解
でき、流れ力によりスプール５の動きを妨げる軸方向に
作用する力を低減し、高圧大流量での使用可能範囲を拡
大できる。
更にランド14,14′にテーパ面20,20′を設けたこと
で、第１の切換位置への切換時に、負荷15から流出した
後に第１のタンク室10、第２のバイパス通路12及び第２
のタンク室10′を通ってタンクポートTAからタンク16に
流体が流れる際に、第１のタンク室10内の流れによって
スプリング７′によるスプール５の戻りを妨げる流体力
が作用することから、新たに第３のバイパス通路24を設
けて第１のタンク室10をタンクポートTAに連通し、タン
ク室内10を流れる流体によりスプール５に作用する流れ
力を低減してソレノイド２を消磁したときのスプリング
７′によるスプール５の戻しを保障し、結果として高圧
大流量での使用可能範囲を拡大できる。
で、第１の切換位置への切換時に、負荷15から流出した
後に第１のタンク室10、第２のバイパス通路12及び第２
のタンク室10′を通ってタンクポートTAからタンク16に
流体が流れる際に、第１のタンク室10内の流れによって
スプリング７′によるスプール５の戻りを妨げる流体力
が作用することから、新たに第３のバイパス通路24を設
けて第１のタンク室10をタンクポートTAに連通し、タン
ク室内10を流れる流体によりスプール５に作用する流れ
力を低減してソレノイド２を消磁したときのスプリング
７′によるスプール５の戻しを保障し、結果として高圧
大流量での使用可能範囲を拡大できる。
［実施例］ 第１図は本考案の一実施例を示した実施例断面図であ
る。
る。
第１図において、１弁本体であり、液圧源としてのポ
ンプ18を接続したポンプポートＰ、タンクポートTA，TB
及び少なくとも第１及び第２の負荷ポートA,Bに連通す
るスプール穴を備える。尚、タンクポートTBはプラグで
閉鎖され、タンクポートTAのみをタンク16に接続してい
る。
ンプ18を接続したポンプポートＰ、タンクポートTA，TB
及び少なくとも第１及び第２の負荷ポートA,Bに連通す
るスプール穴を備える。尚、タンクポートTBはプラグで
閉鎖され、タンクポートTAのみをタンク16に接続してい
る。
弁本体１のスプール穴にはスプール５が摺動自在に組
込まれ、両側のスプリング室8,8′に組込まれたスプリ
ング7,7′の力をスプリングシート6,6′を介して受けて
中立位置に保持される。また弁本体１内には、スプール
穴の両端のスプリング室8,8′の間を連通する第１バイ
パス通路９と、スプール５のランド14,14′により仕切
られたタンクポートTA，TBが常に開口する一対のタンク
室10,10′の間を連通する第２のバイパス通路12とを設
けている。
込まれ、両側のスプリング室8,8′に組込まれたスプリ
ング7,7′の力をスプリングシート6,6′を介して受けて
中立位置に保持される。また弁本体１内には、スプール
穴の両端のスプリング室8,8′の間を連通する第１バイ
パス通路９と、スプール５のランド14,14′により仕切
られたタンクポートTA，TBが常に開口する一対のタンク
室10,10′の間を連通する第２のバイパス通路12とを設
けている。
弁本体１の両側にはソレノイド2,2′が配置され、ソ
レノイド2,2′内にはコイル3,3′、アマチュア4,4′お
よびプッシュピン11,11が設けられる。
レノイド2,2′内にはコイル3,3′、アマチュア4,4′お
よびプッシュピン11,11が設けられる。
このような構成は第７図の構造と同じであるが、これ
に加えて本考案にあっては、まずスプール５に設けたタ
ンク室10,10′をスプリング室8,8′から仕切るランド1
4,14′のタンク室側の端面をテーア面20,20′としてい
る。
に加えて本考案にあっては、まずスプール５に設けたタ
ンク室10,10′をスプリング室8,8′から仕切るランド1
4,14′のタンク室側の端面をテーア面20,20′としてい
る。
またタンク室10,10′間を連通する第２のバイパス通
路12に対しスプール穴を挟んだ対称となる位置に第３の
バイパス通路24を新たに設け、第３のバイパス通路24に
より右側のタンク室10を直接にタンクポートTAに連通し
ている。
路12に対しスプール穴を挟んだ対称となる位置に第３の
バイパス通路24を新たに設け、第３のバイパス通路24に
より右側のタンク室10を直接にタンクポートTAに連通し
ている。
第１の電磁切換弁の動作は、ソレノイド２側のコイル
３に通電して励磁すると、アマチュア４の電磁力を受け
て左側に駆動され、プッシュピン11を介してスプール５
を左側に押し第１の切換位置に向けて移動する。このス
プール５の移動により第２図に主要部を取出して示すよ
うに、第１負荷ポートＡがポンプポートＰと連通すると
共に第２の負荷ポートＢがタンクポートTAがタンク室1
0、第２のにバイパス通路12、タンク室10′を介してタ
ンクポートTAに連通し、負荷としての例えばシリンダ15
を駆動する。
３に通電して励磁すると、アマチュア４の電磁力を受け
て左側に駆動され、プッシュピン11を介してスプール５
を左側に押し第１の切換位置に向けて移動する。このス
プール５の移動により第２図に主要部を取出して示すよ
うに、第１負荷ポートＡがポンプポートＰと連通すると
共に第２の負荷ポートＢがタンクポートTAがタンク室1
0、第２のにバイパス通路12、タンク室10′を介してタ
ンクポートTAに連通し、負荷としての例えばシリンダ15
を駆動する。
即ち、ポンプ18から吐出された流体はポンプポートＰ
から負荷ポートＡを介しシリンダ15に供給される。シリ
ンダ15が作動すると、シリンダ15から流れ出した流体は
ポンプポートＢからタンク室10へ流入し、更にバイパス
通路12を経て左側のタンク室10′へ流入しタンクポート
TAからタンク16へ環流される。
から負荷ポートＡを介しシリンダ15に供給される。シリ
ンダ15が作動すると、シリンダ15から流れ出した流体は
ポンプポートＢからタンク室10へ流入し、更にバイパス
通路12を経て左側のタンク室10′へ流入しタンクポート
TAからタンク16へ環流される。
この第１切換位置への切換後にソレノイド２のコイル
３の通電を遮断して消磁すると、スプール５はスプリン
グ７′のばね力により中立位置へ復帰する。
３の通電を遮断して消磁すると、スプール５はスプリン
グ７′のばね力により中立位置へ復帰する。
一方、ソレノイド２′側のコイル３′の通電により励
磁すると、アマチュア４′が電磁力を受けて右側に駆動
され、プッシュピン11′を介してスプール５を右側に押
し第２の切換位置に移動する。このスプール５の移動に
より第２負荷ポートＢとポンプポートＰを連通すると共
に第１の負荷ポートＡとタンクポートTAを直接連通する
第２の切換位置に移動し、シリンダ15を逆方向に駆動す
る。即ち、ポンプ18より吐出された流体はポンプポート
Ｐより流入し負荷ポートＢを経てシリンダ15へ供給され
る。シリンダ15が作動するとシリンダ15からの流体は負
荷ポートＢを経て左側のタンク室10′へ流入し、タンク
ポートTAからタンク16へ環流される。
磁すると、アマチュア４′が電磁力を受けて右側に駆動
され、プッシュピン11′を介してスプール５を右側に押
し第２の切換位置に移動する。このスプール５の移動に
より第２負荷ポートＢとポンプポートＰを連通すると共
に第１の負荷ポートＡとタンクポートTAを直接連通する
第２の切換位置に移動し、シリンダ15を逆方向に駆動す
る。即ち、ポンプ18より吐出された流体はポンプポート
Ｐより流入し負荷ポートＢを経てシリンダ15へ供給され
る。シリンダ15が作動するとシリンダ15からの流体は負
荷ポートＢを経て左側のタンク室10′へ流入し、タンク
ポートTAからタンク16へ環流される。
第１のバイパス通路９は、スプール５の切換時に第２
のバイパス通路12を流れる流体により発生する圧力差を
受けてスプール５の動きが妨げられるのを防止する。
のバイパス通路12を流れる流体により発生する圧力差を
受けてスプール５の動きが妨げられるのを防止する。
スプール５のランド14,14′に形成したテーパ面20,2
0′は、例えば第２図に示す第１の切換位置への動作状
態に示すように、負荷ポートＢからタンク室10に流入し
た矢印30で示す流体の流れをテーパ面20で受け、テーパ
面20に加わる流れ力は、スプール５の軸方向の成分と軸
に直交する方向の成分に分解される。この結果、第７図
の垂直なランド14の端面に比べ軸方向に加わる流れ力を
低減することができる。
0′は、例えば第２図に示す第１の切換位置への動作状
態に示すように、負荷ポートＢからタンク室10に流入し
た矢印30で示す流体の流れをテーパ面20で受け、テーパ
面20に加わる流れ力は、スプール５の軸方向の成分と軸
に直交する方向の成分に分解される。この結果、第７図
の垂直なランド14の端面に比べ軸方向に加わる流れ力を
低減することができる。
しかしながら、第２図の第１の切換位置へ切換えた後
に、ソレノイド２を消磁してスプリング７′の力で中立
位置に戻すことが、高圧大流量になるとテーパ面20,2
0′の形成による流れ力により妨げられてできなくなる
問題を生じた。
に、ソレノイド２を消磁してスプリング７′の力で中立
位置に戻すことが、高圧大流量になるとテーパ面20,2
0′の形成による流れ力により妨げられてできなくなる
問題を生じた。
そこで本考案にあっては、更に第３のバイバス通路24
を設け、以下に説明する理由により、この問題を解決し
ている。
を設け、以下に説明する理由により、この問題を解決し
ている。
第３図は第１図の実施例に示した第３のバイパス通路
24を除いた主要部の第１の切換位置へ切換説明図であ
り、第４図にタンク室10の部分を拡大して示す。
24を除いた主要部の第１の切換位置へ切換説明図であ
り、第４図にタンク室10の部分を拡大して示す。
また第５図は第１図の実施例に示した第３のバイパス
通路24を除いた主要部の第２の切換位置へ切換説明図で
あり、第６図にタンク室10′の部分を拡大して示す。
通路24を除いた主要部の第２の切換位置へ切換説明図で
あり、第６図にタンク室10′の部分を拡大して示す。
第４図の場合には、負荷ポートＢからタンク室10に流
入した圧油は、全体の流れの中で矢印30で示す成分が大
部分を占め、流入角度はψ1、流通角度はψ2となる。
入した圧油は、全体の流れの中で矢印30で示す成分が大
部分を占め、流入角度はψ1、流通角度はψ2となる。
第６図の場合には、負荷ポートＡからタンク室10′に
流入した圧油は、全体の流れの中で矢印40で示す成分が
大部分を占め、流入角度はψ3、流出角度はψ4となる。
流入した圧油は、全体の流れの中で矢印40で示す成分が
大部分を占め、流入角度はψ3、流出角度はψ4となる。
定常流体での流体力Ｆは、流入側、流出側の単位時間
当りの運動量変化の軸方向成分の差であることから、 Ｆ＝PQvcosψ 但し、P:密度 Q:流量 v:流速 ψ：流入出角度 として求められる。
当りの運動量変化の軸方向成分の差であることから、 Ｆ＝PQvcosψ 但し、P:密度 Q:流量 v:流速 ψ：流入出角度 として求められる。
第４図における運動量は、 流入側 PQv1cosψ1 流出側 -PQv2cosψ2 となる。また第６図における運動量は、 流入側 PQv1cosψ3 流出側 -PQv2cosψ4 となる。
流入側の流速は、流量一定、断面積一定より、第４図
と第６図において等しく共にv1となり、流出側の流速も
第４図と第６図で等しく共にv2となる。
と第６図において等しく共にv1となり、流出側の流速も
第４図と第６図で等しく共にv2となる。
ここで、第4,6図の流出側の流通角度ψ2、ψ4は、ス
プール５のテーパ面20,20′の角度と等しいため、 ψ2＝ψ4 と考えられる。よって、第４図と第６図の違いは流入角
度ψ1，ψ3、流速v1，v2となる。
プール５のテーパ面20,20′の角度と等しいため、 ψ2＝ψ4 と考えられる。よって、第４図と第６図の違いは流入角
度ψ1，ψ3、流速v1，v2となる。
ここで第４図の流入角度ψ1は、流体が矢印30のよう
に軸中心線に直交する方向の流れとなり、流入角度ψ1
は90°に近づく。従って、cos90°＝０であることか
ら、cosψ1の値は０に近づく。
に軸中心線に直交する方向の流れとなり、流入角度ψ1
は90°に近づく。従って、cos90°＝０であることか
ら、cosψ1の値は０に近づく。
一方、第６図の流入角度ψ3は流れの方向が矢印40の
ように軸体中心線に平行になるため、流入角度ψ3は０
°に近づいている。従って、cos0°＝１であることか
ら、cosψ3の値は１に近づく。
ように軸体中心線に平行になるため、流入角度ψ3は０
°に近づいている。従って、cos0°＝１であることか
ら、cosψ3の値は１に近づく。
このため、 PQv1cosψ1＜PQv1cosψ3 PQv2cosψ2＝PQv2cosψ4 の関係が成り立つ。
流速v1，v2の関係は、スプール５のテーパ部20,20′
の形状により v1＜v2 となることが確かめられている。よって、全体としての
運動量は、第４図では S1＝PQv1cosψ1−PQv2cosψ2となり、第６図では、 S2＝PQv1cosψ3−PQv2cosψ4となる。
の形状により v1＜v2 となることが確かめられている。よって、全体としての
運動量は、第４図では S1＝PQv1cosψ1−PQv2cosψ2となり、第６図では、 S2＝PQv1cosψ3−PQv2cosψ4となる。
その結果、 S1＜S2＜０またはS1＜０＜S2 の関係が考えられ、実際の流体力としては第３図のF1、
および第５図の2又はF2′に示す力がスプール５に加わ
ると考えられる。
および第５図の2又はF2′に示す力がスプール５に加わ
ると考えられる。
第３図の流体力をF1と第５図の流体力F2，F2′の間に
は、 F1＞F2またはF1＞０＞F2 の関係が成立する。
は、 F1＞F2またはF1＞０＞F2 の関係が成立する。
このため第５図に示す流れでは、流体力F2又はF2′は
小さいため高圧大流量でのスプール切換え、例えば圧力
315kgf/cm2、流量160リットル/minでのソレノイド２′
の励磁によるスプール５の切換え、及びスプリング７に
よるスプール５のリターンは問題なくできる。
小さいため高圧大流量でのスプール切換え、例えば圧力
315kgf/cm2、流量160リットル/minでのソレノイド２′
の励磁によるスプール５の切換え、及びスプリング７に
よるスプール５のリターンは問題なくできる。
しかし、第３図に示す流れでは、ソレノイド２の励磁
によるスプール５の切換えは問題ないが、スプリング
７′によるスプール５のリターンは流体力F1により妨げ
られ、例えば圧力315kgf/cm2、流量160リットル/min側
でスプリング７′によりスプール５がリターンせずとい
う結果が得られた。
によるスプール５の切換えは問題ないが、スプリング
７′によるスプール５のリターンは流体力F1により妨げ
られ、例えば圧力315kgf/cm2、流量160リットル/min側
でスプリング７′によりスプール５がリターンせずとい
う結果が得られた。
そこで本願考案にあっては、第２図に示すように、第
３のバイパス通路24を設け、タンク室10の流れを、第２
のバイパス通路12に流れ込む矢印30の成分と、第３のバ
イパス通路24に流れ込む矢印50の成分との２つに分け、
流体力F1の原因となる矢印30の流れを小さくしてタンク
室10の流れを平均化したものである。
３のバイパス通路24を設け、タンク室10の流れを、第２
のバイパス通路12に流れ込む矢印30の成分と、第３のバ
イパス通路24に流れ込む矢印50の成分との２つに分け、
流体力F1の原因となる矢印30の流れを小さくしてタンク
室10の流れを平均化したものである。
この第３のバイパス通路24の形成により、テーパ部2
0,20′を設けたことで、例えば圧力315kgf/cm2、流量16
0リットル/minでのスプリング７′によるスプール５の
戻りを実現することができた。
0,20′を設けたことで、例えば圧力315kgf/cm2、流量16
0リットル/minでのスプリング７′によるスプール５の
戻りを実現することができた。
尚、タンク室10′については、矢印60で示す流れとな
り、この場合には流入角度及び流出角度がともに90°で
あり、スプール５の軸方向に流体力は作用しない。
り、この場合には流入角度及び流出角度がともに90°で
あり、スプール５の軸方向に流体力は作用しない。
また第２のバイパス通路24を設けても、第5,6図に示
した第２の切換位置からのリターン動作との間には大差
がないことが確認されている。
した第２の切換位置からのリターン動作との間には大差
がないことが確認されている。
［考案の効果］ 以上説明したように本考案によれば、スプールのタン
ク室に面したランド端面をテーパ面としてスプールの動
きを妨げる流体力を低減し、更にテーパ面を形成したこ
とによるスプールのリターン不作動を、両側のタンク室
を連通する第２のバイパス通路の対称位置に第３のバイ
パス通路を設け、実質的に第２のバイパス通路を２本設
けたことにより、タンク室の流れを平均化してスプール
リターンを妨げる流体力を低減し、その結果、高圧大流
量での使用可能範囲をさらに拡大することができる。
ク室に面したランド端面をテーパ面としてスプールの動
きを妨げる流体力を低減し、更にテーパ面を形成したこ
とによるスプールのリターン不作動を、両側のタンク室
を連通する第２のバイパス通路の対称位置に第３のバイ
パス通路を設け、実質的に第２のバイパス通路を２本設
けたことにより、タンク室の流れを平均化してスプール
リターンを妨げる流体力を低減し、その結果、高圧大流
量での使用可能範囲をさらに拡大することができる。
第１図は本考案の実施例断面図； 第２図は第１図の主要部を取出して示した説明図； 第３図は第３のバイパス通路を設けていない時の第１の
切換位置での流体の流れを示した説明図； 第４図は第３図の右側のタンク室の流れを拡大した説明
図； 第５図は第３のバイパス通路を設けていない時の第２の
切換位置での流体の流れを示した説明図； 第６図は第５図の右側のタンク室の流れを拡大した説明
図； 第７図は本願考案者等が既に提案している電磁切換弁の
断面図である。 図中、 1:弁本体 2,2′：ソレノイド 3,3′：コイル 4,4′：アマチュア 5:スプール 6,6′：スプリングシート 7,7′：スプリング 8,8′：スプリング室 9:第１のバイパス通路 10,10′：タンク室 11,11′：プッシュピン 12:第２のバイパス通路 14,14′：ランド 15:シリンダ 16:タンク 18:ポンプ 20,20′：テーパ面 24:第３のバイパス通路
切換位置での流体の流れを示した説明図； 第４図は第３図の右側のタンク室の流れを拡大した説明
図； 第５図は第３のバイパス通路を設けていない時の第２の
切換位置での流体の流れを示した説明図； 第６図は第５図の右側のタンク室の流れを拡大した説明
図； 第７図は本願考案者等が既に提案している電磁切換弁の
断面図である。 図中、 1:弁本体 2,2′：ソレノイド 3,3′：コイル 4,4′：アマチュア 5:スプール 6,6′：スプリングシート 7,7′：スプリング 8,8′：スプリング室 9:第１のバイパス通路 10,10′：タンク室 11,11′：プッシュピン 12:第２のバイパス通路 14,14′：ランド 15:シリンダ 16:タンク 18:ポンプ 20,20′：テーパ面 24:第３のバイパス通路
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭63−231003（ＪＰ，Ａ) 実開 昭54−151826（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭57−179（ＪＰ，Ｕ) 実開 平２−21304（ＪＰ，Ｕ)
Claims (1)
- 【請求項１】ポンプポート、タンクポート及び少なくと
も第１及び第２の負荷ポートに連通するスプール穴を備
えた弁本体と； 該弁本体のスプール穴に摺動自在に組込まれ、第１及び
第２の負荷ポートをポンプポート及びタンクポートとの
間を連通又は遮断するスプールと； 前記スプール穴の両端に形成されたスプリング室内に組
込まれ前記スプールを中立位置に保持する一対のスプリ
ングと； 前記弁本体の両側に配置され、いずれか一方の励磁によ
り前記スプールを中立位置から前記第１の切換位置又は
第２の切換位置に駆動する一対のソレノイドと； 前記スプール穴の両端のスプリング室の間を連通する第
１バイパス通路と； 前記スプールのランドにより仕切られた第２のタンク室
を介して反対側に形成された第１のタンク室をタンクポ
ートに連通する第２のバイパス通路と； を備えた電磁切換弁に於いて、 前記スプールの前記タンク室側のランド端面をテーパ面
とし、更に前記第１のタンク室を直接タンクポートに連
通する第３のバイバス通路を前記第２のバイパス通路と
対称な位置に設けたことを特徴とする電磁切換弁。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9669190U JP2543000Y2 (ja) | 1990-09-14 | 1990-09-14 | 電磁切換弁 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9669190U JP2543000Y2 (ja) | 1990-09-14 | 1990-09-14 | 電磁切換弁 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0454377U JPH0454377U (ja) | 1992-05-11 |
| JP2543000Y2 true JP2543000Y2 (ja) | 1997-07-30 |
Family
ID=31836419
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9669190U Expired - Fee Related JP2543000Y2 (ja) | 1990-09-14 | 1990-09-14 | 電磁切換弁 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2543000Y2 (ja) |
-
1990
- 1990-09-14 JP JP9669190U patent/JP2543000Y2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0454377U (ja) | 1992-05-11 |
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Legal Events
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