JPH0542294Y2 - - Google Patents
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- JPH0542294Y2 JPH0542294Y2 JP1989135688U JP13568889U JPH0542294Y2 JP H0542294 Y2 JPH0542294 Y2 JP H0542294Y2 JP 1989135688 U JP1989135688 U JP 1989135688U JP 13568889 U JP13568889 U JP 13568889U JP H0542294 Y2 JPH0542294 Y2 JP H0542294Y2
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- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 37
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Description
【考案の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
この考案は例えばソレノイドを励磁してスプー
ルを移動させ流体の流路を切換える４方向２位置
又は３位置切換の直動型電磁切換弁に関し、特に
切換弁の切換性能の改良に関する。尚、以下簡単
のために４方向２位置又は３位置切換の直動型電
磁切換弁を単に直動型電磁切換弁と称することと
する。 ［従来の技術］ 第３図は例えば従来の直動型電磁切換弁を示す
断面図であり、 １は流体の流路を開閉する機構を有する弁体、
２，２′は電磁石により弁を切換えるソレノイド、
３，３′はコイル、４，４′はソレノイド２，２′
の励磁により駆動されるアマチユア、５は弁体１
内を移動し流路を開閉するスプール、６，６′は
ワツシヤ、７，７′はスプリング、１１，１１′は
アマチユア４，４′と連動しスプール５を移動さ
せるプツシユピン、１５は負荷、１６はタンク、
１７，１７′はスプール５両端へ配設されスプリ
ング７，７′を内設し且つタンクポートに通じる
タンク室、１８は両タンク室間を連通するバイパ
ス管路、Ａ，Ｂ，Ｐ，TA，TBは流体通路の開口
部を示すポートである。 従来の直動型電磁切換弁は上記のように構成さ
れ、例えば弁体１の両側に配設されたソレノイド
２，２′が無励磁のとき、弁体１内のスプール５
はその両端に配設されたタンク室１７，１７′に
内設されたスプリング７，７′のばね力がワツシ
ヤ６，６′を介して平衡しているので中立位置に
保持される。 弁体１の右側部に配設されたソレノイド２を励
磁すると当該アマチユア４が作動しプツシユピン
１１を介してスプール５は直ちにスプリング７′
のばね力に抗し左方向へ移動し流体流路の切換え
を行う。このときポンプ（図示せず）より吐出さ
れた流体はポートＰより流入し、ポートＡを経て
負荷１５として用いられたアクチユエータ例えば
シリンダへ供給される。シリンダが作動しその流
出口からの流体はポートＢを経てタンク室１７へ
流入し、更に弁体１内に設けられたバイパス管路
１８を経て左側のタンク室１７′へ流入しタンク
ポートTAからタンク１６へ還流される。 上記ソレノイド２を消磁するとスプール５はス
プリング７′のばね力により中立位置へ復帰する。 また弁体１の左側部に配設されたソレノイド
２′を励磁すると当該アマチユア４′によりスプー
ル５は直ちに右方向へ移動し、ポンプより吐出さ
れた流体はポートＰより流入しポートＢを経て負
荷１５へ供給される。負荷１５が作動するとシリ
ンダの流出口からの流体はポートＡを経て左側の
タンク室１７′へ流入し、バイパス管路１８を経
由することなく直ちにタンクポートTAからタン
ク１６へ還流される。 第４図は従来の直動型電磁切換弁の他の一例を
示す断面図であり、両タンク室１７，１７′を連
通するバイパス管路１８にタンク１６へ接続され
るタンクポートＴを設ける。このとき左、右のソ
レノイド２，２′が励磁または消磁による切換動
作が行われる都度、バイパス管路１８に流体が流
れタンク１６へ還流される。 ［考案が解決しようとする課題］ 上記のような従来の直動型電磁切換弁では、流
体の流路は両タンク室１７，１７′を連通するバ
イパス管路１８内を流体が流れるように形成され
ている。このときバイパス管路１８の両端即ち両
タンク室１７，１７′相互間に流体の流量に応じ
て圧力差が発生する。タンク室１７，１７′内に
おいて上記圧力はスプール５の端面に作用する。
弁体１内のタンク室１７，１７′はまたそれぞれ
ポートTA，TBに通じており何れか一方がタンク
１６へ接続される。例えばTAをタンクポートと
しTBポートはブロツクし弁体１の右側部に配設
されたソレノイド２を励磁したとき、スプール５
の両端面に加わる圧力差はスプール５の軸方向の
推力を加勢する方向に作用する。 しかし当該ソレノイド２を消磁したときは、上
記圧力差はスプリング７′のばね力によるスプー
ル５の復帰を妨げる方向に作用する。 更にバイパス管路１８を通過する流量ならびに
流体粘度の温度による管路摩擦係数が増加すると
管路内の圧力降下即ち圧力差が増加し、スプール
５の端面に作用する力も大きくなる。 上記圧力差がスプリング７′のばね力より大き
くなるとスプール５は中立位置への復帰が困難と
なり切換弁は切換不能に陥る。 しかし弁体１の左側部に配設されたソレノイド
２′が励磁または消磁したときは、バイパス管路
１８に流体の流れがないのでスプール５の端面に
は圧力差が発生しない。 また、弁体１の構造が第４図に示すような場合
には、左、右ソレノイド２，２′が励磁または消
磁したときは、バイパス管路１８の流体の流れに
よつてスプール５の端面に圧力差が発生し同様に
切換不能になる。 上記のとおり直動型電磁切換弁は、スプール５
の作動する方向に従つて切換動作が相違し、また
負荷流量が大きくなると圧力差が増加して切換弁
が作動不能に陥ることがあり使用範囲に制限を受
け、また使用範囲を拡大するためにばね力を増加
させると、それを切換えるソレノイドも大形にな
り、バイパス管路１８を拡大して圧力差を低減さ
せると弁体１の耐圧強度を低下させるという問題
点があつた。 この考案はかかる問題点を解決するためになさ
れたもので、負荷流量の大流量化が図れると共に
スプール５の両端に加わる流体圧力は常に平衡状
態となり、切換弁の左または右方向への作動が均
一且つ円滑に行え、使用範囲が拡大できる直動型
電磁切換弁を得ることを目的とする。 ［課題を解決するための手段］ この考案に係わる直動型電磁切換弁は、スプー
ル両端にそれぞれ配設されたスプリングが内設さ
れたスプリング室の相互間を連通する第１バイパ
ス管路と、スプリング室とスプールに形成された
ランドによつて互いに隔離されたタンク室の相互
間を連通する第２バイパス管路と、第１バイパス
管路と第２バイパス管路との間に常時流体を導く
側路とを設けたものである。 ［作用］ この考案においては、スプール両端に第１バイ
パス管路にて連通するスプリング室と隔離して相
互間を連通する第２バイパス管路を有し且つタン
クポートへ通じるタンク室を配設し、両バイパス
管路の間に流体を導く側路が１箇所のみ設けられ
ている。 スプールが作動してもスプリング室とタンク室
は常時隔離された状態にあり、しかも両スプリン
グ室はソレノイドの励磁、無励磁にかかわらず両
バイパス管路に設けられた側路を介してタンクポ
ートに通じ開放状態にある。従つて両スプリング
室内の流体圧力は平衡し圧力差が発生しないので
スプールの両方向への動作即ち流路の切換えは均
一且つ円滑に行える。 また負荷流量の影響が無視できるので各種流量
のアクチユエータに利用できると共に負荷の作動
中においても適正な流路の切換ができる。 アマチユア部は流体が供給され、ウエツト形に
なるので潤滑性が得られ耐久性が向上ならびに切
換音が低減できる。 ［実施例］ この考案の一実施例を添付図面を参照して詳細
に説明する。 第１図はこの考案の一実施例を示す断面図であ
り、 図において、１，２，２′，３，３′，４，４′，
５，６，６′，７，７′，１１，１１′，１５，１
６，Ａ，Ｂ，Ｐ，TA，TBは上記切換弁と同一で
あり、８，８′はスプール５の両端へ配設されス
プリング７，７′が内設されたスプリング室、９
はスプリング室８，８′相互間を連通する第１バ
イパス管路、１０，１０′はスプリング室８，
８′と併設されタンクポートへ通じるタンク室、
１２はタンク室１０，１０′相互間を連通する第
２バイパス管路、１３はスプリング室８とタンク
室１０とを隔離するスプール５に形成されたラン
ド、１３′はスプリング室８′とタンク室１０′と
を隔離するスプール５に形成されたランド、１
４，１４′はランド１３，１３′と弁体１との摺動
部、１９は第１バイパス管路９と第２バイパス管
路１２との間に流体を導く側路を示している。 上記のように構成された直動形電磁切換弁にお
いては、例えばノーマル位置を中立位置とするス
プリングセンタ形３位置制御方式の切換弁は、ソ
レノイド２，２′が無励磁のときスプール５にば
ね力を与えるスプリング７，７′が内設されたス
プリング室８，８′と流体をタンクポートへ流出
するタンク室１０，１０′とは、摺動部１４，１
４′を摺動するスプール５へ形成されたランド１
３，１３′を介して相互に隔離されている。スプ
リング室８，８′は弁体１内のスプール５両端に
配設され相互に第１バイパス管路９にて連通し、
更に側路１９を介してタンクポートに通じるタン
ク室と連通して開放状態にあり両室内の流体圧力
は平衡している。 弁体１の左側部に配設されたソレノイド２′を
励磁すると当該アマチユア４′と連動するプツシ
ユピン１１′を介してスプール５は右方向へ移動
する。このときポンプ（図示せず）から吐き出さ
れた流体はポートＰから流入し、ポートＢを経て
負荷１５として用いられるアクチユエータ例えば
シリンダに供給される。シリンダが作動するとそ
の流出口からの流体はポートＡに流入し、タンク
室１０′T1を経てポートTAに接続されたタンク１
６へ還流される。 スプール５が弁体１内を右方向へ移動したと
き、スプール５両端に近接して設けられたランド
１３，１３′は摺動部１４，１４′を摺動するが、
スプール５の両側にあるスプリング室８，８′と
タンク室１０，１０′は隔離された状態が持続さ
れる。 スプリング８，８′内の流体圧力は第１バイパ
ス管路９の中央部に設けられた側路１９を介して
第２バイパス管路１２へ伝達される。このとき両
スプリング室８，８′における流体圧力は相互に
等しく、スプール５の両端に作用する軸方向の推
力は平衡しスプール５の作動に妨害を与えない。 またスプリング室８，８′へ伝達された圧力は
その可動部へも加えられるのでアマチユア４，
４′の潤滑性が得られる。 つぎに弁体１の右側部に配設されたソレノイド
２を励磁したとき、スプール５は左方向へ移動
し、ボンプから吐出された流体はポートＰから流
入しポートＡを経て負荷１５として用いられたシ
リンダへ供給される。シリンダが作動するとその
流出口からの流体はポートＢへ流入し、タンク室
１０T2を介して第２バイパス管路１２内を通じ
てタンク室１０′T1へ流入する。タンク室１０′
T1から流体はポートTAを経てタンク１６へ還流
される。 このときスプール５に形成されたランド１３，
１３′は摺動部１４，１４′との摺動状態を持続し
スプリング室８，８′とタンク室１０′T1と１０
T2とは隔離される。 第２バイパス管路１２の中央部には第１バイパ
ス管路９へ流体を導く側路１９が設けられている
ので、例え第２バイパス管路１２の両端に管路内
流量に応じた圧力差が発生しても、側路１９が設
けられた位置に相当する流体圧力が両スプリング
室８，８′へそれぞれ伝達されその圧力は相互に
等しい。 両スプリング室８，８′はソレノイド２，２の
励磁ならびに無励磁にかかわらず圧力は平衡す
る。従つてスプール５両端に作用する軸方向の推
力は平衡しスプール５の作動に妨害を与えない。 第２図はこの考案の他の実施例を示す断面図で
あり、 弁体１に設けられた第１バイパス管路９に代わ
りスプール５の軸内を穿設して貫通した管路を設
け、更に第１バイパス管路９のタンク室１０′位
置に第２バイパス管路１２と流通する側路１９を
設けたものである。 また、側路１９をタンク室１０側に設けても同
様に作動が行える。 このとき上記実施例と同様に両スプリング室
８，８′は常時連通され、スプール５が作動して
もその両側に配設されたスプリング室８，８′と
タンク室１０，１０′とはスプール５に形成され
たランド１３，１３′と摺動部１４，１４′によ
り、常に隔離される。しかし第１バイパス管路９
の側路１９位置即ちタンクポートに通じるタンク
室１０′の流体圧力は、開放状態にあるスプリン
グ室８，８′へ等しい流体圧力として伝達される。 第１バイパス管路９をスプール５に設けても全
く同等の作用が行える。 ［考案の効果］ この考案は以上説明したとおり、スプリング室
とタンク室を隔離しそれぞれ相互間をバイパス管
路にて連通し、両バイパス管路との間に流体を導
く側路を設ける簡単な構造により、 ソレノイドの励磁ならびに無励磁にかかわらず
スプール両端に配設されたスプリング室には、第
２バイパス管路の流体圧力が側路を介して両室に
等しく伝達され、平衡するのでスプールの左また
は右方向への切換動作が均一且つ円滑に行える。 負荷流量の影響が無視できるので各種流量のア
クチユエータに利用できるという効果がある。
ルを移動させ流体の流路を切換える４方向２位置
又は３位置切換の直動型電磁切換弁に関し、特に
切換弁の切換性能の改良に関する。尚、以下簡単
のために４方向２位置又は３位置切換の直動型電
磁切換弁を単に直動型電磁切換弁と称することと
する。 ［従来の技術］ 第３図は例えば従来の直動型電磁切換弁を示す
断面図であり、 １は流体の流路を開閉する機構を有する弁体、
２，２′は電磁石により弁を切換えるソレノイド、
３，３′はコイル、４，４′はソレノイド２，２′
の励磁により駆動されるアマチユア、５は弁体１
内を移動し流路を開閉するスプール、６，６′は
ワツシヤ、７，７′はスプリング、１１，１１′は
アマチユア４，４′と連動しスプール５を移動さ
せるプツシユピン、１５は負荷、１６はタンク、
１７，１７′はスプール５両端へ配設されスプリ
ング７，７′を内設し且つタンクポートに通じる
タンク室、１８は両タンク室間を連通するバイパ
ス管路、Ａ，Ｂ，Ｐ，TA，TBは流体通路の開口
部を示すポートである。 従来の直動型電磁切換弁は上記のように構成さ
れ、例えば弁体１の両側に配設されたソレノイド
２，２′が無励磁のとき、弁体１内のスプール５
はその両端に配設されたタンク室１７，１７′に
内設されたスプリング７，７′のばね力がワツシ
ヤ６，６′を介して平衡しているので中立位置に
保持される。 弁体１の右側部に配設されたソレノイド２を励
磁すると当該アマチユア４が作動しプツシユピン
１１を介してスプール５は直ちにスプリング７′
のばね力に抗し左方向へ移動し流体流路の切換え
を行う。このときポンプ（図示せず）より吐出さ
れた流体はポートＰより流入し、ポートＡを経て
負荷１５として用いられたアクチユエータ例えば
シリンダへ供給される。シリンダが作動しその流
出口からの流体はポートＢを経てタンク室１７へ
流入し、更に弁体１内に設けられたバイパス管路
１８を経て左側のタンク室１７′へ流入しタンク
ポートTAからタンク１６へ還流される。 上記ソレノイド２を消磁するとスプール５はス
プリング７′のばね力により中立位置へ復帰する。 また弁体１の左側部に配設されたソレノイド
２′を励磁すると当該アマチユア４′によりスプー
ル５は直ちに右方向へ移動し、ポンプより吐出さ
れた流体はポートＰより流入しポートＢを経て負
荷１５へ供給される。負荷１５が作動するとシリ
ンダの流出口からの流体はポートＡを経て左側の
タンク室１７′へ流入し、バイパス管路１８を経
由することなく直ちにタンクポートTAからタン
ク１６へ還流される。 第４図は従来の直動型電磁切換弁の他の一例を
示す断面図であり、両タンク室１７，１７′を連
通するバイパス管路１８にタンク１６へ接続され
るタンクポートＴを設ける。このとき左、右のソ
レノイド２，２′が励磁または消磁による切換動
作が行われる都度、バイパス管路１８に流体が流
れタンク１６へ還流される。 ［考案が解決しようとする課題］ 上記のような従来の直動型電磁切換弁では、流
体の流路は両タンク室１７，１７′を連通するバ
イパス管路１８内を流体が流れるように形成され
ている。このときバイパス管路１８の両端即ち両
タンク室１７，１７′相互間に流体の流量に応じ
て圧力差が発生する。タンク室１７，１７′内に
おいて上記圧力はスプール５の端面に作用する。
弁体１内のタンク室１７，１７′はまたそれぞれ
ポートTA，TBに通じており何れか一方がタンク
１６へ接続される。例えばTAをタンクポートと
しTBポートはブロツクし弁体１の右側部に配設
されたソレノイド２を励磁したとき、スプール５
の両端面に加わる圧力差はスプール５の軸方向の
推力を加勢する方向に作用する。 しかし当該ソレノイド２を消磁したときは、上
記圧力差はスプリング７′のばね力によるスプー
ル５の復帰を妨げる方向に作用する。 更にバイパス管路１８を通過する流量ならびに
流体粘度の温度による管路摩擦係数が増加すると
管路内の圧力降下即ち圧力差が増加し、スプール
５の端面に作用する力も大きくなる。 上記圧力差がスプリング７′のばね力より大き
くなるとスプール５は中立位置への復帰が困難と
なり切換弁は切換不能に陥る。 しかし弁体１の左側部に配設されたソレノイド
２′が励磁または消磁したときは、バイパス管路
１８に流体の流れがないのでスプール５の端面に
は圧力差が発生しない。 また、弁体１の構造が第４図に示すような場合
には、左、右ソレノイド２，２′が励磁または消
磁したときは、バイパス管路１８の流体の流れに
よつてスプール５の端面に圧力差が発生し同様に
切換不能になる。 上記のとおり直動型電磁切換弁は、スプール５
の作動する方向に従つて切換動作が相違し、また
負荷流量が大きくなると圧力差が増加して切換弁
が作動不能に陥ることがあり使用範囲に制限を受
け、また使用範囲を拡大するためにばね力を増加
させると、それを切換えるソレノイドも大形にな
り、バイパス管路１８を拡大して圧力差を低減さ
せると弁体１の耐圧強度を低下させるという問題
点があつた。 この考案はかかる問題点を解決するためになさ
れたもので、負荷流量の大流量化が図れると共に
スプール５の両端に加わる流体圧力は常に平衡状
態となり、切換弁の左または右方向への作動が均
一且つ円滑に行え、使用範囲が拡大できる直動型
電磁切換弁を得ることを目的とする。 ［課題を解決するための手段］ この考案に係わる直動型電磁切換弁は、スプー
ル両端にそれぞれ配設されたスプリングが内設さ
れたスプリング室の相互間を連通する第１バイパ
ス管路と、スプリング室とスプールに形成された
ランドによつて互いに隔離されたタンク室の相互
間を連通する第２バイパス管路と、第１バイパス
管路と第２バイパス管路との間に常時流体を導く
側路とを設けたものである。 ［作用］ この考案においては、スプール両端に第１バイ
パス管路にて連通するスプリング室と隔離して相
互間を連通する第２バイパス管路を有し且つタン
クポートへ通じるタンク室を配設し、両バイパス
管路の間に流体を導く側路が１箇所のみ設けられ
ている。 スプールが作動してもスプリング室とタンク室
は常時隔離された状態にあり、しかも両スプリン
グ室はソレノイドの励磁、無励磁にかかわらず両
バイパス管路に設けられた側路を介してタンクポ
ートに通じ開放状態にある。従つて両スプリング
室内の流体圧力は平衡し圧力差が発生しないので
スプールの両方向への動作即ち流路の切換えは均
一且つ円滑に行える。 また負荷流量の影響が無視できるので各種流量
のアクチユエータに利用できると共に負荷の作動
中においても適正な流路の切換ができる。 アマチユア部は流体が供給され、ウエツト形に
なるので潤滑性が得られ耐久性が向上ならびに切
換音が低減できる。 ［実施例］ この考案の一実施例を添付図面を参照して詳細
に説明する。 第１図はこの考案の一実施例を示す断面図であ
り、 図において、１，２，２′，３，３′，４，４′，
５，６，６′，７，７′，１１，１１′，１５，１
６，Ａ，Ｂ，Ｐ，TA，TBは上記切換弁と同一で
あり、８，８′はスプール５の両端へ配設されス
プリング７，７′が内設されたスプリング室、９
はスプリング室８，８′相互間を連通する第１バ
イパス管路、１０，１０′はスプリング室８，
８′と併設されタンクポートへ通じるタンク室、
１２はタンク室１０，１０′相互間を連通する第
２バイパス管路、１３はスプリング室８とタンク
室１０とを隔離するスプール５に形成されたラン
ド、１３′はスプリング室８′とタンク室１０′と
を隔離するスプール５に形成されたランド、１
４，１４′はランド１３，１３′と弁体１との摺動
部、１９は第１バイパス管路９と第２バイパス管
路１２との間に流体を導く側路を示している。 上記のように構成された直動形電磁切換弁にお
いては、例えばノーマル位置を中立位置とするス
プリングセンタ形３位置制御方式の切換弁は、ソ
レノイド２，２′が無励磁のときスプール５にば
ね力を与えるスプリング７，７′が内設されたス
プリング室８，８′と流体をタンクポートへ流出
するタンク室１０，１０′とは、摺動部１４，１
４′を摺動するスプール５へ形成されたランド１
３，１３′を介して相互に隔離されている。スプ
リング室８，８′は弁体１内のスプール５両端に
配設され相互に第１バイパス管路９にて連通し、
更に側路１９を介してタンクポートに通じるタン
ク室と連通して開放状態にあり両室内の流体圧力
は平衡している。 弁体１の左側部に配設されたソレノイド２′を
励磁すると当該アマチユア４′と連動するプツシ
ユピン１１′を介してスプール５は右方向へ移動
する。このときポンプ（図示せず）から吐き出さ
れた流体はポートＰから流入し、ポートＢを経て
負荷１５として用いられるアクチユエータ例えば
シリンダに供給される。シリンダが作動するとそ
の流出口からの流体はポートＡに流入し、タンク
室１０′T1を経てポートTAに接続されたタンク１
６へ還流される。 スプール５が弁体１内を右方向へ移動したと
き、スプール５両端に近接して設けられたランド
１３，１３′は摺動部１４，１４′を摺動するが、
スプール５の両側にあるスプリング室８，８′と
タンク室１０，１０′は隔離された状態が持続さ
れる。 スプリング８，８′内の流体圧力は第１バイパ
ス管路９の中央部に設けられた側路１９を介して
第２バイパス管路１２へ伝達される。このとき両
スプリング室８，８′における流体圧力は相互に
等しく、スプール５の両端に作用する軸方向の推
力は平衡しスプール５の作動に妨害を与えない。 またスプリング室８，８′へ伝達された圧力は
その可動部へも加えられるのでアマチユア４，
４′の潤滑性が得られる。 つぎに弁体１の右側部に配設されたソレノイド
２を励磁したとき、スプール５は左方向へ移動
し、ボンプから吐出された流体はポートＰから流
入しポートＡを経て負荷１５として用いられたシ
リンダへ供給される。シリンダが作動するとその
流出口からの流体はポートＢへ流入し、タンク室
１０T2を介して第２バイパス管路１２内を通じ
てタンク室１０′T1へ流入する。タンク室１０′
T1から流体はポートTAを経てタンク１６へ還流
される。 このときスプール５に形成されたランド１３，
１３′は摺動部１４，１４′との摺動状態を持続し
スプリング室８，８′とタンク室１０′T1と１０
T2とは隔離される。 第２バイパス管路１２の中央部には第１バイパ
ス管路９へ流体を導く側路１９が設けられている
ので、例え第２バイパス管路１２の両端に管路内
流量に応じた圧力差が発生しても、側路１９が設
けられた位置に相当する流体圧力が両スプリング
室８，８′へそれぞれ伝達されその圧力は相互に
等しい。 両スプリング室８，８′はソレノイド２，２の
励磁ならびに無励磁にかかわらず圧力は平衡す
る。従つてスプール５両端に作用する軸方向の推
力は平衡しスプール５の作動に妨害を与えない。 第２図はこの考案の他の実施例を示す断面図で
あり、 弁体１に設けられた第１バイパス管路９に代わ
りスプール５の軸内を穿設して貫通した管路を設
け、更に第１バイパス管路９のタンク室１０′位
置に第２バイパス管路１２と流通する側路１９を
設けたものである。 また、側路１９をタンク室１０側に設けても同
様に作動が行える。 このとき上記実施例と同様に両スプリング室
８，８′は常時連通され、スプール５が作動して
もその両側に配設されたスプリング室８，８′と
タンク室１０，１０′とはスプール５に形成され
たランド１３，１３′と摺動部１４，１４′によ
り、常に隔離される。しかし第１バイパス管路９
の側路１９位置即ちタンクポートに通じるタンク
室１０′の流体圧力は、開放状態にあるスプリン
グ室８，８′へ等しい流体圧力として伝達される。 第１バイパス管路９をスプール５に設けても全
く同等の作用が行える。 ［考案の効果］ この考案は以上説明したとおり、スプリング室
とタンク室を隔離しそれぞれ相互間をバイパス管
路にて連通し、両バイパス管路との間に流体を導
く側路を設ける簡単な構造により、 ソレノイドの励磁ならびに無励磁にかかわらず
スプール両端に配設されたスプリング室には、第
２バイパス管路の流体圧力が側路を介して両室に
等しく伝達され、平衡するのでスプールの左また
は右方向への切換動作が均一且つ円滑に行える。 負荷流量の影響が無視できるので各種流量のア
クチユエータに利用できるという効果がある。
第１図はこの考案の一実施例を示す断面図、第
２図はこの考案の他の実施例を示す断面図、第３
図は従来の直動型電磁切換弁の断面図、第４図は
従来の直動型電磁切換弁の他の一例を示す断面図
である。 図において、５はスプール、７，７′はスプリ
ング、８，８′はスプリング室、９は第１バイパ
ス管路、１０，１０′はタンク室、１２は第２バ
イパス管路、１３，１３′はランド、１４，１
４′は摺動部、１９は側路、Ａ，Ｂ，Ｐ，TA，TB
はポートである。なお、各図中同一符号は同一ま
たは相当部分を示す。
２図はこの考案の他の実施例を示す断面図、第３
図は従来の直動型電磁切換弁の断面図、第４図は
従来の直動型電磁切換弁の他の一例を示す断面図
である。 図において、５はスプール、７，７′はスプリ
ング、８，８′はスプリング室、９は第１バイパ
ス管路、１０，１０′はタンク室、１２は第２バ
イパス管路、１３，１３′はランド、１４，１
４′は摺動部、１９は側路、Ａ，Ｂ，Ｐ，TA，TB
はポートである。なお、各図中同一符号は同一ま
たは相当部分を示す。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 (1) スプリングのばね力により所定位置に保持さ
れるスプールをソレノイドを励磁して駆動し流
体の流路を切換える４方向２位置又は３位置切
換の直動型電磁切換弁において、 上記スプール両端にそれぞれ配設された上記
スプリングが内設されたスプリング室の相互間
を連通する第１バイパス管路と、上記スプリン
グ室と上記スプールに形成されたランドによつ
て互いに隔離されたタンク室の相互間を連通す
る第２バイパス管路と、上記第１バイパス管路
と上記第２バイパス管路との間に常時流体を導
く側路とを備えたことを特徴とする４方向２位
置又は３位置切換の直動型電磁切換弁。 (2) 第１バイパス管路を弁体に備えた請求項１記
載の４方向２位置又は３位置切換の直動型電磁
切換弁。 (3) 第１バイパス管路をスプールに備えた請求項
１記載の４方向２位置又は３位置切換の直動型
電磁切換弁。 (4) 側路は弁体に備えた第１バイパス管路の中央
部に位置する請求項１記載の４方向２位置又は
３位置切換の直動型電磁切換弁。 (5) 側路はスプールに備えた第１バイパス管路の
タンク室内に位置する請求項１記載の４方向２
位置又は３位置切換の直動型電磁切換弁。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1989135688U JPH0542294Y2 (ja) | 1989-11-22 | 1989-11-22 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1989135688U JPH0542294Y2 (ja) | 1989-11-22 | 1989-11-22 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0373774U JPH0373774U (ja) | 1991-07-24 |
| JPH0542294Y2 true JPH0542294Y2 (ja) | 1993-10-25 |
Family
ID=31682939
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1989135688U Expired - Lifetime JPH0542294Y2 (ja) | 1989-11-22 | 1989-11-22 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0542294Y2 (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6052479B2 (ja) * | 1977-04-07 | 1985-11-19 | グローリー工業株式会社 | 硬貨処理機の硬貨重積筒装置 |
| JPS62101984A (ja) * | 1985-10-26 | 1987-05-12 | ビツカ−ズ システムズ リミテツド | ２段流体機構のためのパイロツト弁及びその制御方法 |
| JPH0145072B2 (ja) * | 1980-02-12 | 1989-10-02 | Koito Mfg Co Ltd |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6052479U (ja) * | 1983-09-20 | 1985-04-12 | 株式会社トキメック | ストロ−ク調整付直動形電磁弁 |
| JPS6445072U (ja) * | 1987-09-14 | 1989-03-17 |
-
1989
- 1989-11-22 JP JP1989135688U patent/JPH0542294Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6052479B2 (ja) * | 1977-04-07 | 1985-11-19 | グローリー工業株式会社 | 硬貨処理機の硬貨重積筒装置 |
| JPH0145072B2 (ja) * | 1980-02-12 | 1989-10-02 | Koito Mfg Co Ltd | |
| JPS62101984A (ja) * | 1985-10-26 | 1987-05-12 | ビツカ−ズ システムズ リミテツド | ２段流体機構のためのパイロツト弁及びその制御方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0373774U (ja) | 1991-07-24 |
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