JP2515172B2 - 核燃料用被覆管の製造法 - Google Patents
核燃料用被覆管の製造法Info
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- tube
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、高燃焼時に充分な耐食性を有し、且つ他の
被覆管特性（機械的強度、クリープ特性、SCC（応力腐
蝕割れ）特性、照射成長など）についても充分要求品質
を満たす核燃料用被覆管を製造する方法に関する。
被覆管特性（機械的強度、クリープ特性、SCC（応力腐
蝕割れ）特性、照射成長など）についても充分要求品質
を満たす核燃料用被覆管を製造する方法に関する。
［従来の技術］ 加圧水型原子炉において、現在長期サイクル運転及び
燃料の高燃焼度化が計画されている。この長期サイクル
運転及び燃料の高燃焼度化の開発における最も重要な問
題は、被覆管の腐食である。このため、高度な耐食性を
有する被覆管の開発が重要な要件である。
燃料の高燃焼度化が計画されている。この長期サイクル
運転及び燃料の高燃焼度化の開発における最も重要な問
題は、被覆管の腐食である。このため、高度な耐食性を
有する被覆管の開発が重要な要件である。
更に、被覆管の耐食性を向上させても、機械的特性な
ど他の諸特性についても問題のないことが更に重要な要
件である。
ど他の諸特性についても問題のないことが更に重要な要
件である。
従来の被覆管では、燃料集合体燃焼度が48Gwd/t程度
までは耐食性に問題はなかったが、50Gwd/tを越える高
燃焼度燃料では100μｍを超える酸化幕が認められるな
ど、設計上の許容値を超えるものが出てきた。
までは耐食性に問題はなかったが、50Gwd/tを越える高
燃焼度燃料では100μｍを超える酸化幕が認められるな
ど、設計上の許容値を超えるものが出てきた。
これに対し、耐食性を改良した被覆管が開発されつつ
あるが、耐食性が向上し、且つ他の特性にも問題のない
ものは極めて少ない（例えば、耐食性は向上したもの
の、機械的強度が不充分であったり、クリープ変形が大
きすぎたりしたものがある。） 従来より、現行ジルカロイ−４よりも耐食性の優れた
合金として、Sn含有量を少なくしてNb（Nb;ニオブ）を
添加したもの等が提案されているが、これらの提案は耐
食性は改善されるものの、機械的強度が低下したり、ク
リープ変形が大きくなったり、耐SCC性が低下する等の
問題が必ずしも解決されたとは言えなかった。また、焼
鈍条件に関して、焼鈍パラメータＡ＝ｔ・e-65000/RTを
想定し、この焼鈍パラメータの値を臨界値Ac（＝ｔ・e
-65000/RT）＝2.3×10-14（即ち、Ａ＝ｔ・e-80000/RT
＝1.638×10-17）を超えるように調整することにより、
耐食性を向上させる提案もあった（特開昭61−270360号
公報）。
あるが、耐食性が向上し、且つ他の特性にも問題のない
ものは極めて少ない（例えば、耐食性は向上したもの
の、機械的強度が不充分であったり、クリープ変形が大
きすぎたりしたものがある。） 従来より、現行ジルカロイ−４よりも耐食性の優れた
合金として、Sn含有量を少なくしてNb（Nb;ニオブ）を
添加したもの等が提案されているが、これらの提案は耐
食性は改善されるものの、機械的強度が低下したり、ク
リープ変形が大きくなったり、耐SCC性が低下する等の
問題が必ずしも解決されたとは言えなかった。また、焼
鈍条件に関して、焼鈍パラメータＡ＝ｔ・e-65000/RTを
想定し、この焼鈍パラメータの値を臨界値Ac（＝ｔ・e
-65000/RT）＝2.3×10-14（即ち、Ａ＝ｔ・e-80000/RT
＝1.638×10-17）を超えるように調整することにより、
耐食性を向上させる提案もあった（特開昭61−270360号
公報）。
従来のZry−４（ジルカロイ−4,主に加圧水型炉燃料
の被覆管）とZry−２（ジルカロイ−2,主に沸騰水型炉
燃料の被覆管）の合金仕様を次の第１表及び第２表に示
す。
の被覆管）とZry−２（ジルカロイ−2,主に沸騰水型炉
燃料の被覆管）の合金仕様を次の第１表及び第２表に示
す。
［発明が解決しようとする課題］ 本発明では、高燃焼時に充分な耐食性を有し、且つ他
の被覆管特性（機械的強度、クリープ特性、SCC（応力
腐食割れ）特性、照射成長など）についても充分要求品
質を満たす核燃料用被覆管を製造する方法を得ることを
目的とする。
の被覆管特性（機械的強度、クリープ特性、SCC（応力
腐食割れ）特性、照射成長など）についても充分要求品
質を満たす核燃料用被覆管を製造する方法を得ることを
目的とする。
［課題を解決するための手段］ 本発明に係る核燃料用被覆管の製造法では、ジルコニ
ウム合金の製管圧延中に管内面の［0002］面のfr値を0.
65〜0.75に調整する核燃料用被覆管の製造法において、 Sn:0.9〜1.2wt％,Fe:0.24〜0.30wt％,Cr:0.13〜0.19wt
％， Nb:0.05〜0.15wt％,Ni:0.005〜0.020wt％， O:1000〜1500ppm,C:100〜200ppm,Si:50〜200ppm, 残部Zr及び不可避不純物からなるジルコニウム合金を
圧延により製管した後、該管の焼鈍工程での焼鈍指標
（ΣAi;Anealing Parameter）を２×10-18≦ΣAi＜1.63
8×10-17に調整するものである。（但し、ΣAi＝Σti・
exp（−Q/RTi）とし、Ｑ＝80Kcal/mol,R＝1.987cal/mol
・K,ti＝焼鈍時間（hr）,Ti＝焼鈍温度（Ｋ）とする） ［作用］ 本発明においては、第１表に示したZry−４の仕様に
対して、耐食性向上目的の改良として、合金成分を調整
した。これは、Snを少なくすると耐食性が向上するこ
と、Niを微量添加すると耐食性が向上すること、Nb
を微量添加すると耐食性が向上すること（同時に水素吸
収も抑制する）、Siを高めに添加すると焼鈍指標（Σ
Ai）が小さくても耐食性が確保されること等により定め
られたものである。
ウム合金の製管圧延中に管内面の［0002］面のfr値を0.
65〜0.75に調整する核燃料用被覆管の製造法において、 Sn:0.9〜1.2wt％,Fe:0.24〜0.30wt％,Cr:0.13〜0.19wt
％， Nb:0.05〜0.15wt％,Ni:0.005〜0.020wt％， O:1000〜1500ppm,C:100〜200ppm,Si:50〜200ppm, 残部Zr及び不可避不純物からなるジルコニウム合金を
圧延により製管した後、該管の焼鈍工程での焼鈍指標
（ΣAi;Anealing Parameter）を２×10-18≦ΣAi＜1.63
8×10-17に調整するものである。（但し、ΣAi＝Σti・
exp（−Q/RTi）とし、Ｑ＝80Kcal/mol,R＝1.987cal/mol
・K,ti＝焼鈍時間（hr）,Ti＝焼鈍温度（Ｋ）とする） ［作用］ 本発明においては、第１表に示したZry−４の仕様に
対して、耐食性向上目的の改良として、合金成分を調整
した。これは、Snを少なくすると耐食性が向上するこ
と、Niを微量添加すると耐食性が向上すること、Nb
を微量添加すると耐食性が向上すること（同時に水素吸
収も抑制する）、Siを高めに添加すると焼鈍指標（Σ
Ai）が小さくても耐食性が確保されること等により定め
られたものである。
更に詳細には、Snは少ないと耐食性が向上する反
面、機械的強度が低下するため、無制限に小さくするこ
とは出来ない。1wt％前後であれば大旨従来の管の機械
的強度が確保される。実際に製品を作成する際には、Sn
含有量のバラツキを考慮する必要があるため、下限を0.
9wt％と定めた。また、Snは多くなると耐食性が劣化
し、出来得る限り減少させるのが耐食性の点から望まし
いが、機械的強度との兼ね合い及び耐食性向上率の点か
ら、上限は1.2wt％とした。Feは多く添加されると機
械的強度及び耐食性を向上させるが、添加量が多すぎる
と加工性が低下し、加工度を小さくすることが難しくな
る。従って加工性の良い範囲として0.24〜0.20wt％とし
た。Crに対してもFeと同様の考え方で0.13〜0.19wt％
とした。Niの添加による耐食性向上は、ごく微量で良
く、それ以上添加しても効果は殆どない。逆にNiが多す
ぎると水素吸収が大きくなる欠点があり、これらを考慮
して0.005〜0.020wt％とした。Nbは0.1wt％程度の添
加量で最も耐食性が向上し、この付近での製造能力（Nb
含有量コントロール能力）を考慮して、0.05〜0.15wt％
とした。即ち、0.15wt％よりも大きいと一部が金属間化
合物としてFe,Crと共晶する可能性が高くなってくるた
めである。ＯはＯが少ないと機械的強度が低下するこ
とから製造能力を考慮して、従来のZry−４の使用に照
らし合わせて、1000〜1500ppmと定めた。Ｃは少ない
と機械的強度の低下が問題となり、多いと照射成長が問
題となる。従って、両者の最適な範囲として100〜200pp
mとした。Siが少ないと耐食性の観点から焼鈍温度を
高くする必要があり、下限として50ppmを定めた。しか
し、逆に多すぎると中性子経済及び再処理の点で不利と
なることから200ppmを上限とした。尚、Si添加の効果
は、50ppm以上であればそれほど変化がない。
面、機械的強度が低下するため、無制限に小さくするこ
とは出来ない。1wt％前後であれば大旨従来の管の機械
的強度が確保される。実際に製品を作成する際には、Sn
含有量のバラツキを考慮する必要があるため、下限を0.
9wt％と定めた。また、Snは多くなると耐食性が劣化
し、出来得る限り減少させるのが耐食性の点から望まし
いが、機械的強度との兼ね合い及び耐食性向上率の点か
ら、上限は1.2wt％とした。Feは多く添加されると機
械的強度及び耐食性を向上させるが、添加量が多すぎる
と加工性が低下し、加工度を小さくすることが難しくな
る。従って加工性の良い範囲として0.24〜0.20wt％とし
た。Crに対してもFeと同様の考え方で0.13〜0.19wt％
とした。Niの添加による耐食性向上は、ごく微量で良
く、それ以上添加しても効果は殆どない。逆にNiが多す
ぎると水素吸収が大きくなる欠点があり、これらを考慮
して0.005〜0.020wt％とした。Nbは0.1wt％程度の添
加量で最も耐食性が向上し、この付近での製造能力（Nb
含有量コントロール能力）を考慮して、0.05〜0.15wt％
とした。即ち、0.15wt％よりも大きいと一部が金属間化
合物としてFe,Crと共晶する可能性が高くなってくるた
めである。ＯはＯが少ないと機械的強度が低下するこ
とから製造能力を考慮して、従来のZry−４の使用に照
らし合わせて、1000〜1500ppmと定めた。Ｃは少ない
と機械的強度の低下が問題となり、多いと照射成長が問
題となる。従って、両者の最適な範囲として100〜200pp
mとした。Siが少ないと耐食性の観点から焼鈍温度を
高くする必要があり、下限として50ppmを定めた。しか
し、逆に多すぎると中性子経済及び再処理の点で不利と
なることから200ppmを上限とした。尚、Si添加の効果
は、50ppm以上であればそれほど変化がない。
また、以上のような組成の変更によって低下する傾向
のある被覆管特性（機械的強度、クリープ特性、SCC
（応力腐食割れ）特性、照射成長など）について、前述
のようにFe,Crの含量の増大により機械的強度が増加
すること、Ｏの含量の増大により機械的強度が増大す
ること、被覆管内面の［0002］面のfr値を0.65〜0.75
に調整することにより、機械的強度が増大されることが
確認された。
のある被覆管特性（機械的強度、クリープ特性、SCC
（応力腐食割れ）特性、照射成長など）について、前述
のようにFe,Crの含量の増大により機械的強度が増加
すること、Ｏの含量の増大により機械的強度が増大す
ること、被覆管内面の［0002］面のfr値を0.65〜0.75
に調整することにより、機械的強度が増大されることが
確認された。
更に、Ｃを低めに設定することにより、照射成長の低
減が図れることも確認された。
減が図れることも確認された。
尚、冷間加工度とは、常温において管圧延を行なう際
の管断面縮小比を現わすものであり、本発明での冷間加
工度とは、圧延工程における最終冷間加工度を意味す
る。
の管断面縮小比を現わすものであり、本発明での冷間加
工度とは、圧延工程における最終冷間加工度を意味す
る。
通常17×17B型被覆管の場合、最終圧延は、 であり、最終冷間加工度（FCW）は、 である。
また、例えば、本発明において、加工度を60〜70％と
した場合には、後述するfr値を0.65〜0.75に容易に調製
することができる（加工度が60〜70％以外でも調製可能
である）。このように、内面側のfr値を大きく、外面側
のfr値を小さくすることにより、クリープが小さくなる
ように改善するものである。また、これにより耐SCC性
能の改善も満足する。
した場合には、後述するfr値を0.65〜0.75に容易に調製
することができる（加工度が60〜70％以外でも調製可能
である）。このように、内面側のfr値を大きく、外面側
のfr値を小さくすることにより、クリープが小さくなる
ように改善するものである。また、これにより耐SCC性
能の改善も満足する。
また、fr値とは、管の径方向に結晶のある面、例えば
［0002］面がどの程度集中して向いているかを示す指数
で、［0002］面（即ち、六方晶の底面）のfr値が大きい
と六方晶から成る結晶粒が管の径方向を向いている割合
が多い状態をいう。この状態であるとジルカロイは延性
が高く成り、歪みや変形に強くなることが知られてい
る。本願ではfrを従来の0.55〜0.65よりも大きくし、且
つ実際の圧延での製造可能な範囲として0.65〜0.75と定
めた。
［0002］面がどの程度集中して向いているかを示す指数
で、［0002］面（即ち、六方晶の底面）のfr値が大きい
と六方晶から成る結晶粒が管の径方向を向いている割合
が多い状態をいう。この状態であるとジルカロイは延性
が高く成り、歪みや変形に強くなることが知られてい
る。本願ではfrを従来の0.55〜0.65よりも大きくし、且
つ実際の圧延での製造可能な範囲として0.65〜0.75と定
めた。
更に、耐食性を向上させる熱的な処理として焼鈍指標
（ΣAi;Anealing Parameter）を腐蝕の極小範囲出るこ
とから、２×10-18≦ΣAi≦５×10-17に調製して焼鈍し
処理したものを開示する。
（ΣAi;Anealing Parameter）を腐蝕の極小範囲出るこ
とから、２×10-18≦ΣAi≦５×10-17に調製して焼鈍し
処理したものを開示する。
ここで、ΣAiとはβ−クエンチ後の焼鈍温度と焼鈍時
間から定められるパラメータで、ｉ番目の焼鈍温度をT
i,焼鈍時間をtiとしたとき、 Ai＝ti exp（−Q/RTi） で表わされるパラメータの和ΣAiとして定義される。
間から定められるパラメータで、ｉ番目の焼鈍温度をT
i,焼鈍時間をtiとしたとき、 Ai＝ti exp（−Q/RTi） で表わされるパラメータの和ΣAiとして定義される。
ここで Q:活性化エネルギー 80Kcal/mol R:ガス定数 1.987cal/mol・ｋ t:焼鈍時間（hr） T:焼鈍温度（Ｋ） である。
尚、通常のPWR用Zry−４被覆管のΣAiは約1.1×10-18
である。
である。
［実施例］ Zrに種々の金属を添加して、次の第３表の組成のジル
コニウム合金を調製した。
コニウム合金を調製した。
前記合金で核燃料被覆管を作成した。その際に、被覆
管の焼鈍工程での焼鈍指標（ΣAi）を２×10-18≦ΣAi
≦５×10-17に調整した。更に、被覆管の最終冷間加工
での加工度を60〜70％として被覆管内面の［0002］面の
fr値を0.65〜0.75に調整した。
管の焼鈍工程での焼鈍指標（ΣAi）を２×10-18≦ΣAi
≦５×10-17に調整した。更に、被覆管の最終冷間加工
での加工度を60〜70％として被覆管内面の［0002］面の
fr値を0.65〜0.75に調整した。
得られた本発明の被覆管と従来のジルカロイ−４との
400℃の水蒸気中での腐食試験結果を第１図に示す。
400℃の水蒸気中での腐食試験結果を第１図に示す。
図に示した通り、従来のジルカロイ−４よりも耐食性
の優れていることがわかる。
の優れていることがわかる。
また、本発明の被覆管と従来のジルカロイ−４との機
械的強度結果を第２図に示すが、従来のジルカロイ−４
と同等である。最終冷間加工としては、第３圧延段階→
最終圧延をO,D（外径）12.57×W,T（肉厚）1.6→O,D9.5
3×W,T0.665とすることにより、加工度に66.4％とな
る。このときの内面［0002］のfr値は0.65〜0.75とな
る。
械的強度結果を第２図に示すが、従来のジルカロイ−４
と同等である。最終冷間加工としては、第３圧延段階→
最終圧延をO,D（外径）12.57×W,T（肉厚）1.6→O,D9.5
3×W,T0.665とすることにより、加工度に66.4％とな
る。このときの内面［0002］のfr値は0.65〜0.75とな
る。
また、冷間加工の違いによるSCC性能の違いを第３図
に示す。尚、実験条件は温度360℃、管円周方向応力28k
g/mm2及び管内面積当りヨウ素濃度0.5mg/cm2である。
に示す。尚、実験条件は温度360℃、管円周方向応力28k
g/mm2及び管内面積当りヨウ素濃度0.5mg/cm2である。
本発明の方法によると耐SCC性が増す（破損時間が長
く、かつ破損時歪が大きい）ことが確認された。
く、かつ破損時歪が大きい）ことが確認された。
また、このときのクリープ特性は第４図に示すよう
に、現行よりも小さいクリープを抑えることができる。
尚、実験条件は温度390℃、管円周方向応力15kg/mm2で
ある。また、本発明に管の冷間加工度は66.4％である。
に、現行よりも小さいクリープを抑えることができる。
尚、実験条件は温度390℃、管円周方向応力15kg/mm2で
ある。また、本発明に管の冷間加工度は66.4％である。
［発明の効果］ 本発明は以上説明したとおり、Zry−４の仕様に対し
て、耐食性向上目的の改良として、合金成分を調整し、
Snを少なくすると共にNiとNbを微量添加したので、耐食
性が向上し、同時に水素吸収も抑制することができる。
また、Siを高めに添加したので、焼鈍指標（ΣAi）が小
さくても耐食性が確保される。一方、これらの組成の変
更によって低下する被覆管特性（機械的強度、クリープ
特性、SCC（応力腐食割れ）特性、照射成長など）につ
いても、Fe,Crの含量の増大により機械的強度を増加
し、Ｏの含量を増大することにより機械的強度を増大
し、被覆管内面の［0002］面のfr値を0.65〜0.75に調整
することにより、機械的強度を増大することが可能であ
る。この場合、Ｃを低めに設定することにより、照射成
長の低減を図ることもできる。
て、耐食性向上目的の改良として、合金成分を調整し、
Snを少なくすると共にNiとNbを微量添加したので、耐食
性が向上し、同時に水素吸収も抑制することができる。
また、Siを高めに添加したので、焼鈍指標（ΣAi）が小
さくても耐食性が確保される。一方、これらの組成の変
更によって低下する被覆管特性（機械的強度、クリープ
特性、SCC（応力腐食割れ）特性、照射成長など）につ
いても、Fe,Crの含量の増大により機械的強度を増加
し、Ｏの含量を増大することにより機械的強度を増大
し、被覆管内面の［0002］面のfr値を0.65〜0.75に調整
することにより、機械的強度を増大することが可能であ
る。この場合、Ｃを低めに設定することにより、照射成
長の低減を図ることもできる。
更に本発明では、製管時の最終冷間加工度を60〜70％
とし、内面側のfr値を大きく、外面側のfr値を小さくす
ることにより、クリープが小さくなるように改善するこ
とができる。また、これにより耐SCC性能の改善も満足
するという効果がある。
とし、内面側のfr値を大きく、外面側のfr値を小さくす
ることにより、クリープが小さくなるように改善するこ
とができる。また、これにより耐SCC性能の改善も満足
するという効果がある。
第１図は本発明の一実施例の被覆管の耐食試験の結果を
示す線図、第２図は本発明の一実施例の被覆管の機械的
強度試験結果を示す線図、第３図は本発明の一実施例の
被覆管のSCC試験結果を示す線図、第４図は本発明の一
実施例の被覆管のクリープ試験結果を示す線図である。
示す線図、第２図は本発明の一実施例の被覆管の機械的
強度試験結果を示す線図、第３図は本発明の一実施例の
被覆管のSCC試験結果を示す線図、第４図は本発明の一
実施例の被覆管のクリープ試験結果を示す線図である。
Claims (1)
- 【請求項１】ジルコニウム合金の製管圧延中に管内面の
［0002］面のfr値を0.65〜0.75に調整する核燃料用被覆
管の製造法において、 Sn:0.9〜1.2wt％,Fe:0.24〜0.30wt％,Cr:0.13〜0.19wt
％， Nb:0.05〜0.15wt％,Ni:0.005〜0.020wt％， O:1000〜1500ppm,C:100〜200ppm,Si:50〜200ppm, 残部Zr及び不可避不純物からなるジルコニウム合金を圧
延により製管した後、該管の焼鈍工程での焼鈍指標（Σ
Ai;Anealing Parameter）を２×10-18≦ΣAi＜1.638×1
0-17に調整することを特徴とする核燃料用被覆管の製造
法。 （但し、ΣAi＝Σti・exp（−Q/RTi）とし、Ｑ＝80Kcal
/mol,R＝1.987cal/mol・K,ti＝焼鈍時間（hr）,Ti＝焼
鈍温度（Ｋ）とする）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2248908A JP2515172B2 (ja) | 1990-09-20 | 1990-09-20 | 核燃料用被覆管の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2248908A JP2515172B2 (ja) | 1990-09-20 | 1990-09-20 | 核燃料用被覆管の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04128687A JPH04128687A (ja) | 1992-04-30 |
| JP2515172B2 true JP2515172B2 (ja) | 1996-07-10 |
Family
ID=17185218
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2248908A Expired - Fee Related JP2515172B2 (ja) | 1990-09-20 | 1990-09-20 | 核燃料用被覆管の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2515172B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20180110505A (ko) * | 2017-03-29 | 2018-10-10 | 울산과학기술원 | 핵연료피복관 및 그의 제조 방법 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5524032A (en) * | 1993-07-14 | 1996-06-04 | General Electric Company | Nuclear fuel cladding having an alloyed zirconium barrier layer |
| FR2737335B1 (fr) * | 1995-07-27 | 1997-10-10 | Framatome Sa | Tube pour assemblage de combustible nucleaire et procede de fabrication d'un tel tube |
| US7985373B2 (en) | 1998-03-31 | 2011-07-26 | Framatome Anp | Alloy and tube for nuclear fuel assembly and method for making same |
| KR100461017B1 (ko) * | 2001-11-02 | 2004-12-09 | 한국수력원자력 주식회사 | 우수한 내식성을 갖는 니오븀 함유 지르코늄 합금핵연료피복관의 제조방법 |
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1990
- 1990-09-20 JP JP2248908A patent/JP2515172B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20180110505A (ko) * | 2017-03-29 | 2018-10-10 | 울산과학기술원 | 핵연료피복관 및 그의 제조 방법 |
| KR102049430B1 (ko) | 2017-03-29 | 2019-11-27 | 울산과학기술원 | 핵연료피복관 및 그의 제조 방법 |
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|---|---|
| JPH04128687A (ja) | 1992-04-30 |
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