JP2507131B2 - 面フアスナ―及びその製造方法 - Google Patents
面フアスナ―及びその製造方法Info
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は基布上にフツク状係合素子を有する面フアス
ナー、特に係合強度の高い面フアスナー及びその製造方
法に関する。
ナー、特に係合強度の高い面フアスナー及びその製造方
法に関する。
［従来の技術］ 従来よりループ状係合素子を有する雌面フアスナーと
フツク状係合素子を有する雄面フアスナーの組合せ、ま
たはループ状係合素子とフツク状係合素子を混在させた
対の面フアスナーの組合せなどからなる着脱自在な面フ
アスナーが知られている（例えば特公昭35−522号、特
公昭45−12952号参照）。フツク状係合素子として、通
常ポリアミド系モノフイラメントが多用されているが、
ポリアミド系モノフイラメントを使用したフツク状係合
素子は係合強度が低いという欠点がある。かかるポリア
ミド系モノフイラメントを使用したフツク状係合素子の
欠点を解消するために、初期弾性率の高いモノフイラメ
ントを使用する必要がある。しかし高温度で熱セツト処
理された初期弾性率の高いモノフイラメントを使用した
フツク状係合素子は、フツクの形状を保持するためにモ
ノフイラメントの融点近傍の高温の熱風で処理するか、
150℃以上の高温高圧蒸気で処理をする熱固定工程を設
けることが是非とも必要となる。
フツク状係合素子を有する雄面フアスナーの組合せ、ま
たはループ状係合素子とフツク状係合素子を混在させた
対の面フアスナーの組合せなどからなる着脱自在な面フ
アスナーが知られている（例えば特公昭35−522号、特
公昭45−12952号参照）。フツク状係合素子として、通
常ポリアミド系モノフイラメントが多用されているが、
ポリアミド系モノフイラメントを使用したフツク状係合
素子は係合強度が低いという欠点がある。かかるポリア
ミド系モノフイラメントを使用したフツク状係合素子の
欠点を解消するために、初期弾性率の高いモノフイラメ
ントを使用する必要がある。しかし高温度で熱セツト処
理された初期弾性率の高いモノフイラメントを使用した
フツク状係合素子は、フツクの形状を保持するためにモ
ノフイラメントの融点近傍の高温の熱風で処理するか、
150℃以上の高温高圧蒸気で処理をする熱固定工程を設
けることが是非とも必要となる。
［発明が解決しようとする課題］ しかしながら熱固定工程でフツク状係合素子を形成す
るモノフイラメントを高温度にさらすことは、モノフイ
ラメントの物性に悪影響を与え、例えば脱着回数が多い
場合には係合強度が低下したり、フツク形状が不揃いに
なるばかりでなく、高温の熱固定工程を設けるために設
備費が莫大となり、面フアスナーが高価となるなどの問
題がある。
るモノフイラメントを高温度にさらすことは、モノフイ
ラメントの物性に悪影響を与え、例えば脱着回数が多い
場合には係合強度が低下したり、フツク形状が不揃いに
なるばかりでなく、高温の熱固定工程を設けるために設
備費が莫大となり、面フアスナーが高価となるなどの問
題がある。
したがつて本発明の目的は、上記問題点を解消し、フ
ツク状係合素子を設けた面フアスナーを高温度にさらす
ことなく、常圧の熱水処理によりフツク形状の保持を可
能とした、係合強度が高く、かつ安価な面フアスナー及
びその製造方法を提供することにある。
ツク状係合素子を設けた面フアスナーを高温度にさらす
ことなく、常圧の熱水処理によりフツク形状の保持を可
能とした、係合強度が高く、かつ安価な面フアスナー及
びその製造方法を提供することにある。
［課題を解決するための手段］ 本発明者らは上述の課題を解決するために、鋭意検討
したところ、芳香族基を含む単量体を１〜25モル％含む
ポリアミド樹脂から製造された、特定の物性を有するポ
リアミド系モノフイラメントからなるフツク状係合素子
が低温で熱固定可能であることを見出し、本発明に到達
したものである。すなわち本発明はフツク状係合素子と
して100℃における熱水収縮率が５〜35％であり、初期
引張弾性率が250〜600kg/mm2である、芳香族基を含む単
量体を１〜25モル％含むポリアミド樹脂から製造された
ポリアミド系モノフイラメントを使用することを特徴と
する面フアスナーである。
したところ、芳香族基を含む単量体を１〜25モル％含む
ポリアミド樹脂から製造された、特定の物性を有するポ
リアミド系モノフイラメントからなるフツク状係合素子
が低温で熱固定可能であることを見出し、本発明に到達
したものである。すなわち本発明はフツク状係合素子と
して100℃における熱水収縮率が５〜35％であり、初期
引張弾性率が250〜600kg/mm2である、芳香族基を含む単
量体を１〜25モル％含むポリアミド樹脂から製造された
ポリアミド系モノフイラメントを使用することを特徴と
する面フアスナーである。
また本発明は上記面フアスナーを80〜100℃の熱水で
熱固定することを特徴とする面フアスナーの製造方法で
ある。
熱固定することを特徴とする面フアスナーの製造方法で
ある。
本発明の面フアスナーに用いられるポリアミド系モノ
フイラメントを常圧の熱水で処理してフツク形状を保持
させるためには、ポリアミド系モノフイラメントが100
℃で５〜35％、好ましくは15〜30％の熱水収縮率を有し
ている必要がある。熱水収縮率が５％未満であるとフツ
ク形状の保持が出来ず、35％を超えるとフツク形状を一
定に揃えるのが困難になる。熱水収縮率は100℃の熱水
中で30分間処理後の伸長に対する収縮率の割合であり、
日本工業規格（JIS−Ｌ−1013）に従う試験方法により
求めることが出来る。
フイラメントを常圧の熱水で処理してフツク形状を保持
させるためには、ポリアミド系モノフイラメントが100
℃で５〜35％、好ましくは15〜30％の熱水収縮率を有し
ている必要がある。熱水収縮率が５％未満であるとフツ
ク形状の保持が出来ず、35％を超えるとフツク形状を一
定に揃えるのが困難になる。熱水収縮率は100℃の熱水
中で30分間処理後の伸長に対する収縮率の割合であり、
日本工業規格（JIS−Ｌ−1013）に従う試験方法により
求めることが出来る。
またポリアミド系モノフイラメントの初期引張弾性率
は250〜600kg/mm2、好ましくは270〜400kg/mm2である必
要がある。初期引張弾性率が250kg/mm2未満であると係
合強度が低く実使用に耐えない。また600kg/mm2を超え
るとフイラメントが硬いため織成が困難で、かつフツク
状係合素子の先端が折れ曲がり係合機能がなくなる。本
発明でいう初期引張弾性率は荷重伸度曲線の原点近くに
おける伸張変化に対する荷重変化の割合を表し、この値
は一定の変形を起こすのに要する力の目安となるもの
で、日本工業規格（JIS−Ｌ−1013）に従う試験方法に
より求めることが出来る。
は250〜600kg/mm2、好ましくは270〜400kg/mm2である必
要がある。初期引張弾性率が250kg/mm2未満であると係
合強度が低く実使用に耐えない。また600kg/mm2を超え
るとフイラメントが硬いため織成が困難で、かつフツク
状係合素子の先端が折れ曲がり係合機能がなくなる。本
発明でいう初期引張弾性率は荷重伸度曲線の原点近くに
おける伸張変化に対する荷重変化の割合を表し、この値
は一定の変形を起こすのに要する力の目安となるもの
で、日本工業規格（JIS−Ｌ−1013）に従う試験方法に
より求めることが出来る。
上記ポリアミド系モノフイラメントは、ポリアミドを
通常の方法で溶融紡糸し、これを延伸及び熱セツトする
ことにより得ることが出来る。例えば、200〜280℃でノ
ズルから原液を糸状に押出し、50℃以下の温度の冷媒で
急冷して未延伸糸を得る。次いでその未延伸糸を80〜15
0℃に加熱して3.0〜4.5倍に延伸（第１段延伸）した
後、更に180〜250℃で1.2〜2.0倍の延伸（第２段延伸）
を行ない、しかる後150〜250℃で緊張下あるいは数％の
弛緩下で熱セツトを行うことにより得ることが出来る。
上記延伸倍率を制御することによりモノフイラメントの
初期引張弾性率及び100℃における熱水収縮率を調整す
ることができる。この様にして得たモノフイラメント表
面に界面活性剤を塗布して滑りを改良してもよい。かか
るポリアミドモノフイラメントの糸径は通常0.10〜0.40
mm、すなわち100〜1000デニールである。
通常の方法で溶融紡糸し、これを延伸及び熱セツトする
ことにより得ることが出来る。例えば、200〜280℃でノ
ズルから原液を糸状に押出し、50℃以下の温度の冷媒で
急冷して未延伸糸を得る。次いでその未延伸糸を80〜15
0℃に加熱して3.0〜4.5倍に延伸（第１段延伸）した
後、更に180〜250℃で1.2〜2.0倍の延伸（第２段延伸）
を行ない、しかる後150〜250℃で緊張下あるいは数％の
弛緩下で熱セツトを行うことにより得ることが出来る。
上記延伸倍率を制御することによりモノフイラメントの
初期引張弾性率及び100℃における熱水収縮率を調整す
ることができる。この様にして得たモノフイラメント表
面に界面活性剤を塗布して滑りを改良してもよい。かか
るポリアミドモノフイラメントの糸径は通常0.10〜0.40
mm、すなわち100〜1000デニールである。
本発明において使用されるポリアミドとしては、３員
環以上のラクタム、重合可能なω−アミノ酸、二塩基酸
とジアミン等の重縮合によってえられるポリアミドを用
いることが出来る。具体的には、ε−カブロラクタム、
アミノカプロン酸、エナントラクタム、７−アミノヘプ
タン酸、11−アミノウンデカン酸、９−アミノノナン酸
などの重合体、ヘキサメチレンジアミン、ノナメチレン
ジアミン、ウンデカメチレンジアミン、ドデカメチレン
ジアミン、メタキシレンジアミン等のジアミンと、アジ
ピン酸、セバチン酸、ドデカ二塩基酸、テレフタル酸、
イソフタル酸等のジカルボン酸と重縮合して得られる共
重合体があげられる。この中でメタキシレンジアミン、
テレフタル酸、イソフタル酸等の芳香族基含有の単量体
が１〜25モル％、好ましくは３〜20モル％含有した共重
合ポリアミドが好ましい。芳香族基含有単量体の比率が
小さいと効果が発揮されないし、大きすぎると初期引張
弾性率が高くなりすぎて基布への織成が困難になる。当
然芳香族基含有単量体を上記範囲以上に含有した共重合
ポリアミドと芳香族基を含有していないポリアミドとを
ブレンドして上記範囲に調整したポリアミド組成物も有
効に使用できる。本発明において使用されるポリアミド
にはエチレンビスステアロアミドのようなビスアミド化
合物、ステアリン酸の金属塩等の滑剤、着色剤、耐候
剤、帯電防止剤等を含有していてもよい。
環以上のラクタム、重合可能なω−アミノ酸、二塩基酸
とジアミン等の重縮合によってえられるポリアミドを用
いることが出来る。具体的には、ε−カブロラクタム、
アミノカプロン酸、エナントラクタム、７−アミノヘプ
タン酸、11−アミノウンデカン酸、９−アミノノナン酸
などの重合体、ヘキサメチレンジアミン、ノナメチレン
ジアミン、ウンデカメチレンジアミン、ドデカメチレン
ジアミン、メタキシレンジアミン等のジアミンと、アジ
ピン酸、セバチン酸、ドデカ二塩基酸、テレフタル酸、
イソフタル酸等のジカルボン酸と重縮合して得られる共
重合体があげられる。この中でメタキシレンジアミン、
テレフタル酸、イソフタル酸等の芳香族基含有の単量体
が１〜25モル％、好ましくは３〜20モル％含有した共重
合ポリアミドが好ましい。芳香族基含有単量体の比率が
小さいと効果が発揮されないし、大きすぎると初期引張
弾性率が高くなりすぎて基布への織成が困難になる。当
然芳香族基含有単量体を上記範囲以上に含有した共重合
ポリアミドと芳香族基を含有していないポリアミドとを
ブレンドして上記範囲に調整したポリアミド組成物も有
効に使用できる。本発明において使用されるポリアミド
にはエチレンビスステアロアミドのようなビスアミド化
合物、ステアリン酸の金属塩等の滑剤、着色剤、耐候
剤、帯電防止剤等を含有していてもよい。
上記特定の物性を有するポリアミド系モノフイラメン
トでフツク状係合素子を形成した面フアスナーは、フツ
ク形状を保持させるために次いで80〜100℃の熱水で処
理される。80℃以下の熱水では熱固定が不十分である。
また100℃以上では係合強度が低下したり、フツクの形
状が不揃いになる。
トでフツク状係合素子を形成した面フアスナーは、フツ
ク形状を保持させるために次いで80〜100℃の熱水で処
理される。80℃以下の熱水では熱固定が不十分である。
また100℃以上では係合強度が低下したり、フツクの形
状が不揃いになる。
［実施例］ 以下、実施例により本発明を説明するが、本発明はこ
れらの実施例により限定されるものではない。
れらの実施例により限定されるものではない。
実施例１ カプロラクタムとヘキサメチレンテレフタラミドから
なる共重合ナイロン（三菱化成製ナイロン樹脂NOVAMID
2620:芳香族基含有単量体比率（テレフタル酸成分）:4.
6モル％、相対粘度:3.5）を、押出機から250℃で溶融状
のモノフイラメントを押しだし、30℃の水で冷却した。
そのモノフイラメントを100℃の沸騰スチーム下で3.5倍
に第１段延伸し、引きつづき205℃の熱風下で1.75倍の
第２段延伸をした。これを更に185℃で２％の弛緩を掛
けながら熱セツトをした。この様にして得られた376デ
ニールのモノフイラメントの熱水収縮率は24.4％、初期
引張弾性率は325kg/mm2であつた。このモノフイラメン
トをループ経糸として用い、地経糸にポリエステルCF−
120［（株）クラレ製］100d/20fを、又、地緯糸として
ポリエステルCF−120［（株）クラレ製］100d/20fを使
用して基布を織成した。
なる共重合ナイロン（三菱化成製ナイロン樹脂NOVAMID
2620:芳香族基含有単量体比率（テレフタル酸成分）:4.
6モル％、相対粘度:3.5）を、押出機から250℃で溶融状
のモノフイラメントを押しだし、30℃の水で冷却した。
そのモノフイラメントを100℃の沸騰スチーム下で3.5倍
に第１段延伸し、引きつづき205℃の熱風下で1.75倍の
第２段延伸をした。これを更に185℃で２％の弛緩を掛
けながら熱セツトをした。この様にして得られた376デ
ニールのモノフイラメントの熱水収縮率は24.4％、初期
引張弾性率は325kg/mm2であつた。このモノフイラメン
トをループ経糸として用い、地経糸にポリエステルCF−
120［（株）クラレ製］100d/20fを、又、地緯糸として
ポリエステルCF−120［（株）クラレ製］100d/20fを使
用して基布を織成した。
次いで上記基布の形状保持のために該基布を100℃常
圧の熱水中で30分間の熱固定処理を行い、更に基布の裏
面（ループが配列されていない側）に溶剤型ウレタン樹
脂（日本油脂製「ウレタン300」）を40g/m2ドライ量塗
布して乾燥させた後、上下可動刃を用いて上記基布のル
ープの脚部一端を切断することにより、フツクを形成
し、雄面フアスナーを得た。
圧の熱水中で30分間の熱固定処理を行い、更に基布の裏
面（ループが配列されていない側）に溶剤型ウレタン樹
脂（日本油脂製「ウレタン300」）を40g/m2ドライ量塗
布して乾燥させた後、上下可動刃を用いて上記基布のル
ープの脚部一端を切断することにより、フツクを形成
し、雄面フアスナーを得た。
得られた雄面フアスナーについて、雌面フアスナー
［（株）クラレ製マジツクテープ（登録商標）品番B200
6］との係合強度を島津オートグラフ［島津製作所製］
を使用して引張速度300mm/minの条件で測定した。な
お、係合強度は幅方向25mm、長さ方向50mmの接合長にお
ける強度を示し、温度20℃、湿度65％の条件での強度で
ある。
［（株）クラレ製マジツクテープ（登録商標）品番B200
6］との係合強度を島津オートグラフ［島津製作所製］
を使用して引張速度300mm/minの条件で測定した。な
お、係合強度は幅方向25mm、長さ方向50mmの接合長にお
ける強度を示し、温度20℃、湿度65％の条件での強度で
ある。
また、得られた雄面フアスナーの係合素子単体につい
て上記雌面フアスナーの被係合素子単体との引掛強度を
前記島津オートグラフを使用して測定した。係合強度、
引掛強度についてのそれぞれの測定結果は9.3kg、70gで
あり、満足いくものであつた。
て上記雌面フアスナーの被係合素子単体との引掛強度を
前記島津オートグラフを使用して測定した。係合強度、
引掛強度についてのそれぞれの測定結果は9.3kg、70gで
あり、満足いくものであつた。
実施例２ ヘキサメチレンジアミン80％水溶液 2.57kg 水 8.0 kg イソフタル酸 1.96kg テレフタル酸 0.98kg からなる塩水溶液に酢酸11.0gを添加し、撹拌機付きオ
ートクレーブに仕込んだ。充分窒素置換した後昇温を開
始した。
ートクレーブに仕込んだ。充分窒素置換した後昇温を開
始した。
圧力が2.5kg/cm2に達したらオートクレーブのバルブ
を開き、圧力を2.5kg/cm2に保つように水を留出させ濃
縮を開始した。濃縮中も昇温は続け、内温が190℃に達
したら再びオートクレーブのバルブを開き、圧力を14kg
/cm2に保つように水を留出させ濃縮を行つた。この間も
昇温を続け、内温が260度に達したときに放圧を行い、
圧力を大気圧とした後、更に１時間反応を続けた。反応
終了後、オートクレーブ底より溶融ポリマーを抜きだし
た。
を開き、圧力を2.5kg/cm2に保つように水を留出させ濃
縮を開始した。濃縮中も昇温は続け、内温が190℃に達
したら再びオートクレーブのバルブを開き、圧力を14kg
/cm2に保つように水を留出させ濃縮を行つた。この間も
昇温を続け、内温が260度に達したときに放圧を行い、
圧力を大気圧とした後、更に１時間反応を続けた。反応
終了後、オートクレーブ底より溶融ポリマーを抜きだし
た。
このポリアミド樹脂の相対粘度は2.2で、芳香族基含
有単量体比率は48モル％であつた。この高芳香族基含有
ポリアミドを通常の６ナイロン樹脂（三菱化成製ナイロ
ン樹脂:NOVAMID 1020）で1/3に希釈した。即ち、芳香
族基含有単量体比率は16モル％のポリアミド樹脂を実施
例１と同様に溶融紡糸を行い、375デニールのモノフイ
ラメントを得た。
有単量体比率は48モル％であつた。この高芳香族基含有
ポリアミドを通常の６ナイロン樹脂（三菱化成製ナイロ
ン樹脂:NOVAMID 1020）で1/3に希釈した。即ち、芳香
族基含有単量体比率は16モル％のポリアミド樹脂を実施
例１と同様に溶融紡糸を行い、375デニールのモノフイ
ラメントを得た。
そのモノフイラメントの初期引張弾性率は310kg/mm2
で、沸水収縮率は20.5％であつた。
で、沸水収縮率は20.5％であつた。
このモノフイラメントをループ経糸として用いて、実
施例１と同様に基布に織成した。
施例１と同様に基布に織成した。
次いで、織成した基布の形状保持のため85℃の熱水中
で30分間の熱固定を行い、後の工程を実施例１と同様に
行い、雄面フアスナーを得た。
で30分間の熱固定を行い、後の工程を実施例１と同様に
行い、雄面フアスナーを得た。
係合強度、引掛強度を実施例１と同様に測定した。係
合強度、引掛強度についてのそれぞれの測定結果は8.2k
g、66gであり、満足のいくものであつた。
合強度、引掛強度についてのそれぞれの測定結果は8.2k
g、66gであり、満足のいくものであつた。
実施例３ 実施例１の共重合ナイロンを実施例１と同様に押出機
から押し出し、冷却した。次いでこのモノフイラメント
を第一段延伸で3.6倍に、第二段では1.4倍に延伸した。
このモノフイラメントの初期引張弾性率は360kg/mm2で
あり、熱水収縮率は14.5％であつた。
から押し出し、冷却した。次いでこのモノフイラメント
を第一段延伸で3.6倍に、第二段では1.4倍に延伸した。
このモノフイラメントの初期引張弾性率は360kg/mm2で
あり、熱水収縮率は14.5％であつた。
このモノフイラメントをループ経糸として用いて、実
施例１と同様に基布に織成した。
施例１と同様に基布に織成した。
次いで、織成した基布の形状保持のため90℃の熱水中
で30分間の熱固定を行い、後の工程を実施例１と同様に
行い、雄面フアスナーを得た。
で30分間の熱固定を行い、後の工程を実施例１と同様に
行い、雄面フアスナーを得た。
係合強度、引掛強度を実施例１と同様に測定した。係
合強度、引掛強度についてのそれぞれの測定結果は8.6k
g、69gであり、満足のいくものであつた。
合強度、引掛強度についてのそれぞれの測定結果は8.6k
g、69gであり、満足のいくものであつた。
実施例４ 実施例１との共重合ナイロンを実施例１と同様押出機
から押し出し、冷却した。次いでこのモノフイラメント
を第一段延伸で3.5倍に、第二段では1.8倍に延伸した。
このモノフイラメントの初期引張弾性率は520kg/mm2で
あり、熱水収縮率は33.6％であつた。
から押し出し、冷却した。次いでこのモノフイラメント
を第一段延伸で3.5倍に、第二段では1.8倍に延伸した。
このモノフイラメントの初期引張弾性率は520kg/mm2で
あり、熱水収縮率は33.6％であつた。
このモノフイラメントをループ経糸として用いて、実
施例１と同様に基布に織成した。
施例１と同様に基布に織成した。
次いで、織成した基布の形状保持のため100℃の常圧
の熱水中で30分間熱固定を行い、後の工程を実施例１と
同様に行い雄面フアスナーを得た。
の熱水中で30分間熱固定を行い、後の工程を実施例１と
同様に行い雄面フアスナーを得た。
係合強度、引掛強度を実施例１と同様に測定した。係
合強度、引掛強度についてのそれぞれの測定結果は10.2
kg、84gであり、満足のいくものであつた。
合強度、引掛強度についてのそれぞれの測定結果は10.2
kg、84gであり、満足のいくものであつた。
実施例５ 実施例１との共重合ナイロンを実施例１と同様押出機
から押し出し、冷却した。次いでこのモノフイラメント
を第一段延伸で3.7倍に、第二段では1.35倍に延伸し
た。このモノフイラメントの初期引張弾性率は280kg/mm
2であり、熱水収縮率は7.8％であつた。
から押し出し、冷却した。次いでこのモノフイラメント
を第一段延伸で3.7倍に、第二段では1.35倍に延伸し
た。このモノフイラメントの初期引張弾性率は280kg/mm
2であり、熱水収縮率は7.8％であつた。
このモノフイラメントをループ経糸として用いて、実
施例１と同様に基布に織成した。
施例１と同様に基布に織成した。
次いで、織成した基布の形状保持のため90℃の熱水中
で30分間熱固定を行い、後の工程を実施例１と同様に行
い雄面フアスナーを得た。
で30分間熱固定を行い、後の工程を実施例１と同様に行
い雄面フアスナーを得た。
係合強度、引掛強度を実施例１と同様に測定した。係
合強度、引掛強度についてのそれぞれの測定結果は8.0k
g、57gであり、満足のいくものであつた。
合強度、引掛強度についてのそれぞれの測定結果は8.0k
g、57gであり、満足のいくものであつた。
比較例１ ナイロン６（三菱化成製ナイロン樹脂NOVAMID 1020:
芳香族基含有単量体比率０％、相対粘度3.5）を用い
て、実施例１と同様にモノフイラメントを製造した。た
だ同一の延伸倍率では延伸切れを起こすので、延伸倍率
を第一段延伸では3.75倍に、第二段では1.36倍にした。
このモノフイラメントの初期引張弾性率は260kg/mm2で
あり、熱水収縮率は4.4％であつた。
芳香族基含有単量体比率０％、相対粘度3.5）を用い
て、実施例１と同様にモノフイラメントを製造した。た
だ同一の延伸倍率では延伸切れを起こすので、延伸倍率
を第一段延伸では3.75倍に、第二段では1.36倍にした。
このモノフイラメントの初期引張弾性率は260kg/mm2で
あり、熱水収縮率は4.4％であつた。
このモノフイラメントをループ経糸として用いて、実
施例１と同様に基布に織成した。
施例１と同様に基布に織成した。
次いで、織成した基布の形状保持のため100℃の常圧
熱水中で30分間の熱固定を行い、後の工程を実施例１と
同様に行い、雄面フアスナーを得た。
熱水中で30分間の熱固定を行い、後の工程を実施例１と
同様に行い、雄面フアスナーを得た。
係合強度、引掛強度を実施例１と同様にして測定し
た。係合強度、引掛強度についてのそれぞれの測定結果
は6.2kg、45gであり、不満足なものであつた。
た。係合強度、引掛強度についてのそれぞれの測定結果
は6.2kg、45gであり、不満足なものであつた。
比較例２ ナイロン66（モンサント製ナイロン樹脂VYDINE 21:芳
香族基含有単量体比率０％、相対粘度約３）を用いて、
比較例１と同様に延伸し熱セツトをした。ただし押出機
から樹脂を溶融押し出しするときの温度を275℃で行つ
た。このモノフイラメントの初期引張弾性率は300kg/mm
2であり、熱水収縮率は3.4％であつた。
香族基含有単量体比率０％、相対粘度約３）を用いて、
比較例１と同様に延伸し熱セツトをした。ただし押出機
から樹脂を溶融押し出しするときの温度を275℃で行つ
た。このモノフイラメントの初期引張弾性率は300kg/mm
2であり、熱水収縮率は3.4％であつた。
このモノフイラメントをループ経糸として用いて、実
施例１と同様に基布に織成した。
施例１と同様に基布に織成した。
次いで、織成した基布の形状保持のため100℃の常圧
熱水中で30分間の熱固定を行い、後の工程を実施例１と
同様に行い、雄面フアスナーを得た。
熱水中で30分間の熱固定を行い、後の工程を実施例１と
同様に行い、雄面フアスナーを得た。
係合強度、引掛強度を実施例１と同様に測定した。係
合強度、引掛強度についてのそれぞれの測定結果は7.4k
g、39gであつた。
合強度、引掛強度についてのそれぞれの測定結果は7.4k
g、39gであつた。
比較例３ カプロラクタムとヘキサメチレンアジバミドとの共重
合ナイロン（三菱化成製ナイロン樹脂NOVAMID 2020:芳
香族基含有単量体比率０％、相対粘度3.5）を用いて、
実施例１と同様にモノフイラメントの製造を行つた。こ
のモノフイラメントの初期引張弾性率は180kg/mm2あ
り、熱水収縮率は20.5％であつた。
合ナイロン（三菱化成製ナイロン樹脂NOVAMID 2020:芳
香族基含有単量体比率０％、相対粘度3.5）を用いて、
実施例１と同様にモノフイラメントの製造を行つた。こ
のモノフイラメントの初期引張弾性率は180kg/mm2あ
り、熱水収縮率は20.5％であつた。
このモノフイラメントをループ経糸として用いて、実
施例１と同様に基布に織成した。
施例１と同様に基布に織成した。
次いで、織成した基布の形状保持のため100℃の常圧
熱水中で30分間の熱固定を行い、後の工程の実施例１と
同様に行い、雄面フアスナーを得た。
熱水中で30分間の熱固定を行い、後の工程の実施例１と
同様に行い、雄面フアスナーを得た。
係合強度、引掛強度を実施例１と同様に測定した。係
合強度、引掛強度についてのそれぞれの測定結果は5.5k
g、42gであつた。
合強度、引掛強度についてのそれぞれの測定結果は5.5k
g、42gであつた。
［発明の効果］ 本発明の面フアスナーは低コストで製造でき、また係
合強度が優れており、衣料分野のみならず産業資材分野
において使用が期待される。
合強度が優れており、衣料分野のみならず産業資材分野
において使用が期待される。
Claims (2)
- 【請求項１】フツク状係合素子として、100℃における
熱水収縮率が５〜35％であり、初期引張弾性率が250〜6
00kg/mm2である、芳香族基を含む単量体を１〜25モル％
含むポリアミド樹脂から製造されたポリアミド系モノフ
イラメントを使用することを特徴とする面フアスナー。 - 【請求項２】請求項１の面フアスナーを80〜100℃の熱
水で熱固定することを特徴とする面フアスナーの製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2111993A JP2507131B2 (ja) | 1990-04-27 | 1990-04-27 | 面フアスナ―及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2111993A JP2507131B2 (ja) | 1990-04-27 | 1990-04-27 | 面フアスナ―及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH049103A JPH049103A (ja) | 1992-01-13 |
| JP2507131B2 true JP2507131B2 (ja) | 1996-06-12 |
Family
ID=14575260
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2111993A Expired - Fee Related JP2507131B2 (ja) | 1990-04-27 | 1990-04-27 | 面フアスナ―及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2507131B2 (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5010410A (ja) * | 1973-06-06 | 1975-02-03 | ||
| JPS6129301A (ja) * | 1984-07-18 | 1986-02-10 | カネボウ株式会社 | 布製フアスナ− |
| JPS6144966A (ja) * | 1984-08-10 | 1986-03-04 | Asahi Chem Ind Co Ltd | アクリロニトリル系樹脂用接着性弾性体 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6485315A (en) * | 1987-09-24 | 1989-03-30 | Momoi Fishing Net Mfg Co Ltd | Polyamide monofilament and production thereof |
-
1990
- 1990-04-27 JP JP2111993A patent/JP2507131B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5010410A (ja) * | 1973-06-06 | 1975-02-03 | ||
| JPS6129301A (ja) * | 1984-07-18 | 1986-02-10 | カネボウ株式会社 | 布製フアスナ− |
| JPS6144966A (ja) * | 1984-08-10 | 1986-03-04 | Asahi Chem Ind Co Ltd | アクリロニトリル系樹脂用接着性弾性体 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH049103A (ja) | 1992-01-13 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |