JP2502405B2 - 連続焼鈍炉 - Google Patents
連続焼鈍炉Info
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- JP2502405B2 JP2502405B2 JP2202833A JP20283390A JP2502405B2 JP 2502405 B2 JP2502405 B2 JP 2502405B2 JP 2202833 A JP2202833 A JP 2202833A JP 20283390 A JP20283390 A JP 20283390A JP 2502405 B2 JP2502405 B2 JP 2502405B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は、連続焼鈍炉の加熱帯と冷却帯との間で冷
延鋼板を連続的に浸炭あるいは浸窒化する方法に関す
る。
延鋼板を連続的に浸炭あるいは浸窒化する方法に関す
る。
プレス加工用冷延鋼板は、従来Ｃ≧0.01％の低Ｃ−リ
ムド鋼や低Ｃ−Alキルド鋼を箱焼鈍して製造されていた
が、最近の省エネルギーならびに製造納期の短縮要求に
かんがみ、連続焼鈍への変換が積極的に進められてい
る。
ムド鋼や低Ｃ−Alキルド鋼を箱焼鈍して製造されていた
が、最近の省エネルギーならびに製造納期の短縮要求に
かんがみ、連続焼鈍への変換が積極的に進められてい
る。
この連続焼鈍法では、加熱及び均熱時間が極めて短い
ため、絞り性が箱焼鈍法より劣る。そこで、絞り性を箱
焼鈍材並みにするために、低Ｃ鋼の熱延巻取り温度及び
焼鈍温度を箱焼鈍法より高温にする等の対策がとられて
いる。さらに、連続焼鈍法は、冷却時間も極端に短いた
め、過時効処理を施すことにより焼鈍中に固溶したＣを
析出させていたが、固溶Ｃが依然として残留するため
に、加工性はともかく常温遅時効性を得ることは困難で
あった。
ため、絞り性が箱焼鈍法より劣る。そこで、絞り性を箱
焼鈍材並みにするために、低Ｃ鋼の熱延巻取り温度及び
焼鈍温度を箱焼鈍法より高温にする等の対策がとられて
いる。さらに、連続焼鈍法は、冷却時間も極端に短いた
め、過時効処理を施すことにより焼鈍中に固溶したＣを
析出させていたが、固溶Ｃが依然として残留するため
に、加工性はともかく常温遅時効性を得ることは困難で
あった。
そこで、箱焼鈍された低Ｃ−Alキルド鋼と同等の耐時
効性と、それ以上の高加工性を得る手段として、極低Ｃ
鋼（Ｃ≦0.01％、Al≦0.20％を含有）を用い、必要に応
じてTi,Nb,B等の炭化物形成元素を添加する技術が一般
的になり、現状では広くプレス加工用鋼板として採用さ
れている。
効性と、それ以上の高加工性を得る手段として、極低Ｃ
鋼（Ｃ≦0.01％、Al≦0.20％を含有）を用い、必要に応
じてTi,Nb,B等の炭化物形成元素を添加する技術が一般
的になり、現状では広くプレス加工用鋼板として採用さ
れている。
しかし、このような極低Ｃ鋼は、プレス成形後、塗装
下地処理として施されるリン酸亜鉛処理において、反応
性が従来の低Ｃ−リムド鋼，低Ｃ−Alキルド鋼と比較し
て幾分劣り、生成したリン酸亜鉛鉄結晶の細かさ、化成
処理条件の変動時安定性が不利であった。
下地処理として施されるリン酸亜鉛処理において、反応
性が従来の低Ｃ−リムド鋼，低Ｃ−Alキルド鋼と比較し
て幾分劣り、生成したリン酸亜鉛鉄結晶の細かさ、化成
処理条件の変動時安定性が不利であった。
そして、溶接性に対しては、極低Ｃ鋼の場合、熱影響
部（HAZ）の組織が粗大化し、溶着部や母材よりも強度
が低下し易いため、溶接部の強度及び疲労特性の点で低
Ｃ−Alキルド鋼より不利であった。
部（HAZ）の組織が粗大化し、溶着部や母材よりも強度
が低下し易いため、溶接部の強度及び疲労特性の点で低
Ｃ−Alキルド鋼より不利であった。
さらに、極低Ｃ鋼は延性に富み、非常に粘り強いた
め、低Ｃ−Alキルド鋼と同一の条件で打ち抜きや剪断を
行うと、その端面にバリが発生し、後のプレス工程で剥
がれると星目欠陥を誘発する等の問題があり、極低Ｃ鋼
の打ち抜き性改善が強く望まれていた。
め、低Ｃ−Alキルド鋼と同一の条件で打ち抜きや剪断を
行うと、その端面にバリが発生し、後のプレス工程で剥
がれると星目欠陥を誘発する等の問題があり、極低Ｃ鋼
の打ち抜き性改善が強く望まれていた。
そこで、鋼板を浸炭或いは浸窒化することにより、鋼
板の表面層にのみ固溶Ｃ或いは固溶Ｎを存在させて、プ
レス成形用冷延鋼板を提供する従来例（特公平１−4233
1号，特開昭63−38556号）が存在する。
板の表面層にのみ固溶Ｃ或いは固溶Ｎを存在させて、プ
レス成形用冷延鋼板を提供する従来例（特公平１−4233
1号，特開昭63−38556号）が存在する。
しかしながら、この従来例には、表面層にのみ固溶Ｃ
あるいは固溶Ｎを存在させたプレス成形用冷延鋼板を連
続的に製造するための具体的な設備構成については、未
だ提案されていない。
あるいは固溶Ｎを存在させたプレス成形用冷延鋼板を連
続的に製造するための具体的な設備構成については、未
だ提案されていない。
ところで、鋼材に連続的に浸炭或いは浸窒を施す従来
例として、個別部品を処理する従来例が存在する（特開
昭47−29230号）が、鋼帯を処理するものは殆どなかっ
た。
例として、個別部品を処理する従来例が存在する（特開
昭47−29230号）が、鋼帯を処理するものは殆どなかっ
た。
そして、高Ｃ鋼帯の製造方法として、水平パス方式を
提案している従来例が存在する（特公昭56−26708号，
特開昭50−70275号）が、低Ｃ鋼，極低Ｃ鋼帯の高速表
層浸炭・浸窒には適していないという課題があった。
提案している従来例が存在する（特公昭56−26708号，
特開昭50−70275号）が、低Ｃ鋼，極低Ｃ鋼帯の高速表
層浸炭・浸窒には適していないという課題があった。
そこで、この発明は、表面層にのみ浸炭あるいは浸窒
層が形成された冷延鋼板を連続的に製造できるようにし
た連続浸炭及び／又は浸窒方法を提供することを目的と
するものである。
層が形成された冷延鋼板を連続的に製造できるようにし
た連続浸炭及び／又は浸窒方法を提供することを目的と
するものである。
このような目的を達成するために、この発明は、加熱
帯及び均熱帯と冷却帯との間に浸炭帯及び／又は浸窒帯
が設けられた連続焼鈍炉を用いて、加熱又は加熱及び均
熱された冷延鋼板を連続的に浸炭及び／又は浸窒するに
際し、前記浸炭帯及び／又は浸窒帯の炉内温度を650〜9
00℃として前記冷延鋼板を浸炭及び／又は浸窒した後、
該冷延鋼板を前記冷却帯において鋼板温度が600℃以下
になるまで20℃/sec以上の冷却速度で急冷することを特
徴とするものである。
帯及び均熱帯と冷却帯との間に浸炭帯及び／又は浸窒帯
が設けられた連続焼鈍炉を用いて、加熱又は加熱及び均
熱された冷延鋼板を連続的に浸炭及び／又は浸窒するに
際し、前記浸炭帯及び／又は浸窒帯の炉内温度を650〜9
00℃として前記冷延鋼板を浸炭及び／又は浸窒した後、
該冷延鋼板を前記冷却帯において鋼板温度が600℃以下
になるまで20℃/sec以上の冷却速度で急冷することを特
徴とするものである。
なお、この発明の実施に適した連続焼鈍炉の形式とし
ては、冷延鋼板を高速処理することのできる竪型連続浸
炭炉が好適である。
ては、冷延鋼板を高速処理することのできる竪型連続浸
炭炉が好適である。
この発明によれば、冷延鋼板を加熱帯又は加熱帯及び
均熱帯で所定の再結晶を行わせた後、浸炭帯及び／又は
浸窒帯の炉内温度条件、冷却帯における冷却条件を適切
に特定することにより、冷延鋼板の表面層のみにおける
浸炭・浸窒の濃度と深さを所望の値にすることができ
る。
均熱帯で所定の再結晶を行わせた後、浸炭帯及び／又は
浸窒帯の炉内温度条件、冷却帯における冷却条件を適切
に特定することにより、冷延鋼板の表面層のみにおける
浸炭・浸窒の濃度と深さを所望の値にすることができ
る。
また、本来の連続焼鈍の搬送速度で浸炭・浸窒処理を
行うことができるように浸炭・浸窒帯の長さ（パス長）
を設定すれば、連続焼鈍の処理速度を下げることなく浸
炭・浸窒処理を付加することができる。
行うことができるように浸炭・浸窒帯の長さ（パス長）
を設定すれば、連続焼鈍の処理速度を下げることなく浸
炭・浸窒処理を付加することができる。
次にこの発明の一実施例を添付の図面に基づいて説明
する。
する。
第１図は、冷延鋼板を連続的に焼鈍する竪型連続焼鈍
炉の構成を示すもので、この連続焼鈍炉は順に、コイル
巻戻し機，溶接機，洗浄機等を有する図示しない入側設
備、予熱帯１、加熱帯２、均熱帯３、浸炭帯４、第１冷
却帯５、第２冷却帯６、せん断機，巻取り機等の図示し
ない出側設備からなる。
炉の構成を示すもので、この連続焼鈍炉は順に、コイル
巻戻し機，溶接機，洗浄機等を有する図示しない入側設
備、予熱帯１、加熱帯２、均熱帯３、浸炭帯４、第１冷
却帯５、第２冷却帯６、せん断機，巻取り機等の図示し
ない出側設備からなる。
極低炭素の冷延鋼板は、入側設備から連続的に送給さ
れた後、予熱帯１、加熱帯２、均熱帯３、浸炭帯４、第
１・第２冷却帯5,6を順に通過して最終的には常温まで
冷却される。
れた後、予熱帯１、加熱帯２、均熱帯３、浸炭帯４、第
１・第２冷却帯5,6を順に通過して最終的には常温まで
冷却される。
前記加熱帯２は、入側設備から連続的に送給され、予
熱された冷延鋼板を例えば、再結晶温度以上まで加熱す
るものであり、具体的には炉内温度が900〜950℃で、ス
トリップの温度が700〜800℃になるように当該鋼板を加
熱する。そして、加熱された冷延鋼板は均熱帯３にて必
要な時間保持された後、浸炭帯４に到る。
熱された冷延鋼板を例えば、再結晶温度以上まで加熱す
るものであり、具体的には炉内温度が900〜950℃で、ス
トリップの温度が700〜800℃になるように当該鋼板を加
熱する。そして、加熱された冷延鋼板は均熱帯３にて必
要な時間保持された後、浸炭帯４に到る。
この浸炭帯４は、設置面積の低減の要求から縦型にて
形成される。そして、当該浸炭帯４は、冷延鋼板表面の
極薄い部分（0.5μｍ〜100μｍ以下）にＣ≧0.01％の浸
炭層を形成するために、650〜900℃の炉内温度に制御さ
れ、冷延鋼板が浸炭帯内を10〜30秒で通過するように、
搬送速度が制御される。
形成される。そして、当該浸炭帯４は、冷延鋼板表面の
極薄い部分（0.5μｍ〜100μｍ以下）にＣ≧0.01％の浸
炭層を形成するために、650〜900℃の炉内温度に制御さ
れ、冷延鋼板が浸炭帯内を10〜30秒で通過するように、
搬送速度が制御される。
このような浸炭帯４において、鋼板温度が650℃未満
であると、浸炭速度が低下して熱処理生産性が低下す
る。一方、炉内温度が900℃を越えると、固溶Ｃが拡散
し表面層にのみ固溶Ｃを固定することができない。
であると、浸炭速度が低下して熱処理生産性が低下す
る。一方、炉内温度が900℃を越えると、固溶Ｃが拡散
し表面層にのみ固溶Ｃを固定することができない。
この浸炭帯内温度分布は、冷延鋼板表面へのスーティ
ングを防止するため、炉内温度差は50℃以内であること
が望ましい。鋼板の表面に遊離Ｃが付着すると化成処理
性の劣化等、品質低下及び後工程の弊害要因となる。
ングを防止するため、炉内温度差は50℃以内であること
が望ましい。鋼板の表面に遊離Ｃが付着すると化成処理
性の劣化等、品質低下及び後工程の弊害要因となる。
浸炭炉内に供給される浸炭ガスの組成として、例え
ば、CO＝５〜10vol％,H2＝２〜4vol％,CO/CO2＝15〜2
0、残部N2が挙げられ、この浸炭性ガスを1000Nm3/hr以
上の割合で浸炭帯内に供給する。浸炭帯に供給された浸
炭性ガスの外部への漏洩を防止するため、当該浸炭帯内
への冷延鋼板の入口及び出口には、シール部材40が設け
られてなる。
ば、CO＝５〜10vol％,H2＝２〜4vol％,CO/CO2＝15〜2
0、残部N2が挙げられ、この浸炭性ガスを1000Nm3/hr以
上の割合で浸炭帯内に供給する。浸炭帯に供給された浸
炭性ガスの外部への漏洩を防止するため、当該浸炭帯内
への冷延鋼板の入口及び出口には、シール部材40が設け
られてなる。
浸炭帯４を出た鋼板は、前記第１冷却帯５に到る。こ
の第１冷却帯５では、鋼板の表面の極薄い範囲にのみ固
溶Ｃを固定するため、浸炭後の鋼板を、鋼板温度が600
℃以下、好ましくは、500〜400℃程度になるまで、20℃
/sec.以上の冷却速度で急冷する。第１冷却帯５内で
は、この冷却条件が達成できるように、冷却帯内を搬送
される鋼板へ吹きつけられる冷却ガス流量，流速及び冷
却ロール温度，巻付け角等が制御される。
の第１冷却帯５では、鋼板の表面の極薄い範囲にのみ固
溶Ｃを固定するため、浸炭後の鋼板を、鋼板温度が600
℃以下、好ましくは、500〜400℃程度になるまで、20℃
/sec.以上の冷却速度で急冷する。第１冷却帯５内で
は、この冷却条件が達成できるように、冷却帯内を搬送
される鋼板へ吹きつけられる冷却ガス流量，流速及び冷
却ロール温度，巻付け角等が制御される。
この第１冷却帯５を出た鋼板は、次いで第２冷却帯６
に到る。この第２冷却帯では、鋼板温度が250〜200℃程
度までガス冷却が行われる。
に到る。この第２冷却帯では、鋼板温度が250〜200℃程
度までガス冷却が行われる。
このようにして最終的には、表面層にのみ固溶Ｃが存
在する極低炭素のプレス成形用冷延鋼板を得ることがで
きる。このプレス成形用冷延鋼板は、特公平１−42331
号にも記載のように、プレス成形性及び化成処理性に優
れたものとなる。そして、このようなプレス加工用冷延
鋼板は、溶接性、打ち抜き性、及び摺動性にも優れたも
のとなる。
在する極低炭素のプレス成形用冷延鋼板を得ることがで
きる。このプレス成形用冷延鋼板は、特公平１−42331
号にも記載のように、プレス成形性及び化成処理性に優
れたものとなる。そして、このようなプレス加工用冷延
鋼板は、溶接性、打ち抜き性、及び摺動性にも優れたも
のとなる。
次に具体的な実施例について説明する。
Ｃ＝0.0027wt％,Si＝0.01wt％,Mn＝0.10wt％,P＝0.01
1wt％,S＝0.008wt％,Al＝0.041wt％,Nb＝0.006wt％その
他の不可避の不純物を含むスラブを、転炉出鋼後RH脱ガ
ス及び連続鋳造法により作成した。該スラブを1200℃に
加熱後、仕上げ温度890℃で熱間圧延し、540℃で巻取り
熱延コイルとした。次いで、この熱延コイルを巻き戻し
て酸洗後圧下率75％で冷間圧延を施し0.8mm厚の冷延鋼
板コイルとした。
1wt％,S＝0.008wt％,Al＝0.041wt％,Nb＝0.006wt％その
他の不可避の不純物を含むスラブを、転炉出鋼後RH脱ガ
ス及び連続鋳造法により作成した。該スラブを1200℃に
加熱後、仕上げ温度890℃で熱間圧延し、540℃で巻取り
熱延コイルとした。次いで、この熱延コイルを巻き戻し
て酸洗後圧下率75％で冷間圧延を施し0.8mm厚の冷延鋼
板コイルとした。
このような冷延コイルを前記第１図の連続焼鈍炉にて
前記第２図の温度履歴による連続焼鈍を行った。この第
２図は、第１図の焼鈍プロセスにおける冷延鋼板の温度
履歴を示したものであり、第２図の（ａ），（ｂ），
（ｃ），（ｄ）は、それぞれ第１図の（ａ），（ｂ），
（ｃ），（ｄ）の各点における鋼板温度に対応する。第
２図の（ａ）は浸炭帯内温度領域、（ｂ）は浸炭帯出側
温度領域、（ｃ）は第１冷却帯内温度領域、（ｄ）は第
１冷却帯出側温度領域をそれぞれ示す。
前記第２図の温度履歴による連続焼鈍を行った。この第
２図は、第１図の焼鈍プロセスにおける冷延鋼板の温度
履歴を示したものであり、第２図の（ａ），（ｂ），
（ｃ），（ｄ）は、それぞれ第１図の（ａ），（ｂ），
（ｃ），（ｄ）の各点における鋼板温度に対応する。第
２図の（ａ）は浸炭帯内温度領域、（ｂ）は浸炭帯出側
温度領域、（ｃ）は第１冷却帯内温度領域、（ｄ）は第
１冷却帯出側温度領域をそれぞれ示す。
この連続焼鈍において、浸炭帯４における浸炭性雰囲
気を、CO＝9.5vol％,H2＝3.0vol％，残部N2とし、ガス
流量を1000Nm3/hr,浸炭温度780℃，浸炭時間を20秒と
し、第１冷却帯における冷却速度が20℃/sec.、出側温
度が500℃になる迄冷却した。
気を、CO＝9.5vol％,H2＝3.0vol％，残部N2とし、ガス
流量を1000Nm3/hr,浸炭温度780℃，浸炭時間を20秒と
し、第１冷却帯における冷却速度が20℃/sec.、出側温
度が500℃になる迄冷却した。
尚、比較例として、前記連続焼鈍において、浸炭処理
を施さない冷延鋼板も作成した。
を施さない冷延鋼板も作成した。
このようにして、第１表に示す結果を得た。
このように、本実施例に係る連続焼鈍炉によってプレ
ス成形性及び化成処理性に優れた冷延鋼板を連続的に提
供できる。
ス成形性及び化成処理性に優れた冷延鋼板を連続的に提
供できる。
前記実施例では、浸炭の場合について説明したが、浸
炭帯に変えて浸窒を行う浸窒帯を設けても良い。また、
雰囲気を変えることにより同一炉を浸炭と浸窒に使い分
けることもできる。浸窒性雰囲気としては、例えば、NH
3を含有する（N2＋H2）ガスや、その他の混合ガスを用
いれば充分である。尚、この発明の浸炭帯は、浸炭ばか
りでなく浸炭窒化を行うものであっても良い。
炭帯に変えて浸窒を行う浸窒帯を設けても良い。また、
雰囲気を変えることにより同一炉を浸炭と浸窒に使い分
けることもできる。浸窒性雰囲気としては、例えば、NH
3を含有する（N2＋H2）ガスや、その他の混合ガスを用
いれば充分である。尚、この発明の浸炭帯は、浸炭ばか
りでなく浸炭窒化を行うものであっても良い。
また、前記実施例では極低炭素鋼の冷延鋼板の連続焼
鈍について説明したが、これに限定されず低Ｃ−リムド
鋼，低Ｃ−Alキルド鋼等の低炭素鋼等他の鋼種に対して
も適用できる。
鈍について説明したが、これに限定されず低Ｃ−リムド
鋼，低Ｃ−Alキルド鋼等の低炭素鋼等他の鋼種に対して
も適用できる。
またさらに、本実施例では均熱帯と第１冷却帯との間
に浸炭帯が設けられているが、均熱帯と浸炭帯とを同一
炉で形成すること，均熱帯を省略して加熱帯と第１冷却
帯との間に浸炭帯を設けること，均熱帯のあと浸炭帯の
前段に第１冷却帯を設け、この第１冷却帯により、均熱
後の鋼板を浸炭に適当な温度まで調整して浸炭後さらに
第２冷却帯により冷却すること、浸炭帯と第１冷却帯と
の間に浸炭深さを調整するための拡散帯を設けること、
等もそれぞれ可能である。
に浸炭帯が設けられているが、均熱帯と浸炭帯とを同一
炉で形成すること，均熱帯を省略して加熱帯と第１冷却
帯との間に浸炭帯を設けること，均熱帯のあと浸炭帯の
前段に第１冷却帯を設け、この第１冷却帯により、均熱
後の鋼板を浸炭に適当な温度まで調整して浸炭後さらに
第２冷却帯により冷却すること、浸炭帯と第１冷却帯と
の間に浸炭深さを調整するための拡散帯を設けること、
等もそれぞれ可能である。
また、二つある冷却帯を一つの冷却帯にすることもで
きる。
きる。
以上説明したように、この発明によれば、加熱又は加
熱及び均熱された冷延鋼板を炉内温度650〜900℃で浸炭
及び／又は浸窒した後、鋼板温度が600℃以下になるま
で20℃/sec以上の冷却速度で急冷しているため、表面層
にのみ浸炭あるいは浸窒層が形成され、プレス成形性及
び化成処理性に優れた冷延鋼板を連続的に製造すること
が可能となる。
熱及び均熱された冷延鋼板を炉内温度650〜900℃で浸炭
及び／又は浸窒した後、鋼板温度が600℃以下になるま
で20℃/sec以上の冷却速度で急冷しているため、表面層
にのみ浸炭あるいは浸窒層が形成され、プレス成形性及
び化成処理性に優れた冷延鋼板を連続的に製造すること
が可能となる。
第１図はこの発明に用いる連続焼鈍炉の一例に係る構成
図、第２図は連続焼鈍される冷延鋼板の温度履歴を示す
グラフである。 図中、２は加熱帯、４は浸炭帯、5,6は冷却帯を示す。
図、第２図は連続焼鈍される冷延鋼板の温度履歴を示す
グラフである。 図中、２は加熱帯、４は浸炭帯、5,6は冷却帯を示す。
フロントページの続き (72)発明者 貝原 利一 岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地な し） 川崎製鉄株式会社水島製鉄所内 (72)発明者 古川 九州男 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株 式会社千葉製鉄所内 (56)参考文献 特開 昭51−67236（ＪＰ，Ａ) 特公 平１−42331（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (1)
- 【請求項１】加熱帯又は加熱帯及び均熱帯と冷却帯との
間に浸炭帯及び／又は浸窒帯が設けられた連続焼鈍炉を
用いて、加熱又は加熱及び均熱された冷延鋼板を連続的
に浸炭及び／又は浸窒するに際し、前記浸炭帯及び／又
は浸窒帯の炉内温度を650〜900℃として前記冷延鋼板を
浸炭及び／又は浸窒した後、該冷延鋼板を前記冷却帯に
おいて鋼板温度が600℃以下になるまで20℃/sec以上の
冷却速度で急冷することを特徴とする冷延鋼板の連続浸
炭及び／又は浸窒方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2202833A JP2502405B2 (ja) | 1990-07-31 | 1990-07-31 | 連続焼鈍炉 |
| KR1019910013109A KR940003784B1 (ko) | 1990-07-31 | 1991-07-29 | 침탄 · 침질대를 구비한 연속 어닐링로 |
| US07/738,231 US5192485A (en) | 1990-07-31 | 1991-07-30 | Continuous annealing line having carburizing/nitriding furnace |
| CA002048149A CA2048149C (en) | 1990-07-31 | 1991-07-30 | Continuous annealing line having carburizing/nitriding furnace |
| DE69107931T DE69107931T2 (de) | 1990-07-31 | 1991-07-31 | Anlage zum kontinuierlichen Glühen mit einem Aufkohlungs- oder Nitrierofen. |
| EP91112903A EP0472940B1 (en) | 1990-07-31 | 1991-07-31 | Continuous annealing line having carburising/nitriding furnace |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2202833A JP2502405B2 (ja) | 1990-07-31 | 1990-07-31 | 連続焼鈍炉 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0488126A JPH0488126A (ja) | 1992-03-23 |
| JP2502405B2 true JP2502405B2 (ja) | 1996-05-29 |
Family
ID=16463950
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2202833A Expired - Fee Related JP2502405B2 (ja) | 1990-07-31 | 1990-07-31 | 連続焼鈍炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2502405B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110592524A (zh) * | 2019-10-15 | 2019-12-20 | 西安石油大学 | 低碳镍钼钢的三段式碳-氮-硼三元气体深层共渗方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6074493A (en) * | 1994-06-15 | 2000-06-13 | Kawasaki Steel Corporation | Method of continuously carburizing metal strip |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3950192A (en) * | 1974-10-30 | 1976-04-13 | Monsanto Company | Continuous carburizing method |
-
1990
- 1990-07-31 JP JP2202833A patent/JP2502405B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110592524A (zh) * | 2019-10-15 | 2019-12-20 | 西安石油大学 | 低碳镍钼钢的三段式碳-氮-硼三元气体深层共渗方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0488126A (ja) | 1992-03-23 |
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