JP2023145603A - 含浸されたセル型炭素ナノ構造体で強化された多機能性ナノコンポジット - Google Patents

含浸されたセル型炭素ナノ構造体で強化された多機能性ナノコンポジット Download PDF

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Abstract

【課題】向上した機械的特性および導電特性を有するポリマー系ナノコンポジットを提供する。【解決手段】液体マトリックス相と、前記液体マトリックス相中に分散されたナノ構造化炭素とを含む分散体であって、前記液体マトリックス相は、モノマー、樹脂、プレポリマー、ポリマー、硬化剤および触媒のうちの１種類以上を含み；前記ナノ構造化炭素は：テンプレートによって形成された構造部を有する１つ以上の壁；１つ以上のキャビティを備えたセル型構造体を有しており、各キャビティは：前記１つ以上の壁で実質的に囲まれており；前記マトリックス相の一部で含浸されている分散体である。【選択図】図１Ｂ

Description

関連出願の相互参照
本出願は、２０１７年１月１９日に出願された米国特許仮出願第６２／４４８，１２９
号の優先権を主張するものであり、この仮出願は引用によりその全体があらゆる目的のた
めに本明細書に組み込まれる。
本開示は、液体マトリックスまたは固体マトリックス中に内包的に含浸されたセル型炭
素ナノ構造体で構成された新規な分類の液状分散体および固形ナノコンポジットに関する
。
近年、ｓｐ２－混成炭素が充填されたポリマー系ナノコンポジットが広く研究されてい
る。ｓｐ２炭素は、その次元と幾何構造に基づいて分類され得る。いわゆるゼロ次元炭素
ナノ構造体としては、バックミンスターフラーレンおよびカーボン量子ドットが挙げられ
る。１次元炭素ナノ構造体としては、カーボンナノチューブおよびナノファイバーが挙げ
られ、これらはすべて、線状のナノ構造化形態構造を共通して有するものであり得る。２
次元炭素としては、単層グラフェンおよび多層グラファイト状ナノプレートレットが挙げ
られる。これらは多くの場合、バルクグラファイト前駆体からハマー法などの液相剥離法
を用いて作製される。バルクグラファイト状構造体、例えば炭素繊維または炭素粉末はｓ
ｐ２炭素の３次元ファミリーを構成する。
低次元炭素、例えばナノチューブおよびグラフェンナノプレートレットは素晴らしい機
械的特性、熱的特性および電気的特性を有するが、その低次元性により、複合材用途にお
ける使用が困難にもなる。液体マトリックス（「マトリックス」は本明細書において、炭
素ナノ粒子の周囲の液体または固体の連続相と定義する）中にブレンドした場合、表面間
のファン・デル・ワールス相互作用によって炭素ナノ粒子が互いに付着することが引き起
こされ、不規則なクラスターに自己組織化する。炭素クラスターまたは「塊状体」は、マ
トリックス中にブレンドした場合に低次元炭素が表面エネルギー最小の３次元形態に戻る
傾向を反映している。この効果によってマトリックスとフィラーが相分離し得、複合材の
性能が劣化し得る。この相分離に対処するため、研究者らはグラフェン粒子間に「スペー
サー」粒子を導入した［１～３］。スペーサーは、塊状化自体を抑制するものではないが
、効率的な粒子間付着を許容しないことによって塊状体の密度および炭素の表面積の隠蔽
を制限する。スペーサーがないと、ナノプレートレットは、図１Ａに示すように、その幾
何構造のため密に塊状化し得る。図１Ａは、ナノプレートレットの断面図、および空間的
に密な低表面積クラスターを形成するためにナノプレートレットの両面がどのようにして
他のナノプレートレットに付着するために近接可能であるかを示す。
ポーラス炭素ナノ構造体は、２次元の特性と３次元の特性の両方を有する将来有望な代
替品をもたらす。文献でのかかる材料の例としては、規則性メソポーラスカーボン（ＯＭ
Ｃ）および「３Ｄグラフェン」が挙げられる。ＯＭＣ粒子の場合、研究者らは、テンプレ
ート指示型（－ｄｉｒｅｃｔｅｄ）合成により得られ得る高度に規則性のナノアーキテク
ト形態構造を高く評価する［４］。ＯＭＣの特長の１つは、その内包的空孔構造（「内包
的」は本明細書において、テンプレートによって作出された炭素内の内部キャビティまた
は内部表面をいい、一方、「外在的（ｅｘｏｈｅｄｒａｌ）」は、炭素構造体の表側の表
面をいう）とナノ構造化壁の組合せによって高い比表面積が可能になることであり、この
表面積は、該内包的表面が内包的空孔の崩壊によって隠蔽されない限り保持される。内包
的空孔によってもたらされる間隔が、液体中におけるナノチューブおよびナノプレートレ
ットの問題の解決策を提供し得る。残念ながら、空孔は多くのＯＭＣ変形体で１０ｎｍよ
り小さく、空孔対壁の直径方向の比が小さくなる。大きな内包的キャビティを有する炭素
と比べると、ＯＭＣは空間的に密であり、内部に含浸させて湿潤させることが困難であり
得る。現在の研究のＯＭＣへの応用は、ほとんどが吸着とエネルギー貯蔵に重点が置かれ
ている。
一部の３Ｄナノ炭素は大きな内包的キャビティを含むものであり、これは、理論的には
、卓越したナノコンポジット構成を創製するために使用することができる。顕著な一例が
、ナノ構造化壁を有する相互連結チューブラーカーボン網目であるエアログラファイトで
得られている。Ｇａｒｌｏｆ，ｅｔ ａｌ．によって報告されているように、エアログラ
ファイトは、「ポリマー系ナノコンポジットの改善された電気伝導率および機械的強化の
ための大きな可能性を示す。３Ｄナノ炭素をポリマーマトリックス中に組み込むことによ
って、分散型炭素ナノ粒子の使用とは対照的に、塊状化および制御された網目トポロジー
の欠如などのいくつかの欠点が回避され得、したがって、「理想的な」複合材が創製され
得る」［５］。具体的には、Ｇａｒｌｏｆに、液状エポキシ樹脂が真空含浸によって内包
的および外在的に注入され得るモノリシックプリフォームとしてのエアログラファイトが
記載されている。網目の相互連結性は、Ｍｅｃｋｌｅｎｂｕｒｇによれば、自身を支持す
る能力および導電性ポリマー系ナノコンポジットでは、高度に広がった浸透性骨格として
の機能を果たす能力のため、「エアログラファイトファミリーの共通の構造的動機」であ
る［６］。
ＯＭＣと同様、非崩壊エアログラファイト試験片は、ナノ構造化形体間に間隔をもたら
す。しかしながら、相互連結された連続炭素構造体は欠点を有し得る。高度に多孔質の連
続的相互連結炭素モノリスの有効な注入および濡れには低粘度の熱硬化性樹脂および真空
注入プロセスが必要とされ得、これにより、ナノコンポジットの製作、特に、厚いナノコ
ンポジット部材の製作において複雑性が導入され得る。さらに、流動分散体は繊維強化と
一体化でき、慣用的な工作機械器具設備および製造プロセスを用いて製作され得るが、連
続的相互連結炭素は、厚い成型部材または薄く塗布される接着剤および被覆材の製作にす
ぐに実用化される可能性は低い。多くのナノコンポジット用途では不連続炭素ナノ粒子の
流動性液状分散体が望ましい。
本発明は、とりわけ、セル型形態構造を有する不連続フィラー相の実用的な利点をもた
らす類型のポーラス３Ｄ炭素ナノ構造体が充填された連続相で構成された多相材料に関す
る。このようなセル構造体は、ほとんどのＣＭＫ－型ＯＭＣより大きな内包的キャビティ
を有する。そのテンプレート指示型キャビティおよび壁の形態構造により、高度に一定し
たサイズおよび形状分布を有するセル粒子が作製されることが可能となり得る。セル壁内
の裂けは、ポリマーマトリックス材料の浸潤を許容し得る。これにより、他の同様のサブ
ユニットとファン・デル・ワールス相互作用によって自己組織化し得る内包的に含浸され
たセル型サブユニットが空間的に広がった多セル型多相網目内に入り、形態学的相混合が
もたらされ得る。
例示の目的のために、図１Ｂに仮想球状セルの２次元の図を示す。セルは不連続粒子で
ある。図１Ｃは、このような仮想セル粒子の自己組織化クラスターによって創製された空
間的に広がった網目の２次元の図である。フィラーは不連続的であるため、この類型の炭
素（本明細書では、集合的に「セル型炭素」または「セル型炭素構造体」と称し、個々に
は「セル」または「セル構造体」と称する）が充填されたナノコンポジットは、液状樹脂
中に分散させることができ、流動性前駆体が必要とされる部材の製作が容易になり得る。
他の炭素と比べて、セル型炭素およびその誘導体では、より大きくてあまり細長くないキ
ャビティ、ナノ構造化壁、テンプレート指示型幾何構造およびトポグラフィならびに不連
続形状因子が得られ得る。
本明細書において、マトリックス連続相および内包的に含浸されたセル型炭素ナノ構造
体の不連続相で構成された新規な分類の多相分散体およびナノコンポジットを記載する。
マトリックスは、１種類以上の熱硬化性もしくは熱可塑性のポリマー、プレポリマー、樹
脂、モノマー、溶媒またはその混合物からなるものであり得る。セル型炭素は、マトリッ
クス全体に個々の粒子または粒子のクラスターとして分散されていてもよく、共有結合ま
たは非共有結合により化学的に官能性付与されていてもよい。セル型炭素は、液体または
固体のフィラーが内包的に含浸されていてもよく、内包的空隙が実質的にないものであっ
てもよい。セル型炭素に加えて、他のフィラーまたは強化材、例えば繊維強化材をマトリ
ックス中に共分散させてもよい。ポリマー系ナノコンポジットの実施形態は、種々の硬化
状態、例えば、未硬化、部分硬化または「Ｂステージ」硬化および完全硬化を示すもので
あり得る。マトリックスは室温で固体、液体またはゲルであり得、本発明の利用可能性を
制限しないものである。
本発明の目的の１つは、新規なセル型炭素相の効果のため向上した機械的特性および導
電特性を有するポリマー系ナノコンポジットを作製することである。本発明の別の目的は
、多種多様な配合物状態のインク、被覆材、塗料、シーラント、接着剤、成型プラスチッ
ク、発泡体、繊維強化複合材および他のポリマー用途に使用され得るナノコンポジットを
作製することである。
本明細書に記載のナノコンポジットは、先行技術と比べて利点をもたらす。セル型炭素
は、低次元炭素に伴う問題である液体中での空間的に密な塊状体の形成に耐えることがで
き得る。これは、マトリックス液による濡れに利用可能な内包的表面を有するものであり
得るが、隣接する粒子に付着することは幾何学的に不可能になっている。また、セル型炭
素誘導体、例えば湾曲寸断体も、粒子間付着の効率を低減させる非平面状の凸形または凹
形の表面を有するものであり得る。他のポーラスナノ構造化炭素網目、例えばエアログラ
ファイトを用いて作製されたナノコンポジットとは異なり、分散型セル型炭素が充填され
たナノコンポジットは、プリフォームが必要とされ得ず、種々の部材を製作するのがより
容易であり得る。
さらなる利点および用途は、以下の詳細説明から当業者に容易に明白であろう。本明細
書における実施例および説明は、本質的に例示的であって限定的ではないとみなされたい
。
例示的な実施形態を、添付の図面を参照しながら説明する。
図１Ａは、他の粒子と相互作用および付着して空間的に密なクラスター化または積層および表面隠蔽をもたらすことがあり得る２つの利用可能な面を有するナノプレートレットの２次元断面図である。 図１Ｂは、仮想球状セル粒子の２次元断面図である。 図１Ｃは、球状セルの自己組織化クラスターによって形成された空間的に広がった網目の２次元の図である。この空間的広がりは、利用可能でない内部キャビティおよび表面の結果である。 図２は、どのようにセル壁が、壁（矢印のある点線で示す）の方位に対して異なる方位の炭素格子（実線で示す）で構成され得るかを示す。第１の図は、炭素格子が壁の方位と多かれ少なかれ同じ平面内の方位である壁構成を示す。第２の図は、炭素格子が複雑な方位を有する壁構成を示す。どちらの図も、どのように層間間隔が異なり得るかを示す。第３の図は、異なる点の壁厚が、測定点においてセル壁に対してまあまあ垂直な弦を引くことにより、どのように測定され得るかを示す。 図３は、数多くの小セルで構成された繊維状のナノ構成のセル型炭素構造体のＳＥＭ顕微鏡写真である。繊維性のマイクロ構造体はどの寸法においても１００ｎｍより大きいが、そのバルク相はすべて１００ｎｍより細いため、その形体はすべて、依然として組成においてナノ構造化型である。 図４は、２次元で示した２つの仮想セル型炭素構造体のイラスト図である。薄いセル壁を黒の二重線で示している。セルの外部が薄いグレーの領域である。内包的キャビティが白色の領域である。左底部のスケールバーは参考のため１０ｎｍの長さを示す。上の構造体では、点線の基準円で示しているように、１０ｎｍ直径の円を完全にキャビティ内に描くことができている。下の構造体では、１０ｎｍ直径の円を完全にキャビティ内に描くことができていないが、１０ｎｍ長さの２つの直交するセグメントで示しているように、１０ｎｍ以上である２つの垂直な弦をキャビティ内に描くことができている。 図５は、多数のキャビティを含む仮想セル型構造体のイラスト図である。厚いセル壁を濃いグレーの領域で示している。セルの外部が薄いグレーの領域である。セル内部のキャビティは白色の領域である。左底部のスケールバーは参考のため１０ｎｍの長さを示す。この仮想構造体のキャビティの大部分は、どちらも１０ｎｍ直径で描いた２つの点線の基準円で示しているように、１０ｎｍより大きい。しかしながら、一方のキャビティは、拡大挿入図で示しているように、１０ｎｍ直径の基準円内に完全に含まれていることが示されるように、どの方向での１０ｎｍより小さい。 図６は、１つの外在的な孔を含む仮想の小葉状セル型構造体のイラスト図である。薄いセル壁を黒の二重線で示している。セルの外部が薄いグレーの領域である。内包的キャビティが白色の領域である。左底部のスケールバーは参考のため１０ｎｍの長さを示す。このイラスト図に示すように、外在的な孔の存在により、局所キャビティ形体が創製されることによってキャビティ形態構造の複雑性が増大する。このイラスト図では、局所キャビティ直径は普遍的に１０ｎｍより大きい。 図７は、図６のものと同様であるが５つの外在的な孔を含む仮想セル型構造体のイラスト図である。薄いセル壁を黒の二重線で示している。セルの外部が薄いグレーの領域である。内包的キャビティが白色の領域である。左底部のスケールバーは参考のため１０ｎｍの長さを示す。このイラスト図の構造体もやはり、いくぶん小葉状であるが、空間孔密度が高いため、より樹状となっている。このイラスト図では、局所キャビティ直径が優勢的に１０ｎｍより大きいが、局所キャビティ直径が１０ｎｍより小さい領域も存在しており、これは、１０ｎｍの基準線が該領域内のキャビティを横切って描かれていることで示している。 図８は、図６および図７のものと同様であるがずっと高空間密度の外在的な孔を含む仮想ポーラス構造体のイラスト図である。薄いセル壁を黒の二重線で示している。セルの外部が薄いグレーの領域である。内包的キャビティが白色の領域である。左底部のスケールバーは参考のため１０ｎｍの長さを示す。高空間密度の外在的な孔によって樹状構造体が創製されている。このイラスト図では、局所キャビティ直径が、１０ｎｍの基準線で示されているように優勢的に１０ｎｍより小さく、したがって、この構造体は第２の基準を満たさない。 図９は、粒子構造体の４つの例のイラスト図である。セル壁を黒の二重線または濃いグレーの領域で示している。セルの外部が薄いグレーの領域である。内包的キャビティは白色の領域である。左から右に向かって、第１の構造体は、５：１より大きく１０：１より小さいアスペクト比を有する細長い線状のキャビティ構造体であり、ここで、アスペクト比はキャビティの最大直径に対するその長さと定義する。第２の構造体は、分岐のため非線状である非常に細長い（すなわち、１０：１より大きいアスペクト比）キャビティ構造体である。第３の構造体は、各々が５：１より小さいアスペクト比を有する複数の不連続キャビティを含むものである。右側の第４の構造体は、ナノチューブに典型的な単一の線状の非常に細長いキャビティを含むものである。 図１０は、三元テンプレート－殻－マトリックス系のイラスト図である。テンプレート相は中心のグレーの領域であり、殻は黒色の領域であり、マトリックスは模様のある外側の領域である。このイラスト図は、セル型炭素が決定論的に形成される系を反映している。セル壁の形成は、はっきりした明確なテンプレート相の周囲に、殻によって内包的テンプレートと外在的マトリックスが隔離されるようにコンフォーマルに起こる。 図１１は、双筒型中空類円柱体テンプレートで成長させたセル型炭素構造体のＳＥＭ顕微鏡写真である。テンプレート内の孔はセル型炭素構造体に引き継がれており、２つの外在的な孔が横行している双筒型形態構造が得られている。外在的な孔は、テンプレート式セルキャビティにとって外因的であるため、セル型キャビティの一部とはみなされない。セルキャビティは、形成中、内包的テンプレート相に空間的に対応し、一方、外在的な孔は、形成中、マトリックス相が占める空間に対応する。 図１２は、シート様マイクロ構造体に相互連結された離散化セルで構成されたセル型炭素構造体のＳＥＭ顕微鏡写真である。白い円内にみられ得るように、数多くの外在的な孔が隣接するセル間に観察され得る。 図１３は、変質セルのＳＥＭ顕微鏡写真である。合成時のセルは形態構造が回転楕円体であったが、テンプレート抽出プロセスによってもたらされた合成後の機械的ストレスのため、粒子は湾曲寸断体に破断されている。寸断体の凹形湾曲部は凸形テンプレートでの粒子の形成を反映している。この寸断体は互いに付着するが、この画像はまた、粒子に引き継がれた湾曲部によってもたらされた大きな粒子間空間が保持されていることも示す。 図１４は、面内格子欠陥を含んでおり、格子がテンプレートの周囲に形成される際にその表面に適合することが可能であるセル粒子のＳＥＭ顕微鏡写真である。そのため、この顕微鏡写真のセル壁は、皺または折り重なりの形跡を示さず、平滑に継ぎ目なく湾曲しているようにみえる。セル壁の欠陥性、およびおそらく、ｓｐ２格子を相互連結するｓｐ３結合によって機械的により丈夫になっている可能性があり、これは、インタクトなセル型構造体およびテンプレート抽出後は寸断体がないことから推断され得る。 図１５は、格子が面内格子欠陥を有していない条件下で形成されたセル粒子のＳＥＭ顕微鏡写真である。その結果、セル壁は表面上に数多くの皺および折り重なりを示し、非平面状のテンプレート表面上でドレープされた平面状炭素格子のトポロジー的ミスマッチを反映している。格子の高い結晶性の面内構造体によって互いにより容易に剪断されることが可能になり、セル壁内に裂けが引き起こされ得る。セル型構造体は、この顕微鏡写真では図１４と比べて、より寸断されているようにみえる。 図１６は、各セル型炭素サンプルＳ１、Ｓ２、Ｓ３、Ｓ４およびＳ５を合成するために使用したＣＶＤ反応器の時間対設定温度を示す図表である。一番上のダイアグラムは、Ｓ１およびＳ３で使用した時間対設定温度であり、一方、下のダイアグラムはＳ２に関するものである。 図１７はＳ１、Ｓ２、Ｓ３、Ｓ４およびＳ５炭素サンプルのラマンスペクトルである。Ｓ１およびＳ３のスペクトルは、顕著な２Ｄピークおよび高いＤピークを示す。Ｓ２サンプルは無定形のラマンスペクトルを示す（１５００ｃｍ－１におけるずっと高い底形体によって容易に識別可能）。炭素サンプルのピーク強度比を下に示している。 図１８は、１００ｍＬ／分のアルゴン流下の不活性雰囲気中および１０℃／分の加熱速度で作成されたＴＧＡ曲線を示す。この図表は、Ｓ１、Ｓ２、Ｓ３、Ｓ４、Ｓ５、ＸＣ７２ＲおよびＸＧＮＰ－Ｃ－７５０の、初期サンプル質量に対するパーセンテージとしての質量損失対温度を示す。６００℃未満での質量損失は主として炭素以外の元素、例えば酸素によるものである。 図１９は、Ｓ３炭素サンプルのＳＥＭ顕微鏡写真である。このサンプルは、各々が単一の内包的キャビティを有する個々の立方形のセルで構成されている。平均キャビティ直径は４０ｎｍ～８０ｎｍであり、平均セル壁厚は１０ｎｍ未満である。 図２０は、エポキシ樹脂マトリックス中での高剪断混合およびその後のアセトンでのすすぎ洗浄による抽出後のＳ２炭素サンプルのＳＥＭ顕微鏡写真である。欠陥性の炭素格子で構成されたＳ２炭素構造体は、より結晶性の炭素格子で構成された炭素構造体よりインタクト性を示す。Ｓ２セルは、顕微鏡写真の右側からわかるように、エポキシ中に混合後も依然として大部分がインタクトである。しかしながら、左側に示されるように、変質の場合もみとめられる。 図２１は、テンプレート抽出プロセス後のＳ４炭素サンプルのＳＥＭ顕微鏡写真である。 図２２は、テンプレート抽出プロセス後のＳ５炭素サンプルのＳＥＭ顕微鏡写真である。 図２３は、実験Ａで作製したエポキシナノコンポジットのうちの１つの破面のＳＥＭ顕微鏡写真である。この画像では、ほぼ４μｍ直径のセル型クラスターが観察され得る。クラスターは、エポキシ樹脂中の個々のサブミクロン粒子の塊状化によって形成され、その位置は、回転楕円体のプルアウトパターンによって推断され得る。この一例のようなクラスターはミクロンスケールの形体とナノスケールの形体の両方を有し、これは、いろいろな強化機構の評価の一助となり得る。 図２４は、ナノコンポジットをミリングするためにクライオイオンレーザーを使用することによって創製されたエポキシナノコンポジット表面のＳＥＭ顕微鏡写真である。このナノコンポジットサンプルでは、ミリングされた表面がすべて平滑であり、未含浸のキャビティの切断に起因する孔食をほとんど示さなかった。この具体的な顕微鏡写真は、エポキシマトリックス内に観察可能なセル構造体の代表例を示す。図８の形状のこのセル構造体の存在は、内包的エポキシの斑点出現から推定され得る。外在的エポキシはクライオイオンレーザーに対して反応を示さないが、内部相は、レーザーの熱に曝露した場合、安定でなかった。キャビティ内には、いろいろな領域が推定され得る。最も明白なのは、セル壁の内包的表面をハグ（ｈｕｇ）する不安定な相である。
セル型炭素は、ポーラスのｓｐ２－混成炭素構造体の広い分類のサブセットを構成する
。その形態学的多様性、ならびに非セル型のポーラス炭素の多様性のため、本発明者らは
、まず、１つ以上特定の様式では同様であり得るが全体論的にみた場合には異なる他の炭
素からセル型炭素を分類学的に差別化する一貫性があり、かつ意味のある一組の特性を列
挙する。ポーラスのｓｐ２－混成炭素構造体のより広い分類としては、限定されないが、
シングルウォールナノチューブ、マルチウォールナノチューブ、カーボンマイクロチュー
ブ、フラーレン、石油コークス、チャー、規則性メソポーラスカーボン、カーボンセノス
フェア、グラフェンエアロゲル、フォールデッド（ｆｏｌｄｅｄ）型もしくはクランプル
ド（ｃｒｕｍｐｌｅｄ）型グラフェンナノプレートレット、カップ積層型ナノチューブま
たは中空カーボンナノファイバー、ポーラス炭素繊維などが挙げられる。
セル型炭素は、キャビティのサイズと形状、バルク状態の形体の厚さ、および粒子の幾
何構造に基づいて、また、このような粒子で構成された集団の分布特性に基づいて互いに
異なる。このような特長により、種々の用途への好適性が決定される。本発明者らは、セ
ル型炭素を、以下の基準のうちの少なくともいくつかを示すものであると定義する：
１．セル型炭素のバルク相は典型的にはナノ構造化されている、すなわち、少なくとも
１つの測定軸において平均して１００ｎｍより小さい形体で構成されている。個々のセル
のバルク相はそのセル壁であり、その厚さは、図２に示すように、測定点の壁に対して実
質的に垂直に引いた弦において測定され得る。多セル粒子では、隣接したセル壁が、同じ
くナノ構造化された一体化型のバルク相を形成する。セル型炭素はナノ構造化されている
が、連続した多セル型のマイクロ構造を有するが１００ｎｍより厚いバルク相は有してい
ない図３のセル型マイクロファイバーに例示しているように、マイクロ構造化されている
場合もあり得る。
２．セル型炭素のキャビティは１０ｎｍ以上であり得る。幾何学的に、これを、１０ｎ
ｍ直径の円をキャビティの２Ｄ画像内部に嵌め込むことによって図４に示す。キャビティ
は、同じく図４に示すように、１０ｎｍ直径の円が該キャビティ内に嵌め込まれていなく
ても該キャビティが任意の２つの垂直な弦において１０ｎｍを超えている場合、この基準
を満たし得る。多数のキャビティを有する構造体では、その大部分が１０ｎｍより大きい
。したがって、図５に図示した構造体は、１０ｎｍより小さいキャビティを有するにもか
かわらず、この基準を満たしている。図６～８に示すように外在的な孔が導入されている
場合、セルは小葉状または樹状となり得る。かかる構造体では、キャビティは一般的に局
所的に１０ｎｍ以上のキャビティ直径を有する。したがって、図６および図７に図示した
構造体は該当するが、図８の構造体は該当しない。
３．セル型炭素のキャビティは、非常に細長いのと線状の両方でない。本明細書におい
て定義する場合、「非常に細長い線状のキャビティ」は１０：１より大きいアスペクト比
を有するものであり、ここで、アスペクト比は該線状構造の最大直径に対する長さの比で
ある。本明細書において定義する場合、「線状の」とは、５：１より大きいアスペクト比
を有する分岐のない連続構造体を示す。明瞭性重視のため、図９に４つの例を含める。図
の左側の最初の３つの構造体は、この定義に従う線状構造である。しかしながら、図９の
一番右側の構造体は、カーボンナノチューブと同様、線状と非常に細長いの両方である。
したがって、この構造体は基準＃３を示すものでない。
４．セル型炭素構造体は、１，０００μｍより長い長さスケールにおいて不連続である
。したがって、セル型炭素集団の凝集体形状因子は、典型的には、液体中に分散させるこ
とができる粉末または微細な顆粒状粉末である。
５．セル型炭素は、そのキャビティ形態構造および内包的表面形体を、気体、液体また
は固体のテンプレーツザテンプレーツ（ｔｅｍｐｌａｔｅｓｔｈｅ ｔｅｍｐｌａｔｅ’
ｓ）から引き継いでいる。これは、２つの相違する内部相と外部相の界面でのセル壁のコ
ンフォーマル（ｃｏｎｆｏｒｍａｌ）合成によりもたらされる（図１０に示すとおり）。
穿孔されたテンプレート状に形成されるセル型構造体は外在的な孔を引き継ぎ得る。外在
的な孔は内包的セルキャビティの一部ではない。一例は、２つの外在的な孔が双筒型中空
類円柱体テンプレートから引き継がれた図１１に示すセル型炭素である。別の例は、全体
にセル間に数多くの外在的な孔が観察され得るセル型シートである図１２に示すセル型炭
素である。
６．「セル型炭素誘導体」は、合成後に機械的、熱的、電気的または化学的プロセスに
よって形態学的に改変されたセル型炭素である。このようなプロセスの結果、該誘導体は
寸断、変形、崩壊または他の構造変化に供され得る。それでもなお、このような誘導体は
、そのセル型前駆体と共通するいくつかの形態学的特性を有する。図１３は、回転楕円体
セル型炭素前駆体の寸断体を示す。この寸断体は、依然としてその前駆体の基本形状を示
しているが、より開放状態の構成であり、内側および外側のセル壁表面ではなく凹形およ
び凸形の曲線を有する。
本明細書における分類のセル型炭素は、最初の５つの基準を示すべき、または第６の基
準に整合する誘導体構造を有するべきものである。第６の基準に記載のような誘導体構造
は一般的に、セル型炭素として分類可能な前駆体構造から誘導される。基準１～５を評価
するための測定は、電子顕微鏡検査または他の適当な高分解能画像処理法を用いて行なわ
れ得る。２次元の顕微鏡写真を用いて行なわれる測定、例えばＳＥＭまたはＴＥＭでは各
セル型炭素の構造体の完全な３次元マッピングは得られ得ないが、それでもなお、かかる
測定は、セル型構造体の集団に関する一般形体を測定するために使用され得る。本明細書
において行なった、または図示した測定はすべて、２次元の顕微鏡写真の解析に基づいた
ものである。
基準＃１により、セル型炭素を、ナノ構造化壁がないポーラス炭素と区別する。壁が厚
いほど炭素の比表面積が小さくなり、粒子密度（すなわち、炭素の質量を、囲まれた空孔
を含む全容積で割り算したもの）が増大する。セル型炭素に関する薄壁により、厚壁中空
炭素の低粒子密度に適合し得るがずっと小さい内包的キャビティを有する中空構成が可能
になる。より薄くてより多くの２次元の壁によってもまた、ナノコンポジットにおけるフ
ィラーの重要な特性であるより大きな界面表面積、ならびにバルク炭素材料に対して２次
元の炭素材料によって示される他の特性（例えば、卓越した導電性および機械的特性など
）がもたらされる。
基準＃２は、セル型炭素のキャビティのサイズに関する。セル型炭素を、中くらいのサ
イズであるそのキャビティにより他のポーラス炭素の形態構造と区別する。より小さい方
のものはポーラスナノ構造化炭素（ナノチューブ、フラーレン、規則性メソポーラスカー
ボンなど）であり、より大きいサイズのものは、もっと大きな中空炭素構造体（セノスフ
ェア、中空炭素小球体など）である。小型と大型の間のポーラス形態構造は、より一般的
には１０ｎｍより小さいかまたは１，０００ｎｍより大きい平均空孔直径を有するポーラ
ス炭素ではめったにみられない範囲のキャビティサイズである。容積測定の観点ではこの
範囲は空孔直径の３乗の関数であり、例えば、それぞれ１０ｎｍおよび１，０００ｎｍの
直径を有する２つの仮想球状空孔間には容積測定において１０６の差がある。ほとんどの
ナノ構造化炭素の空孔が小さいと、その粒子密度および比多孔度に対する制限が小さくな
る。例えば、１ｎｍ未満の直径を有するフラーレンは中空であるが、そのキャビティは、
２つのグラファイト平面間の空間の２倍より少し大きいにすぎない。同様に、ほとんどの
カーボンナノチューブは非常に長い中央空孔が横行しているが、典型的な空孔直径は数ナ
ノメートルにすぎない。一部のセル型炭素は一桁を大幅に超え、あまり密でない。
基準＃２はいくつかの理由で重要である。密度低下は、シンタクチックフォームなどの
、浮力または軽量化のために使用される材料において望ましい特長である。小キャビティ
を有するほとんどの炭素は、特に浮揚性のあるものではない。セル型炭素中に含まれた空
孔に気体ではなく液体または固体のマトリックス材料が含浸されている場合であっても、
その低い空間密度は好都合である。例えば、セル型炭素は、マトリックス中において浸出
を達成するための優れた構造体である。薄壁セルは、低浸出閾値をもたらす３次元の軽量
網目に密にかつ連続的に充填されたものであり得、これは、コストの大部分が導電性を得
るのに必要とされる炭素の量によるものであるナノコンポジット製品、例えば導電性イン
クにとっては魅力的な特長であり得る。また、大きな内包的キャビティによっても、セル
型炭素が複合材全体において低い重量パーセンテージで高いナノコンポジット容積分率を
占めることが可能になる。最後に、より大きな内包的範囲を有するセル型構造体ほど、潜
在的に、機械的ストレスに応答してより大きな弾性変形または塑性変形を行ない得る。
基準＃３により、線状のキャビティ形態構造を有するセル型炭素を、細長さに基づいて
ナノチューブおよびマイクロチューブと区別する。一般に、カーボンナノチューブなどの
非常に細長い線状粒子は、不充分な充填密度、束状化効率によりもつれる傾向［７］、お
よびコロイド状分散体における粘度上昇という欠点を有する。この理由のため、中空ナノ
ファイバーは多くの場合、ミリングされるが、高エネルギーミリングプロセスであっても
実用的には限界を有する。一例として、ミリングによってどれだけ多くの粒子不足が生じ
得るかという限界があり、劇的な不足は長時間のプロセス時間が必要とされ得る。第２に
、ミリングプロセスは、破片が生じることによって粒径分布および形態学的一定性にマイ
ナスの影響を及ぼし得る。対照的に、線状構造および大きく切断型の形状因子を有するセ
ル粒子は初めから創製され得る。切断型の構造体は、もつれにくいものであり得、卓越し
た充填密度をもたらすものであり得、非常に細長い構造体ほど深刻に粘度が上昇しないも
のであり得る。また、大きく切断型のキャビティ形状は、含浸が必要とされる場合に望ま
しいものであり得、それは、これによって拡散性流体流への非常に細長いナノ構造体の到
達不可能性が緩和されるためである［８～９］。あるいはまた、細長い構造体がナノコン
ポジットにおける浸出のために所望される場合、分岐した（すなわち、非線状の）セル形
態構造が使用され得る。かかる形態構造により、クラスター化粒子が互いに相互貫入でき
ないため潜在的にもつれにくいまま空間的に広がった網目が可能になる。
基準＃４により、セル型炭素を、１，０００μｍスケール以上においてモノリシックま
たは相互連結型のポーラス炭素プリフォーム、例えばエアログラファイトと区別する。こ
れは、セル型炭素が、その構造的不連続性のため流動性ナノコンポジット分散体中に容易
に分散可能である限り、実用上重要であり得る。分散性は、多くの製品実現、例えば定量
吐出インク、スプレッド塗装、不融性樹脂などに好都合である。また、これにより、真空
含浸があまり重要でなくなるため、キャビティの濡れおよび含浸がより容易になる。
基準＃５により、セル型炭素を、そのテンプレート式キャビティおよび内部トポグラフ
ィに基づいて他のポーラス炭素と区別する。本明細書で用いる場合、用語「テンプレート
」は、ネスト化（ｎｅｓｔｅｄ）テンプレート－殻－マトリックス（１－２－３）系など
のように周囲にセル型炭素（またはその炭素系前駆体）の殻がコンフォーマル合成または
組織化された固体、液体または気体の内部領域をいう。この三元系では、炭素または炭素
系前駆体の殻（２）が内部テンプレート（１）と外部マトリックス（３）の界面に存在す
る。殻の幾何構造、サイズおよび内包的トポグラフィはすべて、殻の形成中にテンプレー
トから引き継がれる。テンプレート－殻－マトリックス系の例としては：気体の外部マト
リックス（３）中に浮遊させた炭素系液滴（２）内部に閉じ込められた気体のブローワン
ト（ｂｌｏｗａｎｔ）テンプレート（１）；水性マトリックス（３）中の酸化グラフェン
ナノプレートレット（２）によって被覆された油滴（１）；および炭素系の気体マトリッ
クス（３）内部に存在する炭素殻（２）内部の金属酸化物テンプレート（１）が挙げられ
る。
テンプレート式キャビティは、セル型炭素を他のポーラス炭素と差別化する重要な構成
的特性である。セルキャビティ形態構造が粒子集団においてランダムでないため、および
粒子のセル壁がコンフォーマルで２次元であるため、高度に一様な粒子集団が可能である
（が、必要ではない；実際、一様な粒子集団の有益性の１つは、これをブレンドすると、
個別調整される複合材特性のための制御された多分散系粒子分布を創製できることである
）。対照的に、ほとんどのキャビティ含有炭素は、明確なテンプレート相がない炭素－マ
トリックスの二元系で合成されるため、ランダムで不規則なキャビティ形態構造を有する
。例えば、液相剥離によって作製された数層のグラフェンナノプレートレット（ＧＮＰ）
には、折り重なり、皺、粒子間付着または周囲マトリックスとのランダムな相互作用の結
果としての偶発的なキャビティが生じ得る。しかしながら、明確なテンプレート相がない
ため、このようなキャビティは不規則であり得る。同様に、水熱合成されたグラフェンエ
アロゲル中における不規則なキャビティは、水性マトリックス中での酸化グラフェンナノ
プレートレットのランダムな自己組織化の結果であり得る。この系は、明確なテンプレー
ト相がないものであり得、炭素とマトリックスのみで構成されている。あるいはまた、炭
素は、この３つの相のいずれもが本明細書において定義する「テンプレート」に該当しな
い三元系に形成され得る。例えば、石油コークスまたはチャーは、内部揮発種（相１）が
外部ガス雰囲気（相３）中の炭素系構造体（相２）内を移動するにつれて生成されるラン
ダムに生じた空孔構造を示す。しかしながら、このような揮発種は、その周囲にコンフォ
ーマルに炭素構造体が合成または組織化されるのではなく、内部から外に出た揮発種によ
って炭素構造体がランダムにエッチングされるため、テンプレートの基準を満たさない場
合があり得る。
基準＃６は、主としてセル型炭素前駆体から誘導されたものであるが合成後の加工処理
によって、もはやセル型炭素の基準のすべてを満たさないか、またはセル型炭素と非セル
型炭素の両方に関する形体を示すかのいずれかとなるように形態学的に改変されている炭
素構造体に関する。例えば、金属酸化物テンプレートで作製されたセル型炭素は、該金属
酸化物テンプレートを溶解させる酸抽出プロセスに供され得るが、該プロセスではセル型
構造体のランダムな破損および変質が引き起こされる場合があり得る。かかるサンプルの
一例を、変質セルのＳＥＭ顕微鏡写真である図１３に示す。作製時、このような粒子は形
態構造が回転楕円体であったが、テンプレート抽出によって生じる合成後の機械的ストレ
スのため、該粒子は破損して湾曲寸断体になった。寸断体の凹形湾曲部は凸形テンプレー
トでの粒子の形成を反映している。この寸断体は互いに付着するが、この画像はまた、粒
子に引き継がれた湾曲部によってもたらされた大きな粒子間空間が保持されていることも
示す。別の一般的な誘導体は、セル壁が、インタクトなまま、崩壊するのに充分薄く、そ
のキャビティの平坦化のため、収縮したようにみえる誘導体が得られるセル型炭素ナノ粒
子である。かかる誘導体に液体または固体のフィラーを含浸させるとそのキャビティの３
次元性が回復し得る。
誘導体構造は、そのセル型炭素前駆体の特性の多くを有するため重要である。セル寸断
体は、例えば、もはや内部空孔を有しないものであり得るが、密な塊状化および表面積隠
蔽を幾何学的に不可能にする高い湾曲度を保持しているものであり得る。［その非平面性
により、ナノコンポジット内において粒子間間隔および表面積の保持がもたらされ得る］
。一部の特定の場合では、該誘導体は、そのセル型前駆体に対して好ましい場合さえあり
得る。ポットライフが短い二成分樹脂系の場合のように、セルキャビティへの液体マトリ
ックス材料の急速な含浸が所望される場合、開放陥凹部を有する寸断体表面の方が、より
容易にかつより速く、次いで、よりインタクトな独立セル型構成の内包的表面が湿潤し、
含浸される。逐次工程でブレンドされた多種類の液体成分を有するナノコンポジットマト
リックスでは、よりインタクトなセル型構造体の内部と外部で成分組成を平衡状態にする
ことは、該多成分組成物の反応性が高い場合は特に、困難であり得る。
セル型誘導体が重要である別の理由は、該誘導体が、そのセル型前駆体と比べて、多く
の場合、複数の炭素粒子をナノコンポジット分散体中に含んでいることである。これに関
連して、セル型炭素に関する本開示の基準では、多くの場合、厳密な構造の定義がナノコ
ンポジット中に実際に見出される誘導体構造の前駆体に適用され得る。
セル型炭素構成
セル型炭素の型の多様性の理由の１つは、格子レベルおよびセルレベルでの組成の多様
性である。セル壁は、重なり合うパッチワーク構成で互いに付着している単一原子厚の炭
素格子で構成されたラメラ構造体である。該格子は、セル壁の構成単位であり、サイズ、
形状、方位、分子タイリングおよび表面化学によって異なる。格子レベルおよびセルレベ
ルでの構成を調整することにより、同じ粒径、同じ幾何構造およびさらには同じ壁厚を共
通して有する２つの仮想セルは劇的に異なる特性を有することになり得よう。
格子のバリエーションの起点の１つはその分子タイリングである。これは、無定形にタ
イリングして短距離秩序または長距離秩序を有していない場合もあり、結晶性が高い場合
もあり得る。結晶性の場合では、六方晶にタイリングされ得る（例えば、グラフェン格子
）か、またはなんらかの他のタイリング（例えば、ヘッケライト（ｈａｅｃｋｅｌｉｔｅ
）タイリング）を有し得る。格子レベルでのいろいろな構成により、いろいろな挙動が生
じ得る。例えば、５－、６－および７－員環で構成された無定形にタイリングされた格子
は電気絶縁性であり得るが、無欠陥グラフェン格子は導電性が高い［１０］。８％～１０
％の欠陥性環で構成されたグラフェン格子は、張力下で延性破壊およびクレージングが起
こり得るが、比較的無欠陥の格子では脆性破壊が起こり、卓越した強度と弾性率を有する
［１１～１２］。また、完全に結晶性のグラフェンシートは平面状であり、したがって、
湾曲表面に完全に適合することがトポロジー的にできないものであり得る。この理由のた
め、湾曲テンプレートで形成されたグラフェン格子で構成されたセル型炭素は、皺および
折り重なりを示すことがあり得る。セル壁がより欠陥性の結晶構造体で構成されている（
すなわち、５員環、６員環、７員環などを含む）場合、格子が湾曲テンプレートに適合す
るのに皺または折り重なりは必要でない。最後に、多層セル壁には潜在的に、重なり合う
ｓｐ２格子を相互連結するｓｐ３－混成結合が含まれていることがあり得る。
このようなトポロジーによる違いの視覚的証拠は図１４および図１５において観察され
得る。図１４に示したＳＥＭ画像では、セル壁が、その平滑表面およびインタクトなセル
構造体がベースのｓｐ３－混成結合によって相互連結されたものであり得る欠陥性の炭素
格子で構成されている。図１５に示したＳＥＭ画像では、セル壁が、剪断および層間剥離
をより受け易く、テンプレート抽出後、皺表面または折り重なった表面が生じ（線状表面
形体の形になる）てセル構造体があまりインタクトでなくなり得る結晶性炭素格子で構成
されている。
また、この壁は表面化学によっても異なり得る。「初期状態（ｐｒｉｓｔｉｎｅ）」（
すなわち、比較的無欠陥）のグラフェン格子は、実質的に底面官能性付与を有していない
が、還元型酸化グラフェンまたは酸化グラフェン格子は酸素部分を有する。種々の官能性
付与法が、オリゴマーおよびポリマーをセル壁にグラフトさせるために使用され得る。該
壁を構成する重なり合う格子は、その格子化学ならびに互いに対するその方位の両方に基
づいて、いろいろな層間間隔を有し得る（例えば、ＡＢバーナル積層または乱層積層）。
いろいろな分子タイリング、官能性、積層パターンおよび層間間隔を有することに加え
、該格子は、横寸法、すなわちその形状および面積によって異なり得る。これもまた、格
子およびセル壁の機械的、電気的、熱的および化学的特性の重要な決定因子であり得る。
例えば、大きな格子ほど、小さい格子より少ないトンネリングで電子伝達が可能となり得
、潜在的に炭素構造体の電気抵抗が小さくなる。
また、ナノコンポジットの特性を変更するためにセルレベルでの構成が調整されること
もあり得る。壁が厚いほど、炭素の密度、比表面積および比多孔度が大きくなり得る。ま
た、セル壁の構造は、該壁に対する格子方位のため、内部で異なる場合があり得る。格子
がセル壁表面と平行な方位である場合、そのエッジのケミストリーは他の格子によって隠
蔽され得る。しかしながら、格子が、エッジが露出するような方位である場合では、その
エッジのケミストリーはセル壁表面の特性に大きな影響を及ぼし得る。この原理は、他の
非セル型炭素でも実例が示されている。例えば、カップ積層型ナノチューブは、グラフェ
ンのほとんどのエッジが露出している管壁構成を有する。この方位により壁表面の全体的
な反応性が、格子底面が支配的な壁表面と比べて高まり、カップ積層型ナノチューブを多
くの系により容易に分散できるようになる［１３］。図２は、２つの異なる格子方位のセ
ル壁を示す。
セル壁が異なり得る別の様式はその多孔度である。多層セル壁は、グラファイトに特徴
的であるように、おそらくサブナノメートルの層間空孔を有している。しかしながら、壁
を貫通する横空孔は、より可変的であり得、非常に重要であり得る。この横空孔は、合成
時の不完全な壁形成またはテンプレート抽出中に形成された裂けの結果によるものかもし
れない。横空孔の数およびサイズはセルキャビティの内外への拡散流の速度に影響を及ぼ
し得る。セル壁が有する空孔が少ないほど、小さいほど、マトリックス液が含浸するのに
長く時間がかかり得る。
手順の概論
本明細書に記載の炭素セルおよびセル型誘導体はすべて、粉末テンプレートでの化学気
相成長（ＣＶＤ）を用いて合成した。しかしながら、これらは一例にすぎず、本明細書に
記載の合成手順もまたそうであることは理解されよう。セル型炭素を成長させるためのこ
のプロセスは、米国特許仮出願第６２／２９４，７５１号に、より詳細に記載している。
いくつかの炭素生成プロトコルを使用し、ポリマー系ナノコンポジットに物理的、機械的
および電気的特性を付与するためのセル型炭素の有用性を実証する目的で、いろいろなサ
イズ、形状および壁組成のセル型炭素および誘導体を合成した。
使用したテンプレートはすべて、酸化マグネシウム（ＭｇＯ）粉末の等級品であった。
ＭｇＯは、炭素系前駆体ガスの熱触媒分解においてよく知られた触媒である。ＣＶＤ成長
は種々の温度にてチューブ炉内で、いくつかの炭化水素前駆体を用いて行なった。
ＣＶＤが終了した後、得られたＭｇＯ／Ｃコア－シェルヘテロ構造体を希塩酸（ＨＣ１
）と反応させてＭｇＯテンプレート粒子を溶解させ、炭素殻をインタクトなまま残した。
次いで、この炭素をＭｇＣｌ２水溶液で濾過し、水性の炭素ペーストを作製した。このペ
ーストを脱イオン水で充分にすすぎ洗浄し、次いで再度濾過した。一部の場合では、溶媒
交換法を使用して水をアセトンに置き換え、アセトンペーストを得た。次いで、このペー
ストをナノコンポジット配合物中に直接ブレンドするか、またはエバポレーションによっ
て乾燥させて乾燥粉末を形成し、これがナノコンポジット中にブレンドされ得るか、もし
くはさらなるＣＶＤ成長に供され得る。
試験用のナノコンポジットを作出するため、セル型炭素および誘導体を、比較用の市販
の他の非セル型炭素とともにマトリックス中に分散させた。熱硬化性ナノコンポジットを
注出し、注型し、硬化させ、機械加工して熱硬化性試験片を形成した。熱可塑性ナノコン
ポジットは、ホットプレスシステムを用いて成型し、熱可塑性試験片を形成した。被覆材
サンプルは、ポリエチレン（ＰＥＴ）膜上にナノコンポジット分散体をコーティングする
ことによって作製した。
セル型炭素の合成
セル型炭素の３つのサンプル（Ｓ１～Ｓ３）をＣＶＤによって、１００ｍｍ ＯＤの石
英管、ステンレス鋼フランジ、ガス供給口およびシングルバス排出口（ｓｉｎｇｌｅ ｂ
ａｓ ｏｕｔｌｅｔ）を備えたＭＴＩ回転式チューブ炉内で合成した。プロセスガスはす
べて、Ｐｒａｘａｉｒ製のものであった。
Ｓ１では、メタン／アルゴン混合物を供給ガスとして使用した。このサンプルでは、５
００グラムサンプルのＥｌａｓｔｏｍａｇ １７０ ＭｇＯ（「ＥＬ１７０」）を、炉の
加熱ゾーン内部の石英管（ＯＤ １００ｍｍ）内に装填した。回転は使用しなかった。反
応器を室温から１０５０℃の設定温度まで５０分間かけて直線的漸増的に昇温させ、５０
０ｓｃｃｍのＡｒ流下にて、その温度で３０分間維持した。次に、Ａｒ流を変えずに保持
したまま、５００ｓｃｃｍのＣＨ４流を開始した。これを３０分間継続した。次いでＣＨ
４流を中止し、反応器を継続Ａｒ流下で室温まで冷却した。次いでＭｇＯをＨＣ１での酸
エッチングによって抽出し、水性ＭｇＣｌ２ブライン中に炭素を含むスラリーを得た。次
いで、この炭素をブラインから濾過し、脱イオン水で３回すすぎ洗浄し、水性ペーストと
して収集した。次いで、溶媒交換法を使用して水をアセトンに置き換え、Ｓ１のアセトン
／セル型炭素ペーストを得た。
Ｓ２では、プロピレン／アルゴン混合物を供給ガスとして使用した。このサンプルでは
、５００グラムサンプルのＥＬ１７０を、炉の加熱ゾーン内部の石英管内に装填した。回
転は使用しなかった。５００ｓｃｃｍのＡｒ流下の間に、反応器を室温から１０５０℃の
設定温度まで５０分間かけて直線的漸増的に昇温させ、次いで７５０℃まで３０分間かけ
て直線的漸減的に降温させ、次いで、その温度で３０分間維持した。次に、Ａｒ流を変え
ずに保持したまま、２５０ｓｃｃｍのＣ３Ｈ６流を開始した。これを６０分間継続した。
次いでＣ３Ｈ６流を中止し、反応器を継続Ａｒ流下で室温まで冷却した。次いでＭｇＯを
ＨＣｌでの酸エッチングによって抽出し、水性ＭｇＣｌ２ブライン中に炭素を含むスラリ
ーを得た。次いで、この炭素をブラインから濾過し、脱イオン水で３回すすぎ洗浄し、水
性ペーストとして収集した。次いで、溶媒交換法を使用して水をアセトンに置き換え、Ｓ
２のアセトン／セル型炭素ペーストを得た。
Ｓ３では、メタン／アルゴン混合物を供給ガスとして使用した。このサンプルでは、３
００グラムサンプルの酸化マグネシウム煙（金属マグネシウムを燃焼させることによって
作製）を、炉の加熱ゾーン内部の石英管内に装填した。回転は使用しなかった。５００ｓ
ｃｃｍのＡｒ流下、反応器を室温から１０５０℃の設定温度まで５０分間かけて直線的漸
増的に昇温させ、その温度で３０分間維持した。次に、Ａｒ流を変えずに保持したまま、
８００ｓｃｃｍのＣＨ４流を開始した。これを３０分間継続した。次いでＣＨ４流を中止
し、反応器を継続Ａｒ流下で室温まで冷却した。ＭｇＯをＨＣｌでの酸エッチングによっ
て抽出し、水性ＭｇＣｌ２ブライン中に炭素を含むスラリーを得た。次いで、この炭素を
ブラインから濾過し、脱イオン水で３回すすぎ洗浄し、水性ペーストとして収集した。次
いで、溶媒交換法を使用して水をアセトンに置き換え、Ｓ３のアセトン／セル型炭素ペー
ストを得た。
Ｓ４では、メタン／アルゴン混合物を供給ガスとして使用した。このサンプルでは、５
００グラムサンプルのＥＬ１７０を、炉の加熱ゾーン内部の石英管（ＯＤ １００ｍｍ）
内に装填した。反応中、チューブの回転を使用した。反応器を室温から１０５０℃の設定
温度まで５０分間かけて直線的漸増的に昇温させ、５００ｓｃｃｍのＡｒ流下にて、その
温度で３０分間維持した。次に、Ａｒ流を変えずに保持したまま、１０００ｓｃｃｍのＣ
Ｈ４流を開始した。これを４５分間継続した。次いでＣＨ４流を中止し、反応器を継続Ａ
ｒ流下で室温まで冷却した。次いでＭｇＯをＨＣｌでの酸エッチングによって抽出し、水
性ＭｇＣｌ２ブライン中に炭素を含むスラリーを得た。次いで、この炭素をブラインから
濾過し、脱イオン水で３回すすぎ洗浄し、水性ペーストとして収集した。このペーストを
、有効塩素が１０～１５％の次亜塩素酸ナトリウム溶液（ＮａＯＣｌ）に添加した。Ｎａ
ＯＣｌ溶液に対する炭素の比は１：４０であった。この混合物を室温で２４時間撹拌した
。次いで、炭素をこの漂白剤から濾過し、脱イオン水で３回すすぎ洗浄し、水性ペースト
として収集した。次いで、溶媒交換法を使用して水をアセトンに置き換え、Ｓ４のアセト
ン／セル型炭素ペーストを得た。
Ｓ５では、プロピレン／アルゴン混合物を供給ガスとして使用した。このサンプルでは
、９００℃で一晩焼成させた５００グラムサンプルのＥＬ１７０を、炉の加熱ゾーン内部
の石英管内に装填した。回転は使用しなかった。５００ｓｃｃｍのＡｒ流下の間に、反応
器を室温から７５０℃の設定温度３０分間かけて直線的漸増的に昇温させ、次いで、その
温度で３０分間維持した。次に、Ａｒ流を変えずに保持したまま、１０００ｓｃｃｍのＣ
３Ｈ６流を開始した。これを３０分間継続した。次いでＣ３Ｈ６流を中止し、反応器を継
続Ａｒ流下で室温まで冷却した。次いでＭｇＯをＨＣ１での酸エッチングによって抽出し
、水性ＭｇＣｌ２ブライン中に炭素を含むスラリーを得た。次いで、この炭素をブライン
から濾過し、脱イオン水で３回すすぎ洗浄し、水性ペーストとして収集した。次いで、溶
媒交換法を使用して水をアセトンに置き換えた。得られたアセトン／セル型炭素ペースト
を乾燥させて炭素粉末を生成させた。次いで、この粉末を、１，３双極子付加環化プロト
コルを用いて官能性付与した。このため、当量部のＮ－メチルグリシンと４－ホルミル安
息香酸をＤＭＦ中に溶解させた。この溶液にセル型炭素粉末を添加し、Ｎ２雰囲気下で９
６時間還流した。還流後の官能性付与された炭素をアセトンで３回、充分に洗浄し、Ｓ５
のアセトン／官能性付与セル型炭素ペーストを得た。
参考のため、図１６の図表は、ＣＶＤ時間対各セル型炭素サンプルを合成するために使
用した設定温度を示す。
炭素の特性評価
各セル型炭素サンプルを、抽出後に、ラマンスペクトル解析、ＴＧＡ、ＳＥＭおよびＴ
ＥＭの画像処理ならびに灰分試験を用いて特性評価した。
ラマンスペクトル解析は、テンプレート材料の抽出後の炭素セル（Ｓ１、Ｓ２およびＳ
３）に対して実施し、図１７に示す。３つの主なスペクトル特徴は、典型的にはｓｐ２結
合炭素と関連している：Ｇバンド、２Ｄバンド（あるいはまた、Ｇバンドと称する）およ
びＤバンドである。Ｇバンドはすべてのｓｐ２炭素で存在し、したがってｓｐ２炭素結晶
のラマン署名を示すものであり得る。このバンド内のピークは１５８５ｃｍ－１に観察さ
れる。２ＤまたはＧ’バンドは、２５００ｃｍ－１～２８００ｃｍ－１の間に存在し、２
次元方向における連続ｓｐ２炭素構造化と関連している。Ｄバンドは、１２００ｃｍ－１
～１４００ｃｍ－１の間に存在し、格子の欠陥と関連している。欠陥が増大すると、Ｄピ
ークの強度は最大に達し得、その後、欠陥の増大によってピークはブロード化し、高さが
低くなる。このブロード化が起こった場合、ＤピークとＧピークの間の底が浅くなる（す
なわち、その強度が増大する）。したがって、底強度を測定するとＤピークのブロード化
が示され得る。したがって、本開示では、ＤピークとＧピークの間の底である「Ｔバンド
」を第４の特徴として規定する。Ｔバンドの強度は、Ｄピークと関連している波数とＧピ
ークと関連している波数の間に存在する極小強度値と定義する。Ｇ、２Ｄ、ＤおよびＴバ
ンドの強度を本明細書では、それぞれＩＧ、Ｉ２Ｄ（またはＩＧ’）、ＩＤおよびＩＴと
表示する。
ラマンスペクトルは、さまざまな理由（そのいくつかは対象の構造形体と直接関係ない
）で、サンプル内の位置ごとに異なり得る。したがって、本明細書に記載の実験で作製さ
れるテンプレート式炭素の代表的な特徴を保証するため、以下の手順を使用した。第１に
、各炭素サンプルについて６０個の相違する点スペクトルを測定した。測定は、点同士の
間隔が５０μｍの６×１０個の点の長方形格子において行なう。次いで、この６０個の相
違する点スペクトルを平均し、複合スペクトルを得た。本明細書において報告したピーク
強度比はすべて、この６０個の点スペクトルの測定から得た複合スペクトルに関するもの
である。
図１７のサンプルＳ１およびＳ３のスペクトルは、中程度から高度の２次元の規則化（
ｏｒｄｅｒｉｎｇ）を示す。これは、その顕著な２Ｄピークに示される（０．４６より大
きいＩ２Ｄ／ＩＧ比）。対照的に、サンプルＳ２は、実質的に２Ｄピークを示しておらず
（０．１０より小さいＩ２Ｄ／ＩＧ比）、非常に幅広のＤピークを示しており、より欠陥
性の結晶構造体であることを示す。
ＴＧＡ解析は、テンプレート材料の抽出後および共有結合的官能性付与後（Ｓ４）の炭
素セルに対して実施した。ＴＧＡ曲線（図１８）は、質量保持を初期サンプル質量に対す
るパーセンテージとして示し、不活性アルゴン雰囲気中で１００ｍＬ／分のアルゴン流速
および１０℃／分の加熱速度を用いて作成した。
ＳＥＭ解析は、Ｓ１、Ｓ２およびＳ３手順を用いて成長させ、テンプレート抽出した炭
素セルに対して実施した。Ｓ１手順を用いて成長させた炭素での結果を図１５に示す。Ｓ
２手順を用いて成長させた炭素での結果を図１４に示す。Ｓ３手順を用いて成長させた炭
素での結果を図１９に示す。Ｓ４手順を用いて成長させた炭素での結果を図２０に示す。
Ｓ５手順を用いて成長させた炭素での結果を図２１に示す。
実験Ａ
ポリマー中における炭素ナノ構造体の最も将来有望な使用の１つは、脆性の熱硬化性ポ
リマーに対する強化剤である。低次元炭素は、その高いアスペクト比、高い表面積および
強度により、さまざまな熱可塑性樹脂のための良い候補となっている。多くの他の強化材
とは異なり、炭素はポリマーのガラス転移温度を低下させないことが示されており、航空
宇宙産業などの業界における高温用途には重要なことである。
セル形態構造は、いくつかの理由で、強化用として好都合であり得る。第１に、その構
成により、２次元の壁によって囲まれた３次元のキャビティのため、セル型炭素に占有さ
せることが可能となるはずであり、実際、単位炭素重量あたりの容積分率は他の低次元カ
ーボンフィラーよりずっと大きい。本開示において記載するセル型構造体にはマトリック
ス材料が内包的に含浸されており、そのため、この含浸セルは、ナノコンポジット内にお
いて一種のネスト化ナノコンポジットフィラーを構成する。第２に、セル型炭素およびそ
の誘導体は、多セル型構造体にクラスターする傾向にあり、マイクロスケールの形体とナ
ノスケールの形体の両方を有する空間的に広がった強化フレームワークがもたらされる。
これにより、ナノフィラーに特徴的な強化様式に加えてマイクロフィラーに特徴的な特定
の強化様式が容易になる。例えば、ミクロンスケールのシリカ強化材の理論的モデルでは
、亀裂ピニング、粒子の架橋、微小亀裂の発生およびクラックディフレクションが主な強
化機構であることが示唆されており、一方、ナノスケール強化材のモデルは、強化効果が
粒子のデボンディング（その後、空隙が成長する）および付随するシアバンディングによ
るものであるとしている［１４］。特に、高表面積ナノ構造体のマトリックスからのデボ
ンディングにより、強化ナノコンポジットにおいて破壊エネルギーが放散される。したが
って、ミクロンスケールの側面とナノスケールの側面の両方を提供するフィラーは強化用
途に魅力的なはずである。
セル型形態構造で強化した熱硬化性ナノコンポジットと、非セル型形態構造で強化した
熱硬化性ナノコンポジット（対比）を比較するため、二成分エポキシ配合物を用いてモデ
ル系を作出した。純粋に形態に基づいた炭素間の最も公正な比較を行なうため、化学的官
能性付与は導入しなかった。全部で５つのナノコンポジットサンプルを作製し、試験した
。対照エポキシサンプルは炭素なしで作製した（“Ａ０”）。格子の結晶性による効果を
コントロールするため、異なる結晶化度を有する２つのセル型炭素サンプル（Ｓ１および
Ｓ２）を選択した。Ｓ１炭素サンプルはより結晶性炭素格子構造体で構成されたものであ
り、一方、Ｓ２炭素サンプルはより欠陥性の炭素格子構造体で構成されたものであった。
次いで、これらの炭素を２つのナノコンポジットサンプル（それぞれ“Ａ１”および“Ａ
２”）中に組み込んだ。
その他の炭素サンプルは、いくつかの潜在因子のバランスをとるために選択した。第１
に、平面状の形態構造と非平面状の形態構造の両方を有する炭素を試験することが所望さ
れた。第２に、ミクロンスケールの粒子を含む炭素ならびにサブミクロン粒子を含む炭素
を試験することが所望された。第３に、酸素部分を含有している炭素、また、酸素部分を
含有していない炭素を試験することが所望された。第４に、結晶性である炭素、また、欠
陥性である炭素を試験することが所望された。最後に、使用するセル型炭素と比べて同等
のまたはより大きな表面積を含む炭素を試験することが所望された。これらの考慮事項を
できるだけシンプルに容易にするため、市販のカーボンブラック（Ｃａｂｏｔ Ｖｕｌｃ
ａｎ ＸＣ７２Ｒ）サンプルおよび市販のグラフェンナノプレートレット（ＸＧ Ｓｃｉ
ｅｎｃｅ Ｘ－ＧＮＰ－Ｃ－７５０）サンプルを選択した。以下の表１は、これらのサン
プルの特性の概要を示す：
Figure 2023145603000002
Ａ１およびＡ２のエポキシ分散体を作製した（後述する手順に従って）後、ナノコンポ
ジット中のセル型炭素サンプルの粒子の形状を、アセトンでのすすぎ洗浄によってＳ１お
よびＳ２炭素を抽出することにより調べた後、ＳＥＭ解析を行なった。Ｓ１炭素のＳＥＭ
解析では、図１３にみられるもののような湾曲寸断体が示された。欠陥性または変質した
セル構造体の方がインタクトなセル構造体より優位を占めていた。他方、Ｓ２炭素のＳＥ
Ｍ解析では、一部の場合では寸断を伴う概ねインタクトなセル集団が示された。図２２は
、アセトンでのすすぎ洗浄後のＳ２炭素の顕微鏡写真であり、優位を占めていたインタク
トなセル構造体が右側に観察され得、一方、少数派の変質したセル構造体の一例が左側に
観察され得る。Ｓ１炭素の寸断型の性質およびＳ２炭素の概ねインタクトな性質は、無定
形炭素の格子が結晶性炭素の格子より延性であるという理論的予測と整合する。ＸＣ７２
ＲおよびＸ－ＧＮＰ－Ｃ－７５０の粒子の形状は分散によって変わらないと推測し、それ
ぞれ文献および製造業者のデータシートから導いた。
サンプルの表面酸化を、ＴＧＡを用いて測定される元の質量から６００℃において保持
されていた質量を引き算することにより推定した。図１８に示すようなＸＣ７２Ｒおよび
Ｘ－ＧＮＰ－Ｃ－７５０での質量損失は、文献に報告されたＸＣ７２Ｒの酸素データ（０
．３％）および製造業者のデータシートに報告されたＸ－ＧＮＰ－Ｃ－７５０の酸素デー
タ（６％より大きい）と合理的に一致する。
Ｓ１およびＳ２炭素サンプルの結晶性構造体を、図１７に示すようにラマンスペクトル
を用いて特性評価した。格子核の沈み込みおよび消滅（ｑｕｅｎｃｈｉｎｇ）を伴うＣＶ
Ｄ炭素成長の構造上の効果のため、Ｓ１などのセル型炭素のラマンスペクトルは、セル壁
のより結晶性の外側層に関するスペクトルシグナルとより欠陥性の（格子がより小さいた
め）内側層に関するスペクトルシグナルの複合材を反映する。この無定形の背景はともか
く、Ｓ１のスペクトルは外側層内の結晶性炭素の存在を示し、したがって結晶性と表示す
る。Ｓ２では、外側層内に大きな格子の出現にもかかわらず、この大きな格子が面内欠陥
を含むため、結晶性のシグナルは観察されない。ＸＣ－７２Ｒのラマンスペクトルは示し
ていないが、予測どおり無定形炭素を反映していた。また、Ｘ－ＧＮＰ－Ｃ－７５０のラ
マンスペクトルも示していないが、データシートでみることができ、比較的結晶性の格子
構造が確認される。しかしながら、分光計の製造業者によって提供された特性評価のガイ
ドには、結晶性構造体は、大きなナノプレートレットと小さなナノプレートレットの両方
が存在するためラマンによって確認することは困難であると示されている［１８］。
サンプルの比表面積をＢＥＴ解析を用いて調べた。Ｘ－ＧＮＰ－Ｃ－７５０について製
造業者によって示された表面積は７５０ｍ２／ｇであるが、特性評価のガイドは、これが
、小さくて（＜１００ｎｍ）高表面積のナノプレートレットと大きくて（１～２μｍ）低
表面積のナノプレートレットの混合物で得られた平均値であると説明されている。したが
って、ナノコンポジットでは、実際には、有意に異なる表面積を有する２つのナノプレー
トレットフィラー相が存在している。
このような炭素サンプルを使用し、各ナノコンポジットサンプルＡ１～Ａ４についてマ
スターバッチを、Ｍｏｍｅｎｔｉｖｅ Ｅｐｏｎ ８２８（“８２８”）とＨｕｎｔｓｍ
ａｎ Ａｒａｌｄｉｔｅ ＬＹ１５５６（“１５５６”）の二官能性エポキシ樹脂の１：
１の容量比のプリブレンド中１．３３重量％の炭素で調製した。炭素を、高剪断ローター
ステーター混合器を１５，０００ｒｐｍで用いて９０分間分散させ、４つのマスターバッ
チサンプルを得た。
次いで、成分Ａの樹脂の分散体を作製するため、各マスターバッチサンプルを８２８／
１５５６プリブレンドと混合して希釈した。炭素を成分Ａ分散体中に、硬化剤の添加後の
ナノコンポジットの最終炭素重量分率が０．３％となるように負荷した（表１参照）。混
合中のマスターバッチおよび８２８／１５５６プリブレンドの温度は６０℃であった。混
合は、シンキー製ダブルプラネタリーミキサー内で３分間、２，０００ｒｐｍおよび封入
空気を除去するための２５ｋＰａの真空にて行なった。
次いで、得られた各成分Ａサンプルを成分Ｂ（Ａｒａｄｕｒ ３４０５５エポキシ硬化
剤または“３４０５５”）と、二工程混合プロセスでブレンドした。ブレンド中、Ａ成分
およびＢ成分はどちらも３５℃であった。第１工程では、成分Ｂを成分Ａに、１，１００
ｒｐｍでのＣｏｗｌｅｓブレード混合下で１．５分間添加した。この後、ダブルプラネタ
リーミキサーを用いた第２混合工程を３分間、２，０００ｒｐｍおよび封入空気を除去す
るための２５ｋＰａの真空にて行なった。
次いで、得られた各Ａ＋Ｂ混合物（４０℃＋／－５℃の）を、離型剤で前処理しておい
た長方形の彫込み金型内に注出した。これらを室温で２０分間ゲル化させ、次いで６０℃
の硬化炉内に移した。次いでサンプルを６０℃で２時間硬化させた後、速やかに金型から
離型し、６０℃でさらに２時間硬化させた。次いで硬化炉を８０℃まで１５分間かけて直
線的漸増的に昇温させた。サンプルを８０℃でさらに６時間硬化させ、次いで室温まで冷
却させた。
炭素なしのエポキシサンプルＡ０では、８２８／１５５６プリブレンドを３５℃まで加
熱した。次いで、３４０５５硬化剤を１，１００ｒｐｍでのＣｏｗｌｅｓブレード混合下
で１．５分間添加した。次いで、この混合物をダブルプラネタリーミキサー内で３分間、
２，０００ｒｐｍおよび封入空気を除去するための２５ｋＰａの真空にてブレンドした。
次いで、得られた混合物を、前処理済みの同じ金型内に注出し、ナノコンポジットサンプ
ルＡ１～Ａ４と同じゲル化／硬化サイクルに供した。以下の表２は、サンプルＡ０－Ａ５
に対して使用した重量比を示す：
Figure 2023145603000003
サンプルＡ０～Ａ４の各々を、ＡＳＴＭ Ｄ ５０４５による破壊靱性（ＫＩｃ）につ
いて、３点曲げ（ＳＥＮＢ）試験片を用いて試験した。試験片と作成するため、鉛直横ス
リットをエポキシブロックの中心に機械加工した。次いで、カミソリの刃をこのスリット
内に挿入し、機械加工したスリットの底面に亀裂が発生するまでハンマーでコツコツ叩い
た。試験片の寸法はＷ＝１９．０５ｍｍ、Ｌ＝８３．８２ｍｍ、Ｂ＝７．５ｍｍ～８．５
ｍｍであった。横スリットは４ｍｍの深さを有しており、発生した亀裂は３．６ｍｍ～７
．４ｍｍの長さであり、“ａ”値は７．６～１１．４ｍｍおよび“ａ／Ｗ”値は０．４～
０．６となった。試験片は、Ｗｙｏｍｉｎｇ Ｔｅｓｔ Ｆｉｘｔｕｒｅｓ製のＳＥＮＢ
３点曲げ試験冶具および１００１ｂ（４４５Ｎ）のロードセルを有する油圧万能試験シ
ステムで機械的に試験した。万能試験システムは１０ｍｍ／分の一定のクロスヘッド速度
で操作した。データを、Ｗｉｎｄｏｗｓ ＰＣに接続したＮａｔｉｏｎａｌ Ｉｎｓｔｒ
ｕｍｅｎｔｓ ＵＳＢ－６３４１データ収集システムを用いて記録した。試験片の寸法は
ミツトヨ製のデジタルキャリパーを用いて測定した。
以下の表３は、サンプルＡ０～Ａ４の破壊靱性と引張試験の結果を示す。
Figure 2023145603000004
この結果は、同じ荷重負荷、さらなる分散剤は全くなし、および全く同じ混合プロトコ
ルを用いたブレンドにおいて、Ｓ１およびＳ２のセル型形態構造ではグラフェンナノプレ
ートレットおよびカーボンブラックよりエポキシの靱性が有意に大きく改善されたことを
示す。この結果は、本明細書に記載のモデル配合物の元素的性質にもかかわらず得られ、
低負荷量および表面加工が全くなしであっても、セル型炭素およびその誘導体は脆性の熱
硬化性樹脂、例えばエポキシに対して有意な強化効果をもたらし得ることが示唆される。
これは、その特有の形態構造によるものであり得る
Ａ１とＡ２の両方の破面のフラクトグラフィー解析は、図２３に示したものなどの多セ
ル型組織の存在を示す。個々のサブユニットはサブミクロンであるが、組織はサイズが３
μｍ～２０μｍの範囲である。密な塊状体とは反対に、セル型炭素の組織は、セルの含浸
のため、容積のほとんどがマトリックス材料である。
含浸は、ナノコンポジットの平面状断面を作成し、空隙を探すことにより示され得る。
図２４は、Ａ２型サンプルをクライオイオンレーザーを用いてミリングすることによって
得た代表的な断面のＳＥＭ顕微鏡写真である。ミリングされた表面は平滑であり、フレー
ムの中心に図８の形状のセルの存在が推断され得る。実験Ａに記載のナノコンポジットの
ミリングされた表面の解析から、未含浸のキャビティはないことが明白であり、その断面
は、ミリングされた表面内の穴として観察可能であり得よう。変質セル構造体の開放性な
らびに最終のナノコンポジットを調製する連続工程で液状樹脂ナノコンポジットが広範に
力強くブレンドされることを仮定すると、充分な含浸が期待される。
だが、興味深いことに、大部分がインタクトであるセル型構造体が組み込まれたナノコ
ンポジット、例えばＡ２のクライオイオンミリングされた表面のＳＥＭ解析は、図２４に
観察され得るような、セルの内部と外部間の相の違いの存在を示す。実際、セル型の断面
の輪郭は、周囲のエポキシマトリックスとは異なって熱的に不安定であり、かつクライオ
イオンレーザーに曝露された場合に明白に液状化される架橋または可塑化が不充分なエポ
キシの識別可能な内部相の斑点の出現のため、図２４においてのみ、識別することができ
る。
かかる相の存在は、おそらく、概ねインタクトなＳ２セルの封入度合ならびに実験Ａに
記載の二成分エポキシ系の比較的短いポットライフに関連している。２つの反応性成分を
一緒に混合する前に、炭素は、おそらく、樹脂マトリックスによって浸透されて湿潤する
時間を有する。しかしながら、２つの反応性成分のブレンド時間は、硬化反応の急速な開
始によって制約を受ける。ポットライフが短いポリマー系によってもたらされるブレンド
の制約を考慮すると、浸透流と滲出流にとってセルの内部と外部で完全な平衡を得るため
に必要とされる時間が不充分なのかもしれない。換言すると、セルの膜が、セル内部の物
質がセル外部の混合物と速やかに平衡化することを妨げる障壁を強くしている。さらに、
剪断の混合効果および周囲の流体における乱流からの隔離により、セルの膜において局所
的で非同時的な架橋が生じることがあり得よう。例えば、外側のマトリックスとの流体交
換が起こるセル壁開口の単なる内部だけの架橋は、キャビティのより深い内部の領域と比
べて、より急速に開始され得よう。このような壁開口における早期の硬化開始は、物質移
動が必要とされる箇所にボトルネックが精密に生じることによって平衡をさらに抑制し得
る。また、非同時的硬化は、セルキャビティ内のいろいろな領域でのポリマーの明白な相
分離に寄与することがあり得る。図２４などの画像のすべてにみられ得るかかる明確な相
の一例は、セル壁の内壁をハグする斑点領域である。これは、キャビティのバルク内部で
架橋および固化が起こる際の未架橋の液状樹脂の周縁化（ｐｅｒｉｐｈｅｒａｌｉｚａｔ
ｉｏｎ）のために起こり得る。あるいはまた、セル型炭素粉末の調製にアセトンなどの溶
媒が使用される場合、これは、不充分な乾燥プロセスではセル内部から完全に除去され得
ない。おそらく非常に複雑であるこのような内部相の形成の背後にある真の機構に関係な
く、理論に拘束されることは本開示の目的ではない。
炭素セル内に含まれた低架橋密度の二次的な封入ポリマー相の存在は特有であり、文献
には充分に報告されていない。かかる複雑な構造は、内部ポリマー相の可塑性と壁内の炭
素格子の潤滑性を併せ持つため、熱硬化性ポリマーの機械的特性、特にその靱性および伸
長能を改善するために潜在的に有益であり得る。例えば、シリコンコアが封入されたセル
型炭素殻は、リチウム化および脱リチウム化の際、引張応力に応答した炭素格子の互いに
対する摺動能のため、内部のシリコンの２００％を超える容積測定的拡張および収縮に対
応し得る［１９］。機械的に同様の「伸縮自在の（ｔｅｌｅｓｃｏｐｉｃ）」プルアウト
効果が、ナノチューブ／マトリックス界面が機械的ストレスを最外チューブラー格子に移
行させるのに充分強い場合、多壁カーボンナノチューブにおいて起こることが知られてい
る［２０～２１］。セルの最外格子と外部ポリマー相間の充分なストレス移行を、セルの
最内格子と可塑化内部ポリマー相間の充分なストレス移行とともに考慮すると、複雑な局
所ストレスに応答して等方的に伸長または収縮し得る複合材フィラーが形成され得よう。
最良の効果を得るため、セル型炭素は、外部マトリックスおよび内部ポリマーとのより良
好な結合のために化学的に官能性付与されることが必要な場合があり得る。
実験Ｂ
エポキシの強化に加えて、低次元炭素ナノ構造体は、引張特性、例えば最大引張強度お
よび引張弾性率を改善し得る。セル型炭素ナノ構造体は特に、外在的炭素表面とポリマー
マトリックス間の界面がマトリックスから炭素へのストレス移行を可能にするのに充分強
ければ、ポリマーに対して引張強化をもたらすはずである。しかしながら、界面が不充分
である場合、セル型炭素ナノ構造体はナノプレートレットおよびナノチューブよりも悪い
性能を示し、実にポリマー単独より悪い性能を示すことが予測され得る。これはセルの３
次元性のためである。例えば、ナノプレートレットのマトリックスとの結合が不充分であ
り、そのため界面が引張応力下で破壊する場合、ポリマーが炭素から剥離して２Ｄ亀裂が
形成され得る。他方、１０μｍの多セル型組織のマトリックスとの結合が不充分であり、
そのため界面が引張応力下で破壊し、ポリマーがクラスターから剥離する場合、クラスタ
ーのサイズおよび形状に跡を残す（ｔｒａｃｋ）不連続部がポリマー内に形成される。こ
の効果は、換言すると、１０μｍの３次元的不連続部、本質的には、炭素クラスターは存
在しているが強化または連結性をもたらさない空隙をマトリックス内に導入する。サンプ
ルに炭素組織がより多く装填されるほど、より多くの不連続部が導入され、引張特性が進
行的に劣化することになる。
この懸念を緩和するため、セル型炭素が化学的に官能性付与されたナノコンポジットを
試験することが所望された。ナノコンポジットサンプルを作製するためにＳ４およびＳ５
セル型炭素を選択した。多官能性（＞２）エポキシ系を選択し、セル型炭素が改善され得
るかを、自動車、航空宇宙産業ならびにポリマーの耐用年数を通してより大きな寸法安定
性およびガラス転移温度が必要とされる他の厳しい用途において一般的に使用される高架
橋密度を有する系において調べた。
Ｓ４およびＳ５炭素サンプルを使用し、２つのマスターバッチを、エポキシ樹脂プリブ
レンド中１．３３重量％の炭素で調製した。プリブレンドは３５重量％濃度の二官能性Ｍ
ｏｍｅｎｔｉｖｅ Ｅｐｏｎ ８２８（“８２８”）樹脂、３５重量％濃度の二官能性Ｍ
ｏｍｅｎｔｉｖｅ Ｅｐｏｎ ８６２（“８６２”）、および３０重量％濃度の四官能性
Ｈｕｎｔｓｍａｎ Ａｒａｌｄｉｔｅ ＬＹ９７２１（“９７２１”）で構成されたもの
であった。炭素を、高剪断ローターステーター混合器を１５，０００ｒｐｍで用いて９０
分間分散させ、２つのマスターバッチサンプルを得た。
次いで、成分Ａの樹脂の分散体を作製するため、各マスターバッチサンプルを８２８／
８６２／１５５６プリブレンドと混合して希釈した。炭素を成分Ａ分散体中に、硬化剤の
添加後のナノコンポジットの最終炭素重量分率が、Ｂ１およびＢ２で、それぞれ０．５％
および０．３％となるように負荷した（表４参照）。混合中のマスターバッチおよび８２
８／８６２／９７２１プリブレンドの温度は７０℃であった。混合は、シンキー製ダブル
プラネタリーミキサー内で３分間、２，０００ｒｐｍおよび封入空気を除去するための２
５ｋＰａの真空にて行なった。
次いで、得られた各成分Ａサンプルを成分Ｂ（Ａｒａｄｕｒ ３４７３エポキシ硬化剤
または“３４７３”）と、二工程混合プロセスでブレンドした。第１工程では、室温（２
５℃）成分Ｂを成分Ａ（およそ６０℃）に、１，１００ｒｐｍでのＣｏｗｌｅｓブレード
混合下で１．５分間添加した。この後、ダブルプラネタリーミキサーを用いた第２混合工
程を３分間、２，０００ｒｐｍおよび封入空気を除去するための２５ｋＰａの真空にて行
なった。次いで、得られた各Ａ＋Ｂ混合物（４５℃＋／－５℃の）を、離型剤で前処理し
て６０℃に予熱しておいた長方形の金型内に注出した。次いでサンプルを１２０℃で２時
間、１６０℃で２時間、２００℃で２時間、最後に２２０℃で４時間硬化させた。次いで
サンプルを室温まで冷却させた。冷却されたら、サンプルを金型から離型し、ＣＮＣミル
を用いて引張試験片にカットした。
炭素なしの対照サンプルＢ０では、８２８／８６２／９７２１プリブレンドを６０℃ま
で加熱した。次いで、３４７３硬化剤（２５℃）を１，１００ｒｐｍでのＣｏｗｌｅｓブ
レード混合下で１．５分間添加した。次いで、この混合物をダブルプラネタリーミキサー
内で３分間、２，０００ｒｐｍおよび封入空気を除去するための２５ｋＰａの真空にてブ
レンドした。次いで、得られた混合物を、前処理して予熱された同じ金型内に注出し、ナ
ノコンポジットサンプルＢ１およびＢ２と同じ硬化サイクルに供した。
以下の表４は、サンプルＢ０～Ｂ２に対して使用した重量比を示す：
Figure 2023145603000005
引張試験を、ＡＳＴＭ Ｄ６３８に従い、Ｔｙｐｅ ＩＶの試験片寸法を用いて行なっ
た。引張試験片は、Ｅｐｓｉｌｏｎ ３５４２伸び計および５００１ｂ（２２２４Ｎ）の
ロードセルを有する油圧万能試験システムで機械的に試験した。万能試験システムは５ｍ
ｍ／分の一定のクロスヘッド速度で操作した。データを、Ｗｉｎｄｏｗｓ ＰＣに接続し
たＮａｔｉｏｎａｌ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ ＵＳＢ－６３４１データ収集システムを
用いて記録した。試験片の寸法はミツトヨ製のデジタルキャリパーを用いて測定した。
以下の表５は、各サンプル型の平均最大引張強度（ＵＴＳ）、平均引張弾性率および平
均破断伸びの値を示す：
Figure 2023145603000006
官能性付与されたセル型炭素サンプルの各々について、３つの引張特性はすべて、多官
能性エポキシベースラインと比べて改善された。これは、低次元炭素で強化されたポリマ
ー系ナノコンポジットは一般的に破断伸びの有意な低下を示すため、特に注目に値する。
表面化学、ブレンド手順、負荷レベルおよび他の要素の最適化によって本明細書に開示し
たモデルナノコンポジット系における引張データがさらに改善されるであろうことが期待
される。
実験Ｃ
セル型炭素構成は、ポリマーの機械的特性の改善のために好都合であり得、また、多セ
ル型の浸透性網目が生じるため、低重量分率で電気伝導率も向上させ得る。二成分エポキ
シ配合物を用いてモデル系を作製した。全部で９つのナノコンポジットサンプル（Ｃ１～
Ｃ９）を、Ｓ１セル型炭素、Ｃａｂｏｔ Ｖｕｌｃａｎ ＸＣ７２ＲおよびＸＧ Ｓｃｉ
ｅｎｃｅ Ｘ－ＧＮＰ－Ｃ－７５０を用いていろいろな炭素負荷レベルで作製し、シート
抵抗について試験した。
第１に、３つのマスターバッチサンプル（各炭素型について１つずつ）を、Ｅｐｏｎ
８２８（“８２８”）およびＡｒａｌｄｉｔｅ ＬＹ１５５６（“１５５６”）二官能性
エポキシ樹脂の１：１の容量比のプリブレンド中１．３３重量％の炭素で調製した。炭素
を、ＩＫＡ高剪断ローターステーター混合器を１５，０００ｒｐｍで用いて９０分間分散
させた。
次いで、成分Ａの樹脂の３つの分散体を作製するため、各マスターバッチを８２８／１
５５６プリブレンドと混合して希釈した。炭素を成分Ａ分散体中に、硬化剤の添加後のナ
ノコンポジットの最終炭素重量分率が、０．３％、０．６％および０．９％重量となるよ
うに負荷した（表１参照）。混合中のマスターバッチおよび８２８／１５５６プリブレン
ドの温度は６０℃であった。混合は、シンキー製ダブルプラネタリーミキサー内で３分間
、２，０００ｒｐｍおよび封入空気を除去するための２５ｋＰａの真空にて行なった。
次いで、得られた各成分Ａサンプルを成分Ｂ（Ａｒａｄｕｒ ３４０５５エポキシ硬化
剤または“３４０５５”）と、二工程混合プロセスでブレンドした。ブレンド中、Ａ成分
およびＢ成分はどちらも３５℃であった。第１工程では、成分Ｂを成分Ａに、１，１００
ｒｐｍでのＣｏｗｌｅｓブレード混合下で１．５分間添加した。この後、ダブルプラネタ
リーミキサーを用いた第２混合工程を３分間、２，０００ｒｐｍおよび封入空気を除去す
るための２５ｋＰａの真空にて行なった。
次いで、得られた各Ａ＋Ｂ混合物（４０℃＋／－５℃の）を、離型剤で前処理しておい
た長方形の彫込み金型内に注出した。これらを室温で２０分間ゲル化させ、次いで６０℃
の硬化炉内に移した。次いでサンプルを６０℃で４時間硬化させた。次いで硬化炉を８０
℃まで１５分間かけて直線的漸増的に昇温させた。サンプルを８０℃でさらに６時間硬化
させ、次いで室温まで冷却させ、金型から離型した。
次いでサンプルの底面（金型と接触している表面）を６００グリットのサンドペーパー
で磨き、表面汚れの全くないナノコンポジットを露出させた。次いで導電性銀塗料を、２
つの平行な１ｃｍの長さの線状に互いに１ｃｍ空けて塗布し、オーム／平方メートルの測
定のためのブスバーを作製した。銀泥が完全に乾燥したら、試験片を、電気抵抗測定（オ
ーム）用の２端子型ワイヤ式マルチメータ用プローブセットを用いて試験した。試験片は
、各銀ブスバーに１つのプローブを取り付けて試験した。
以下の表６は、実験Ｃで作製したナノコンポジットサンプルのサンプル組成および結果
を示す。
Figure 2023145603000007
Figure 2023145603000008
電気伝導率に関して、Ｃ１およびＣ６は静電散逸性材料（すなわち、１０６～１０１２
Ω／ｓｑ）と分類され得、一方、Ｃ２およびＣ３は導電性材料（すなわち、１０１～１０
６Ω／ｓｑ）と分類され得る。Ｒｓを“Ｎ．Ｒ．”と記載している試験片はすべて、２端
子型ワイヤ式マルチメータ用プローブを用いて導電性の測定値が得られるのに充分導電性
ではなかった。
全体的な結果は、セル型炭素が、モデル配合物におけるこの単純なブレンドプロセスの
使用でＸＣ７２ＲカーボンブラックおよびＸＧｎＰ－Ｃ－７５０グラフェンナノプレート
レットの両方より非常に優れた性能を示すことを示す。この性能は、ＭｇＯテンプレート
の再利用と併せて、本明細書に開示したものなどの方法を用いてセル型炭素を生産するコ
ストが、理論的にはナノプレートレットまたはナノチューブの製造コストよりずっと低く
なるため、有望である。さらに、Ｓ３サンプルは離散型ナノセル粒子で構成されており、
一方、一部のセル型炭素はずっと大きく、ずっと大きいアスペクト比の粒子構造体を有す
る場合があり得る。一例として、繊維状またはシート様の形態構造を有するナノアーキテ
クトカーボンフォームは、そのアスペクト比に基づいて導電性が高くなり得る。
セル型炭素充填型熱硬化性ナノコンポジットの用途は数多くあり得、プリンテッド・エ
レクトロニクス、多機能性塗料、センサー、導電性複合材など、もっとあり得る。向上し
た機械的特性と電気伝導率の多機能的組合せは、一部の用途、例えばピエゾ抵抗式検知能
を有する複合材において有益であり得る。
実験Ｄ
熱硬化性ポリマーに加えて、熱可塑性樹脂もいくつかの用途、特に導電性被覆材では電
気伝導率の恩恵を被り得る。セル型炭素ナノ構造体が熱可塑性樹脂に導電性を付与する能
力を実証するため、塩素化ポリオレフィン（“ＣＰＯ”）を用いてモデル系を作製した。
ＣＰＯは、自動車用プラスチック、例えばポリカーボネート、ポリエステル、ポリプロピ
レン、ポリウレタン、ポリアミドまたはブレンド用の導電性プライマーとして一般的に使
用されている。このような導電性被覆材は、製造業者が塗料および被覆材を静電的方法に
よってプラスチックパーツに塗布することを可能にし、したがって移行効率が高まる。全
部で３つのナノコンポジットサンプル（Ｄ１～Ｄ４）を作製し、被覆材として塗布し、シ
ート抵抗について試験した。
マスターバッチ炭素分散体をまず、０．７５グラムのＳ３炭素を０．７５グラムの分散
剤（Ｂｙｋ Ｃｈｅｍｉｅ，ＢＹＫ－１４５）と９８．５グラムのトルエンのプリブレン
ドと合わせることにより調製した。トルエンとＢＹＫ－１４５は、マグネチックスターラ
ーバーとマグネチックスターラーを有する１２０ｍｌ容の広口ガラス瓶内で、およそ２０
０ｒｐｍで１０分間、事前にブレンドした。Ｓ３粉末をプリブレンドに添加し、３０分間
撹拌した。次いで瓶に蓋をしてＢｒａｎｓｏｎ ３５１０ Ｓｏｎｉｃａｔｉｏｎ浴内に
１時間入れた後、蓋をあけ、４００ｒｐｍのマグネチックスターラーに戻した。次いで、
１／２インチの先端を有する超音波プローブを液面から１インチ下に沈めた。プローブは
Ｓｏｎｉｃｓ Ｖｉｂｒａ－Ｃｅｌｌ制御装置に取り付けられ、このプローブで６０％の
振幅にて、合計エネルギーの読み値が７５キロジュールに達するまで分析した。
次いでマスターバッチ分散体をＣＰＯ溶液と混合し、１％、２％、５％および１０％重
量のＳ３：ＣＰＯ固体の４つのサンプル（Ｄ１～Ｄ４）を得た（表３参照）。ＣＰＯは、
キシレン中２０％のＣＰＯのＥａｓｔｍａｎ ７３０－１である。分散体およびＣＰＯ溶
液を、マグネチックスターラーを用いて４００ｒｐｍで３０分間混合し、次いで浴中で１
時間、超音波処理し、次いで、４００ｒｐｍでさらに１５分間、再度磁気撹拌した。
各被覆材をＰＥＴ膜（．００７”ＤｕＰｏｎｔ Ｍｅｌｉｎｅｘ ４５３）にピペット
によって塗布し、種々の厚さの円筒形被覆を形成した。次いで被覆材を６０℃で２時間オ
ーブン乾燥させ、室温で一晩放置した後、試験した。サンプルの厚さは、Ｔｈｗｉｎｇ－
Ａｌｂｅｒｔ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔ Ｃｏｍｐａｎｙ製のＭｏｄｅｌ ８９－１００の
Ｔｈｉｃｋｎｅｓｓ Ｔｅｓｔｅｒを用いて測定した。シート電気抵抗の比較試験では、
各サンプルについて４０ｕｍの乾燥膜厚（ｄｆｔ）を使用した（結果については表２参照
）。シート抵抗はＫｅｉｔｈｌｙ ２４００ ＳｏｕｒｃｅＭｅｔｅｒ ４端子プローブ
を用いて測定した。
以下の表７は、実験Ｄで作製したナノコンポジットサンプルのサンプル組成および測定
されたシート抵抗を示す。
Figure 2023145603000009
実験Ｅ
低次元炭素ナノ構造体が研究されている一般的な用途は、電子ディスプレイ用の電気的
に導電性薄膜、自動車のウィンドウ用の防曇膜、およびさまざまな用途でのセンサーであ
る。以下の実施例は、インク中に配合されたこのような新規な炭素構造体が導電性薄膜を
生成する可能性を示す。
炭素を分散させるための溶液を、２０ｍｌ容のガラス製シンチレーションバイアル内で
１１グラムのＤＩ水と５．５グラムのエタノール（工業用グレード）を混合することによ
って調製した。次いで、変性ウレア（ＢＹＫ Ｃｈｅｍｉｅ ＧｍｂＨ ＢＹＫ－４２０
）を添加し、混合物を浴中で１時間、超音波処理した。次いで、０．４７グラムのＥｖｏ
ｎｉｋ ＴＥＧＯ Ｄｉｓｐｅｒｓ ７６０Ｗ、分散用添加剤を添加し、１５分間、磁気
撹拌した。
次に、０．３グラムのＳ３炭素をこの混合物に添加した。次いで混合物を３０分間、磁
気撹拌した後、浴中で１時間、超音波処理した。バイアルを水／氷浴中に入れた。次いで
、８Ｇ混合発生器を有する高剪断ＩＫＡ浸漬型ミキサー（Ｕｌｔｒａ－Ｔｕｒｒａｘ Ｔ
２５）を混合物中の１インチの箇所に浸漬させた。次いでサンプルを、２０ｋ ｍｉｎ．
－１で１時間混合し、混合物が過熱（およそ＜６０℃）しないようにするために水浴中に
氷を補充した。
次に、サンプルを２００ｒｐｍで磁気撹拌しながら、１／２インチの先端を有する超音
波プローブを表面から１インチ下に浸漬させた。プローブはＳｏｎｉｃｓ Ｖｉｂｒａ－
Ｃｅｌｌ制御装置に取り付けられ、このプローブで２０％の振幅にて、合計エネルギーの
読み値が４．５キロジュールに達するまで分析した。起泡を制御するため、ＤｕＰｏｎｔ
Ｃａｐｓｔｏｎｅ ＦＳ－６３含フッ素界面活性剤をＤＩ水とエタノールの１：１の溶
液中に含む．０５グラムの５％溶液を添加した。超音波処理は、サンプルをおよそ６０℃
より下に維持するために水浴に氷を再度添加しながら、合計１３．５キロジュールに達す
るまで継続した。
得られたインクをＰＥＴ膜（．００７”ＤｕＰｏｎｔ Ｔｅｉｊｉｎ Ｍｅｌｉｎｅｘ
４５３）にピペットによって塗布し、次いで、Ｍｅｙｅｒ Ｒｏｄ ＲＤＳ８を用いて
非常に薄い湿潤膜に広げ、この湿潤膜を１２０℃の炉内に１時間入れて膜を充分に乾燥さ
せた。
乾燥膜を翌日試験した。全透過率は、Ｔｈｅｒｍｏ Ｓｃｉｅｎｔｉｆｉｃ Ｅｖｏｌ
ｕｔｉｏｎ ６０Ｓ ＵＶ－ Ｖｉｓｉｂｌｅ Ｓｐｅｃｔｒｏｐｈｏｔｏｍｅｔｅｒを
用いて、５５０ｎｍ波長において６４．５％であると測定された。裸の基材の透過率の読
み値は８８％であり、炭素被覆材の透過率は５５０ｎｍにおいて７３％であることが示さ
れた。シート抵抗は、４端子プローブ（Ｇｕａｒｄｉａｎ Ｉｎｄｕｓｔｒｉｅｓモデル
ＳＲＭ２３２－１０００）を用いて測定した。平均シート抵抗は６９８オーム／ｓｑであ
ると測定された。
諸実施形態
本明細書に示した方法および材料は多くの潜在的実施形態を有する。任意の適当なサイ
ズ、形態構造および表面化学のテンプレート（例えば、酸化物テンプレート）を用いて形
成されるセル型炭素ナノ構造体が使用され得る。炭素に変換され得る任意の炭素系前駆体
が炭素源として使用され得る。化学気相成長を伴う実施形態では、種々のキャリアガスが
前駆体ガスと組み合わせて使用され得る。種々のガス圧力、温度、流速、反応時間および
反応器型が使用され得る。テンプレート式炭素は、多重ＣＶＤ反応、例えば抽出後自己触
媒反応を用いて成長させてもよい。セル型炭素ナノ構造体は、共有結合または非共有結合
によって化学的に官能性付与され得、例えば、種々の酸化剤への曝露により生じる酸素基
で官能性付与され得る。本明細書に示していないものも含む、このようなプロセスパラメ
ータの数多くの組合せが、本発明の種々の実施形態において使用され得る。
一実施形態は、液体マトリックス相中の炭素ナノ構造体の分散体を含む。マトリックス
相は、モノマー、樹脂、プレポリマー、ポリマー、硬化剤、触媒および溶媒のうちの１種
類以上を含むものである。炭素ナノ構造体は、セル型構造体、例えばキャビティを有し、
各キャビティは、セル型構造体の１つ以上の壁で実質的に囲まれている。キャビティの大
部分は１０ｎｍ以上の直径を有する。キャビティの大部分には液体または固体のいずれか
が内包的に含浸されており、その化学組成は外在的マトリックスと同様であっても異なっ
ていてもよい。
別の実施形態は、液体マトリックス相中の炭素ナノ構造体のナノコンポジットを含む。
マトリックス相は、モノマー、樹脂、プレポリマー、ポリマー、硬化剤および触媒のうち
の１種類以上を含むものである。炭素ナノ構造体は、セル型構造体、例えばキャビティを
有し、各キャビティは、セル型構造体の１つ以上の壁で実質的に囲まれている。キャビテ
ィの大部分は１０ｎｍ以上の直径を有する。キャビティの大部分には液体または固体のい
ずれかが内包的に含浸されており、その化学組成は外在的マトリックスと同様であっても
異なっていてもよい。
１から４７まで連続番号を付した以下の実施形態は、本明細書に記載の種々の実施形態
の非網羅的な一覧を示す。
実施形態１：液体マトリックス相と該液体マトリックス相中に分散されたナノ構造化炭
素とを含む分散体であって、該液体マトリックス相は、モノマー、樹脂、プレポリマー、
ポリマー、硬化剤および触媒のうちの１種類以上を含むものであり；該ナノ構造化炭素は
：テンプレートによって形成された構造部を有する１つ以上の壁；１つ以上のキャビティ
を備えたセル型構造体を有しており、各キャビティは：該１つ以上の壁で実質的に囲まれ
ており；該マトリックス相の一部が含浸している分散体。
実施形態２：該１つ以上の壁の大部分が１００ｎｍ以下の厚さを有し；該１つ以上のキ
ャビティの大部分が：１０ｎｍ以上の直径と；線状構造および１０：１より小さいアスペ
クト比；非線状構造および１０：１より大きいアスペクト比；または非線状構造および１
０：１より小さいアスペクト比のうちの１つとを有し；該セル型構造体の大部分が１ｍｍ
以下の直径を有する、実施形態１の分散体。
実施形態３：該１つ以上の壁の該構造部が、該テンプレートによって形成された該構造
部と異なるように物理的または化学的に改変されている、実施形態１および２のいずれか
１つの分散体。
実施形態４：該物理的改変が、該１つ以上の壁の該構造部を寸断または変形させるもの
である、実施形態３の分散体。
実施形態５：該構造部の変形によって該１つ以上のキャビティが実質的に崩壊される、
実施形態４の分散体。
実施形態６：該ナノ構造化炭素の一部が単セル粒子を含む、実施形態１～５のいずれか
１つの分散体。
実施形態７：該ナノ構造化炭素の一部が多セル粒子を含む、実施形態１～６のいずれか
１つの分散体。
実施形態８：該マトリックス相が溶媒をさらに含む、実施形態１～７のいずれか１つの
分散体。
実施形態９：該マトリックス相が熱可塑性ポリマーを含む、実施形態１～８のいずれか
１つの分散体。
実施形態１０：該マトリックス相がエポキシ官能性樹脂を含む、実施形態１～９のいず
れか１つの分散体。
実施形態１１：該マトリックス相が、以下のリスト：アミン、フェノール、チオール、
ルイス酸または酸無水物から選択される１種類以上の硬化剤を含む、実施形態１～１０の
いずれか１つの分散体。
実施形態１２：該マトリックス相がポリオレフィンまたは変性ポリオレフィンを含む、
実施形態１～１１のいずれか１つの分散体。
実施形態１３：該マトリックス相がウレアまたは変性ウレアを含む、実施形態１～１２
のいずれか１つの分散体。
実施形態１４：該ナノ構造化炭素の一部が０．４０以下のラマン２－Ｄ／Ｇピーク強度
比を示す、実施形態１～１３のいずれか１つの分散体。
実施形態１５：該ナノ構造化炭素の一部が０．２０以下のラマン２－Ｄ／Ｇピーク強度
比を示す、実施形態１～１４のいずれか１つの分散体。
実施形態１６：該ナノ構造化炭素の一部がテンプレート指示型化学気相成長によって合
成される、実施形態１～１５のいずれか１つの分散体。
実施形態１７：該テンプレート指示型化学気相成長法が８００℃未満の温度で行なわれ
る、実施形態１～１６のいずれか１つの分散体。
実施形態１８：該ナノ構造化炭素の一部が化学官能基で官能性付与されている、実施形
態１～１７のいずれか１つの分散体。
実施形態１９：該化学官能基が該ナノ構造化炭素に共有結合している、実施形態１８の
分散体。
実施形態２０：該化学官能基が酸素官能基である、実施形態１９の分散体。
実施形態２１：該キャビティに、該マトリックスと化学的に相違する成分が少なくとも
部分的に充填されている、実施形態１～２０のいずれか１つの分散体。
実施形態２２：液体マトリックス相と該液体マトリックス相中に分散されたナノ構造化
炭素とを含むインクであって、該液体マトリックス相は、モノマー、樹脂、プレポリマー
、ポリマー、硬化剤、触媒および溶媒のうちの２種類以上を含むものであり；該ナノ構造
化炭素は：テンプレートによって形成された構造部を有する１つ以上の壁；１つ以上のキ
ャビティを備えたセル型構造体を有しており、各キャビティは：該１つ以上の壁で実質的
に囲まれており；該マトリックス相の一部が含浸しているインク。
実施形態２３：材料の特性を改良するための添加剤であって：液体マトリックス相と該
液体マトリックス相中に分散されたナノ構造化炭素とを含んでおり、該液体マトリックス
相は、モノマー、樹脂、プレポリマー、ポリマー、硬化剤および触媒のうちの１種類以上
を含むものであり；該ナノ構造化炭素は：テンプレートによって形成された構造部を有す
る１つ以上の壁；１つ以上のキャビティを備えたセル型構造体を有しており、各キャビテ
ィは：該１つ以上の壁で実質的に囲まれており；該マトリックス相の一部が含浸している
添加剤。
実施形態２４：該特性が機械的特性または電気的特性である、実施形態２３の添加剤。
実施形態２５：固体マトリックス相と該固体マトリックス相中に包埋されたナノ構造化
炭素とを含むナノコンポジットであって、該固体マトリックス相は、モノマー、樹脂、プ
レポリマー、ポリマー、硬化剤および触媒のうちの１種類以上を含むものであり；該ナノ
構造化炭素は：テンプレートによって形成された構造部を有する１つ以上の壁；１つ以上
のキャビティを備えたセル型構造体を有しており、各キャビティは：該１つ以上の壁で実
質的に囲まれており；該マトリックス相の一部が含浸しているナノコンポジット。
実施形態２６：該１つ以上の壁の大部分が１００ｎｍ以下の厚さを有し；該１つ以上の
キャビティの大部分が：１０ｎｍ以上の直径と；線状構造および１０：１より小さいアス
ペクト比；非線状構造および１０：１より大きいアスペクト比；または非線状構造および
１０：１より小さいアスペクト比のうちの１つとを有し；該セル型構造体の大部分が１ｍ
ｍ以下の直径を有する、実施形態２５のナノコンポジット。
実施形態２７：該１つ以上の壁の該構造部が、該テンプレートによって形成された該構
造部と異なるように物理的または化学的に改変されている、実施形態２５～２６のいずれ
か１つのナノコンポジット。
実施形態２８：該物理的改変が、該１つ以上の壁の該構造部を寸断または変形させるも
のである、実施形態２７のナノコンポジット。
実施形態２９：該構造部の変形によって該１つ以上のキャビティが実質的に崩壊される
、実施形態２８のナノコンポジット。
実施形態３０：該ナノ構造化炭素の一部が単セル粒子を含む、実施形態２５～２９のい
ずれか１つのナノコンポジット。
実施形態３１：該ナノ構造化炭素の一部が多セル粒子を含む、実施形態２５～３０のい
ずれか１つのナノコンポジット。
実施形態３２：該ポリマーが熱可塑性ポリマーを含む、実施形態２５～３１のいずれか
１つのナノコンポジット。
実施形態３３：該ポリマーが熱硬化性ポリマーを含む、実施形態２５～３２のいずれか
１つのナノコンポジット。
実施形態３４：該熱硬化性ポリマーが部分硬化型である、実施形態３３のナノコンポジ
ット。
実施形態３５：該熱硬化性ポリマーがエポキシを含む、実施形態３３～３４のいずれか
１つのナノコンポジット。
実施形態３６：該エポキシがビスフェノールＡのジグリシジルエーテルを含む、実施形
態３５のナノコンポジット。
実施形態３７：該マトリックス相を含む材料のものより高い最大引張強度、高い引張弾
性率、高い破断伸び、高いＧＩＣ臨界歪みエネルギー解放率、高い最大曲げ強度、高い曲
げ弾性率、高い最大圧縮強度、高い圧縮弾性率、高い硬度または高い衝撃強度のうちの少
なくとも１つを示す、実施形態２５～３６のいずれか１つのナノコンポジット。
実施形態３８：該マトリックス相を含む材料のものより高いＫＩＣ破壊靱性を示す、実
施形態２５～３７のいずれか１つのナノコンポジット。
実施形態３９：該マトリックス相を含む材料のものより高い電気伝導率を示す、実施形
態２５～３８のいずれか１つのナノコンポジット。
実施形態４０：該ナノ構造化炭素の一部が化学官能基で官能性付与されている、実施形
態２５～３９のいずれか１つのナノコンポジット。
実施形態４１：該化学官能基が該ナノ構造化炭素に共有結合している、実施形態４０の
ナノコンポジット。
実施形態４２：該化学官能基が酸素官能基である、実施形態４０～４１のいずれか１つ
のナノコンポジット。
実施形態４３：該キャビティに、該マトリックスと化学的に相違する成分が少なくとも
部分的に充填されている、実施形態２５～４２のいずれか１つのナノコンポジット。
実施形態４４：繊維強化相をさらに含む、実施形態２５～４３のいずれか１つのナノコ
ンポジット。
実施形態４５：該繊維強化相がチョップドファイバーを含む、実施形態２５～４４のい
ずれか１つのナノコンポジット。
実施形態４６：固体マトリックス相と該固体マトリックス相中に分散されたナノ構造化
炭素とを含む膜または被覆材であって、該固体マトリックス相は、モノマー、樹脂、プレ
ポリマー、ポリマー、硬化剤および触媒のうちの１種類以上を含むものであり；該ナノ構
造化炭素は：テンプレートによって形成された構造部を有する１つ以上の壁；１つ以上の
キャビティを備えたセル型構造体を有しており、各キャビティは：該１つ以上の壁で実質
的に囲まれており；該マトリックス相の一部が含浸している膜または被覆材。
実施形態４７：固体マトリックス相と該固体マトリックス相中に分散されたナノ構造化
炭素を含む成型鋳造物であって、該固体マトリックス相は、モノマー、樹脂、プレポリマ
ー、ポリマー、硬化剤および触媒のうちの１種類以上を含むものであり；該ナノ構造化炭
素は：テンプレートによって形成された構造部を有する１つ以上の壁；１つ以上のキャビ
ティを備えたセル型構造体を有しており、各キャビティは：該１つ以上の壁で実質的に囲
まれており；該マトリックス相の一部が含浸している成型鋳造物。
後に一連の値またはパラメータを伴う語句「未満」、「～より大きい」、「最大」、「
少なくとも」、「以下」、「以上」または他の同様の語句に対する言及は、その語句が該
一連の値またはパラメータの各値またはパラメータに適用されることを意図する。例えば
、酸素の重量パーセントが１％，０．５％または０．１％未満であり得るという記載は、
酸素の重量パーセントが１％未満、０．５％未満または０．１％未満であり得るというこ
とを意味していることを意図する。
本出願では、本文および図においていくつかの数値範囲を開示している。たとえ本明細
書において厳密な範囲限定が逐語的に記載されていなくても、本開示は、開示された数値
範囲全体において実施することができるため、開示された数値範囲は、開示された数値範
囲内の範囲または値をサポートしている。
上記の説明は、当業者が本開示物を作製し、使用することを可能にするために提示して
いる。本実施形態に対する種々の修正が当業者に容易に明白であり、本明細書に規定した
一般原理は、本開示の趣旨および範囲から逸脱することなく他の実施形態および用途に適
用され得る。したがって、本開示は、図示した実施形態に限定されることを意図するもの
ではなく、本明細書に開示した原理および特長に整合する最も広い範囲を許容するものと
する。最後に、本出願において言及した特許および刊行物の全開示内容は引用により本明
細書に組み込まれる。
参考文献
Figure 2023145603000010
Figure 2023145603000011

Claims (47)

  1. 液体マトリックス相と、
    前記液体マトリックス相中に分散されたナノ構造化炭素と
    を含む分散体であって、
    前記液体マトリックス相は、モノマー、樹脂、プレポリマー、ポリマー、硬化剤および
    触媒のうちの１種類以上を含み；
    前記ナノ構造化炭素は：
    テンプレートによって形成された構造部を有する１つ以上の壁；
    １つ以上のキャビティ
    を備えたセル型構造体を有しており、各キャビティは：
    前記１つ以上の壁で実質的に囲まれており；
    前記マトリックス相の一部で含浸されている
    分散体。
  2. 前記１つ以上の壁の大部分が１００ｎｍ以下の厚さを有し；前記１つ以上のキャビティ
    の大部分が：
    １０ｎｍ以上の直径と；
    線状構造および１０：１より小さいアスペクト比；
    非線状構造および１０：１より大きいアスペクト比；または
    非線状構造および１０：１より小さいアスペクト比
    のうちの１つと
    を有し；
    前記セル型構造体の大部分が１ｍｍ以下の直径を有する、
    請求項１に記載の分散体。
  3. 前記１つ以上の壁の前記構造部が、前記テンプレートによって形成された前記構造部と
    異なるように物理的または化学的に改変されている、請求項１に記載の分散体。
  4. 前記物理的改変が、前記１つ以上の壁の前記構造部を寸断または変形させるものである
    、請求項３に記載の分散体。
  5. 前記構造部の変形によって前記１つ以上のキャビティが実質的に崩壊される、請求項４
    に記載の分散体。
  6. 前記ナノ構造化炭素の一部が単セル粒子を含む、請求項１に記載の分散体。
  7. 前記ナノ構造化炭素の一部が多セル粒子を含む、請求項１に記載の分散体。
  8. 前記マトリックス相が溶媒をさらに含む、請求項１に記載の分散体。
  9. 前記マトリックス相が熱可塑性ポリマーを含む、請求項１に記載の分散体。
  10. 前記マトリックス相がエポキシ官能性樹脂を含む、請求項１に記載の分散体。
  11. 前記マトリックス相が、以下のリスト：アミン、フェノール、チオール、ルイス酸また
    は酸無水物から選択される１種類以上の硬化剤を含む、請求項１に記載の分散体。
  12. 前記マトリックス相がポリオレフィンまたは変性ポリオレフィンを含む、請求項１に記
    載の分散体。
  13. 前記マトリックス相がウレアまたは変性ウレアを含む、請求項１に記載の分散体。
  14. 前記ナノ構造化炭素の一部が０．４０以下のラマン２－Ｄ／Ｇピーク強度比を示す、請
    求項１に記載の分散体。
  15. 前記ナノ構造化炭素の一部が０．２０以下のラマン２－Ｄ／Ｇピーク強度比を示す、請
    求項１に記載の分散体。
  16. 前記ナノ構造化炭素の一部がテンプレート指示型化学気相成長によって合成される、請
    求項１に記載の分散体。
  17. 前記テンプレート指示型化学気相成長法が８００℃未満の温度で行なわれる、請求項１
    ６に記載の分散体。
  18. 前記ナノ構造化炭素の一部が化学官能基で官能性付与されている、請求項１に記載の分
    散体。
  19. 前記化学官能基が前記ナノ構造化炭素に共有結合している、請求項１８に記載の分散体
    。
  20. 前記化学官能基が酸素官能基である、請求項１９に記載の分散体。
  21. 前記キャビティが、前記マトリックスと化学的に相違する成分で少なくとも部分的に充
    填されている、請求項１に記載の分散体。
  22. 液体マトリックス相と、
    前記液体マトリックス相中に分散されたナノ構造化炭素と
    を含むインクであって、
    前記液体マトリックス相は、モノマー、樹脂、プレポリマー、ポリマー、硬化剤、触媒
    および溶媒のうちの２種類以上を含み；
    前記ナノ構造化炭素は：
    テンプレートによって形成された構造部を有する１つ以上の壁；
    １つ以上のキャビティ
    を備えたセル型構造体を有しており、各キャビティは：
    前記１つ以上の壁で実質的に囲まれており；
    前記マトリックス相の一部で含浸されている
    インク。
  23. 材料の特性を改良するための添加剤であって：
    液体マトリックス相と、
    前記液体マトリックス相中に分散されたナノ構造化炭素と
    を含んでおり、
    前記液体マトリックス相は、モノマー、樹脂、プレポリマー、ポリマー、硬化剤および
    触媒のうちの１種類以上を含み；
    前記ナノ構造化炭素は：
    テンプレートによって形成された構造部を有する１つ以上の壁；
    １つ以上のキャビティ
    を備えたセル型構造体を有しており、各キャビティは：
    前記１つ以上の壁で実質的に囲まれており；
    前記マトリックス相の一部で含浸されている
    添加剤。
  24. 前記特性が機械的特性または電気的特性である、請求項２３に記載の添加剤。
  25. 固体マトリックス相と、
    前記固体マトリックス相中に包埋されたナノ構造化炭素と
    を含むナノコンポジットであって、
    前記固体マトリックス相は、モノマー、樹脂、プレポリマー、ポリマー、硬化剤および
    触媒のうちの１種類以上を含み；
    前記ナノ構造化炭素は：
    テンプレートによって形成された構造部を有する１つ以上の壁；
    １つ以上のキャビティ
    を備えたセル型構造体を有しており、各キャビティは：
    前記１つ以上の壁で実質的に囲まれており；
    前記マトリックス相の一部で含浸されている
    ナノコンポジット。
  26. 前記１つ以上の壁の大部分が１００ｎｍ以下の厚さを有し；前記１つ以上のキャビティ
    の大部分が：
    １０ｎｍ以上の直径と；
    線状構造および１０：１より小さいアスペクト比；
    非線状構造および１０：１より大きいアスペクト比；または
    非線状構造および１０：１より小さいアスペクト比
    のうちの１つと
    を有し；
    前記セル型構造体の大部分が１ｍｍ以下の直径を有する、
    請求項２５に記載のナノコンポジット。
  27. 前記１つ以上の壁の前記構造部が、前記テンプレートによって形成された前記構造部と
    異なるように物理的または化学的に改変されている、請求項２５に記載のナノコンポジッ
    ト。
  28. 前記物理的改変が、前記１つ以上の壁の前記構造部を寸断または変形させるものである
    、請求項２７に記載のナノコンポジット。
  29. 前記構造部の変形によって前記１つ以上のキャビティが実質的に崩壊される、請求項２
    ８に記載のナノコンポジット。
  30. 前記ナノ構造化炭素の一部が単セル粒子を含む、請求項２５に記載のナノコンポジット
    。
  31. 前記ナノ構造化炭素の一部が多セル粒子を含む、請求項２５に記載のナノコンポジット
    。
  32. 前記ポリマーが熱可塑性ポリマーを含む、請求項２５に記載のナノコンポジット。
  33. 前記ポリマーが熱硬化性ポリマーを含む、請求項２５に記載のナノコンポジット。
  34. 前記熱硬化性ポリマーが部分硬化型である、請求項３３に記載のナノコンポジット。
  35. 前記熱硬化性ポリマーがエポキシを含む、請求項３４に記載のナノコンポジット。
  36. 前記エポキシがビスフェノールＡのジグリシジルエーテルを含む、請求項３５に記載の
    ナノコンポジット。
  37. 前記マトリックス相を含む材料のものより高い最大引張強度、高い引張弾性率、高い破
    断伸び、高いＧＩＣ臨界歪みエネルギー解放率、高い最大曲げ強度、高い曲げ弾性率、高
    い最大圧縮強度、高い圧縮弾性率、高い硬度または高い衝撃強度のうちの少なくとも１つ
    を示す、請求項２５に記載のナノコンポジット。
  38. 前記マトリックス相を含む材料のものより高いＫＩＣ破壊靱性を示す、請求項２５に記
    載のナノコンポジット。
  39. 前記マトリックス相を含む材料のものより高い電気伝導率を示す、請求項２５に記載の
    ナノコンポジット。
  40. 前記ナノ構造化炭素の一部が化学官能基で官能性付与されている、請求項２５に記載の
    ナノコンポジット。
  41. 前記化学官能基が前記ナノ構造化炭素に共有結合している、請求項４０に記載のナノコ
    ンポジット。
  42. 前記化学官能基が酸素官能基である、請求項４１に記載のナノコンポジット。
  43. 前記キャビティが、前記マトリックスと化学的に相違する成分で少なくとも部分的に充
    填されている、請求項２５に記載のナノコンポジット。
  44. 繊維強化相をさらに含む、請求項２５に記載のナノコンポジット。
  45. 前記繊維強化相がチョップドファイバーを含む、請求項４４に記載のナノコンポジット
    。
  46. 固体マトリックス相と、
    前記固体マトリックス相中に分散されたナノ構造化炭素と
    を含む膜または被覆材であって、
    前記固体マトリックス相は、モノマー、樹脂、プレポリマー、ポリマー、硬化剤および
    触媒のうちの１種類以上を含み；
    前記ナノ構造化炭素は：
    テンプレートによって形成された構造部を有する１つ以上の壁；
    １つ以上のキャビティ
    を備えたセル型構造体を有しており、各キャビティは：
    前記１つ以上の壁で実質的に囲まれており；
    前記マトリックス相の一部で含浸されている
    膜または被覆材。
  47. 固体マトリックス相と、
    前記固体マトリックス相中に分散されたナノ構造化炭素と
    を含む成型鋳造物であって、
    前記固体マトリックス相は、１種類以上のモノマー、樹脂、プレポリマー、ポリマー、
    硬化剤および触媒を含み；
    前記ナノ構造化炭素は：
    テンプレートによって形成された構造部を有する１つ以上の壁；
    １つ以上のキャビティ
    を備えたセル型構造体を有しており、各キャビティは：
    前記１つ以上の壁で実質的に囲まれており；
    前記マトリックス相の一部で含浸されている
    成型鋳造物。
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