JP2023054977A - 木造遮音床 - Google Patents

Abstract

【課題】木造建築に適した加工性の良い木質系であって、小梁の長手方向に対する直交方向の剛性比を高めて重量床衝撃音遮断性能を向上させることができ、かつ全高の増加を抑制することができる木造遮音床を提供する。【解決手段】建築物の上下階の間に位置する構造床５０Ｂを有する。構造床は、複数の小梁１０、複数の下面交差板１２、及び単一又は複数の上面交差板１４を有する。複数の小梁１０は、両端が建築物の躯体に固定され、その長手方向に水平に延び、その幅方向に互いに第１間隔Ｐ１を隔てて平行に位置する。複数の下面交差板１２は、両端が建築物の躯体に固定され、幅方向に水平に延び、中間部が複数の小梁の下面に固定され、長手方向に互いに第２間隔Ｐ２を隔てて平行に位置する。上面交差板１４は、両端が建築物の躯体に固定され、中間部が複数の小梁の上面に固定され、複数の下面交差板に対向して水平に位置する。【選択図】図５

Description

本発明は、重量床衝撃音を低減するための木造遮音床に関する。

近年、木造住宅建築物等の建築物の床構造として、ＪＩＳ Ａ １４１８による重量床衝撃音遮断性能及び軽量床衝撃音遮断性能を満たす木造遮音床が要望されている。
「重量床衝撃音」は、子どもが飛び跳ねたり、椅子を動かしたときなどに、「ドスン」「ガタン」と大きく下の階に伝わる鈍くて低い音を意味する。また、「軽量床衝撃音」は、スプーンなどを床に落として「コツン」といったり、スリッパで歩いて「パタパタ」するように、比較的軽めで高音域の音を意味する。

このうち、軽量床衝撃音は床材表面の素材（例えばカーペット）により比較的容易に低減することができる。一方、重量床衝撃音は床材表面の素材のみでは低減が困難である。
そこで、重量床衝撃音を低減するために、例えば特許文献１が開示されている。

特許文献１の「床構造」は、床小梁が一定の間隔を置いて配設され、その床小梁の上に床小梁と直交方向に床根太が一定の間隔を置いて配設され、この床根太の上に床パネルが載置されている。
この床構造において、床パネルを厚さ１５ｍｍのパーティクルボードで形成し、床根太を幅３８ｍｍ，高さ５１ｍｍの木製根太で形成すると共に３５２ｍｍのピッチで配設する。また、床小梁を幅７５ｍｍ，高さ１７５ｍｍ以上，厚さ２．３ｍｍの鋼製小梁で形成すると共に７５０ｍｍのピッチで配設する。これにより、床全体の単位幅当たりの曲げ剛性を３．４５×１０^６［Ｎ・ｍ^２／ｍ］以上にし、かつ、床全体での面密度を２６．９４［ｋｇ／ｍ^２］以上にすることを提案している。

また、非特許文献１は、異方性スラブの振動特性に関する参考文献である。

特開平９－８８２９９号公報

渡辺 大助，井上 勝夫，鈴木 俊男，「異方性スラブの振動特性に関する基礎的検討」，日本建築学会環境系論文集，２０１２，７７巻，６８０号，ｐ．７６１－７６９

しかし、特許文献１の「床構造」には、以下の問題点があった。
（１）床小梁（以下、「小梁」）として鋼製小梁を用いるので、木製の小梁と比較して、重量が大きいため、人力によるハンドリングが難しく、現場の寸法に合わせての加工が困難であり、作業効率が悪い。
（２）小梁を支持する外枠（中梁又は大梁）が木製の建物（例えば木造建築）の場合、鋼製小梁との熱膨張率が異なるため、強固な結合が難しく、隙間や緩みが生じやすい。
（３）従来の軸組工法では、小梁架構は一方向のみであり、小梁直交方向の剛性が弱い。そのため、重量床衝撃音遮断性能を向上させるためには、小梁直交方向の剛性を大幅に高める必要がある。
（４）特許文献１の「床構造」の鋼製小梁を木製小梁に置き換えた場合、床全体での面密度を高める（例えば、２６．９４［ｋｇ／ｍ^２］以上にする）には、床小梁と床根太の両方を大型化する必要が生じ、床構造の全高が過大となる。

本発明は、上述した問題点を解決するために創案されたものである。すなわち、本発明の第１の目的は、木造建築に適した加工性の良い木質系であって、小梁の長手方向に対する直交方向の剛性比を高めて重量床衝撃音遮断性能を向上させることができ、かつ全高の増加を抑制することができる木造遮音床を提供することにある。
また、第２の目的は、二重床と吊天井を設けることができ、かつ全高の増加を抑制することができる木造遮音床を提供することにある。

本発明によれば、建築物の上下階の間に位置する構造床を有し、
前記構造床は、両端が前記建築物の躯体に固定され、その長手方向に水平に延び、その幅方向に互いに第１間隔を隔てて平行に位置する複数の小梁と、
両端が前記躯体に固定され、前記幅方向に水平に延び、中間部が複数の前記小梁の下面に固定され、前記長手方向に互いに第２間隔を隔てて平行に位置する複数の下面交差板と、
両端が前記躯体に固定され、中間部が複数の前記小梁の上面に固定され、複数の前記下面交差板に対向して水平に位置する単一又は複数の上面交差板と、有する、木造遮音床が提供される。

上記本発明の構成によれば、上面交差板と下面交差板が小梁の上面と下面に固定され小梁の幅方向に水平に延びるので、小梁の高さに比較して上面交差板と下面交差板の板厚が小さくても、下面交差板と上面交差板からなる合成梁の曲げ剛性を大きくできる。
従って、木造建築に適した加工性の良い木質系であっても、小梁の長手方向に対する直交方向の曲げ剛性比を高めて重量床衝撃音遮断性能を向上させることができ、かつ全高の増加を抑制することができる。

曲げ剛性の弱軸／強軸比率の改善による効果の試算結果である。 参考例の木造遮音床の説明図である。 本発明の第１実施形態を示す木造遮音床の説明図である。 本発明の第２実施形態を示す木造遮音床の説明図である。 本発明の第３実施形態を示す木造遮音床の側面断面図である。 梁の断面形状と断面二次モーメントとの関係を示す一般式である。

以下、本発明の好ましい実施形態を添付図面に基づいて詳細に説明する。なお、各図において共通する部分には同一の符号を付し、重複した説明を省略する。

（木造軸組床 梁直交床上根太による効果の試算）
１．目的
梁直交床上根太による床衝撃音低減効果について、床振動の基本性能である基本インピーダンス（無限大板における加振力Ｆと加振点応答速度Ｖの比）を指標とした効果試算を行った。
「基本インピーダンスＺ」とは、無限大の板における加振力Ｆと、加振点における床の応答速度Ｖとの比（Ｚ＝Ｆ／Ｖ）を意味する。

２．検討方法
重量床衝撃音遮断性能と関連付けられる、床の基本インピーダンスＺを算出し検討する。
軸組床の基本インピーダンスＺ［ｋｇ／ｓ］の算出には、非特許文献１に示された異方性スラブの以下計算式を応用する。
Ｚ＝８（（Ｂ１・Ｂ２）^０．５・Ｍ）^０．５・・・（１）
ここで、Ｂ１：強軸方向曲げ剛性［Ｎｍ^２］、Ｂ２：弱軸方向曲げ剛性［Ｎｍ^２］、Ｍ：面密度［ｋｇ／ｍ^２］である。
また、基本インピーダンスレベルＬｚ［ｄＢ］は下式で算出した。
Ｌｚ＝２０ｌｏｇ_１０Ｚ・・・（２）

図１は、曲げ剛性の弱軸／強軸比率の改善による効果の試算結果である。
この図に、条件１に対して曲げ剛性の弱軸／強軸比率を上げていった際の基本インピーダンスレベル改善量の変化を示す。曲げ剛性の弱軸／強軸比率を３％以上にすることで５ｄＢ以上の改善が図れることがわかる。また、比率を２０％程度まで上げることで１０ｄＢ近い改善が得られる。
以上の結果から、曲げ剛性の弱軸／強軸比率を高めることで、基本インピーダンスレベルを改善できることがわかる。

図２は、参考例１の木造遮音床の説明図である。
図２（Ａ）は、その側面断面図である。
この図において、参考例１の木造遮音床は、建築物（図示せず）の上下階の間に位置する構造床（以下、参考構造床１）を有する。
参考構造床１は、複数の参考小梁２、複数の参考補強材４、及び参考上面床６を有する。
複数の参考小梁２は、建築物の躯体に両端が固定され水平に延びる。
複数の参考補強材４は、参考小梁２に直交して水平に延び、両端が参考小梁２に固定されている。
参考上面床６は、参考小梁２の上面に固定されている。

この例で参考小梁２は、幅１５ｃｍ、高さ３３ｃｍの木材である。また、複数の参考小梁２の芯間距離は、４５．５ｃｍに設定されている。
参考補強材４は、幅１０．５ｃｍ、高さ１０．５ｃｍの木材であり、複数の参考補強材４の芯間距離は、隣接する参考小梁２の芯間距離と同一に設定されている。
参考上面床６は、厚さ６．７ｃｍの木質材料（例えば、合板、石膏ボード等）である。
上述した参考構造床１に二重床、二重天井を組み合わせたものの重量床衝撃音レベルは、実質的にＬ－４５の基準曲線を下回っており、重量床衝撃音に対するＬＨ－４５の基準を満たしていることが確認されている。

図２（Ｂ）は、参考小梁２の上面に参考上面床６が強固（一体的）に固定されている場合の、１本の参考小梁２と参考上面床６からなるＸ方向合成梁の曲げ剛性に寄与する断面形状図（以下、「等価断面図」と呼ぶ）である。この場合、参考上面床６の両端は、対称面であり、その全幅は、参考小梁２の芯間距離である。
また、図２（Ｃ）は、図２（Ａ）のＣ－Ｃ断面図であり、参考補強材４の上面に参考上面床６が強固（一体的）に固定されている場合の、１本の参考補強材４と参考上面床６からなるＹ方向合成梁の曲げ剛性に寄与する等価断面図である。この場合、参考上面床６の全幅は、参考補強材４の芯間距離である。

梁の曲げ剛性ＥＩは、梁材の縦弾性係数Ｅと断面二次モーメントＩの積である。なお、本願において、木造遮音床を構成する梁材は木材又は木質材料である。従って、梁材の縦弾性係数Ｅは実質的に同一であるので、断面二次モーメントＩの比較で、曲げ剛性ＥＩを比較することができる。

図６は、梁の断面形状と断面二次モーメントＩとの関係を示す一般式である。
この図において、（Ａ）は矩形断面、（Ｂ）はＴ字断面、（Ｃ）はニの字断面、（Ｅ）は変形ニの字断面である。以下、それぞれの断面二次モーメントＩをＩＡ，ＩＢ，ＩＣ，ＩＤと呼ぶ。また必要な場合、それぞれに添え字を付して区別する。

図６（Ｂ）の式から、図２（Ｂ）の断面二次モーメントＩＢ１は約１．２０×１０^－３ｍ^４（単位幅当り約０．００２６ｍ^４／ｍ）であり、図２（Ｃ）の断面二次モーメントＩＢ２は約０．８×１０^－４ｍ^４（単位幅当り約０．０００２ｍ^４／ｍ）である。
従って、Ｘ方向合成梁の曲げ剛性（「強軸曲げ剛性」）に対するＹ方向合成梁の曲げ剛性（「弱軸曲げ剛性」）の比率（以下、「曲げ剛性の弱軸／強軸比率Ｒ」）は、約７％に過ぎないことがわかる。

なお、図２において、複数の参考補強材４は連続しておらず、それぞれの両端が隣接する参考小梁２の側面に固定されている。そのため、参考補強材４に作用する曲げモーメント（又は引張応力）を接続面で円滑に伝達することは困難であり、曲げ剛性の弱軸／強軸比率Ｒは、実際にはさらに低いと考えられる。

図３は、本発明の第１実施形態を示す木造遮音床１００の説明図であり、（Ａ）は側面断面図である。
木造遮音床１００は、建築物（図示せず）の上下階の間に位置する構造床５０を有する。
図３（Ａ）の構造床５０（以下、構造床５０Ａ）は、複数の小梁１０、複数の下面交差板１２、及び単一の上面交差板１４を有する。
構造床５０は、例えば、幅３ｍ、長さ４ｍ、面積１２ｍ^２であるが、本発明はこの寸法又は面積に限定されないことは無論である。

本発明の構造床５０は、木材又は木質材料からなる。
「木材」とは、一本の原木から角材や板を直接必要な寸法に切り出した無垢材を意味する。また、「木質材料」とは、原料の木材を大小のエレメント（構成要素）に分解し、再構成した材料を意味する。集成材、構造用合板、パーティクルボード、などは木質材料である。

図３（Ｂ）は、小梁１０の上面に単一の上面交差板１４が強固（一体的）に固定されている場合の、１本の小梁１０と上面交差板１４からなるＸ方向合成梁１６Ａの曲げ剛性に寄与する等価断面図である。この場合、上面交差板１４の両端は、対称面であり、その全幅は、小梁１０の芯間距離Ｐ１（以下、「第１間隔Ｐ１」）である。
また、図３（Ｃ）は、図３（Ａ）のＣ－Ｃ断面図であり、上面交差板１４と下面交差板１２が小梁１０により第１間隔Ｐ１のピッチで強固に連結されている。従って、図３（Ｃ）は、上下１対の上面交差板１４と下面交差板１２からなるＹ方向合成梁１６Ｂの曲げ剛性に寄与する等価断面図である。

複数の小梁１０は、両端が建築物の躯体に固定され、その長手方向に水平に延び、その幅方向に互いに第１間隔Ｐ１を隔てて平行に位置する。建築物は、木造建築物であることが好ましいが、コンクリート建築物であってもよい。躯体は、木造建築物の水平梁（中梁又は大梁）であることが好ましい。
以下、「長手方向」とは小梁１０の長さ方向であり、必要な場合「Ｘ方向」と略称する。また、「幅方向」とは小梁１０の幅方向であり、必要な場合「Ｙ方向」と略称する。Ｘ方向とＹ方向は同一の水平面内において互いに直交する。

複数の下面交差板１２は、両端が建築物の躯体に固定され、幅方向（Ｙ方向）に水平に延び、中間部が複数の小梁１０の下面に固定され、長手方向（Ｘ方向）に互いに第２間隔Ｐ２を隔てて平行に位置する。

単一の上面交差板１４は、両端が建築物の躯体に固定され、中間部が複数の小梁１０の上面に固定され、複数の下面交差板１２に対向して水平に位置する。

この例で小梁１０は、参考小梁２と同じ幅１５ｃｍ、高さ３３ｃｍの木材である。また、複数の小梁１０の芯間距離Ｐ１は、参考小梁２と同じ４５．５ｃｍに設定されている。
下面交差板１２は、幅ｂ１、厚さＳ１の木質の狭幅板であり、複数の下面交差板１２の芯間距離Ｐ２（以下、「第２間隔Ｐ２」）は、隣接する小梁１０（及び参考小梁２）の芯間距離Ｐ１と同一に設定されている。
上面交差板１４は、複数の小梁１０の上面を隙間なく覆う厚さＳの単一の平面板１４Ａである。なお、単一の平面板１４Ａは、小梁１０の上面に強固に固定されている限り、継ぎ目部分があってもよい。

厚さＳが参考小梁２と同じ６．７ｃｍ、下面交差板１２の幅ｂ１が小梁１０と同じ１５ｃｍの場合、図６（Ｂ）の式から、図３（Ｂ）のＸ方向合成梁１６Ａの断面二次モーメントＩＢ２は約１．２０×１０^－３ｍ^４である。この場合、単位幅当りの断面二次モーメントＩＢ２は、約０．００２６ｍ^４／ｍである。
また、図６（Ｄ）の式から、厚さＳ１が３．２ｃｍの場合、図３（Ｃ）のＹ方向合成梁１６Ｂの断面二次モーメントＩＤ２は約０．６×１０^－３ｍ^４（単位幅当り約０．００１３ｍ^４／ｍ）である。
従って、曲げ剛性の弱軸／強軸比率Ｒが、５０％以上（この例で約５１％まで）上昇することがわかる。

また、下面交差板１２の幅ｂ１を小梁１０の２倍の３０ｃｍ、厚さＳ１を４ｃｍとし、その他を同一とすると、図６（Ｄ）の式から、Ｘ方向合成梁１６Ａの断面二次モーメントＩＤ２は約１．２８×１０^－３ｍ^４（単位幅当り約０．００２８ｍ^４／ｍ）となる。この場合、曲げ剛性の弱軸／強軸比率Ｒを、さらに約１０６％まで高めることができる。

さらに、この例では、下面交差板１２が小梁１０で分断されず連続している。また、上面交差板１４と下面交差板１２が小梁１０により芯間距離Ｐ１のピッチで強固に連結されている。従って、上面交差板１４と下面交差板１２の座屈を防止して、それぞれに作用する圧縮応力及び引張応力を円滑に伝達することができる。

図４は、本発明の第２実施形態を示す木造遮音床１００の説明図であり、（Ａ）は側面断面図である。
図４（Ａ）の構造床５０Ｂ（以下、構造床５０Ｂ）は、複数の小梁１０、複数の下面交差板１２、及び複数の上面交差板１４を有する。
この例で、上面交差板１４は、複数の下面交差板１２に対向して位置する複数の狭幅板１４Ｂである。
その他の構成は、第１実施形態と同様である。

図４（Ｂ）は、１本の小梁１０の曲げ剛性に寄与する等価断面図である。この場合、上面交差板１４が複数の狭幅板１４Ｂであり、その間にＸ方向の隙間が生じる。そのため、上面交差板１４は、Ｘ方向の曲げ剛性に寄与しない。
図４（Ｃ）は、図４（Ａ）のＣ－Ｃ断面図であり、上面交差板１４と下面交差板１２が小梁１０により芯間距離Ｐ１のピッチで強固に連結されているので、上下１対の上面交差板１４と下面交差板１２からなるＹ方向合成梁１６Ｂの等価断面図である。

図６（Ａ）の式から、図４（Ｂ）の断面二次モーメントＩＡ３は約４．４９×１０^－４ｍ^４（単位幅当り約０．０００９９ｍ^４／ｍ）である。
また、図６（Ｄ）の式から、ｂ＝ｂ１＝１５ｃｍ、ｓ＝６．７ｃｍ、ｓ１＝３．２ｃｍの場合、図４（Ｃ）の断面二次モーメントＩＤ３は約４．７２×１０^－４ｍ^４（単位幅当り約０．００１０４ｍ^４／ｍ）である。
従って、第１実施形態に対して部材量および床重量を削減しつつ、曲げ剛性の弱軸／強軸比率Ｒを約１０５％とし、各方向の曲げ剛性の配分をほぼ均等にできる。

図５は、本発明の第３実施形態を示す木造遮音床１００の側面断面図である。
この例において、木造遮音床１００は、第２実施形態の構造床５０Ｂの他に、二重床２０と吊天井３０を有する。
二重床２０は、構造床５０Ｂの上面に支持され水平に延びる。
吊天井３０は、建築物の躯体から単独に吊下げられ水平に延びる。

図５において、二重床２０は、構造床５０Ｂに支持された複数の支持脚２２とその上に支持された床材２４とを有する。支持脚２２は、例えば、防振ゴム、金属ボルト、パネル受けの組合せからなる。
支持脚２２は、この例で小梁１０の上面に固定され、二重床２０の下面を支持している。この構成により、上面交差板１４の影響を受けずに二重床２０と構造床５０Ｂの間隔を狭く設定することができる。
なお、この構成は必須でなく、支持脚２２を上面交差板１４の上面に固定してもよい。

上述した構成により、二重床２０で発生する軽量床衝撃音及び重量床衝撃音を低減することができる。

図５において、吊天井３０は、複数の吊用梁３２、複数の吊金物３４、及び、天井板３６を有する。

複数の吊用梁３２は、それぞれ建築物の躯体（例えば大梁）に両端が固定され、小梁１０、下面交差板１２、及び上面交差板１４の間をこれらから離れて水平に延びる。

複数の吊金物３４は、吊用梁３２の長さ方向に沿って間隔を隔てて複数設置され、その上端が吊用梁３２に固定され、下端が天井板３６に固定されている。また、吊金物３４の中間部は、下面交差板１２の長さ方向の隙間に位置する。
天井板３６は、その上面が吊金物３４に固定され水平に延びる。

上述した構成により、吊天井３０は、構造床５０Ｂに直接連結せず、建築物の躯体から独立して単独に吊下げられるので、上部で発生する軽量床衝撃音及び重量床衝撃音を遮断することができる。
また、二重床～二重天井の懐空間を一体化することで、空気バネによる共振周波数を大きく下げることができ、これにより、共振周波数を下げ、遮音性能を向上させることができる。

（曲げ剛性の弱軸／強軸比率）
長手方向に対する幅方向の曲げ剛性の弱軸／強軸比率は、上述した本発明の実施形態から、参考構造床１の７％より高い１０％以上に設定することが好ましい。
また、図１の試算結果から弱軸／強軸比率を５０％まで上げれば、１０ｄＢを超える基本インピーダンスレベルの改善効果が得られるので、曲げ剛性の弱軸／強軸比率は、１０％以上、５０％以下であることが好ましい。
また、重量床衝撃音発生時の振動方向を同等にするためには、長手方向と幅方向の曲げ剛性は同等であることが好ましく、この観点から、曲げ剛性の弱軸／強軸比率は、５０％以上、１００％以下であることが好ましい。
さらに、幅方向の曲げ剛性を長手方向の曲げ剛性より大きく設定してもよく、この観点から、上述の定義の曲げ剛性の弱軸／強軸比率は、１００％以上であってもよい。

上述した本発明の実施形態によれば、上面交差板１４と下面交差板１２が小梁１０の上面と下面に固定され小梁１０の幅方向に水平に延びる。これにより、小梁１０の高さに比較して上面交差板１４と下面交差板１２の板厚が小さくても、下面交差板１２と上面交差板１４からなる合成梁（Ｙ方向合成梁１６Ｂ）の曲げ剛性を大きくできる。
従って、木造建築に適した加工性の良い木質系であっても、小梁１０の長手方向に対する直交方向の曲げ剛性の弱軸／強軸比率Ｒを高めて重量床衝撃音遮断性能を向上させることができ、かつ全高の増加を抑制することができる。

なお、本発明の範囲は上述した実施形態に限定されず、特許請求の範囲の記載によって示され、さらに特許請求の範囲の記載と均等の意味および範囲内でのすべての変更を含むものである。

Ｅ 弾性係数、Ｚ 基本インピーダンス、
Ｉ，ＩＡ，ＩＢ，ＩＣ，ＩＤ 断面二次モーメント、
Ｐ１ 芯間距離（第１間隔）、Ｐ２ 芯間距離（第２間隔）、
Ｒ 曲げ剛性の弱軸／強軸比率、１ 参考構造床、
２ 参考小梁、４ 参考補強材、６ 参考上面床、１０ 小梁、
１２ 下面交差板、１４ 上面交差板、１４Ａ 平面板、１４Ｂ 狭幅板、
１６Ａ Ｘ方向合成梁、１６Ｂ Ｙ方向合成梁、２０ 二重床、２２ 支持脚、
３０ 吊天井、３２ 吊用梁、３４ 吊金物、３６ 天井板、
５０，５０Ａ，５０Ｂ 構造床、１００ 木造遮音床

Claims (6)

1. 建築物の上下階の間に位置する構造床を有し、
   前記構造床は、両端が前記建築物の躯体に固定され、その長手方向に水平に延び、その幅方向に互いに第１間隔を隔てて平行に位置する複数の小梁と、
   両端が前記躯体に固定され、前記幅方向に水平に延び、中間部が複数の前記小梁の下面に固定され、前記長手方向に互いに第２間隔を隔てて平行に位置する複数の下面交差板と、
   両端が前記躯体に固定され、中間部が複数の前記小梁の上面に固定され、複数の前記下面交差板に対向して水平に位置する単一又は複数の上面交差板と、有する、木造遮音床。
2. 前記上面交差板は、複数の前記小梁を隙間なく覆う単一の平面板である、請求項１に記載の木造遮音床。
3. 前記上面交差板は、複数の前記下面交差板に対向して位置する複数の狭幅板である、請求項１に記載の木造遮音床。
4. 前記小梁、前記下面交差板、及び前記上面交差板は、木材又は木質材料からなり、
   前記長手方向に対する前記幅方向の曲げ剛性の弱軸／強軸比率が、１０％以上に設定されている、請求項１に記載の木造遮音床。
5. 前記躯体から単独に吊下げられ水平に延びる吊天井を備え、
   前記吊天井は、複数の吊用梁、複数の吊金物、及び、天井板を有し、
   複数の前記吊用梁は、前記躯体に両端が固定され、前記小梁、前記下面交差板、及び前記上面交差板の間をこれらから離れて水平に延び、
   複数の前記吊金物は、前記吊用梁の長さ方向に沿って間隔を隔てて複数設置され、その上端が前記吊用梁に固定され、下端が前記天井板に固定されおり、
   前記天井板は、その上面が前記吊金物に固定され水平に延び、
   前記吊金物の中間部は、前記下面交差板の前記長さ方向の隙間に位置する、請求項１に記載の木造遮音床。
6. さらに、前記構造床の上面に支持され水平に延びる二重床、を備える請求項１に記載の木造遮音床。
   
   

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