JP2022153177A - 二重床構造 - Google Patents

Abstract

【課題】施工性を向上させることが可能となる二重床構造を提供すること。【解決手段】実施形態に係る二重床構造１００は、建物におけるスラブ９と、スラブ９の上側に設けられる床構成部とを備えた二重床構造１００であって、床構成部６は、第１方向Ｘを材軸方向として延びる、角形鋼管からなる複数の第１部材１を有し、第１部材１の第１方向に直交する第２方向Ｙの幅寸法をＢとし、複数の第１部材１の軸心間隔をＰとしたとき、Ｐ≦３Ｂを満たすことを特徴とする。【選択図】図５

Description

この発明は、二重床構造に関する。

従来、鉄筋コンクリート造のスラブと、このスラブの上に設けた複数の根太及びその上に設けた板状部を有する床構成部とを備えた二重床構造が知られている。

このような二重床構造においては、物の落下や、足を踏み込んだ際等に生じる衝撃荷重が板状部に作用することで当該板状部が振動し、この振動が根太を介してスラブに伝達し、このスラブの振動が階下の部屋に騒音となって現れる。このため、この騒音が上下の各階におけるトラブルの原因になることがあるという問題があった。

特許文献１には、鉄筋コンクリート造の建物におけるスラブと、このスラブの上側に設けた床構成部とを備えた二重床構造であって、床構成部は、複数の大引きと、これらの大引きの上側に配置された板状部とを少なくとも備えており、前記各大引きは、長手方向の両端部が前記スラブの上面に支持部材を介して設置され、前記各支持部材は、前記建物の壁の近傍、前記スラブを下方から支える梁に対応する部位の近傍及び当該梁に対応する部位の何れかの位置に配置されていることを特徴とする二重床構造が開示されている。

特開２０１８－１０９３０６号公報

ところで、二重床構造は居室等の施工に適用されるが、その施工条件として、足場を設置できない場合や、重機を使用することができない場合がある。かかる場合には、部材を人力で運搬する必要がある。しかしながら、特許文献１の開示技術は、大引きとしてＨ形鋼が用いられる。このため、重量の重いＨ形鋼では、人力で運搬がしにくく、施工性が低いという問題点がある。

また、特許文献１の開示技術では、幅寸法１００ｍｍの大引きが４５０ｍｍ間隔で配置されており、大引き同士の配置間隔が幅寸法の４．５倍と比較的大きい。このため、局所的な荷重を受けた場合には、荷重が分散されにくく、大引き単体が受ける荷重が大きい。したがって、二重床構造全体としての剛性が低く、歩行時等の鉛直振動に抵抗するためには、Ｈ形鋼の大断面化を図る必要がある。その結果、重量が重くなり、施工性が低下するという問題点がある。

この発明は、上記問題点に鑑みて為されたもので、その目的は、施工性を向上させることが可能となる二重床構造を提供することにある。

本発明に係る部材の接合構造は、建物におけるスラブと、前記スラブの上側に設けられる床構成部とを備えた二重床構造であって、前記床構成部は、第１方向を材軸方向として延びる、角形鋼管又は溝形鋼からなる複数の第１部材を有し、前記第１部材の前記第１方向に直交する第２方向の幅寸法をＢとし、複数の前記第１部材の軸心間隔をＰとしたとき、Ｐ≦３Ｂを満たすことを特徴とする。

本発明によれば、施工性を向上させることが可能となる二重床構造を提供できる。

図１は、第１実施形態に係る二重床構造を一部分解して示す斜視図である。 図２は、第１実施形態に係る二重床構造を示す平面図である。 図３は、第１実施形態に係る二重床構造を示す側面断面図である。 図４は、第１実施形態に係る二重床構造における床構成部を第２方向に直交する面で切った断面図である。 図５は、第２実施形態に係る二重床構造を一部分解して示す斜視図である。 図６は、第２実施形態に係る二重床構造を示す底面図である。 図７は、図６のＥ－Ｅ断面図である。 図８は、第２実施形態に係る二重床構造の第１変形例を示す底面図である。 図９は、第３実施形態に係る二重床構造を一部分解して示す斜視図である。 図１０は、第３実施形態に係る二重床構造を示す底面図である。 図１１は、図１０のＧ－Ｇ断面図である。 図１２は、第３実施形態に係る二重床構造における床構成部を第２方向に直交する面で切った断面図である。 図１３は、実施例１の本発明例１の試験体を模式的に示す斜視図である。 図１４は、実施例１の比較例１の試験体を模式的に示す斜視図である。 図１５は、実施例１の試験方法を説明するための図である。 図１６（ａ）は、第１経路で歩行した際の本発明例１と比較例１の試験結果を示す図であり、図１６（ｂ）は、第２経路で歩行した際の本発明例１と比較例１の試験結果を示す図である。 図１７は、実施例２の解析モデルを説明するための図である。 図１８は、図１７のＦ－Ｆ断面を拡大して示す図である。 図１９は、実施例２の各角形鋼管の鉛直変位を示す図である。 図２０は、実施例２の各角形鋼管の荷重分担率を示す図である。

以下、この発明の実施形態のいくつかを、図面を参照しながら説明する。なお、各図において、第１部材１の材軸方向を第１方向Ｘとし、第１方向Ｘと交差、例えば直交する第２部材２の材軸方向を第２方向Ｙとし、第１方向Ｘと第２方向Ｙとそれぞれと交差、例えば直交する方向を上下方向Ｚとする。また、各図において、共通する部分については、共通する参照符号を付し、重複する説明は省略する。

＜第１実施形態＞
図１～図４を参照して、第１実施形態における二重床構造１００について説明する。二重床構造１００は、図１～図３に示すように、鉄筋コンクリート造や木造等の集合住宅（建物）におけるスラブ９と、このスラブ９の上側に配置された床構成部６とを備える。

スラブ９は、図２及び図３に示すように、床構成部６による二重床構造１００を構成する部分が、構造躯体９１によって保持される。構造躯体９１は、外壁９２と、これに平行に延在する梁９３と、外壁９２及び梁９３と直交し各住戸を区切る戸境壁９４によって少なくとも保持される。この場合、スラブ９は第１方向Ｘ及び第２方向Ｙ（水平方向）に延在し、外壁９２及び戸境壁９４は上下方向Ｚに延在する。なお、各住戸のスラブ９の全体は、その周縁部が外壁９２及び戸境壁９４等によって保持され、その中間部が梁９３やその他の梁等によって下方から支持される。

床構成部６は、第１部材１と、板状部４と、を備える。

第１部材１は、材軸方向が第１方向Ｘに延びる角形鋼管からなる。第１部材１は、例えば断面が長方形状あって、長辺が１５０ｍｍ程度、短辺が１００ｍｍ程度の角形鋼管が用いられる。第１部材１は、例えば長手方向の長さが３２７０ｍｍ程度のものが用いられる。第１部材１は、その長手方向が床構成部６の長手方向（第１方向Ｘ）に沿って複数配置される。なお、第１部材１は、断面が正方形状であってもよい。

第１部材１は、図４に示すように、第２方向Ｙにおける幅寸法Ｂとする。また、第１部材１の第２方向Ｙの中央Ｃの間隔（第１部材１の軸心間隔）Ｐとする。このとき、二重床構造１００は、Ｐ≦３Ｂを満たす。これにより、板状部４の中心に荷重が作用したとき、第２方向Ｙの中央に配置される第１部材１（図３中の第１部材１－６、第１部材１－７）の荷重分担率が５０％以下となり、当該第１部材１（図３中の第１部材１－６、第１部材１－７）の荷重分担率が小さい。これに対して、Ｐ＞３Ｂの場合には、板状部４の中心に荷重が作用したとき、第２方向Ｙの中央に配置される第１部材１（図３中の第１部材１－６、第１部材１－７）の荷重分担率が５０％を超え、当該第１部材１（図３中の第１部材１－６、第１部材１－７）の荷重分担率が大きい。また、中央に配置される第１部材１（図３中の第１部材１－６、第１部材１－７）の１本隣の第１部材１の荷重分担率（図３中の第１部材１－６、第１部材１－７）について、Ｐ＝３Ｂの場合ととＰ＜３Ｂの場合とを比較すると、Ｐ＝３Ｂの方が高くなる。

また、二重床構造１００は、Ｐ≦２Ｂを満たすことが好ましい。これにより、板状部４の中心に荷重が作用したとき、第２方向Ｙの中央に配置される第１部材１（図３中の第１部材１－６、第１部材１－７）の１本隣の第１部材１（図３中の第１部材１－５、第１部材１－８）の荷重分担率が、第１部材１－１～第１部材１－１２の中で最も高くなる。つまり、中央に配置される第１部材１（図３中の第１部材１－６、第１部材１－７）の１本隣の第１部材１（図３中の第１部材１－５、第１部材１－８）の荷重分担率は、中央に配置される第１部材１（図３中の第１部材１－６、第１部材１－７）の荷重分担率よりも高くなる。

板状部４は、図１に示すように、第１部材１と第２部材２の上側に固定される。板状部４は、平面視で長方形状に形成され、長手方向が第１方向Ｘに、短手方向が第２方向Ｙに、沿って配置される。板状部４は、構造用合板４１と、構造用合板４１の上に載置された床仕上げ材４２とによって構成される。

構造用合板４１は、例えば厚さ１２ｍｍのベニヤ合板からなる。構造用合板４１は、ビスや接着剤によって、第１部材１の上面及び第２部材２の上面に固定される。

床仕上げ材４２は、例えば厚さ８．７ｍｍであって、擦り傷や凹み傷が付きにくい樹脂製の複数のクッション付きフローリングによって構成されており、両面テープや接着剤によって、構造用合板４１の上面に固定される。床仕上げ材４２は、損傷したクッション付きフローリングのみを張替ることが可能とされていてもよい。床仕上げ材４２としてのフローリングは、フローリングを構成する複数の合板の目地が千鳥状に配置されたものであってもよいし、複数の合板の目地を揃えて配置されたものであってもよい。

本実施形態によれば、床構成部６は、第１方向Ｘを材軸方向として延びる、角形鋼管からなる複数の第１部材１を有し、Ｐ≦３Ｂを満たす。これにより、Ｈ形鋼を用いるよりも重量を軽量化することができる。このため、足場や重機を用いることができない現場であっても、第１部材１を人力で運搬することができ、施工性を向上させることが可能となる。

例えば、従来のようにＨ－１００ｍｍ×１００ｍｍ×６ｍｍ×８ｍｍのＨ形鋼であって、その長さが３５００ｍｍのものを用いた場合には、その一本あたりの重量が６０ｋｇ程度となり、人力で運搬することが難しい。一方で、本実施形態のように、第１部材１として１５０ｍｍ×１００ｍｍ×２．３ｍｍの角形鋼管であって、その長さが３２７０ｍｍのものを用いる場合には、その一本あたりの重量は２９ｋｇ程度となり、人力で運搬可能な重量にまで低減させることができる。このため、施工性を向上させることが可能となる。

また、本実施形態によれば、Ｐ≦３Ｂを満たす。これにより、板状部４の中心に荷重が作用したとき、第２方向Ｙの中央に配置される第１部材１の荷重分担率が５０％以下となる。このため、各々の第１部材１が負担する荷重が分散され、第１部材１の合成効果が高くなる。したがって、二重床構造１００全体としての剛性を向上させることが可能となる。その結果、部材の断面を大型化する必要がなく重量の軽量化を図ることができ、施工性を向上させることが可能となる。

また、本実施形態によれば、Ｐ≦２Ｂを満たす。これにより、板状部４の中心に荷重が作用したとき、第２方向Ｙの中央に配置される第１部材１の１本隣の第１部材１の荷重分担率が最も高くなる。つまり、第２方向Ｙの中央に配置される第１部材１の１本隣の第１部材１の荷重分担率は、第２方向Ｙの中央に配置される第１部材１の荷重分担率よりも高くなる。このため、各々の第１部材１が負担する荷重が更に分散されて、第１部材１の合成効果が更に高くなる。したがって、二重床構造１００全体としての剛性を更に向上させることが可能となる。その結果、部材の断面を大型化する必要がなく重量の軽量化を図ることができ、施工性を向上させることが可能となる。

本実施形態によれば、第１部材１は、角形鋼管である。これにより、溝形鋼を用いるよりも、断面の剛性が高いものとなる。このため、二重床構造１００全体としての剛性を高めることが可能となる。

＜第２実施形態＞
第２実施形態に係る二重床構造１００では、図５～図８に示すように、床構成部６は、第１部材１と、板状部４と、支持部材５と、を有する。以下、上述した実施形態と相違する点について主に説明し、上述した実施形態と同様の構成については、詳細な説明を省略する。

支持部材５は、第１部材１を下側から支持するものである。支持部材５は、ゴム弾性を有する弾性支持部材によって構成されている。支持部材５は、例えば、一辺が１００ｍｍの正方形状であって、厚さが２０ｍｍで、硬度が７８のゴム製の防音マットが用いられる。支持部材５は、スラブ９の上面及び第１部材１の下面に両面テープや、接着剤によって固定される。

支持部材５は、図６～図８に示すように、インピーダンスの高い構造躯体９１近傍に支持部材５を配置することにより、支持部材５による床衝撃音遮断性能の低下を抑制することができるため、構造躯体９１から例えば、１０００ｍｍ以下の領域９８（図中二点鎖線の領域）に支持部材５が配置されることが好ましい。つまり、構造躯体９１から１０００ｍｍ以下において、支持部材５を配置することで目標とする遮音性能と床振動性能に応じて定めることができる。支持部材５は、構造躯体９１から例えば、５００ｍｍ～７００ｍｍの位置に配置されることが好ましい。なお、支持部材５は、構造躯体９１から例えば、４００ｍｍ以下の位置に配置されることがより好ましい。

例えば図６～図７に示すように、構造躯体９１は、スラブ９を保持するものであって、外壁９２と、梁９３と、戸境壁９４と、で構成される。図６に示すように、構造躯体９１から５００ｍｍ以下の領域９８が、上下方向Ｚから見てコの字状に形成され、支持部材５は、この領域９８内に１又は複数配置されることにより、二重床構造１００を支持する。

この場合、図７に示すように、支持部材５は、領域９８内において、第１部材１の第１方向Ｘの一端部１８の下面と、第１部材１の第１方向Ｘの他端部１９の下面とに配置される。また、支持部材５は、領域９８内において、一端部１８と他端部１９との間に配置される。板状部４の中央に荷重が作用した場合、第１部材１の支持スパン長さは、第１部材１の長手方向の中央を挟んで両側の最も近接した２つの支持部材５間の長さとなり、第１部材１の長手方向の長さよりも短くなる。

例えば図８に示すように、構造躯体９１は、外壁９２と、梁９３とで構成される。このとき、スラブ９が外壁９２と、梁９３と、により二辺支持される。このとき、構造躯体９１から５００ｍｍ以下の領域９８（図中二点鎖線の領域）が一対形成され、支持部材５は、一対の領域９８内に１又は複数配置されることにより、二重床構造１００を支持する。

この場合、図７で示す例と同様に、支持部材５は、領域９８内において、第１部材１の第１方向Ｘの一端部１８の下面と、第１部材１の第１方向Ｘの他端部１９の下面とに配置される。また、支持部材５は、領域９８内において、一端部１８と他端部１９との間に配置される。板状部４の中央に荷重が作用した場合には、第１部材１の支持スパン長さは、第１部材１の長手方向の中央を挟んで両側の最も近接した２つの支持部材５間の長さとなり、第１部材１の長手方向の長さよりも短くなる。

なお図示は省略するが、構造躯体９１は、スラブ９の四方向を囲うように構成されてもよい。このとき、スラブ９が構造躯体９１により四辺支持される。構造躯体９１から５００ｍｍ以下の領域が、上下方向Ｚから見てロの字状に形成され、支持部材５は、この領域内に１又は複数配置されることにより、二重床構造１００を支持する。

本実施形態によれば、第１部材１を下側から支持する支持部材５は、第１部材１の第１方向の両端部１８、１９と、両端部１８、１９の間と、に配置される。これにより、第１部材１の支持スパン長を、第１部材１自体の長さよりも短くすることができる。このため、撓みや床振動を低減することができる。

本実施形態によれば、床構成部６は、スラブ９を保持する構造躯体９１から５００ｍｍ以下の領域に、支持部材５を更に有する。これにより、二重床構造１００の床衝撃音遮断性能の低下を抑制することができる。

＜第３実施形態＞
第３実施形態に係る二重床構造１００では、図９～図１２に示すように、床構成部６は、第１部材１と、第２部材２と、板状部４と、支持部材５と、を有する。

第１部材１は、例えば長手方向の長さ２３００ｍｍ～２７００ｍｍ程度のものが用いられる。第１部材１は、第１方向Ｘに離間した複数の第２部材２の間に配置される。

第２部材２は、材軸方向が第２方向Ｙに延びる角形鋼管からなる。第２部材２は、断面が正方形であって、一辺が１００ｍｍ程度の角形鋼管が用いられる。第２部材２は、長手方向の長さ２４００ｍｍ程度のものが用いられる。第２部材２は、長手方向が床構成部６の短手方向（第２方向Ｙ）に沿って複数配置される。なお、第２部材２は、断面が長方形であってもよい。第２部材２は、角形鋼管の他、溝形鋼が用いられてもよい。

第２部材２は、第２方向Ｘにおける幅寸法Ｔとする。また、第２部材２の第１方向Ｘの中央Ｕの間隔（第２部材２の軸心間隔）Ｒとする。このとき、二重床構造１００は、Ｒ≦３Ｔを満たすことが好ましく、Ｒ≦２Ｔを満たすことがより好ましい。

第２部材２は、第１部材１の第１方向Ｘの端部から離間して配置される。第２部材２の中央Ｕから第１部材の第１方向Ｘの端部までの間隔は、例えば３Ｔ以下である。

第２部材２の上下方向Ｚにおける高さは、第１部材１の上下方向Ｚにおける高さと同じである。

第２部材２には、下側から支持するための支持部材５が複数設けられる。支持部材５は、第２部材２の第２方向Ｙの両端部と、第２部材２の第２方向Ｙの中央近傍に配置される。

例えば、二重床構造１００が設けられる部屋まで搬入する際、第１部材１等の構成部材を階段等を昇降して人力で搬入しなければならない場合がある。このとき、第１部材１が長尺のために現場に搬入できないことがある。本実施形態によれば、床構成部６は、第１方向Ｘに直交する第２方向Ｙを材軸方向として延びる、角形鋼管からなる第２部材２を有し、第２部材２は、第１部材１の第１方向Ｘの端部から離間して配置される。これにより、二重床構造１００が設けられる部屋の寸法に対して、第１部材１の第１方向Ｘの長さを小さくすることができる。このため、階段等を用いて搬入が必要な場合であっても、第１部材１の搬入作業を容易に行うことができ、施工性を更に向上させることが可能となる。

本実施形態によれば、第１部材１は、第１方向Ｘに離間して配置される複数の第２部材２の間に配置される。これにより、二重床構造１００が設けられる部屋の寸法に対して、第１部材１の第１方向Ｘの長さを更に小さくすることができる。このため、第１部材１の搬入作業を更に容易に行うことができ、施工性を一層向上させることが可能となる。

以下、本発明の作用効果について実施例１を用いて説明する。

実施例１では、本発明例１及び比較例１について、試験体を作製した。試験体の作製に用いた構成部材とその諸元を表１に示す。

本発明例１の試験体２００は、図１３に示すように、１２本の第１部材としての角形鋼管２０１を並べて配置し、その上側に板状部としてのベニヤ合板２０４を固定した。角形鋼管２０１の幅寸法Ｂは、１５０ｍｍである。また、中央の２つの角形鋼管２０１の軸心間隔Ｐは、２００ｍｍであり、それ以外の角形鋼管２０１の軸心間隔Ｐは、２０５ｍｍである。よって、Ｐ≦３Ｂを満たす。角形鋼管２０１の両端部の下面と、各々の端部から５００ｍｍ離間した位置とに、支持部材としてのゴム製の防音マット２０５を配置した。これにより、本発明例１の試験体２００は、支持スパン長が２２７０ｍｍとなる。また、本発明例１の試験体２００では、二辺支持となる。

比較例１の試験体９００は、図１４に示すように、６本のＨ形鋼９０１を並べて配置し、Ｈ形鋼９０１の上側に板状部としてのベニヤ合板９０４を設けた。Ｈ形鋼９０１の両端部の下面に、支持部材としてのゴム製の防音マット９０５を配置した。これにより、比較例１の試験体９００は、支持スパン長が３２７０ｍｍとなる。また、比較例１の試験体９００では、二辺支持となる。

次に試験方法について説明する。図１５は、試験体の模式平面図である。試験は、図１５に示すように、試験体の中心Ｏに加速度ピックアップを設置し、成人男性１人による歩行加振を与え、時刻歴応答加速度を測定した。歩行者は同一人物とし、歩行方法は試験体の長辺３往復（第１経路Ｗ１）と短辺３往復（第２経路Ｗ２）の２通りとした。評価に用いる諸元は、社団法人日本建築学会発行の「建築物の振動に関する居住性能評価指針同解説（第２版２００４年５月）」の人の動作・設備による鉛直振動の評価方法を参照し、１／３オクターブバンド分析による応答加速度の最大値とした。

図１６に試験の結果を示す。図１６では、横軸を振動数とし、縦軸を応答加速度とした。上記した試験を実施し、本発明例１と比較例１の床振動性能を評価した。試験では、応答加速度が小さいほど、床振動性能が良いものとして評価することができる。本実施例１では、床振動性能の評価において「建築物の振動に関する居住性能評価指針同解説（第２版２００４年５月）」の人の動作・設備による鉛直振動の評価方法を参照し、評価対象となる振動数範囲を３Ｈｚ以上３０Ｈｚ以下とした。

図１６（ａ）に示すように、第１経路Ｗ１で歩行した場合、３Ｈｚ以上３０Ｈｚ以下の振動数における応答加速度は、本発明例１が比較例１よりも小さくなった。図１６（ｂ）に示すように、第２経路Ｗ２で歩行した場合も同様に、３Ｈｚ以上３０Ｈｚ以下の振動数における応答加速度は、本発明例１が比較例１よりも小さくなった。

以上から、本発明例１の床振動性能は、比較例１のものよりも高いと評価できる。本発明例１では、Ｐ≦３Ｂを満たす。これにより、ベニヤ合板２０４に荷重が作用したとき、各々の角形鋼管２０１が負担する荷重が効果的に分散されたと考えられる。対して、比較例１では、Ｈ形鋼９０１同士の軸心間隔が、Ｈ形鋼９０１の幅寸法の３倍を超えることから、ベニヤ合板９０４に荷重が作用したとき、各々のＨ形鋼９０１が負担する荷重が分散されにくいものと考えられる。

このため、本発明例１における各々の角形鋼管２０１の合成効果は、比較例１のものよりも高く、二重床構造全体としての剛性を向上させることが可能となる。その結果、部材の断面を大型化する必要がなく重量の軽量化を図ることができ、施工性を向上させることが可能となる。

次に、実施例２について説明する。

実施例２では、本発明例２～４及び比較例２について、ＦＥＭ（Finite Element Method：有限要素法）解析を行った。図１７及び図１８に示すように、解析モデル３００は、第１部材としての角形鋼管３０１と、板状部としての構造用合板３０４と、をモデル化し、角形鋼管３０１の軸心間隔Ｐをパラメータとした。解析モデル３００では、角形鋼管両端部の支持部材３０５が位置する面積（１００ｍｍ×１００ｍｍ）を単純支持し、構造用合板の中心Ｍに４０００Ｎ（重量床衝撃音の加振源であるバングマシン衝撃荷重値）の集中荷重Ｑを載荷した。角形鋼管３０１と構造用合板３０４の接着方法は、固着とした。解析では、各角形鋼管３０１の長手方向の中央（１８００ｍｍの位置）の図１８中の軸心位置Ｄにおける鉛直変位を解析し、各角形鋼管３０１の鉛直変位の分布と、各角形鋼管３０１の荷重分担率を確認した。

表２に、解析ケースの一覧を示す。表２に示すように、本発明例２～４では、Ｐ≦３Ｂを満たし、本発明例２及び本発明例３では、更にＰ≦２Ｂを満たす。

図１９は、各解析ケースにおける各角形鋼管３０１の鉛直変位の分布を示す。図１５は、中央に配置される角形鋼管３０１の配置位置を基準（ゼロ）としたときの幅方向における各角形鋼管３０１の配置位置を横軸とし、各角形鋼管３０１の鉛直変位を縦軸とした。つまり、横軸における「ゼロ」は、載荷点を示し、図１９中のマーカーの位置は、角形鋼管３０１が配置されている位置での鉛直変位を示す。

図１９に示すように、軸心間隔Ｐが小さくなるにつれて、載荷点直下にある角形鋼管３０１の鉛直変位が小さくなった。また、隣接する各角形鋼管３０１は、本発明例２～４及び比較例２の何れの場合も、鉛直方向に変位している。このことから、構造用合板３０４による床の幅方向への荷重が分散され、一定の合成効果を発揮されていることが確認された。

図２０は、各解析ケースにおける各角形鋼管３０１の荷重分担率を示す結果である。図１６において、幅方向の中央に配置される角形鋼管３０１を単に「中央」と、「中央」の角形鋼管３０１の１本隣の角形鋼管３０１を単に「１本隣」と、「中央」の角形鋼管３０１の２本隣の角形鋼管３０１を単に「２本隣」と、「中央」の角形鋼管３０１の３本隣の角形鋼管３０１を単に「３本隣」と、「中央」の角形鋼管３０１の４本隣の角形鋼管３０１を単に「４本隣」と、「中央」の角形鋼管３０１の５本隣の角形鋼管３０１を単に「５本隣」と、「中央」の角形鋼管３０１の６本隣の角形鋼管３０１を単に「６本隣の角形鋼管」と、表記する。

図２０に示すように、「中央」の角形鋼管３０１の荷重分担率については、本発明例２では、１６．１％であり、本発明例３では、２７．０％であり、本発明例４では、４３．３％であった。これに対して、比較例２では、５５．８％であった。このことから、Ｐ≦３Ｂを満たす本発明例２～４では、「中央」の角形鋼管３０１の荷重分担率を５０％以下とすることができる。これに対し、Ｐ＞３Ｂの場合である比較例２では、「中央」の角形鋼管３０１の荷重分担率が５０％を超えた。このため、本発明例２～４では、各々の角形鋼管３０１に荷重が分散され、角形鋼管３０１の合成効果が高くなることが確認された。

したがって、本発明例２～４では、二重床構造全体としての剛性を向上させることが可能となる。その結果、部材の断面を大型化する必要がなく重量の軽量化を図ることができ、施工性を向上させることが可能となる。

特に、「１本隣」の角形鋼管３０１の荷重分担率については、本発明例４では、３５．９％であった。本発明例２では、２６．７％であり、本発明例３では、３４．２％であり、比較例２では、３３．５％であった。つまり、本発明例４では、「１本隣」の角形鋼管３０１の荷重分担率は、他の解析ケースの中で最も高くなった。

また、本発明例２と本発明例３では、「１本隣」の角形鋼管３０１の荷重分担率が最も高くなったのに対し、本発明例４と比較例２では、「中央」の角形鋼管３０１の荷重分担率が最も高くなった。そして、Ｐ≦２Ｂを満たす本発明例２及び本発明例３では、鉛直変位については、荷重の載荷点直下にある「中央」の角形鋼管３０１が最も大きくなるにもかかわらず、荷重分担率については、「１本隣」の角形鋼管３０１が最も大きくなった。よって、本発明例２及び本発明例３では、軸心間隔Ｐを小さくすることにより更に荷重が分散され、角形鋼管３０１の合成効果が更に高くすることができる。

したがって、本発明例２及び本発明例３では、二重床構造全体としての剛性を更に向上させることが可能となる。その結果、部材の断面を大型化する必要がなく重量の更なる軽量化を図ることができ、施工性を更に向上させることが可能となる。

以上、この発明の実施形態のいくつかを説明したが、これらの実施形態は例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。また、これらの実施形態の各例は、適宜組み合わせて実施することが可能である。さらに、この発明は、上記いくつかの実施形態の各例の他、様々な新規な形態で実施することができる。したがって、上記いくつかの実施形態の各例のそれぞれは、この発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更が可能である。このような新規な形態や変形は、この発明の範囲や要旨に含まれるとともに、特許請求の範囲に記載された発明、及び特許請求の範囲に記載された発明の均等物の範囲に含まれる。

１００ ：二重床構造
１ ：第１部材
１８ ：端部
１９ ：端部
１ａ ：第１部材
１ｂ ：第１部材
２ ：第２部材
４ ：板状部
４１ ：構造用合板
４２ ：床仕上げ材
５ ：支持部材
５ａ ：支持部材
５ｂ ：支持部材
６ ：床構成部
９ ：スラブ
９１ ：構造躯体
９２ ：外壁
９３ ：梁
９４ ：戸境壁
９８ ：領域
Ｂ ：幅寸法
Ｘ ：第１方向
Ｙ ：第２方向
Ｚ ：上下方向
Ｐ ：軸心間隔

Claims (6)

1. 建物におけるスラブと、前記スラブの上側に設けられる床構成部とを備えた二重床構造であって、
   前記床構成部は、
   第１方向を材軸方向として延びる、角形鋼管又は溝形鋼からなる複数の第１部材を有し、
   前記第１部材の前記第１方向に直交する第２方向の幅寸法をＢとし、複数の前記第１部材の軸心間隔をＰとしたとき、
   Ｐ≦３Ｂを満たすこと
   を特徴とする二重床構造。
2. Ｐ≦２Ｂを満たすこと
   を特徴とする請求項１記載の二重床構造。
3. 前記床構成部は、前記第１部材を支持する支持部材を更に有し、
   前記支持部材は、スラブを保持する構造躯体から１０００ｍｍ以下の領域に配置されること
   を特徴とする請求項１又は２記載の二重床構造。
4. 前記第１部材は、角形鋼管であること
   を特徴とする請求項１～３の何れか１項記載の二重床構造。
5. 前記床構成部は、前記第１方向に直交する第２方向を材軸方向として延びる、角形鋼管又は溝形鋼からなる第２部材を有し、
   前記第２部材は、前記第１部材の前記第１方向の端部から離間して配置されること
   を特徴とする請求項１～４の何れか１項記載の二重床構造。
6. 前記第１部材は、前記第１方向に離間して配置される複数の前記第２部材の間に配置されること
   を特徴とする請求項５記載の二重床構造。

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