JP2022138649A - 非晶性熱可塑性樹脂シート及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】 機械的性質や耐熱性等を低下させることなく、滑り性を向上させることのできる非晶性熱可塑性樹脂シート及びその製造方法を提供する。【解決手段】 ２００℃以上のガラス転移点を有する非晶性熱可塑性樹脂１００質量部と、シリコーンパウダー０．５質量部以上３０質量部以下とを含有する成形材料１により溶融押出成形法で非晶性熱可塑性樹脂フィルムを成形する。成形材料１中に滑り性に資するシリコーンパウダー３を含有するので、静摩擦係数と動摩擦係数の低下により、非晶性熱可塑性樹脂フィルムの滑り性の向上を図ることができる。また、成形材料１として、単なる非晶性熱可塑性樹脂を使用するのではなく、２００℃以上のガラス転移点を有する非晶性熱可塑性樹脂２を使用するので、耐熱性の向上が期待できる。【選択図】 図１

Description

本発明は、スピーカの振動板用基材フィルム、電線の絶縁被覆用フィルム、フィルムキャパシタ用基材フィルム、モータに使用される絶縁フィルム、スラストワッシャ用基材フィルム、各種テープ用基材フィルム等として利用される非晶性熱可塑性樹脂シート及びその製造方法に関し、より詳しくは、非晶性熱可塑性樹脂シートの滑り性等の改良に関するものである。

ポリエーテルイミド（ＰＥＩ）樹脂、ポリエーテルサルホン（ＰＥＳ）樹脂、又はポリフェニルサルホン（ＰＰＳＵ）樹脂等の２００℃以上のガラス転移点（Ｔｇ）を有する非晶性熱可塑性樹脂は、機械的性質、耐熱性、難燃性、寸法安定性、電気的特性等に優れた性質を有している。この性質に鑑み、これらの樹脂より得られる非晶性熱可塑性樹脂フィルムは、スピーカの振動板用基材フィルム、電線の絶縁被覆用フィルム、フィルムキャパシタ用基材フィルム、モータに使用される絶縁フィルム、スラストワッシャ用基材フィルム、又は各種テープの基材フィルム等として利用されている。

しかしながら、非晶性熱可塑性樹脂フィルムは、通常、滑り性（摺動性ともいう）に劣るため、例えば厚さ１０００μｍ以下の樹脂フィルムにスリットを形成する作業が困難化したり、樹脂フィルムの製造時に樹脂フィルムの巻取りに支障を来したり、樹脂フィルムの巻き取り時にシワが発生することがある。また、樹脂フィルムが裂けたり、破断したり、又はロールに不適切に巻き付いたりするという問題が生じることもある。したがって、非晶性熱可塑性樹脂フィルムの滑り性（摺動性）については、改良する必要がある。

一般に、非晶性熱可塑性樹脂フィルムの滑り性を改善する方法としては、（１）非晶性熱可塑性樹脂フィルムの表面に微細な凹凸を形成して表面の摩擦係数を低下させる方法、（２）グリセリンモノベヘネート、あるいはグリセリンモノステアレート等のグリセリン、及び炭素数が２０以上である脂肪酸モノステアレートを添加する方法（特許文献２参照）、（３）熱可塑性樹脂にシリコーンゴム（特許文献３参照）、あるいはフッ素樹脂（特許文献４参照）等の摩擦係数の小さい化合物を添加し、熱可塑性樹脂フィルムを溶融押出成形してその表面摩擦係数を低下させる方法があげられる。

特開２００８‐３０８６０６号公報 特許第４９８０２０５号公報 特許第５２４１４７０号公報

しかしながら、（１）の方法の場合には、単なる微細な凹凸の形成に止まるので、非晶性熱可塑性樹脂フィルムの表面の滑り性が不十分となる。

（２）の方法の場合には、ポリカーボネート樹脂のような溶融成形温度が３００℃以下の樹脂には採用可能であるが、ポリエーテルイミド樹脂、ポリエーテルサルホン樹脂、又はポリフェニルサルホン樹脂等のガラス転移点が２００℃を越えるような非晶性熱可塑性樹脂のとき、成形温度が３００℃を越えるため、溶融成形中にグリセリン、及び炭素数が２０以上である脂肪酸モノステアレートが分解、あるいは揮発するおそれがある。加えて、溶融押出成形後の非晶性熱可塑性樹脂フィルムから滲み出しや移行の問題が生じることもある。

（３）の方法の場合には、溶融成形温度が３００℃を越えるポリエーテルイミド樹脂、ポリエーテルサルホン樹脂、又はポリフェニルサルホン樹脂等の非晶性熱可塑性樹脂にシリコーンゴムを添加し、溶融押出成形するとき、シリコーンゴムの一部が溶融押出成形機内に残留し、この残留物が酸素の存在する高温の雰囲気下で酸素と架橋反応して変質するので、ゲルの生成やシリコーンオイルの分子鎖の切断による低分子組成物の生成を招くこととなる。ゲルが生じると、ゲル部分から非晶性熱可塑性樹脂フィルムに孔が開いたり、孔が開いた部分から非晶性熱可塑性樹脂フィルムが切れて巻き取れないという問題が新たに生じる。

また、例え非晶性熱可塑性樹脂フィルムを巻き取ることができたとしても、非晶性熱可塑性樹脂フィルム中に異物が残存する関係上、非晶性熱可塑性樹脂フィルムを製造する際、巻取工程のトラブル、品質の不具合、ロングラン成形性の低下を招いたり、ゲル状部分が凸状となり、外観不良を招くおそれがある。また、低分子生成物が液状のときには、溶融押出成形後の非晶性熱可塑性樹脂フィルムから滲み出しや移行の問題が生じる。

また、（３）の方法における特許文献３には、ポリエーテルイミド樹脂に溶融温度が１２０，０００ポイズ以下のフッ素樹脂を添加し、熱可塑性樹脂フィルムに微細な凹凸を転写して熱可塑性樹脂フィルムの滑り性を改良する方法が記載されている。この方法で使用されているフッ素樹脂は、ポリテトラフルオロエチレン‐ヘキサフルオロプロピレン共重合体と、テトラフルオロエチレン‐パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体の２種類である。

これら２種類のフッ素樹脂は、ポリエーテルイミド樹脂中での均一分散性に劣るので、熱可塑性樹脂フィルムに均一な滑り性を付与することが困難になったり、機械的強度の低下や孔開き等の問題が生じる。さらに、フッ素樹脂を添加剤に使用すると、溶融押出成形機やダイス等の部材に、耐腐食性の鋼材を使用する必要があるので、コストが増大し、その結果、熱可塑性樹脂フィルムが高価になる。

本発明は上記に鑑みなされたもので、機械的性質や耐熱性等を低下させることなく、滑り性を向上させることのできる非晶性熱可塑性樹脂シート及びその製造方法を提供することを目的としている。

本発明者等は、上記課題を解決するため、鋭意研究した結果、耐熱性や高分散性を有するシリコーンパウダーに着目し、本発明を完成させた。
すなわち、本発明においては上記課題を解決するため、２００℃以上のガラス転移点を有する非晶性熱可塑性樹脂１００質量部と、シリコーンパウダー０．５質量部３０質量部以下とを含んでなることを特徴としている。

なお、非晶性熱可塑性樹脂は、ポリエーテルイミド樹脂、ポリエーテルサルホン樹脂、及びポリフェニルサルホン樹脂の少なくともいずれかであることが好ましい。
また、シリコーンパウダーは、シリコーンゴムパウダー、シリコーンレジンパウダー、及びシリコーン複合パウダーの少なくともいずれかであることが好ましい。
また、シリコーンパウダーの平均粒子径を、０．１μｍ以上１００μｍ以下とすることができる。

また、本発明においては上記課題を解決するため、請求項１ないし４のいずれかに記載の非晶性熱可塑性樹脂シートの製造方法であって、
２００℃以上のガラス転移点を有する非晶性熱可塑性樹脂１００質量部と、シリコーンパウダー０．５質量部以上３０質量部以下とを少なくとも含有する成形材料を溶融混練し、この成形材料をダイスにより非晶性熱可塑性樹脂シートに押出成形し、この非晶性熱可塑性樹脂シートを冷却して巻取機に巻き取ることを特徴としている。

なお、溶融混練機により非晶性熱可塑性樹脂を溶融してシリコーンパウダーを投入し、これら非晶性熱可塑性樹脂とシリコーンパウダーを溶融混練することにより、略ストランドの成形材料を非晶性熱可塑性樹脂シートの押出成形前に調製することができる。
また、押出成形された非晶性熱可塑性樹脂シートを圧着ロールと冷却ロールの間に挟んで冷却し、この非晶性熱可塑性樹脂シートに凹部と凸部の少なくともいずれかを転写形成することができる。

ここで、特許請求の範囲におけるシリコーンパウダーは、シリコーンゴムパウダー、シリコーンレジンパウダー、及びシリコーン複合パウダーでも良い。シリコーンパウダーが略球形の場合、このシリコーンパウダーの略球形には、真球形と、少々歪んだ球形のいずれも含まれる。また、非晶性熱可塑性樹脂シートは、透明、不透明、半透明を特に問うものではない。この非晶性熱可塑性樹脂シートには、厚い非晶性熱可塑性樹脂シートの他、薄い非晶性熱可塑性樹脂フィルムが含まれる。さらに、この非晶性熱可塑性樹脂フィルムには、無延伸フィルム、一軸延伸フィルム、二軸延伸フィルムが含まれる。

したがって、非晶性熱可塑性樹脂シートは、少なくともスピーカの振動板用基材シート、電線の絶縁被覆用シート、フィルムキャパシタ用基材フィルム、モータ用絶縁シート、スラストワッシャ用基材シート、炭素繊維強化プラスチックの接着剤、あるいは各種テープ用の基材シート等として利用することができる。さらに、本発明に係る非晶性熱可塑性樹脂シートは、厚さが１μｍ以上１０００μｍ以下、静摩擦係数が０．０１以上１．０以下、動摩擦係数が０．０１以上１．０以下、引張強度が５０ＭＰａ以上５００ＭＰａ以下、引張破断時伸びが５０％以上５００％以下、引張弾性率が１５００ＭＰａ以上５０００ＭＰａ以下、損失正接が０．０１５以上０．４５以下が良い。

本発明によれば、２００℃以上のガラス転移点を有する非晶性熱可塑性樹脂１００質量部に、滑り性に資するシリコーンパウダー０．５質量部以上３０質量部以下を添加するので、非晶性熱可塑性樹脂シートの摩擦係数が低下し、この摩擦係数の低下により、非晶性熱可塑性樹脂シートの滑り性を向上させることができる。

本発明によれば、非晶性熱可塑性樹脂シートの機械的性質や耐熱性等を低下させることなく、滑り性を向上させることができるという効果がある。

請求項２記載の発明によれば、非晶性熱可塑性樹脂がガラス転移点２００℃以上のポリエーテルイミド樹脂、ポリエーテルサルホン樹脂、及びポリフェニルサルホン樹脂の少なくともいずれかの樹脂なので、優れた機械的性質、耐熱性、寸法安定性、耐薬品性、低吸水性、電気的特性等を得ることができる。

請求項３記載の発明によれば、シリコーンパウダーがシリコーンゴムパウダー、シリコーンレジンパウダー、及びシリコーン複合パウダーの少なくともいずれかのパウダーなので、優れた滑り性、難燃性、耐熱性、耐寒性、耐候性等を得ることができる。

請求項４記載の発明によれば、シリコーンパウダーの平均粒子径が０．１μｍ以上１００μｍ以下の範囲なので、非晶性熱可塑性樹脂中にシリコーンパウダーを分散させた場合、シリコーンパウダー同士の凝集により、非晶性熱可塑性樹脂シートの強度低下を招くことが少ない。また、非晶性熱可塑性樹脂シートの成形性が低下したり、滑り性の悪化を防止することが可能となる。加えて、非晶性熱可塑性樹脂シートの機械的強度が低下するのを防止することが可能となる。

請求項５記載の発明によれば、非晶性熱可塑性樹脂シートを連続して帯形に押出成形する溶融押出成形法を採用するので、非晶性熱可塑性樹脂シートの厚さ精度、生産性、ハンドリング性の向上を図ることができ、しかも、製造設備の簡略化が期待できる。

本発明に係る非晶性熱可塑性樹脂シート及びその製造方法の実施形態における溶融混練機を模式的に示す説明図である。 本発明に係る非晶性熱可塑性樹脂シート及びその製造方法の実施形態における製造装置を模式的に示す全体説明図である。 本発明に係る非晶性熱可塑性樹脂シート及びその製造方法の実施例・比較例における貯蔵弾性率の第一変曲点温度を示す説明図である。

以下、図面を参照して本発明の好ましい実施の形態を説明すると、本実施形態における非晶性熱可塑性樹脂シートは、図１や図２に示すように、非晶性熱可塑性樹脂２と、シリコーンパウダー３とを含有する成形材料１により溶融押出成形法で成形される滑り性良好の非晶性熱可塑性樹脂フィルム４であり、国連サミットで採択されたＳＤＧｓ（国連の持続可能な開発のための国際目標であり、１７のグローバル目標と１６９のターゲット（達成基準）からなる持続可能な開発目標）の目標９の達成に貢献する。

成形材料１は、少なくとも２００℃以上のガラス転移点を有する非晶性熱可塑性樹脂２と、滑り性に資するシリコーンパウダー３とを含み、これら非晶性熱可塑性樹脂２とシリコーンパウダー３とが溶融混練されることにより、調製される。この成形材料１の非晶性熱可塑性樹脂２としては、ガラス転移点が２００℃以上を有する非晶性熱可塑性樹脂２であれば、特に限定されるものではないが、ポリエーテルイミド（ＰＥＩ）樹脂、ポリエーテルサルホン（ＰＥＳ）樹脂、及びポリフェニルサルホン（ＰＰＳＵ）樹脂の少なくともいずれかが好ましく、粉状、顆粒状、フレーク状、ペレット状のいずれの形状でも良い。この非晶性熱可塑性樹脂２は、単独あるいは２種類以上をブレンドして使用することができる。

ポリエーテルイミド樹脂の具体例としては、４，４´‐[イソプロピリデンビス（ｐ‐フェニルレンオキシ）ジフタル酸二無水物]とｍ‐フェニレンジアミンとの重縮合物より製造されるＵＬＴＥＭ １０００－１０００‐ＮＢ〔ＳＡＢＩＣ ジャパン合同会社製 製品名〕、ＵＬＴＥＭ １０１０－１０００‐ＮＢ〔ＳＡＢＩＣ ジャパン合同会社製 製品名〕、ＵＬＴＥＭ ９０１１－１０００‐ＮＢ〔ＳＡＢＩＣ ジャパン合同会社製 製品名〕、４，４´‐[イソプロピリデンビス（ｐ‐フェニルレンオキシ）ジフタル酸二無水物]とｐ‐フェニレンジアミンとの重縮合物より製造されるＵＬＴＥＭ ＣＲＳ５００１－１０００‐ＮＢ〔ＳＡＢＩＣ ジャパン合同会社製 製品名〕等があげられる。このポリエーテルイミド樹脂の製造方法としては、例えば特公昭５７－９３７２号公報や特表昭５９－８００６７号公報等に記載された方法等があげられる。

ポリエーテルイミド樹脂は、本発明の効果を損なわない範囲で他の共重合可能な単量体とのブロック共重合体、ランダム共重合体、変性体も使用可能である。例えば、ポリエーテルイミドサルフォン共重合体であるＵＬＴＥＭ ＸＨ６０５０－１０００〔ＳＡＢＩＣ ジャパン合同会社製 製品名〕を使用することができる。このポリエーテルイミド樹脂は、１種類の単独又は２種類以上をアロイ化あるいはブレンドして使用しても良い。ポリエーテルイミド樹脂のガラス転移点は、２００℃以上３００℃以下、好ましくは２１０℃以上２７０℃以下、より好ましくは２１０以上２５０℃、さらに好ましくは２１０℃以上２３０℃以下である。

ポリエーテルサルホン樹脂は、アリーレン基、エーテル基、及びサルホン基からなる非晶性熱可塑性樹脂である。このポリエーテルサルホン樹脂を製造する場合には、例えば４、４´－ジクロロフェニルスルホン、及び４、４´－ジヒドロキシジフェニルスルホンを縮重合して得ることができる。ポリエーテルサルホン樹脂の具体例としては、スミカエクセル ＰＥＳ〔住友化学社製 製品名〕、ベラデル ポリエーテルサルホンシリーズ〔ソルベイスペシャルティポリマーズ社製 製品名〕、あるいはウルトラゾーン Ｅシリーズ〔ＢＡＳＦ社製 製品名〕等があげられる。このポリエーテルサルホン樹脂は、本発明の効果を損なわない範囲で他の共重合可能な単量体とのブロック共重合体、ランダム共重合体、変性体も使用可能である。

ポリフェニルサルホン樹脂としては、特表２００９－５３０４６１号公報に記載された樹脂があげられる。このポリフェニルサルホン樹脂の具体例としては、レーデル ポリフェニルサルホンシリーズ〔ソルベイスペシャルティポリマーズ社製 製品名〕、又はウルトラゾーン Ｐシリーズ〔ＢＡＳＦ社製 製品名〕等が該当する。ポリフェニルサルホン樹脂の製造方法としては、特に限定されるものではないが、例えば米国特許第３，６３４，３５５号明細書、米国特許第４，００８，２０３号明細書、米国特許第４，１０８，８３７号明細書、米国特許第４，１７５，１７５号明細書等に記載の製造方法が該当する。ポリフェニルサルホン樹脂は、本発明の効果を損なわない範囲で他の共重合可能な単量体とのブロック共重合体、ランダム共重合体、変性体を使用することができる。

成形材料１のシリコーンパウダー３としては、滑り性、難燃性、耐熱性、耐寒性、耐候性等に優れる微細なシリコーンゴムパウダー、シリコーンレジンパウダー、及びシリコーン複合パウダーの少なくともいずれかが使用され、難燃効果を高める難燃補助剤としても機能する。これらの中では、３００℃以上の高い耐熱性や優れた滑り性を得る観点から、シリコーンレジンパウダーが最適である。シリコーンパウダー３は、単独あるいは２種類以上をブレンドして使用することができる。

シリコーンゴムパウダーとしては、例えばビニル基を０．０５モル％以上付加した直鎖状のジメチルポリシロキサン、及び／又はメチルフェニルポリシロキサンに、メチルハイドロジェンポリシロキサンを架橋剤として架橋した高重合立体構造を持つ微粉体、及びそれらの変性体を好適に使用することができる。このシリコーンゴムパウダーの具体例としては、信越化学工業社の製品名：ＫＭＰ－４０２、ＫＭＰ－５９７、あるいはＫＭＰ－５９８が例示される。

シリコーンレジンパウダーとしては、例えばシロキサン結合が一般式（ＲＳｉＯ_３／２）ｎ〔但し、Ｒは一価の有機基であり、ｎは１０００以上の整数である〕で表される三次元網目状に硬化したポリオルガノシリセスキオキサン硬化物微粉体、及びそれらの変性物を好適に使用することができる。ここで、上記一般式中の有機基Ｒとしては、例えば、メチル基、エチル基、プロピル基、イソプロピル基、ブチル基等のアルキル基、フェニル基、トリル基等のアリール基、ビニル基、アリル基等のアルケニル基、３，３，３－トリフルオロプロピル基、γ－メルカプトプロピル基、γ－グリシドキシプロピル基、γ－メタアクロキシプロピル基、γ－アミノプロピル基等があげられる。

シリコーンレジンパウダーの具体例としては、信越化学工業社製の製品名：ＫＭＰ－５９０、ＫＭＰ－７０６、Ｘ－５２－８５４、あるいはＸ－５２－１６２１、モメンティブ・パフォーマンス・マテリアルズ社製の製品名：ＸＣ９９－Ａ８８０８、ＴＯＳＰＥＡＬ１２０等が例示される。

シリコーン複合パウダーとしては、上記シリコーンゴムパウダーの表面を上記シリコーンレジンで被覆した粉末、及びそれらの変性物を好適に使用することができる。このシリコーン複合パウダーの具体例としては、信越化学工業社製の製品名：ＫＭＰ－６００、ＫＭＰ－６０１、ＫＭＰ－６０２、ＫＭＰ－６０５、あるいはＸ－５２－７０３０等があげられる。

シリコーンパウダー３は、１種単独でも良いし、２種以上を混合して使用しても良い。また、シリコーンパウダー３は、不定形や球形のタイプのいずれをも使用することができるが、微細な球状タイプを好適に使用することができる。シリコーンパウダー３が球形タイプの場合、シリコーンパウダー３の平均粒子径は、０．１μｍ以上１００μｍ以下、好ましくは０．３μｍ以上９０μｍ以下、より好ましくは０．５μｍ以上８０μｍ以下、さらに好ましくは０．７μｍ以上７０μｍ以下が良い。

これは、シリコーンパウダー３の平均粒子径が０．１μｍ未満の場合には、成形材料１中にシリコーンパウダー３を分散させたとき、シリコーンパウダー３同士の凝集が起こりやすくなり、非晶性熱可塑性樹脂フィルム４の強度低下を招くからである。また、成形材料１の溶融粘度が高くなり、非晶性熱可塑性樹脂フィルム４の成形性が低下したり、滑り性が改善されないおそれがあるからである。これに対し、シリコーンパウダー３の平均粒子径が１００μｍを越える場合には、非晶性熱可塑性樹脂フィルム４の機械的強度が大幅に低下するからである。

シリコーンパウダー３の添加量は、非晶性熱可塑性樹脂１００質量部に対して０．５質量部以上３０質量部以下、好ましくは１．０質量部以上２５質量部以下、より好ましくは１．５質量部以上２０質量部以下、さらに好ましく２．０質量部以上１５質量部以下である。これは、シリコーンパウダー３の添加量が０．５質量部未満の場合は、非晶性熱可塑樹脂フィルム４の滑り性が改良されないおそれがあるという理由に基づく。これに対し、３０質量部を越える場合には、成形材料１の溶融伸びが低下し、非晶性熱可塑樹脂フィルム４の成形中にフィルムに孔開きが発生したり、非晶性熱可塑性樹脂フィルム４の機械的強度が大幅に低下するおそれがあるという理由に基づく。

また、シリコーンパウダー３の添加量が０．５質量部以上３０質量部以下の範囲内であれば、目ヤニの発生に伴う非晶性熱可塑性樹脂フィルム４の品質低下を防止することができる。この点について詳しく説明すると、非晶性熱可塑性樹脂フィルム４をフィルム成形する場合、ダイス２３の出口（ダイリップとも言う）に目ヤニと呼ばれる多量の付着物が付着して堆積することがある。

係る目ヤニが堆積すると、非晶性熱可塑性樹脂フィルム４にダイラインが生じたり、目ヤニがダイス２３出口から離れて非晶性熱可塑性樹脂フィルム４に混入し、その結果、非晶性熱可塑性樹脂フィルム４の品質を低下させることとなる。本実施形態によれば、シリコーンパウダー３の添加量が０．５質量部以上３０質量部以下の範囲内なので、非晶性熱可塑性樹脂フィルム４にダイラインが生じたり、目ヤニが非晶性熱可塑性樹脂フィルム４に混入して品質の低下を招くのを有効に防止することができる。

このような成形材料１には、本発明の特性を損なわない範囲において、ポリエチレン（ＰＥ）樹脂、ポリプロピレン（ＰＰ）樹脂、ポリメチルペンテン（ＰＭＰ）樹脂、ポリスチレン（ＰＳ）樹脂等のポリオレフィン樹脂、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）樹脂、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）樹脂、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）樹脂等のポリエステル樹脂、ポリイミド（ＰＩ）樹脂、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）樹脂等のポリイミド樹脂、ポリアミド４Ｔ（ＰＡ４Ｔ）樹脂、ポリアミド６Ｔ（ＰＡ６Ｔ）樹脂、変性ポリアミド６Ｔ（変性ＰＡ６Ｔ）樹脂、ポリアミド９Ｔ（ＰＡ９Ｔ）樹脂、ポリアミド１０Ｔ（ＰＡ１０Ｔ）樹脂、ポリアミド１１Ｔ（ＰＡ１１Ｔ）樹脂、ポリアミド６（ＰＡ６）樹脂、ポリアミド６６（ＰＡ６６）樹脂、ポリアミド４６（ＰＡ４６）樹脂等のポリアミド樹脂、ポリエーテルケトン（ＰＥＫ）樹脂、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）樹脂、ポリエーテルケトンケトン（ＰＥＫＫ）樹脂、ポリエーテルエーテルケトンケトン（ＰＥＥＫＫ）樹脂等のポリアリールケトン樹脂、ポリフェニレンスルフィド（ＰＰＳ）樹脂、ポリフェニレンスルフィドケトン樹脂、ポリフェニレンスルフィドスルホン樹脂、ポリフェニレンスルフィドケトンスルホン樹脂等のポリアリーレンサルファイド樹脂、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）樹脂（四フッ化エチレン樹脂ともいう）、ポリテトラフルオロエチレン‐パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）樹脂（四フッ化エチレン‐パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体樹脂ともいう）、テトラフルオロエチレン‐ヘキサフルオロピレン共重合体（ＦＥＰ）樹脂（四フッ化エチレン‐六フッ化プロピレン共重合体樹脂ともいう）、テトラフルオロエチレン‐エチレン共重合体（ＥＴＦＥ）樹脂（四フッ化エチレン‐エチレン共重合体樹脂ともいう）、ポリクロロトリフルオロエチレン（ＰＣＴＦＥ）樹脂（三フッ化塩化エチレン樹脂ともいう）、ポリビニデンフルオライド（ＰＶｄＥ）樹脂（フッ化ビニリデン樹脂ともいう）、フッ化ビニリデン・テトラフルオロエチレン・ヘキサフルオロピレン共重合体樹脂等のフッ素樹脂、ポリカーボネート（ＰＣ）樹脂、ポリアリレート（ＰＡＲ）樹脂、ポリアセタール（ＰＯＭ）樹脂、液晶ポリマー（ＬＣＰ）、脂肪族ポリケトン樹脂を添加することができる。

成形材料１には、本発明の特性を損なわない範囲において、上記樹脂の他、酸化防止剤、光安定剤、紫外線吸収剤、可塑剤、滑剤、難燃剤、帯電防止剤、耐熱向上剤、核剤、無機化合物、有機化合物等を選択的に添加することもできる。

上記において、非晶性熱可塑性樹脂フィルム４を製造する場合には、先ず、非晶性熱可塑性樹脂２とシリコーンパウダー３とを溶融混練することで成形材料１を調製し、この成形材料１を樹脂フィルム用の溶融押出成形機２０に投入して厚さ１０００μｍ以下、例えば例えば1μｍ以上１０００μｍ以下の非晶性熱可塑性樹脂フィルム４を製造する。

成形材料１の調製方法としては、（１）成形材料１用の溶融混練機１０に非晶性熱可塑性樹脂２を投入して溶融した後、溶融混練機１０に、シリコーンパウダー３を投入して溶融した非晶性熱可塑性樹脂２と溶融混練することで成形材料１を調製する方法、（２）攪拌混合機により、非晶性熱可塑性樹脂２とシリコーンパウダー３とを室温下で攪拌混合して溶融混練機１０で溶融押出混練し、成形材料１を調製する方法があげられる。

これらの調製方法は、（１）、（２）のいずれの方法でも良いが、非晶性熱可塑性樹脂２中にシリコーンパウダー３を均一に分散させる必要性、シリコーンパウダー３の舞い上がりを防止して作業性や環境性を向上させる観点、及び熱分解防止の観点からからすると、（１）の調製方法が望ましい。ここでいう「室温」とは、０℃以上５０℃以下程度の温度を指す。

先ず、（１）の調製方法について詳細に説明すると、この方法の場合には、所定の溶融混練機１０を用意し、この溶融混練機１０に非晶性熱可塑性樹脂２を投入して溶融した後、溶融混練機１０に、シリコーンパウダー３をサイドフィーダ法等により新たに投入して既に溶融した非晶性熱可塑性樹脂２と溶融混練することで成形材料１を調製する。

溶融混練機１０としては、バンバリーミキサー、ミキシングロール、加圧ニーダー、単軸押出成形機、二軸押出成形機、三軸押出成形機、四軸押出成形機、八軸押出成形機からなる多軸押出成形機等があげられる。これらの中では、非晶性熱可塑性樹脂２とシリコーンパウダー３との良好な混練分散が期待でき、これらの水分、これらから発生する揮発ガスを脱気可能なベント方式の多軸押出成形機の使用が好ましい。

多軸押出成形機からなる溶融混練機１０は、図１に示すように、台座１１上に設置されたシリンダー１２と、このシリンダー１２に内蔵軸支され、モータの駆動で回転して非晶性熱可塑性樹脂２とシリコーンパウダー３とを先端部のダイス１４からストランド（棒状）等にして押し出すスクリュー１３と、シリンダー１２の上流部に連設される非晶性熱可塑性樹脂２用の投入口１５と、シリンダー１２の下流部に連設されるシリコーンパウダー３投入用のサイドフィーダ１６と、シリンダー１２のダイス１４から押し出され、空気又は水により冷却されたストランドを切断して成形材料１とする回転可能なカッター１７とを備えて構成される。

溶融混練機１０の投入口１５とサイドフィーダ１６とは、投入口１５がシリンダー１２の上部上流側にホッパーとして設置され、サイドフィーダ１６がスクリュー構造に構成されてシリンダー１２の上部下流側に搭載されており、投入口１５よりも下流に位置するサイドフィーダ１６に微粉末のシリコーンパウダー３が横方向から投入されることにより、シリコーンパウダー３が溶融した非晶性熱可塑性樹脂２中に注入され、シリコーンパウダー３の均一分散性が向上する。また、シリコーンパウダー３の非晶性熱可塑性樹脂２との混練時間が短縮されるので、分解防止も期待できる。

非晶性熱可塑性樹脂２とシリコーンパウダー３とを溶融混練する場合の溶融温度は、非晶性熱可塑性樹脂２のガラス転移点以上ガラス転移点＋２００℃以下、好ましくはガラス転移点＋８０℃以上ガラス転移点＋１５０℃以下、より好ましくはガラス転移点＋１００℃以上ガラス転移点＋１３０℃以下の範囲が良い。これは、非晶性熱可塑性樹脂２のガラス転移点未満の場合には、非晶性熱可塑性樹脂２とシリコーンパウダー３とを溶融混練して分散させることができないからである。逆に、ガラス転移点＋２００℃を越える場合には、非晶性熱可塑性樹脂２あるいはシリコーンパウダー３の分解を招き、好ましくないからである。

溶融混練された非晶性熱可塑性樹脂２とシリコーンパウダー３とは、ダイス１４からストランドにして押し出され、ストランドの成形材料１に調製されるが、ダイス１４から非晶性熱可塑性樹脂フィルム４にして押し出された後、粉状、顆粒状、フレーク状、ペレット状の成形材料１に調製されても良い。また、成形材料１を調製する際、非晶性熱可塑性樹脂２とシリコーンパウダー３のいずれかを所定量以上に分散させ、マスターバッチ化しても良い。

次に、（２）の調製方法について詳細に説明すると、この方法で非晶性熱可塑性樹脂２とシリコーンパウダー３とを攪拌混合する場合には、タンブラーミキサー、ヘンシルミキサー、Ｖ型混合機、ナウターミキサー、リボンブレンダー、万能攪拌ミキサー等の攪拌混合機が使用される。

非晶性熱可塑性樹脂２とシリコーンパウダー３とは、攪拌混合された後、バンバリーミキサー、ミキシングロール、加圧ニーダー、単軸押出成形機、あるいは二軸押出成形機、三軸押出成形機、四軸押出成形機、八軸押出成形機からなる多軸押出成形機等の溶融混練機１０により、溶融混練して分散され、成形材料１に調製される。溶融混練機１０は、非晶性熱可塑性樹脂２とシリコーンパウダー３との良好な混練分散が期待でき、これらの水分、これらから発生する揮発ガスを脱気可能なベント方式の多軸押出成形機が好ましい。また、成形材料１を調製する際、非晶性熱可塑性樹脂２とシリコーンパウダー３のいずれかを所定量以上に分散させ、マスターバッチ化しても良い。

成形材料１の溶融押出成形機２０に投入される前の含水率（水分率）は、熱風乾燥機等により、２０００ｐｐｍ以下、好ましくは１０００ｐｐｍ以下、より好ましくは５００ｐｐｍ以下に調整される。これは、含水率が２０００ｐｐｍを越える場合には、非晶性熱可塑性樹脂フィルム４の発泡を招くおそれがあるからである。

成形材料１を調製したら、この成形材料１により非晶性熱可塑性樹脂フィルム４を製造するが、製造方法としては、溶融押出成形法、カレンダー成形法、あるいはキャスティング法等を採用することができる。これらの製造方法の中では、非晶性熱可塑性樹脂フィルム４の厚さ精度、生産性、ハンドリング性の向上、設備の簡略化の観点から、非晶性熱可塑性樹脂フィルム４を連続して帯形に押出成形する溶融押出成形法が最適である。

溶融押出成形法は、溶融押出成形機２０を使用して成形材料１を溶融混練し、溶融押出成形機２０の先端部に連結されたＴダイスや丸ダイス等のダイス２３から非晶性熱可塑性樹脂フィルム４を連続的に押出し、非晶性熱可塑性樹脂フィルム４を製造する方法である（図２参照）。

溶融押出成形機２０は、図２に示すように、例えば単軸押出成形機や二軸押出成形機等からなり、後部上方に、成形材料１用の原料投入口２１が設置され、この原料投入口２１には、ヘリウムガス、ネオンガス、アルゴンガス、クリプトンガス、窒素ガス等の不活性ガスを必要に応じて供給する不活性ガス供給管２２が接続されており、この不活性ガス供給管２２による不活性ガスの供給により、成形材料１の酸化劣化、酸素架橋、熱架橋が有効に防止される。

溶融押出成形機２０の溶融混練時の溶融温度は、非晶性熱可塑性樹脂２のガラス転移点以上熱分解温度未満、好ましくはガラス転移点＋８０℃以上ガラス転移点＋２００℃以下、より好ましくはガラス転移点＋１００℃以上ガラス転移点＋１５０℃以下、さらに好ましくはガラス転移点＋１００℃以上ガラス転移点＋１３０℃以下の範囲が良い。これは、非晶性熱可塑性樹脂２のガラス転移点未満の場合には、非晶性熱可塑性樹脂２とシリコーンパウダー３とを溶融混練して分散させることができないからである。逆に、熱分解温度以上の場合には、非晶性熱可塑性樹脂２あるいはシリコーンパウダー３の分解を招くからである。

ダイス２３は、溶融押出成形機２０の先端部に連結管２４を介して連結され、帯形の非晶性熱可塑性樹脂フィルム４を連続的に下方に押し出すよう機能する。このダイス２３は、優れた厚さ精度の非晶性熱可塑性樹脂フィルム４を得ることのできるＴダイスが好ましい。ダイス２３の上流には、連結管２４に装着されたギアポンプ２５が位置し、このギアポンプ２５が成形材料１を一定速度で、かつ高精度にダイス２３に移送する。

ダイス２３の押出時の温度は、非晶性熱可塑性樹脂２のガラス転移点以上熱分解温度未満、好ましくはガラス転移点＋８０℃以上ガラス転移点＋２００℃以下、より好ましくはガラス転移点＋１００℃以上ガラス転移点＋１５０℃以下、さらに好ましくはガラス転移点＋１００℃以上ガラス転移点＋１３０℃以下の範囲が良い。これは、非晶性熱可塑性樹脂２のガラス転移点未満の場合には、非晶性熱可塑性樹脂フィルム４を連続して押出成形することができないからである。逆に、熱分解温度以上の場合には、非晶性熱可塑性樹脂２あるいはシリコーンパウダー３の分解を招くからである。

ダイス２３の下方には、間隔をおいて相対向する一対の圧着ロール２６が回転可能に軸支される。この一対の圧着ロール２６の間には、一列に配列されて相互に摺接する複数の冷却ロール２７が回転可能に軸支されており、この複数の冷却ロール２７のうち、上流の冷却ロール２７と下流の冷却ロール２７が圧着ロール２６の周面にそれぞれ摺接する。各圧着ロール２６と各冷却ロール２７は、圧着ロール２６が縮径に構成され、冷却ロール２７が拡径に構成される。

一対の圧着ロール２６のうち、下流の圧着ロール２６のさらに下流には、非晶性熱可塑性樹脂フィルム４を巻き取る巻取管２９を回転可能に備えた巻取機２８が設置され、下流の圧着ロール２６と巻取機２８との間には、非晶性熱可塑性樹脂フィルム４の側部長手方向にスリットを形成するスリット刃３０が昇降可能に配置されており、このスリット刃３０と巻取機２８との間には、非晶性熱可塑性樹脂フィルム４にテンションを作用させて円滑に巻き取るための回転可能なテンションロール３１が必要数軸支される。

各圧着ロール２６は、５０℃以上非晶性熱可塑性樹脂２のガラス転移点＋１００℃以下、好ましくは７５℃以上非晶性熱可塑性樹脂２のガラス転移点＋５０℃以下、より好ましくは１００℃以上非晶性熱可塑性樹脂２のガラス転移点以下の温度に調整され、非晶性熱可塑性樹脂フィルム４に摺接してこれを冷却ロール２７に圧接する。

圧着ロール２６の温度が係る範囲なのは、５０℃未満の場合には、圧着ロール２６が結露するからである。逆に、非晶性熱可塑性樹脂２のガラス転移点＋１００℃を越える場合には、非晶性熱可塑性樹脂フィルム４が圧着ロール２６に貼り付いて破断したり、非晶性熱可塑性樹脂フィルム４の強度が低下して破断するおそれがあるからである。圧着ロール２６の温度調整法としては、例えば空気、水、オイル等の熱媒体を用いる方法、電気ヒーターを用いる方法、誘導加熱を利用する方法等があげられる。

各圧着ロール２６の周面には、非晶性熱可塑性樹脂フィルム４と冷却ロール２７の密着性を向上させる観点から、少なくとも天然ゴム、イソプレンゴム、ブタジエンゴム、ノルボルネンゴム、アクリロニトリルブタジエンゴム、ニトリルゴム、ウレタンゴム、シリコーンゴム、フッ素ゴム等のゴム層が必要に応じて被覆形成され、このゴム層には、シリカやアルミナ等の無機化合物が選択的に添加される。ゴム層の材質としては、耐熱性に優れるシリコーンゴムやフッ素ゴムの選択が好ましい。

圧着ロール２６としては、表面が金属の金属弾性ロールが必要に応じて使用され、この金属弾性ロールが使用される場合には、表面が平滑性に優れる非晶性熱可塑性樹脂フィルム４の成形が可能となる。この金属弾性ロールの具体例としては、例えば、金属スリーブロール、エアーロール〔ディムコ社製 製品名〕、ＵＦロール〔日立造船社製 製品名〕があげられる。また、表面がポリテトラフルオロエチレン‐パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）樹脂あるいはテトラフルオロエチレン‐ヘキサフルオロピレン共重合体（ＦＥＰ）樹脂等のフッ素樹脂フィルムで被覆した圧着ロール２６も同様に使用することができる。

複数の冷却ロール２７は、例えば圧着ロール２６よりも拡径の金属ロール等からなり、ダイス２３の下方に回転可能に軸支されて押し出された非晶性熱可塑性樹脂フィルム４を圧着ロール２６の周面との間に挟持し、圧着ロール２６と共に非晶性熱可塑性樹脂フィルム４を冷却しながらその厚さを所定の範囲内に制御するよう機能する。

各冷却ロール２７は、圧着ロール２６と同様の理由から、５０℃以上非晶性熱可塑性樹脂２のガラス転移点＋１００℃以下、好ましくは７５℃以上非晶性熱可塑性樹脂２のガラス転移点＋５０℃以下、より好ましくは１００℃以上非晶性熱可塑性樹脂２のガラス転移点以下に調整され、非晶性熱可塑性樹脂フィルム４に摺接してこれを他の冷却ロール２７に圧接する。冷却ロール２７の温度調整法としては、例えば空気、水、オイル等の熱媒体を用いる方法、電気ヒーターを用いる方法、誘導加熱を利用する方法等があげられる。

成形材料１を薄い帯形の非晶性熱可塑性樹脂フィルム４に溶融押出成形したら、この非晶性熱可塑性樹脂フィルム４を一対の圧着ロール２６、複数の冷却ロール２７、テンションロール３１、及び巻取機２８の巻取管２９に巻架し、非晶性熱可塑性樹脂フィルム４の両側部をスリット刃３０でそれぞれ長手方向にカットし、巻取機２８の巻取管２９に巻き取れば、長尺の非晶性熱可塑性樹脂フィルム４を製造することができる。

係る非晶性熱可塑性樹脂フィルム４を製造する場合、非晶性熱可塑性樹脂フィルム４は、平滑な樹脂フィルムでも良いが、表裏両面の少なくともいずれか一方の面に、滑り性に資する複数の微細な凹凸部が形成され、各凹凸部が断面略すり鉢形の凹部、及び略中空円錐台形の凸部であることが好ましい。この凹凸部は、必要に応じ、千鳥形等に規則的に配列されたり、不規則に配列されると良い。

非晶性熱可塑性樹脂フィルム４に複数の微細な凹凸部を形成する方法としては、（１）一対の圧着ロール２６と冷却ロール２７の周面に微細な凹凸部をそれぞれ形成し、これら一対の圧着ロール２６と冷却ロール２７の間に非晶性熱可塑性樹脂フィルム４を挟持させて凹凸部を転写形成する方法、（２）非晶性熱可塑性樹脂フィルム４に微小なジルコニア、ガラス、ステンレス等の無機化合物、ポリカーボネート、ナイロン、植物の種等を吹き付けて微細な凹凸部を転写形成する方法、（３）微細な凹凸部を備えた金型により非晶性熱可塑性樹脂フィルム４をプレス成形し、微細な凹凸部を転写形成する方法があげられる。

これらの方法の中では、凹凸部を形成する設備の簡略化、凹凸部のサイズの精度、凹凸部形成の均一化、凹凸部形成の容易化、連続的な凹凸部の形成等の観点から、（１）の方法が最適である。この場合、冷却ロール２７は、凹凸部の角が角張らないよう、サンドブラストロールではなく、エッチングロールが好ましい。

冷却ロール２７により冷却され、製造された非晶性熱可塑性樹脂フィルム４は、厚さが１μｍ以上１０００μｍ以下、好ましくは５μｍ以上５００μｍ以下が良い。また、滑り性、機械的特性や耐熱性等を満足させる観点から、滑り性が静摩擦係数で１．０以下、好ましくは０．７５以下、より好ましくは０．５以下、さらに好ましくは０．４４以下、動摩擦係数で１．０以下、好ましくは０．７５以下、より好ましくは０．５以下、さらに好ましくは０．４以下とされる。これら静摩擦係数と動摩擦係数の下限値は、特に制約されるものではないが、０．０１以上が良い。また、引張強度は、５０ＭＰａ以上、好ましくは８０ＭＰａ以上が良い。この引張強度の上限値は、特に制約されるものではないが、５００ＭＰａ以下、好ましくは１３０ＭＰａ以下が良い。

引張破断時伸びは５０％以上、好ましくは９０％以上が良い。この引張破断時伸びの上限値は、特に制約されるものではないが、５００％以下、好ましくは２３０％以下が良い。また、引張弾性率は、１５００ＭＰａ以上、好ましくは１９００Ｐａ以上が良い。この引張弾性率の上限値は、特に制約されるものではないが、５０００ＭＰａ以下、好ましくは３２００ＭＰａ以下が良い。さらに、損失正接は、０．０１５以上、好ましくは０．０２０以上が良い。この損失正接の上限値は、特に制約されるものではないが、０．４５以下が良い。

上記によれば、成形材料１中に滑り性に資するシリコーンパウダー３を含有するので、静摩擦係数と動摩擦係数の低下により、非晶性熱可塑性樹脂フィルム４の滑り性の大幅な向上を図ることができる。また、シリコーンパウダー３の平均粒子径が０．１μｍ以上１００μｍ以下の範囲なので、均一分散性や流動性が良く、滑り性や機械的強度の向上を図ることができる。また、成形材料１として、単なる非晶性熱可塑性樹脂２を使用するのではなく、２００℃以上のガラス転移点を有する非晶性熱可塑性樹脂２を使用するので、耐熱性の向上が大いに期待できる。

また、滑り性を改善する従来の（２）の方法を特に必要としないので、溶融押出成形後における熱可塑性樹脂フィルムから滲み出しや移行という問題の生じることがない。また、滑り性を改善する従来の（３）の方法を特に必要としないので、ゲルが生じることがなく、ゲル部分から非晶性熱可塑性樹脂フィルム４に孔が開いたり、孔が開いた部分から非晶性熱可塑性樹脂フィルム４が切れて巻き取れないという問題を防ぐことができる。また、非晶性熱可塑性樹脂フィルム４中に異物が残存するのを低減することができるので、非晶性熱可塑性樹脂フィルム４を製造する場合、巻取工程のトラブル、品質の不具合、ロングラン成形性の低下を招いたり、ゲル状部分が凸状となり、外観不良を招くおそれを排除することが可能となる。

また、フッ素樹脂を特に要しないので、非晶性熱可塑性樹脂フィルム４に均一な滑り性を付与することができ、機械的強度の低下や孔開き等の問題の生じることがない。さらに、フッ素樹脂を省略することができるので、溶融押出成形機２０やダイス２３等に耐腐食性の鋼材を使用する必要がなく、コストを削減し、非晶性熱可塑性樹脂フィルム４を安価に製造することが可能になる。

なお、上記実施形態では溶融混練機１０のシリンダー１２にスクリュー構造のサイドフィーダ１６を連設したが、何らこれに限定されるものではなく、ホッパー構造のサイドフィーダ１６を連設しても良い。また、非晶性熱可塑性樹脂フィルム４の製造時に、滑り性に資する複数の微細な凹凸部を形成したが、滑り性を確保できるのであれば、凹凸部ではなく、凹部又は凸部を形成しても良い。

以下、本発明に係る非晶性熱可塑性樹脂シート及びその製造方法の実施例を比較例と共に説明する。
〔実施例１〕
先ず、ガラス転移点が２００℃以上を有する非晶性熱可塑性樹脂として、市販のポリエーテルイミド樹脂〔ＳＡＢＩＣ ジャパン合同会社製 製品名：ＵＬＴＥＭ １０１０－１０００‐ＮＢ（以下、「１０１０」と略称する）〕を用意し、このポリエーテルイミド樹脂を１６０℃に加熱した除湿熱風乾燥機に投入して１２時間乾燥させた。このポリエーテルイミド樹脂は、以後、ＰＥＩ樹脂と略称する。

ＰＥＩ樹脂の乾燥後、このＰＥＩ樹脂１００質量部をベント付き同方向回転二軸押出機の原料投入口に投入して溶融させ、同方向回転二軸押出機のダイス側のサイドフィーダに、平均粒子径が２．０μｍのシリコーンパウダー〔信越化学工業社製 製品名：シリコーンレジンパウダー ＫＭＰ－７０６（以下、「ＫＭＰ－７０６」と略称する）〕をＰＥＩ樹脂１００質量部に対して２質量部となるように供給して溶融混練分散させ、溶融混練物を同方向回転二軸押出機の先端部のダイスから棒状に押し出して水冷後にペレタイザーでカットすることにより、ペレット状の成形材料を調製した。

ＰＥＩ樹脂のガラス転移点は、示差走査熱量計〔エスアイアイ・ナノテクノロジーズ社製 製品名：高感度型示差走査熱量計 Ｘ－ＤＳＣ７０００〕を用い、ＪＩＳＫ７１２１に準拠し、昇温速度１０℃／分の条件で測定した。このＰＥＩ樹脂のガラス転移点は、２１１℃であった。また、ＰＥＩ樹脂とシリコーンパウダーとは、同方向回転二軸押出機のシリンダー温度２００～３５０℃、ダイス温度３５０℃の条件下で同方向回転二軸押出機の原料投入口側のベントを開放した状態でダイス側のベントを減圧下で脱気しながら溶融混錬し、成形材料を調製した。ダイスから押し出した直後の溶融状態の成形材料の温度を測定することとし、測定したところ、３６６℃であった。

次いで、調製した成形材料を１６０℃に加熱した除湿熱風乾燥機に投入して１２時間乾燥させ、乾燥した成形材料の含水率が３００ｐｐｍ以下であるのを確認後、成形材料をφ４０ｍｍの単軸押出機に投入してその幅９００ｍｍのダイスであるＴダイスから連続して押し出すことにより、帯形の非晶性熱可塑性樹脂フィルムを成形した。成形材料の含水率は、微量水分測定装置〔三菱化学社製 製品名：ＣＡ‐１００型〕を用い、カールフィッシャー滴定法により確認した。以後、成形材料の含水率については、同様の方法により測定した。

成形材料を溶融押出成形機である単軸押出機に投入する際には、窒素ガス１８Ｌ／分を供給した。また、単軸押出成形機は、Ｌ／Ｄ＝３２、圧縮比：２．５、スクリュー：フルフライトスクリューとした。この単軸押出成形機のシリンダー温度は３１０～３７０℃、Ｔダイスの温度は３７０℃、単軸押出成形機とＴダイスとを連結する連結管の温度は３７５℃、ギアポンプは３７５℃に調整した。Ｔダイス入口の樹脂温度から溶融した成形材料の温度を測定したところ、３７５℃であった。

非晶性熱可塑性樹脂フィルムを成形したら、連続した非晶性熱可塑性樹脂フィルムを圧着ロールと冷却ロールに挟持させて冷却し、非晶性熱可塑性樹脂フィルムの両側部をスリット刃で裁断して巻取機の巻取管に順次巻き取ることにより、長さ１００ｍ、幅６２０ｍｍの非晶性熱可塑性樹脂フィルムを製造した。

非晶性熱可塑性樹脂フィルムを製造したら、この非晶性熱可塑性樹脂フィルムのフィルム厚、滑り性、機械的特性、耐熱性、音響特性、及び製造した非晶性熱可塑性樹脂フィルムを巻き取る際のシワの発生を評価して表１にまとめた。非晶性熱可塑性樹脂フィルムの滑り性は静摩擦係数（以後、「μs」と略称する）と動摩擦係数（以後、「μｋ」と略称する）、機械的特性は引張強度と引張破断時伸び、耐熱性は貯蔵弾性率（Ｅ´）の第一変曲点温度、音響特性は損失正接で評価した。

・非晶性熱可塑性樹脂フィルムのフィルム厚
非晶性熱可塑性樹脂フィルムのフィルム厚さについては、マイクロメータ〔ミツトヨ社製 製品名：クーラントプルーフマイクロメータ 符号ＭＤＣ‐２５ＰＪ〕を使用して測定した。測定に際しては、非晶性熱可塑性樹脂フィルムの幅方向〔押出方向の直角方向（以下、「ＴＤ」と略称する）〕の任意の１０箇所を測定し、その平均値をフィルム厚とした。

・非晶性熱可塑性樹脂フィルムの滑り性（非晶性熱可塑性樹脂フィルム同士の滑り性）
非晶性熱可塑性樹脂フィルムの滑り性については、μｓとμｋにより評価した。これらμsとμｋは、ＪＩＳ Ｋ７１２５‐１９９９に準じて測定した。具体的には、表面性測定機〔新東科学社製 製品名：ＨＥＤＯＮ－１４〕を用い、２３℃、５０％ＲＨの環境下で、試験速度１００ｍｍ／ｍｉｎ、荷重２００ｇ、接触面積６３．５ｍｍ×６３．５ｍｍの条件で測定した。そして、この条件で移動テーブル側に非晶性熱可塑性樹脂フィルムの冷却ロール面側、平面圧子側に非晶性熱可塑性樹脂フィルムの圧着ロール面側をそれぞれ固定し、２００ｇの負荷を作用させ、試験速度：１００ｍｍ／ｍｉｎでμｓとμｋをそれぞれ測定した。

・非晶性熱可塑性樹脂フィルムの滑り性（非晶性熱可塑性樹脂フィルムとポリカーボネート樹脂フィルムとの滑り性）
非晶性熱可塑性樹脂フィルムとポリカーボネート樹脂フィルムとの滑り性についても、μｓとμｋにより評価した。ポリカーボネート樹脂フィルム（以下、「ＰＣ樹脂フィルム」と略称する）については、市販されている厚さ０．５ｍｍのＰＣ樹脂フィルム〔タキロン社製 製品名：ＰＣＳＭＰＳ６１０ ポリカーボネート／透明〕を用いた。

μｓとμｋは、ＪＩＳ Ｋ７１２５‐１２９９に準拠して測定した。具体的には、表面性測定機〔新東科学社製 製品名：ＨＥＤＯＮ－１４〕を用い、２３℃、５０％ＲＨの環境下で、試験速度１００ｍｍ／ｍｉｎ、荷重２００ｇ、接触面積６３．５ｍｍ×６３．５ｍｍの条件で測定した。そして、この条件で移動テーブル側に非晶性熱可塑性樹脂フィルムの冷却ロール面側、平面圧子側に非晶性熱可塑性樹脂フィルムの圧着ロール面側をそれぞれ固定し、２００ｇの負荷を作用させ、試験速度：１００ｍｍ／ｍｉｎで静摩擦係数と動摩擦係数を測定した。

・非晶性熱可塑性樹脂フィルムの機械的特性
非晶性熱可塑性樹脂フィルムの機械的特性は、引張強度、張破断伸び、及び引張弾性率で評価した。具体的には、２３℃、５０％ＲＨの環境下でＪＩＳ Ｋ７１２７に準じ、引張速度５０ｍｍ／ｍｉｎで押出方向（以下、「ＭＤ」と略称する）とＴＤを測定した。引張強度として、最大強度を測定した。

・非晶性熱可塑性樹脂フィルムの耐熱性
非晶性熱可塑性樹脂フィルムの耐熱性は、貯蔵弾性率（Ｅ´）の第一変曲点温度により評価した。この非晶性熱可塑性樹脂フィルムの貯蔵弾性率は、非晶性熱可塑性樹脂フィルムのＭＤとＴＤについて測定した。具体的には、非晶性熱可塑性樹脂フィルムのＭＤの貯蔵弾性率を測定する場合には、ＭＤ：６０ｍｍ×ＴＤ：６ｍｍ、非晶性熱可塑性樹脂フィルムのＴＤの貯蔵弾性率を測定する場合には、ＭＤ：６ｍｍ×ＴＤ：６０ｍｍの大きさに切り出して測定した。

貯蔵弾性率の測定に際しては、粘弾性スペクトロメータ〔ティー・エス・インスツルメント・ジャパン社製 製品名：ＲＳＡ－Ｇ２〕を用いた引張モードにより、周波数１Ｈｚ、歪み０．１％、昇温速度３℃／分、測定温度範囲－６０℃～３００℃、チェック間２１ｍｍの条件で測定した。

第一変曲点温度は、図３に示すように、貯蔵弾性率の変化曲線に対する２つの直線部を延長した交点の温度とした。第一変曲点温度を求める場合には、先ず、貯蔵弾性率の最初に急激に低下する前の直線部を高温側に延長して１本目の直線ａを引き、貯蔵弾性率が最初に急激に低下した後の直線部を低温側に延長して２本目の直線ｂを引き、その後、両線ａ、ｂの交点における垂直線を横軸の温度軸に引き、その温度を第一変曲点温度とした。

・非晶性熱可塑性樹脂フィルムの音響特性
非晶性熱可塑性樹脂フィルムの音響特性は、２０℃における損失正接で評価した。この非晶性熱可塑性樹脂フィルムの損失正接は、非晶性熱可塑性樹脂フィルムのＭＤとＴＤについて測定した。

具体的には、非晶性熱可塑性樹脂フィルムの押出方向の損失正接を測定する場合には、ＭＤ：６０ｍｍ×ＴＤ：６ｍｍ、幅方向の損失正接を測定する場合には、ＭＤ：６ｍｍ×ＴＤ：６０ｍｍの大きさに切り出して測定した。測定に際しては、粘弾性スペクトロメータ〔ティー・エス・インスツルメント・ジャパン社製 製品名：ＲＳＡ－Ｇ２〕を用いた引張モードにより、周波数１Ｈｚ、歪み０．１％、昇温速度３℃／分、測定温度範囲－６０℃～３００℃、チェック間２１ｍｍの条件で測定した。

・非晶性熱可塑性樹脂フィルムを製造する場合の巻き取り時におけるシワの発生
非晶性熱可塑性樹脂フィルムの製造時に、非晶性熱可塑性樹脂フィルムを巻き取る際のシワの発生の有無については、非晶性熱可塑性樹脂フィルムを１００ｍ巻き取った後、目視により観察して〇×表記した。シワが発生していない場合には○、シワが発生している場合には×と表記した。

〔実施例２〕
先ず、ＰＥＩ樹脂とシリコーンパウダーとにより成形材料を調製した。成形材料は、実施例１で使用したＰＥＩ樹脂１０１０－１０００を、ＵＬＴＥＭ ＣＲＳ５００１－１０００‐ＮＢ〔ＳＡＢＩＣ ジャパン合同会社製、製品名、（以下、「ＣＲＳ５００１」と略称する）〕に変更した。また、シリコーンパウダーとしては、実施例１で使用したＫＭＰ－７０６をＰＥＩ樹脂１００質量部に対して１０質量部用意した。ＰＥＩ樹脂のガラス転移点は、実施例１と同様の方法により測定した結果、２２２℃であった。

これらを用意したら、実施例１と同様の方法により成形材料を調製した。但し、同方向二軸押出機溶融混練時のシリンダー温度は２００～３７０℃、ダイス温度は３７０℃に変更した。ダイスから押し出した直後の溶融状態の成形材料の温度を測定することとし、測定したところ、３７５℃であった。

次いで、成形材料を１６０℃に加熱した除湿熱風乾燥機に投入して１２時間以上乾燥させ、実施例１と同様の方法により乾燥させた成形材料の含水率を測定し、乾燥した成形材料の含水率が３００ｐｐｍ以下であるのを確認後、実施例１と同様の方法で非晶性熱可塑性樹脂フィルムを製造した。
単軸押出成形機のシリンダー温度は３１０～３７０℃、Ｔダイスの温度は３７０～３７５℃、単軸押出成形機とＴダイスとを連結する連結管の温度は３７０℃、ギアポンプは３７５℃に変更した。溶融した成形材料の温度については、Ｔダイス入り口の樹脂温度を測定することとし、測定したところ、３７８℃であった。

非晶性熱可塑性樹脂フィルムを製造したら、この非晶性熱可塑性樹脂フィルムのフィルム厚、滑り性、機械的特性、耐熱性、音響特性、及び製造した非晶性熱可塑性樹脂フィルムを巻き取る際のシワ発生の有無を実施例１と同様の方法により評価して表１にまとめた。

〔実施例３〕
２００℃以上のガラス転移点を有する非晶性熱可塑性樹脂として、市販のポリエーテルサルホン樹脂〔ソルベイスペシャルティポリマーズ社製 製品名：ベラデルポリエーテルサルホン Ａ‐３０１ＮＴ（以下、「Ａ－３０１」と略称する）〕を用意し、このポリエーテルサルホン樹脂を１６０℃に加熱した除湿熱風乾燥機に投入して１２時間乾燥させた。このポリエーテルサルホン樹脂は、以後、「ＰＥＳ樹脂」と略称する。

ＰＥＳ樹脂の乾燥後、このＰＥＳ樹脂１００質量部を同方向回転二軸押出機の原料投入口に投入して溶融させ、同方向回転二軸押出機のダイス側のサイドフィーダに、シリコーンパウダーをＰＥＳ樹脂１００質量部に対して８質量部となるように供給して溶融混練分散させ、溶融混練物を同方向回転二軸押出機の先端部のダイスから棒状に押し出して水冷後にペレタイザーでカットすることにより、ペレット形の成形材料を調製した。シリコーンパウダーは、平均粒子径が０．７μｍのシリコーンレジンパウダー Ｘ－５２－８５４〔信越化学工業社製 製品名、（以下、「Ｘ－５２－８５４」と略称する〕を使用した。ＰＥＳ樹脂のガラス転移点は、実施例１と同様の方法により測定した結果、２２０℃であった。

同方向回転二軸押出機のシリンダー温度は３７５℃、ダイス温度は３７５℃に変更した。ＰＥＳ樹脂とシリコーンパウダーとの溶融混練温度を実施例１と同様に測定したところ、３７８℃であった。

次いで、調製した成形材料を１６０℃に加熱した除湿熱風乾燥機に投入して１２時間乾燥させ、乾燥した成形材料の水分率が３００ｐｐｍ以下であるのを確認後、成形材料をφ４０ｍｍの単軸押出機に投入してその幅９００ｍｍのＴダイスから連続して押し出すことにより、帯形の非晶性熱可塑性樹脂フィルムを成形した。

以下、実施例１と同様にして非晶性熱可塑性樹脂フィルムを製造したが、単軸押出成形機のシリンダー温度は３１０～３８０℃、Ｔダイスの温度は３７０～３８０℃、単軸押出成形機とＴダイスとを連結する連結管の温度は３８０℃、ギアポンプは３８０℃に変更した。Ｔダイス入口の樹脂温度から溶融した成形材料の温度を測定したところ、３９２℃であった。

非晶性熱可塑性樹脂フィルムを製造後、この非晶性熱可塑性樹脂フィルムのフィルム厚、滑り性、機械的特性、耐熱性、音響特性、及び製造した非晶性熱可塑性樹脂フィルムを巻き取る際のシワ発生の有無を実施例１と同様の方法により評価して表１に記載した。

〔実施例４〕
先ず、ＰＥＳ樹脂とシリコーンパウダーとにより成形材料を調製した。成形材料は、実施例３で使用したＰＥＳ樹脂を１００質量部用意し、このＰＥＳ樹脂を１６０℃に加熱した除湿熱風乾燥機で１２時間以上乾燥させた。また、シリコーンパウダーの添加量をＰＥＳ樹脂１００質量部に対して２５質量部に変更した。シリコーンパウダーとしては、実施例３で使用したシリコーンレジンパウダー Ｘ－５２－８５４をＰＥＳ樹脂１００質量部に対して２５質量部用意した。

これらを用意したら、実施例３と同様の方法により成形材料を調製した。溶融混練時の温度は、ダイスから押し出した直後の溶融状態の成形材料の温度を測定することとし、測定したところ、３７８℃であった。

次いで、成形材料を１６０℃に加熱した除湿乾燥機に投入して１２時間以上乾燥させ、実施例１と同様の方法で乾燥させた成形材料の含水率を測定し、乾燥した成形材料の含水率が３００ｐｐｍ以下であることを確認後、実施例３と同様の方法で非晶性熱可塑性樹脂フィルムを製造した。溶融した混練時の温度は、Ｔダイスから押し出した直後の溶融状態の成形材料温度を測定することとし、測定した結果、３８１℃であった。

非晶性熱可塑性樹脂フィルムを製造したら、この非晶性熱可塑性樹脂フィルムのフィルム厚、表面状態、表面粗さ、滑り性、機械的特性、耐熱性、音響特性、及び製造した非晶性熱可塑性樹脂フィルムを巻き取る際のシワ発生の有無を実施例１と同様の方法により評価して表１に記載した。

〔実施例５〕
２００℃以上のガラス転移点を有する非晶性熱可塑性樹脂として、市販のポリフェニルサルホン樹脂〔ソルベイスペシャルティポリマーズジャパン社 製品名：レーデル Ｒ－５０００ＮＴ（以下、「Ｒ－５０００」と略称する）〕を用意し、このポリフェニルサルホン樹脂を１６０℃に加熱した除湿熱風乾燥機に投入して１２時間乾燥させた。このポリフェニルサルホン樹脂は、以後、「ＰＰＳＵ樹脂」と略称する。

ＰＰＳＵ樹脂の乾燥後、このＰＰＳＵ樹脂１０質量部をベント付き同方向回転二軸押出機の原料投入口に投入して溶融させ、同方向回転二軸押出機のダイス側のサイドフィーダに、実施例３で使用したシリコーンパウダーをＰＰＳＵ樹脂１００質量部に対して１０質量部にとなるように供給して溶融混練分散させ、溶融混練物を同方向回転二軸押出機の先端部のダイスから棒状に押し出して水冷後にペレタイザーでカットすることにより、ペレット状の成形材料を調製した。ＰＰＳＵ樹脂のガラス転移点は、実施例１と同様の方法により測定し、測定の結果、２１８℃であった。

また、ＰＰＳＵ樹脂とシリコーンパウダーとは、同方向回転二軸押出機のシリンダー温度１００℃～３７５℃、ダイス温度３７５℃の条件下で同方向回転二軸押出機の原料投入口側のベントを開放した状態、ダイス側のベントを減圧下で脱気しながら溶融混練し、成形材料を調製した。溶融混練時の温度は、ダイスから押し出した直後の溶融状態の成形材料の温度を測定することとし、測定した結果、３８０℃であった。

次いで、調製した成形材料を１６０℃に加熱した除湿熱風乾燥機に投入して１２時間乾燥させ、乾燥した成形材料の水分率が３００ｐｐｍ以下であるのを確認後、成形材料をφ４０ｍｍの単軸押出機に投入してその幅９００ｍｍのＴダイスから連続して押し出すことにより、帯形の非晶性熱可塑性樹脂フィルムを成形した。

以下、実施例１と同様にして非晶性熱可塑性樹脂フィルムを製造したが、単軸押出成形機のシリンダー温度は２１０～３８０℃、Ｔダイスの温度は３８０℃、単軸押出成形機とＴダイスとを連結する連結管の温度は３８０℃、ギアポンプは３８０℃に調整した。Ｔダイス入口の樹脂温度から溶融した成形材料の温度を測定したところ、３８２℃の値を示した。

非晶性熱可塑性樹脂フィルムを製造したら、この非晶性熱可塑性樹脂フィルムのフィルム厚、滑り性、機械的特性、耐熱性、音響特性、及び製造した非晶性熱可塑性樹脂フィルムを巻き取る際のシワ発生の有無を実施例１と同様の方法により評価して表１に記載した。

〔実施例６〕
先ず、ＰＰＳＵ樹脂とシリコーンパウダーとにより成形材料を調製した。成形材料は、実施例５で使用したＰＰＳＵ樹脂を１００質量部用意し、このＰＰＳＵ樹脂を１６０℃に加熱した除湿熱風乾燥機で１２時間以上乾燥させた。また、シリコーンパウダーをＰＰＳＵ樹脂１００質量部に対して２０質量部用意した。シリコーンパウダーとしては、実施例３で使用したＸ－５２－８５４を使用した。これらを用意したら、実施例６と同様の方法で成形材料を調製した。溶融混練時の温度は、ダイスから押し出した直後の溶融状態の成形材料の温度を測定することとし、測定の結果、３７９℃であった。

次いで、調製した成形材料を１６０℃に加熱した除湿乾燥機に投入して１２時間以上乾燥させ、実施例１と同様の方法により乾燥させた成形材料の含水率を測定し、乾燥した成形材料の含水率が３００ｐｐｍ以下であることを確認後、実施例５と同様の方法で非晶性熱可塑性樹脂フィルムを製造した。溶融した混練時の温度は、ダイスから押し出した直後の溶融状態の成形材料温度を測定することとし、測定の結果、３８１℃であった。

非晶性熱可塑性樹脂フィルムを製造したら、この非晶性熱可塑性樹脂フィルムのフィルム厚、滑り性、機械的特性、耐熱性、音響特性、及び製造した非晶性熱可塑性樹脂フィルムを巻き取る際のシワ発生の有無を実施例１と同様の方法で評価して表２に記載した。

〔比較例１〕
先ず、ＰＥＩ樹脂とシリコーンパウダーとにより成形材料を調製した。成形材料は、実施例１で使用したＰＥＩ樹脂を１００質量部用意し、このＰＥＩ樹脂を１６０℃に加熱した除湿熱風乾燥機で１２時間以上乾燥させた。これに対し、シリコーンパウダーとしては、実施例１で使用したＫＭＰ－７０６をＰＥＩ樹脂１００質量部に対して０．５質量部未満の０．１質量部用意した。これらを用意したら、実施例１と同様の方法により成形材料を調製した。溶融混練時の温度は、ダイスから押し出した直後の溶融状態の成形材料の温度を測定することとし、測定したところ、３６４℃であった。

次いで、成形材料を１６０℃に加熱した除湿乾燥機に投入して１２時間以上乾燥させ、実施例１と同様の方法により乾燥させた成形材料の含水率を測定し、乾燥した成形材料の含水率が３００ｐｐｍ以下であることを確認後、実施例１と同様の方法で非晶性熱可塑性樹脂フィルムを製造した。溶融した成形材料の温度については、Ｔダイス入口の樹脂温度を測定することとし、測定したところ、３７３℃であった。

非晶性熱可塑性樹脂フィルムを製造したら、この非晶性熱可塑性樹脂フィルムのフィルム厚、滑り性、機械的特性、耐熱性、音響特性、及び製造した非晶性熱可塑性樹脂フィルムを巻き取る際のシワ発生の有無を実施例１と同様の方法により評価して表３にまとめた。

〔比較例２〕
先ず、ＰＥＳ樹脂とシリコーンパウダーとにより成形材料を調製した。成形材料は、実施例３で使用したＰＥＳ樹脂を１００質量部用意し、このＰＥＳ樹脂を１６０℃に加熱した除湿熱風乾燥機に投入して１２時間以上乾燥させた。これに対し、シリコーンパウダーとしては、実施例３で使用したＸ－５２－８５４をＰＥＳ樹脂１００質量部に対して０．５質量部未満の０．１質量部用意した。これらを用意したら、実施例３と同様の方法により成形材料を調製した。溶融混練時の温度は、ダイスから押し出した直後の溶融状態の成形材料を測定することとし、測定したところ、３８０℃であった。

次いで、成形材料を１６０℃に加熱した除湿乾燥機に投入して１２時間以上乾燥させ、実施例１と同様の方法により含水率を測定し、乾燥した成形材料の含水率が３００ｐｐｍ以下であることを確認後、実施例３と同様の方法で非晶性熱可塑性樹脂フィルムを製造した。溶融した成形材料の温度については、Ｔダイス入口の樹脂温度を測定することとし、測定したところ、３７６℃であった。

非晶性熱可塑性樹脂フィルムを製造したら、この非晶性熱可塑性樹脂フィルムのフィルム厚、滑り性、機械的特性、耐熱性、音響特性、及び製造した非晶性熱可塑性樹脂フィルムを巻き取る際のシワ発生の有無を実施例１と同様の方法により評価して評価して表３にまとめた。

〔比較例３〕
先ず、ＰＥＩ樹脂とシリコーンパウダーとにより成形材料を調製した。成形材料は、実施例１で使用したＰＥＩ樹脂を１００質量部用意し、このＰＥＩ樹脂を１６０℃に加熱した除湿熱風乾燥機に投入して１２時間以上乾燥させた。これに対し、シリコーンパウダーは、実施例１で使用したＫＭＰ－７０６をＰＥＩ樹脂１００質量部に対して３０質量部を越える４０質量部添加した。これらを用意したら、実施例１と同様の方法により成形材料を調製した。溶融混練時の温度は、ダイスから押し出した直後の溶融状態の成形材料の温度を測定することとし、測定したところ、３８１℃であった。

次いで、成形材料を１６０℃に加熱した除湿熱風乾燥機に投入して１２時間以上乾燥させ、実施例１と同様の方法により含水率を測定し、乾燥した成形材料の含水率が３００ｐｐｍ以下であることを確認後、実施例３と同様の方法で非晶性熱可塑性樹脂フィルムを製造した。溶融した成形材料の温度については、Ｔダイス入口の樹脂温度を測定することとし、測定したところ、３８３℃であった。
得られた非晶性熱可塑性樹脂フィルムを観察したところ、多数の孔開きが認められたため、非晶性熱可塑性樹脂フィルムの評価は中止した。

〔比較例４〕
先ず、ＰＰＳＵ樹脂とシリコーンパウダーとにより成形材料を調製した。成形材料は、実施例５で使用したＰＰＳＵ樹脂を１００質量部用意し、このＰＰＳＵ樹脂を１６０℃に加熱した除湿熱風乾燥機に投入して１２時間以上乾燥させた。これに対し、シリコーンパウダーは、実施例３で使用したＸ－５２－８５４をＰＥＳ樹脂１００質量部に対して３０質量部を越える３５質量部添加した。これらを用意したら、実施例５と同様の方法により成形材料を調製した。溶融混練時の温度は、ダイスから押し出した直後の溶融状態の成形材料の温度を測定することとし、測定の結果、３８２℃であった。

次いで、成形材料を１６０℃に加熱した除湿熱風乾燥機に投入して１２時間以上乾燥させ、実施例１と同様の方法により含水率を測定し、乾燥した成形材料の含水率が３００ｐｐｍ以下であることを確認後、実施例３と同様の方法で非晶性熱可塑性樹脂フィルムを製造した。溶融した成形材料の温度については、Ｔダイス入口の樹脂温度を測定することとし、測定の結果、３８４℃の値を示した。

非晶性熱可塑性樹脂フィルムを製造したら、この非晶性熱可塑性樹脂フィルムのフィルム厚、滑り性、機械的特性、耐熱性、音響特性、及び製造した非晶性熱可塑性樹脂フィルムを巻き取る際のシワ発生の有無を実施例１と同様の方法により評価して評価して表４に記載した。

〔比較例５〕
先ず、万能攪拌ミキサーに実施例１で使用したＰＥＩ樹脂を投入し、一辺が３ｍｍ以上５ｍｍ以下のサイズに裁断したジメチルシリコーンゴム〔信越化学工業社製、製品名：ＫＥ－７６ＢＳ〕をＴＰＩ樹脂１００質量部に対して１０質量部となるように添加して３０分間攪拌した。

こうしてＰＥＩ樹脂とジメチルシリコーンゴムとの攪拌混合物をベント付き同方向回転二軸押出成形機に供給し、シリンダー温度は２００～３７０℃、ダイス温度：３７０℃の条件下で同方向回転二軸押出機の原料投入口側のベントを開放した状態、ダイス側のベントを減圧下で脱気しながら溶融混練し、溶融混練物を同方向回転二軸押出機の先端部のダイスから棒形に押し出して空冷後にペレタイザーでカットすることにより、ペレット形の成形材料を調製した。溶融混練時の温度は、ダイスから押し出した直後の溶融状態の成形材料の温度を測定することとし、測定の結果、３７７℃であった。

次いで、成形材料を１６０℃に加熱した除湿熱風乾燥機に投入して１２時間以上乾燥させ、実施例２と同様の方法により乾燥させた成形材料の含水率を測定し、乾燥した成形材料の含水率が３００ｐｐｍ以下であるのを確認後、実施例１と同様の方法で非晶性熱可塑性樹脂フィルムを製造した。溶融した成形材料の温度については、Ｔダイス入口の樹脂温度を測定することとし、測定の結果、３７６℃の値を示した。
得られた非晶性熱可塑性樹脂フィルムを観察したところ、多数の孔開きが認められた。また、非晶性熱可塑性樹脂フィルムに、２ｍｍ×２ｍｍ以上１０ｍｍ×１０ｍｍ以下のサイズの未溶融物が多数発生していた。加えて、未溶融物付近に孔開きが確認された。

〔比較例６〕
先ず、万能攪拌ミキサーに実施例３で使用したＰＥＳ樹脂を投入し、一辺が３ｍｍ以上５ｍｍ以下のサイズに裁断したメチルビニルシリコーンゴム〔信越化学工業社製、製品名：ＫＥ－７８ ＶＢＳ〕をＰＥＳ樹脂１００質量部に対して１０質量部となるように添加して３０分間攪拌した。

ＰＥＳ樹脂とメチルビニルシリコーンゴムとを攪拌したら、この攪拌混合物をベント付き同方向回転二軸押出成形機に供給し、シリンダー温度：３７５℃、ダイス温度：３７５℃の条件下で同方向回転二軸押出機の原料投入口側のベントを開放した状態、ダイス側のベントを減圧下で脱気しながら溶融混練し、溶融混練物を同方向回転二軸押出機の先端部のダイスから棒形に押し出して空冷後にペレタイザーでカットすることにより、ペレット形の成形材料を調製した。溶融混練時の温度は、ダイスから押し出した直後の溶融状態の成形材料の温度を測定することとし、測定した結果、３８２℃であった。

次いで、成形材料を１６０℃に加熱した除湿熱風乾燥機に投入して１２時間以上乾燥させ、実施例３と同様の方法で乾燥させた成形材料の含水率を測定し、乾燥した成形材料の含水率が３００ｐｐｍ以下であるのを確認後、実施例４と同様の方法で結晶性熱可塑性樹脂フィルムを製造した。溶融した成形材料の温度については、Ｔダイス入口の樹脂温度を測定することとし、測定の結果、３８３℃であった。
得られた非晶性熱可塑性樹脂フィルムを観察したところ、多数の孔開きが確認された。また、非晶性熱可塑性樹脂フィルムに、２ｍｍ×２ｍｍ以上１０ｍｍ×１０ｍｍ以下のサイズの未溶融物が多数発生していた。加えて、未溶融物付近に孔開きが確認された。

〔評 価〕
各実施例の非晶性熱可塑性樹脂フィルムは、引張強度が８０ＭＰa以上、引張破断時伸びが９０％以上、引張弾性率が１９００ＭＰa以上であり、機械的特性が優れていた。また、滑り性が静摩擦係数（μs）と動摩擦係数（μｋ）で１．０以下であり、優れた滑り性を得られることが判明した。この滑り性により、非晶性熱可塑性樹脂フィルムにスリットを形成する作業等が容易になったり、製造時に非晶性熱可塑性樹脂フィルムを容易に巻取ったり、非晶性熱可塑性樹脂フィルムを巻き取る際に巻取りシワが発生するのを防止することができると推測される。

これに対して比較例１、２の場合、非晶性熱可塑性樹脂フィルムは、機械的特性に優れてはいるものの、樹脂フィルム同士が貼り付き、良好な滑り性を得ることができなかった。また、比較例３の場合、シリコーンパウダーを過剰に添加したので、非晶性熱可塑性樹脂フィルムに多数の孔開きが確認された。比較例４の場合、シリコーンパウダーを過剰に添加したので、引張強度が４０ＭＰａ未満、引張破断時伸びが５０％未満となり、機械的特性の低下を招いた。さらに、比較例５、６の場合、シリコーンパウダーではなく、シリコーンゴムを添加したので、未溶融物が多数発生し、この未溶融物付近に孔開きが確認された。したがって、非晶性熱可塑性樹脂フィルムの評価を断念せざるを得なかった。

本発明に係る非晶性熱可塑性樹脂シート及びその製造方法は、各種樹脂シートの製造分野で使用される。

１ 成形材料
２ 非晶性熱可塑性樹脂
３ シリコーンパウダー
４ 非晶性熱可塑性樹脂フィルム（非晶性熱可塑性樹脂シート）
１０ 溶融混練機
１４ ダイス
１５ 投入口
１６ サイドフィーダ
２０ 溶融押出成形機
２３ ダイス
２６ 圧着ロール
２７ 冷却ロール
２８ 巻取機

Claims (5)

1. ２００℃以上のガラス転移点を有する非晶性熱可塑性樹脂１００質量部と、シリコーンパウダー０．５質量部３０質量部以下とを含んでなることを特徴とする非晶性熱可塑性樹脂シート。
2. 非晶性熱可塑性樹脂は、ポリエーテルイミド樹脂、ポリエーテルサルホン樹脂、及びポリフェニルサルホン樹脂の少なくともいずれかである請求項１記載の非晶性熱可塑性樹脂シート。
3. シリコーンパウダーは、シリコーンゴムパウダー、シリコーンレジンパウダー、及びシリコーン複合パウダーの少なくともいずれかである請求項１又は２記載の非晶性熱可塑性樹脂シート。
4. シリコーンパウダーの平均粒子径を、０．１μｍ以上１００μｍ以下とした請求項１、２、又は３記載の非晶性熱可塑性樹脂シート。
5. 請求項１ないし４のいずれかに記載の非晶性熱可塑性樹脂シートの製造方法であって、
   ２００℃以上のガラス転移点を有する非晶性熱可塑性樹脂１００質量部と、シリコーンパウダー０．５質量部以上３０質量部以下とを少なくとも含有する成形材料を溶融混練し、この成形材料をダイスにより非晶性熱可塑性樹脂シートに押出成形し、この非晶性熱可塑性樹脂シートを冷却して巻取機に巻き取ることを特徴とする非晶性熱可塑性樹脂シートの製造方法。
   

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