JP2021152571A - 位相差フィルムの製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】複屈折Δｎが大きい樹脂フィルムを用いて、幅方向の面内位相差のばらつきが小さい斜め延伸位相差フィルムを不具合なく製造し得る方法を提供すること。【解決手段】本発明の位相差フィルムの製造方法は、未延伸状態における複屈折Δｎが０．０２５以下である長尺状のフィルムの幅方向の左右端部をそれぞれ、縦方向のクリップピッチが変化する可変ピッチ型の左右のクリップによって把持すること；左右のクリップを少なくとも一方のクリップピッチを変化させながら走行移動させて、フィルムを斜め延伸すること；フィルムを所定の温度に加熱して延伸状態を固定すること；および、フィルムを左右のクリップから開放すること；を含む。この製造方法においては、延伸状態を固定する際の左側と右側との温度差は７℃以上であり、斜め延伸においてフィルムの弛みを補正することを含む。【選択図】図１

Description

本発明は、位相差フィルムの製造方法に関する。

液晶表示装置（ＬＣＤ）、有機エレクトロルミネッセンス表示装置（ＯＬＥＤ）等の画像表示装置において、表示特性の向上や反射防止を目的として円偏光板が用いられている。円偏光板は、代表的には、偏光子と位相差フィルム（代表的にはλ／４板）とが、偏光子の吸収軸と位相差フィルムの遅相軸とが４５°の角度をなすようにして積層されている。従来、位相差フィルムは、代表的には、縦方向および／または横方向に一軸延伸または二軸延伸することにより作製されているので、その遅相軸は、多くの場合、長尺状のフィルム原反の横方向（幅方向）または縦方向（長尺方向）に発現する。結果として、円偏光板を作製するには、位相差フィルムを幅方向または長尺方向に対して４５°の角度をなすように裁断し、１枚ずつ貼り合わせる必要があった。また、円偏光板の広帯域性を確保するために、λ／４板とλ／２板の二枚の位相差フィルムを積層させる場合もある。その場合はλ／２板は偏光子の吸収軸に対して７５°の角度をなすように積層し、λ／４板は偏光子の吸収軸に対して１５°の角度をなすように積層する必要がある。この場合でも、円偏光板を作製する際には、１５°および７５°に位相差フィルムを裁断し、１枚ずつ貼り合わせる必要があった。このような問題を解決するために（具体的には、いわゆるロールトゥロールによる積層を可能とするために）、長尺状のフィルムの幅方向の左右端部をそれぞれ、縦方向のクリップピッチが変化する可変ピッチ型の左右のクリップによって把持し、該左右のクリップの少なくとも一方のクリップピッチを変化させて、斜め方向に延伸（以下、「斜め延伸」とも称する）することにより、位相差フィルムの遅相軸を斜め方向に発現させる技術が提案されている（例えば、特許文献１）。

一方、近年、画像表示装置の薄型化が強く望まれており、これに伴い位相差フィルムの薄型化も強く望まれている。そのため、複屈折Δｎが大きい（したがって、所望の面内位相差値を得るための厚みが小さくなる）樹脂フィルムが注目されている。しかし、複屈折Δｎが大きい樹脂フィルムの斜め延伸フィルムにおいては、幅方向の面内位相差のばらつきが大きいという問題がある。

特許第４８４５６１９号

本発明は、上記課題を解決するためになされたものであり、その主たる目的は、複屈折Δｎが大きい樹脂フィルムを用いて、幅方向の面内位相差のばらつきが小さい斜め延伸位相差フィルムを不具合なく製造し得る方法を提供することにある。

本発明の実施形態による位相差フィルムの製造方法は、未延伸状態における複屈折Δｎが０．０２５以下である長尺状のフィルムの幅方向の左右端部をそれぞれ、縦方向のクリップピッチが変化する可変ピッチ型の左右のクリップによって把持すること；該左右のクリップを少なくとも一方のクリップピッチを変化させながら走行移動させて、該フィルムを斜め延伸すること；該フィルムを所定の温度に加熱して延伸状態を固定すること；および、該フィルムを該左右のクリップから開放すること；を含む。当該製造方法においては、該延伸状態を固定する際の左側と右側との温度差は７℃以上であり、該斜め延伸において該フィルムの弛みを補正することを含む。
１つの実施形態においては、上記延伸状態を固定する際の左側温度または右側温度のうち低いほうの温度は、上記長尺状のフィルムのガラス転移温度をＴｇとしたとき、Ｔｇ−２０℃以上である。
１つの実施形態においては、上記フィルムの未延伸状態における複屈折Δｎは０．００８以上である。
１つの実施形態においては、上記長尺状のフィルムはポリカーボネート系樹脂を含み、該ポリカーボネート系樹脂は下記式（Ｖ）で表される構造単位を含む：

１つの実施形態においては、上記製造方法は、上記長尺状のフィルムの斜め延伸において該フィルムの弛みを補正することを含み、該弛みの補正は、該フィルムの延伸状態を固定した後、該フィルムをロール搬送し、搬送ロール間における該フィルムの弛み量および弛みが生じている部位を検出すること；および、該検出結果に基づいて、搬送ライン上流における該左右のクリップの少なくとも一方のクリップピッチを変化させる補正を行うこと；を含む。
１つの実施形態においては、上記製造方法により得られる位相差フィルムの厚みは１５μｍ〜４５μｍであり、面内位相差Ｒｅ（５５０）は１００ｎｍ〜２００ｎｍであり、遅相軸方向と長尺方向とのなす角度は４０°〜５０°または１３０°〜１４０°であり、幅方向における面内位相差Ｒｅ（５５０）のばらつきは幅方向における面内位相差Ｒｅ（５５０）の平均値に対して６％以内である。

本発明の実施形態によれば、複屈折Δｎが大きい樹脂フィルムを用いた斜め延伸位相差フィルムの製造方法において、延伸状態を固定する際の（いわゆる熱固定時の）左側と右側との温度差を７℃以上とすること、および、斜め延伸において弛み補正を行うことにより、幅方向の面内位相差のばらつきが小さい斜め延伸位相差フィルムを破断等の不具合なく製造することができる。

本発明の１つの実施形態による位相差フィルムの製造方法を説明する概略図である。 本発明の実施形態による位相差フィルムの製造方法に用いられ得る延伸装置の一例の全体構成を説明する概略平面図である。 図２の延伸装置においてクリップピッチを変化させるリンク機構を説明するための要部概略平面図である。 図２の延伸装置においてクリップピッチを変化させるリンク機構を説明するための要部概略平面図である。 弛み量の測定方法を説明する概略図である。 本発明の１つの実施形態による位相差フィルムの製造方法におけるクリップピッチのプロファイルを示す概略図である。 本発明の別の実施形態による位相差フィルムの製造方法におけるクリップピッチのプロファイルを示す概略図である。

以下、本発明の代表的な実施形態について説明するが、本発明はこれらの実施形態には限定されない。なお、本明細書において、「縦方向のクリップピッチ」とは、縦方向に隣接するクリップの走行方向における中心間距離を意味する。また、長尺状のフィルムの幅方向の左右関係は、特段の記載がない限り、該フィルムの搬送方向に向かっての左右関係を意味する。

Ａ．位相差フィルムの製造方法
本発明の実施形態による位相差フィルムの製造方法は、長尺状のフィルムの幅方向の左右端部をそれぞれ、縦方向のクリップピッチが変化する可変ピッチ型の左右のクリップによって把持すること；該左右のクリップを少なくとも一方のクリップピッチを変化させながら走行移動させて、該フィルムを斜め延伸すること；該フィルムを所定の温度に加熱して延伸状態を固定（熱固定）すること；および、該フィルムを該左右のクリップから開放すること；を含む。代表的には、クリップによって把持されたフィルムは、予熱され、その後、斜め延伸に供される。当該製造方法は、代表的には、斜め延伸においてフィルムの弛みを補正することを含む。弛みの補正は、例えば、フィルムの延伸状態を固定した後、フィルムをロール搬送し、搬送ロール間におけるフィルムの弛み量および弛みが生じている部位を検出すること；および、検出結果に基づいて、搬送ライン上流における左右のクリップの少なくとも一方のクリップピッチを変化させる補正を行うこと；を含む。本発明の実施形態においては、長尺状のフィルム（延伸対象フィルム）として、未延伸状態における複屈折Δｎが０．０２５以下である樹脂フィルムが用いられる。さらに、本発明の実施形態においては、熱固定における左側と右側との温度差（具体的には、左側の熱固定ゾーンと右側の熱固定ゾーンとの温度差）は７℃以上である。なお、複屈折Δｎは式：ｎｘ−ｎｙから求められる。ここで、ｎｘは面内の屈折率が最大になる方向（すなわち、遅相軸方向）の屈折率であり、ｎｙは面内で遅相軸と直交する方向（すなわち、進相軸方向）の屈折率である。

図１は、本発明の１つの実施形態による位相差フィルムの製造方法を説明する概略図である。延伸装置１００において斜め延伸され、次いで、クリップから開放された斜め延伸フィルム１は、延伸装置１００の出口から送り出され、搬送ロール２００ａ、２００ｂ、２００ｃおよび２００ｄを用いてロール搬送されて巻取り部３００で巻き取られる。フィルム１をロール搬送する際に、搬送ロール間で弛み量等の検出を行い、検出結果に基づいて、搬送ライン上流における左右のクリップの少なくとも一方のクリップピッチを変化させる補正を行う。これにより、補正後に得られる延伸フィルムの左右端部の長さの差が減少する結果、弛みが低減された長尺状の斜め延伸フィルムが得られ得る。

上記クリップによるフィルムの把持、予熱、斜め延伸、熱固定、およびクリップからの開放は、例えば、長尺状のフィルムの幅方向の左右端部を把持しながら、それぞれ異なる速度で走行移動し得る左右のクリップを備えたテンター式同時二軸延伸装置を用いて行われ得る。

図２は、本発明の実施形態による位相差フィルムの製造方法に用いられ得る延伸装置の一例の全体構成を説明する概略平面図である。延伸装置１００は、平面視で、左右両側に、フィルム把持用の多数のクリップ２０を有する無端ループ１０Ｌと無端ループ１０Ｒとを左右対称に有する。なお、本明細書においては、フィルムの入口側から見て左側の無端ループを左側の無端ループ１０Ｌ、右側の無端ループを右側の無端ループ１０Ｒと称する。左右の無端ループ１０Ｌ、１０Ｒのクリップ２０は、それぞれ、基準レール７０に案内されてループ状に巡回移動する。左側の無端ループ１０Ｌのクリップ２０は反時計廻り方向に巡回移動し、右側の無端ループ１０Ｒのクリップ２０は時計廻り方向に巡回移動する。延伸装置においては、シートの入口側から出口側へ向けて、把持ゾーンＡ、予熱ゾーンＢ、延伸ゾーンＣ、ならびに、熱固定および開放ゾーンＤが順に設けられている。これらのそれぞれのゾーンは、延伸対象となるフィルムが実質的に把持、予熱、斜め延伸、ならびに、熱固定および開放されるゾーンを意味し、機械的、構造的に独立した区画を意味するものではない。また、図２の延伸装置におけるそれぞれのゾーンの長さの比率は、実際の長さの比率と異なることに留意されたい。

図２では、図示されていないが、延伸ゾーンＣと熱固定および開放ゾーンＤとの間には、必要に応じて任意の適切な処理をするためのゾーンが設けられてもよい。このような処理としては、横収縮処理等が挙げられる。また、同様に図示されていないが、上記延伸装置は、代表的には、予熱ゾーンＢから熱固定および開放ゾーンＤまでを加熱環境とするための加熱装置（例えば、熱風式、近赤外式、遠赤外式等の各種オーブン）を備えている。

上記延伸装置１００の把持ゾーンＡおよび予熱ゾーンＢでは、左右の無端ループ１０Ｌ、１０Ｒは、延伸対象となるフィルムの初期幅に対応する離間距離で互いに略平行となるよう構成されている。延伸ゾーンＣでは、予熱ゾーンＢの側から熱固定および開放ゾーンＤに向かうに従って左右の無端ループ１０Ｌ、１０Ｒの離間距離が上記フィルムの延伸後の幅に対応するまで徐々に拡大する構成とされている。熱固定および開放ゾーンＤでは、左右の無端ループ１０Ｌ、１０Ｒは、上記フィルムの延伸後の幅に対応する離間距離で互いに略平行となるよう構成されている。ただし、左右の無端ループ１０Ｌ、１０Ｒの構成は上記図示例に限定されない。例えば、左右の無端ループ１０Ｌ、１０Ｒは、把持ゾーンＡから熱固定および開放ゾーンＤまで延伸対象となるフィルムの初期幅に対応する離間距離で互いに略平行となるよう構成されていてもよい。

左側の無端ループ１０Ｌのクリップ（左側のクリップ）２０および右側の無端ループ１０Ｒのクリップ（右側のクリップ）２０は、それぞれ独立して巡回移動し得る。例えば、左側の無端ループ１０Ｌの駆動用スプロケット１１、１２が電動モータ１３、１４によって反時計廻り方向に回転駆動され、右側の無端ループ１０Ｒの駆動用スプロケット１１、１２が電動モータ１３、１４によって時計廻り方向に回転駆動される。その結果、これら駆動用スプロケット１１、１２に係合している駆動ローラ（図示せず）のクリップ担持部材に走行力が与えられる。これにより、左側の無端ループ１０Ｌは反時計廻り方向に巡回移動し、右側の無端ループ１０Ｒは時計廻り方向に巡回移動する。左側の電動モータおよび右側の電動モータを、それぞれ独立して駆動させることにより、左側の無端ループ１０Ｌおよび右側の無端ループ１０Ｒをそれぞれ独立して巡回移動させることができる。

さらに、左側の無端ループ１０Ｌのクリップ（左側のクリップ）２０および右側の無端ループ１０Ｒのクリップ（右側のクリップ）２０は、それぞれ可変ピッチ型である。すなわち、左右のクリップ２０、２０は、それぞれ独立して、移動に伴って縦方向のクリップピッチが変化し得る。可変ピッチ型の構成は、パンタグラフ方式、リニアモーター方式、モーター・チェーン方式等の駆動方式を採用することにより実現され得る。以下、一例として、リンク機構（パンタグラフ機構）について説明する。

図３および図４はそれぞれ、図２の延伸装置においてクリップピッチを変化させるリンク機構を説明するための要部概略平面図であり、図３はクリップピッチが最小の状態を示し、図４はクリップピッチが最大の状態を示す。

図３および図４に図示されるように、クリップ２０を個々に担持する平面視横方向に細長矩形状のクリップ担持部材３０が設けられている。図示しないが、クリップ担持部材３０は、上梁、下梁、前壁（クリップ側の壁）、および後壁（クリップと反対側の壁）により閉じ断面の強固なフレーム構造に形成されている。クリップ担持部材３０は、その両端の走行輪３８により走行路面８１、８２上を転動するよう設けられている。なお、図３および図４では、前壁側の走行輪（走行路面８１上を転動する走行輪）は図示されない。走行路面８１、８２は、全域に亘って基準レール７０に並行している。クリップ担持部材３０の上梁と下梁の後側（クリップ側の反対側（以下、反クリップ側））には、クリップ担持部材の長手方向に沿って長孔３１が形成され、スライダ３２が長孔３１の長手方向にスライド可能に係合している。クリップ担持部材３０のクリップ２０側端部の近傍には、上梁および下梁を貫通して一本の第１の軸部材３３が垂直に設けられている。一方、クリップ担持部材３０のスライダ３２には一本の第２の軸部材３４が垂直に貫通して設けられている。各クリップ担持部材３０の第１の軸部材３３には主リンク部材３５の一端が枢動連結されている。主リンク部材３５は、他端を隣接するクリップ担持部材３０の第２の軸部材３４に枢動連結されている。各クリップ担持部材３０の第１の軸部材３３には、主リンク部材３５に加えて、副リンク部材３６の一端が枢動連結されている。副リンク部材３６は、他端を主リンク部材３５の中間部に枢軸３７によって枢動連結されている。主リンク部材３５、副リンク部材３６によるリンク機構により、図３に示すように、スライダ３２がクリップ担持部材３０の後側（反クリップ側）に移動しているほど、クリップ担持部材３０同士の縦方向のピッチ（結果として、クリップピッチ）が小さくなり、図４に示すように、スライダ３２がクリップ担持部材３０の前側（クリップ側）に移動しているほど、クリップ担持部材３０同士の縦方向のピッチ（結果として、クリップピッチ）が大きくなる。スライダ３２の位置決めは、ピッチ設定レール９０により行われる。図３および図４に示すように、基準レール７０とピッチ設定レール９０との離間距離が小さいほどクリップピッチが大きくなる。

上記のような延伸装置を用いてフィルムの斜め延伸を行うことにより、斜め延伸位相差フィルム（代表的には、長尺方向に対して斜め方向に遅相軸を有する位相差フィルム）が作製され得る。なお、上記のような延伸装置の具体的な実施形態については、例えば、特開２００８−４４３３９号に記載されており、その全体が本明細書に参考として援用される。以下、各工程について詳細に説明する。

Ａ−１．クリップによるフィルムの把持
把持ゾーンＡ（延伸装置１００のフィルム取り込みの入り口）においては、左右の無端ループ１０Ｌ、１０Ｒのクリップ２０によって、延伸対象となるフィルムの両側縁が互いに等しい一定のクリップピッチ、あるいは、互いに異なるクリップピッチで把持される。左右の無端ループ１０Ｌ、１０Ｒのクリップ２０の移動（実質的には、基準レール３０に案内された各クリップ担持部材の移動）により、当該フィルムが予熱ゾーンＢに送られる。

Ａ−２．予熱
予熱ゾーンＢにおいては、左右の無端ループ１０Ｌ、１０Ｒは、上記のとおり延伸対象となるフィルムの初期幅に対応する離間距離で互いに略平行となるよう構成されているので、基本的には横延伸も縦延伸も行わず、フィルムが加熱される。ただし、予熱によりフィルムのたわみが起こり、オーブン内のノズルに接触するなどの不具合を回避するために、わずかに左右クリップ間の距離（幅方向の距離）を広げてもよい。

予熱においては、フィルムを温度Ｔ１（℃）まで加熱する。温度Ｔ１は、フィルムのガラス転移温度（Ｔｇ）以上であることが好ましく、より好ましくはＴｇ＋２℃以上、さらに好ましくはＴｇ＋５℃以上である。一方、加熱温度Ｔ１は、好ましくはＴｇ＋４０℃以下、より好ましくはＴｇ＋３０℃以下である。用いるフィルムにより異なるが、温度Ｔ１は、例えば７０℃〜１９０℃であり、好ましくは８０℃〜１８０℃である。

上記温度Ｔ１までの昇温時間および温度Ｔ１での保持時間は、フィルムの構成材料や製造条件（例えば、フィルムの搬送速度）に応じて適切に設定され得る。これらの昇温時間および保持時間は、クリップ２０の移動速度、予熱ゾーンの長さ、予熱ゾーンの温度等を調整することにより制御され得る。

Ａ−３．斜め延伸
延伸ゾーンＣにおいては、左右のクリップ２０を、その少なくとも一方の縦方向のクリップピッチを変化させながら走行移動させて、フィルムを斜め延伸する。より具体的には、左右のクリップの当該クリップピッチをそれぞれ異なる位置で増大または縮小させること、それぞれ異なる変化速度で左右のクリップの当該クリップピッチを変化（増大および／または縮小）させること等によって、フィルムを斜め延伸する。

斜め延伸は、横延伸を含んでもよい。この場合、斜め延伸は、例えば図示例のように、左右のクリップ間の距離（幅方向の距離）を拡大させながら行われ得る。あるいは、図示例とは異なり、左右のクリップ間の距離を維持したまま行われ得る。

斜め延伸が横延伸を含む場合、横方向（ＴＤ）の延伸倍率（フィルムの初期幅Ｗ_initialに対する斜め延伸後のフィルムの幅Ｗ_finalの比（Ｗ_final／Ｗ_initial）は、好ましくは１．０５〜６．００であり、より好ましくは１．１０〜５．００である。

１つの実施形態において、斜め延伸は、上記左右のクリップのうちの一方のクリップのクリップピッチが増大または減少し始める位置と他方のクリップのクリップピッチが増大または減少し始める位置とを縦方向における異なる位置とした状態で、それぞれのクリップのクリップピッチを所定のピッチまで増大または減少することによって行われ得る。当該実施形態の斜め延伸については、例えば、特許文献１、特開２０１４−２３８５２４号公報等の記載を参照することができる。

別の実施形態において、斜め延伸は、上記左右のクリップのうちの一方のクリップのクリップピッチを固定したまま、他方のクリップのクリップピッチを所定のピッチまで増大または減少させた後、当初のクリップピッチまで戻すことによって行われ得る。当該実施形態の斜め延伸については、例えば、特開２０１３−５４３３８号公報、特開２０１４−１９４４８２号公報等の記載を参照することができる。

さらに別の実施形態において、斜め延伸は、（ｉ）上記左右のクリップのうちの一方のクリップのクリップピッチを増大させつつ、他方のクリップのクリップピッチを減少させること、および、（ｉｉ）該減少したクリップピッチと該増大したクリップピッチとが所定の等しいピッチとなるように、それぞれのクリップのクリップピッチを変化させることによって行われ得る。当該実施形態の斜め延伸については、例えば、特開２０１４−１９４４８４号公報等の記載を参照することができる。当該実施形態の斜め延伸は、左右のクリップ間の距離を拡大させながら、一方のクリップのクリップピッチを増大させつつ、他方のクリップのクリップピッチを減少させて、該フィルムを斜め延伸すること（第１の斜め延伸工程）、および、該左右のクリップ間の距離を拡大させながら、左右のクリップのクリップピッチが等しくなるように該一方のクリップのクリップピッチを維持または減少させ、かつ、該他方のクリップのクリップピッチを増大させて、該フィルムを斜め延伸すること（第２の斜め延伸工程）を含み得る。

斜め延伸は、代表的には、温度Ｔ２で行われ得る。温度Ｔ２は、延伸対象フィルムのガラス転移温度（Ｔｇ）に対し、Ｔｇ−２０℃〜Ｔｇ＋３０℃であることが好ましく、さらに好ましくはＴｇ−１０℃〜Ｔｇ＋２０℃、特に好ましくはＴｇ程度である。用いるフィルムにより異なるが、温度Ｔ２は、例えば７０℃〜１８０℃であり、好ましくは８０℃〜１７０℃である。上記温度Ｔ１と温度Ｔ２との差（Ｔ１−Ｔ２）は、好ましくは±２℃以上であり、より好ましくは±５℃以上である。１つの実施形態においては、Ｔ１＞Ｔ２であり、したがって、予熱ゾーンで温度Ｔ１まで加熱されたフィルムは温度Ｔ２まで冷却され得る。

上記横収縮処理は、斜め延伸後に行われる。斜め延伸後の当該処理については、特開２０１４−１９４４８３号公報の００２９〜００３２段落を参照することができる。

Ａ−４．熱固定およびクリップの開放
熱固定および開放ゾーンＤにおいて、フィルムが熱処理されて延伸状態が固定（熱固定）される。熱固定する際には、縦方向のクリップピッチを減少させ、これにより、応力を緩和してもよい。熱固定は、代表的には、温度Ｔ３で行われ得る。温度Ｔ３は、延伸されるフィルムによって異なり、Ｔ２≧Ｔ３の場合も、Ｔ２＜Ｔ３の場合もあり得る。一般的に、フィルムが非晶性材料である場合はＴ２≧Ｔ３であり、結晶性材料である場合はＴ２＜Ｔ３にすることで結晶化処理を行う場合もある。Ｔ２≧Ｔ３の場合、温度Ｔ２とＴ３の差（Ｔ２−Ｔ３）は好ましくは０℃〜５０℃である。熱処理（熱固定）時間は、代表的には１０秒〜１０分である。

本発明の実施形態においては、熱固定における左側と右側との温度差（具体的には、左側の熱固定ゾーンと右側の熱固定ゾーンとの温度差）は、上記のとおり７℃以上であり、好ましくは１０℃以上である。一方、温度差は、好ましくは２５℃以下であり、より好ましくは２２℃以下である。熱固定においてこのような温度差を設けることにより、得られる位相差フィルムの幅方向における面内位相差のばらつきを所望の範囲内とすることができる。温度差が小さすぎると、得られる位相差フィルムの幅方向における面内位相差のばらつきを十分に抑制できない場合がある。温度差が大きすぎると、低温側のフィルムが弛んでしまう場合がある。なお、後述の弛み補正を行うことにより、温度差を大きくしても弛みを抑制することができる。高温とする側は、左側であってもよく右側であってもよい。ここで、左側の熱固定ゾーンの温度および右側の熱固定ゾーンの温度とは、それぞれ、当該ゾーンを加熱環境とするための加熱装置の設定温度をいう。

熱固定における左側温度または右側温度のうち低いほうの温度は、好ましくはＴｇ−２０℃以上であり、より好ましくはＴｇ−２０℃〜Ｔｇ＋３０℃であり、さらに好ましくはＴｇ−１０℃〜Ｔｇ＋２０℃であり、特に好ましくはＴｇ程度である。当該温度がこのような範囲であれば、フィルムが著しく弛まないという利点がある。

熱固定の後、必要に応じて、フィルムをＴｇ以下まで冷却してもよい。

熱固定および必要に応じた冷却後、熱固定および開放ゾーンＤの任意の位置において、上記フィルムがクリップから開放される。熱固定および開放ゾーンＤにおいては、通常、横延伸も縦延伸も行われない。

クリップから開放された延伸フィルムは、延伸装置の出口から送り出されて、後述のロール搬送に供される。

１つの実施形態においては、熱固定および開放ゾーンＤの後半かつクリップの解放前に、フィルムに風を当ててもよい。風を当てることにより、フィルムの弛みをさらに抑制することができる。風を当てる際の風速は、好ましくは１５ｍ／秒〜３５ｍ／秒であり、より好ましくは２０ｍ／秒〜３０ｍ／秒である。風は、好ましくは温風である。風の温度は、例えば熱固定温度に対応し得る。より詳細には、左側の風の温度は左側の熱固定温度と同じであり、右側の風の温度は右側の熱固定温度と同じであり得る。送風は、例えば、上方および／または下方のノズルから設定温度および設定風速の風を噴出させることにより行われ得る。

Ａ−５．ロール搬送
ロール搬送においては、搬送ロール間における延伸フィルムの弛み量および弛みが生じている部位を検出する。

１つの実施形態においては、クリップから開放された延伸フィルムの幅方向の左右端部を切断除去した後に、弛み量および弛みが生じている部位の検出を行う。両端部を除去した状態で上記弛み量および弛みが生じている部位の検出を行うことにより、より正確な検出結果が得られ得る。

切断除去される端部の幅はそれぞれ独立して、例えば２０ｍｍ〜６００ｍｍ、好ましくは１００ｍｍ〜５００ｍｍであり得る。端部の切断除去は、通常のスリット加工によって行われ得る。

１つの実施形態において、上記弛み量および弛みが生じている部位の検出は、ロール搬送時における本来のフィルムの走行位置と実際のフィルムの走行位置との差を検出することによって行われ得る。例えば、当該検出は、搬送ロール間の中間点において、フィルムの幅方向における位置（搬送高さ）の差を検出することによって行われ得る。

図５は、弛み量および弛みが生じている部位の検出方法の一例を説明する概略図である。図５に示されるように、隣接する２つの搬送ロール２００ｂ、２００ｃの中間点において、延伸フィルム１の幅方向の中央部および左右端部の下方に超音波変位センサー４００を配置して、超音波変位センサー４００から延伸フィルム１までの距離を測定し、最大距離（Ｌ_ＭＡＸ）と最小距離（Ｌ_ＭＩＮ）との差（Ｌ_ＭＡＸ−Ｌ_ＭＩＮ）を弛み量とすることができる。また、最小距離を与えた部位が、弛みが生じている部位として検出される。なお、斜め延伸フィルムに弛みが生じる原因としては、斜め延伸時にフィルムの左右端部の延伸プロセス（延伸または収縮のタイミング、回数、順序、熱履歴等）が互いに異なる結果、クリップ開放後の両端部の変形量が不均一になることが挙げられることから、弛みが生じる部位は、通常、いずれか一方の端部である。よって、弛みの検出箇所を延伸フィルム１の幅方向の左右端部のみとすることもできる。この場合、事前に弛みのないフィルムを搬送して超音波変位センサーから該フィルムまでの距離（Ｌ_０）を測定して置き、左右端部と超音波変位センサーとの距離とＬ_０との差を弛み量とすることができる。なお、弛み検出手段の一例として超音波変位センサーを説明したが、弛みは任意の適切な検出手段（例えば、レーザードップラー速度計を用いて、通常部と弛み部のフィルム通過速度を求め、そこから長さの差を算出する等）を用いて検出され得る。

上記検出時における搬送ロール間距離（Ｄ）は、特に限定されないが、例えば５００ｍｍ〜２０００ｍｍであり、好ましくは７００ｍｍ〜１５００ｍｍとすることができる。

上記検出時におけるフィルム張力は、特に限定されないが、例えば５０Ｎ/ｍ〜４００Ｎ/ｍであり、好ましくは１００Ｎ/ｍ〜２００Ｎ/ｍとすることができる。搬送張力が高すぎると、搬送中のフィルムが弾性変形し、弛みが検出し難くなる場合がある。一方、搬送張力が低すぎると、張力そのものが安定せず、弛みの測定値が安定しない場合がある。

上記ロール搬送は、非加熱環境下で行われ得る。ロール搬送の際の雰囲気温度は、例えば１５℃〜４０℃程度、また例えば２０℃〜３０℃程度であってよい。

Ａ−６．クリップピッチを変化させる補正
クリップピッチを変化させる補正は、いわゆる、フィードバック補正であり、上記弛み量および弛みが生じている部位の検出結果に基づいて、弛み量を減少させるように、搬送ライン上流における左右のクリップの少なくとも一方のクリップピッチを変化させることによって行う。例えば、検出された弛み量が所定の値以上である場合には、クリップピッチを変化させる補正を行い、所定の値未満である場合には、補正することなく斜め延伸を継続することができる。具体的には、１０００ｍｍのロール間距離で検出された弛み量が例えば３ｍｍ以上、５ｍｍ以上、１０ｍｍ以上または１５ｍｍ以上である場合に上記補正が行われ得る。フィードバック補正（弛み補正）を行うことにより、複屈折Δｎが大きい樹脂フィルムを用いて、幅方向の面内位相差のばらつきが小さい斜め延伸位相差フィルムを破断等の不具合なく製造することができる。

上記クリップピッチを変化させる補正（以下、単に「フィードバック補正」とも称する）は、本発明の効果が得られる限りにおいて、任意の適切な方法で行われ得る。フィードバック補正は、例えば、弛みが生じている部位に対して遠方の端部を把持するクリップのクリップピッチを増大すること、弛みが生じている部位の近傍の端部を把持するクリップのクリップピッチを減少すること、または、これらを組み合わせて行うこと等によって行われ得る。ただし、クリップピッチを減少させても、フィルムが縮まず、弛ませるだけとなることもあるため、弛みが生じている部位に対して遠方の端部を把持するクリップのクリップピッチを増大することによって、フィードバック補正を行うことが好ましい。より具体的には、弛みが生じている部位が、延伸フィルムの左右端部のいずれか一方である場合、他方の端部を把持するクリップのクリップピッチを増大することによって、フィードバック補正が好適に行われ得る。

上記フィードバック補正において、クリップピッチを変化させるタイミングは、本発明の効果が得られる限りにおいて、特に限定されない。１つの実施形態においては、搬送ライン上流のフィルムが斜め延伸ゾーンに移行後、クリップから開放されるまでの任意のタイミングで補正後のクリップピッチに変化させることができる。好ましくは搬送ライン上流において先行走行するクリップが斜め延伸ゾーンの走行区間の中間地点を通過後の任意の時点から、フィルムがクリップから開放されるまでの間にわたって、より好ましくは当該先行走行するクリップが斜め延伸ゾーンの走行区間の１／２〜９／１０を通過した時点からフィルムがクリップから開放されるまでの間にわたって、補正後のクリップピッチが適用される。より具体的には、搬送ライン上流において先行走行するクリップが斜め延伸ゾーンの走行区間の中間地点を通過後の任意の時点から、好ましくは当該先行走行するクリップが斜め延伸ゾーンの走行区間の１／２〜９／１０を通過した時点から、上記フィードバック補正の適用を開始し、斜め延伸ゾーンの終点において所望の補正量が得られるようにクリップピッチを変化させる。また、斜め延伸ゾーンから開放ゾーンへ移行した後も、フィルムがクリップから開放されるまでの間にわたって当該補正量を維持することが好ましい。斜め延伸の後半、特に終盤においては、少なくとも一方のクリップピッチが、一定に維持されているか、あるいは、小さい変化率での変化に留まることから、当該タイミングでクリップピッチを補正することにより、本発明の効果が好適に得られ得る。

斜め延伸ゾーンにおいて上記フィードバック補正を適用する際には、対象のフィルムを、好ましくはＴｇ℃〜Ｔｇ＋２０℃、より好ましくはＴｇ＋３℃〜Ｔｇ＋１０℃、さらに好ましくはＴｇ＋４℃〜Ｔｇ＋８℃に加熱する。Ｔｇと同等またはＴｇよりも少し高い温度でフィードバック補正を適用することにより、本発明の効果が好適に得られ得る。１つの実施形態において、上記温度でフィードバック補正を受けながら斜め延伸ゾーンを通過し、開放ゾーンに移行したフィルムは、斜め延伸ゾーンで行われた補正量を維持した状態で、熱固定、次いで、必要に応じて冷却された後、クリップから開放される。熱固定および冷却については、Ａ−４項で記載したとおりである。

図６Ａは、本発明の１つの実施形態による位相差フィルムの製造方法におけるクリップピッチのプロファイルを示す概略図である。図示例では、予熱ゾーンＢにおける左右のクリップＸ，ＹのクリップピッチはともにＰ_１とされており、フィードバック補正される前の当初の斜め延伸では、斜め延伸ゾーンＣに入ると同時に、一方のクリップＸのクリップピッチの増大を開始するとともに、他方のクリップＹのクリップピッチの減少を開始し、クリップＸのクリップピッチをＰ_２まで増大させ、クリップＹのクリップピッチをＰ_３まで減少させた後は、クリップＸのクリップピッチをＰ_２のまま維持しつつ、クリップＹのクリップピッチをＰ_２まで増大させている。左右のクリップＸ、Ｙは、クリップピッチＰ_２のまま熱固定および開放ゾーンＤへ移動してフィルムを開放する。その後、当該フィルムのロール搬送時の弛み量等に基づくフィードバック補正の結果、斜め延伸ゾーンＣにおいてクリップＸのクリップピッチがＰ_２からＰ_２’に徐々に増大されている。なお、後述するとおり、熱固定および開放ゾーンでは、クリップＸ、ＹのクリッププッチはそれぞれＰ_２’およびＰ_２に維持され、斜め延伸ゾーン終点における補正量（Ｐ_２’−Ｐ_２）が維持されている。

図６Ｂは、本発明の別の実施形態による位相差フィルムの製造方法におけるクリップピッチのプロファイルを示す概略図である。図示例の実施形態では、図６Ａに示す実施形態と同様のパターンで斜め延伸が行われ、熱固定および開放ゾーンＤにおける熱固定の際に左右のクリップＸ、ＹのクリップピッチをともにＰ_２からＰ_３まで減少してからフィルムを開放する。その後、当該フィルムのロール搬送時の弛み量等に基づくフィードバック補正の結果、斜め延伸ゾーンＣにおいてクリップＸのクリップピッチがＰ_２からＰ_２’に徐々に増大され、熱固定および開放ゾーンでは、クリップＸのクリップピッチがＰ_２’からＰ_３’に減少され、クリップＹのクリップピッチがＰ_２からＰ_３に減少されている。なお、後述するとおり、熱固定および開放ゾーンでは、斜め延伸ゾーン終点における補正量（Ｐ_２’−Ｐ_２）が維持されるようにクリップＸ、Ｙのクリッププッチが減少され、Ｐ_３’−Ｐ_３＝Ｐ_２’−Ｐ_２の関係を満たす。

上記斜め延伸ゾーンにおいて、補正後のクリップピッチへの変化（Ｐ_２’への変化）は、フィードバック補正の適用が開始される地点から終点（図６Ａおよび６Ｂでは、斜め延伸ゾーンの２／３を通過した時点から終点）までの間に徐々に進行することが好ましい。また、斜め延伸ゾーンの終点からクリップを開放されるまでの間も斜め延伸終了時点における補正量（｜斜め延伸終了時点における補正前のクリップピッチ−斜め延伸終了時点における補正後のクリップピッチ｜）が維持されることが好ましい。例えば、図６Ａおよび６Ｂに示すプロファイルでは、斜め延伸ゾーンの終点からクリップの開放までの間、クリップＸのクリップピッチとクリップＹのクリップピッチとの差が一定に（すなわち、Ｐ_２’−Ｐ_２に）維持されている。このようにクリップピッチを変化させることにより、本発明の効果が好適に得られ得る。

上記クリップピッチの変化は、上記のとおり、基準レールとピッチ設定レールとの離間距離を調整すること等によって行われ得る。これらの調整は、搬送ラインを一旦停止させて、あるいは、停止させることなく、行うことができる。

上記フィードバック補正における斜め延伸終了時点でのクリップピッチの補正量（｜斜め延伸終了時点における補正前のクリップピッチ−斜め延伸終了時点における補正後のクリップピッチ｜）は、弛み量等に応じて適切に設定され得る。クリップピッチの補正量は、好ましくは上記搬送ロール間における延伸フィルムの左右端部の長さの差を超える量であり、より好ましくは当該長さの差の１．４倍〜５．０倍、さらに好ましくは１．６倍〜４．０倍、さらにより好ましくは１．８倍〜３．０倍の補正量であり得る。クリップピッチの補正量が当該左右端部の長さの差以下であると、弛みの低減量が不十分となる場合がある。

上記搬送ロール間における延伸フィルムの左右端部の長さの差Ｌ‘（単位：ｍｍ）は、下記式（１）および（２）に基づいて算出される上記搬送ロール間における延伸フィルムの長さＬ（単位：ｍｍ）を下記式（３）に代入して算出され得る。

（上記式中、ｄは、検出された弛み量（単位：ｍｍ）を表し、ｗは、上記フィルム１ｍあたりの質量（単位：ｇ）を表し、ｇは、重力加速度を表し、Ｓは、上記搬送ロール間の距離（単位：ｍｍ）を表し、Ｈは、式（１）から算出される弛みが生じている端部側にかかる張力（単位：Ｎ／ｍ）を表す。）

１つの実施形態において、上記フィードバック補正によって低減される弛み量（フィードバック補正前に得られる延伸フィルムの弛み量−フィードバック補正後に得られる延伸フィルムの弛み量：ただし、搬送ロール間距離１０００ｍｍで測定される弛み量）は、例えば３ｍｍ以上、好ましくは５ｍｍ以上、より好ましくは８ｍｍ以上、さらに好ましくは１０ｍｍ以上であり得る。また、フィードバック補正後に得られる延伸フィルムの弛み量は、例えば１５ｍｍ未満、好ましくは１０ｍｍ以下、より好ましくは８ｍｍ以下、さらに好ましくは５ｍｍ以下、さらにより好ましくは３ｍｍ未満であり得る。

Ｂ．延伸対象のフィルム
本発明の実施形態においては、延伸対象フィルムとして、未延伸状態における複屈折Δｎが０．０２５以下である樹脂フィルムが用いられる。樹脂フィルムの複屈折Δｎは、好ましくは０．０２２以下であり、より好ましくは０．０２０以下であり、さらに好ましくは０．０１８以下である。一方、樹脂フィルムの複屈折Δｎは、好ましくは０．００４以上であり、より好ましくは０．００７以上であり、さらに好ましくは０．０１０以上であり、特に好ましくは０．０１２以上である。本発明の実施形態によれば、このように複屈折Δｎが大きい樹脂フィルムを用いて、幅方向の面内位相差のばらつきが小さい斜め延伸位相差フィルムを破断等の不具合なく得ることができる。複屈折Δｎが小さいと、幅方向の面内位相差のばらつきの問題は生じないが、所望の面内位相差を得るためのフィルム厚みが大きくなってしまう。複屈折Δｎが大きすぎると、幅方向の面内位相差のばらつきを制御できない場合がある。

樹脂フィルムを構成する材料としては、上記のような複屈折Δｎを有する限りにおいて任意の適切な樹脂が採用され得る。具体例としては、ポリカーボネート系樹脂、ポリエステルカーボネート系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリビニルアセタール系樹脂、ポリアリレート系樹脂、環状オレフィン系樹脂、セルロース系樹脂、ポリビニルアルコール系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリイミド系樹脂、ポリエーテル系樹脂、ポリスチレン系樹脂、アクリル系樹脂が挙げられる。これらの樹脂は、単独で用いてもよく組み合わせて（例えば、ブレンド、共重合）用いてもよい。好ましくは、ポリカーボネート系樹脂またはポリエステルカーボネート系樹脂（以下、単にポリカーボネート系樹脂と称する場合がある）である。本発明の実施形態による効果が顕著だからである。

ポリカーボネート系樹脂は、好ましくは、下記式（Ｉ）で表される結合構造を有するジヒドロキシ化合物に由来する構造単位を含む。

ジヒドロキシ化合物としては、例えば、下記式（ＩＩ）で表される化合物が挙げられる。このようなジヒドロキシ化合物としては、立体異性体の関係にある、イソソルビド、イソマンニド、イソイデットが挙げられる。これらは単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

上記ジヒドロキシ化合物と別のジヒドロキシ化合物とを組み合わせて用いてもよい。別のジヒドロキシ化合物としては、例えば、下記式（ＩＩＩ）で表される脂環式ジヒドロキシ化合物が挙げられる。
ＨＯＣＨ_２−Ｒ^１−ＣＨ_２ＯＨ ・・・（ＩＩＩ）
式（ＩＩＩ）中、Ｒ^１は、炭素数４〜２０のシクロアルキレン基を示す。脂環式ジヒドロキシ化合物は、例えば、トリシクロデカンジメタノール、ペンタシクロペンタデカンジメタノールであり得る。これらは、式（ＩＩＩ）においてＲ^１が下記式（ＩＶ）（式中、ｎは０または１を示す）で表される種々の異性体を包含する。

１つの実施形態においては、ポリカーボネート系樹脂は、下記式（Ｖ）で表される構造単位を含む。すなわち、ポリカーボネート系樹脂は、ジフェニルカーボネートとイソソルビドとトリシクロデカンジメタノールとの共重合体であり得る。

ポリカーボネート系樹脂の詳細は、例えば、特開２０１２−０３１３７０号公報に記載されており、当該公報の記載は本明細書に参考として援用される。

ポリカーボネート系樹脂のガラス転移温度は、１１０℃以上２５０℃以下であることが好ましく、より好ましくは１２０℃以上２３０℃以下である。ガラス転移温度が過度に低いと耐熱性が悪くなる傾向にあり、フィルム成形後に寸法変化を起こす可能性がある。ガラス転移温度が過度に高いと、フィルム成形時の成形安定性が悪くなる場合があり、また、フィルムの透明性を損なう場合がある。なお、ガラス転移温度は、ＪＩＳ Ｋ ７１２１（１９８７）に準じて求められる。

Ｃ．得られる位相差フィルム
延伸対象フィルムを延伸して得られる位相差フィルムは、好ましくは、屈折率特性がｎｘ＞ｎｙの関係を示す。１つの実施形態においては、位相差フィルムは、好ましくはλ／４板として機能し得る。この場合、位相差フィルム（λ／４板）の面内位相差Ｒｅ（５５０）は、好ましくは１００ｎｍ〜２００ｎｍであり、より好ましくは１２０ｎｍ〜１６０ｎｍであり、さらに好ましくは１３０ｎｍ〜１５０ｎｍである。別の実施形態においては、位相差フィルムは、好ましくはλ／２板として機能し得る。この場合、位相差フィルム（λ／２板）の面内位相差Ｒｅ（５５０）は、好ましくは２３０ｎｍ〜３１０ｎｍであり、より好ましくは２４０ｎｍ〜３００ｎｍであり、さらに好ましくは２６０ｎｍ〜２９０ｎｍである。斜め延伸の条件を適切に設定することにより、所望の面内位相差を有する位相差フィルムが得られ得る。言うまでもなく、本発明の実施形態によれば、目的に応じた任意の適切な面内位相差を有する位相差フィルム（λ／４板およびλ／２板以外の位相差フィルム）を得ることができる。なお、本明細書において、Ｒｅ（λ）は、２３℃における波長λｎｍの光で測定したフィルムの面内位相差である。したがって、Ｒｅ（５５０）は、２３℃における波長５５０ｎｍの光で測定したフィルムの面内位相差である。Ｒｅ（λ）は、フィルムの厚みをｄ（ｎｍ）としたとき、式：Ｒｅ（λ）＝（ｎｘ−ｎｙ）×ｄによって求められる。

位相差フィルムは、幅方向における面内位相差Ｒｅ（５５０）のばらつきが、幅方向における面内位相差Ｒｅ（５５０）の平均値に対して好ましくは６％以内であり、より好ましくは５％以内であり、さらに好ましくは４％以内であり、特に好ましくは２．２％以内である。本発明の実施形態によれば、複屈折Δｎが大きい樹脂フィルムを用いて、幅方向の面内位相差のばらつきが小さい斜め延伸位相差フィルムを破断等の不具合なく得ることができる。ばらつきは、例えば以下のようにして求められる。得られた長尺状の位相差フィルムの長尺方向の任意の位置において、幅方向全体に沿って１０ｍｍ間隔で選択した位置の面内位相差Ｒｅ（５５０）を測定する。当該測定値から平均値を算出するとともに最大値および最小値をピックアップし、下記式によりばらつきを算出する。
ばらつき（％）＝（最大値−最小値）／平均値×１００

位相差フィルムは、上記のとおり屈折率特性がｎｘ＞ｎｙの関係を示すので、遅相軸を有する。遅相軸の方向（遅相軸方向と得られる位相差フィルムの長尺方向とのなす角度）は、斜め延伸の条件を適切に設定することにより、目的に応じた任意の適切な方向（代表的には、長尺方向に対して斜め方向）に制御することができる。例えば位相差フィルムがλ／４板として機能し得る場合、遅相軸方向と長尺方向とのなす角度は、好ましくは４０°〜５０°または１３０°〜１４０°であり、より好ましくは４２°〜４８°または１３２°〜１３８°であり、さらに好ましくは４４°〜４６°または１３４°〜１３６°である。例えば位相差フィルムがλ／２板として機能し得る場合、遅相軸方向と長尺方向とのなす角度は、好ましくは１０°〜２０°または１００°〜１１０°であり、より好ましくは１２°〜１８°または１０２°〜１０８°であり、さらに好ましくは１４°〜１６°または１０４°〜１０６°であり；あるいは、好ましくは７０°〜８０°または１６０°〜１７０°であり、より好ましくは７２°〜７８°または１６２°〜１６８°であり、さらに好ましくは７４°〜７６°または１６４°〜１６６°である。

位相差フィルムの厚みは、所望の面内位相差に応じて変化し得る。例えば位相差フィルムがλ／４板として機能し得る場合、位相差フィルムの厚みは、好ましくは１５μｍ〜４５μｍであり、より好ましくは２５μｍ〜４０μｍであり、さらに好ましくは３０μｍ〜４０μｍである。例えば位相差フィルムがλ／４板として機能し得る場合、位相差フィルムの厚みは、好ましくは１５μｍ〜４０μｍであり、より好ましくは１５μｍ〜３０μｍである。本発明の実施形態においては、未延伸状態で所定の複屈折Δｎを有する樹脂フィルムを延伸対象フィルムとして用いることにより、通常の位相差フィルム（樹脂フィルムの延伸フィルム）に比べて顕著に薄い厚みで所望の面内位相差を実現することができる。

位相差フィルムは、好ましくは、いわゆるフラットな波長依存性を示す。具体的には、その面内位相差が、Ｒｅ（４５０）≒Ｒｅ（５５０）≒Ｒｅ（６５０）の関係を満たす。Ｒｅ（４５０）／Ｒｅ（５５０）は、好ましくは０．９７〜１．０３であり、より好ましくは０．９８〜１．０２である。Ｒｅ（５５０）／Ｒｅ（６５０）は、好ましくは０．９７〜１．０３であり、より好ましくは０．９８〜１．０２である。

位相差フィルムは、その光弾性係数の絶対値が、好ましくは２×１０^−１２（ｍ^２／Ｎ）〜１００×１０^−１２（ｍ^２／Ｎ）であり、より好ましくは５×１０^−１２（ｍ^２／Ｎ）〜５０×１０^−１２（ｍ^２／Ｎ）である。

以下、実施例によって本発明を具体的に説明するが、本発明はこれら実施例によって限定されるものではない。なお、実施例における測定および評価方法は下記のとおりである。

（１）厚み
ダイヤルゲージ（ＰＥＡＣＯＣＫ社製、製品名「ＤＧ−２０５ ｔｙｐｅ ｐｄｓ−２」）を用いて測定した。
（２）面内位相差および複屈折
Ａｘｏｍｅｔｒｉｃｓ社製のＡｘｏｓｃａｎを用いて面内位相差Ｒｅ（５５０）を測定した。複屈折Δｎは、面内位相差Ｒｅ（５５０）をフィルム厚みで除して求めた。
（３）配向角（遅相軸方向）
測定対象のフィルムの中央部を、一辺が当該フィルムの幅方向と平行となるようにして幅５０ｍｍ、長さ５０ｍｍの正方形状に切り出して試料を作製した。この試料を、Ａｘｏｍｅｔｒｉｃｓ社製のＡｘｏｓｃａｎを用いて測定し、波長５９０ｎｍにおける配向角を測定した。
（４）ガラス転移温度（Ｔｇ）
ＪＩＳ Ｋ ７１２１に準じて測定した。
（５）ばらつき
実施例および比較例で得られた長尺状の位相差フィルムの長尺方向の任意の位置において、幅方向全体に沿って１０ｍｍ間隔で選択した位置の面内位相差Ｒｅ（５５０）を測定した。当該測定値から平均値を算出するとともに最大値および最小値をピックアップし、下記式によりばらつきを算出した。
ばらつき（％）＝（最大値−最小値）／平均値×１００
（６）破断
フィルムがテンター延伸機から出てきたときの状態を目視で確認し、以下の基準で評価した。
○：破断もクラックもなし
×：破断および／またはクラックあり
（７）色ムラ
実施例および比較例で得られた位相差フィルムを市販の偏光板に貼り合わせ円偏光板を作製し、当該円偏光板を市販の有機ＥＬパネルに貼り合わせ、色相を目視により確認し、以下の基準で評価した。
○：色ムラは認められなかった
×：色ムラが認められた

＜製造例１＞
イソソルビド（以下「ＩＳＢ」と略記することがある）８１．９８質量部に対して、トリシクロデカンジメタノール（以下「ＴＣＤＤＭ」と略記することがある）４７．１９質量部、ジフェニルカーボネート（以下「ＤＰＣ」と略記することがある）１７５．１質量部、及び触媒として炭酸セシウム０．２質量％ 水溶液０．９７９質量部を反応容器に投入し、窒素雰囲気下にて、反応の第１段目の工程として、加熱槽温度を１５０℃ に加熱し、必要に応じて攪拌しながら、原料を溶解させた（約１５分）。次いで、圧力を常圧から１３．３ｋＰａにし、加熱槽温度を１９０℃まで１時間で上昇させながら、発生するフェノールを反応容器外へ抜き出した。反応容器全体を１９０℃で１５分保持した後、第２段目の工程として、反応容器内の圧力を６．６７ｋＰａとし、加熱槽温度を２３０℃まで、１５分で上昇させ、発生するフェノールを反応容器外へ抜き出した。攪拌機の攪拌トルクが上昇してくるので、８分で２５０℃まで昇温し、さらに発生するフェノールを取り除くため、反応容器内の圧力を０．２００ｋＰａ以下に到達させた。所定の攪拌トルクに到達後、反応を終了し、生成した反応物を水中に押し出して、ポリカーボネート共重合体のペレット（ＰＣ樹脂１）を得た。

ＰＣ樹脂１を８０℃で５時間真空乾燥をした後、単軸押出機（東芝機械社製、シリンダー設定温度：２５０℃）、Ｔダイ（幅２００ｍｍ、設定温度：２５０℃）、チルロール（設定温度：１２０〜１３０℃）および巻取機を備えたフィルム製膜装置を用いて、樹脂フィルム１を作製した。得られた樹脂フィルム１の複屈折Δｎは０．０１５であった。

＜製造例２＞
ＩＳＢ ３９．６質量部に対して、スピログリコール（以下「ＳＰＧ」と略記することがある）２２．７質量部、ビス［９−（２−フェノキシカルボニルエチル）フルオレン−９−イル］メタン（以下「ＢＲＦＭ」と略記することがある）２１．１質量部、ＤＰＣ １５．９質量部、及び触媒として炭酸セシウム０．２質量％水溶液０．５質量部に変えたこと以外は製造例１と同様にして、ポリカーボネート共重合体のペレット（ＰＣ樹脂２）を得た。ＰＣ樹脂２から製造例１と同様にして樹脂フィルム２を作製した。得られた樹脂フィルム２の複屈折Δｎは０．００４であった。

＜製造例３＞
市販のポリカーボネート系樹脂フィルム（三菱ケミカル社製、商品名「ＤＵＲＡＢＩＯ Ｄ５３８０Ｒ」）を樹脂フィルム３として用いた。樹脂フィルム３の複屈折Δｎは０．０３１であった。

＜実施例１＞
（フィードバック補正前の斜め延伸）
製造例１で得られた樹脂フィルム１を、図２〜４に示すような延伸装置を用いて斜め延伸して、位相差フィルムを得た。具体的には、ポリエステルカーボネート樹脂フィルムを延伸装置の予熱ゾーンで１４５℃に予熱した。予熱ゾーンにおいては、左右のクリップのクリップピッチ（Ｐ_１）は１２５ｍｍであった。次に、フィルムが斜め延伸ゾーンＣに入ると同時に、右側クリップのクリップピッチの増大および左側クリップのクリップピッチの減少を開始し、右側クリップのクリップピッチをＰ_２まで増大させるとともに左側クリップのクリップピッチをＰ_３まで減少させた。このとき、右側クリップのクリップピッチ変化率（Ｐ_２／Ｐ_１）は、１．４２であり、左側クリップのクリップピッチ変化率（Ｐ_３／Ｐ_１）は０．７８であり、フィルムの原幅に対する横延伸倍率は１．４５倍であった。次いで、右側クリップのクリップピッチをＰ_２に維持したままで、左側クリップのクリップピッチの増大を開始し、Ｐ_３からＰ_２まで増大させた。この間の左側クリップのクリップピッチの変化率（Ｐ₂／Ｐ₃）は１．８２であり、フィルムの原幅に対する横延伸倍率は１．９倍であった。なお、斜め延伸ゾーンＣはＴｇ＋３．２℃（１４３．２℃）に設定した。

次いで、熱固定および開放ゾーンＤにおいて、６０秒間熱固定を行った。熱固定において、左側の熱固定ゾーンの温度は１３２℃に設定し、右側の熱固定ゾーンの温度は１１５℃に設定した。すなわち、熱固定における左側と右側との温度差は１７℃であった。熱固定の後半においては、左側温度１３２℃および右側温度１１５℃（すなわち、熱固定温度と同じ温度）、および風速３０ｍ／秒で上下両方向からフィルムに風を当てた。次いで、熱固定されたフィルムを、１００℃まで冷却後、左右のクリップを開放した。

（ロール搬送）
上記クリップから開放され、延伸装置から送り出された延伸フィルムの両側端部をそれぞれ２５０ｍｍ切除した。両端を切除したフィルムをロール搬送し、搬送ロール間における弛み量および弛みが生じている部位の検出を行った。その結果、左側の端部に弛みが生じており、弛み量は１８．０ｍｍであった。また、上記式（１）〜（３）に基づいて算出される補正前の延伸フィルムにおける両端部の長さの差Ｌ‘は、０．９５ｍｍであった。

（フィードバック補正）
斜め延伸ゾーンＣの走行区間の３／４を通過した時点から終点に到達するまでの間に右側のクリップのクリップピッチをＰ_２’まで徐々に増大させ（クリップピッチの補正量（Ｐ_２’−Ｐ_２）：０．３ｍｍ）、当該クリップピッチを維持したままで上記と同様に熱固定および冷却（１００℃）を行ってクリップを開放するように、上記クリップピッチのプロファイルを変更して斜め延伸を続行した。すなわち、フィードバック補正後の斜め延伸フィルムがクリップから開放される際のクリップピッチは、右側がＰ_２’であり、左側がＰ_２であった。

得られた位相差フィルムの面内位相差Ｒｅ（５５０）は１４７ｎｍであり、厚みは３０μｍであり、遅相軸方向と長尺方向とのなす角度は４５°であった。得られた位相差フィルムを上記（５）〜（７）の評価に供した。結果を表１に示す。

＜実施例２＞
熱固定において左側の熱固定ゾーンの温度を１３２℃に設定し、右側の熱固定ゾーンの温度を１２２℃に設定したこと（熱固定における左側と右側との温度差を１０℃にしたこと）、ならびに、風速を２５ｍ／秒としたこと以外は実施例１と同様にして位相差フィルムを得た。得られた位相差フィルムの面内位相差Ｒｅ（５５０）は１４７ｎｍであり、厚みは３０μｍであり、遅相軸方向と長尺方向とのなす角度は４５°であった。得られた位相差フィルムを上記（５）〜（７）の評価に供した。結果を表１に示す。

＜実施例３＞
熱固定において左側の熱固定ゾーンの温度を１３１℃に設定し、右側の熱固定ゾーンの温度を１２４℃に設定したこと（熱固定における左側と右側との温度差を７℃にしたこと）、ならびに、風速を２５ｍ／秒としたこと以外は実施例１と同様にして位相差フィルムを得た。得られた位相差フィルムの面内位相差Ｒｅ（５５０）は１４０ｎｍであり、厚みは４０μｍであり、遅相軸方向と長尺方向とのなす角度は４５°であった。得られた位相差フィルムを上記（５）〜（７）の評価に供した。結果を表１に示す。

＜実施例４＞
製造例２で得られた樹脂フィルム２を用いたこと、ならびに、熱固定において左側の熱固定ゾーンの温度を１３７℃に設定し、右側の熱固定ゾーンの温度を１３０℃に設定したこと（熱固定における左側と右側との温度差を７℃にしたこと）以外は実施例１と同様にして位相差フィルムを得た。得られた位相差フィルムの面内位相差Ｒｅ（５５０）は１４０ｎｍであり、厚みは５７μｍであり、遅相軸方向と長尺方向とのなす角度は４５°であった。得られた位相差フィルムを上記（５）〜（７）の評価に供した。結果を表１に示す。

＜実施例５＞
風速を２５ｍ／秒としたこと以外は実施例４と同様にして位相差フィルムを得た。得られた位相差フィルムの面内位相差Ｒｅ（５５０）は１３７ｎｍであり、厚みは４０μｍであり、遅相軸方向と長尺方向とのなす角度は４５°であった。得られた位相差フィルムを上記（５）〜（７）の評価に供した。結果を表１に示す。

＜比較例１＞
熱固定において左側の熱固定ゾーンの温度を１３２℃に設定し、右側の熱固定ゾーンの温度を１３２℃に設定したこと（熱固定における左側と右側との温度差を０℃にしたこと）以外は実施例１と同様にして位相差フィルムを得た。得られた位相差フィルムの面内位相差Ｒｅ（５５０）は１３５ｎｍであり、厚みは３０μｍであり、遅相軸方向と長尺方向とのなす角度は４５°であった。得られた位相差フィルムを上記（５）〜（７）の評価に供した。結果を表１に示す。

＜比較例２＞
弛み補正（フィードバック補正）を行わなかったこと、ならびに、風速を１０ｍ／秒としたこと以外は実施例１と同様にして位相差フィルムを得た。得られた位相差フィルムの面内位相差Ｒｅ（５５０）は１３７ｎｍであり、厚みは３０μｍであり、遅相軸方向と長尺方向とのなす角度は４５°であった。得られた位相差フィルムを上記（５）〜（７）の評価に供した。結果を表１に示す。

＜比較例３＞
製造例３で得られた樹脂フィルム３を用いたこと、ならびに、熱固定において左側の熱固定ゾーンの温度を１３２℃に設定し、右側の熱固定ゾーンの温度を１１２℃に設定したこと（熱固定における左側と右側との温度差を２０℃にしたこと）以外は実施例１と同様にして位相差フィルムを得た。得られた位相差フィルムの面内位相差Ｒｅ（５５０）は１４４ｎｍであり、厚みは３０μｍであり、遅相軸方向と長尺方向とのなす角度は４５°であった。得られた位相差フィルムを上記（５）〜（７）の評価に供した。結果を表１に示す。

＜評価＞
表１から明らかなとおり、所定の複屈折Δｎを有する樹脂フィルムを用いた斜め延伸位相差フィルムの製造方法において、熱固定時の左側と右側との温度差を所定値以上とし、および、斜め延伸において弛み補正を行うことにより、幅方向の面内位相差のばらつきが小さい斜め延伸位相差フィルムを破断等の不具合なく製造することができる。

本発明の実施形態による製造方法は、位相差フィルムの製造に好適に用いられ、結果として、液晶表示装置（ＬＣＤ）、有機エレクトロルミネッセンス表示装置（ＯＬＥＤ）等の画像表示装置の製造に寄与し得る。

１ 延伸フィルム
１０Ｌ 無端ループ
１０Ｒ 無端ループ
２０ クリップ
１００ 延伸装置
２００ 搬送ロール
３００ 巻取り部
４００ 超音波変位センサー

Claims (6)

1. 未延伸状態における複屈折Δｎが０．０２５以下である長尺状のフィルムの幅方向の左右端部をそれぞれ、縦方向のクリップピッチが変化する可変ピッチ型の左右のクリップによって把持すること；
   該左右のクリップを少なくとも一方のクリップピッチを変化させながら走行移動させて、該フィルムを斜め延伸すること；
   該フィルムを所定の温度に加熱して延伸状態を固定すること；および、
   該フィルムを該左右のクリップから開放すること；を含み、
   該延伸状態を固定する際の左側と右側との温度差が７℃以上であり、
   該斜め延伸において該フィルムの弛みを補正することを含む、
   位相差フィルムの製造方法。
2. 前記延伸状態を固定する際の左側温度または右側温度のうち低いほうの温度が、前記長尺状のフィルムのガラス転移温度をＴｇとしたとき、Ｔｇ−２０℃以上である、請求項１に記載の位相差フィルムの製造方法。
3. 前記フィルムの未延伸状態における複屈折Δｎが０．００８以上である、請求項１または２に記載の位相差フィルムの製造方法。
4. 前記長尺状のフィルムがポリカーボネート系樹脂を含み、該ポリカーボネート系樹脂が下記式（Ｖ）で表される構造単位を含む、請求項１から３のいずれかに記載の位相差フィルムの製造方法：
   

   
5. 前記弛みの補正が
   該フィルムの延伸状態を固定した後、該フィルムをロール搬送し、搬送ロール間における該フィルムの弛み量および弛みが生じている部位を検出すること、および、
   該検出結果に基づいて、搬送ライン上流における該左右のクリップの少なくとも一方のクリップピッチを変化させる補正を行うこと、
   を含む、請求項１から４のいずれかに記載の位相差フィルムの製造方法。
6. 得られる位相差フィルムの厚みが１５μｍ〜４５μｍであり、面内位相差Ｒｅ（５５０）が１００ｎｍ〜２００ｎｍであり、遅相軸方向と長尺方向とのなす角度が４０°〜５０°または１３０°〜１４０°であり、幅方向における面内位相差Ｒｅ（５５０）のばらつきが幅方向における面内位相差Ｒｅ（５５０）の平均値に対して６％以内である、請求項１から５のいずれかに記載の位相差フィルムの製造方法。
   
   

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