WO2013136725A1

WO2013136725A1 - 長尺延伸フィルムの製造方法、及び斜め延伸装置

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Publication number: WO2013136725A1
Application number: PCT/JP2013/001405
Authority: WO
Inventors: 晋平畠山; 大介北條; 真治稲垣; 博南部; 大輔植野
Original assignee: コニカミノルタ株式会社
Priority date: 2012-03-14
Filing date: 2013-03-06
Publication date: 2013-09-19
Also published as: JPWO2013136725A1; JP5987896B2

Abstract

　本発明の一局面は、長尺フィルムを幅手方向に対して０°より大きく９０°未満の方向に斜め延伸する斜め延伸工程を有し、前記斜め延伸工程において用いる斜め延伸装置として、前記長尺フィルムに熱風を噴射することによって前記長尺フィルムを加熱する加熱装置を備え、前記長尺フィルムを幅手方向に対して０°より大きく９０°未満の方向の任意の方向に斜め延伸するために、前記長尺フィルムの走行位置を任意に変更可能となるように構成された装置を用い、前記斜め延伸工程においては、前記長尺フィルムの走行位置に応じて、前記熱風の噴射位置を調整する長尺延伸フィルムの製造方法である。

Description

長尺延伸フィルムの製造方法、及び斜め延伸装置

　本発明は、長尺延伸フィルムの製造方法、及び斜め延伸装置に関する。

　樹脂フィルムを延伸してなる延伸フィルムは、その光学異方性を利用して、各種ディスプレイ装置において様々な光学的機能を果たす光学フィルムとして用いられている。例えば、液晶表示装置において、該延伸フィルムを、着色防止、視野角拡大等の光学補償等のための光学補償フィルムとして用いることが知られている。また、該延伸フィルムと偏光子とを貼り合わせることで、該延伸フィルムを、偏光板保護フィルムを兼ねた位相差フィルムとして用いることが知られている。

　一方、近年では、新たなディスプレイ装置として、有機エレクトロルミネッセンス表示装置（有機ＥＬディスプレイ装置）のような自発光型の表示装置が注目されている。自発光型表示装置は、バックライトが常に点灯している液晶表示装置に対して消費電力を抑制できる余地がある。さらに、有機エレクトロルミネッセンス表示装置のような各色に対応した光源がそれぞれ点灯する自発光型表示装置では、コントラスト低減の要因となりうるカラーフィルターを設置する必要がないため、コントラストを高めることが可能である。

　しかしながら、有機エレクトロルミネッセンス表示装置においては、光取り出し効率を高めるためにディスプレイ装置の画像表示領域の背面側にアルミニウム板等の反射体が設けられ、ディスプレイ装置の画像表示領域に入射した外光がこの反射体で反射されることで画像のコントラストを低下させるという問題がある。このため、外光反射防止による明暗コントラスト向上のために該延伸フィルムと偏光子とを貼り合わせた円偏光板をディスプレイ装置の画像表示領域の表面側に用いる技術が知られている。また、このような円偏光板は、立体映像を表示するいわゆる３Ｄ液晶表示装置においても用いられる場合がある。

　このような円偏光板を製造するには、延伸フィルムと偏光子とを貼り合わせる際、偏光子の吸収軸に対して、該延伸フィルムの面内遅相軸を所望の角度で傾斜するような配置で貼り合わせる必要がある。

　しかしながら、一般的な偏光子（偏光フィルム）は、搬送方向に高倍率延伸することで得られるもので、その吸収軸が搬送方向と一致している。これに対して、従来の位相差フィルムは、縦延伸、又は横延伸で製造され、原理的に面内の遅相軸（配向軸）がフィルムの長尺方向に対し０°又は９０°方向になる。このため、上記のように偏光子の吸収軸と延伸フィルムの面内遅相軸との関係を傾斜した所望の角度にするには、長尺の偏光フィルム及び延伸フィルムの少なくとも一方を特定の角度で切り出して、フィルム片同士を１枚ずつ貼り合せるバッチ式で行わざるを得なくなる。このため、遅相軸のばらつきによる生産性の悪化や切り屑等の付着による製品の歩留まりの低下が問題として挙げられていた。特に、有機エレクトロルミネッセンス表示装置が大型化されつつある昨今においては、得られた延伸フィルムを斜めに切りだして偏光子に貼り合わせる方法では、偏光フィルムや延伸フィルム等のフィルムの利用効率がさらに悪くなり生産性が悪化するため、改善が必要とされていた。

　これに対して、所望の角度で斜め方向に延伸し、遅相軸がフィルムの幅手方向に対し、０°でも９０°でもない方向になるように、フィルムを延伸する方向を自在に制御可能な長尺の位相差フィルムの製造方法が種々提案されている（例えば、特許文献１及び特許文献２参照）。

　上記のような製造方法では、まず、長尺状の樹脂フィルムを延伸後のフィルム巻取方向と異なる方向から繰り出す。そして、該樹脂フィルムの幅手方向の両端部を、複数の対となる把持具によって把持して搬送しながら、その搬送方向（走行方向）を変える際に、前記樹脂フィルムの一方の端部を把持する把持部と、他方の端部を把持する把持部の移動距離を異ならせる。そうすることによって、前記樹脂フィルムを斜め延伸することができる。すなわち、このような方法によれば、前記樹脂フィルムの幅手方向に対して、０°を超え９０°未満の所望の角度に遅相軸（配向軸）を有する長尺状の延伸フィルムを製造することができる。

　また、特許文献１及び特許文献２には、延伸後のフィルムの配向軸を高精度に配向させることができることが開示されている。すなわち、配向軸が高精度に配向したフィルムが得られる旨が開示されている。

　このようにして得られた、幅手方向に対して遅相軸が傾斜配向した延伸フィルムを使用することにより、円偏光板を、従来のバッチ式の貼り合せではなく、長尺状の偏光フィルムと長尺状の延伸フィルムとを連続的に貼り合せる、いわゆるロール・トウ・ロール方式で生産することができる。このような延伸フィルムを用いることによって、生産性が飛躍的に向上し、歩留まりも大幅に改善することができる。

　また、ロール・トウ・ロール方式で貼り合わせて円偏光板を作成することができるため、大型の画像表示装置（ディスプレイ装置）に用いられる場合においても、長尺延伸フィルムの利用面積を高めることが可能となる。よって、円偏光板の製造コストを大幅に低減することが可能となる。

特開２００７－１７５９７４号公報特開２００６－１５９７７５号公報

　本発明は、斜め延伸された長尺延伸フィルムであって、配向角のばらつきが充分に抑制された長尺延伸フィルムを製造することができる長尺延伸フィルムの製造方法、及び斜め延伸装置を提供することを目的とする。

　本発明の一局面は、熱可塑性樹脂からなる長尺フィルムを製膜する工程、前記長尺フィルムを延伸後の長尺延伸フィルムの走行方向とは異なる特定の方向から斜め延伸装置に繰り入れ、前記長尺フィルムの幅手方向の両端部を前記斜め延伸装置の把持具によって把持して搬送しつつ、前記長尺フィルムを幅手方向に対して０°より大きく９０°未満の方向に斜め延伸する斜め延伸工程、及び斜め延伸工程後の長尺延伸フィルムを巻き取る工程を少なくとも有する長尺延伸フィルムの製造方法であって、前記斜め延伸装置として、前記斜め延伸工程において、前記長尺フィルムに熱風を噴射することによって前記長尺フィルムを加熱する加熱装置を備え、前記長尺フィルムを幅手方向に対して０°より大きく９０°未満の方向の任意の方向に斜め延伸するために、前記長尺フィルムの走行位置を任意に変更可能となるように構成された装置を用い、前記斜め延伸工程においては、前記長尺フィルムの走行位置に応じて、前記熱風の噴射位置を調整することを特徴とする長尺延伸フィルムの製造方法である。

　また、本発明の他の一局面は、熱可塑性樹脂からなる長尺フィルムの両端部を把持して搬送しつつ、前記長尺フィルムを幅手方向に対して０°より大きく９０°未満の方向に斜め延伸する斜め延伸装置において、前記斜め延伸の際、前記長尺フィルムに熱風を噴射する加熱装置を備え、前記長尺フィルムを幅手方向に対して０°より大きく９０°未満の方向の任意の方向に斜め延伸するために、前記長尺フィルムの走行位置を任意に変更可能となるように構成されており、前記加熱装置が、前記長尺フィルムの走行位置に応じて、前記熱風の噴射位置を調整可能であることを特徴とする斜め延伸装置である。

　本発明の目的、特徴、局面、及び利点は、以下の詳細な記載と添付図面によって、より明白となる。

図１は、本実施形態に係る長尺延伸フィルムの製造方法を説明するための模式図である。図２は、本実施形態に係る長尺延伸フィルムの製造方法の一例を示す概略図である。図３は、本実施形態に係る長尺延伸フィルムの製造方法の他の一例を示す概略図である。図４は、本実施形態に係る長尺延伸フィルムの製造方法の他の一例を示す概略図である。図５は、本実施形態に係る長尺延伸フィルムの製造方法において、噴射領域の移行による、長尺フィルムの加熱状態を説明するための概略図である。図６は、本実施形態に係る長尺延伸フィルムの製造方法において用いられる加熱装置の概略断面図を示す。図７は、噴射領域調整部を備えない場合の、長尺延伸フィルムの製造方法の一例を示す概略図である。図８は、噴射領域調整部を備えない場合の、長尺延伸フィルムの製造方法の他の一例を示す概略図である。図９は、噴射領域調整部を備えない場合の、加熱装置の概略断面図を示す。図１０は、本実施形態にかかる長尺延伸フィルムの製造方法の各工程を説明するための概略図である。図１１は、本実施形態にかかる長尺延伸フィルムの製造方法の各工程を説明するための概略図である。図１２は、本実施形態に係る長尺延伸フィルムの製造方法に用いられる斜め延伸装置の経路パターンの一例を示した概略図である。図１３は、本実施形態に係る製造方法により得られた長尺延伸フィルムを適用しうる有機エレクトロルミネッセンス表示装置の画像表示部の層構造の一例を示す概略図である。

　本発明者等の検討によれば、特許文献１及び特許文献２に記載の製造方法で得られた長尺延伸フィルムであっても、配向軸の角度（配向角）のばらつきが比較的大きいものである場合があった。そして、このような長尺延伸フィルムを用いて作成した円偏光板を搭載した有機エレクトロルミネッセンス表示装置で、画像表示領域の全面に黒色を表示した際、例えば、表示された黒色に対して、赤や青等の色味がかかることがあった。さらに、このような有機エレクトロルミネッセンス表示装置は、画像の表示領域の場所によって、色味が異なる、いわゆる色むらが発生する場合があった。

　また、このような現象は、前記円偏光板を搭載した３Ｄ液晶画像表示装置等の液晶表示装置では、ほとんど観察されないのに対して、前記円偏光板を搭載する有機エレクトロルミネッセンス表示装置等の自発光型表示装置にて顕著に観察されることがわかった。

　これらのことを検討した結果、有機エレクトロルミネッセンス表示装置のような各色に対応した光源がそれぞれ点灯する自発光型表示装置では、液晶表示装置とは異なり、コントラスト低減の要因となるカラーフィルター等の部材が少なく、非常にコントラストが高い半面、わずかな光学特性のばらつきが色むらとなって顕著に観察されることになる。このため、有機エレクトロルミネッセンス表示装置のような自発光型表示装置の場合、表示画像の画質が低下する等の問題として認識されるということが判明した。

　このような問題をさらに検討した結果、前述した従来の斜め延伸装置で製造された長尺延伸フィルムには、製品の長手方向にわたって配向角のわずかなばらつきが発生し、このようなわずかな配向角のばらつきが色むらとなって観察されているということがわかった。

　本発明者等は、配向角のばらつきが発生する原因を以下のように検討した。

　まず、特許文献１や特許文献２に記載の、従来の製造方法では、長尺フィルムを延伸する際に、それぞれが所定の加熱状態になった複数のゾーンを通過している。例えば、供給する熱風の温度や供給量を調整することによって、各ゾーンの加熱状態を調整している。そうすると、各ゾーンにおける、長尺フィルムの幅手方向の、中央部に比べて、縁部付近の温度が低くなるため、例えば、特許文献２に記載のように、縁部に別途加熱手段を備えて、温度の均一化を図ることが検討されている。すなわち、従来の製造方法では、各ゾーン内の全体の温度を、極力均一化するように検討されている。

　しかしながら、本発明者等は、この各ゾーン内の全体の温度を均一化しても、配向角のばらつきを充分に抑制することが困難であることを見出した。このことを検討した結果、本発明者等は、各ゾーン内の全体の温度を均一化しようとしただけでは、斜め延伸する際の長尺フィルムに、加熱むらが発生することが原因であると推察した。すなわち、配向角のばらつきが発生する原因は、斜め延伸する際の、長尺フィルムの加熱むらにあると推察した。

　そこで、斜め延伸する際の、長尺フィルムの加熱状態を種々検討し、以下のような本発明に想到するに至った。

　以下、本発明に係る実施形態について説明するが、本発明は、これらに限定されるものではない。

　本発明の実施形態に係る長尺延伸フィルムの製造方法は、熱可塑性樹脂からなる長尺フィルムを製膜する工程、前記長尺フィルムを延伸後の長尺延伸フィルムの走行方向とは異なる特定の方向から斜め延伸装置に繰り入れ、前記長尺フィルムの幅手方向の両端部を前記斜め延伸装置の把持具によって把持して搬送しつつ、前記長尺フィルムを幅手方向に対して０°より大きく９０°未満の方向に斜め延伸する斜め延伸工程、及び斜め延伸工程後の長尺延伸フィルムを巻き取る工程を少なくとも有する長尺延伸フィルムの製造方法である。前記斜め延伸工程において用いる前記斜め延伸装置として、前記斜め延伸工程において、前記長尺フィルムに熱風を噴射することによって前記長尺フィルムを加熱する加熱装置を備え、前記長尺フィルムを幅手方向に対して０°より大きく９０°未満の方向の任意の方向に斜め延伸するために、前記長尺フィルムの走行位置を任意に変更可能となるように構成された装置を用いる。そして、前記斜め延伸工程においては、前記長尺フィルムの走行位置に応じて、前記熱風の噴射位置を調整する。

　斜め延伸工程において、前記長尺フィルムを延伸する方向が任意に変更された場合、前記長尺フィルムの走行位置が、前記長尺フィルムの繰出方向、前記長尺延伸フィルムの延伸後の走行方向、及び前記長尺フィルムを延伸する方向等によって異なる。上記のような製造方法によれば、その変更する長尺フィルムの走行位置に応じて、前記加熱装置から噴射され前記長尺フィルムにあてる熱風の噴射位置を調整する。よって、前記斜め延伸工程において、前記長尺フィルムの加熱状態の均一性を高めることができると考えられる。すなわち、斜め延伸する際の、長尺フィルムの加熱むらの発生を充分に抑制できると考えられる。このことから、配向角のばらつきが充分に抑制された長尺延伸フィルムを製造することができると考えられる。

　なお、ここで長尺とは、幅に対する長さが５倍以上のことを指し、１０倍以上であることが好ましい。すなわち、長尺フィルムとは、フィルムの幅に対して、５倍以上の長さを有するフィルムを指す。また、長尺フィルムは、具体的には、ロール状に巻回されて、フィルムロールとして、保管又は運搬される程度の長さを有するものである。

　本実施形態に係る長尺延伸フィルムの製造方法は、例えば、図１に示すような方法が挙げられる。図１は、本実施形態に係る長尺延伸フィルムの製造方法を説明するための模式図である。なお、図１は、前記斜め延伸装置内における、長尺フィルムと加熱装置との位置関係を概略的に示す図面であり、把持具等は、省略している。

　前記長尺延伸フィルムの製造方法は、図１に示すように、長尺フィルム１１の走行位置に応じて、長尺フィルム１１の下方に設けられた加熱装置１２から熱風が噴射される噴射領域１３を調整する。具体的には、加熱装置１２は、斜め延伸装置における前記長尺フィルム１１の走行可能な位置の、幅手方向の全長にわたって、熱風を噴射可能な噴射口１４が形成されている。そして、加熱装置１２は、前記噴射口１４の一部を覆い、前記熱風が噴射される噴射領域１３を調整するための噴射領域調整部１５を備えることが好ましい。すなわち、前記長尺延伸フィルムの製造方法において、加熱装置１２として、斜め延伸装置における長尺フィルム１１の走行可能な位置の、幅手方向の全長にわたって、熱風を噴射可能な噴射口１４が形成された加熱装置１２を用い、前記噴射口１４の一部を噴射領域調整部１５で覆うことによって、前記熱風が噴射される噴射領域１３を調整し、前記熱風の噴射位置を調整することが好ましい。そうすることによって、前記長尺フィルム１１の走行位置に応じて、前記熱風の噴射位置をより容易に調整することができるので、配向角のばらつきが充分に抑制された長尺延伸フィルムを、より容易に製造することができる。

　また、前記長尺延伸フィルムの製造方法において、前記噴射領域１３が、図１に示すように、前記長尺フィルム１１の幅手方向の長さより長く、斜め延伸装置の幅手方向の全長より短い幅となるように調整することが好ましい。すなわち、図１に示すように、斜め延伸装置内に、斜め延伸装置における長尺フィルム１１の走行可能な位置の、幅手方向の全長にわたって、熱風を噴射可能な噴射口１４が複数並んで配置されるように加熱装置を備えている場合、噴射領域調整部１５で調整された噴射領域１３の長手方向の長さが、前記長尺フィルム１１の幅手方向の長さより長く、斜め延伸装置の幅手方向の全長より短いことが好ましい。また、前記噴射領域１３が、前記長尺フィルム１１の幅手方向より長く、前記長尺フィルム１１の幅手方向の長さより２ｍ長い長さ以下であることがより好ましく、前記長尺フィルム１１の幅手方向の長さより４００ｍｍ長い長さ以下であることがさらに好ましい。前記噴射領域１３が、上記範囲内であれば、斜め延伸工程における、長尺フィルムの加熱むらをより抑制できる。このことは、前記長尺フィルムの一部分にのみ熱風があたったり、前記長尺フィルム以外のところに、必要以上に熱風が噴射されたりすることがないことによると考えられる。すなわち、加熱装置から噴射される熱風が、長尺フィルムに好適に吹き付けられることによると考えられる。

　また、前記噴射領域調整部１５が、前記長尺フィルム１１の走行位置に応じて、前記噴射口１４の幅手方向（長手方向）に移動する機構を有することが好ましい。すなわち、前記長尺延伸フィルムの製造方法において、前記噴射領域調整部１５として、前記長尺フィルム１１の走行位置に応じて、前記噴射口１４の幅手方向に移動する機構を有する噴射領域調整部を用い、このような噴射領域調整部１５によって、前記噴射領域１３を調整することが好ましい。そうすることによって、前記長尺フィルムの走行位置に応じて、前記熱風の噴射位置をより容易に調整することができるので、配向角のばらつきが充分に抑制された長尺延伸フィルムを、より容易に製造することができる。

　また、前記噴射領域調整部１５によって、前記噴射領域１３の幅手方向の中心位置を、前記長尺フィルム１１の幅手方向の中心位置から、前記長尺フィルム１１の内周側及び外周側のうちの温度が低いほうに移行させることが好ましい。そうすることによって、製造された長尺延伸フィルムの配向角のばらつきがより抑制されたものが得られる。このことは、前記斜め延伸工程において、斜め延伸する際だけではなく、斜め延伸する前後も含めて広い範囲での、長尺フィルムの加熱むらの発生をより抑制できることによると考えられる。

　なお、ここで、内周側とは、長尺フィルムを斜め延伸する際、長尺フィルムを把持する把持具の走行距離が短いほうの側部である。また、外周側とは、内周側とは反対側の側部である。すなわち、外周側とは、長尺フィルムを把持する把持具の走行距離が長いほうの側部である。具体的には、後述する。

　また、前記加熱装置１２は、図１に示すように、複数個を並列させて設置してもよい。具体的には、例えば、噴射口が１つ形成されている加熱装置を複数個並列して設置してもよい。また、前記加熱装置１２としては、噴射口１４が複数個形成されたものであってもよい。そして、その噴射口１４の全てが、長尺フィルムの走行位置に応じて、前記熱風の噴射位置を調整できるようになっていることが好ましい。すなわち、前記加熱装置１２に形成されている噴射口１４の全てに対して、上述したような、前記噴射領域１３の調整を行うことが好ましい。具体的には、複数の噴射口１４の全てに対して、前記噴射領域調整部１５を備えることが好ましい。そうすることによって、製造された長尺延伸フィルムの配向角のばらつきをより抑制できる。このことは、前記斜め延伸工程において、斜め延伸する際だけではなく、斜め延伸する前後も含めて広い範囲での、長尺フィルムの加熱むらの発生を充分に抑制できることによると考えられる。

　また、前記加熱装置１２としては、特に限定されないが、例えば、噴射口１４が複数形成されている場合、図１に示すように、各噴射口１４が、斜め延伸装置の幅手方向と略平行になるように、噴射口１４が１つ形成されている加熱装置を複数個並列させたもの等が挙げられる。また、複数の噴射口１４が、斜め延伸装置の幅手方向と略平行になるように形成されている加熱装置であってもよい。

　また、本実施形態に係る長尺延伸フィルムの製造方法の、より具体的態様について説明する。

　図２は、本実施形態に係る長尺延伸フィルムの製造方法の一例を示す概略図である。

　まず、前記斜め延伸装置内の、前記長尺フィルムが走行する領域が、図２に示すように、予熱ゾーン（予熱領域）２１、延伸ゾーン（延伸領域）２２、及び熱固定ゾーン（熱固定領域）２３を含む。予熱ゾーン２１は、斜め延伸装置の入口側に配置され、長尺フィルムを搬送しながら、予熱するための領域である。また、延伸ゾーン２２は、予熱ゾーン２１の下流側に配置され、長尺フィルムを搬送しながら、斜め延伸するための領域である。また、熱固定ゾーン２３は、延伸ゾーン２２の下流側に配置され、斜め延伸された前記長尺フィルムを熱固定するための領域である。これらの各ゾーンは、ゾーン内の温度が異なる。また、これらの各ゾーンの温度等については、後述する。

　また、予熱ゾーン２１と延伸ゾーン２２との間には、第１隔壁２４が設けられる。また、延伸ゾーン２２と熱固定ゾーン２３との間には、第２隔壁２５が設けられる。

　また、図２は、第１隔壁２４と、長尺フィルム１１の走行方向（矢符方向）とが略垂直な場合を示す。ここで、略垂直とは、９０±５°を示す。すなわち、第１隔壁２４と、長尺フィルム１１の走行方向（矢符方向）とがなす角θ１が、８５～９５°の場合を示す。具体的には、θ１が９０°の場合等が挙げられる。

　このような場合、長尺フィルム１１の幅手方向において、予熱ゾーン２１から延伸ゾーン２２に入るタイミングにずれがほとんどない。よって、このタイミングのずれによる、長尺フィルムの幅手方向の温度差の発生はほとんどない。このことから、噴射領域２７の幅手方向の中心位置を、上述したような、長尺フィルムの幅手方向の中心位置からの移行をさせる必要は特にない。すなわち、噴射領域２７の幅手方向の中心位置と、長尺フィルムの幅手方向の中心位置とが一致していることが好ましい。

　そして、図２は、第２隔壁２５と、斜め延伸後の長尺フィルムの配向軸２６とが略平行である場合を示す。ここで、略平行とは、０±５°を示す。すなわち、第２隔壁２５と、斜め延伸後の長尺フィルムの配向軸２６とがなす角θ２が、－５～５°の場合を示す。具体的には、θ２が０°の場合等が挙げられる。

　このような場合、斜め延伸後の長尺フィルム１１の、同一の延伸軸２６は、延伸ゾーン２２から熱固定ゾーン２３に入るタイミングにずれがほとんどないので、長尺フィルムの幅手方向の、一方の端部と他方の端部との温度の差がほとんどない。よって、このタイミングのずれによる、長尺フィルムの加熱むらの発生はほとんどない。このことから、上述したような、噴射領域２７の幅手方向の中心位置を、長尺フィルム１１の幅手方向の中心位置から移行させる必要は特にない。すなわち、噴射領域２７の幅手方向の中心位置と、長尺フィルム１１の幅手方向の中心位置とが一致していることが好ましい。

　以上のことから、このような場合、全ての噴射口における、噴射領域２７の幅手方向の中心位置と、長尺フィルム１１の幅手方向の中心位置とが一致していることが好ましい。

　図３は、本実施形態に係る長尺延伸フィルムの製造方法の他の一例を示す概略図である。

　まず、前記斜め延伸装置内の、前記長尺フィルムが走行する領域が、図３に示すように、図２に示す場合と同様、予熱ゾーン（予熱領域）２１、延伸ゾーン（延伸領域）２２、及び熱固定ゾーン（熱固定領域）２３を含む。また、図２の場合と同様、予熱ゾーン２１と延伸ゾーン２２との間には、第１隔壁２４が設けられる。また、延伸ゾーン２２と熱固定ゾーン２３との間には、第２隔壁２５が設けられる。

　また、図３は、第１隔壁２４と、長尺フィルム１１の走行方向（矢符方向）とが略垂直でない場合を示す。すなわち、第１隔壁２４と、長尺フィルム１１の走行方向（矢符方向）とがなす角θ１が、８５°未満又は９５°を超える場合を示す。具体的には、θ１が４５°の場合等が挙げられる。延伸ゾーン２２は、予熱ゾーン２１より温度が低い構成としている。

　このような場合、長尺フィルム１１の幅手方向の内周側と外周側とにおいて、予熱ゾーン２１から延伸ゾーン２２に入るタイミングにずれが生じる。具体的には、内周側が、外周側より先に延伸ゾーン２２に入る。このことから、予熱ゾーン２１に存在する噴射口のうち、延伸ゾーン２２に最も近い位置に存在する噴射口３１における噴射領域３３を、長尺フィルム１１の内周側が外周側より高温になるような熱風を噴射可能な位置に、噴射領域調整部３２によって移行させることが好ましい。すなわち、噴射領域調整部３２によって、噴射領域３３の幅手方向の中心位置を、長尺フィルム１１の幅手方向の中心位置から、それより内周側になるように移行させることが好ましい。これらのことから、この移行は、長尺フィルムの温度が、内周側と外周側とでほぼ同一であれば、内周側のほうが外周側より温度が高くなるような位置への、噴射領域３３の移行である。そうすることによって、上記のような原因で発生する加熱むらを抑制することができると考えられる。このことから、予熱ゾーン２１と延伸ゾーン２２との間の第１隔壁２４周辺で発生しうる、長尺フィルムの加熱むらの発生をより抑制できると考えられる。よって、製造された長尺延伸フィルムの、配向角のばらつきをより抑制できると考えられる。

　そして、図３は、第２隔壁２５と、斜め延伸後の長尺フィルムの配向軸２６とが略平行でない場合を示す。すなわち、第２隔壁２５と、斜め延伸後の長尺フィルムの配向軸２６とがなす角θ２が、－５°未満又は５°を超える場合を示す。具体的には、θ２が４５°の場合等が挙げられる。

　このような場合、斜め延伸後の長尺フィルム１１の、同一の延伸軸２６は、延伸ゾーン２２から熱固定ゾーン２３に入るタイミングに内周側と外周側とでずれが生じる。具体的には、内周側が、外周側より先に熱固定ゾーン２３に入る。熱固定ゾーン２３は、延伸ゾーン２２より温度が低い。このことから、延伸ゾーン２２に存在する前記噴射口のうち、熱固定ゾーン２３に最も近い位置に存在する噴射口３５における噴射領域３７を、長尺フィルム１１の内周側が外周側より高温になるような熱風を噴射可能な位置に、噴射領域調整部３６によって移行させることが好ましい。すなわち、噴射領域調整部３６によって、噴射領域３７の幅手方向の中心位置を、長尺フィルム１１の幅手方向の中心位置から、それより内周側になるように移行させることが好ましい。これらのことから、この移行は、長尺フィルムの温度が、内周側と外周側とでほぼ同一であれば、内周側のほうが外周側より温度が高くなるような位置への、噴射領域３７の移行である。そうすることによって、上記のような原因で発生する加熱むらを抑制することができると考えられる。このことから、延伸ゾーン２２と熱固定ゾーン２３との間の第２隔壁２５周辺で発生しうる、長尺フィルムの加熱むらの発生をより抑制できると考えられる。よって、製造された長尺延伸フィルムの、配向角のばらつきをより抑制できると考えられる。

　図４は、本実施形態に係る長尺延伸フィルムの製造方法の他の一例を示す概略図である。

　この長尺延伸フィルムの製造方法は、図４に示すように、図３に示す場合と比較して、θ１が大きく、θ２が小さい点が異なる。具体的には、例えば、θ１が７０°であり、θ２が２０°である場合等が挙げられる。すなわち、この長尺延伸フィルムの製造方法は、図４に示すように、θ１が、８５°未満又は９５°を超え、θ２が、－５°未満又は５°を超える場合である。このことから、θ１及びθ２が、図３に示す場合と異なるが、噴射領域等は、図３に示す場合と同様にすることが好ましい。

　次に、噴射領域調整部による、噴射領域の移行について説明する。

　図５は、本実施形態に係る長尺延伸フィルムの製造方法において、噴射領域の移行による、長尺フィルムの加熱状態を説明するための概略図である。なお、図５（ａ）は、噴射領域５３の幅手方向の中心位置と、長尺フィルム１１の幅手方向の中心位置とが一致している場合を示す概略図である。また、図５（ｂ）は、噴射領域５３の幅手方向の中心位置が、長尺フィルム１１の幅手方向の中心位置から、長尺フィルム１１の幅手方向端部のほうに、噴射領域５３を移行させている場合を示す概略図である。

　なお、図２～４に示す製造方法において、噴射領域の幅手方向の中心位置と、長尺フィルム１１の幅手方向の中心位置とが一致している場合の一例として、図５（ａ）に示す状態が挙げられる。また、内周側の温度を高める場合の一例として、図５（ｂ）に示す状態が挙げられる。

　噴射領域５３の幅手方向の中心位置と、長尺フィルム１１の幅手方向の中心位置とが一致している場合は、図５（ａ）に示すように、長尺フィルムの中央部が高温になり、内周側及び外周側が、比較的低温になる。

　また、噴射領域５３の幅手方向の中心位置が、長尺フィルム１１の幅手方向の中心位置から、長尺フィルム１１の幅手方向端部のほうに、噴射領域５３を移行させている場合は、図５（ｂ）に示すように、長尺フィルムの中央部と、噴射領域５３が移行されている側が高温になり、噴射領域５３が移行されている側とは反対側が、比較的低温になる。そして、この移行の態様は、上記の、内周側の温度を高める場合に適用できる。

　これらのことは、加熱装置１２で発生する熱風の量等が同じであったとしても、噴射領域調整部５５により規定された噴射領域５３の中央部から端部にかけて、長尺フィルム１１を加熱する能力が徐々に低下することによると考えられる。また、このことから、噴射領域５３が、長尺フィルム１１の走行位置とは関係なく、広く設定されている場合は、長尺フィルム１１を加熱する能力が、図５に示す場合と比較して、低下してしまうと考えられる。このことから、長尺フィルム１１に加熱むらが発生しやすくなると考えられる。このことは、以下のことによると考えられる。

　図６は、本実施形態に係る長尺延伸フィルムの製造方法において用いられる加熱装置の概略断面図を示す。ここでの、加熱装置１２は、噴射領域調整部５５により噴射領域５３が規定されている。すなわち、噴射口の一部が噴射領域調整部５５で覆われた状態である。

　このような状態の加熱装置１２は、図６に示すように、装置内で発生した熱風が、噴射領域調整部５５にあたり、対流し、噴射領域５３からのみ噴射される。このことから、加熱装置１２で発生する熱風の量等が同じであったとしても、噴射領域５３から噴射された熱風による長尺フィルムを加熱する能力が高まると考えられる。また、噴射領域５３の中央部から端部にかけて、長尺フィルムを加熱する能力の低下が抑制され、長尺フィルムの加熱むらの発生を抑制できると考えられる。

　次に、本発明と比較するため比較用の実施形態として、噴射領域調整部５５を備えない場合について説明する。

　図７は、噴射領域調整部を備えない場合の、長尺延伸フィルムの製造方法の一例を示す概略図である。この製造方法は、噴射領域調整部を備えないこと以外、図２に示す場合と同様である。

　また、図８は、噴射領域調整部を備えない場合の、長尺延伸フィルムの製造方法の他の一例を示す概略図である。この製造方法は、噴射領域調整部を備えないこと以外、図３に示す場合と同様である。

　また、図９は、噴射領域調整部を備えない場合の、加熱装置の概略断面図を示す。この加熱装置は、噴射領域調整部を備えないこと以外、図６に示す加熱装置と同様である。また、図７及び図８に示す製造方法において、図９に示す状態の加熱装置を用いる。

　これらの製造方法は、図９に示すように、長尺フィルムの走行位置にかかわらず、加熱装置１２から熱風が噴射される。このことから、加熱装置１２から噴射される熱風による、長尺フィルムを加熱する能力が、図６に示す場合より劣ってしまうと考えられる。すなわち、上述したように、加熱装置１２で発生する熱風の量等が図６に示す場合と同じであったとしても、噴射領域５３から噴射された熱風による長尺フィルムを加熱する能力が、図６に示す場合より弱くなってしまうと考えられる。また、加熱装置１２内で発生した熱風が、図９に示すように、長尺フィルムに向かう方向以外にも、広く噴射される。これらのことから、長尺フィルムの加熱状態にむらが発生すると考えられる。このことから、図７及び図８に示す製造方法によって得られた長尺延伸フィルムは、配向角のばらつきを充分に抑制することができないことになってしまうと考えられる。

　以上のことから、本実施形態に係る長尺延伸フィルムの製造方法によれば、斜め延伸された長尺延伸フィルムであって、配向角のばらつきが充分に抑制された長尺延伸フィルムを製造することができることがわかる。

　次に、本実施形態に係る長尺延伸フィルムの製造方法の各工程について、説明する。

　図１０及び図１１は、本実施形態にかかる長尺延伸フィルムの製造方法の各工程を説明するための概略図である。ただし、これは、一例であって、本発明は、これに限定されない。

　長尺延伸フィルムの製造方法を実施するための製造装置は、図１０及び図１１に示すように、斜め延伸装置１０１、フィルム繰出装置１０２、フィルム巻取装置１０３、搬送ロール１０４，１０５、内側（内周側）把持具走行支持具１０６、外側（外周側）把持具走行支持具１０７等を備える。なお、把持開始点を、参照符１０８，１０９で示し、把持解放点を、参照符１１０，１１１で示す。

　［製膜する工程］
　製膜する工程（製膜工程）は、熱可塑性樹脂を含有する長尺フィルム原反を製膜する工程である。製膜工程は、熱可塑性樹脂の種類等によって種々の手段で行われるが、詳細は後述する。

　［斜め延伸工程］
　斜め延伸工程は、前記製膜工程において製膜した長尺フィルムを、延伸後のフィルムの走行方向とは異なる特定の方向から斜め延伸装置に繰り入れ、前記長尺フィルムの幅手方向の両端部を斜め延伸装置の把持具によって把持して搬送しつつ、フィルムを斜め延伸することによって、フィルムの幅手方向に対して０°を超え９０°未満の任意の角度に面内遅相軸（配向軸）を付与する工程である。

　ここで、フィルムの幅手方向に対する角度とは、フィルム面内における角度である。遅相軸は、通常延伸方向又は延伸方向に直角な方向に発現するため、本実施形態に係る製造方法では、フィルムの走行方向に直交する方向に対して０°を超え９０°未満の角度で、所望の角度に任意に設定して延伸を行うことにより、かかる遅相軸を有する長尺延伸フィルムを製造することができる。すなわち、本実施形態の長尺延伸フィルムの製造方法では、フィルムの幅手方向に対して０°を超え９０°未満の角度に遅相軸（配向軸）を有する長尺延伸フィルムを製造する。長尺延伸フィルムの幅手方向と遅相軸とがなす角度、すなわち配向角は、０°を超え９０°未満の範囲で、所望の角度に任意に設定することができる。

　（フィルム繰出装置）
　フィルム繰出装置１０２は、図１０及び図１１に示すように、斜め延伸装置１０１の入口に対して所定角度でフィルムを送り出せるように、スライドおよび旋回可能となっている。そして、フィルム繰出装置１０２は、スライド可能となっており、搬送方向変更装置により斜め延伸装置の入口に前記フィルムを送り出せるようになっていることが好ましい。前記フィルム繰出装置１０２、及び搬送方向変更装置をこのような構成とすることにより、フィルムの送り出し位置および角度を細かく制御することが可能となり、膜厚、光学値のばらつきが小さい長尺延伸フィルムを得ることが可能となる。また、前記フィルム繰出装置１０２、及び搬送方向変更装置を移動可能とすることにより、把持具のフィルムへの噛込み不良を有効に防止することができる。

　また、前記フィルム繰出装置１０２は、斜め延伸装置１０１と別体で構成されていてもよいし、一体的に構成されてもよい。前者の場合、斜め延伸前の長尺フィルムを製膜後に一度巻芯に巻き取って巻回体となったものをフィルム繰出装置１０２に装填することで、フィルム繰出装置１０２から長尺フィルムが繰り出される。一方、後者の場合、フィルム繰出装置１０２は、斜め延伸前の長尺フィルムの製膜後、その長尺フィルムを巻き取ることなく、斜め延伸装置１０１に対して繰り出すことになる。

　（搬送ロール）
　搬送ロール１０４は、前記フィルム繰出装置１０２から繰り出されたフィルムを、図１０及び図１１に示す把持開始点１０８，１０９まで送るロールである。

　前記搬送ロール１０５の数は特に特定されず、搬送ロールを配置した途中にフィルム端部を裁断するためのスリッター工程を設けてもよい。また、搬送ロールの配置前後や、複数の搬送ロールの間に、フィルムの除電を行うための除電装置を設けてもよい。前記除電装置は後ほど説明する巻き取り工程で用いられる除電装置と同様のものが使用できる。

　（斜め延伸装置）
　本実施形態に係る製造方法においては、長尺フィルムに斜め方向の配向を付与するために斜め延伸装置を用いる。

　また、斜め延伸装置は、本実施形態に係る製造方法における斜め延伸工程を実現できる製造装置であれば、特に限定されない。具体的には、例えば、熱可塑性樹脂からなる長尺フィルムの両端部を把持して搬送しつつ、前記長尺フィルムを幅手方向に対して０°より大きく９０°未満の方向に斜め延伸する斜め延伸装置において、前記斜め延伸の際、前記長尺フィルムに熱風を噴射する加熱装置を備えるものである。そして、前記斜め延伸装置は、前記長尺フィルムを幅手方向に対して０°より大きく９０°未満の方向の任意の方向に斜め延伸するために、前記長尺フィルムの走行位置を任意に変更可能となるように構成されている。さらに、前記加熱装置が、上述したように、前記長尺フィルムの走行位置に応じて、前記熱風の噴射位置を調整可能であるものである。

　このような構成の斜め延伸装置であれば、熱可塑性樹脂からなる長尺フィルムに、斜め延伸を施すことができる。そして、その斜め延伸時に、配向角のばらつきの発生を充分に抑制することができる。よって、このような斜め延伸装置を用いて、長尺延伸フィルムを製造すると、斜め延伸された長尺延伸フィルムであって、配向角のばらつきが充分に抑制された長尺延伸フィルムを製造することができる。すなわち、得られた長尺延伸フィルムの幅手方向における配向角のばらつきが充分に抑制されたものが得られる。このことは、前記斜め延伸装置による、長尺フィルムを斜め延伸する際、前記加熱装置によって、前記長尺フィルムの加熱状態の均一性を高めることができることによると考えられる。

　また、この長尺延伸フィルムを、有機エレクトロルミネッセンス表示装置等の非常にコントラストの高い画像表示装置に備えられる円偏光板に用いると、色むらの発生が充分に抑制された画像形成装置が得られる。

　また、本実施形態で用いられる斜め延伸装置は、経路パターンを多様に変化させることにより、フィルムの配向角を自在に設定できるフィルム延伸装置であることが好ましい。さらに、フィルムの配向軸をフィルム幅方向に渡って左右均等に高精度に配向させることができ、かつ、高精度でフィルム厚みやリタデーションを制御できるフィルム延伸装置であることが好ましい。

　図１２は、本実施形態に係る長尺延伸フィルムの製造方法に用いられる斜め延伸装置の経路パターンの一例を示した概略図である。ただし、これは一例であって本発明はこれに限定されない。

　長尺フィルムの繰出方向Ｄ１は、延伸後の長尺延伸フィルムの巻取方向Ｄ２と異なっており、繰出角度θｉを成している。繰出角度θｉは０°を超え９０°未満の範囲で、所望の角度に任意に設定することができる。

　長尺フィルムは、斜め延伸装置入口（図１２中Ａの位置）において、その両端を左右の把持具（一対の把持具対）によって把持され、把持具の走行に伴い走行される。

　左右の把持具は、斜め延伸装置入口（図１２中Ａの位置）で、長尺フィルムの進行方向（繰出方向Ｄ１）に対して、略垂直な方向に相対している左右の把持具Ｃｉ、Ｃｏからなる。左右の把持具Ｃｉ、Ｃｏは、左右非対称な把持具走行支持具Ｒｉ，Ｒｏ上を走行し、延伸終了時の位置（図１２中Ｂの位置）で把持したフィルムを解放する。

　このとき、斜め延伸装置入口（図１２中Ａの位置）で相対していた左右の把持具は、左右非対称な把持具走行支持具Ｒｉ，Ｒｏ上を走行するにつれて、Ｒｉ側を走行する把持具Ｃｉは、Ｒｏ側を走行する把持具Ｃｏに対して進行する位置関係となる。

　すなわち、斜め延伸装置入口（フィルムの把持具による把持開始位置）Ａで、長尺フィルムの繰出方向Ｄ１に対して略垂直な方向に相対していた把持具Ｃｉ、Ｃｏが、長尺フィルムの延伸終了時の位置Ｂにある状態で、該把持具Ｃｉ、Ｃｏを結んだ直線がフィルムの巻取方向Ｄ２に対して略垂直な方向に対して角度θＬだけ傾斜している。

　以上の所作をもって、長尺フィルムがθＬの方向に斜め延伸されることとなる。ここで略垂直とは、９０±５°の範囲にあることを示す。

　本実施形態に係る製造方法は、斜め延伸可能な斜め延伸装置を用いて行う。前記斜め延伸装置は、長尺フィルムを、延伸可能な任意の温度に加熱することができる。前記斜め延伸装置は、加熱ゾーンと、フィルムを搬送するための把持具が走行する左右で一対の把持具走行支持具と、該把持具走行支持具上を走行する多数の把持具と、前記把持具の走行を支持するための把持具走行支持具とを備えている。

　斜め延伸装置の入口部に順次供給される長尺フィルムの両端を、把持具で把持し、加熱ゾーン内に長尺フィルムを導き、斜め延伸装置の出口部で把持具からフィルムを開放する。把持具から開放されたフィルムは巻芯に巻き取られる。一対の把持具走行支持具は、それぞれ無端状の連続軌道を有し、テンターの出口部でフィルムの把持を開放した把持具は、外側を走行して順次入口部に戻されるようになっている。

　把持具走行支持具とは、例えば、ガイドレールやギアによってそれぞれ経路を規制されている無端状のチェーンが把持具を備える形態であってもよいし、無端状のガイドレールが把持具を備える形態であってもよい。すなわち、本発明では、把持具走行支持具は、たとえば無端状のチェーンを備えた有端状のガイドレールであってもよく、無端状のチェーンを備えた無端状のガイドレールであってもよく、チェーンを備えない無端状のガイドレールであってもよい。把持具は、把持具走行支持具がチェーンを備えない場合には、把持具走行支持具そのものの経路を走行し、チェーンを備える場合には、当該チェーンを介して把持具走行支持具の経路を走行する。

　なお、斜め延伸装置の経路パターンは、左右で非対称な形状となっており、製造すべき長尺延伸フィルムに与える配向角θ、延伸倍率等に応じて、その経路パターンは手動で又は自動で調整できるようになっている。本実施形態に係る製造方法で用いられる斜め延伸装置では、各経路部及び経路連結部の位置を自由に設定し、経路パターンを任意に変更できることが好ましい。

　また、経路パターンは、前記把持具走行支持具が、ガイドレールである場合、レールパターン等が挙げられる。

　本実施形態において、斜め延伸装置の把持具は、前後の把持具と一定間隔を保って、一定速度で走行するようになっている。

　前記把持具の走行速度は、適宜選択できるが、通常、１～１５０ｍ／分である。そして、前記斜め延伸装置の把持具の走行速度を、１５～１５０ｍ／分と比較的速い速度にすると、生産効率が高まる。しかしながら、高速生産条件下であると、延伸応力が高くなり、かつ高速走行しているため延伸前に均一に長尺フィルムを加熱することが難しくなってくるため、配向角のばらつきが顕著になってくる傾向がある。本実施形態に係る製造方法であれば、このような速度であっても、配向角のばらつきの発生を充分に抑制することができる。すなわち、走行速度が１５～１５０ｍ／分であっても、本発明の効果を充分に発揮することができ、このような速度であれば、生産効率も高めることができる。よって、把持具の走行速度は、１５～１５０ｍ／分であることが好ましい。

　また、本実施形態に係る長尺延伸フィルムの製造方法においては、把持具の走行速度は、上述したように、１５～１５０ｍ／分が好ましいが、４０～１５０ｍ／分であることがより好ましい。一般的な長尺延伸フィルムの製造方法であれば、このような範囲内の走行速度で、長尺延伸フィルムの製造を行うと、長尺フィルムを斜め延伸する際の延伸速度が高くなりすぎ、光学特性の発現が顕著になる傾向がある。このため、配向むらの発生を充分に抑制するためには、高精度な温度制御等が必要となる。本実施形態に係る製造方法であれば、このような速度であっても、配向角のばらつきの発生を充分に抑制することができる。

　左右一対の把持具の走行速度の差は、走行速度の通常１％以下、好ましくは０．５％以下、より好ましくは０．１％以下である。これは、延伸工程出口でフィルムの左右に進行速度差があると、延伸工程出口における、しわや寄りが発生するため、左右の把持具の速度差は、実質的に同速度であることが求められるためである。一般的な延伸装置等では、チェーンを駆動するスプロケットの歯の周期、駆動モーターの周波数等に応じ、秒以下のオーダーで発生する速度むらがあり、しばしば数％のむらを生ずるが、これらは本実施形態で述べる速度差には該当しない。

　本実施形態に係る製造方法で用いられる斜め延伸装置において、特にフィルムの搬送が斜めになる箇所において、把持具の軌跡を規制する把持具走行支持具には、しばしば大きい屈曲率が求められる。急激な屈曲による把持具同士の干渉、あるいは局所的な応力集中を避ける目的から、屈曲部では把持具の軌跡が曲線を描くようにすることが望ましい。

　本発明の実施形態において、長尺フィルムは、斜め延伸装置入口（図１２中Ａの位置）において、その両端を左右の把持具によって順次把持されて、把持具の走行に伴い走行される。斜め延伸装置入口（図１２中Ａの位置）で、フィルム進行方向Ｄ１に対して略垂直な方向に相対している左右の把持具は、左右非対称な把持具走行支持具上を走行し、予熱ゾーン、延伸ゾーン、熱固定ゾーン（固定ゾーン）を有する加熱ゾーンを通過する。

　予熱ゾーンとは、加熱ゾーン入口部において、両端を把持した把持具の間隔が一定の間隔を保ったまま走行する区間をさす。

　また、延伸ゾーンとは、両端を把持した把持具の間隔が開きだし、所定の間隔になるまでの区間をさす。このとき、上述のような斜め延伸が行われるが、必要に応じて斜め延伸前後において縦方向あるいは横方向に延伸してもよい。また、本実施形態においては、延伸ゾーン内で斜め方向に延伸することができるが、斜め方向の延伸だけに限らず、延伸ゾーン内で横延伸した後に斜め延伸してもよいし、斜め延伸した後にさらに幅手方向に延伸してもよい。

　熱固定ゾーンとは、延伸ゾーンより後の把持具の間隔が再び一定となる期間において、両端の把持具が互いに平行を保ったまま走行する区間をさす。熱固定ゾーンを通過した後に、ゾーン内の温度が長尺フィルムを構成する熱可塑性樹脂のガラス転移温度Ｔｇ℃以下に設定される区間（冷却ゾーン）を通過してもよい。このとき、冷却によるフィルムの縮みを考慮して、予め対向する把持具間隔を狭めるような経路パターンとしてもよい。

　本実施形態においては、フィルムの機械物性や光学特性を調整する目的で斜め延伸装置に長尺フィルムを導入する前後の工程において必要に応じて横延伸および縦延伸を実施してもよい。

　各ゾーンの温度は、熱可塑性樹脂のガラス転移温度Ｔｇに対し、予熱ゾーンの温度は、Ｔｇ～Ｔｇ＋３０℃、延伸ゾーンの温度（延伸温度）は、Ｔｇ～Ｔｇ＋３０℃、熱固定ゾーンの温度は、Ｔｇ～Ｔｇ＋２０℃、冷却ゾーンの温度は、Ｔｇ－３０～Ｔｇ℃に設定することが好ましい。また、各ゾーンの温度は、予熱ゾーン、延伸ゾーン、熱固定ゾーン、及び冷却ゾーンの順で、低くなるようにすることが好ましい。

　なお、斜め延伸時において、Ｒｉ側を走行する把持具Ｃｉは、Ｒｏ側を走行する把持具Ｃｏより先行して進行する。そして、この先行するＲｉ側に対してＲｏ側では、Ｂの位置で、Ｒｉ側より遅れて、把持具（クリップ）から、長尺フィルムが開放される。すなわち、長尺フィルムのＲｏ側端部は、Ｒｉ側端部より、加熱ゾーン内での滞在時間が長くなってしまう。このため、長尺フィルムのＲｏ側の厚みは、長尺フィルムのＲｉ側の厚みに対して、薄くなる場合がある。このような膜厚差については、予熱ゾーン、延伸ゾーン、熱固定ゾーンを通過する際のフィルムの幅手方向に温度差を付けて、長尺フィルムのＲo側端部と、Ｒｉ側端部とが受ける熱量をほぼ同量となるように調節して、長尺延伸フィルムの製造を行うことによって、前記膜厚差を解消する事ができる。

　各ゾーンにおいて幅手方向に温度差をつけるには、温風を恒温室内に送り込むノズルの開度を幅手方向で差を付けるように調整する方法や、ヒーターを幅手方向に並べて加熱制御するなどの公知の手法を用いることができる。また、本実施形態に係る製造方法によれば、得られた長尺延伸フィルムの厚みむらをより抑制することができる。すなわち、上記の公知の方法を用いなくても、本実施形態に係る製造方法によれば、厚みむらがより抑制された長尺延伸フィルムを得ることができる。この点からも、本実施形態に係る製造方法は好ましい。

　また、予熱ゾーン、延伸ゾーン及び熱固定ゾーンの長さは適宜選択でき、延伸ゾーンの長さに対して、予熱ゾーンの長さが通常１００～１５０％、熱固定ゾーンの長さが通常５０～１００％である。

　また、本実施形態にかかる、各ゾーンにおける加熱は、上述したような加熱方法によるものである。

　前記斜め延伸工程における延伸倍率（Ｗ／Ｗ０）は、好ましくは１．３～３．０、より好ましくは１．５～２．８である。延伸倍率がこの範囲にあると、幅手方向厚みむらが小さくなるので好ましい。斜め延伸装置の延伸ゾーンにおいて、幅手方向で延伸温度に差を付けると、幅手方向厚みむらをさらに良好なレベルにすることが可能になる。なお、Ｗ０は延伸前のフィルムの幅、Ｗは延伸後のフィルムの幅を表す。

　［巻き取り工程］
　本実施形態に係る製造方法における、長尺延伸フィルムを巻き取る工程（巻き取り工程）は、前記斜め延伸工程後の長尺延伸フィルムを巻き取る工程である。以下に、巻き取り工程に用いられるフィルム巻取装置について説明する。

　（フィルム巻取装置）
　図１０及び図１１に示すように、フィルム巻取装置１０３は、斜め延伸装置出口に対して所定角度でフィルムを引き取れるように形成することにより、長尺延伸フィルムの引き取り位置および角度を細かく制御することが可能となる。また、膜厚、光学値のばらつきが小さい長尺延伸フィルムを得ることが可能となる。そのため、長尺延伸フィルムのしわの発生を有効に防止することができるとともに、フィルムの巻き取り性が向上するため、フィルムを長尺で巻き取ることが可能となる。

　本実施形態において、延伸後の長尺延伸フィルムの引取り張力Ｔ（Ｎ／ｍ）は、１００Ｎ／ｍ＜Ｔ＜３００Ｎ／ｍ、好ましくは１５０Ｎ／ｍ＜Ｔ＜２５０Ｎ／ｍの間で調整することが好ましい。前記引取張力が、１００Ｎ／ｍ以下では、長尺延伸フィルムのたるみや皺が発生しやすい傾向があり、リタデーション、配向軸の幅手方向のプロファイルが悪化する場合がある。逆に、引取張力が３００Ｎ／ｍ以上となると、幅手方向の配向角のばらつきが悪化する傾向があることから、幅収率（幅手方向の取り効率）を悪化させてしまう場合がある。

　また、本実施形態においては、上記引取張力Ｔの変動を±５％未満、好ましくは±３％未満の精度で制御することが好ましい。上記引取張力Ｔの変動が±５％以上であると、幅手方向及び流れ方向の光学特性のばらつきが大きくなる傾向がある。上記引取張力Ｔの変動を上記範囲内に制御する方法としては、斜め延伸装置出口部の最初のロールにかかる荷重、すなわち長尺延伸フィルムの張力を測定し、その値を一定とするように、一般的なＰＩＤ制御方式により引取ロールの回転速度を制御する方法が挙げられる。前記荷重を測定する方法としては、ロールの軸受部にロードセルを取り付け、ロールに加わる荷重、すなわち長尺延伸フィルムの張力を測定する方法が挙げられる。ロードセルとしては、引張型や圧縮型の公知のものを用いることができる。

　斜め延伸後の長尺フィルムは、把持具による把持が開放され、斜め延伸装置出口から排出され、順次巻芯（巻き取りロール）に巻き取られて、長尺延伸フィルムの巻回体にすることができる。

　また、必要に応じて、巻取ロールに巻き取る前に、斜め延伸装置の把持具で把持されていたフィルムの両端を切断してもよい。上記切断は、一度に行ってもよいし、複数回に分けて実施してもよい。また、長尺延伸フィルムを一旦巻き取った後に、必要に応じて再度長尺延伸フィルムを繰り出して、長尺延伸フィルムの両端を、切断（トリミング）し、再度巻き取って長尺延伸フィルムの巻回体としてもよい。また、巻き取る前に、フィルム同士のブロッキングを防止する目的で、マスキングフィルムを重ねて同時に巻き取ってもよいし、長尺延伸フィルムの少なくとも一方、好ましくは両方の端にテープ等を張り合わせながら巻き取ってもよい。マスキングフィルムとしては、上記フィルムを保護することができるものであれば特に制限されず、例えば、ポリエチレンテレフタレートフィルム、ポリエチレンフィルム、ポリプロピレンフィルムなどが挙げられる。

　また、搬送ロール配置途中において、オンライン測定の可能な膜厚計や光学値測定機などを配置してもよい。

　また、搬送ロールの配置前後や、複数の搬送ロールの間に、長尺延伸フィルムの除電を行うための除電装置を設けてもよく、巻取装置の前に設置してもよい。前記除電装置は、公知のものを制限なく用いることができる。

　［製造装置］
　本発明の他の実施形態に係る長尺延伸フィルムの製造装置は、上述したような、本実施形態に係る製造方法を実現できる製造装置であれば、特に限定されない。具体的には、例えば、前記斜め延伸装置を備えた製造装置等が挙げられる。

　このような製造装置を用いると、斜め延伸された長尺延伸フィルムであって、配向角のばらつきが充分に抑制された長尺延伸フィルムを製造することができる。すなわち、得られた長尺延伸フィルムの幅手方向における配向角のばらつきが充分に抑制されたものが得られる。このことは、前記斜め延伸装置による、長尺フィルムを斜め延伸する際、前記加熱装置によって、前記長尺フィルムの加熱状態の均一性を高めることができることによると考えられる。

　［熱可塑性樹脂と製膜方法］
　本実施形態において使用することができる熱可塑性樹脂としては、ポリカーボネート系樹脂、ポリエーテルスルフォン系樹脂、ポリエチレンテレフタレート系樹脂、ポリイミド系樹脂、ポリメチルメタクリレート系樹脂、ポリスルフォン系樹脂、ポリアリレート系樹脂、ポリエチレン系樹脂、ポリ塩化ビニル系樹脂、分子内に脂環構造を有するオレフィンポリマー系樹脂、及びセルロースエステル系樹脂等が挙げられる。

　これらの中でも、透明性や機械強度などの観点から、ポリカーボネート系樹脂、分子内に脂環構造を有するオレフィンポリマー系樹脂、及びセルロースエステル系樹脂が好ましい。その中でも光学フィルムとした場合の位相差を調整することが容易である、分子内に脂環構造を有するオレフィンポリマー系樹脂とセルロースエステル系樹脂とがさらに好ましい。

　以下に、分子内に脂環構造を有するオレフィンポリマー系樹脂（脂環式オレフィンポリマー系樹脂）とセルロースエステル系樹脂とについての構成、及びこれらをそれぞれ含有する長尺フィルムの製膜方法を以下に示す。

　（脂環式オレフィンポリマー系樹脂）
　脂環式オレフィンポリマー系樹脂としては、特開平５－３１０８４５号公報に記載されている環状オレフィンランダム多元共重合体、特開平５－９７９７８号公報に記載されている水素添加重合体、特開平１１－１２４４２９号公報に記載されている熱可塑性ジシクロペンタジエン系開環重合体及びその水素添加物等を挙げることができる。

　分子内に脂環構造を有するオレフィンポリマー系樹脂をより具体的に説明する。脂環式オレフィンポリマー系樹脂は、飽和脂環炭化水素（シクロアルカン）構造や不飽和脂環炭化水素（シクロアルケン）構造のごとき脂環式構造を分子内に有するポリマーである。脂環式構造を構成する炭素原子数には、格別な制限はないが、通常４～３０個、好ましくは５～２０個、より好ましくは５～１５個の範囲であるときに、機械強度、耐熱性、及びフィルムの成形性の特性が高度にバランスされ、好適である。

　脂環式オレフィンポリマー中の脂環式構造を含有してなる繰り返し単位の割合は、適宜選択すればよいが、好ましくは５５質量％以上、さらに好ましくは７０質量％以上、特に好ましくは９０質量％以上である。脂環式ポリオレフィン樹脂中の脂環式構造を有する繰り返し単位の割合がこの範囲にあると、本実施形態に係る製造方法により得られる長尺延伸フィルム等の光学材料の透明性および耐熱性が向上するので好ましい。

　分子内に脂環構造を有するオレフィンポリマー系樹脂としては、ノルボルネン系樹脂、単環の環状オレフィン系樹脂、環状共役ジエン系樹脂、ビニル脂環式炭化水素系樹脂、及び、これらの水素化物等を挙げることができる。これらの中で、ノルボルネン系樹脂は、透明性と成形性が良好なため、好適に用いることができる。

　ノルボルネン系樹脂としては、例えば、ノルボルネン構造を有する単量体の開環重合体若しくはノルボルネン構造を有する単量体と他の単量体との開環共重合体又はそれらの水素化物、ノルボルネン構造を有する単量体の付加重合体若しくはノルボルネン構造を有する単量体と他の単量体との付加共重合体又はそれらの水素化物等を挙げることができる。これらの中で、ノルボルネン構造を有する単量体の開環（共）重合体水素化物は、透明性、成形性、耐熱性、低吸湿性、寸法安定性、及び軽量性などの観点から、特に好適に用いることができる。

　分子内にノルボルネン構造を有する単量体としては、ビシクロ〔２．２．１〕ヘプト－２－エン（慣用名：ノルボルネン）、トリシクロ〔４．３．０．１２，５〕デカ－３，７－ジエン（慣用名：ジシクロペンタジエン）、７，８－ベンゾトリシクロ〔４．３．０．１２，５〕デカ－３－エン（慣用名：メタノテトラヒドロフルオレン）、テトラシクロ〔４．４．０．１２，５．１７，１０〕ドデカ－３－エン（慣用名：テトラシクロドデセン）、及びこれらの化合物の誘導体（例えば、環に置換基を有するもの）等を挙げることができる。ここで、置換基としては、例えばアルキル基、アルキレン基、及び極性基などを挙げることができる。また、これらの置換基は、同一または相異なって複数個が環に結合していてもよい。分子内にノルボルネン構造を有する単量体は、１種単独で、あるいは２種以上を組み合わせて用いることができる。

　極性基の種類としては、ヘテロ原子、またはヘテロ原子を有する原子団等が挙げられる。ヘテロ原子としては、例えば、酸素原子、窒素原子、硫黄原子、ケイ素原子、及びハロゲン原子等が挙げられる。極性基の具体例としては、カルボキシル基、カルボニルオキシカルボニル基、エポキシ基、ヒドロキシル基、オキシ基、エステル基、シラノール基、シリル基、アミノ基、ニトリル基、及びスルホン基等が挙げられる。

　分子内にノルボルネン構造を有する単量体と開環共重合可能な他の単量体としては、シクロヘキセン、シクロヘプテン、及びシクロオクテンなどのモノ環状オレフィン類やその誘導体；並びにシクロヘキサジエン、及びシクロヘプタジエンなどの環状共役ジエンやその誘導体；等が挙げられる。

　分子内にノルボルネン構造を有する単量体の開環重合体およびノルボルネン構造を有する単量体と共重合可能な他の単量体との開環共重合体は、単量体を公知の開環重合触媒の存在下に（共）重合することにより得ることができる。

　分子内にノルボルネン構造を有する単量体と付加共重合可能な他の単量体としては、例えば、エチレン、プロピレン、及び１－ブテンなどの炭素数２～２０のα－オレフィンやこれらの誘導体；シクロブテン、シクロペンテン、及びシクロヘキセンなどのシクロオレフィンやこれらの誘導体；並びに１，４－ヘキサジエン、４－メチル－１，４－ヘキサジエン、及び５－メチル－１，４－ヘキサジエン等の非共役ジエン等が挙げられる。これらの単量体は、１種単独で、あるいは２種以上を組み合わせて用いることができる。これらの中でも、α－オレフィンが好ましく、エチレンがより好ましい。

　分子内にノルボルネン構造を有する単量体の付加重合体、及び分子内にノルボルネン構造を有する単量体と共重合可能な他の単量体との付加共重合体は、単量体を公知の付加重合触媒の存在下に重合することにより得ることができる。

　分子内にノルボルネン構造を有する単量体の開環重合体の水素添加物、分子内にノルボルネン構造を有する単量体とこれと開環共重合可能なその他の単量体との開環共重合体の水素添加物、分子内にノルボルネン構造を有する単量体の付加重合体の水素添加物、及び分子内にノルボルネン構造を有する単量体とこれと共重合可能なその他の単量体との付加共重合体の水素添加物は、これらの重合体の溶液に、ニッケル、パラジウムなどの遷移金属を含む公知の水素添加触媒を添加し、炭素－炭素不飽和結合を好ましくは９０％以上水素添加することによって得ることができる。

　ノルボルネン系樹脂の中でも、繰り返し単位として、Ｘ：ビシクロ〔３．３．０〕オクタン－２，４－ジイル－エチレン構造と、Ｙ：トリシクロ〔４．３．０．１２，５〕デカン－７，９－ジイル－エチレン構造とを有し、これらの繰り返し単位の含有量が、ノルボルネン系樹脂の繰り返し単位全体に対して９０質量％以上であり、かつ、Ｘの含有割合とＹの含有割合との比が、Ｘ：Ｙの質量比で１００：０～４０：６０であるものが好ましい。このような樹脂を用いることにより、本発明の延伸フィルムにより得られる光学材料を、長期的に寸法変化がなく、光学特性の安定性に優れるものにすることができる。

　ノルボルネン系樹脂に用いる分子量は、使用目的に応じて適宜選定されるが、溶媒としてシクロヘキサン（熱可塑性樹脂が溶解しない場合はトルエン）を用いるゲル・パーミエーション・クロマトグラフィーで測定したポリイソプレン換算（溶媒がトルエンのときは、ポリスチレン換算）の重量平均分子量（Ｍｗ）で、通常１０，０００～１００，０００、好ましくは１５，０００～８０，０００、より好ましくは２０，０００～５０，０００である。重量平均分子量がこのような範囲にあるときに、本実施形態に係る製造方法により得られる長尺延伸フィルムや、この長尺延伸フィルムを用いて得られる光学材料の機械的強度および成型加工性が高度にバランスされ好適である。

　ノルボルネン系樹脂のガラス転移温度は、使用目的に応じて適宜選択されればよいが、好ましくは８０℃以上、より好ましくは１００～２５０℃の範囲である。ガラス転移温度がこのような範囲にあると、本実施形態に係る製造方法により得られる長尺延伸フィルムや、この長尺延伸フィルムを用いて得られる光学材料を、高温下での使用における変形や応力が生じることがなく耐久性に優れるものにすることができる。

　ノルボルネン系樹脂の分子量分布（重量平均分子量（Ｍｗ）／数平均分子量（Ｍｎ））は、特に制限されないが、通常１～１０、好ましくは１．１～４、より好ましくは１．２～３．５の範囲である。

　ノルボルネン系樹脂の光弾性係数Ｃの絶対値は、１０×１０^－１２Ｐａ^－１以下であることが好ましく、７×１０^－１２Ｐａ^－１以下であることがより好ましく、４×１０^－１２Ｐａ^－１以下であることが特に好ましい。光弾性係数Ｃは、複屈折をΔｎ、応力をσとしたとき、Ｃ＝Δｎ／σで表される値である。熱可塑性樹脂の光弾性係数がこのような範囲にあると、後述する、面内方向のレターデーション（Ｒｅ）のばらつきを小さくすることができる。

　本実施形態で用いる熱可塑性樹脂は、顔料や染料のごとき着色剤、蛍光増白剤、分散剤、熱安定剤、光安定剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、酸化防止剤、滑剤、及び溶剤等の配合剤が適宜配合されたものであってもよい。

　ノルボルネン系樹脂の延伸フィルム中の残留揮発性成分の含有量は、特に制約されないが、好ましくは０．１質量％以下、より好ましくは０．０５質量％以下、さらに好ましくは０．０２質量％以下である。揮発性成分の含有量をこのような範囲にすることにより、寸法安定性が向上し、前記Ｒｅや前記Ｒｔｈの経時変化を小さくすることができる。さらに、本実施形態に係る製造方法により得られる長尺延伸フィルムを用いて得られる光学フィルム、偏光板又は有機エレクトロルミネッセンス表示装置の劣化を抑制でき、長期的に表示装置のディスプレイの表示を安定で良好に保つことができる。残留揮発性成分は、長尺フィルム中に微量含まれる分子量２００以下の物質であり、例えば、残留単量体や溶媒などが挙げられる。残留揮発性成分の含有量は、長尺フィルム中に含まれる分子量２００以下の物質の合計として、フィルムをガスクロマトグラフィーにより分析することにより定量することができる。

　ノルボルネン系樹脂の延伸フィルムの飽和吸水率は、好ましくは０．０３質量％以下、さらに好ましくは０．０２質量％以下、特に好ましくは０．０１質量％以下である。飽和吸水率が上記範囲であると、ＲｅやＲｔｈの経時変化を小さくすることができる。さらに、本実施形態に係る製造方法により得られる長尺延伸フィルムを用いて得られる光学フィルム、偏光板又は有機エレクトロルミネッセンス表示装置の劣化を抑制でき、長期的に表示装置のディスプレイの表示を安定で良好に保つことができる。

　飽和吸水率は、フィルムの試験片を一定温度の水中に一定時間、浸漬し、増加した質量の浸漬前の試験片質量に対する百分率で表される値である。通常は、２３℃の水中に２４時間、浸漬して測定される。本発明の延伸フィルムにおける飽和吸水率は、例えば、熱可塑性樹脂中の極性基の量を減少させることにより、前記値に調節することができるが、好ましくは、極性基を持たない樹脂であることが望まれる。

　（オレフィンポリマー系樹脂のフィルム製膜方法）
　前記で説明した好ましいノルボルネン系樹脂を用いたフィルムを成形する方法としては、溶液製膜法や溶融押出法の製造方法が好まれる。溶融押出法としては、ダイスを用いるインフレーション法等が挙げられるが、生産性や厚さ精度に優れる点でＴダイを用いる方法が好ましい。

　Ｔダイを用いた押出成形法は、特開２００４－２３３６０４号公報に記載されているような、冷却ドラムに密着させる時の溶融状態の熱可塑性樹脂を安定な状態に保つ方法により、リタデーションや配向角といった光学特性のばらつきが良好なフィルムを製造できる。

　具体的には、１）溶融押出法で長尺フィルムを製造する際に、ダイスから押し出されたシート状の熱可塑性樹脂を５０ｋＰａ以下の圧力下で冷却ドラムに密着させて引き取る方法；２）溶融押出法で長尺フィルムを製造する際に、ダイス開口部から最初に密着する冷却ドラムまでを囲い部材で覆い、囲い部材からダイス開口部又は最初に密着する冷却ドラムまでの距離を１００ｍｍ以下とする方法；３）溶融押出法で長尺フィルムを製造する際に、ダイス開口部から押し出されたシート状の熱可塑性樹脂より１０ｍｍ以内の雰囲気の温度を特定の温度に加温する方法；４）関係を満たすようにダイスから押し出されたシート状の熱可塑性樹脂を５０ｋＰａ以下の圧力下で冷却ドラムに密着させて引き取る方法；５）溶融押出法で長尺フィルムを製造する際に、ダイス開口部から押し出されたシート状の熱可塑性樹脂に、最初に密着する冷却ドラムの引取速度との速度差が０．２ｍ／ｓ以下の風を吹き付ける方法；等が挙げられる。

　以上のオレフィンポリマー系樹脂を含む長尺フィルムは、単層若しくは２層以上の積層フィルムであってもよい。積層フィルムは共押出成形法、共流延成形法、フィルムラミネイション法、塗布法などの公知の方法で得ることができる。これらのうち共押出成形法、共流延成形法が好ましい。

　（セルロースエステル系樹脂）
　好ましいセルロースエステル系樹脂フィルムとしては、下記式（１）及び（２）を満たすセルロースアシレートを含有し、かつ、下記一般式（Ａ）で表される化合物を含有することを特徴とするものが挙げられる。

　式（１）　２≦Ｚ１＜３
　式（２）　０≦Ｘ＜３
　（式（１）及び（２）において、Ｚ１はセルロースアシレートの総アシル置換度を表し、Ｘはセルロースアシレートのプロピオニル置換度及びブチリル置換度の総和を表す。）

　〈一般式（Ａ）の化合物〉
　以下、一般式（Ａ）について詳細に説明する。

　一般式（Ａ）において、Ｌ_１及びＬ_２は、各々独立に単結合又は２価の連結基を表す。

　Ｌ_１及びＬ_２としては、例えば、下記式で表される構造が挙げられる。（下記Ｒは水素原子又は置換基を表す。）

　Ｌ_１及びＬ_２として、好ましくは－Ｏ－、－ＣＯＯ－、－ＯＣＯ－である。

　Ｒ_１、Ｒ_２及びＲ_３は、各々独立に置換基を表す。Ｒ_１、Ｒ_２及びＲ_３で表わされる置換基の具体例としては、ハロゲン原子（フッ素原子、塩素原子、臭素原子、ヨウ素原子等）、アルキル基（メチル基、エチル基、ｎ－プロピル基、イソプロピル基、ｔｅｒｔ－ブチル基、ｎ－オクチル基、２－エチルヘキシル基等）、シクロアルキル基（シクロヘキシル基、シクロペンチル基、４－ｎ－ドデシルシクロヘキシル基等）、アルケニル基（ビニル基、アリル基等）、シクロアルケニル基（２－シクロペンテン－１－イル、２－シクロヘキセン－１－イル基等）、アルキニル基（エチニル基、プロパルギル基等）、アリール基（フェニル基、ｐ－トリル基、ナフチル基等）、ヘテロ環基（２－フリル基、２－チエニル基、２－ピリミジニル基、２－ベンゾチアゾリル基等）、シアノ基、ヒドロキシル基、ニトロ基、カルボキシル基、アルコキシ基（メトキシ基、エトキシ基、イソプロポキシ基、ｔｅｒｔ－ブトキシ基、ｎ－オクチルオキシ基、２－メトキシエトキシ基等）、アリールオキシ基（フェノキシ基、２－メチルフェノキシ基、４－ｔｅｒｔ－ブチルフェノキシ基、３－ニトロフェノキシ基、２－テトラデカノイルアミノフェノキシ基等）、アシルオキシ基（ホルミルオキシ基、アセチルオキシ基、ピバロイルオキシ基、ステアロイルオキシ基、ベンゾイルオキシ基、ｐ－メトキシフェニルカルボニルオキシ基等）、アミノ基（アミノ基、メチルアミノ基、ジメチルアミノ基、アニリノ基、Ｎ－メチル－アニリノ基、ジフェニルアミノ基等）、アシルアミノ基（ホルミルアミノ基、アセチルアミノ基、ピバロイルアミノ基、ラウロイルアミノ基、ベンゾイルアミノ基等）、アルキルおよびアリールスルホニルアミノ基（メチルスルホニルアミノ基、ブチルスルホニルアミノ基、フェニルスルホニルアミノ基、２，３，５－トリクロロフェニルスルホニルアミノ基、ｐ－メチルフェニルスルホニルアミノ基等）、メルカプト基、アルキルチオ基（メチルチオ基、エチルチオ基、ｎ－ヘキサデシルチオ基等）、アリールチオ基（フェニルチオ基、ｐ－クロロフェニルチオ基、ｍ－メトキシフェニルチオ基等）、スルファモイル基（Ｎ－エチルスルファモイル基、Ｎ－（３－ドデシルオキシプロピル）スルファモイル基、Ｎ，Ｎ－ジメチルスルファモイル基、Ｎ－アセチルスルファモイル基、Ｎ－ベンゾイルスルファモイル基、Ｎ－（Ｎ’フェニルカルバモイル）スルファモイル基等）、スルホ基、アシル基（アセチル基、ピバロイルベンゾイル基等）、カルバモイル基（カルバモイル基、Ｎ－メチルカルバモイル基、Ｎ，Ｎ－ジメチルカルバモイル基、Ｎ，Ｎ－ジ－ｎ－オクチルカルバモイル基、Ｎ－（メチルスルホニル）カルバモイル基等）等が挙げられる。

　Ｒ_１及びＲ_２としては、好ましくは、置換もしくは無置換のフェニル基、置換もしくは無置換のシクロヘキシル基である。より好ましくは置換基を有するフェニル基、置換基を有するシクロヘキシル基であり、さらに好ましくは４位に置換基を有するフェニル基、４位に置換基を有するシクロヘキシル基である。

　Ｒ_３として、好ましくは、水素原子、ハロゲン原子、アルキル基、アルケニル基、アリール基、ヘテロ環基、ヒドロキシル基、カルボキシル基、アルコキシ基、アリールオキシ基、アシルオキシ基、シアノ基、アミノ基であり、さらに好ましくは、水素原子、ハロゲン原子、アルキル基、シアノ基、アルコキシ基である。

　Ｗａ及びＷｂは水素原子又は置換基を表すが、（Ｉ）Ｗａ及びＷｂが互いに結合して環を形成してもよく、（ＩＩ）Ｗａ及びＷｂの少なくとも一つが環構造を有してもよく、又は（ＩＩＩ）Ｗａ及びＷｂの少なくとも一つがアルケニル基又はアルキニル基であってもよい。

　Ｗａ及びＷｂで表わされる置換基の具体例としては、ハロゲン原子（フッ素原子、塩素原子、臭素原子、ヨウ素原子等）、アルキル基（メチル基、エチル基、ｎ－プロピル基、イソプロピル基、ｔｅｒｔ－ブチル基、ｎ－オクチル基、２－エチルヘキシル基等）、シクロアルキル基（シクロヘキシル基、シクロペンチル基、４－ｎ－ドデシルシクロヘキシル基等）、アルケニル基（ビニル基、アリル基等）、シクロアルケニル基（２－シクロペンテン－１－イル、２－シクロヘキセン－１－イル基等）、アルキニル基（エチニル基、プロパルギル基等）、アリール基（フェニル基、ｐ－トリル基、ナフチル基等）、ヘテロ環基（２－フリル基、２－チエニル基、２－ピリミジニル基、２－ベンゾチアゾリル基等）、シアノ基、ヒドロキシル基、ニトロ基、カルボキシル基、アルコキシ基（メトキシ基、エトキシ基、イソプロポキシ基、ｔｅｒｔ－ブトキシ基、ｎ－オクチルオキシ基、２－メトキシエトキシ基等）、アリールオキシ基（フェノキシ基、２－メチルフェノキシ基、４－ｔｅｒｔ－ブチルフェノキシ基、３－ニトロフェノキシ基、２－テトラデカノイルアミノフェノキシ基等）、アシルオキシ基（ホルミルオキシ基、アセチルオキシ基、ピバロイルオキシ基、ステアロイルオキシ基、ベンゾイルオキシ基、ｐ－メトキシフェニルカルボニルオキシ基等）、アミノ基（アミノ基、メチルアミノ基、ジメチルアミノ基、アニリノ基、Ｎ－メチル－アニリノ基、ジフェニルアミノ基等）、アシルアミノ基（ホルミルアミノ基、アセチルアミノ基、ピバロイルアミノ基、ラウロイルアミノ基、ベンゾイルアミノ基等）、アルキルおよびアリールスルホニルアミノ基（メチルスルホニルアミノ基、ブチルスルホニルアミノ基、フェニルスルホニルアミノ基、２，３，５－トリクロロフェニルスルホニルアミノ基、ｐ－メチルフェニルスルホニルアミノ基等）、メルカプト基、アルキルチオ基（メチルチオ基、エチルチオ基、ｎ－ヘキサデシルチオ基等）、アリールチオ基（フェニルチオ基、ｐ－クロロフェニルチオ基、ｍ－メトキシフェニルチオ基等）、スルファモイル基（Ｎ－エチルスルファモイル基、Ｎ－（３－ドデシルオキシプロピル）スルファモイル基、Ｎ，Ｎ－ジメチルスルファモイル基、Ｎ－アセチルスルファモイル基、Ｎ－ベンゾイルスルファモイル基、Ｎ－（Ｎ’フェニルカルバモイル）スルファモイル基等）、スルホ基、アシル基（アセチル基、ピバロイルベンゾイル基等）、カルバモイル基（カルバモイル基、Ｎ－メチルカルバモイル基、Ｎ，Ｎ－ジメチルカルバモイル基、Ｎ，Ｎ－ジ－ｎ－オクチルカルバモイル基、Ｎ－（メチルスルホニル）カルバモイル基等）等が挙げられる。

　上記の置換基は、さらに上記の基で置換されていてもよい。

　（１）Ｗａ及びＷｂが互いに結合して環を形成する場合、以下のような構造が挙げられる。

　Ｗａ及びＷｂが互いに結合して環を形成する場合、好ましくは、含窒素５員環又は含硫黄５員環であり、特に好ましくは、下記一般式（１）又は一般式（２）で表される化合物である。

　一般式（１）において、Ａ_１及びＡ_２は各々独立に、－Ｏ－、－Ｓ－、－ＮＲｘ－（Ｒｘは水素原子又は置換基を表す）又は－ＣＯ－を表す。Ｒｘで表される置換基の例は、上記Ｗａ及びＷｂで表わされる置換基の具体例と同義である。Ｒｘとして、好ましくは水素原子、アルキル基、アリール基、ヘテロ環基である。

　一般式（１）において、Ｘは第１４～１６族の非金属原子を表す。

　Ｘとしては、＝Ｏ、＝Ｓ、＝ＮＲｃ、＝Ｃ（Ｒｄ）Ｒｅが好ましい。ここでＲｃ、Ｒｄ、Ｒｅは置換基を表し、例としては上記Ｗａ及びＷｂで表わされる置換基の具体例と同義である。

　Ｌ_１、Ｌ_２、Ｒ_１、Ｒ_２、Ｒ_３、ｎは、一般式（Ａ）におけるＬ_１、Ｌ_２、Ｒ_１、Ｒ_２、Ｒ_３、ｎと同義である。

　一般式（２）において、Ｑ_１は－Ｏ－、－Ｓ－、－ＮＲｙ－（Ｒｙは水素原子又は置換基を表す）、－ＣＲａＲｂ－（Ｒａ及びＲｂは水素原子又は置換基を表す）又は－ＣＯ－を表す。ここで、Ｒｙ、Ｒａ、Ｒｂは置換基を表し、例としては上記Ｗａ及びＷｂで表わされる置換基の具体例と同義である。

　Ｙは置換基を表す。

　Ｙで表わされる置換基の例としては、上記Ｗａ及びＷｂで表される置換基の具体例と同義である。

　Ｙとして、好ましくは、アリール基、ヘテロ環基、アルケニル基、アルキニル基である。

　Ｙで表わされるアリール基としては、フェニル基、ナフチル基、アンスリル基、フェナンスリル基、ビフェニル基等が挙げられ、フェニル基、ナフチル基が好ましく、フェニル基がより好ましい。

　ヘテロ環基としては、フリル基、ピロリル基、チエニル基、ピリジニル基、チアゾリル基、ベンゾチアゾリル基等の窒素原子、酸素原子、硫黄原子等のヘテロ原子を少なくとも一つ含むヘテロ環基が挙げられ、フリル基、ピロリル基、チエニル基、ピリジニル基、チアゾリル基が好ましい。

　これらのアリール基又はヘテロ環基は、少なくとも一つの置換基を有していてもよく、置換基としては、ハロゲン原子、炭素数１～６のアルキル基、シアノ基、ニトロ基、炭素数１～６のアルキルスルフィニル基、炭素数１～６のアルキルスルホニル基、カルボキシル基、炭素数１～６のフルオロアルキル基、炭素数１～６のアルコキシ基、炭素数１～６のアルキルチオ基、炭素数１～６のＮ－アルキルアミノ基、炭素数２～１２のＮ，Ｎ－ジアルキルアミノ基、炭素数１～６のＮ－アルキルスルファモイル基、炭素数２～１２のＮ，Ｎ－ジアルキルスルファモイル基等が挙げられる。

　（２）一般式（Ａ）において、Ｗａ及びＷｂの少なくとも一つが環構造を有する場合の具体例としては、好ましくは、下記一般式（３）である。

　一般式（３）において、Ｑ_３は＝Ｎ－又は＝ＣＲｚ－（Ｒｚは水素原子又は置換基）を表し、Ｑ_４は第１４～１６族の非金属原子を表す。ＺはＱ_３及びＱ_４と共に環を形成する非金属原子群を表す。

　Ｑ_３、Ｑ_４及びＺから形成される環は、さらに別の環で縮環していてもよい。

　Ｑ_３、Ｑ_４及びＺから形成される環として、好ましくは、ベンゼン環で縮環した含窒素５員環又は６員環である。

　（３）Ｗａ及びＷｂの少なくとも一つがアルケニル基又はアルキニル基である場合には、好ましくは、置換基を有するビニル基、エチニル基である。

　上記一般式（１）、一般式（２）及び一般式（３）で表される化合物のうち、特に、一般式（３）で表される化合物が好ましい。

　一般式（３）で表される化合物は、一般式（１）で表される化合物に比べて耐熱性及び耐光性に優れており、一般式（２）で表される化合物に比べ、有機溶媒に対する溶解性やポリマーとの相溶性が良好である。

　本発明に係る一般式（Ａ）で表される化合物は、所望の波長分散性、及び滲み防止性を付与するのに適宜量を調整して含有することができるが、添加量としてはセルロース誘導体に対して、１～１５質量％含むことが好ましく、特には、２～１０質量％含むことが好ましい。この範囲内であれば、本発明のセルロース誘導体に十分な波長分散性、及び滲み防止性を付与することができる。

　なお、一般式（Ａ）、一般式（１）、一般式（２）及び一般式（３）で表わされる化合物は、既知の方法を参照して行うことができる。具体的には、Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｃｈｅｍｉｃａｌ　Ｃｒｙｓｔａｌｌｏｇｒａｐｈｙ（１９９７）；２７（９）；５１２－５２６）特開２０１０－３１２２３号公報、特開２００８－１０７７６７号公報等を参照に合成することができる。

　〈セルロースアシレート〉
　本実施形態に係る製造方法において用いられるセルロースアシレートフィルムは、セルロールアシレートを主成分として含有する。

　前記セルロースアシレートフィルムは、フィルムの全質量１００質量％に対して、セルロースアシレートを好ましくは６０～１００質量％の範囲で含む。また、セルロースアシレートの総アシル基置換度は、２以上３未満であり、２．２～２．７であることがより好ましい。

　セルロースアシレートとしては、セルロースと、炭素数２～２２程度の脂肪族カルボン酸および／または芳香族カルボン酸とのエステルが挙げられ、特に、セルロースと炭素数が６以下の低級脂肪酸とのエステルであることが好ましい。

　セルロースの水酸基に結合するアシル基は、直鎖であっても分岐していてもよく、また環を形成してもよい。さらに別の置換基が置換してもよい。同じ置換度である場合、上述した炭素数が多いと複屈折性が低下するため、炭素数としては炭素数２～６のアシル基の中で選択することが好ましく、プロピオニル置換度及びブチリル置換度の総和は０以上３未満である。前記セルロースアシレートとしての炭素数が２～４であることが好ましく、炭素数が２～３であることがより好ましい。

　具体的には、セルロースアシレートとしては、セルロースアセテートプロピオネート、セルロースアセテートブチレート、セルロースアセテートプロピオネートブチレートまたはセルロースアセテートフタレートのようなアセチル基の他にプロピオネート基、ブチレート基またはフタリル基が結合したセルロースの混合脂肪酸エステルを用いることができる。なお、ブチレートを形成するブチリル基は、直鎖であっても分岐していてもよい。

　本実施形態においては、セルロースアシレートとして、セルロースアセテート、セルロースアセテートブチレート、またはセルロースアセテートプロピオネートが特に好ましく用いられる。

　また、本発明に係るセルロースアシレートは、下記の数式（ｉ）および数式（ｉｉ）を同時に満足するものが好ましい。

　式（ｉ）　　２≦Ｘ＋Ｙ＜３
　式（ｉｉ）　０≦Ｘ＜３
　式中、Ｙはアセチル基の置換度を表し、Ｘはプロピオニル基もしくはブチリル基またはその混合物の置換度を表す。

　また、目的に叶う光学特性を得るために、置換度の異なる樹脂を混合して用いてもよい。その際の混合比としては、１：９９～９９：１（質量比）が好ましい。

　上述した中でも、特にセルロースアセテートプロピオネートが、セルロースアシレートとして好ましく用いられる。セルロースアセテートプロピオネートでは、０≦Ｙ≦２．５であり、かつ、０．５≦Ｘ＜３である（ただし、２≦Ｘ＋Ｙ＜３である）ことが好ましく、０．５≦Ｙ≦２であり、かつ、１≦Ｘ≦２である（ただし、２≦Ｘ＋Ｙ＜３である）ことがより好ましい。なお、アシル基の置換度は、ＡＳＴＭ－Ｄ８１７－９６に準じて測定されうる。

　セルロースアシレートの数平均分子量は、６００００～３０００００の範囲であると、得られるフィルムの機械的強度が強くなるため、好ましい。より好ましくは、数平均分子量が７００００～２０００００のセルロースアシレートが用いられる。

　セルロースアシレートの重量平均分子量（Ｍｗ）および数平均分子量（Ｍｎ）は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）を用いて測定される。測定条件は、以下の通りである。なお、本測定方法は、本実施形態における他の重合体の測定方法としても使用することができる。

　溶媒：メチレンクロライド；
　カラム：Ｓｈｏｄｅｘ　Ｋ８０６、Ｋ８０５、Ｋ８０３Ｇ（昭和電工株式会社製）を３本接続して使用する；
　カラム温度：２５℃；
　試料濃度：０．１質量％；
　検出器：ＲＩ　Ｍｏｄｅｌ　５０４（ＧＬサイエンス社製）；
　ポンプ：Ｌ６０００（日立製作所株式会社製）；
　流量：１．０ｍｌ／ｍｉｎ
　校正曲線：標準ポリスチレンＳＴＫ　ｓｔａｎｄａｒｄ　ポリスチレン（東ソー株式会社製）Ｍｗ＝１００００００～５００の１３サンプルによる校正曲線を使用する。１３サンプルは、ほぼ等間隔に用いる。

　セルロースアシレート中の残留硫酸含有量は、硫黄元素換算で０．１～４５質量ｐｐｍの範囲であることが好ましい。これらは塩の形で含有していると考えられる。残留硫酸含有量が４５質量ｐｐｍを超えると、熱延伸時や熱延伸後でのスリッティングの際に破断しやすくなる傾向がある。なお、残留硫酸含有量は、１～３０質量ｐｐｍの範囲がより好ましい。残留硫酸含有量は、ＡＳＴＭ　Ｄ８１７－９６に規定の方法により測定することができる。

　また、セルロースアシレート中の遊離酸含有量は、１～５００質量ｐｐｍであることが好ましい。上記の範囲であると、上記と同様に破断しにくいため、好ましい。なお、遊離酸含有量は、１～１００質量ｐｐｍの範囲であることが好ましく、さらに破断しにくくなる。特に１～７０質量ｐｐｍの範囲が好ましい。遊離酸含有量はＡＳＴＭ　Ｄ８１７－９６に規定の方法により測定することができる。

　合成したセルロースアシレートの洗浄を、溶液流延法に用いられる場合に比べて、さらに充分に行うことによって、残留アルカリ土類金属含有量、残留硫酸含有量、および残留酸含有量を上記の範囲とすることができ、好ましい。

　また、セルロースアシレートは、長尺延伸フィルムにしたときの輝点異物が少ないものであることが好ましい。輝点異物とは、２枚の偏光板をクロスニコル状態にして配置し、その間に光学フィルム等を置き、一方の偏光板の側から光を当てて、他方の偏光板の側から観察した時に反対側からの光が漏れて見える点（異物）を意味する。輝点異物は、直径０．０１ｍｍ以上の輝点の個数が２００個／ｃｍ^２以下であることが好ましく、１００個／ｃｍ^２以下であることがより好ましく、５０個／ｃｍ^２以下であることがさらに好ましく、３０個／ｃｍ^２以下であることがいっそう好ましく、１０個／ｃｍ^２以下であることが特に好ましく、皆無であることが最も好ましい。

　また、直径０．００５～０．０１ｍｍ以下の輝点についても、２００個／ｃｍ^２以下であることが好ましく、１００個／ｃｍ^２以下であることがより好ましく、５０個／ｃｍ^２以下であることがさらに好ましく、３０個／ｃｍ^２以下であることがいっそう好ましく、１０個／ｃｍ^２以下であることが特に好ましく、皆無であることが最も好ましい。

　セルロースアシレートの原料のセルロースとしては、特に限定はないが、綿花リンター、木材パルプ、及びケナフ等が挙げられる。また、それらから得られたセルロースアシレートは、それぞれ任意の割合で混合使用されうる。

　セルロースアシレートは、公知の方法により製造することができる。具体的には、例えば、特開平１０－４５８０４号に記載の方法を参考にして合成することができる。

　また、セルロースアシレートは、セルロースアシレート中の微量金属成分によっても影響を受ける。これらの微量金属成分は、製造工程で使われる水に関係していると考えられるが、不溶性の核となりうるような成分は少ない方が好ましく、特に、鉄、カルシウム、マグネシウム等の金属イオンは、有機の酸性基を含んでいる可能性のあるポリマー分解物等と塩形成することにより不溶物を形成する場合があり、少ないことが好ましい。また、カルシウム（Ｃａ）成分は、カルボン酸やスルホン酸等の酸性成分と、また多くの配位子と配位化合物（すなわち、錯体）を形成しやすく、多くの不溶なカルシウムに由来するスカム（不溶性の澱、濁り）を形成するおそれがあるため、少ないことが好ましい。

　具体的には、鉄（Ｆｅ）成分については、セルロースアシレート中の含有量が、１質量ｐｐｍ以下であることが好ましい。また、カルシウム（Ｃａ）成分については、セルロースアシレート中の含有量が、好ましくは６０質量ｐｐｍ以下であり、より好ましくは０～３０質量ｐｐｍである。さらに、マグネシウム（Ｍｇ）成分については、やはり多過ぎると不溶分を生ずるため、セルロースアシレート中の含有量が、０～７０質量ｐｐｍであることが好ましく、特に０～２０質量ｐｐｍであることが好ましい。

　なお、鉄（Ｆｅ）成分の含有量、カルシウム（Ｃａ）成分の含有量、マグネシウム（Ｍｇ）成分の含有量などの金属成分の含有量は、絶乾したセルロースアシレートをマイクロダイジェスト湿式分解装置（硫硝酸分解）、アルカリ溶融で前処理を行った後、ＩＣＰ－ＡＥＳ（誘導結合プラズマ発光分光分析装置）を用いて分析することができる。

　〈添加剤〉
　本実施形態に係る製造方法により得られた長尺延伸フィルムは、後述するセルロースエステル以外の高分子成分を適宜混合したものでもよい。混合される高分子成分は、セルロースエステルと相溶性に優れるものが好ましく、フィルムにした時の透過率が、好ましくは８０％以上、より好ましくは９０％以上、さらに好ましくは９２％以上である。

　ドープ中に添加される添加剤としては、可塑剤、紫外線吸収剤、リタデーション調整剤、酸化防止剤、劣化防止剤、剥離助剤、界面活性剤、染料、微粒子等がある。本実施形態において、微粒子以外の添加剤についてはセルロースエステル溶液の調製の際に添加してもよいし、微粒子分散液の調製の際に添加してもよい。液晶画像表示装置に使用する偏光板には耐熱耐湿性を付与する可塑剤、酸化防止剤や紫外線吸収剤等を添加することが好ましい。

　これらの化合物は、セルロースエステルに対して１～３０質量％、好ましくは１～２０質量％となるように含まれていることが好ましい。また、延伸及び乾燥中のブリードアウト等を抑制させるため、２００℃における蒸気圧が１４００Ｐａ以下の化合物であることが好ましい。

　これらの化合物は、セルロースエステル溶液の調製の際に、セルロースエステルや溶媒と共に添加してもよいし、溶液調製中や調製後に添加してもよい。

　〈リタデーション調整剤〉
　本発明の製造方法に用いられるセルロースエステル系樹脂フィルムのリタデーションを調整するために添加する化合物は、欧州特許９１１，６５６Ａ２号明細書に記載されているような、二つ以上の芳香族環を有する芳香族化合物を使用することができる。

　また、二種類以上の芳香族化合物を併用してもよい。該芳香族化合物の芳香族環には、芳香族炭化水素環に加えて、芳香族性ヘテロ環を含む。芳香族性ヘテロ環であることが特に好ましく、芳香族性ヘテロ環は一般に、不飽和ヘテロ環である。中でも１，３，５－トリアジン環が特に好ましい。

　〈ポリマー又はオリゴマー〉
　本発明の製造方法に用いられるセルロースエステル系樹脂フィルムは、セルロースエステルと、カルボキシル基、ヒドロキシル基、アミノ基、アミド基、及びスルホン酸基から選ばれる置換基を有しかつ重量平均分子量が５００～２００，０００の範囲内であるビニル系化合物のポリマー又はオリゴマーとを含有することが好ましい。当該セルロースエステルと、当該ポリマー又はオリゴマーとの含有量の質量比が、９５：５～５０：５０の範囲内であることが好ましい。

　〈マット剤〉
　本実施形態に係る製造方法に用いられるセルロースエステル系樹脂フィルムは、マット剤として微粒子を延伸フィルム中に含有させることができ、これによって、延伸フィルムが長尺フィルムの場合、搬送や巻き取りをしやすくすることができる。

　マット剤の粒径は１０ｎｍ～０．１μｍの１次粒子もしくは２次粒子であることが好ましい。１次粒子の針状比は、１．１以下の略球状のマット剤が好ましく用いられる。

　微粒子としては、ケイ素を含むものが好ましく、特に二酸化珪素が好ましい。本実施形態に好ましい二酸化珪素の微粒子としては、例えば、日本アエロジル（株）製のアエロジルＲ９７２、Ｒ９７２Ｖ、Ｒ９７４、Ｒ８１２、２００、２００Ｖ、３００、Ｒ２０２、ＯＸ５０、ＴＴ６００（以上日本アエロジル（株）製）の商品名で市販されているものを挙げることができ、アエロジル２００Ｖ、Ｒ９７２、Ｒ９７２Ｖ、Ｒ９７４、Ｒ２０２、Ｒ８１２を好ましく用いることができる。ポリマーの微粒子の例として、シリコーン樹脂、弗素樹脂及びアクリル樹脂を挙げることができる。シリコーン樹脂が好ましく、特に三次元の網状構造を有するものが好ましく、例えば、トスパール１０３、同１０５、同１０８、同１２０、同１４５、同３１２０及び同２４０（東芝シリコーン（株）製）を挙げることができる。

　二酸化珪素の微粒子は、１次平均粒子径が２０ｎｍ以下であり、かつ見かけ比重が７０ｇ／Ｌ以上であるものが好ましい。１次粒子の平均径が５～１６ｎｍであることがより好ましく、５～１２ｎｍであることがさらに好ましい。１次粒子の平均径が小さい方が、ヘイズが低く、好ましい。見かけ比重は、９０～２００ｇ／Ｌ以上が好ましく、１００～２００ｇ／Ｌ以上がより好ましい。見かけ比重が大きいほど、高濃度の微粒子分散液を作ることが可能になり、ヘイズ、凝集物が発生せず好ましい。

　本実施形態におけるマット剤の添加量は、長尺延伸フィルム１ｍ^２当たり０．０１～１ｇが好ましく、０．０３～０．３ｇがより好ましく、０．０８～０．１６ｇがさらに好ましい。

　〈その他の添加剤〉
　その他、カオリン、タルク、ケイソウ土、石英、炭酸カルシウム、硫酸バリウム、酸化チタン、アルミナ等の無機微粒子、カルシウム、マグネシウム等のアルカリ土類金属の塩等の熱安定剤を加えてもよい。さらに、界面活性剤、剥離促進剤、帯電防止剤、難燃剤、滑剤、油剤等も加えてもよい。

　（セルロースエステル系樹脂のフィルム製膜方法）
　本実施形態に係る製造方法において用いられるセルロースエステル系樹脂フィルムは、公知の方法で製膜することができ、例えば、溶液流延法や溶融流延法等が挙げられ、そのどちらで製膜してもよい。

　以下に溶液流延法及び溶融流延法について説明する。

　〈溶液流延法〉
　溶液流延法では、樹脂および添加剤を有機溶媒に溶解させてドープを調製する工程、ドープをベルト状もしくはドラム状の金属支持体上に流延する工程、流延したドープをウェブとして乾燥する工程、金属支持体から剥離する工程、延伸または幅保持する工程、さらに乾燥する工程、仕上がったフィルムを巻き取る工程により行われる。

　溶液流延法は、フィルムの着色抑制、異物欠点の抑制、ダイラインなどの光学欠点の抑制、フィルムの平面性、透明度に優れるため好ましく用いられる。

　ドープ中のセルロースアセテートの濃度は、濃度が高い方が金属支持体に流延した後の乾燥負荷が低減できて好ましいが、セルロースアセテートの濃度が高過ぎると濾過時の負荷が増えて、濾過精度が悪くなる。これらを両立する濃度としては、１０～３５質量％が好ましく、さらに好ましくは、１５～２５質量％である。流延（キャスト）工程における金属支持体は、表面を鏡面仕上げしたものが好ましく、金属支持体としては、ステンレススティールベルト若しくは鋳物で表面をメッキ仕上げしたドラムが好ましく用いられる。

　流延工程の金属支持体の表面温度は－５０℃～溶剤が沸騰して発泡しない温度以下に設定される。温度が高い方がウェブの乾燥速度が速くできるので好ましいが、余り高すぎるとウェブが発泡したり、平面性が劣化したりする場合がある。

　好ましい支持体温度としては、０～１００℃で適宜決定され、５～３０℃がさらに好ましい。または、冷却することによってウェブをゲル化させて残留溶媒を多く含んだ状態でドラムから剥離することも好ましい方法である。金属支持体の温度を制御する方法は、特に制限されないが、温風または冷風を吹きかける方法や、温水を金属支持体の裏側に接触させる方法がある。温水を用いる方が熱の伝達が効率的に行われるため、金属支持体の温度が一定になるまでの時間が短く好ましい。

　温風を用いる場合は、溶媒の蒸発潜熱によるウェブの温度低下を考慮して、溶媒の沸点以上の温風を使用しつつ、発泡も防ぎながら目的の温度よりも高い温度の風を使う場合がある。

　特に、流延から剥離するまでの間で支持体の温度および乾燥風の温度を変更し、効率的に乾燥を行うことが好ましい。

　セルロースエステル系樹脂フィルムが良好な平面性を示すためには、金属支持体からウェブを剥離する際の残留溶媒量は１０～１５０質量％が好ましく、さらに好ましくは２０～４０質量％または６０～１３０質量％であり、特に好ましくは、２０～３０質量％または７０～１２０質量％である。

　残留溶媒量は下記式で定義される。

　残留溶媒量（質量％）＝｛（Ｍ－Ｎ）／Ｎ｝×１００
　なお、Ｍは、ウェブまたはフィルムを製造中または製造後の任意の時点で採取した試料の質量で、Ｎは、Ｍを１１５℃で１時間の加熱後の質量である。

　また、セルロース系樹脂フィルムの乾燥工程においては、ウェブを金属支持体より剥離し、さらに乾燥し、残留溶媒量を１質量％以下にすることが好ましく、さらに好ましくは０．１質量％以下であり、特に好ましくは０～０．０１質量％以下である。

　フィルム乾燥工程では一般にロール乾燥方式（上下に配置した多数のロールにウェブを交互に通し乾燥させる方式）やテンター方式でウェブを搬送させながら乾燥する方式が採られる。

　本実施形態に係るセルロースエステル系樹脂フィルムを溶液流延法で製造する場合のドープを形成するのに有用な有機溶媒は、セルロースアセテート、その他の添加剤を同時に溶解するものであれば制限なく用いることができる。

　例えば、塩素系有機溶媒としては、塩化メチレン、非塩素系有機溶媒としては、酢酸メチル、酢酸エチル、酢酸アミル、アセトン、テトラヒドロフラン、１，３－ジオキソラン、１，４－ジオキサン、シクロヘキサノン、ギ酸エチル、２，２，２－トリフルオロエタノール、２，２，３，３－ヘキサフルオロ－１－プロパノール、１，３－ジフルオロ－２－プロパノール、１，１，１，３，３，３－ヘキサフルオロ－２－メチル－２－プロパノール、１，１，１，３，３，３－ヘキサフルオロ－２－プロパノール、２，２，３，３，３－ペンタフルオロ－１－プロパノール、ニトロエタン等を挙げることができ、塩化メチレン、酢酸メチル、酢酸エチル、アセトンを好ましく使用し得る。

　ドープには、上記有機溶媒の他に、１～４０質量％の炭素原子数１～４の直鎖または分岐鎖状の脂肪族アルコールを含有させることが好ましい。ドープ中のアルコールの比率が高くなるとウェブがゲル化し、金属支持体からの剥離が容易になり、また、アルコールの割合が少ない時は非塩素系有機溶媒系でのセルロースアセテートの溶解を促進する役割もある。

　特に、メチレンクロライド、及び炭素数１～４の直鎖または分岐鎖状の脂肪族アルコールを含有する溶媒に、アクリル樹脂と、セルロースエステル樹脂と、アクリル粒子の３種を、少なくとも計１５～４５質量％溶解させたドープ組成物であることが好ましい。

　炭素原子数１～４の直鎖または分岐鎖状の脂肪族アルコールとしては、メタノール、エタノール、ｎ－プロパノール、ｉｓｏ－プロパノール、ｎ－ブタノール、ｓｅｃ－ブタノール、ｔｅｒｔ－ブタノールを挙げることができる。これらの内ドープの安定性、沸点も比較的低く、乾燥性もよいこと等からエタノールが好ましい。

　〈溶融流延法〉
　溶融製膜法は、斜め延伸後の厚み方向のリタデーションＲｔを小さくすることが容易となり、残留揮発性成分量が少なくフィルムの寸法安定性にも優れる等の観点から好ましい製膜法である。溶融製膜法は、樹脂および可塑剤などの添加剤を含む組成物を、流動性を示す温度まで加熱溶融し、その後、流動性のセルロースアセテートを含む溶融物を流延することをいう。溶融流延によって形成される方法は、溶融押出成形法、プレス成形法、インフレーション法、射出成形法、ブロー成形法、延伸成形法などに分類できる。これらの中で、機械的強度及び表面精度などに優れるフィルムが得られる、溶融押出し法が好ましい。

　溶融押出しに用いる複数の原材料は、通常予め混錬してペレット化しておくことが好ましい。

　ペレット化は、公知の方法でよく、例えば、乾燥セルロースアセテートや可塑剤、その他添加剤をフィーダーで押出し機に供給し１軸や２軸の押出し機を用いて混錬し、ダイからストランド状に押出し、水冷または空冷し、カッティングすることでできる。

　添加剤は、押出し機に供給する前に混合しておいてもよいし、それぞれ個別のフィーダーで供給してもよい。

　粒子や酸化防止剤等少量の添加剤は、均一に混合するため、事前に混合しておくことが好ましい。

　押出し機は、剪断力を抑え、樹脂が劣化（分子量低下、着色、ゲル生成等）しないようにペレット化可能でなるべく低温で加工することが好ましい。例えば、２軸押出し機の場合、深溝タイプのスクリューを用いて、同方向に回転させることが好ましい。混錬の均一性から、噛み合いタイプが好ましい。

　以上のようにして得られたペレットを用いてフィルム製膜を行う。もちろんペレット化せず、原材料の粉末をそのままフィーダーで押出し機に供給し、そのままフィルム製膜することも可能である。

　上記ペレットを１軸や２軸タイプの押出し機を用いて、押出す際の溶融温度を２００～３００℃程度とし、リーフディスクタイプのフィルターなどで濾過し異物を除去した後、Ｔダイからフィルム状に流延し、冷却ロールと弾性タッチロールでフィルムをニップされ、冷却ロール上で固化させる。

　供給ホッパーから押出し機へ導入する際は真空下または減圧下や不活性ガス雰囲気下にして酸化分解等を防止することが好ましい。

　押出し流量は、ギヤポンプを導入するなどして安定に行うことが好ましい。また、異物の除去に用いるフィルターは、ステンレス繊維焼結フィルターが好ましく用いられる。ステンレス繊維焼結フィルターは、ステンレス繊維体を複雑に絡み合った状態を作り出した上で圧縮し接触箇所を焼結し一体化したもので、その繊維の太さと圧縮量により密度を変え、濾過精度を調整できる。

　可塑剤や粒子などの添加剤は、予め樹脂と混合しておいてもよいし、押出し機の途中で練り込んでもよい。均一に添加するために、スタチックミキサーなどの混合装置を用いることが好ましい。

　冷却ロールと弾性タッチロールでフィルムをニップする際のタッチロール側のフィルム温度はフィルムのＴｇ以上Ｔｇ＋１１０℃以下にすることが好ましい。このような目的で使用する弾性体表面を有するロールは、公知のロールが使用できる。

　弾性タッチロールは挟圧回転体ともいう。弾性タッチロールとしては、市販されているものを用いることもできる。

　冷却ロールからフィルムを剥離する際は、張力を制御してフィルムの変形を防止することが好ましい。

　以上のセルロースエステル系樹脂を含む長尺フィルムは、単層若しくは２層以上の積層フィルムであってもよい。積層フィルムは共押出成形法、共流延成形法、フィルムラミネイション法、塗布法などの公知の方法で得ることができる。これらのうち共押出成形法、共流延成形法が好ましい。

　＜長尺延伸フィルム＞
　本実施形態に係る製造方法は、長尺フィルム、例えば、上記の方法により製膜された長尺フィルム等を用いる。

　以下、本実施形態に係る製造方法に用いられる長尺フィルムについて説明する。

　前記長尺フィルムの斜め延伸前のフィルム厚さは、好ましくは３０～３００μｍ、より好ましくは４０～１５０μｍである。

　本実施形態では、斜め延伸装置に供給される長尺フィルムの流れ方向の厚みむらσｍは、後述する斜め延伸装置入口でのフィルムの引取張力を一定に保ち、配向角やリタデーションといった光学特性を安定させる観点から、好ましくは０．３０μｍ未満、より好ましくは０．２５μｍ未満、さらに好ましくは０．２０μｍ未満である。斜め延伸前の長尺フィルムの流れ方向の厚みむらσｍが大きすぎると、長尺延伸フィルムのリタデーションや配向角といった光学特性のバラツキが顕著に悪化する傾向がある。ここでσｍとは、各幅手位置における、流れ方向の標準偏差σの平均値で表した値である。

　また、斜め延伸前の長尺フィルムとして、幅手方向の厚み勾配を有するフィルムが供給されてもよい。前記斜め延伸前の長尺フィルムの厚みの勾配は、後工程の延伸が完了した位置におけるフィルム厚みを最も均一なものとしうるよう、実験的に厚み勾配を様々に変化させたフィルムを延伸することにより、経験的に求めることができる。斜め延伸前の長尺フィルムの厚みの勾配は、例えば、厚みの厚い側の端部の厚みが、厚みの薄い側の端部よりも０．５～３％程度厚くなるように調整することができる。

　斜め延伸後の長尺フィルムの幅は、特に限定されないが、好ましくは５００～４０００ｍｍ、より好ましくは１０００～２０００ｍｍとすることができる。

　長尺フィルムの斜め延伸時の延伸温度での好ましい弾性率は、ヤング率で表して、好ましくは０．０１Ｍｐａ以上５０００Ｍｐａ以下、さらに好ましくは０．１Ｍｐａ以上５００Ｍｐａ以下である。弾性率が低すぎると、延伸時・延伸後の収縮率が低くなり、しわが消えにくくなる傾向がある。また、弾性率が高すぎると、延伸時にかかる張力が大きくなり、フィルムの両側縁部を保持する部分の強度を高くする必要が生じ、後工程のテンターに対する負荷が大きくなる傾向がある。

　斜め延伸前の長尺フィルムとしては、無配向なものを用いてもよいし、あらかじめ配向を有するフィルムが供給されてもよい。また、必要であれば、斜め延伸前の長尺フィルムの配向の幅手分布が弓なり状、いわゆるボーイングを成していてもよい。要は、斜め延伸前の長尺フィルムの配向状態を、後工程の延伸が完了した位置におけるフィルムの配向を所望なものとしうるよう、調整することができる。

　また、本実施形態で得られる長尺延伸フィルムは、配向角θが巻取方向に対して、０°より大きく９０°未満の範囲に傾斜しており、３０°以上６０°以下の範囲に傾斜していることが好ましく、４０°以上５０°以下の範囲に傾斜していることがさらに好ましい。また、本実施形態で得られる長尺延伸フィルムの配向角θのばらつき（配向角の最大値と最小値との差分）は、０．６°未満が好ましく、０．４°未満であることがより好ましい。配向角θのばらつきが０．６°未満となる長尺延伸フィルムを偏光子と貼り合せて円偏光板を得て、これを有機エレクトロルミネッセンス表示装置などの画像表示装置に据え付けると、表示品質の均一性を良好なものにすることが可能になる。

　また、前記長尺延伸フィルムの、波長５５０ｎｍで測定した面内リタデーション値Ｒｅ（５５０）が、１２０ｎｍ以上１６０ｎｍ以下の範囲にあることが好ましく、１３０ｎｍ以上１５０ｎｍ以下の範囲であることがさらに好ましい。また、前記長尺延伸フィルムの面内リタデーション値Ｒｅのばらつきは、４ｎｍ以下であることが好ましく、３ｎｍ以下であることがより好ましい。面内リタデーション値Ｒｅのばらつきを、上記範囲にすることにより、有機エレクトロルミネッセンス表示装置用のフィルムとして用いた場合に表示品質の均一性をより良好なものにすることが可能になる。

　なお、前記長尺延伸フィルムの面内リタデーション値Ｒｅは、用いられる表示装置の設計によって最適値が選択される。なお、前記Ｒｅは、面内遅相軸方向の屈折率ｎｘと面内で前記遅相軸に直交する方向の屈折率ｎｙとの差にフィルムの平均厚みｄを乗算した値（Ｒｅ＝（ｎｘ－ｎｙ）×ｄ）である。

　前記長尺延伸フィルムの平均厚みは、機械的強度などの観点から、好ましくは５～１５０μｍ、より好ましくは１０～８０μｍであり、さらに好ましくは、１５～３５μｍである。

　また、前記長尺延伸フィルムの幅手方向の厚みむらは、巻き取りの可否に影響を与えるため、３μｍ以下であることが好ましく、２μｍ以下であることがより好ましい。

　＜円偏光板＞
　本実施形態に係る長尺延伸フィルムを用いた場合の円偏光板について説明する。

　前記円偏光板は、例えば、偏光板保護フィルム、偏光子、λ／４位相差フィルム、及び粘着層がこの順で積層されており、前記λ／４位相差フィルムの遅相軸と偏光子の吸収軸とのなす角が、４５°となるように積層したものが挙げられる。すなわち、前記円偏光板は、長尺状偏光板保護フィルム、長尺状偏光子、長尺状λ／４位相差フィルム（本実施形態で得られた長尺延伸フィルム）がこの順で積層して形成されることが好ましい。

　前記円偏光板は、偏光子として、ヨウ素、又は二色性染料をドープしたポリビニルアルコールを延伸したものを使用し、λ／４位相差フィルム及び偏光子の構成で貼合して製造することができる。

　前記円偏光板の膜厚は、好ましくは５～４０μｍ、より好ましくは５～３０μｍであり、特に好ましくは５～２０μｍである。

　前記円偏光板は、一般的な方法で作製することができる。アルカリ鹸化処理したλ／４位相差フィルムは、ポリビニルアルコール系フィルムをヨウ素溶液中に浸漬延伸して作製した偏光子の一方の面に、完全鹸化型ポリビニルアルコール水溶液を用いて貼り合わせることが好ましい。

　前記円偏光板は、さらに当該偏光板の偏光板保護フィルムの反対面に剥離フィルムを貼合して構成することができる。保護フィルム及び剥離フィルムは偏光板出荷時、製品検査時等において偏光板を保護する目的で用いられる。

　＜表示装置＞
　本実施形態に係る長尺延伸フィルムを用いて作製した円偏光板を表示装置に組み込むことによって、種々の視認性に優れた表示装置を作成することができる。また、前記表示装置は、有機エレクトロルミネッセンス表示装置（有機ＥＬディスプレイ装置）であることが好ましい。

　図１３は、本実施形態に係る製造方法により得られた長尺延伸フィルムを適用しうる有機エレクトロルミネッセンス表示装置の画像表示部の層構造の一例を示す概略図である。また、図１３に示す有機ＥＬディスプレイ装置の構成例は、一例であり、これに限定されるものではない。

　前記有機エレクトロルミネッセンス表示装置の画像表示部の層構造は、図１３に示すように、基板２０１、金属電極２０２、発光層２０３、透明電極（ＩＴＯ等）２０４、封止層２０５、接着層２０６、λ／４位相差フィルム２０７、偏光子２０８、及び保護フィルム２０９等を順次積層したものが挙げられる。具体的には、ガラスやポリイミド等を用いた基板２０１上に順に金属電極２０２、発光層２０３、透明電極（ＩＴＯ等）２０４、封止層２０５を有する有機エレクトロルミネッセンス素子上に、接着層２０６を介して、偏光子２０８をλ／４位相差フィルム２０７と保護フィルム２０９によって挟持した円偏光板を設けて、有機エレクトロルミネッセンス画像表示装置を構成する。該保護フィルム２０９には硬化層が積層されていることが好ましい。硬化層は、有機エレクトロルミネッセンス画像表示装置の表面のキズを防止するだけではなく、円偏光板による反りを防止する効果を有する。更に、硬化層上には、反射防止層を有していてもよい。上記有機エレクトロルミネッセンス素子自体の厚さは１μｍ程度である。

　一般に、有機エレクトロルミネッセンス画像表示装置は、透明基板上に金属電極と発光層と透明電極とを順に積層して発光体である素子（有機エレクトロルミネッセンス素子）を形成している。ここで、発光層は、種々の有機薄膜の積層体であり、例えばトリフェニルアミン誘導体等からなる正孔注入層と、アントラセン等の蛍光性の有機固体からなる発光層との積層体や、あるいはこのような発光層とペリレン誘導体等からなる電子注入層の積層体や、またあるいはこれらの正孔注入層、発光層、及び電子注入層の積層体等、種々の組み合わせをもった構成が知られている。

　有機エレクトロルミネッセンス画像表示装置は、透明電極と金属電極とに電圧を印加することによって、発光層に正孔と電子とが注入され、これら正孔と電子との再結合によって生じるエネルギーが蛍光物資を励起し、励起された蛍光物質が基底状態に戻るときに光を放射する、という原理で発光する。途中再結合というメカニズムは、一般のダイオードと同様であり、このことからも予想できるように、電流と発光強度は印加電圧に対して整流性を伴う強い非線形性を示す。

　有機エレクトロルミネッセンス画像表示装置においては、発光層での発光を取り出すために、少なくとも一方の電極が透明でなくてはならず、通常酸化インジウムスズ（ＩＴＯ）などの透明導電体で形成した透明電極を陽極として用いている。一方、電子注入を容易にして発光効率を上げるには、陰極に仕事関数の小さな物質を用いることが重要で、通常Ｍｇ－Ａｇ、Ａｌ－Ｌｉなどの金属電極を用いている。

　このような構成の有機エレクトロルミネッセンス画像表示装置において、発光層は、厚さ１０ｎｍ程度ときわめて薄い膜で形成されている。このため、発光層も透明電極と同様、光をほぼ完全に透過する。その結果、非発光時に透明基板の表面から入射し、透明電極と発光層とを透過して金属電極で反射した光が、再び透明基板の表面側へと出るため、外部から視認したとき、有機エレクトロルミネッセンス画像表示装置の表示面が鏡面のように見える。

　本実施形態に係る長尺延伸フィルムを用いた有機エレクトロルミネッセンス表示装置用円偏光板は、このような外光反射が特に問題となる有機エレクトロルミネッセンス用表示装置に適している。

　本明細書は、上述したように様々な態様の技術を開示しているが、そのうち主な技術を以下に纏める。

　このような構成によれば、斜め延伸された長尺延伸フィルムであって、配向角のばらつきが充分に抑制された長尺延伸フィルムを製造することができる。すなわち、得られた長尺延伸フィルムの幅手方向における配向角のばらつきが充分に抑制されたものが得られる。このことは、前記斜め延伸工程において、前記長尺フィルムの加熱状態の均一性を高めることができることによると考えられる。

　また、前記長尺延伸フィルムの製造方法において、前記加熱装置として、前記斜め延伸装置における前記長尺フィルムの走行可能な位置の、幅手方向の全長にわたって、前記熱風を噴射可能な噴射口が形成された加熱装置を用い、前記噴射口の一部を噴射領域調整部で覆うことによって、前記熱風が噴射される噴射領域を調整し、前記熱風の噴射位置を調整することが好ましい。

　このような構成によれば、前記長尺フィルムの走行位置に応じて、前記熱風の噴射位置をより容易に調整することができるので、配向角のばらつきが充分に抑制された長尺延伸フィルムを、より容易に製造することができる。

　また、製造された長尺延伸フィルムの配向角のばらつきがより抑制されたものが得られる。このことは、加熱装置内で発生した熱風を、前記長尺フィルムの、加熱すべき箇所に選択的に当てることができるので、斜め延伸する際の、長尺フィルムの加熱むらの発生をより抑制できることによると考えられる。

　また、前記長尺延伸フィルムの製造方法において、前記噴射領域が、前記長尺フィルムの幅手方向の長さより長く、前記斜め延伸装置の幅手方向の全長より短い幅となるように調整することが好ましい。

　このような構成によれば、製造された長尺延伸フィルムの配向角のばらつきがより抑制されたものが得られる。

　また、前記噴射領域調整部として、前記長尺フィルムの走行位置に応じて、前記噴射口の幅手方向に移動する機構を有する噴射領域調整部を用い、前記噴射領域調整部によって、前記噴射領域を調整することが好ましい。

　また、前記長尺延伸フィルムの製造方法において、前記噴射領域調整部によって、前記噴射領域の幅手方向の中心位置を、前記長尺フィルムの幅手方向の中心位置から、前記長尺フィルムの内周側及び外周側のうちの温度が低いほうに移行させることが好ましい。

　このような構成によれば、製造された長尺延伸フィルムの配向角のばらつきがより抑制されたものが得られる。このことは、前記斜め延伸工程において、何らかの原因で、長尺フィルムの温度が低くなった箇所を、優先的に加熱することができるので、長尺フィルムの加熱むらの発生をより抑制できることによると考えられる。

　また、前記長尺延伸フィルムの製造方法において、前記斜め延伸装置内に、前記噴射口が複数存在し、前記噴射口の全てにおいて、前記噴射領域を調整することが好ましい。

　このような構成によれば、製造された長尺延伸フィルムの配向角のばらつきがより抑制されたものが得られる。このことは、前記斜め延伸工程において、斜め延伸する際だけではなく、斜め延伸する前後も含めて広い範囲での、長尺フィルムの加熱むらの発生を充分に抑制できることによると考えられる。

　また、前記長尺延伸フィルムの製造方法において、前記斜め延伸装置内の、前記長尺フィルムが走行する領域が、前記斜め延伸装置の入口側に配置され、前記長尺フィルムを搬送しながら、予熱するための予熱ゾーンと、前記予熱ゾーンの下流側に配置され、前記長尺フィルムを搬送しながら、斜め延伸するための延伸ゾーンと、前記延伸ゾーンの下流側に配置され、斜め延伸された前記長尺フィルムを熱固定するための熱固定ゾーンとを含み、前記予熱ゾーン、前記延伸ゾーン、及び前記熱固定ゾーンの各ゾーン間には、隔壁が設けられ、前記延伸ゾーンと前記熱固定ゾーンとの間に設けられる隔壁と、斜め延伸後の長尺フィルムの配向軸とのなす角が、－５°未満又は５°を超える場合、前記延伸ゾーンに存在する前記噴射口のうち、前記熱固定ゾーンに最も近い位置に存在する噴射口における噴射領域を、前記長尺フィルムの内周側が外周側より高温になるような熱風を噴射可能な位置に、前記噴射領域調整部によって移行させることが好ましい。

　まず、このような、前記延伸ゾーンと前記熱固定ゾーンとでは、ゾーン内の温度が異なるため、前記延伸ゾーンと前記熱固定ゾーンとの間の隔壁周辺では、長尺フィルムの加熱むらが発生しやすい傾向がある。

　また、斜め延伸後の長尺フィルムの、同一の延伸軸であっても、前記熱固定ゾーンに入るタイミングが、幅手方向の内周側と外周側とによって異なる。このため、長尺フィルムの幅手方向の内周側と外周側とで、熱履歴が異なることになる。

　これらのことから、前記加熱むらによる要因と、長尺フィルムの幅手方向の内周側と外周側とで、熱履歴が異なることによる要因とが、原因となって、長尺延伸フィルムの配向角のばらつきが発生しやすい傾向がある。

　そこで、上記のような構成によれば、前記延伸ゾーンと前記熱固定ゾーンとの間の隔壁周辺で発生しうる、長尺フィルムの加熱むらの発生をより抑制できると考えられる。さらに、長尺フィルムの幅手方向の外周側より内周側をより高温にすることによって、幅手方向における、熱履歴の相違の発生を抑制することができると考えられる。これらのことから、製造された長尺延伸フィルムは、配向角のばらつきがより抑制されたものが得られると考えられる。

　なお、前記延伸ゾーンと前記熱固定ゾーンとの間に設けられる隔壁と、斜め延伸後の長尺フィルムの配向軸とのなす角が、－５°未満又は５°を超える場合とは、前記隔壁と前記配向軸とが、略平行でないことを示す。すなわち、この略平行は、平行からの誤差を含める意味である。

　また、前記長尺延伸フィルムの製造方法において、前記斜め延伸装置内の、前記長尺フィルムが走行する領域が、前記斜め延伸装置の入口側に配置され、前記長尺フィルムを搬送しながら、予熱するための予熱ゾーンと、前記予熱ゾーンの下流側に配置され、前記長尺フィルムを搬送しながら、斜め延伸するための延伸ゾーンと、前記延伸ゾーンの下流側に配置され、斜め延伸された前記長尺フィルムを熱固定するための熱固定ゾーンとを含み、前記予熱ゾーン、前記延伸ゾーン、及び前記熱固定ゾーンの各ゾーン間には、隔壁が設けられ、前記予熱ゾーンと前記延伸ゾーンとの間に設けられる隔壁と、前記長尺フィルムの走行方向とのなす角が、８５°未満又は９５°を超える場合、前記予熱ゾーンに存在する前記噴射口のうち、前記延伸ゾーンに最も近い位置に存在する噴射口における噴射領域を、前記長尺フィルムの内周側が外周側より高温になるような熱風を噴射可能な位置に、前記噴射領域調整部によって移行させることが好ましい。

　まず、このような、前記予熱ゾーンと前記延伸ゾーンとでは、ゾーン内の温度が異なる場合がある。このような場合、前記予熱ゾーンと前記延伸ゾーンとの間の隔壁周辺では、長尺フィルムの加熱むらが発生しやすい傾向がある。

　また、長尺フィルムの幅手方向上の同一軸であっても、前記延伸ゾーンに入るタイミングが、幅手方向の内周側と外周側とによって異なる。このため、長尺フィルムの幅手方向上の同一軸であっても、幅手方向の内周側と外周側とで、熱履歴が異なることになる。

　そこで、上記のような構成によれば、前記予熱ゾーンと前記延伸ゾーンとの間の隔壁周辺で発生しうる、長尺フィルムの加熱むらの発生をより抑制できると考えられる。さらに、長尺フィルムの幅手方向上の同一軸であっても、幅手方向の外周側より内周側をより高温にすることによって、幅手方向における、熱履歴の相違の発生を抑制することができると考えられる。これらのことから、製造された長尺延伸フィルムは、配向角のばらつきがより抑制されたものが得られると考えられる。

　なお、前記予熱ゾーンと前記延伸ゾーンとの間に設けられる隔壁と、前記長尺フィルムの走行方向とのなす角が、８５°未満又は９５°を超える場合とは、前記隔壁と前記走行方向となす角が、略垂直でないことを示す。すなわち、この略垂直は、垂直からの誤差を含める意味である。

　また、前記長尺延伸フィルムの製造方法において、前記斜め延伸工程における、前記斜め延伸装置の把持具の走行速度が、１５～１５０ｍ／分であることが好ましい。

　このような構成によれば、配向角のばらつきが充分に抑制された長尺延伸フィルムの生産効率を比較的高くすることができる。前記斜め延伸装置の把持具の走行速度が、上記範囲内の速度であれば、生産効率が比較的高いものである。このような生産効率が高まる走行速度であれば、通常、配向角のばらつきが発生しやすいが、本発明のような上記構成にすることによって、配向角のばらつきの発生を充分抑制しつつ、生産効率を高めることができる。

　また、前記長尺延伸フィルムの製造方法において、前記熱可塑性樹脂が、ノルボルネン系樹脂を含むことが好ましい。前記熱可塑性樹脂が、ノルボルネン系樹脂を含んでいれば、通常、配向角のばらつきが発生しやすいが、本発明のような上記構成にすることによって、配向角のばらつきの発生を充分抑制することができる。よって、配向角のばらつきが充分に抑制された、ノルボルネン系樹脂を含む長尺延伸フィルムを製造することができる。

　このような構成によれば、熱可塑性樹脂からなる長尺フィルムに、斜め延伸を施すことができる。そして、その斜め延伸時に、配向角のばらつきの発生を充分に抑制することができる。よって、このような斜め延伸装置を用いて、長尺延伸フィルムを製造すると、斜め延伸された長尺延伸フィルムであって、配向角のばらつきが充分に抑制された長尺延伸フィルムを製造することができる。すなわち、得られた長尺延伸フィルムの幅手方向における配向角のばらつきが充分に抑制されたものが得られる。このことは、前記斜め延伸装置による、長尺フィルムを斜め延伸する際、前記加熱装置によって、前記長尺フィルムの加熱状態の均一性を高めることができることによると考えられる。

　以下に、実施例により本発明をさらに具体的に説明する。なお、本発明は実施例により何ら限定されるものではない。

　［長尺フィルムの製造］
　まず、本実施例で用いる長尺フィルムの製造方法について説明する。本実施例では、長尺フィルムとして、シクロオレフィンフィルムとセルロースエステルフィルムとを用いた。

　（シクロオレフィンフィルムの製造）
　長尺フィルムの製造方法として、まず、シクロオレフィンフィルムの製造方法について説明する。

　窒素雰囲気下、脱水したシクロヘキサン５００質量部に、１－ヘキセンを１．２質量部、ジブチルエーテルを０．１５質量部、トリイソブチルアルミニウムを０．３０質量部、室温で反応器に入れ混合した。その後、４５℃に保ちながら、トリシクロ［４．３．０．１２，５］デカ－３，７－ジエン（ジシクロペンタジエン、以下、ＤＣＰと略記）２０質量部、１，４－メタノ－１，４，４ａ，９ａ－テトラヒドロフルオレン（以下、ＭＴＦと略記）１４０質量部、及び８－メチル－テトラシクロ［４．４．０．１２，５．１７，１０］－ドデカ－３－エン（以下、ＭＴＤと略記）４０質量部からなるノルボルネン系モノマー混合物と、六塩化タングステン（０．７％トルエン溶液）４０質量部とを、２時間かけて連続的に添加し重合した。重合溶液にブチルグリシジルエーテル１．０６質量部とイソプロピルアルコール０．５２質量部とを加えて、重合触媒を不活性化し重合反応を停止させた。

　次いで、得られた開環重合体を含有する反応溶液１００質量部に対して、シクロヘキサン２７０質量部を加え、さらに水素化触媒としてニッケル－アルミナ触媒（日揮触媒化成株式会社製）５質量部を加え、水素により５ＭＰａに加圧して撹拌しながら温度２００℃まで加温した後、４時間反応させた。そうすることによって、ＤＣＰ／ＭＴＦ／ＭＴＤ開環重合体水素化ポリマーを２０質量％含有する反応溶液を得た。

　濾過により水素化触媒を除去した後、軟質重合体（株式会社クラレ製のセプトン２００２）、及び酸化防止剤（チバ・スペシャリティ・ケミカルズ株式会社製のイルガノックス１０１０）を、得られた溶液にそれぞれ添加して溶解させた（いずれも重合体１００質量部あたり０．１質量部）。

　次いで、得られた溶液から、溶媒であるシクロヘキサン及びその他の揮発成分を、円筒型濃縮乾燥器（株式会社日立製作所製）を用いて除去し、水素化ポリマーを溶融状態で押出機からストランド状に押出し、冷却後ペレット化して回収した。重合体中の各ノルボルネン系モノマーの共重合比率を、重合後の溶液中の残留ノルボルネン類組成（ガスクロマトグラフィー法による）から計算したところ、質量比で、ＤＣＰ／ＭＴＦ／ＭＴＤ＝１０／７０／２０でほぼ仕込み組成に等しかった。この開環重合体水素添加物の、重量平均分子量（Ｍｗ）は、３１，０００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、２．５、水素添加率は、９９．９％、Ｔｇは、１３４℃であった。

　得られた開環重合体水素添加物のペレットを、空気を流通させた熱風乾燥器を用いて７０℃で２時間乾燥して水分を除去した。

　次いで、前記ペレットを、コートハンガータイプのＴダイを有する短軸押出機（三菱重工業株式会社製、スクリュー径９０ｍｍ、Ｔダイのリップ部の材質：炭化タングステン、溶融樹脂との剥離強度：４４Ｎ）を用いて溶融押出成形して厚み１００μｍのシクロオレフィンポリマーフィルムを製造した。押出成形は、クラス１０，０００以下のクリーンルーム内で、溶融樹脂温度２４０℃、Ｔダイ温度２４０℃の成形条件にて幅９００ｍｍ、厚み１００μｍの長尺フィルムＡ（シクロオレフィンフィルム）を得た。

　なお、シクロオレフィンフィルムは、ノルボルネン系樹脂を含むフィルムである。

　（セルロースエステルフィルムの製造）
　次に、セルロースエステルフィルムの製造方法について説明する。

　《糖エステル化合物の合成》
　まず、セルロースエステルフィルムの原料の１つである、糖エステル化合物の合成方法について説明する。以下の工程により、糖エステル化合物を合成した。

　より具体的には、以下のように合成した。

　撹拌装置、還流冷却器、温度計及び窒素ガス導入管を備えた四頭コルベンに、ショ糖３４．２ｇ（０．１モル）、無水安息香酸１８０．８ｇ（０．６モル）、ピリジン３７９．７ｇ（４．８モル）を仕込み、撹拌下に窒素ガス導入管から窒素ガスを通気（バブリング）させながら昇温し、７０℃で５時間エステル化反応を行った。

　次に、コルベン内を４×１０^２Ｐａ以下に減圧し、６０℃で過剰のピリジンを留去した。その後に、コルベン内を１．３×１０Ｐａ以下に減圧し、１２０℃まで昇温させ、無水安息香酸、及び生成した安息香酸の大部分を留去した。

　最後に、分取したトルエン層に水１００ｇを添加し、常温で３０分間水洗後、トルエン層を分取し、減圧下（４×１０^２Ｐａ以下）、６０℃でトルエンを留去させ、上記に示すような化合物Ａ－１、Ａ－２、Ａ－３、Ａ－４及びＡ－５の混合物を得た。なお、上記式は、実施例で用いる糖エステル化合物の合成方法を示す化学式である。

　得られた混合物をＨＰＬＣ及びＬＣ－ＭＡＳＳで解析したところ、Ａ－１が、１．３質量％、Ａ－２が、１３．４質量％、Ａ－３が、１３．１質量％、Ａ－４が、３１．７質量％、Ａ－５が、４０．５質量％であった。平均置換度は５．５であった。

　また、前記ＨＰＬＣ－ＭＡＳＳの測定条件は、以下の通りである。

　１）ＬＣ部
　装置：日本分光株式会社製のカラムオーブン（ＪＡＳＣＯ　ＣＯ－９６５）、ディテクター（ＪＡＳＣＯ　ＵＶ－９７０－２４０ｎｍ）、ポンプ（ＪＡＳＣＯ　ＰＵ－９８０）、デガッサ－（ＪＡＳＣＯ　ＤＧ－９８０－５０）
　カラム：Ｉｎｅｒｔｓｉｌ　ＯＤＳ－３　粒子径５μｍ　４．６×２５０ｍｍ（ジーエルサイエンス株式会社製）
　カラム温度：４０℃
　流速：１ｍｌ／分
　移動相：ＴＨＦ（１質量％酢酸）：Ｈ_２Ｏ（５０：５０（質量比））
　注入量：３μｌ
　２）ＭＳ部
　装置：ＬＣＱ　ＤＥＣＡ（サーモクエスト株式会社製）
　イオン化法：エレクトロスプレーイオン化（ＥＳＩ）法
　スプレー電圧（Ｓｐｒａｙ　Ｖｏｌｔａｇｅ）：５ｋＶ
　キャピラリー（Ｃａｐｉｌｌａｒｙ）温度：１８０℃
　ベポライザー（Ｖａｐｏｒｉｚｅｒ）温度：４５０℃

　《エステル化合物の合成》
　次に、セルロースエステルフィルムの原料の１つである、エステル化合物の合成方法について説明する。

　１，２－プロピレングリコール２５１ｇ、無水フタル酸２７８ｇ、アジピン酸９１ｇ、安息香酸６１０ｇ、エステル化触媒としてテトライソプロピルチタネート０．１９１ｇを、温度計、撹拌器、緩急冷却管を備えた２Ｌの四つ口フラスコに仕込み、窒素気流中２３０℃になるまで、撹拌しながら徐々に昇温した。１５時間脱水縮合反応させ、反応終了後２００℃で未反応の１，２－プロピレングリコールを減圧留去した。そうすることにより、エステル化合物を得た。

　エステル化合物は、１，２－プロピレングリコール、無水フタル酸及びアジピン酸が縮合して形成されたポリエステル鎖の末端に安息香酸のエステルを有するものであった。エステル化合物１の酸価０．１０、数平均分子量４５０であった。

　《微粒子添加液の調製》
　次に、セルロースエステルフィルムの原料の１つである、微粒子添加液の調製方法について説明する。

　微粒子（アエロジル　Ｒ９７２Ｖ　日本アエロジル株式会社製）１１質量部、エタノール８９質量部を、ディゾルバーで５０分間攪拌混合した後、マントンゴーリンで分散を行った。そうすることによって、微粒子分散液が得られた。

　続いて、メチレンクロライド９９質量部を入れた溶解タンクを充分攪拌しながら、微粒子分散液５質量部をゆっくりと添加した。さらに、二次粒子の粒径が所定の大きさとなるようにアトライターにて分散を行った。これを、日本精線株式会社製のファインメットＮＦで濾過した。そうすることによって、微粒子添加液が得られた。

　《ドープ液の調製》
　次に、セルロースエステルフィルムを製造する際に用いる、ドープ液の調製方法について説明する。

　まず、メチレンクロライド、エタノール、セルロースアセテートプロピオネート、下記式に示す化合物（Ｃ）、前述した糖エステル化合物、エステル化合物、微粒子添加液を下記記載の組成となるように、加圧溶解タンクに投入した。そして、この加圧溶解タンク内を加熱し、溶解可能な成分が完全に溶解するまで攪拌した。これを、安積濾紙株式会社製の安積濾紙Ｎｏ．２４４を使用して濾過した。そうすることによって、ドープ液が得られた。

　メチレンクロライド　　　　　　　　　　　　　　　　　　３４０質量部
　エタノール　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　６４質量部
　セルロースアセテートプロピオネート（アセチル基置換度１．３９、プロピオニル基置換度０．５０、総置換度１．８９）
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　１００質量部
　化合物（Ｃ）　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　５．０質量部
　糖エステル化合物　　　　　　　　　　　　　　　　　　　５．０質量部
　エステル化合物　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　２．５質量部
　微粒子添加液　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　１質量部

　（製膜）
　次に、得られた主ドープ液を用いて、製膜する方法について説明する。

　無端ベルト流延装置を用い、上記ドープ液をステンレススティールベルト支持体上に均一に流延した。ステンレススティールベルト支持体上で、流延（キャスト）したフィルム中の残留溶媒量が７５％になるまで溶媒を蒸発させ、ステンレススティールベルト支持体上から剥離した。その後、多数のロールで搬送させながら、乾燥した。そうすることによって、幅９００ｍｍ、厚み１００μｍの長尺フィルムＢ（セルロースエステルフィルム）を得た。

　［実施例１］
　得られたシクロオレフィンフィルムを、本実施形態に係る製造方法の条件で、斜め延伸した。そうすることによって、実施例１に係る長尺延伸フィルムが得られた。そして、得られた長尺延伸を巻き取って、ロール状にした。

　具体的には、以下のような条件で、斜め延伸した。

　まず、レールパターンが、図２に示すような経路パターン（レールパターン）とした。より具体的には、配向角が４５°、厚みが５０μｍ、θ１が９０°、θ２が０°となるような条件にした。そして、把持具の走行速度（搬送速度）が、２０ｍ／分となる条件にした。

　なお、ここで、配向角とは、得られた長尺延伸フィルムの幅手方向に５０ｍｍピッチで測定して得られた配向角の平均値である。また、厚みとは、得られた長尺延伸フィルムの幅手方向に２０ｍｍピッチで測定して得られた厚みの平均値である。また、搬送速度は、斜め延伸装置の左右非対称なレール上を走行する把持具の走行速度である。

　また、噴射領域調製部によって規定される噴射領域が、以下に示す各条件（条件１～４）のいずれかになるようにした。

　（条件１）
　条件１は、噴射領域調製部によって、噴射領域を狭めることなく、噴射口の全長から熱風が噴射される条件である。

　（条件２）
　条件２は、以下の条件である。

　噴射領域の幅手方向の中心位置と長尺フィルムの幅手方向の中心位置とが一致している。そして、噴射領域の幅は、長尺フィルムの幅に加えて、両端にそれぞれ６００ｍｍを加えた幅である。

　（条件３）
　条件３は、噴射領域の幅として、両端に加えるのを、６００ｍｍから３００ｍｍに変更したこと以外、条件２と同様である。

　（条件４）
　条件４は、噴射領域の幅手方向の中心位置を、長尺フィルムの幅手方向の中心位置から内周側に２００ｍｍずらす（シフトする）こと以外、条件３と同様である。

　（噴射領域）
　そして、実施例１において、まず、予熱ゾーンに存在する噴射口のうち、延伸ゾーンに最も近い位置に存在する噴射口（延伸ゾーン前噴射口）における噴射領域が、条件２となるようにした。

　また、延伸ゾーンに存在する噴射口のうち、熱固定ゾーンに最も近い位置に存在する噴射口（熱固定ゾーン前噴射口）における噴射領域が、条件２となるようにした。

　また、前記延伸ゾーン前噴射口及び前記熱固定ゾーン前噴射口以外の噴射口（その他の噴射口）における噴射領域が、全て条件１となるようにした。

　これらの各条件は、下記表１に示す。

　［実施例２，３］
　実施例２，３は、レールパターンが、図３に示すような経路パターン（レールパターン）に変更し、各噴射領域を、下記表１に示す条件に変更したこと以外、実施例１と同様である。

　［実施例４～７］
　実施例４～７は、レールパターンが、図３に示すような経路パターン（レールパターン）に変更し、搬送速度を、５０ｍ／分に変更し、さらに、各噴射領域を、下記表１に示す条件に変更したこと以外、実施例１と同様である。

　［実施例８］
　実施例８は、長尺フィルムを、シクロオレフィンフィルムからセルロースエステルフィルムに変更し、セルロースエステルフィルムに適切な延伸温度に変更したこと以外、実施例７と同様である。

　［実施例９］
　実施例９は、搬送速度を、１０ｍ／分に変更したこと以外、実施例１と同様である。

　［比較例１］
　比較例１は、下記表１に示すように、延伸ゾーン前噴射口における噴射領域及び熱固定ゾーン前噴射口における噴射領域が、それぞれ条件１に変更したこと以外、実施例１と同様である。なお、図７に示す状態である。

　［比較例２］
　比較例２は、レールパターンが、図３（図８）に示すような経路パターン（レールパターン）に変更し、各噴射領域を、下記表１に示す条件に変更したこと以外、実施例１と同様である。なお、図８に示す状態である。

　［比較例３］
　比較例３は、レールパターンが、図３（図８）に示すような経路パターン（レールパターン）に変更し、搬送速度を、５０ｍ／分に変更し、さらに、各噴射領域を、下記表１に示す条件に変更したこと以外、実施例１と同様である。なお、図８に示す状態である。

　［比較例４］
　比較例４は、搬送速度を、１０ｍ／分に変更したこと以外、比較例１と同様である。

　（温度）
　上記各実施例及び比較例において、延伸ゾーン前噴射口及び熱固定ゾーン前噴射口から噴射される熱風及び長尺フィルムの温度を測定した。

　また、熱風の温度は、長尺フィルムの端部から、幅手方向に２００ｍｍ内側の位置にあたる熱風の温度を測定した。そして、外周側と内周側とのそれぞれを測定した。

　また、長尺フィルムの温度は、長尺フィルムの幅手方向に１０箇所測定した。具体的には、長尺フィルムの付近に設置した、非接触ハンディ温度計（ＩＴ２－８０、（株）キーエンス製）を用いて測定した。そして、各位置で測定したフィルム温度の最大値と最小最との差を温度変動値として算出した。

　各測定結果は、表２に示す。

　［評価］
　上記各実施例及び比較例に係る長尺延伸フィルムを、下記の評価基準で評価した。

　（色味むらの評価）
　まず、各実施例及び比較例に係る長尺延伸フィルムを用いて、上記で説明した有機ＥＬディスプレイ装置を作成した。得られた有機ＥＬディスプレイ装置の画像表示部の全面に黒色を表示した。その表示状態を目視で観察し、色味むらを評価した。すなわち、黒表示した際のディスプレイ全面における色味むらを、以下の基準で目視評価した。

　Ａ：ディスプレイ全面における箇所ごとに色味の違い（色味むら）が確認できない
　Ｂ：ディスプレイ全面において、画面端の部分で、色味の違い（色味むら）がわずかに確認できるが、その色味の違いは、特に問題のないレベル
　Ｃ：ディスプレイ全面において、画面端の部分で、色味の違い（色味むら）が確認でき、得られた有機ＥＬディスプレイ装置を製品として使用できないレベル
　Ｄ：貼り付けたサンプル片の箇所ごとに色味の違い（色味むら）が大きく、得られた有機ＥＬディスプレイ装置を製品として使用できないレベル。

　（配向むらの評価）
　上記各実施例及び比較例に係る長尺延伸フィルムを、幅手方向に等間隔で２０個のサンプルを切り出した。そのサンプルの（配向軸）遅相軸の角度（配向角）θを、自動複屈折率測定装置（王子計測機器株式会社製のＫＯＢＲＡ－２１ＡＤＨ）を用いて測定した。上記の測定（幅手方向の複数個所にわたる測定）を搬送方向（走行方向）に３回実施した。得られた配向角の値から、その最大値と最小値との差を算出し、その差を、配向角のばらつきとして、下記基準で評価した。すなわち、配向角のばらつきが大きいほど、配向むらが大きく、配向角のばらつきが小さいほど、配向むらが小さい。

　Ａ：配向角のばらつきが、０．４°未満である
　Ｂ：配向角のばらつきが、０．４°以上０.６°未満である
　Ｃ: 配向角のばらつきが、０．６°以上１．０°未満である
　Ｄ：配向角のばらつきが、１．０°以上１．５°未満である
　Ｅ：配向角のばらつきが、１．５°以上である。

　上記評価結果を、噴射領域の状態や長尺フィルムの温度とともに、表２に示す。

　表２からわかるように、長尺フィルムの走行位置に応じて、熱風の噴射位置を調整した場合（実施例１～９）は、長尺フィルムの走行位置に応じて、熱風の噴射位置を調整せずに、熱風を噴射する噴射口の全てで広く開放した場合（比較例１～４）と比べて、配向むらの小さい長尺延伸フィルムが得られる。また、実施例１～９に係る長尺延伸フィルムは、有機ＥＬディスプレイ装置に適用した場合、比較例１～４より、色味むらの少ないものが得られることがわかった。

　また、噴射口の全てで、熱風の噴射位置の調整をした場合（実施例３～８）は、延伸ゾーン前噴射口や熱固定ゾーン前噴射口にのみに、熱風の噴射位置の調整をした場合（実施例１，２，９）と比較して、上記配向むらや色味むらの結果が優れている傾向があることがわかった。具体的には、噴射領域のみが異なる実施例２と実施例３とにおいて、噴射口の全てで、熱風の噴射位置の調整をした場合（実施例３）は、延伸ゾーン前噴射口及び熱固定ゾーン前噴射口にのみに、熱風の噴射位置の調整をした場合（実施例２）と比較して、上記配向むらや色味むらの結果が優れていることがわかった。このことから、できるだけ多くの噴射口で、長尺フィルムの走行位置に応じた、熱風の噴射位置の調整を行うことが好ましいことがわかった。そして、全ての噴射口で、長尺フィルムの走行位置に応じた、熱風の噴射位置の調整を行うことがより好ましいことがわかった。

　また、熱固定ゾーン前噴射口で、噴射領域が内周側にシフトするようにした場合（実施例５）は、シフトさせないこと以外、実施例５と同様の場合（実施例４）と比較して、上記配向むらや色味むらの結果が優れていることがわかった。このことは、熱固定ゾーン前の内周側の長尺フィルムの温度が、外周側より高いことによると考えられる。

　そして、延伸ゾーン前噴射口で、噴射領域が内周側にシフトするようにした場合（実施例６）は、シフトさせないこと以外、実施例６と同様の場合（実施例４）と比較して、上記配向むらや色味むらの結果が優れていることがわかった。このことは、延伸ゾーン前の内周側の長尺フィルムの温度が、外周側より高いことによると考えられる。

　さらに、熱固定ゾーン前噴射口及び延伸ゾーン前噴射口の両方で、上記シフトすると、上記配向むらや色味むらの結果が、さらに優れていることがわかった。

　これらのことから、熱固定ゾーン前噴射口や延伸ゾーン前噴射口で、上記シフトを行うことが好ましいことがわかる。そして、熱固定ゾーン前噴射口及び延伸ゾーン前噴射口の両方で、上記シフトを行うことがより好ましいことがわかる。

　また、実施例７や実施例８等から、長尺フィルムとしては、シクロオレフィンフィルムであっても、セルロースエステルフィルムであっても、配向むらや色味むらの発生を抑制できることがわかった。このことから、長尺フィルムの材質にかかわらず、本実施形態に係る製造方法を適用すれば、配向むらを充分の抑制した長尺延伸フィルムが得られることがわかった。

　また、搬送速度が、２０ｍ／分以上である場合（実施例１）は、搬送速度を１０ｍ／分にしたこと以外、実施例１と同様の場合（実施例９）と同様、配向むらや色味むらが充分に抑制されていることがわかった。このことから、本実施形態に係る製造方法であれば、搬送速度を、１５ｍ／分以上にしても、配向むらや色味むらを充分に抑制できることがわかった。このため、本実施形態に係る製造方法は、配向むらや色味むらを充分に抑制された長尺延伸フィルムを効率的に製造することができる。

　本発明によれば、斜め延伸された長尺延伸フィルムであって、配向角のばらつきが充分に抑制された長尺延伸フィルムを製造することができる長尺延伸フィルムの製造方法、及び斜め延伸装置が提供される。

Claims

　熱可塑性樹脂からなる長尺フィルムを製膜する工程、前記長尺フィルムを延伸後の長尺延伸フィルムの走行方向とは異なる特定の方向から斜め延伸装置に繰り入れ、前記長尺フィルムの幅手方向の両端部を前記斜め延伸装置の把持具によって把持して搬送しつつ、前記長尺フィルムを幅手方向に対して０°より大きく９０°未満の方向に斜め延伸する斜め延伸工程、及び斜め延伸工程後の長尺延伸フィルムを巻き取る工程を少なくとも有する長尺延伸フィルムの製造方法であって、
　前記斜め延伸装置として、前記斜め延伸工程において、前記長尺フィルムに熱風を噴射することによって前記長尺フィルムを加熱する加熱装置を備え、前記長尺フィルムを幅手方向に対して０°より大きく９０°未満の方向の任意の方向に斜め延伸するために、前記長尺フィルムの走行位置を任意に変更可能となるように構成された装置を用い、
　前記斜め延伸工程においては、前記長尺フィルムの走行位置に応じて、前記熱風の噴射位置を調整することを特徴とする長尺延伸フィルムの製造方法。
　前記加熱装置として、前記斜め延伸装置における前記長尺フィルムの走行可能な位置の、幅手方向の全長にわたって、前記熱風を噴射可能な噴射口が形成された加熱装置を用い、
　前記噴射口の一部を噴射領域調整部で覆うことによって、前記熱風が噴射される噴射領域を調整し、前記熱風の噴射位置を調整する請求項１に記載の長尺延伸フィルムの製造方法。
　前記噴射領域が、前記長尺フィルムの幅手方向の長さより長く、前記斜め延伸装置の幅手方向の全長より短い幅となるように調整する請求項２に記載の長尺延伸フィルムの製造方法。
　前記噴射領域調整部として、前記長尺フィルムの走行位置に応じて、前記噴射口の幅手方向に移動する機構を有する噴射領域調整部を用い、
　前記噴射領域調整部によって、前記噴射領域を調整する請求項２又は請求項３に記載の長尺延伸フィルムの製造方法。
　前記噴射領域調整部によって、前記噴射領域の幅手方向の中心位置を、前記長尺フィルムの幅手方向の中心位置から、前記長尺フィルムの内周側及び外周側のうちの温度が低いほうに移行させる請求項２～４のいずれか１項に記載の長尺延伸フィルムの製造方法。
　前記斜め延伸装置内に、前記噴射口が複数存在し、
　前記噴射口の全てにおいて、前記噴射領域を調整する請求項２～５のいずれか１項に記載の長尺延伸フィルムの製造方法。
　前記斜め延伸装置内の、前記長尺フィルムが走行する領域が、
　前記斜め延伸装置の入口側に配置され、前記長尺フィルムを搬送しながら、予熱するための予熱ゾーンと、
　前記予熱ゾーンの下流側に配置され、前記長尺フィルムを搬送しながら、斜め延伸するための延伸ゾーンと、
　前記延伸ゾーンの下流側に配置され、斜め延伸された前記長尺フィルムを熱固定するための熱固定ゾーンとを含み、
　前記予熱ゾーン、前記延伸ゾーン、及び前記熱固定ゾーンの各ゾーン間には、隔壁が設けられ、
　前記延伸ゾーンと前記熱固定ゾーンとの間に設けられる隔壁と、斜め延伸後の長尺フィルムの配向軸とのなす角が、－５°未満又は５°を超える場合、
　前記延伸ゾーンに存在する前記噴射口のうち、前記熱固定ゾーンに最も近い位置に存在する噴射口における噴射領域を、前記長尺フィルムの内周側が外周側より高温になるような熱風を噴射可能な位置に、前記噴射領域調整部によって移行させる請求項６に記載の長尺延伸フィルムの製造方法。
　前記斜め延伸装置内の、前記長尺フィルムが走行する領域が、
　前記斜め延伸装置の入口側に配置され、前記長尺フィルムを搬送しながら、予熱するための予熱ゾーンと、
　前記予熱ゾーンの下流側に配置され、前記長尺フィルムを搬送しながら、斜め延伸するための延伸ゾーンと、
　前記延伸ゾーンの下流側に配置され、斜め延伸された前記長尺フィルムを熱固定するための熱固定ゾーンとを含み、
　前記予熱ゾーン、前記延伸ゾーン、及び前記熱固定ゾーンの各ゾーン間には、隔壁が設けられ、
　前記予熱ゾーンと前記延伸ゾーンとの間に設けられる隔壁と、前記長尺フィルムの走行方向とのなす角が、８５°未満又は９５°を超える場合、
　前記予熱ゾーンに存在する前記噴射口のうち、前記延伸ゾーンに最も近い位置に存在する噴射口における噴射領域を、前記長尺フィルムの内周側が外周側より高温になるような熱風を噴射可能な位置に、前記噴射領域調整部によって移行させる請求項６又は請求項７に記載の長尺延伸フィルムの製造方法。
　前記斜め延伸工程における、前記斜め延伸装置の把持具の走行速度が、１５～１５０ｍ／分である請求項１～８のいずれか１項に記載の長尺延伸フィルムの製造方法。
　前記熱可塑性樹脂が、ノルボルネン系樹脂を含む請求項１～９のいずれか１項に記載の長尺延伸フィルムの製造方法。
　熱可塑性樹脂からなる長尺フィルムの両端部を把持して搬送しつつ、前記長尺フィルムを幅手方向に対して０°より大きく９０°未満の方向に斜め延伸する斜め延伸装置において、
　前記斜め延伸の際、前記長尺フィルムに熱風を噴射する加熱装置を備え、
　前記長尺フィルムを幅手方向に対して０°より大きく９０°未満の方向の任意の方向に斜め延伸するために、前記長尺フィルムの走行位置を任意に変更可能となるように構成されており、
　前記加熱装置が、前記長尺フィルムの走行位置に応じて、前記熱風の噴射位置を調整可能であることを特徴とする斜め延伸装置。