JP2021095951A - 転がり軸受 - Google Patents

Abstract

【課題】樹脂製の保持器を使用した転がり軸受において、高速で回転したときに保持器の破損を低減する。【解決手段】転がり軸受１０は、内輪１２と、外輪１１と、複数のころ１３と、ころ１３を軌道面に沿って所定の間隔で保持する樹脂製の保持器１４と、を有し、保持器１４は、複数のころ１３に沿って配置される環状体２２と、環状体２２から互いに隣り合うころ１３の間に向けて軸方向に突出する複数のつの２１を有する。保持器１４は、複数のつの２１のうち少なくとも一のつの２１の位置にウエルド部を有しており、環状体２２は、周方向のウエルド部を有するつの２１の位置で、外周面及び内周面のうち少なくともいずれか一方に径方向に突出する補強部を有し、補強部は環状体２２からつの２１にかけて軸方向に延在している。【選択図】図１

Description

本発明は、転がり軸受に関し、特に樹脂製の保持器を使用した転がり軸受に関する。

転がり軸受は、外輪及び内輪と、複数の転動体とを備えており、転動体は、保持器によって内外輪の軌道面に沿って等しい間隔で保持されている。従来、研削盤などの工作機械の主軸を回転支持する転がり軸受では、加工精度を高くするため主軸の剛性を高くする必要があり、主軸を支持する転がり軸受には、二列のころが組込まれた複列ころ軸受が使用されている。工作機械用の転がり軸受は、転動体のピッチ円径が比較的大径であり、また、高い回転速度で使用される等の理由により、青銅や黄銅を用いて、強度が高くかつ潤滑性に優れた金属製の保持器が使用されていた。

しかしながら、近年、軽量で、低コストで製造できる樹脂製の保持器が使用されるようになってきている（特許文献１）。樹脂材料としては、ガラス繊維や炭素繊維を含有させた、ポリアミド（ＰＡ）、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）等の熱可塑性の合成樹脂が使用され、樹脂製の保持器は、これらの合成樹脂を金型内に射出成形することによって製造することができる。

特開２００８−８３７０号公報

工作機械は、被切削面の加工精度を向上させるとともに、生産性を向上させることを目的として、主軸の回転速度がますます増加している。しかしながら、主軸が高速で回転すると保持器の回転速度が上昇する。このため、保持器の振動が増大して内部に大きな応力が発生するので、樹脂製の保持器を使用すると、保持器が破損する恐れがある。

そこで、本発明は、樹脂製の保持器を使用した転がり軸受において、高速で回転したときに保持器の破損を低減することを目的としている。

本発明の一形態は、外周に内側軌道面を有する内輪と、内周に外側軌道面を有する外輪と、前記内側軌道面と前記外側軌道面との間に転動可能に配置される複数のころと、前記ころを前記各軌道面に沿って所定の間隔で保持する樹脂製の保持器と、を有し、前記保持器は、前記複数のころに沿って配置される環状体と、前記環状体から互いに隣り合う前記ころの間に向けて軸方向に突出する複数のつのを有する転がり軸受であって、前記保持器は、前記複数のつののうち少なくとも一のつのの位置にウエルド部を有しており、前記環状体は、周方向の前記ウエルド部を有するつのの位置で、外周面及び内周面のうち少なくともいずれか一方に径方向に突出する補強部を有し、前記補強部は前記環状体から前記つのにかけて軸方向に延在していることを特徴としている。

本発明によると、樹脂製の保持器を使用した転がり軸受において、ウエルド部の面積が増大するので、転がり軸受が高速で回転するときに発生する応力を低減して、保持器の破損を低減することができる。

本実施形態の転がり軸受の軸方向断面図である。 保持器の斜視図である。 図２の保持器を軸方向他方から軸方向一方に向かって軸方向に見たときの、周方向の一部の断面を示す部分断面図である。 保持器を成形する金型の構造を説明するための模式図である。 第１実施形態の保持器における補強部の斜視図である。 第２実施形態の保持器における補強部の斜視図である。 第３実施形態の保持器における補強部の斜視図である。 第４実施形態の保持器における補強部の斜視図である。

本発明の一実施形態（以下、「第１実施形態」という）である転がり軸受１０について、図を用いて詳細に説明する。図１は、転がり軸受１０の軸方向断面図である。転がり軸受１０は、汎用旋盤、ＣＮＣ旋盤、マシニングセンタ、フライス盤等の工作機械の主軸を回転支持する用途で使用され、高い回転数で、かつ、ラジアル方向に高い剛性で支持することが可能である。主軸は、直径が５０〜１５０ミリメートル程度であり、最大１００００〜１５０００ｒｐｍ程度の回転速度で回転する。
以下の説明では、転がり軸受１０の回転中心である中心軸ｍの方向を軸方向といい、中心軸ｍと直交する方向を径方向、中心軸ｍの周りを周回する方向を周方向という。また、説明の便宜上、図１の左方を軸方向一方側といい、右方を軸方向他方側という。

転がり軸受１０は、外輪１１、内輪１２、複数の転動体としてのころ１３、二つの保持器１４、１４を備えている。

外輪１１は、環状で、ＳＵＪ２等の高炭素クロム鋼やＳＮＣＭ等のニッケルクロムモリブデン鋼などの鋼材で製造されている。外周面１１ａは中心軸ｍと同軸の円筒形状である。軸方向両側にそれぞれ中心軸ｍと直交する向きに延在する側面が形成されている。内周面は、中心軸ｍを軸とする円筒面であり、二列の外側軌道面１５ａ、１５ｂが形成されている。二列の外側軌道面１５ａ、１５ｂは、それぞれころ１３が転動する軌道面であって、互いに軸方向に離れて形成されており、直径寸法は互いに同一である。

内輪１２は、環状で、ＳＵＪ２等の高炭素クロム鋼やＳＮＣＭ等のニッケルクロムモリブデン鋼などの鋼材で製造されている。内周面１２ａは中心軸ｍと同軸の円筒形状である。軸方向両側にそれぞれ中心軸ｍと直交する向きに延在する側面が形成されている。外周には、二列の内側軌道面１６ａ、１６ｂが、互いに軸方向に離れて全周にわたって形成されている。内側軌道面１６ａ、１６ｂは、それぞれころ１３が転動する軌道面である。以下の説明では、軸方向一方の内側軌道面１６ａを「第１内側軌道面」、軸方向他方側の内側軌道面１６ｂを「第２内側軌道面」という。各内側軌道面１６ａ、１６ｂは、いずれも中心軸ｍと同軸の円筒形状で、直径は互いに同一である。

第１内側軌道面１６ａの軸方向一方に第１つば１７ａが形成され、第１内側軌道面１６ａと第２内側軌道面１６ｂとの間に第２つば１７ｂが形成され、第２内側軌道面１６ｂの軸方向他方に第３つば１７ｃが形成されている。各つば１７ａ，１７ｂ，１７ｃの外周面はいずれも中心軸ｍを中心とする円筒面であり、その外径寸法は互いに等しく、各内側軌道面１６ａ，１６ｂより大径である。
つば１７ａの軸方向他方側の側面１８ａと、つば１７ｂの軸方向一方側の側面１８ｂは、第１内側軌道面１６ａを挟んで互いに軸方向に対向している。側面１８ａと側面１８ｂは、いずれも中心軸ｍと直交する向きに延在し、互いに平行である。第２内側軌道面１６ｂを挟んで互いに軸方向に対向するつば１７ｂの側面１８ｃとつば１７ｃの側面１８ｄは、いずれも中心軸ｍと直交する向きに延在しており、互いに平行である。

ころ１３は、ＳＵＪ２等の高炭素クロム鋼やＳＮＣＭ等のニッケルクロムモリブデン鋼、或いは窒化ケイ素などのセラミック材で製造されている。ころ１３は、円筒ころであって、外周面は円筒形状である。以下の説明では、ころ１３の中心軸を転がり軸受１０の中心軸ｍと区別して「中心軸ｎ」とする。ころ１３の両端に、それぞれ中心軸ｎと直交する向きの端面が形成されている。

転がり軸受１０は、外輪１１と内輪１２がそれぞれの中心軸を一致させて組み合わされ、複数のころ１３が、それぞれ中心軸ｎを転がり軸受１０の中心軸ｍの方向に向けて、第１内側軌道面１６ａ及び第２内側軌道面１６ｂに沿って配置されている。各列のころ１３は、後述する保持器１４によって周方向に等しい間隔で保持されている。

ころ１３の中心軸ｎの方向の両端面間の寸法は、内輪１２に形成されたつば１７ａと１７ｂの内幅及び１７ｃと１７ｄの内幅よりわずかに小さい。このため各内側軌道面１６ａ，１６ｂに配置されたころ１３は、転がり軸受１０の回転時につば１７ａ、１７ｂ、１７ｃ、１７ｄで案内されて、各軌道面１５ａ，１５ｂ，１６ａ、１６ｂに沿って周方向に転動することができる。

図２及び図３によって、保持器１４について説明する。
図２は、保持器１４の斜視図である。図１の転がり軸受１０では、同一形状の二つの保持器１４、１４が、互いに軸方向で逆向きに組み込まれており、図２は、軸方向他方側に組み込まれた保持器１４を、図１と同じ向きで示している。以下、軸方向他方側の保持器１４を例にして詳細に説明し、軸方向一方側に組み込まれている保持器１４については説明を省略する。図２においても図１と同様に、図の左方を軸方向一方側といい右方を軸方向他方側という。
図３は、図２の保持器１４において、つの２１の軸方向中央を通って、中心軸ｐと直交する向きの断面図である。図３では、本発明にかかる補強部（リブ３２等をいう）が形成されたつの２１を含む周方向の一部分の形態を示している。また、保持器１４が転がり軸受１０に組み込まれたときのころ１３の位置を二点鎖線で示している。

図２に示すように、保持器１４は、中心軸ｐを中心とする環状であって、環状体２２と、複数のつの２１が一体に形成されている。保持器１４は、ガラス繊維や炭素繊維を１０〜３０重量％程度含有するポリアミド（ＰＡ）、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）等の熱可塑性の合成樹脂を金型内で射出成形することによって製造されている。

環状体２２は円板状であって、中心軸ｐを含む軸方向断面の形状は略長方形である。環状体２２の外周面２３と内周面２４は、それぞれ中心軸ｐを中心とする円筒面である。軸方向両側の側面２５ａ，２５ｂは、それぞれ中心軸ｐと直交する向きに延在しており、互いに平行な面となっている。

複数のつの２１は、環状体２２の軸方向他方の側面２５ｂから軸方向他方に向けて突出しており、互いに周方向に等しい間隔で配置されている。
つの２１の外周面２７は、中心軸ｐを中心とする円筒形状であって、環状体２２の外周面２３とつながって単一の円筒面となっている。つの２１の内周面２８は、環状体２２の内周面２４の軸方向他方側の端部とつながっており、中心軸ｐを中心とする円錐面で形成されて、環状体２２から離れるにしたがって内径が拡大する向きに傾斜している。
図３に示すように、各つの２１の周方向両側にころ案内面２９、２９が形成されている。各ころ案内面２９は、ころ１３の外周面に沿って湾曲した曲面である。図３において、ころ１３の中心軸ｎを中心とするころ案内面２９の曲率半径は、ころ１３の外周面の曲率半径よりわずかに大きい。

互いに隣接するつの２１とつの２１とで周方向に挟まれた空間を「ポケット３０」という。転がり軸受１０では、二列の外側軌道面１５ａ、１５ｂと二列の内側軌道面１６ａ、１６ｂとの間に配置された複数のころ１３が、その中心軸ｎを保持器１４の中心軸ｐと平行に向けて、各ポケット３０に一つずつ組み込まれている。言い換えれば、各つの２１が、互いに周方向に隣り合うころ１３ところ１３との間に向けて軸方向に突出している。ころ案内面２９は、ころ１３の中心より径方向外方に寄った位置で、ころ１３の外周面とわずかなすき間をもって対向している。これにより保持器１４は、ころ１３に案内されて径方向に位置決めされており、中心軸ｐと転がり軸受１０の中心軸ｍとが一致するように組込まれている。

転がり軸受１０は、複数のころ１３を介して、外輪１１と内輪１２とがそれぞれの中心軸を互いに一致させて組み合わされている。ころ１３は、外側軌道面１５ａ，１５ｂと内側軌道面１６ａ，１６ｂとの間で転動自在であり、外輪１１と内輪１２が相対的に回転すると、ころ１３は中心軸ｍの周りで公転する。保持器１４は、各つの２１が、互いに周方向に隣り合うころ１３ところ１３との間に向けて突出しているので、ころ１３が公転すると、保持器１４は、ころ１３とともに中心軸ｍの周りで回転する。

図２を参照する。図２では、周方向に互いに等しい距離だけ離れた三つのつの２１の位置をそれぞれＡ，Ｂ，Ｃと表示している。第１実施形態の保持器１４では、Ａ，Ｂ，Ｃの位置において、射出成形にともなってウエルド部が形成されており、保持器１４の内周側に補強部としてのリブ３２が形成されている。

図４によってウエルド部について説明する。図４は、保持器１４を成形する金型４１の構造を説明するための模式図である。
金型４１は、溶融した樹脂材料が充填されて保持器１４が成形される空間（以下、キャビティ４２という）と、キャビティ４２に向けて溶融した樹脂材料が流動する１本のスプルー４３及び三本のランナー４４を備えている。スプルー４３は、金型４１の中心に設けられた円筒形状の通路で、保持器１４を成形するための溶融した樹脂材料が供給される通路である。スプルー４３内の樹脂材料は、３つのランナー４４に分岐して流動し、各ランナー４４の端部に設けられた射出口４５からキャビティ４２内に射出される。

図４に示すように、三カ所の射出口４５を、それぞれ第１射出口４５ａ、第２射出口４５ｂ、第３射出口４５ｃとする。各射出口４５ａ，４５ｂ，４５ｃは、周方向に等間隔に設けられている。射出口４５からキャビティ４２内に射出された樹脂材料は、それぞれ互いに周方向の反対向きにキャビティ４２の中を流動する。第１射出口４５ａから射出された樹脂材料は、矢印１ａと矢印１ｂの向きに分かれて流動する。第２射出口４５ｂ及び第３射出口４５ｃにおいても同様に、樹脂材料が、矢印２ａと矢印２ｂ、矢印３ａと矢印３ｂで示す向きにそれぞれ分かれて流動する。

矢印１ａの向きに流動する樹脂材料と矢印３ｂの向きに流動する樹脂材料は、第１射出口４５ａと第３射出口４５ｃとの中央の位置で当接する。同様に、矢印２ａの向きに流動する樹脂材料と矢印１ｂの向きに流動する樹脂材料は、第１射出口４５ａと第２射出口４５ｂの中央の位置で当接し、矢印３ａの向きに流動する樹脂材料と矢印２ｂの向きに流動する樹脂材料は、第２射出口４５ｂと第３射出口４５ｃの中央の位置で当接する。このように、射出成形においては、スプルー４３から供給された樹脂材料が分岐して、複数の射出口（４５ａ等）からキャビティ４２に流入しており、この溶融した樹脂材料が再びキャビティ４２内で当接する部分をウエルド部という。ウエルド部では、樹脂の流れの向きが不規則となるため、その他の部位に比較して強度が低下する。

第１実施形態の保持器１４は、２７個のつの２１を有している。図４では、図の上部におけるつの２１の配置のみを例示し、その他のつの２１の表示を省略している。金型４１では、図２におけるＡの部分が、第１射出口４５ａと第３射出口４５ｃとの中央に配置され、Ｂの部分が、第１射出口４５ａと第２射出口４５ｂとの中央に配置され、Ｃの部分が、第２射出口４５ｂと第３射出口４５ｃとの中央に配置されている。この状態で各射出口４５ａ，４５ｂ，４５ｃから同時に樹脂材料が射出されると、図２の保持器１４では、Ａ、Ｂ，Ｃの位置にウエルド部が形成される。

次に、第１実施形態の保持器１４に形成されたリブ３２（補強部）の形態について説明する。Ａ、Ｂ、Ｃのそれぞれの位置におけるリブ３２の形態は互いに同等である。このため、Ａの位置に形成されたリブ３２の形態について詳細に説明して、その他の位置にあるリブ３２の説明を省略する。

図５は、Ａの位置において保持器１４の内周側に形成されたリブ３２の形態を示す斜視図である。リブ３２は、Ａの位置に形成されたつの２１の周方向の中央の位置で、環状体２２の内周面２４の軸方向一方の端部からつの２１の内周面２８の軸方向他方の端部にかけて軸方向に延在するとともに、環状体２２の内周面２４及びつの２１の内周面２８から径方向内方に突出している。
また、図３に示すように、中心軸ｐと直交する向きの断面では、リブ３２の表面形状は、軸方向の全域において径方向内方に凸の円弧形状となっている。リブ３２は、軸方向一方から軸方向他方に向かうにしたがって、つの２１の内周面２８から径方向内方に向けて突出する高さｈｉが減少するとともに、周方向の寸法ｗｉが減少している。すなわち、リブ３２は、環状体２２から軸方向に離れるにしたがって中心軸ｐと直交する向きの断面の大きさが減少している。なお、リブ３２の内径寸法の最小値は、第２つば１７ｂの外径寸法より大きい。

図３及び図４を参照しつつ、リブ３２の効果について説明する。
転がり軸受１０が高速で回転すると、保持器１４は、遠心力やころ１３の進み遅れによってつの２１を付勢する力、その他の外力によって振動し、変形する。通常、保持器１４の全体の形状は、自由状態では円形である。このため、例えば、保持器１４が外力によって楕円形に変形すると、保持器１４には中心軸ｐに直交する平面内で曲げモーメントが作用し、保持器１４の内周及び外周に引張応力や圧縮応力が生じる。この応力が過大でかつ繰り返し作用すると、保持器１４が破損する恐れがある。

Ａの位置では、図４の矢印１ａの向きに流動した樹脂材料と矢印３ｂの向きに流動した樹脂材料とが当接してウエルド部が形成され、その樹脂材料の当接面は、おおむねつの２１の周方向中央において、中心軸ｐを含む平面状に形成される。図３では、ウエルド部を破線Ｑで示している。保持器１４の内周側では、ウエルド部は軸方向に延在する線状に露出している。
リブ３２は、Ａの位置に形成されたつの２１の周方向の中央の位置で、軸方向に延在しており、ウエルド部に沿って形成されている。

矢印１ａの向きに流動した樹脂材料と矢印３ｂの向きに流動した樹脂材料とが当接する部分の面積をウエルド部の面積Ｓとすると、ウエルド部の面積Ｓは、中心軸ｐを含みつの２１の周方向中央を通る断面の面積にほぼ等しい。
第１実施形態の保持器１４ではリブ３２が形成されているため、Ａの位置でのウエルド部の面積Ｓは、リブ３２が形成されていないときの面積に比べて増大している。このため、転がり軸受１０が回転して保持器１４が変形するときの応力を低減することができる。

また、リブ３２は、環状体２２から軸方向に離れるにしたがって中心軸ｐと直交する向きの断面の大きさが減少している。これによって、つの２１は、軸方向の先端に近づくにしたがって質量を低減することができる。このため、保持器１４が高速で回転したときに、つの２１の先端部に作用する遠心力を低減できるので、つの２１の径方向外方に向かう変位を防止して、保持器１４に生じる応力を低減することができる。

こうして、第１実施形態の転がり軸受１０は、樹脂製の保持器１４におけるウエルド部の面積Ｓを増大して、内部応力を低減できるので、高速で回転したときに保持器１４の破損を低減することができる。

次に、図６によって、保持器１４の第２実施形態について説明する。
図６は、第２実施形態の保持器１４に形成されたリブ３２ａ（補強部）についての図５と同様の斜視図である。リブ３２ａは、第１実施形態のリブ３２と比較して軸方向長さを縮小した点に特徴がある。

リブ３２ａは、Ａの位置に形成されたつの２１の周方向の中央の位置で、環状体２２の内周面２４の軸方向一方の端部からつの２１の内周面２８の一部にかけて軸方向に延在している。中心軸ｐと直交する向きの断面の形状は、第１実施形態のリブ３２と同様で、径方向内方に凸の円弧形状である。
リブ３２ａは、環状体２２から軸方向に離れるにしたがって、中心軸ｐと直交する向きの断面の大きさが減少している。
更に、つの２１の内周面２８において、リブ３２ａは、軸方向一方側（環状体２２に近い側）に形成されているに過ぎず、軸方向他方側（つの２１の先端に近い側）には形成されていない。このため、第１実施形態の保持器１４に比べて、つの２１の先端に近づくにしたがって質量を更に低減することができるので、つの２１の先端部に作用する遠心力を更に低減できる。
こうして、つの２１の径方向外方に向かう変位を抑制して、環状体２２に生じる応力を更に低減することができる。

第２実施形態では、リブ３２ａが、環状体２２の内周面２４の軸方向一方の端部からつの２１の内周面２８の一部にかけて延在していることにより、次の利点がある。
先に述べたように、転がり軸受１０が高速で回転するときに保持器１４が変形して、保持器１４の内周及び外周に曲げ応力が生じる。このとき、保持器１４に生じる応力は、つの２１の先端部では比較的小さく、環状体２２の内周部及び外周部で大きくなる。
このため、第２実施形態の保持器１４では、リブ３２ａを環状体２２の内周に形成することによって、応力が大きい環状体２２においてウエルド部の面積Ｓを増大しているので、保持器１４が変形したときの応力を効果的に低減することができる。

また、第２実施形態のリブ３２ａは、環状体２２の内周のみに形成されるものではなく、環状体２２からつの２１にかけて軸方向に延在する点に特徴がある。
仮に、環状体２２の内周のみにリブ３２を形成した場合には、環状体２２とつの２１との境界部において、保持器１４の内周の形状が大きく変化するので、応力集中が生じることによって、かえって強度が低下する恐れがある。
これに対し、第２実施形態の保持器１４では、リブ３２ａが、環状体２２からつの２１にかけて軸方向になめらかに延在することによって、応力集中を抑制し、保持器１４に生じる応力を低減している。

こうして、第２実施形態の保持器１４は、転がり軸受１０が高速で回転したときに、保持器１４の破損を更に確実に低減することができる。
なお、つの２１の内周面２８に沿って延在するリブ３２ａの軸方向長さは、転がり軸受１０の使用条件や保持器１４の材質等によって適宜選択することができる。

次に、図７によって、保持器１４の第３実施形態について説明する。
図７は、第３実施形態の保持器１４に形成されたリブ３２ｂ（補強部）の形態を示す斜視図である。リブ３２ｂは、第１実施形態のリブ３２が保持器１４の内周側に形成されていたのに対し、外周側に形成されている点が異なっている。

リブ３２ｂは、図２におけるＡの位置に形成されたつの２１の周方向の中央の位置で、環状体２２の外周面２３の軸方向一方の端部からつの２１の外周面２７の軸方向他方の端部にかけて軸方向に延在するとともに、環状体２２の外周面２３及びつの２１の外周面２７から径方向外方に突出している。
また、図示を省略するが、中心軸ｐと直交する向きの断面では、リブ３２ｂの表面形状は、軸方向の全域において径方向外方に凸の円弧形状となっている。リブ３２ｂは、第１実施形態と同様に、環状体２２から軸方向に離れるにしたがって中心軸ｐと直交する向きの断面の大きさが減少している。なお、リブ３２ｂの外径寸法の最大値は、外輪１１の内径寸法より小さい。

Ａの位置では、ウエルド部は、おおむねつの２１の周方向中央において、中心軸ｐを含む平面状に形成されている。保持器１４の外周においても、ウエルド部は軸方向に延在する線状に露出しており、第３実施形態のリブ３２ｂは、ウエルド部に沿って形成されている。
このため、第３実施形態の保持器１４においても、Ａの位置でのウエルド部の面積Ｓは、リブ３２ｂが形成されていないときの面積に比べて増大している。このため、転がり軸受１０が高速で回転して、保持器１４が変形したときの応力を低減することができる。

また、リブ３２ｂは、環状体２２から軸方向に離れるにしたがって中心軸ｐと直交する向きの断面の大きさが減少している。このため、保持器１４が高速で回転したときに、つの２１の先端部に作用する遠心力を低減できるので、つの２１の径方向外方に向かう変位を抑制して、保持器１４に生じる応力を低減することができる。

次に、図８によって、保持器１４の第４実施形態について説明する。
図８は、第４実施形態の保持器１４に形成されたリブ３２ｃ（補強部）についての図７と同様の斜視図である。リブ３２ｃは、第３実施形態のリブ３２ｂと比較して軸方向長さを縮小した点が異なっている。

リブ３２ｃは、Ａの位置に形成されたつの２１の周方向の中央の位置で、環状体２２の外周面２３の軸方向一方の端部からつの２１の外周面２７の一部にかけて軸方向に延在している。中心軸ｐと直交する向きの断面の形状は、径方向外方に凸の円弧形状である。
また、リブ３２ｃは、環状体２２から軸方向に離れるにしたがって、中心軸ｐと直交する向きの断面の大きさが減少している。更に、リブ３２ｃは、つの２１の外周面２７の軸方向他方側（つの２１の先端に近い側）に形成されていないので、つの２１の先端部の質量を低減して、つの２１の先端部に作用する遠心力を更に低減できる。こうして、つの２１の径方向外方に向かう変位を防止して、環状体２２に生じる応力を低減することができる。

更に、第４実施形態では、リブ３２ｃが、環状体２２の外周面２３の軸方向一方の端部からつの２１の外周面２７の一部にかけて軸方向に延在している。こうして、応力が大きい環状体２２においてウエルド部の面積Ｓを増大しているので、保持器１４が変形したときの応力を効果的に低減することができる。あわせて、リブ３２ｃが、環状体２２からつの２１にかけてなめらかに延在することによって、応力集中を抑制し、保持器１４に生じる応力を低減することができる。

こうして、第４実施形態の保持器１４は、転がり軸受１０が高速で回転したときに、保持器１４の破損を更に確実に低減することができる。
なお、保持器１４の外周側においても、リブ３２ｃの軸方向長さは、転がり軸受１０の使用条件や保持器１４の材質等によって適宜選択することができる。

上述した実施の形態は本発明を実施するための例示に過ぎない。本発明は上述した実施の形態に限定されることなく、その趣旨を逸脱しない範囲内で上述した実施の形態を適宜変更して実施することができる。例えば、上記の説明では、保持器１４の内周及び外周のいずれか一方にリブ３２，３２ａ，３２ｂ，３２ｃ（リブ３２等）が形成されている場合を例に説明した。しかしながら、これに限定されるものではなく、内周及び外周に同時にリブ３２等が形成されていてもよい。両方に形成することによってウエルド部の面積Ｓが更に増大するので、保持器１４に生じる応力が更に低減し、保持器１４の破損を更に確実に防止することができる。
また、射出成形における射出口４５の数が３の場合を例に説明したが、射出口４５の数が１以上の任意の数の場合に適用できる。例えば、射出口４５の数が１のときは保持器１４には一つのウエルド部が形成されるので、保持器１４の内周及び／又は外周に当該ウエルド部に沿ってリブ３２等を形成すればよい。

１０：転がり軸受、１１：外輪、１２：内輪、１３：ころ、１４：保持器、１５：外側軌道面、１６ａ：第１内側軌道面、１６ｂ：第２内側軌道面、１７ａ：第１つば、１７ｂ：第２つば、１７ｃ：第３つば、２１：つの、２２：環状体、２３：外周面（環状体）、２４：内周面（環状体）、２５ａ：側面（環状体）、２５ｂ：側面（環状体）、２７：外周面（つの）、２８：内周面（つの）、２９：ころ案内面、３０：ポケット、３２：リブ（第１実施形態）、３２ａ：リブ（第２実施形態）、３２ｂ：リブ（第３実施形態）、３２ｃ：リブ（第４実施形態）、４１：金型、４２：キャビティ、４３：スプルー、４４：ランナー、４５：射出口、４５ａ：第１射出口、４５ｂ：第２射出口、４５ｃ：第３射出口

Claims (2)

1. 外周に内側軌道面を有する内輪と、
   内周に外側軌道面を有する外輪と、
   前記内側軌道面と前記外側軌道面との間に転動可能に配置される複数のころと、
   前記ころを前記各軌道面に沿って所定の間隔で保持する樹脂製の保持器と、を有し、
   前記保持器は、前記複数のころに沿って配置される環状体と、前記環状体から互いに隣り合う前記ころの間に向けて軸方向に突出する複数のつのを有する転がり軸受であって、
   前記保持器は、前記複数のつののうち少なくとも一のつのの位置にウエルド部を有しており、
   前記環状体は、周方向の前記ウエルド部を有するつのの位置で、外周面及び内周面のうち少なくともいずれか一方に径方向に突出する補強部を有し、前記補強部は前記環状体から前記つのにかけて軸方向に延在していることを特徴とする転がり軸受。
2. 前記補強部は、前記環状体から軸方向に離れるにしたがって、保持器の中心軸と直交する向きの断面の大きさが減少することを特徴とする請求項１に記載する転がり軸受。

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