JP2021018873A - スパークプラグ - Google Patents

Abstract

【課題】プレイグニッションの発生を抑制しやすいスパークプラグを提供する。【解決手段】スパークプラグ１は、筒状のハウジング２と、ハウジング２の内側に保持された絶縁碍子３と、を備える。ハウジング２の先端部は、周囲よりも基端側に凹むとともに内周側と外周側とに開口する溝部２１２を有する。溝部２１２の溝底２１２ａは、内周側に向かうほど基端側に向かうよう形成されている。溝底２１２ａの全体は、ハウジング２の先端に位置するハウジング２の先端面２１１よりも基端側に配されている。【選択図】図１

Description

本発明は、スパークプラグに関する。

特許文献１には、ハウジングの先端面が、プラグ周方向の一部にテーパ部を備えるスパークプラグが開示されている。テーパ部は、内周側に向かうほど基端側に向かうよう形成されている。特許文献１に記載のスパークプラグにおいては、テーパ部を形成することにより、ハウジングと絶縁碍子との間のポケット内の空間に、燃焼室内の気流を導いている。これにより、ポケット内で混合気が滞留することに起因するプレイグニッションの発生を防止しようとしている。

特開２０１４−１３６６６号公報

しかしながら、特許文献１に記載のスパークプラグにおいては、ポケット内を掃気しやすくし、プレイグニッションを更に抑制する観点から改善の余地がある。

本発明は、かかる課題に鑑みてなされたものであり、プレイグニッションの発生を抑制しやすいスパークプラグを提供しようとするものである。

本発明の一態様は、筒状のハウジング（２）と、
前記ハウジングの内側に保持された絶縁碍子（３）と、を備え、
前記ハウジングの先端部は、周囲よりも基端側に凹むとともに内周側と外周側とに開口する溝部（２１２）を有し、
前記溝部の溝底（２１２ａ）は、内周側に向かうほど基端側に向かうよう形成されており、
前記溝底の全体は、前記ハウジングの先端面（２１１）よりも基端側に配されている、スパークプラグ（１）にある。

前記態様のスパークプラグにおいて、溝底は、内周側に向かうほど基端側に向かうよう形成されている。それゆえ、スパークプラグが取り付けられた内燃機関の燃焼室内に生じる気流は、溝部にガイドされ、ポケットに向かうよう導かれる。これにより、ポケット内を掃気しやすくなる。

さらに、溝底の全体は、ハウジングの先端面よりも基端側に配されている。それゆえ、ハウジングと絶縁碍子との間に形成されるポケットのより奥側（基端側）まで、気流を導きやすい。それゆえ、ポケット内の空間は、全体にわたって掃気されやすくなり、プレイグニッションの発生が抑制される。

以上のごとく、前記態様によれば、プレイグニッションの発生を抑制しやすいスパークプラグを提供することができる。
なお、特許請求の範囲及び課題を解決する手段に記載した括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものであり、本発明の技術的範囲を限定するものではない。

実施形態１における、スパークプラグを備えた内燃機関の、スパークプラグの先端部周囲の断面図。 実施形態１における、スパークプラグを先端側から見た図。 実施形態１における、ハウジングの溝部周辺の拡大断面図。 実施形態１における、スパークプラグを備えた内燃機関の断面図であって、スパークプラグの周囲を流れる混合気の気流の流れの様子を示す模式図。 参考形態における、スパークプラグを備えた内燃機関の断面図であって、スパークプラグの周囲を流れる混合気の気流の流れの様子を示す模式図。 実験例１における、比較試料１を備えた内燃機関の、スパークプラグの先端部周囲の断面図。 実験例１における、比較試料２を備えた内燃機関の、スパークプラグの先端部周囲の断面図。 実験例１における、試料１を備えた内燃機関の、スパークプラグの先端部周囲の断面図。 実験例１における、各試料のポケット温度の解析結果を示すグラフ。 実験例２における、幅Ｗとポケット温度との関係を示すグラフ。 実験例３における、深さＤとポケット温度との関係を示すグラフ。 実験例４における、角θとポケット温度との関係を示すグラフ。 実施形態２における、スパークプラグを備えた内燃機関の、スパークプラグの先端部周囲の断面図。 実施形態２における、スパークプラグの溝部及びプラグ中心軸を通る断面図。 実施形態２における、スパークプラグを先端側から見た図。 実施形態３における、スパークプラグを先端側から見た図。 実施形態３における、スパークプラグを備えた内燃機関の断面図であって、スパークプラグのポケットを流れる混合気の気流の流れの様子を説明するための模式図。 実施形態３における、スパークプラグを先端側から見た図であって、スパークプラグのポケットを流れる混合気の気流の流れの様子を説明するための模式図。 実施形態４における、スパークプラグを先端側から見た図。

（実施形態１）
スパークプラグの実施形態につき、図１〜図５を用いて説明する。
本形態のスパークプラグ１は、図１、図２に示すごとく、筒状のハウジング２と、ハウジング２の内側に保持された絶縁碍子３と、を備える。

ハウジング２の先端部は、周囲よりも基端側に凹むとともに内周側と外周側とに開口する溝部２１２を有する。図１、図３に示すごとく、溝部２１２の溝底２１２ａは、内周側に向かうほど基端側に向かうよう形成されている。溝底２１２ａの全体は、ハウジング２の先端面２１１よりも基端側に配されている。なお、図２において、ハウジング２は、先端面２１１のみを表しており、絶縁碍子３は、絶縁碍子３におけるハウジング２から先端側に突出した部位のみを表している。
以後、本形態につき詳説する。

スパークプラグ１は、例えば、自動車、コージェネレーション等の内燃機関における着火手段として用いることができる。プラグ軸方向Ｚにおけるスパークプラグ１の一端は、図示しない点火コイルと接続され、プラグ軸方向Ｚにおけるスパークプラグ１の他端は、内燃機関の燃焼室内に配される。

なお、スパークプラグ１の中心軸を、プラグ中心軸Ｃという。また、プラグ中心軸Ｃが延在する方向をプラグ軸方向Ｚといい、以下、プラグ軸方向ＺをＺ方向という。また、Ｚ方向の一方側であり、スパークプラグ１における点火コイルと接続される側（すなわち、図１の上側）を基端側といい、その反対側であり、スパークプラグ１における燃焼室内に配される側（すなわち、図１の下側）を先端側という。また、Ｚ方向に直交する方向であって、プラグ中心軸Ｃと後述の接地電極６の立設部６１とが並ぶ方向をＸ方向という。そして、Ｘ方向とＺ方向との双方に直交する方向をＹ方向という。また、スパークプラグ１の周方向をプラグ周方向といい、スパークプラグ１の径方向をプラグ径方向という。

ハウジング２は、鉄、ニッケル、鉄ニッケル合金、ステンレス等の耐熱性金属材料を筒状に形成してなる。スパークプラグ１は、ハウジング２において内燃機関のプラグホールに取り付けられる。

図１に示すごとく、ハウジング２の先端側の外周部には、取付ネジ部２２が形成されている。取付ネジ部２２は、スパークプラグ１が取り付けられるエンジンヘッド１１のプラグホールに形成された雌ネジ穴１１１に螺合できるよう構成されている。スパークプラグ１は、取付ネジ部２２をプラグホールの雌ネジ穴１１１に螺合することにより、エンジンヘッド１１に取り付けられる。

エンジンヘッド１１における雌ネジ穴１１１の燃焼室側の開口部の全周には、ヘッド凹部１１２が形成されている。ヘッド凹部１１２は、エンジンヘッド１１におけるヘッド凹部１１２の外周側に隣接する部位よりも基端側に凹むよう形成されている。スパークプラグ１がエンジンヘッド１１に取り付けられた状態においては、スパークプラグ１の先端部は、ヘッド凹部１１２から先端側に突出している。

図１に示すごとく、ハウジング２における取付ネジ部２２の先端側には、内周面及び外周面がＺ方向に平行な円筒状に形成されたハウジング先端部２１が形成されている。スパークプラグ１がエンジンヘッド１１に取り付けられた状態において、ハウジング先端部２１の先端部位は、燃焼室内に突出している。

図１、図２に示すごとく、ハウジング先端部２１は、ハウジング２の先端面２１１のプラグ周方向の一部が基端側に凹んでなる溝部２１２を有する。溝部２１２は、ハウジング２の先端面２１１におけるプラグ径方向の全体に形成されており、プラグ径方向の内周側と外周側との双方に開放されている。

溝部２１２は、溝底２１２ａと一対の溝側面２１２ｂとを備える。図１、図３に示すごとく、溝底２１２ａは、Ｚ方向に交差する面状に形成されている。溝底２１２ａは、内周側に向かうほど基端側に向かうテーパ状に形成されている。すなわち、本例において、溝底２１２ａは平面状に形成されている。図３に示すごとく、溝底２１２ａとＺ方向に直交する面との間になす角θは、３７°≦θ≦５８°を満たす。

図１〜図３に示すごとく、一対の溝側面２１２ｂは、プラグ周方向における溝底２１２ａの両端縁から先端側に向かって形成されている。一対の溝側面２１２ｂは、互いにプラグ周方向に対向しており、互いに平行に形成されている。一対の溝側面２１２ｂの先端縁は、ハウジング２の先端面２１１に接続しており、Ｚ方向に直交する方向に形成されている。一対の溝側面２１２ｂの基端縁は、内周側に向かうほど基端側に向かうよう傾斜して形成されている。

図３に示すごとく、溝部２１２の外周端縁における深さＤは、０＜Ｄ≦２．４ｍｍを満たす。深さＤは、溝部２１２の外周端縁とハウジング２の先端面２１１における溝部２１２に隣接する部位との間のＺ方向の長さである。

図２に示すごとく、溝部２１２の幅Ｗは、１．２ｍｍ≦Ｗ≦７．３ｍｍを満たす。溝部２１２の幅Ｗとは、Ｚ方向に直交する方向のうちの溝形成方向に直交する方向の溝部２１２の長さを意味する。本形態において、溝部２１２の幅は溝形成方向において一定である。なお、溝部２１２の幅が溝形成方向において一定ではない場合、溝部２１２の幅Ｗとは、溝部２１２の内周端縁の幅を意味するものとする。

図２に示すごとく、溝部２１２は、Ｘ方向において、プラグ中心軸Ｃよりも、立設部６１側と反対側に形成されている。本形態において、Ｘ方向におけるプラグ中心軸Ｃを挟んで接地電極６の立設部６１と反対側に形成されている。すなわち、溝部２１２と立設部６１とは、プラグ周方向において互いに１８０°ずれた位置に配されており、溝部２１２とプラグ中心軸Ｃと立設部６１とはＸ方向に直線状に並んでいる。本形態において、溝形成方向は、Ｘ方向である。溝形成方向とは、Ｚ方向に直交する方向のうち、溝側面２１２ｂに平行な方向であり、図２においてその方向に延在する直線を一点鎖線にて表している。

図１に示すごとく、スパークプラグ１をエンジンヘッド１１に取り付けた状態において、溝部２１２の少なくとも一部は、ヘッド凹部１１２の底面１１２ａよりも先端側に配されている。なお、溝部２１２の全体を、ヘッド凹部１１２の底面１１２ａより先端側へ配することも可能である。ヘッド凹部１１２の底面１１２ａは、ヘッド凹部１１２において、雌ネジ穴１１１に隣接するよう形成された、先端側を向く面である。

図１に示すごとく、ハウジング２の内周面は、先端筒面２３とハウジング係止部２４とを備える。先端筒面２３は、プラグ中心軸Ｃを中心とした円筒状に形成されている。先端筒面２３は、ハウジング２の内周面の先端から形成されている。先端筒面２３は、Ｚ方向の各位置において、同等の内径を有する。

ハウジング係止部２４は、先端筒面２３の基端側に隣接する位置に形成されている。ハウジング係止部２４は、ハウジング２の内周面の一部が先端筒面２３よりも内周側に突出している。ハウジング係止部２４は、取付ネジ部２２の内周側の部位に形成されている。ハウジング係止部２４は、ハウジング２の内周面の全周にわたって形成されており、全体として円環状を呈している。

ハウジング係止部２４の基端側の面である座面２４１は、Ｚ方向の先端側へ向かうほど、プラグ径方向の内周側へ向かうテーパ状に形成されている。座面２４１は、プラグ周方向の全周にわたって形成されている。座面２４１は、円環状に形成されている。座面２４１は、パッキン４を介して絶縁碍子３を係止している。

絶縁碍子３は、アルミナ等の絶縁材を筒状に形成してなる。絶縁碍子３は、先端側の部位と基端側の部位とをハウジング２から突出させつつ、碍子係止部３１においてハウジング係止部２４に係止されている。

碍子係止部３１は、外周面が、Ｚ方向の先端側へ向かうほど、プラグ径方向の内周側へ向かうテーパ状に形成されている。碍子係止部３１の外周面は、プラグ周方向の全周にわたって形成されており、円環状に形成されている。ハウジング係止部２４は、円環状の碍子係止部３１とのシール性を確保すべく円環状に形成されている。

座面２４１と碍子係止部３１との間に挟まれたパッキン４は、円環状を呈しており、全周にわたって座面２４１と碍子係止部３１との双方に密着している。つまり、座面２４１と碍子係止部３１との間は、パッキン４により、全周にわたってシールされている。絶縁碍子３における、碍子係止部３１から先端側の部位を、碍子脚部３２という。

碍子脚部３２は、Ｚ方向の先端側へ向かうほど縮径するよう形成されている。碍子脚部３２の先端部位は、ハウジング２の先端から突出している。碍子脚部３２の外周面は、Ｚ方向に直交する断面形状が円形である。

プラグ径方向のハウジング２と絶縁碍子３との間に、先端側が開放されたポケットＰが形成されている。本形態において、ハウジング２の先端筒面２３は、Ｚ方向において一定の内径を有する一方、絶縁碍子３の碍子脚部３２の外周面は、先端側に向かうほど縮径している。そのため、ポケットＰにおける先端筒面２３と碍子脚部３２との間の部位は、基端側に向かうほど、プラグ径方向の寸法が小さくなるとともに、Ｚ方向に直交する断面積が小さくなっている。

絶縁碍子３の内側には、中心電極５が配されている。中心電極５は、Ｎｉ基合金等の導電材料からなる円柱体であり、内部にＣｕ等の熱伝導性に優れた金属材料が配されている。中心電極５は、絶縁碍子３の先端の領域に配されており、絶縁碍子３に保持されている。中心電極５は、先端部を絶縁碍子３から先端側に突出させている。

また、ハウジング２の先端面２１１には、接地電極６が接続されている。接地電極６は、中心電極５との間に、放電ギャップＧを形成している。

接地電極６は、ハウジング２の先端面２１１から先端側に向かってＺ方向に形成された立設部６１と、立設部６１から屈曲部を介して内周側に向かってプラグ径方向に延設された延設部６２とを備える。延設部６２の一部は、中心電極５の先端面とＺ方向に対向しており、Ｚ方向における中心電極５の先端面と接地電極６との間に放電ギャップＧが形成されている。スパークプラグ１は、放電ギャップＧにおいて火花放電を行うことにより、燃焼室内の混合気に着火する。

図４に示すごとく、内燃機関におけるスパークプラグ１の取付姿勢は、エンジン点火時期に、スパークプラグ１の先端部周囲を通る混合気の主流ＭＳの下流側が、プラグ中心軸Ｃに対する立設部６１側となる姿勢である。スパークプラグ１がこの姿勢で内燃機関に取り付けられた場合、混合気の主流ＭＳが立設部６１に衝突して主流がポケットＰ内に導かれやすいことが分かっている。また、これに伴い、スパークプラグ１がこの姿勢で内燃機関に取り付けられた場合、ポケットＰ内に混合気が滞留しやすく、プレイグニッションの発生を招きやすいことが分かっている。そこで、本形態は、最もプレイグニッションの発生が懸念される姿勢で内燃機関に取り付けられた場合であっても、ハウジング先端部２１に溝部２１２を設けることで、ポケットＰ内全体の掃気を促進し、プレイグニッションの発生を抑制している。

なお、前記主流ＭＳの向きは、例えばスパークプラグ１が取り付けられる内燃機関の吸気バルブと排気バルブとが並ぶ向きとすることができる。また、内燃機関に対する、スパークプラグ１のプラグ周方向の姿勢は、例えば、ハウジング２の取付ネジ部２２のネジの切り方等により、調整することができる。その他にも、例えば、取付ネジ部２２の基端側に、エンジンヘッド１１とハウジング２とで挟持されるスペーサ又はガスケットを配し、エンジンヘッド１１に対するスパークプラグ１の螺合の止まり位置を調整することで、スパークプラグ１のプラグ周方向の姿勢を調整してもよい。

次に、本形態の作用効果につき説明する。
本形態のスパークプラグ１において、溝底２１２ａは、内周側に向かうほど基端側に向かうよう形成されている。それゆえ、スパークプラグ１が取り付けられた内燃機関の燃焼室内に生じる気流は、溝部２１２にガイドされ、ポケットＰに向かうよう導かれる。これにより、ポケットＰ内を掃気しやすくなる。

例えば、図５に示すごとく、本形態の溝部（図１〜図４の符号２１２参照）が設けられていないハウジング２を備えたスパークプラグ９を想定する。当該スパークプラグ９において、ポケットＰは、基端側に向かうほどプラグ径方向の幅が狭まる。すなわち、ポケットＰは、基端側に向かうほどＺ方向に直交する断面積が小さくなる。

ここで、スパークプラグ９が内燃機関に取り付けられた状態において、スパークプラグ９の先端部周囲を通る混合気の主流ＭＳは、スパークプラグ９の先端部を通過する際にスパークプラグ９の先端部に衝突してその方向が曲げられ、一部がポケットＰ内に進入する。

前述のごとく、ポケットＰは、その奥側（すなわち基端側）に向かうほど、プラグ径方向の寸法が小さくなるため、ポケットＰ内に進入する混合気の気流Ｆは、ポケットＰの奥側までは到達し難い。それゆえ、スパークプラグ１においては、ポケットＰの開放部付近の領域以外では、気流Ｆの流速を確保しづらく、ポケットＰ内において気流Ｆが停滞しやすい。

一方、図４に示すごとく、本形態のスパークプラグ１は、前述の溝部２１２を備える。それゆえ、本形態のスパークプラグ１が内燃機関に取り付けられた状態において、スパークプラグ１の先端部周囲を通る混合気の主流ＭＳの一部は、溝部２１２に沿うように流れ、ポケットＰの奥側に向かうよう導かれる。これにより、本形態のスパークプラグ１のポケットＰ内に進入する混合気の気流Ｆは、ポケットＰの奥側まで到達しやすく、ポケットＰ内の広い領域において気流の流速を確保することができる。

さらに、溝底２１２ａの全体は、ハウジング２の先端面２１１よりも基端側に配されている。それゆえ、ハウジング２と絶縁碍子３との間に形成されるポケットＰのより奥側（基端側）まで、気流を導きやすい。それゆえ、ポケットＰ内の空間は、全体にわたって掃気されやすくなり、プレイグニッションの発生が抑制される。これについては、後述の実験例において裏付けられる。

また、溝部２１２の幅Ｗは、１．２ｍｍ≦Ｗ≦７．３ｍｍを満たす。これにより、ポケットＰ内の温度の上昇を抑制することができる。これについては、後述の実験例において裏付けられる。

また、溝部２１２の外周端縁における深さＤは、０ｍｍ＜Ｄ≦２．４ｍｍを満たす。これにより、ポケットＰ内の温度の上昇を抑制することができる。これについては、後述の実験例において裏付けられる。

また、溝底２１２ａは、平面状に形成されており、溝底２１２ａとＺ方向に直交する面との間になす角θは、３７°≦θ≦５８°を満たす。角θがθ≧３７°を満たすことにより、気流をよりポケットＰの奥側まで導きやすい。また、角θがθ≦５８°を満たすことにより、気流をポケットＰに滑らかに導きやすく、ポケットＰ内の気流の流速を稼ぎやすい。それゆえ、角θが３７°≦θ≦５８°を満たすことで、ポケットＰ内の温度の上昇を抑制することができる。これについては、後述の実験例においても裏付けられる。

また、溝部２１２の全体は、立設部６１とプラグ中心軸Ｃとの並び方向において、プラグ中心軸Ｃよりも、プラグ中心軸Ｃに対する立設部６１側と反対側の領域に形成されている。これにより、よりプレイグニッションの発生が懸念される姿勢でスパークプラグ１がエンジンヘッド１１に取り付けられた場合であっても、ポケットＰ内に混合気を導入しやすく、ポケットＰ内の掃気を促進することができる。

すなわち、エンジンヘッド１１に対するスパークプラグ１のプラグ周方向の取付姿勢のうち、スパークプラグ１の先端部周囲を通る混合気の主流ＭＳの下流側がプラグ中心軸Ｃに対する立設部６１側となる姿勢は、比較的プレイグニッションが発生しやすい姿勢である。しかし、スパークプラグ１がかかる姿勢でエンジンヘッド１１に取り付けられた場合であっても、溝部２１２の全体を、立設部６１とプラグ中心軸Ｃとの並び方向において、プラグ中心軸Ｃよりも、プラグ中心軸Ｃに対する立設部６１側と反対側の領域に形成することで、溝部２１２は、スパークプラグ１における主流の上流側の領域に形成される。これにより、主流は、スパークプラグ１における主流の上流側の領域から、溝部２１２を介してポケットＰ内に導かれるため、ポケットＰ内に気流が導入されやすく、ポケットＰ内の掃気が促進されやすい。これにより、ポケットＰ内の温度が過度の上昇することを防ぐことができ、プレイグニッションの発生を抑制することができる。

以上のごとく、本形態によれば、プレイグニッションの発生を抑制しやすいスパークプラグを提供することができる。

（実験例１）
本例は、図６〜図９に示すごとく、実施形態１と同様の試料１と、ハウジング２の先端部の形状を実施形態１と異なる比較試料１、２につき、ポケットＰ内の温度をシミュレーションにて確認した例である。なお、本例以降において用いた符号のうち、既出の実施形態において用いた符号と同一のものは、特に示さない限り、既出の実施形態におけるものと同様の構成要素等を表す。

比較試料１、２は、実施形態１と基本構造を同様としつつ、ハウジング２に溝部（図１〜図４の符号２１２参照）が形成されていないスパークプラグである。

図６に示すごとく、比較試料１は、実施形態１のハウジング先端部２１が全体的に円筒状に形成されたスパークプラグ９１である。

図７に示すごとく、比較試料２は、実施形態１のハウジング先端部２１に、後退面９２１が形成されているスパークプラグ９２である。後退面９２１は、内周側に向かうほど基端側に向かうよう傾斜した平面状に形成されている。後退面９２１の外周端縁は、Ｚ方向のハウジング２の先端面２１１と同位置に形成されている。すなわち、後退面９２１は、全体がハウジング２の先端面２１１よりも基端側に位置していない点が実施形態１の溝部２１２と異なる。その他の後退面９２１の構成は、実施形態１の溝部２１２の構成と同様である。

図８に示すごとく、試料１は、実施形態１と同様のスパークプラグ１である。すなわち、試料１は、実施形態１と同様の溝部２１２を備えるスパークプラグ１である。

本例においては、各試料を取り付けた内燃機関を、回転数４４００ｒ／ｍｉｎ、回転トルク４００Ｎ・ｍ、空燃比（Ａ／Ｆ）１２．７の条件で運転した場合を想定した。そして、本例においては、各試料の先端部周囲に、プラグ中心軸Ｃに対する立設部６１側が下流側となる向きの気流Ｆが流れる場合の、ポケットＰ内の測定点Ａの平均温度を確認した。

測定点Ａは、ポケットＰにおける、プラグ周方向の立設部６１から１８０°ずれた位置にあるとともに、ポケットＰにおけるハウジング係止部２４の先端側近傍に位置している。Ｚ方向において、測定点Ａは、座面２４１の先端から先端側に９ｍｍ離れた位置にある。

平均温度は、ＢＴＤＣ５０°からＢＴＤＣ３０°までの測定点Ａの温度の時間的な平均値とした。測定点Ａの平均温度は、図９において、「ポケット温度」と記載している。結果を図９に示す。

図９から分かるように、試料１は、比較試料１、２と比べて、測定点Ａの平均温度が低くなっていることが分かる。それゆえ、試料１のようにハウジング２に溝部２１２を設けることにより、ポケットＰ内の掃気性を向上させ、ポケットＰ内の温度を低減することができることが分かった。

ここで、比較試料２と試料１とを比較すると、試料１の方が測定点Ａの平均温度が低くなっている。それゆえ、比較試料２のように、ハウジング２に後退面９２１を形成する場合よりも、試料１のように、ハウジング２に、全体が先端面２１１よりも基端側に収まるよう溝部２１２を形成することで、ポケットＰ内の温度を低減できることが分かる。

（実験例２）
本例は、図１０に示すごとく、実施形態１と同様のスパークプラグ１において、幅Ｗを種々変更した場合のポケットＰ内の温度への影響を、シミュレーションにより確認した例である。

本例においては、深さＤ、角θを固定した状態で、幅Ｗを種々変更した場合を想定した。本例の試験条件は、実験例１と同様である。結果を図１０に示す。

図１０から、幅Ｗが、１．２ｍｍ≦Ｗ≦７．３ｍｍを満たす場合、ポケットＰ内の温度は所定値（６０３℃）以下に保たれることが分かる。特に、幅Ｗが４ｍｍ≦Ｗ≦５ｍｍを満たすときは、ポケットＰ内の温度を５９０℃以下に保つことができることが分かる。

（実験例３）
本例は、図１１に示すごとく、実施形態１と同様のスパークプラグ１において、深さＤを種々変更した場合のポケットＰ内の温度への影響を、シミュレーションにより確認した例である。

本例においては、幅Ｗ、角θを固定した状態で、深さＤを種々変更した場合を想定した。本例の試験条件は、実験例１と同様である。結果を図１１に示す。

図１１から、深さＤが、０ｍｍ＜Ｄ≦２．４ｍｍを満たす場合、ポケットＰ内の温度は所定値（６０３℃）以下に保たれることが分かる。特に、深さＤが０．５ｍｍ≦Ｄ≦１．５ｍｍを満たすときは、ポケットＰ内の温度を５９０℃以下に保つことができ、更に好ましいことが分かる。

（実験例４）
本例は、図１２に示すごとく、実施形態１と同様のスパークプラグ１において、角θを種々変更した場合のポケットＰ内の温度への影響を、シミュレーションにより確認した例である。

本例のスパークプラグ１は、実施形態１と同様のスパークプラグ１である。本例において、幅Ｗ、深さＤを固定した状態で角θを種々変更した場合を想定した。本例の試験条件は、実験例１と同様である。結果を図１２に示す。

図１２から、角θが、３７°≦θ≦５８°を満たす場合、ポケットＰ内の温度は所定値（６０３℃）以下に保たれることが分かる。

（実施形態２）
本形態は、図１３〜図１５に示すごとく、実施形態１に対して、プラグ周方向の溝部２１２の位置を変更した実施形態である。

図１５に示すごとく、溝部２１２は、立設部６１からプラグ周方向に略１３５°ずれた位置に形成されている。本形態において、溝部２１２の溝形成方向に延在する直線Ｌ１と、立設部６１とプラグ中心軸Ｃとの並び方向に延在する直線との間になす角αは、略４５°である。
その他は、実施形態１と同様である。

本形態においても、実施形態１と同様の作用効果を有する。

（実施形態３）
本形態は、図１６〜図１８に示すごとく、実施形態２に対して、溝形成方向を変更した形態である。

本形態において、溝形成方向は、先端側から見たときの溝部２１２とプラグ中心軸Ｃとの並び方向に対して傾斜した方向である。すなわち、溝形成方向は、先端側から見たときの溝部２１２の各部とプラグ中心軸Ｃとを結ぶあらゆる直線に対して傾斜している。実施形態１と同様、溝形成方向とは、Ｚ方向に直交する方向のうち、溝側面２１２ｂに平行な方向であり、先端側から見たときの溝部２１２の形成方向である。溝形成方向に延在する直線Ｌ３は、Ｘ方向に延在する直線との間になす角βは、４５°未満である。
その他は、実施形態２と同様である。

本形態において、スパークプラグ１を先端側から見たとき、溝部２１２の形成方向（すなわち溝形成方向）は、溝部２１２とプラグ中心軸Ｃとの並び方向に対して傾斜した方向である。それゆえ、図１７、図１８に示すごとく、溝部２１２の溝底２１２ａに沿ってポケットＰ内に流入する混合気の気流Ｆは、ポケットＰの奥側（基端側）に向かうほど、プラグ周方向の一方側に向かうよう、螺旋状に流れる。これにより、ポケットＰ内を、奥まで、全周において掃気しやすい。それゆえ、ポケットＰ内の温度を一層低減させやすく、一層プレイグニッションの低減効果を得ることができる。
その他、実施形態２と同様の作用効果を有する。

（実施形態４）
本形態は、図１９に示すごとく、実施形態３に対して、溝形成方向をＸ方向にした形態である。

本形態において、溝部２１２は、溝形成方向において、絶縁碍子３に重ならない部分を有する。本形態において、溝部２１２の全体は、溝形成方向において絶縁碍子３に重ならない位置に形成されている。
その他は、実施形態４と同様である。

本形態においても、実施形態３と同様の作用効果を有する。

本発明は、前記各実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において種々の実施形態に適用することが可能である。

前記各実施形態において、溝底は、平面上に形成された例を示したが、これに限られず、例えば内周側に向かうほど基端側に向かう、曲面状に形成されていてもよい。

１ スパークプラグ
２ ハウジング
２１１ 先端面
２１２ 溝部
２１２ａ 溝底
３ 絶縁碍子

Claims (6)

1. 筒状のハウジング（２）と、
   前記ハウジングの内側に保持された絶縁碍子（３）と、を備え、
   前記ハウジングの先端部は、周囲よりも基端側に凹むとともに内周側と外周側とに開口する溝部（２１２）を有し、
   前記溝部の溝底（２１２ａ）は、内周側に向かうほど基端側に向かうよう形成されており、
   前記溝底の全体は、前記ハウジングの先端面（２１１）よりも基端側に配されている、スパークプラグ（１）。
2. 前記溝部の幅Ｗは、１．２ｍｍ≦Ｗ≦７．３ｍｍを満たす、請求項１に記載のスパークプラグ。
3. 前記溝部の外周端縁における深さＤは、０ｍｍ＜Ｄ≦２．４ｍｍを満たす、請求項１又は２に記載のスパークプラグ。
4. 前記溝底は、平面状に形成されており、前記溝底とプラグ軸方向（Ｚ）に直交する面との間になす角θは、３７°≦θ≦５８°を満たす、請求項１〜３のいずれか一項に記載のスパークプラグ。
5. 先端側から見たとき、前記溝部の形成方向は、前記溝部とプラグ中心軸（Ｃ）との並び方向に対して傾斜した方向である、請求項１〜４のいずれか一項に記載のスパークプラグ。
6. 先端部が突出するように前記絶縁碍子の内側に保持された中心電極（５）と、
   前記ハウジングに接続された接地電極（６）と、を備え、
   前記接地電極は、前記ハウジングから先端側へ立設した立設部（６１）と、前記立設部から内周側に延設されるとともに、前記中心電極との間に放電ギャップ（Ｇ）を形成する延設部（６２）とを有し、
   前記溝部の全体は、前記立設部とプラグ中心軸との並び方向において、プラグ中心軸よりも、プラグ中心軸に対する前記立設部側と反対側の領域に形成されている、請求項１〜５のいずれか一項に記載のスパークプラグ。

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