JP2019198467A - マルチピースソリッドゴルフボール - Google Patents

Abstract

【課題】本発明は、ヘッドスピードがそれほど速くないゴルファーが打撃した時の飛びが優れるとともに、ソフトで良好な打感を有するアマチュアユーザー向けのゴルフボールを提供する。【解決手段】コア、包囲層、中間層及びカバーを具備するゴルフボールであって、上記コアが基材ゴムを主材として形成され、中間層が包囲層及びカバーより厚く形成され、コアの表面硬度と、該コアを包囲層で被覆した球体（包囲層被覆球体）の表面硬度と、該包囲層被覆球体を中間層で被覆した球体（中間層被覆球体）の表面硬度と、ボールの表面硬度とが、ボールの表面硬度＞中間層被覆球体の表面硬度＞包囲層被覆球体の表面硬度＜コアの表面硬度の関係を満たすと共に、各位置硬度の差と各特定距離の差からなる面積Ａ〜Ｆを求め、これらの面積Ａ〜Ｆが特定の数式を満たすように上記コア硬度分布を設計することを特徴とするマルチピースソリッドゴルフボール。【選択図】図１

Description

本発明は、コア、包囲層、中間層及びカバーを具備する４層以上からなるマルチピースソリッドゴルフボールに関する。

従来より、ボールを多層構造に設計する工夫が多くなされており、プロゴルファーや上級者のみならず、中・低ヘッドスピードを有するアマチュアゴルファーが満足するボールが多く開発されている。例えば、コア、包囲層、中間層及びカバー（最外層）の各層の表面硬度を適正化した機能的なマルチピースソリッドゴルフボールが普及している。

このような技術文献としては、例えば、特開２０１４−１３２９５５号公報、特開２０１５−１７３８６０号公報、特開２０１６−１６１１７号公報及び特開２０１６−１７９０５２号公報に記載されたマルチピースソリッドゴルフボールが挙げられる。これらの公報に記載されたゴルフボールは、ボール表面硬度＞中間層表面硬度＞包囲層表面硬度＜コア表面硬度の硬度関係を満たしたものであり、ヘッドスピードが速くないアマチュアゴルファーにおいても優れた飛び性能を付与するものである。

しかしながら、上記提案のゴルフボールは、コアの硬度分布や各層との厚さ関係の最適化が図られておらず、低ヘッドスピードを有するゴルファーを対象とするボール製品として、より一層改善された飛び性能や良好な打感を得るうえで改良する余地が未だ残されている。

特開２０１４−１３２９５５号公報 特開２０１５−１７３８６０号公報 特開２０１６−１６１１７号公報 特開２０１６−１７９０５２号公報

本発明は、上記事情に鑑みなされたもので、ヘッドスピードがそれほど速くないゴルファーが打撃した時の飛びが優れるとともに、ソフトで良好な打感を有するアマチュアユーザー向けのマルチピースソリッドゴルフボールを提供することを目的とする。

本発明者らは、上記目的を達成するため鋭意検討を行った結果、コア、包囲層、中間層及びカバーを具備するマルチピースソリッドゴルフボールにおいて、各層の厚さの関係及び表面硬度の関係を特定するとともに、コアの硬度分布について、コアの中心と表面との中点Ｍからコア表面側への特定距離の位置硬度及び中点Ｍからコア中心側への特定距離の位置硬度を定め、下記１に記載するように、各位置硬度の差と各特定距離の差からなる面積Ａ〜Ｆを求め、これらの面積Ａ〜Ｆが特定の数式を満たすようにコア硬度分布を設計することにより、ヘッドスピードが速くないゴルファーが良好な飛びが得られるとともに、ソフトで飛び感の打感を得ることができることを見出し、本発明をなすに至ったものである。

従って、本発明は、下記のマルチピースソリッドゴルフボールを提供する。
１．コア、包囲層、中間層及びカバーを具備するマルチピースソリッドゴルフボールであって、上記コアが基材ゴムを主材として形成され、中間層が包囲層及びカバーより厚く形成されるものであり、コアの表面硬度と、該コアを包囲層で被覆した球体（包囲層被覆球体）の表面硬度と、該包囲層被覆球体を中間層で被覆した球体（中間層被覆球体）の表面硬度と、ボールの表面硬度とが、
ボールの表面硬度＞中間層被覆球体の表面硬度＞包囲層被覆球体の表面硬度＜コアの表面硬度
の関係を満たすと共に、上記コアの硬度分布において、
コアの中心のＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度をＣｃ、コアの表面のＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度をＣｓ、コアの中心と表面との中点ＭのＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度をＣ_M、中点Ｍからコア表面側に２．５ｍｍ、５．０ｍｍ及び７．５ｍｍの位置のＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度をそれぞれ、Ｃ_M+2.5、Ｃ_M+5.0及びＣ_M+7.5とし、中点Ｍからコア中心側に２．５ｍｍ、５．０ｍｍ及び７．５ｍｍの位置のＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度をそれぞれ、Ｃ_M-2.5、Ｃ_M-5.0及びＣ_M-7.5としたとき、下記の面積Ａ〜Ｆ
・面積Ａ：１／２×２．５×（Ｃ_M-5.0−Ｃ_M-7.5）、
・面積Ｂ：１／２×２．５×（Ｃ_M-2.5−Ｃ_M-5.0）、
・面積Ｃ：１／２×２．５×（Ｃ_M−Ｃ_M-2.5）、
・面積Ｄ：１／２×２．５×（Ｃ_M+2.5−Ｃ_M）、
・面積Ｅ：１／２×２．５×（Ｃ_M+5−Ｃ_M+2.5）、及び
・面積Ｆ：１／２×２．５×（Ｃ_M+7.5−Ｃ_M+5）
について、（面積Ｄ＋面積Ｅ＋面積Ｆ）−（面積Ａ＋面積Ｂ＋面積Ｃ）＞０を満たすことを特徴とするマルチピースソリッドゴルフボール。
２．上記コア硬度分布の面積Ａ〜Ｆについて、（面積Ｄ＋面積Ｅ）−（面積Ａ＋面積Ｂ＋面積Ｃ）≧０を満たす上記１記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
３．上記コアの中心と表面との硬度差（Ｃｓ−Ｃｃ）が、Ｓｈｏｒｅ−Ｃ硬度で２０以上である上記１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
４．上記コア硬度分布の面積Ａ〜Ｆについて、０．１５≦〔（面積Ｄ＋面積Ｅ＋面積Ｆ）−（面積Ａ＋面積Ｂ＋面積Ｃ）〕／（Ｃｓ−Ｃｃ）≦０．６を満たす上記１〜３のいずれかに記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
５．上記カバーの厚さが１．２ｍｍ以下である上記１〜４のいずれかに記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
６．上記カバーの表面には多数のディンプルが形成され、曲線又は直線と曲線との組合せにより呈され、且つ下記（ｉ）〜（ｉｖ）の手順により特定される断面形状を有するディンプル（特定断面形状を有するディンプル）が少なくとも１個配置されていると共に、ディンプルの総数が２５０〜３８０個である上記１〜５のいずれかに記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
（ｉ）ディンプルの最深点から該ディンプルの周縁で作られる仮想平面に下ろした垂線の足（垂足）をディンプル中心とし、該ディンプル中心と任意の１つのディンプルエッジとを通る直線を基準線とする。
（ｉｉ）上記基準線のうち上記ディンプルエッジから上記ディンプル中心までの線分において、１００点以上に分割し、該ディンプルエッジから該ディンプル中心までの距離を１００％とした際に、各点の距離の割合を算出する。
（ｉｉｉ）上記ディンプルエッジから上記ディンプル中心までの距離の０〜１００％の２０％毎のディンプル深さの割合を算出する。
（ｉｖ）上記ディンプルエッジから上記ディンプル中心までの距離の２０〜１００％のディンプル領域における深さの割合において、上記距離の２０％毎の深さの変化量ΔＨを求め、この変化量ΔＨが上記距離２０〜１００％に相当する全ての領域において６％以上２４％以下となるようにディンプルの断面形状を設計する。
７．上記カバー表面には塗膜層が形成され、該塗膜層の硬度がＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度で４０〜８０である上記１〜６のいずれかに記載のマルチピースソリッドゴルフボール。

本発明のマルチピースソリッドゴルフボールによれば、ヘッドスピードがそれほど速くないゴルファーが打撃した時の飛び性能に優れるとともに、ソフトで良好な打感を有するものであり、アマチュアユーザー向けのゴルフボールとして好適である。

本発明の一実施態様であるマルチピースソリッドゴルフボールの概略断面図である。 コア硬度分布の面積Ａ〜Ｆを説明するために、実施例１のコア硬度分布データを用いて説明した概略図である。 実施例及び比較例で使用したディンプルの概略断面図であり、（Ａ）は特異形状のディンプルであり、（Ｂ）は断面円弧状のディンプルの断面図である。

以下、本発明につき、更に詳しく説明する。
本発明のマルチピースソリッドゴルフボールは、コア、包囲層、中間層及びカバーを有するものであり、例えば、図１にその一例を示す。図１に示したゴルフボールＧは、コア１と、該コア１を被覆する包囲層２と、該包囲層を被覆する中間層３と、該中間層３を被覆するカバー４を有している。このカバー４は、塗膜層を除き、ゴルフボールの層構造での最外層に位置するものである。本発明においては、中間層および包囲層は、単層であっても２層以上に形成することもできる。なお、上記カバー（最外層）４の表面には、通常、空力特性の向上のためにディンプルＤが多数形成される。また、カバー４の表面には、塗膜層５が形成される。以下、上記の各層について詳述する。

コアの直径は、好ましくは３５．３ｍｍ以上、より好ましくは３５．６ｍｍ以上、更に好ましくは３６．０ｍｍ以上であり、上限としては、好ましくは３７．５ｍｍ以下、より好ましくは３７．０ｍｍ以下、更に好ましくは３６．５ｍｍ以下である。コアの直径が小さすぎると、ドライバー（Ｗ＃１）打撃時にスピンが多くなり、狙いの飛距離が得られなくなることがある。一方、コアの直径が大きすぎると、繰り返し打撃耐久性が悪くなり、または打感が悪くなることがある。

コアに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでのたわみ量（ｍｍ）は、特に制限はないが、好ましくは３．０ｍｍ以上、より好ましくは３．５ｍｍ以上、更に好ましくは４．０ｍｍ以上であり、上限値として、好ましくは７．０ｍｍ以下、より好ましくは６．０ｍｍ以下、更に好ましくは５．０ｍｍ以下である。上記コアのたわみ量が小さすぎる、即ち、コアが硬すぎると、ボールのスピンが増えすぎて飛ばなくなったり、打感が硬くなりすぎることがある。一方、上記コアのたわみ量が大きすぎる、即ち、コアが軟らかすぎると、ボールの反発性が低くなりすぎて飛ばなくなったり、打感が軟らかくなりすぎ、あるいは繰り返し打撃時の割れ耐久性が悪くなることがある。

コアの材料としては、ゴム材を主材として用いる。具体的には、基材ゴムを主体とし、これに、共架橋剤、有機過酸化物、不活性充填剤、有機硫黄化合物等を配合させてゴム組成物を作成することができる。基材ゴムとしては、ポリブタジエンを用いることが好ましい。

ポリブタジエンの種類としては、市販品を用いることができ、例えば、ＢＲ０１、ＢＲ５１、ＢＲ７３０（ＪＳＲ社製）などが挙げられる。また、基材ゴム中のポリブダジエンの割合は、好ましくは６０質量％以上であり、より好ましくは８０質量％以上である。上記基材ゴムには、上記ポリブタジエン以外にも他のゴム成分を本発明の効果を損なわない範囲で配合し得る。上記ポリブタジエン以外のゴム成分としては、上記ポリブタジエン以外のポリブタジエン、その他のジエンゴム、例えばスチレンブタジエンゴム、天然ゴム、イソプレンゴム、エチレンプロピレンジエンゴム等を挙げることができる。

共架橋剤としては、例えば不飽和カルボン酸、不飽和カルボン酸の金属塩等が挙げられる。不飽和カルボン酸として具体的には、例えばアクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、フマル酸等を挙げることができ、特にアクリル酸、メタクリル酸が好適に用いられる。不飽和カルボン酸の金属塩としては特に限定されるものではないが、例えば上記不飽和カルボン酸を所望の金属イオンで中和したものが挙げられる。具体的にはメタクリル酸、アクリル酸等の亜鉛塩やマグネシウム塩等が挙げられ、特にアクリル酸亜鉛が好適に用いられる。

上記不飽和カルボン酸及び／又はその金属塩は、上記基材ゴム１００質量部に対し、通常５質量部以上、好ましくは９質量部以上、更に好ましくは１３質量部以上、上限として通常６０質量部以下、好ましくは５０質量部以下、更に好ましくは４０質量部以下配合する。配合量が多すぎると、硬くなりすぎて耐え難い打感になる場合があり、配合量が少なすぎると、反発性が低下してしまう場合がある。

上記有機過酸化物としては市販品を用いることができ、例えば、パークミルＤ（日本油脂（株）製）、パーヘキサＣ−４０、パーヘキサ３Ｍ（日本油脂（株）製）、Luperco 231XL（アトケム社製）等を好適に用いることができる。これらは１種を単独であるいは２種以上を併用してもよい。有機過酸化物の配合量は、上記基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは０．１質量部以上、より好ましくは０．３質量部以上、更に好ましくは０．５質量部以上、最も好ましくは０．６質量部以上であり、上限として、好ましくは５質量部以下、より好ましくは４質量部以下、更に好ましくは３質量部以下、最も好ましくは２．５質量部以下配合する。配合量が多すぎたり、少なすぎたりすると好適な打感、耐久性及び反発性を得ることができない場合がある。

そのほか、基材ゴムに配合される配合剤として、不活性充填剤が挙げられ、例えば、酸化亜鉛、硫酸バリウム、炭酸カルシウム等を好適に用いることができる。これらは１種を単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。不活性充填剤の配合量は、上記基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは１質量部以上、より好ましくは５質量部以上、上限として好ましくは５０質量部以下、より好ましくは４０質量部以下、更に好ましくは３５質量部以下とする。配合量が多すぎたり、少なすぎたりすると適正な質量、及び好適な反発性を得ることができない場合がある。

更に、必要に応じて老化防止剤を配合することができ、例えば、市販品としてはノクラックＮＳ−６、同ＮＳ−３０（大内新興化学工業（株）製）、ヨシノックス４２５（吉富製薬（株）製）等が挙げられる。これらは１種を単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。

該老化防止剤の配合量は上記基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは０質量部以上、更に好ましくは０．０５質量部以上、特に好ましくは０．１質量部以上、上限として好ましくは３質量部以下、更に好ましくは２質量部以下、特に好ましくは１質量部以下、最も好ましくは０．５質量部以下とする。配合量が多すぎたり、少なすぎたりすると好適な反発性、耐久性を得ることができない場合がある。

また、上記コアには、良好な反発性付与させるために、有機硫黄化合物を配合することができる。有機硫黄化合物としては、ゴルフボールの反発性を向上させ得るものであれば特に制限されないが、例えばチオフェノール類、チオナフトール類、ハロゲン化チオフェノール類又はそれらの金属塩等が挙げられる。より具体的には、ペンタクロロチオフェノール、ペンタフルオロチオフェノール、ペンタブロモチオフェノール、パラクロロチオフェノール、ペンタクロロチオフェノールの亜鉛塩、ペンタフルオロチオフェノールの亜鉛塩、ペンタブロモチオフェノールの亜鉛塩、パラクロロチオフェノールの亜鉛塩、硫黄数が２〜４のジフェニルポリスルフィド、ジベンジルポリスルフィド、ジベンゾイルポリスルフィド、ジベンゾチアゾイルポリスルフィド、ジチオベンゾイルポリスルフィド等が挙げられ、特に、ペンタクロロチオフェノールの亜鉛塩が好適に用いられる。有機硫黄化合物の配合量は、上記基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは０質量部以上、より好ましくは０．０５質量部以上、更に好ましくは０．１質量部以上、上限として、好ましくは５質量部以下、より好ましくは３質量部以下、更に好ましくは２．５質量部以下であることが推奨される。配合量が多すぎると、反発性（特に、Ｗ＃１による打撃）の改良効果がそれ以上期待できなくなり、コアが軟らかくなりすぎ、または打感が悪くなる場合がある。一方、配合量が少なすぎると、反発性の改善効果が期待できなくなる。

更に詳述すれば、上記のコア材料に直接的に水（水を含む材料）を配合することにより、コア配合中の有機過酸化物の分解を促進することができる。また、コア用ゴム組成物中の有機過酸化物は、温度によって分解効率が変化することが知られており、ある温度よりも高温になるほど分解効率が上がる。温度が高すぎると、分解したラジカル量が多くなりすぎてしまい、ラジカル同士で再結合や不活性化してしまうことになる。その結果、架橋に有効に働くラジカルが減ることになる。ここで、コア加硫の際に有機過酸化物が分解することで分解熱が発生するとき、コア表面付近は加硫モールドの温度とほぼ同程度を維持しているが、コア中心付近は外側から分解していった有機過酸化物の分解熱が蓄積されるため、モールド温度よりもかなり高温になる。コアに直接的に水（水を含む材料）を配合した場合、水は有機過酸化物の分解を助長する働きがあるため、上述したようなラジカル反応をコア中心とコア表面において変化させることができる。即ち、コア中心付近では有機過酸化物の分解が更に助長され、ラジカルの不活性化がより促されることで有効ラジカル量が更に減少するため、コア中心とコア表面との架橋密度が大きく異なるコアを得ることができ、且つ、コア中心部の動的粘弾性特性の異なるコアを得ることができる。

上記のコア材料に配合される水については、特に制限はなく、蒸留水であっても水道水であってもよいが、特には、不純物を含まない蒸留水を使用することが好適に採用される。水の配合量は、基材ゴム１００質量部に対して、０．１質量部以上配合することが好ましく、より好ましくは０．３質量部以上であり、上限としては、好ましくは５質量部以下であり、より好ましくは４質量部以下である。

上記コアは、上記各成分を含有するゴム組成物を加硫硬化させることにより製造することができる。例えば、バンバリーミキサーやロール等の混練機を用いて混練し、コア用金型を用いて圧縮成形又は射出成型し、有機過酸化物や共架橋剤が作用するのに十分な温度として、１００〜２００℃、好ましくは１４０〜１８０℃、１０〜４０分の条件にて成形体を適宜加熱することにより、該成形体を硬化させて製造することができる。

また、上記コアは単層のみならず、内層コア及び外層コアの２層に形成することができる。コアを内層コア及び外層コアの２層に形成する場合、内層及び外層コアの材料としては、いずれも上述したゴム材を主材として用いることができる。また、内層コアを被覆する外層コアのゴム材は、内層コアの材料と同種であっても異種であってもよい。具体的には、上記コアのゴム材料の各成分で説明したのと同様である。

次に、上記コアの硬度分布については説明する。なお、以下に説明するコアの硬度はＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度を意味する。このＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度は、ＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に準拠したＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度計にて計測した硬度値であり、測定値の読み取りのタイミングなどがＪＩＳ−Ｃ硬度の方式とは異なるが、測定値はＪＩＳ−Ｃの値とは大きくは異ならず近似している。

上記コアの中心硬度（Ｃｃ）は、好ましくは５０以上、より好ましくは５２以上、さらに好ましくは５４以上であり、その上限値は、好ましくは５９以下、より好ましくは５７以下、さらに好ましくは５５以下である。この値が大きすぎると、打感が硬くなり、あるいはフルショットでスピンが増えて狙いの飛距離が得られない場合がある。一方、上記値が小さすぎると、反発性が低くなり飛ばなくなり、あるいは繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。

上記コアの中心から２．５ｍｍ離れた位置硬度（Ｃ２．５）は、好ましくは５１以上、より好ましくは５３以上、さらに好ましくは５５以上であり、上限値は、好ましくは６１以下、より好ましくは５９以下、さらに好ましくは５７以下である。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの中心硬度（Ｃｃ）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。

上記コアの中心から５ｍｍ離れた位置硬度（Ｃ５）は、好ましくは５４以上、より好ましくは５６以上、さらに好ましくは５８以上であり、上限値は、好ましくは６３以下、より好ましくは６１以下、さらに好ましくは５９以下である。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの中心硬度（Ｃｃ）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。

上記コアの中心から７．５ｍｍ離れた位置硬度（Ｃ７．５）は、好ましくは５６以上、より好ましくは５８以上、さらに好ましくは６０以上であり、上限値は、好ましくは６５以下、より好ましくは６３以下、さらに好ましくは６１以下である。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの中心硬度（Ｃｃ）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。

上記コアの中心から１０ｍｍ離れた位置硬度（Ｃ１０）は、好ましくは５９以上、より好ましくは６１以上、さらに好ましくは６３以上であり、上限値は、好ましくは６８以下、より好ましくは６６以下、さらに好ましくは６４以下である。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの中心硬度（Ｃｃ）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。

上記コアの中心から１２．５ｍｍ離れた位置硬度（Ｃ１２．５）は、好ましくは６４以上、より好ましくは６６以上、さらに好ましくは６８以上であり、上限値は、好ましくは７５以下、より好ましくは７３以下、さらに好ましくは７１以下である。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの中心硬度（Ｃｃ）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。

上記コアの中心から１５ｍｍ離れた位置硬度（Ｃ１５）は、好ましくは６９以上、より好ましくは７１以上、さらに好ましくは７３以上であり、上限値は、好ましくは８１以下、より好ましくは７９以下、さらに好ましくは７７以下である。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの中心硬度（Ｃｃ）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。

上記コアの表面硬度（Ｃｓ）は、好ましくは７３以上、より好ましくは７５以上、さらに好ましくは７７以上であり、その上限値は、好ましくは８５以下、より好ましくは８３以下、さらに好ましくは８１以下である。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの中心硬度（Ｃｃ）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。

コアの表面硬度（Ｃｓ）とコアの中心硬度（Ｃｃ）との差は、好ましくは２０以上、より好ましくは２２以上、さらに好ましくは２４以上であり、上限値として、好ましくは３５以下、より好ましくは３２以下、さらに好ましくは２８以下である。この値が小さすぎると、ドライバーショットした時のボールの低スピン効果が足りずに飛距離が出なくなることがある。上記値が大きすぎると、実打した時のボール初速が低くなり飛距離が出なくなり、あるいは繰り返し打撃した際の割れ耐久が悪くなることがある。

本発明における上記コア硬度分布においては、コアの中心のＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度をＣｃ、コアの表面のＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度をＣｓ、コアの中心と表面との中点ＭのＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度をＣ_M、中点Ｍからコア表面側に２．５ｍｍ、５．０ｍｍ及び７．５ｍｍの位置のＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度をそれぞれ、Ｃ_M+2.5、Ｃ_M+5.0及びＣ_M+7.5とし、中点Ｍからコア中心側に２．５ｍｍ、５．０ｍｍ及び７．５ｍｍの位置のＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度をそれぞれ、Ｃ_M-2.5、Ｃ_M-5.0及びＣ_M-7.5としたとき、下記の式から計算される面積Ａ〜Ｆ
・面積Ａ：１／２×２．５×（Ｃ_M-5.0−Ｃ_M-7.5）、
・面積Ｂ：１／２×２．５×（Ｃ_M-2.5−Ｃ_M-5.0）、
・面積Ｃ：１／２×２．５×（Ｃ_M−Ｃ_M-2.5）、
・面積Ｄ：１／２×２．５×（Ｃ_M+2.5−Ｃ_M）、
・面積Ｅ：１／２×２．５×（Ｃ_M+5−Ｃ_M+2.5）、及び
・面積Ｆ：１／２×２．５×（Ｃ_M+7.5−Ｃ_M+5）
について、（面積Ｄ＋面積Ｅ＋面積Ｆ）−（面積Ａ＋面積Ｂ＋面積Ｃ）＞０ を満たすこと、即ち、（面積Ｄ＋面積Ｅ＋面積Ｆ）の値が、（面積Ａ＋面積Ｂ＋面積Ｃ）の値より大きいことを特徴とする。なお、図２には、実施例１のコア硬度分布データを用いて面積Ａ〜Ｆを説明した概略図を示す。このように面積Ａ〜Ｆは、各特定距離の差を底辺とし、各位置硬度の差を高さに持つ各三角形の面積である。

上記の（面積Ｄ＋面積Ｅ＋面積Ｆ）−（面積Ａ＋面積Ｂ＋面積Ｃ）の下限値として、０超であり、好ましくは３以上、好ましくは６以上である。この上限値は、特に制限はないが、２０以下とすることが好ましく、より好ましくは１５以下、さらに好ましくは１０以下である。上記の値が小さすぎると、ドライバー（Ｗ＃１）打撃時の低スピン効果が足りずに飛距離が出なくなることがある。上記の値が大きすぎると、実打初速が低くなり飛距離が出なくなり、あるいは繰り返し打撃の際の割れ耐久が悪くなることがある。

また、上記コア硬度分布においては、下記式
０．１５≦〔（面積Ｄ＋面積Ｅ＋面積Ｆ）−（面積Ａ＋面積Ｂ＋面積Ｃ）〕／（Ｃｓ−Ｃｃ）≦０．６を満たすことが好適であり、この値の下限値として、好ましくは０．２０以上、さらに好ましくは０．２５以上である。一方、上記数式の上限値は、特に設ける必要はないが、好ましくは０．６０以下であり、より好ましくは０．５０以下、さらに好ましくは０．４０以下である。上記の値が小さすぎると、ドライバー（Ｗ＃１）打撃時の低スピン効果が足りずに飛距離が出なくなることがある。上記の値が大きすぎると、実打初速が低くなり飛距離が出なくなったり、繰り返し打撃の際の割れ耐久が悪くなることがある。

さらに、上記コア硬度分布においては、下記式
（面積Ｄ＋面積Ｅ）−（面積Ａ＋面積Ｂ＋面積Ｃ）≧０
を満たすことが好適であり、この値の下限値として、好ましくは０．５以上であり、より好ましくは１．０以上である。上限値としては、特に設ける必要はないが、好ましくは８．０以下、より好ましくは６．０以下、さらに好ましくは４．０以下である。上記の値が小さすぎると、ドライバー（Ｗ＃１）打撃時の低スピン効果が足りずに飛距離が出なくなることがある。上記の値が大きすぎると、実打初速が低くなり飛距離が出なくなったり、繰り返し打撃の際の割れ耐久が悪くなることがある。

次に、包囲層について説明する。
包囲層の材料硬度は、特に制限はないが、ショアＤ硬度で、好ましくは１５以上、より好ましくは２０以上、さらに好ましくは２５以上であり、上限値として、好ましくは４５以下、より好ましくは４０以下、さらに好ましくは３０以下である。また、コアを包囲層で被覆した球体（包囲層被覆球体）の表面硬度は、ショアＤ硬度で、好ましくは２３以上、より好ましくは２８以上、さらに好ましくは３３以上であり、上限値としては、好ましくは５３以下、より好ましくは４８以下、さらに好ましくは３８以下である。これらの包囲層の材料硬度及び表面硬度が上記範囲よりも軟らかすぎると、フルショット時のボールのスピン量が増えすぎて飛距離が出なくなり、または繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。上記の材料硬度及び表面硬度が硬すぎると、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなり、あるいはフルショット時のスピン量が多くなり特に低ヘッドスピードで飛距離が出なくなり、打感が悪くなることがある。

包囲層の厚さは、好ましくは０．５ｍｍ以上であり、より好ましくは０．７ｍｍ以上、さらに好ましくは０．９ｍｍ以上である。一方、包囲層の厚さの上限値としては、好ましくは１．４ｍｍ以下、より好ましくは１．２ｍｍ以下、さらに好ましくは１．０ｍｍ以下である。この包囲層が薄すぎると、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなり、または打感が悪くなることがある。また、包囲層が厚すぎると、フルショット時のボールのスピン量が増えて飛距離が出なくなることがある。

包囲層の材料については、特に制限はないが、各種の熱可塑性樹脂材料を好適に採用することができ、具体的には、アイオノマー樹脂や、ウレタン系、アミド系、エステル系、オレフィン系、スチレン系等の熱可塑性エラストマー及びその混合物を用いることがき、特に、所望の硬度範囲で反発が良好に得られる点から、熱可塑性ポリエーテルエステルエラストマーが好適である。

コアを包囲層で被覆した球体（包囲層被覆球体）に対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでのたわみ量（ｍｍ）は、特に制限はないが、好ましくは３．０ｍｍ以上、より好ましくは３．５ｍｍ以上、更に好ましくは４．０ｍｍ以上であり、上限値として、好ましくは７．０ｍｍ以下、より好ましくは６．０ｍｍ以下、更に好ましくは５．０ｍｍ以下である。上記球体のたわみ量が小さすぎる、即ち、上記球体が硬すぎると、ボールのスピンが増えすぎて飛ばなくなったり、打感が硬くなりすぎることがある。一方、上記球体のたわみ量が大きすぎる、即ち、上記球体が軟らかすぎると、ボールの反発性が低くなりすぎて飛ばなくなったり、打感が軟らかくなりすぎ、あるいは繰り返し打撃時の割れ耐久性が悪くなることがある。

次に、中間層について説明する。
中間層の材料硬度は、特に制限はないが、ショアＤ硬度で、好ましくは４０以上、より好ましくは４５以上、さらに好ましくは４７以上であり、上限値として、好ましくは６０以下、より好ましくは５５以下、さらに好ましくは５３以下である。また、包囲層被覆球体を中間層で被覆した球体（中間層被覆球体）の表面硬度は、ショアＤ硬度で、好ましくは４６以上、より好ましくは５１以上、さらに好ましくは５３以上であり、上限値としては、好ましくは６６以下、より好ましくは６１以下、さらに好ましくは５９以下である。これらの中間層の材料硬度及び表面硬度が上記範囲よりも軟らかすぎると、フルショット時のスピン量が増えすぎて飛距離が出なくなり、または繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。上記の材料硬度及び表面硬度が硬すぎると、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなり、あるいはフルショット時のスピン量が多くなり、特に低ヘッドスピードで飛距離が出なくなり、打感が悪くなることがある。

中間層の厚さは、好ましくは０．７ｍｍ以上であり、より好ましくは０．９ｍｍ以上、さらに好ましくは１．１ｍｍ以上である。一方、包囲層の厚さの上限値としては、好ましくは１．５ｍｍ以下、より好ましくは１．３ｍｍ以下、さらに好ましくは１．２ｍｍ以下である。この中間層が薄すぎると、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなり、または打感が悪くなることがある。また、中間層が厚すぎると、フルショット時のボールのスピン量が増えて飛距離が出なくなることがある。

中間層を形成する材料としては、公知の樹脂を用いることができ、特に制限されるものではないが、好ましい材料の例としては、下記（Ａ）〜（Ｄ）成分、
（ａ−１）オレフィン−不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体及び／又はオレフィン−不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体の金属イオン中和物と、
（ａ−２）オレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体及び／又はオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体の金属イオン中和物とを
質量比で１００：０〜０：１００になるように配合した（Ａ）ベース樹脂と、
（Ｂ）非アイオノマー熱可塑性エラストマーとを質量比で１００：０〜５０：５０になるように配合した樹脂成分１００質量部に対して、
（Ｃ）分子量が２２８〜１５００の脂肪酸及び／又はその誘導体 ５〜８０質量部と、
（Ｄ）上記（Ａ）成分及び（Ｃ）成分中の未中和の酸基を中和できる塩基性無機金属化合物 ０．１〜１７質量部
とを必須成分として配合してなる樹脂組成物を例示することができる。

上記（Ａ）〜（Ｄ）成分については、例えば、特開２０１０−２５３２６８号公報に記
載される中間層の樹脂材料（Ａ）〜（Ｄ）成分を好適に採用することができる。

なお、上記中間層材料には、非アイオノマー熱可塑性エラストマーを配合することができる。非アイオノマー熱可塑性エラストマーの配合量は、上記ベース樹脂の合計量１００質量部に対して、０〜５０質量部配合することが好適である。

上記の非アイオノマー熱可塑性エラストマーとしては、例えば、ポリオレフィン系エラストマー（ポリオレフィン、メタロセンポリオレフィン含む）、ポリスチレン系エラストマー、ジエン系ポリマー、ポリアクリレート系ポリマー、ポリアミド系エラストマー、ポリウレタン系エラストマー、ポリエステル系エラストマー、ポリアセタールなどが挙げることができる。

中間層材料には、任意の添加剤を用途に応じて適宜配合することができる。例えば、顔料，分散剤，老化防止剤，紫外線吸収剤，光安定剤などの各種添加剤を加えることができる。これら添加剤を配合する場合、その配合量としては、上記ベース樹脂の総和１００質量部に対して、好ましくは０．１質量部以上、より好ましくは０．５質量部以上、上限として、好ましくは１０質量部以下、より好ましくは４質量部以下である。

包囲層被覆球体を中間層で被覆した球体（中間層被覆球体）に対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでのたわみ量（ｍｍ）は、特に制限はないが、好ましくは２．７ｍｍ以上、より好ましくは３．２ｍｍ以上、更に好ましくは３．７ｍｍ以上であり、上限値として、好ましくは６．７ｍｍ以下、より好ましくは５．７ｍｍ以下、更に好ましくは４．７ｍｍ以下である。上記球体のたわみ量が小さすぎる、即ち、上記球体が硬すぎると、ボールのスピンが増えすぎて飛ばなくなったり、打感が硬くなりすぎることがある。一方、上記球体のたわみ量が大きすぎる、即ち、上記球体が軟らかすぎると、ボールの反発性が低くなりすぎて飛ばなくなり、あるいは打感が軟らかくなりすぎ、あるいは繰り返し打撃時の割れ耐久性が悪くなることがある。

次に、カバーについて説明する。
カバーの材料硬度は、特に制限はないが、ショアＤ硬度で、好ましくは５５以上、より好ましくは５９以上、さらに好ましくは６１以上であり、上限値として、好ましくは７０以下、より好ましくは６８以下、さらに好ましくは６５以下である。また、中間層被覆球体をカバーで被覆した球体（ボール被覆球体）の表面硬度は、ショアＤ硬度で、好ましくは６１以上、より好ましくは６５以上、さらに好ましくは６７以上であり、上限値としては、好ましくは７６以下、より好ましくは７４以下、さらに好ましくは７１以下である。これらのカバーの材料硬度及びボール表面硬度が上記範囲よりも軟らかすぎると、ドライバー（Ｗ＃１）打撃時にスピンが増えるとともにボール初速が低くなり、飛距離が出なくなることがある。上記の材料硬度及び表面硬度が硬すぎると、繰り返し打撃耐久時の割れ耐久性が悪くなることがある。

カバーの厚さは、好ましくは０．６ｍｍ以上であり、より好ましくは０．８ｍｍ以上、さらに好ましくは１．０ｍｍ以上である。一方、カバーの厚さの上限値としては、好ましくは１．２ｍｍ以下、より好ましくは１．１５ｍｍ以下、さらに好ましくは１．１ｍｍ以下である。このカバーが薄すぎると、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなる場合がある。また、カバーが厚すぎると、ドライバー（Ｗ＃１）打撃時のスピンが多くなり過ぎて飛距離が出なくなり、あるいはショートゲームおよびパターの打感が硬くなりすぎる場合がある。

カバーの材料としては、ゴルフボールのカバー材で使用される各種の熱可塑性樹脂、特にアイオノマー樹脂を採用することが好適であり、アイオノマー樹脂としては市販品を用いることができる。また、カバーの樹脂材料として、市販品のアイオノマー樹脂のうち酸含量１８質量％以上の高酸含量アイオノマー樹脂を通常のアイオノマー樹脂にブレンドして用いることもでき、このブレンドにより高反発性且つ低スピン化によるドライバー（Ｗ＃１）打撃時の飛距離を良好に得ることができる。このような高酸含量アイオノマー樹脂が樹脂材料１００質量に対して、好ましくは１０質量％以上、より好ましくは３０質量％以上、さらに好ましくは６０質量％以上であり、上限値として、通常１００質量％以下、好ましくは９０質量％以下、より好ましくは８０質量％以下である。上記の高酸含量アイオノマー樹脂の配合量が少なすぎると、ドライバー（Ｗ＃１）打撃時にスピンが多くなり、飛距離が出なくなることがある。一方、上記の高酸含量アイオノマー樹脂の配合量が多すぎると、繰り返し打撃耐久時の割れ耐久性が悪くなることがある。

中間層被覆球体をカバーで被覆した球体（ボール被覆球体）に対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでのたわみ量（ｍｍ）は、特に制限はないが、好ましくは２．４ｍｍ以上、より好ましくは２．９ｍｍ以上、更に好ましくは３．４ｍｍ以上であり、上限値として、好ましくは５．０ｍｍ以下、より好ましくは４．５ｍｍ以下、更に好ましくは４．０ｍｍ以下である。上記球体のたわみ量が小さすぎる、即ち、上記球体が硬すぎると、ボールのスピンが増えすぎて飛ばなくなったり、打感が硬くなりすぎることがある。一方、上記球体のたわみ量が大きすぎる、即ち、上記球体が軟らかすぎると、ボールの反発性が低くなりすぎて飛ばなくなったり、打感が軟らかくなりすぎ、あるいは繰り返し打撃時の割れ耐久性が悪くなることがある。

上述したコア，包囲層，中間層及びカバー（最外層）の各層を積層して形成されたマルチピースソリッドゴルフボールの製造方法については、公知の射出成形法等の常法により行なうことができる。例えば、コアの周囲に、包囲層材料及び中間層材料を順次、射出して中間層被覆球体を得、次いで、カバーの材料を射出成形することによりマルチピースのゴルフボールを得ることができる。また、各被覆層として、予め半殻球状に成形した２枚のハーフカップで該被覆球体を包み加熱加圧成形することによりゴルフボールを作製することもできる。

〔各層の硬度関係〕
本発明では、各層の硬度関係については、以下の数式を満たすことを要する。
ボールの表面硬度＞中間層被覆球体の表面硬度＞包囲層被覆球体の表面硬度＜コアの表面硬度
上記の硬度関係を満たさないと、中・低ヘッドスピードの両方において、良好な飛びと、ソフトな打感と飛び感を併せ持つ打感が得られない場合がある。

上記式の通り、ボール表面硬度は中間層被覆球体の表面硬度よりも大きい。このボール表面硬度と中間層表面硬度との差は、ショアＤ硬度で、好ましくは４〜２０であり、より好ましくは６〜１７、さらに好ましくは８〜１３である。この差が小さいと、フルショットでの低スピン効果が足りずに飛距離が出なくなることがある。一方、この差が大きすぎると、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。

上記式の通り、中間層被覆球体の表面硬度は包囲層被覆球体よりも大きい。この中間層被覆球体の表面硬度と包囲層被覆球体との差は、ショアＤ硬度で、好ましくは４〜４０であり、より好ましくは６〜３０、さらに好ましくは１０〜２３である。この差が小さいと、ソフトな打感と飛び感を併せ持つ打感が得られなくなることがある。一方、この差が大きすぎると、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。

上記式の通り、包囲層被覆球体はコア表面硬度よりも小さい。この硬度の差は、ショアＤ硬度で、好ましくは−３０〜−１であり、より好ましくは−２５〜−３、さらに好ましくは−２０〜−５である。この差が小さすぎると、ソフトな打感と飛び感を併せ持つ打感が得られない場合がある。この差が大きすぎると、フルショット時にスピンが増えすぎて飛距離が出なくなる場合がある。

また、コア及びボールの各球体の初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでのたわみ量（ｍｍ）をそれぞれＰ，Ｑとすると、Ｐ−Ｑの値は、好ましくは０．２〜１．３ｍｍであり、より好ましくは０．４〜１．１ｍｍ、さらに好ましくは０．６〜０．９ｍｍである。この値が大きすぎると、実打初速が低くなり、飛距離が出なくなることがある。一方、上記値が小さすぎると、ドライバー（Ｗ＃１）打撃時の低スピン効果が足りずに飛距離が出なくなることがある。

〔各層の厚さ関係〕
本発明では、特に制限はないが、中間層が、包囲層及びカバーより厚く形成されることが望ましい。この場合、中間層厚さから包囲層厚さを引いた値は、好ましくは０．０５〜０．５ｍｍであり、より好ましくは０．１〜０．４ｍｍ、さらに好ましくは０．２〜０．３ｍｍである。また、中間層厚さからカバー厚さを引いた値は、好ましくは０．０１〜０．３ｍｍであり、より好ましくは０．０５〜０．２ｍｍ、さらに好ましくは０．１〜０．１５ｍｍである。上記の設定した範囲を逸脱した各層の厚さを有するゴルフボールでは、ドライバー（Ｗ＃１）打撃時の低スピン効果が足りずに飛距離が出なくなることがある。

〔各層の質量関係〕
本発明では、特に制限はないが、中間層が、包囲層及びカバーより質量が大きいことが望まれる。即ち、中間層質量から包囲層質量を引いた値は、好ましくは０．１〜２．０ｇであり、好ましくは０．３〜１．５ｇ、さらに好ましくは０．５〜１．０ｇである。また、中間層質量からカバー質量を引いた値は、好ましくは０．０１〜０．５ｇであり、より好ましくは０．０２〜０．２ｇ、さらに好ましくは０．０３〜０．０４ｇである。上記の設定した範囲を逸脱した各層の質量を有するゴルフボールでは、ドライバー（Ｗ＃１）打撃時の低スピン効果が足りずに飛距離が出なくなることがある。

最外層であるカバーの外表面には多数のディンプルを形成することができる。カバー表面に配置されるディンプルについては、特に制限はないが、好ましくは２５０個以上、好ましくは３００個以上、より好ましくは３２０個以上であり、上限として、好ましくは３８０個以下、より好ましくは３５０個以下、さらに好ましくは３４０個以下具備することができる。ディンプルの個数が上記範囲より多くなると、ボールの弾道が低くなり、飛距離が低下することがある。逆に、ディンプル個数が少なくなると、ボールの弾道が高くなり、飛距離が伸びなくなる場合がある。

ディンプルの形状については、円形、各種多角形、デュードロップ形、その他楕円形など１種類又は２種類以上を組み合わせて適宜使用することができる。例えば、円形ディンプルを使用する場合には、直径は２．５ｍｍ以上６．５ｍｍ以下程度、深さは０．０８ｍｍ以上０．３０ｍｍ以下とすることができる。

ディンプルがゴルフボールの球面に占めるディンプル占有率、具体的には、ディンプルの縁に囲まれた平面の面縁で定義されるディンプル面積の合計が、ディンプルが存在しないと仮定したボール球面積に占める比率（ＳＲ値）については、空気力学特性を十分に発揮し得る点から７０％以上９０％以下であることが望ましい。また、各々のディンプルの縁に囲まれた平面下のディンプルの空間体積を、前記平面を底面とし、かつこの底面からのディンプルの最大深さを高さとする円柱体積で除した値Ｖ₀は、ボールの弾道の適正化を図る点から０．３５以上０．８０以下とすることが好適である。更に、ディンプルの縁に囲まれた平面から下方に形成されるディンプル容積の合計がディンプルが存在しないと仮定したボール球容積に占めるＶＲ値は、０．６％以上１．０％以下とすることが好ましい。上述した各数値の範囲を逸脱すると、良好な飛距離が得られない弾道となり、十分満足した飛距離を出せない場合がある。

更に、ディンプルの断面形状を最適化することにより、飛びのバラツキを減らし、空力性能を向上させることもできる。ディンプル内の一定の位置における深さの変化の割合を一定の範囲に収めることにより、ディンプルの効果を安定させ、空気力学的に性能を向上させることができる。以下に示す断面形状を持つディンプルが、少なくとも一つ配置される。具体例としては、図３（Ａ）に示したような特異なディンプル断面形状を有するが挙げられる。この図３（Ａ）は、平面視で円形のディンプルを拡大した拡大断面図である。図中の符号Ｄはディンプル、Ｅ，Ｅはディンプルエッジ、Ｐはディンプルの最深点、直線ＬはディンプルエッジＥ及びディンプル中心Ｏを通る基準線、破線（点線）は仮想球面をそれぞれ示す。ディンプルＤの最深点Ｐから該ディンプルＤの周縁で作られる仮想平面に下ろした垂線の足（以下、垂足）がディンプル中心Ｏと一致する。なお、上記ディンプルエッジＥ，Ｅは、ディンプルＤとボール表面において上記ディンプルＤが形成されない領域（陸部）との境界であり、上記仮想球面がボール表面と接する点に相当する（以下、同様）。また、図３で示したディンプルＤは平面視で円形のディンプルであり、平面視ではディンプルの中心Ｏと最深点Ｐとが一致している。

上記ディンプルＤの断面形状は、以下の条件を満足させることが必要である。以下、その条件について説明する。

先ず、（ｉ）の条件として、ディンプルの最深点Ｐから該ディンプルの周縁で作られる仮想平面に下ろした垂線の足（垂足）をディンプル中心Ｏとし、該ディンプル中心Ｏと任意の１つのディンプルエッジＥとを通る直線を基準線Ｌとする。

次に、（ｉｉ）の条件として、上記基準線Ｌのうち上記ディンプルエッジＥから上記ディンプル中心Ｏまでの線分において、１００点以上に分割する。そして、ディンプルエッジから該ディンプル中心までの距離を１００％とした際に、各点の距離の割合を算出する。なお、ディンプルエッジＥは基点であり、上記基準線上で０％の位置であり、ディンプル中心Ｏは、上記基準線上では線分ＥＯに対して１００％の位置である。

次に、（ｉｉｉ）の条件として、上記ディンプルエッジＥから上記ディンプル中心Ｏまでの距離の０〜１００％の２０％毎のディンプル深さの割合を算出する。この場合、上記ディンプル中心Ｏがディンプルの最深部Ｐであり深さＨ（ｍｍ）を有する。これを深さの１００％として各距離におけるディンプル深さの割合を求める。なお、ディンプルエッジＥにおけるディンプル深さの割合は０％となる。

そして、（ｉｖ）の条件として、上記ディンプルエッジから上記ディンプル中心までの距離の２０〜１００％のディンプル領域における深さの割合において、上記距離の２０％毎の深さの変化量ΔＨを求め、この変化量ΔＨが上記距離２０〜１００％の全ての領域において６％以上２４％以下となるようにディンプルの断面形状を設計する。

本発明では、このようにディンプルの断面形状を定量化すること、即ち、ディンプルの深さの変化量ΔＨの値を６％以上２４％以下とすることにより、ディンプルの断面形状の最適化により飛びのバラツキが減り空気力学的性能が向上するものである。上記の変化量ΔＨの好ましい値は８〜２２％であり、より好ましくは１０〜２０％である。

また、本発明の効果をより一層高める点から、上記特定断面形状を有するディンプルにおいて、ディンプルエッジから２０％の距離におけるディンプル深さの割合の変化量ΔＨが最大となることが好適である。また、上記特定断面形状を有するディンプルの断面形状を呈する曲線には２箇所以上の変曲点が含まれることも好適に採用される。

カバー表面には、外観を確保する観点からも、クリア塗装を塗布することが好ましい。クリア塗装で用いられる塗料組成物は、主剤として２種類のポリエステルポリオールを使用すると共に、硬化剤として、ポリイソシアネートを使用することが好適である。この場合、塗装条件により、各種の有機溶剤を混合することができる。このような有機溶剤としては、例えば、トルエン、キシレン、エチルベンゼン等の芳香族系溶剤、酢酸エチル、酢酸ブチル、プロピレングリコールメチルエーテルアセテート、プロピレングリコールメチルエーテルプロピオネート等のエステル系溶剤、アセトン、メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン、シクロヘキサノン等のケトン系溶剤、ジエチレングリコールジメチルエーテル、ジエチレングリコールジエチルエーテル、ジプロピレングリコールジメチルエーテル等のエーテル系溶剤、シクロヘキサン、メチルシクロヘキサン、エチルシクロヘキサン等の脂環式炭化水素系溶剤、ミネラルスピリット等の石油炭化水素系溶剤等を採用できる。

上記クリア塗装によるコーティング層の硬度は、Ｓｈｏｒｅ−Ｃ硬度で、好ましくは４０〜８０であり、より好ましくは４７〜７２、さらに好ましくは５５〜６５である。このコーティング層が軟らかすぎると、ゴルフ使用の際、ボール表面に泥が付きやすくなることがある。また、コーディング層が硬すぎると、ボールを打撃した際、コーティング層が剥がれやすくなることがある。上記コーディング層の厚さは、通常、９〜２２μｍであり、好ましくは１１〜２０μｍ、より好ましくは１３〜１８μｍである。

なお、本発明のマルチピースソリッドゴルフボールは、競技用としてゴルフ規則に従うものとすることができ、ボール外径は４２．６７２ｍｍ内径のリングを通過しない大きさで４２．８０ｍｍ以下、質量は好ましくは４５．０〜４５．９３ｇに形成することができる。

以下、実施例及び比較例を示し、本発明を具体的に説明するが、本発明は下記の実施例に制限されるものではない。

〔実施例１〜４、比較例１〜７〕
コアの形成
表１に示した各実施例及び比較例のゴム組成物を調製した後、１５５℃、１５分の加硫条件により加硫成形することによりソリッドコアを作製した。

なお、表１に記載した各成分の詳細は以下の通りである。
・ポリブタジエンＡ：ＪＳＲ社製、商品名「ＢＲ０１」
・ポリブタジエンＢ：ＪＳＲ社製、商品名「ＢＲ５１」
・ポリブタジエンＣ：ＪＳＲ社製、商品名「ＢＲ７３０」
・アクリル酸亜鉛：「ＺＮ−ＤＡ８５Ｓ」（日本触媒社製）
・有機過酸化物（１）：ジクミルパーオキサイド、商品名「パークミルＤ」（日油社製）
・有機過酸化物（２）：１，１−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）シクロヘキサンとシリカとの混合物、商品名「パーヘキサＣ−４０」（日油社製）
・水：純水（正起薬品工業株式会社製）
・老化防止剤：２，２−メチレンビス（４−メチル−６−ブチルフェノール）、商品名ノクラックＮＳ−６（大内新興化学工業社製）
・硫酸バリウム：ヒ性硫酸バリウム バリコ＃100（白水化学工業社製）
・酸化亜鉛：商品名「三種酸化亜鉛」（堺化学工業社製）
・ペンタクロロチオフェノール亜鉛塩：和光純薬工業社製

包囲層及び中間層の形成
次に、比較例７を除く各実施例及び各比較例については、コアの周囲に、表２に示した配合の包囲層材料を用いて射出成形法により包囲層を形成し、その後に、同表に示した配合の中間層材料を用いて射出成形法により中間層を形成し、包囲層及び中間層を被覆した球体を得た。比較例７については、コアの周囲に、表２に示した配合の中間層材料を用いて射出成形法により中間層を形成し、中間層を被覆した球体を得た。

カバー（最外層）の形成
次に、全ての実施例及び比較例については、上記で得た中間層被覆球体の周囲に、表２に示した配合のカバー材料を用いて射出成形法によりカバー（最外層）を形成した。この際、カバー表面には、全ての実施例及び比較例に共通する所定の多数のディンプルを形成した。

表中に記載した主な材料の商品名は以下の通りである。
「ハイトレル」：東レデュポン社製ポリエステルエラストマー
「ハイミラン、AM7318、AM7327」：三井・デュポンポリケミカル社製のアイオノマー
「サーリン」：米国デュポン社製のアイオノマー
「ニュクレル」：三井・デュポンポリケミカル社製のエチレン-（メタ）アクリル酸共重合体
「キョーワマグMF-150」：協和化学工業社製の酸化マグネシウム

〔ディンプル〕
ボール表面には、Ｔｙｐｅ−Ａ及びＴｙｐｅ−Ｂの２例のディンプルを用いた。Ｔｙｐｅ−Ａは、４種類のディンプル用い、その詳細を表３に示した。その断面形状は図３（Ａ）で示したものである。Ｔｙｐｅ−Ｂは、４種類のディンプル用い、その詳細を表４に示した。その断面形状は図３（Ｂ）で示したものである。

図３の断面形状において、基準線ＬのディンプルエッジＥからディンプル中心Ｏまでの間の等間隔な１００点において、基準線Ｌから各ディンプル内壁面までの各ディンプルの深さを求め、表３，表４にそれぞれ記載した。

次に、上記基準線ＬのディンプルエッジＥからの距離２０％毎のディンプル深さの割合の変化量ΔＨを求め、表３，表４にそれぞれ記載した。

塗膜層（コーティング層）の形成
次に、下記表５に示す塗料配合において、ディンプルが多数形成されたカバー（最外層）表面に、エアースプレーガンにより上記塗料を塗装し、厚み１５μｍの塗膜層を形成したゴルフボールを作製した。

主剤のポリオールとしては、以下の方法によって合成したポリエステルポリオールを用いた。
還流冷却管、滴下漏斗、ガス導入管及び温度計を備えた反応装置に、トリメチロールプロパン１４０質量部、エチレングリコール９５質量部、アジピン酸１５７質量部、１，４−シクロヘキサンジメタノール５８質量部を仕込み、撹拌しながら２００〜２４０℃まで昇温させ、５時間加熱（反応）させた。その後、酸価４、水酸基価１７０、重量平均分子量（Ｍｗ）２８，０００のポリエステルポリオールを得た。添加剤、すなわち、撥水性添加剤は、いずれも市販品を用い、シリコーン系添加剤であり、汚染性向上シリコーン添加剤、であり、フッ素系ポリマーのアルキル基鎖長が７以下であるものを添加した。
硬化剤のイソシアネートとしては、ヘキサメチレンジイソシアネート（ＨＭＤＩ）のヌレート体（イソシアヌレート体）である旭化成社製の商品名デュラネートＴＰＡ−１００（ＮＣＯ含有量２３．１％、不揮発分１００％）を用いた。
主剤の溶剤としては、酢酸ブチルを用い、硬化剤の溶剤としては、酢酸エチルと酢酸ブチルを用いた。上記表のＣ硬度は、厚さ２ｍｍのシートを作成し、ＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に準拠したＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度計にて計測した。

得られた各ゴルフボールにつき、コアの各位置における内部硬度、コアや各被覆球体の外径、各層の厚さ及び材料硬度、各被覆球体の表面硬度及び所定荷重変形量（たわみ量）などの諸物性を下記の方法で評価し、表６に示す。

コア、包囲層被覆球体及び中間層被覆球体の各球体の外径
２３．９±１℃の温度で、任意の表面５箇所を測定し、その平均値を１個の各球体の測定値とし、測定個数１０個での平均値を求めた。

ボールの直径
２３．９±１℃の温度で、任意のディンプルのない部分を１５箇所測定し、その平均値を１個のボールの測定値とし、測定個数１０個のボールの平均値を求めた。

コア、包囲層被覆球体、中間層被覆球体及びボールの各球体のたわみ量
各球体を硬板の上に置き、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）を負荷した状態から終荷重１２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）に負荷したときまでのたわみ量をそれぞれ計測した。なお、上記のたわみ量はいずれも２３．９℃に温度調整した後の測定値である。

コア硬度分布
コアの表面は球面であるが、その球面に硬度計の針をほぼ垂直になるようにセットし、ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に従ってＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度でコア表面硬度を計測した。コアの中心及び各コアの所定位置における断面硬度については、コアを半球状にカットして断面を平面にして測定部分に硬度計の針を垂直に押し当てて測定した。Ｓｈｏｒｅ−Ｃ硬度の値で示される。
また、コアの中心硬度Ｃｃ、コアの表面硬度をＣｓ、コアの中心と表面との中点硬度Ｃ_M、中点Ｍからコア表面側に２．５ｍｍ、５．０ｍｍ及び７．５ｍｍの位置のＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度Ｃ_M+2.5、Ｃ_M+5.0及びＣ_M+7.5、中点Ｍからコア中心側に２．５ｍｍ、５．０ｍｍ及び７．５ｍｍの位置硬度Ｃ_M-2.5、Ｃ_M-5.0及びＣ_M-7.5については、下記の面積Ａ〜Ｆ・面積Ａ：１／２×２．５×（Ｃ_M-5.0−Ｃ_M-7.5）、
・面積Ｂ：１／２×２．５×（Ｃ_M-2.5−Ｃ_M-5.0）、
・面積Ｃ：１／２×２．５×（Ｃ_M−Ｃ_M-2.5）、
・面積Ｄ：１／２×２．５×（Ｃ_M+2.5−Ｃ_M）、
・面積Ｅ：１／２×２．５×（Ｃ_M+5−Ｃ_M+2.5）、及び
・面積Ｆ：１／２×２．５×（Ｃ_M+7.5−Ｃ_M+5）
を計算し、下記の３個の数式の値を求めた。
・（面積Ｄ＋面積Ｅ＋面積Ｆ）−（面積Ａ＋面積Ｂ＋面積Ｃ）
・（面積Ｄ＋面積Ｅ）−（面積Ａ＋面積Ｂ＋面積Ｃ）
・〔（面積Ｄ＋面積Ｅ＋面積Ｆ）−（面積Ａ＋面積Ｂ＋面積Ｃ）〕／（Ｃｓ−Ｃｃ）
なお、コア硬度分布の面積Ａ〜Ｆの説明として、実施例１のコア硬度分布データを用いて面積Ａ〜Ｆを表した概略図を図２に示す。

包囲層、中間層及びカバーの材料硬度（ショアＤ硬度）
各層の樹脂材料を厚さ２ｍｍのシート状に成形し、２週間以上放置した。その後、ショアＤ硬度はＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に準拠して計測した。

包囲層被覆球体、中間層被覆球体及びボールの各球体の表面硬度（ショアＤ硬度）
各球体の表面に対して針を垂直になるように押し当てて計測した。なお、ボール（カバー）の表面硬度は、ボール表面においてディンプルが形成されていない陸部における測定値である。ショアＤ硬度はＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に準拠したタイプＤデュロメータによって計測した。

各ゴルフボールの飛び性能（Ｗ＃１）及び打感を下記の方法で評価した。その結果を表７に示す。

飛び性能
ゴルフ打撃ロボットにドライバー（Ｗ＃１）をつけて、ヘッドスピード３５ｍ／ｓにて打撃した時の飛距離を測定し、下記の基準で判定した。クラブは、ブリヂストンスポーツ社製の「ＰＨＹＺドライバー」（ロフト角１０．５°）を使用した。また、スピン量は同様に打撃した直後のボールを初期条件計測装置により測定した。
〈判定基準〉
トータル飛距離１７７．０ｍ以上 ・・・ ○
トータル飛距離１７７．０ｍ未満 ・・・ ×

打感
ドライバー（Ｗ＃１）によるヘッドスピードが３０〜４０ｍ／ｓのアマチュアユーザーによる実打における官能評価を行い、下記の基準で判定した。
〈判定基準〉
１０人中８人以上が良い打感と評価 ・・・ ◎
良い打感と評価した人１０人中６〜７人 ・・・ △
良い打感と評価した人１０人中５人以下 ・・・ ×

表７の結果に示されるように、比較例１〜７のゴルフボールは、本発明品（実施例）に比べて以下の点で劣る。
比較例１は、コアの硬度分布が（面積：Ｄ＋Ｅ＋Ｆ）−（面積：Ａ＋Ｂ＋Ｃ）＞０を満たしておらず、その結果、ボールのスピン量が増加してしまい、飛距離が出ない。
比較例２は、コアの硬度分布が（面積：Ｄ＋Ｅ＋Ｆ）−（面積：Ａ＋Ｂ＋Ｃ）＞０を満たしておらず、その結果、ボールのスピン量が増加してしまい、飛距離が出ない。
比較例３は、中間層よりカバーが厚くなり、その結果、ボールのスピン量が増加してしまい、飛距離が出ない。
比較例４は、中間層より包囲層が厚いボールであり、その結果、ボールのスピン量が増加してしまい、飛距離が出ない。
比較例５は、ボール表面硬度が中間層被覆球体の表面硬度よりも軟らかいボールであり、その結果、ボールのスピン量が増加するとともに実打初速が低く飛距離が出ない。
比較例６は、包囲層被覆球体の表面硬度が中間層被覆球体の表面硬度よりも硬いボールであり、その結果、ボールのスピン量が増加してしまい飛距離が出ない。
比較例７は、軟らかい包囲層が設けられていないスリーピースのボールであり、その結果、打感が良くない。

Claims (7)

1. コア、包囲層、中間層及びカバーを具備するマルチピースソリッドゴルフボールであって、上記コアが基材ゴムを主材として形成され、中間層が包囲層及びカバーより厚く形成されるものであり、コアの表面硬度と、該コアを包囲層で被覆した球体（包囲層被覆球体）の表面硬度と、該包囲層被覆球体を中間層で被覆した球体（中間層被覆球体）の表面硬度と、ボールの表面硬度とが、
   ボールの表面硬度＞中間層被覆球体の表面硬度＞包囲層被覆球体の表面硬度＜コアの表面硬度
   の関係を満たすと共に、上記コアの硬度分布において、
   コアの中心のＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度をＣｃ、コアの表面のＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度をＣｓ、コアの中心と表面との中点ＭのＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度をＣ_M、中点Ｍからコア表面側に２．５ｍｍ、５．０ｍｍ及び７．５ｍｍの位置のＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度をそれぞれ、Ｃ_M+2.5、Ｃ_M+5.0及びＣ_M+7.5とし、中点Ｍからコア中心側に２．５ｍｍ、５．０ｍｍ及び７．５ｍｍの位置のＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度をそれぞれ、Ｃ_M-2.5、Ｃ_M-5.0及びＣ_M-7.5としたとき、下記の面積Ａ〜Ｆ
   ・面積Ａ：１／２×２．５×（Ｃ_M-5.0−Ｃ_M-7.5）、
   ・面積Ｂ：１／２×２．５×（Ｃ_M-2.5−Ｃ_M-5.0）、
   ・面積Ｃ：１／２×２．５×（Ｃ_M−Ｃ_M-2.5）、
   ・面積Ｄ：１／２×２．５×（Ｃ_M+2.5−Ｃ_M）、
   ・面積Ｅ：１／２×２．５×（Ｃ_M+5−Ｃ_M+2.5）、及び
   ・面積Ｆ：１／２×２．５×（Ｃ_M+7.5−Ｃ_M+5）
   について、（面積Ｄ＋面積Ｅ＋面積Ｆ）−（面積Ａ＋面積Ｂ＋面積Ｃ）＞０を満たすことを特徴とするマルチピースソリッドゴルフボール。
2. 上記コア硬度分布の面積Ａ〜Ｆについて、（面積Ｄ＋面積Ｅ）−（面積Ａ＋面積Ｂ＋面積Ｃ）≧０を満たす請求項１記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
3. 上記コアの中心と表面との硬度差（Ｃｓ−Ｃｃ）が、Ｓｈｏｒｅ−Ｃ硬度で２０以上である請求項１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
4. 上記コア硬度分布の面積Ａ〜Ｆについて、０．１５≦〔（面積Ｄ＋面積Ｅ＋面積Ｆ）−（面積Ａ＋面積Ｂ＋面積Ｃ）〕／（Ｃｓ−Ｃｃ）≦０．６を満たす請求項１〜３のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
5. 上記カバーの厚さが１．２ｍｍ以下である請求項１〜４のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
6. 上記カバーの表面には多数のディンプルが形成され、曲線又は直線と曲線との組合せにより呈され、且つ下記（ｉ）〜（ｉｖ）の手順により特定される断面形状を有するディンプル（特定断面形状を有するディンプル）が少なくとも１個配置されていると共に、ディンプルの総数が２５０〜３８０個である請求項１〜５のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
   （ｉ）ディンプルの最深点から該ディンプルの周縁で作られる仮想平面に下ろした垂線の足（垂足）をディンプル中心とし、該ディンプル中心と任意の１つのディンプルエッジとを通る直線を基準線とする。
   （ｉｉ）上記基準線のうち上記ディンプルエッジから上記ディンプル中心までの線分において、１００点以上に分割し、該ディンプルエッジから該ディンプル中心までの距離を１００％とした際に、各点の距離の割合を算出する。
   （ｉｉｉ）上記ディンプルエッジから上記ディンプル中心までの距離の０〜１００％の２０％毎のディンプル深さの割合を算出する。
   （ｉｖ）上記ディンプルエッジから上記ディンプル中心までの距離の２０〜１００％のディンプル領域における深さの割合において、上記距離の２０％毎の深さの変化量ΔＨを求め、この変化量ΔＨが上記距離２０〜１００％に相当する全ての領域において６％以上２４％以下となるようにディンプルの断面形状を設計する。
7. 上記カバー表面には塗膜層が形成され、該塗膜層の硬度がＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度で４０〜８０である請求項１〜６のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。

Images