JP7039992B2

JP7039992B2 - ゴルフボール

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Publication number: JP7039992B2
Application number: JP2017246131A
Authority: JP
Inventors: 明木村; 佳太岩崎
Original assignee: Bridgestone Sports Co Ltd
Current assignee: Bridgestone Sports Co Ltd
Priority date: 2017-12-22
Filing date: 2017-12-22
Publication date: 2022-03-23
Anticipated expiration: 2037-12-22
Also published as: US10729940B2; JP2019111043A; US20190192920A1

Description

本発明は、内層コア及び外層コアからなる２層コアと１層以上のカバーとを具備するゴルフボールに関する。

ゴルフボールに要求される主な性能としては、飛距離、コントロール性、耐久性、打感（フィーリング）等があり、常に最高のものが求められている。このような中、近年のゴルフボールでは、３ピースに代表される多層構造ボールが次々と生み出されている。ゴルフボールの構造を多層化したことにより、異なる特性の材料を多く組み合わせることができるようになり、各層に機能を分担させることで、多種多様なボール設計が可能になった。

例えば、コアを２層に形成することによりコアの中心から表面にかけて硬度を変化させてコア硬度分布を最適化した技術があり、下記の特許文献１～４に記載されたゴルフボールが挙げられる。しかし、これらのゴルフボールについては、更なる飛びの追求とアプローチ時の高いコントロール性を付与するため、ボール構造を改良する余地がある。

特開２００３－１９０３３１号公報特開２００６－２８９０６５号公報特開２００９－９５３５８号公報特開２０１７－４６９３０号公報

本発明は、上記事情に鑑みなされたもので、ドライバー（Ｗ＃１）及びミドルアイアンでの良好な飛距離が得られ、ショートゲームにおけるコントロール性が高いゴルフボールを提供することを目的とする。

本発明者らは、上記目的を達成するため鋭意検討を行った結果、内層コア及び外層コアからなる２層コアと１層以上のカバーとを具備するゴルフボールにおいて、内層コア及び外層コアをそれぞれ基材ゴム主材のゴム組成物により形成し、内層コアの直径を特定するとともに、２層コアのコア全体の断面硬度についてＪＩＳ－Ｃ硬度とショアＤ硬度との計測硬度比について着目し、この硬度比を特定範囲に設定することにより、特に、中・高ヘッドスピードを有する使用者（即ち、中・上級者やプロのゴルファー）において、ドライバーでのフルショット時の低スピン化を図ることができると同時にミドルアイアンでの飛距離も確実に得ることができ飛び特性に優れていること、更には、アプローチショット時には適正なスピン量によりコントロール性能が良好であることを知見し、本発明をなすに至ったものである。

従って、本発明は、下記のゴルフボールを提供する。
１．内層コア及び外層コアからなる２層コアと１層以上のカバーとを具備するゴルフボールであって、内層コア及び外層コアがそれぞれ基材ゴムを主材とするゴム組成物により形成され、内層コアの直径が２１～３０ｍｍであり、外層コアの厚さが４～１１ｍｍであると共に、上記２層コア断面の中心点を０％、上記２層コア表面を１００％としたとき、０％におけるＪＩＳ－Ｃ硬度値が４８以上であり、０％におけるコア断面硬度比（ＪＩＳ－Ｃ硬度値／ショアＤ硬度値）が１．７０以上２．１０以下となり、且つ、１００％におけるコア断面硬度比（ＪＩＳ－Ｃ硬度値／ショアＤ硬度値）が１．３０以上１．６５以下となることを特徴とするゴルフボール。
２．上記２層コアの表面と中心との硬度差が、ＪＩＳ－Ｃ硬度で２９以上４０以下である１記載のゴルフボール。
３．０％におけるコア断面硬度比（ＪＩＳ－Ｃ硬度値／ショアＤ硬度値）をＴ₀、１００％におけるコア断面硬度比（ＪＩＳ－Ｃ硬度値／ショアＤ硬度値）をＴ₁₀₀とするとき、Ｔ₀－Ｔ₁₀₀の値が０．２５以上０．４５以下である１又は２記載のゴルフボール。
４．上記２層コア断面の中心点から表面の距離の５０％地点におけるコア断面硬度比（ＪＩＳ－Ｃ硬度値／ショアＤ硬度値）をＴ₅₀とするとき、Ｔ₅₀－Ｔ₁₀₀の値が０．２５以上０．５５以下である１～３のいずれかに記載のゴルフボール。
５．上記２層コア断面の中心点から表面の距離の５０％地点までの任意の地点において、コア断面硬度比（ＪＩＳ－Ｃ硬度値／ショアＤ硬度値）Ｔ_0-50が１．７０以上２．１０以下となる１～４のいずれかに記載のゴルフボール。
６．上記２層コア断面の中心点から表面の距離の９０％地点から表面（１００％地点）までの任意の地点において、コア断面硬度比（ＪＩＳ－Ｃ硬度値／ショアＤ硬度値）Ｔ_90-100が１．３０以上１．６５以下となる１～５のいずれかに記載のゴルフボール。
７．上記内層コアのゴム組成物には２種類以上の有機過酸化物が含まれると共に、上記外層コアのゴム組成物には１種類の有機過酸化物が含まれる１～６のいずれかに記載のゴルフボール。
８．上記内層コアのゴム組成物には不飽和カルボン酸金属塩が基材ゴム１００質量部に対して５～２５質量部含まれると共に、上記外層コアのゴム組成物には不飽和カルボン酸金属塩が基材ゴム１００質量部に対して２６～５０質量部含まれる１～７のいずれかに記載のゴルフボール。
９．２層コアに中間層が被覆されるものであり、この中間層被覆球体の表面硬度と内層コアの表面硬度との差が、ＪＩＳ－Ｃ硬度で２５以上５５以下である１～８のいずれかに記載のゴルフボール。
１０．上記中間層が、１６質量％以上の高酸含量を有するアイオノマー樹脂を含む材料にて形成される９記載のゴルフボール。
１１．カバー（最外層）の表面に多数のディンプルを備えるものであり、曲線又は直線と曲線との組合せにより呈され、且つ下記（ｉ）～（ｉｖ）の手順により特定される断面形状を有するディンプル（特定断面形状を有するディンプル）が少なくとも１個配置されていると共に、ディンプルの総数が２５０～３８０個である１～１０のいずれかに記載のゴルフボール。
（ｉ）ディンプルの最深点から該ディンプルの周縁で作られる仮想平面に下ろした垂線の足（垂足）をディンプル中心とし、該ディンプル中心と任意の１つのディンプルエッジとを通る直線を基準線とする。
（ｉｉ）上記基準線のうち上記ディンプルエッジから上記ディンプル中心までの線分において、１００点以上に分割し、該ディンプルエッジから該ディンプル中心までの距離を１００％とした際に、各点の距離の割合を算出する。
（ｉｉｉ）上記ディンプルエッジから上記ディンプル中心までの距離の０～１００％の２０％毎のディンプル深さの割合を算出する。
（ｉｖ）上記ディンプルエッジから上記ディンプル中心までの距離の２０～１００％のディンプル領域における深さの割合において、上記距離の２０％毎の深さの変化量ΔＨを求め、この変化量ΔＨが上記距離２０～１００％に相当する全ての領域において６％以上２４％以下となるようにディンプルの断面形状を設計する。

本発明のゴルフボールによれば、ドライバー（Ｗ＃１）及びミドルアイアン時のフルショットにおける低スピン化を図り、優れた飛び性能を付与でき、また、アプローチショット時のショートゲームにおけるコントロール性が高いものであり、特にプロや中・上級者ゴルファー向けのゴルフボールとして最適である。

本発明の一実施態様であるゴルフボールの概略断面図である。実施例及び比較例の各コアについて、コア中心からの距離とコア断面硬度比（ＪＩＳ－Ｃ硬度値／ショアＤ硬度値）との関係を示したグラフである。実施例及び比較例で使用したディンプルの概略断面図であり、（Ａ）は断面円弧状のディンプルの断面図であり、（Ｂ）は特異形状のディンプルの断面図である。

以下、本発明につき、更に詳しく説明する。
本発明のゴルフボールは、コアとカバーとを有するものであり、例えば、図１にその一例を示す。図１に示したゴルフボールＧは、コア１と、カバー３との間に中間層２を有している。上記カバー３は、塗膜層を除き、ゴルフボールの層構造での最外層に位置するものであり、単層であっても２層以上に形成することもできる。また、上記カバー（最外層）３の表面には、通常、空力特性の向上のためにディンプルＤが多数形成される。本発明においては、上記コア１は内層コア１ａと外層コア１ｂの２層に形成される。なお、本発明のゴルフボールでは中間層を必ずしも設ける必要はない。以下、上記の各層について詳述する。

本発明におけるコアは、内層コア及び外層コアの２層に形成されるものである。
内層コアの直径は、好ましくは２１ｍｍ以上、より好ましくは２２ｍｍ以上、更に好ましくは２３ｍｍ以上であり、上限としては３０ｍｍ以下、好ましくは２５ｍｍ以下である。内層コアの直径が小さすぎると、フルショット時に実打初速が低くなり、低スピン効果が足りずに狙いの飛距離が得られなくなることがある。内層コアの直径が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなり、または、フルショットした時の低スピン効果が足りずに狙いの飛距離が得られない場合がある。

外層コアは内層コアを直接被覆する層であり、この層の厚さは、好ましくは４ｍｍ以上、より好ましくは５ｍｍ以上、更に好ましくは６ｍｍ以上であり、上限としては、好ましくは１１ｍｍ以下、より好ましくは１０ｍｍ以下、更に好ましくは９ｍｍ以下である。外層コアの層厚が厚すぎると、フルショットした時の実打初速が低くなり狙いの飛距離が出なくなることがある。外層コアの層厚が薄すぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなり、または、フルショットした時の低スピン効果が足りずに狙いの飛距離が得られない場合がある。

本発明は、上記２層コアからなる全体コアの硬度分布について、該２層コア断面の中心点を０％、該２層コア表面を１００％としたとき、０％におけるコア断面硬度比（ＪＩＳ－Ｃ硬度値／ショアＤ硬度値）と、１００％におけるコア断面硬度比（ＪＩＳ－Ｃ硬度値／ショアＤ硬度値）を特定範囲に設定するものである。上記のＪＩＳ－Ｃ硬度は、ＪＩＳＫ６３０１－１９７５規格に従った実際の計測値であり、また、上記のショアＤ硬度は、ＡＳＴＭＤ２２４０－９５規格に準拠したタイプＤデュロメータによる測定値である。

０％におけるコア断面硬度比（ＪＩＳ－Ｃ硬度値／ショアＤ硬度値）Ｔ₀については、コア中心側の硬度比とドライバーおよびミドルアイアンでのスピン量との相関が高い点から、好ましくは１．７０以上、より好ましくは１．７５以上、さらに好ましくは１．８０以上であり、その上限値は、好ましくは２．１０以下、より好ましく２．００以下である。上記の範囲を逸脱すると、ドライバーやミドルアイアンのフルショット時にスピンが多くなり、所望の飛距離が得られない場合がある。

５０％におけるコア断面硬度比（ＪＩＳ－Ｃ硬度値／ショアＤ硬度値）Ｔ₅₀については、硬度比とドライバー及びミドルアイアンでのスピン量との相関が高い点から、好ましくは１．７０以上、より好ましくは１．８０以上、さらに好ましくは１．８５以上であり、その上限値は、好ましくは２．１０以下、より好ましく２．００以下である。上記の範囲を逸脱すると、ドライバーやミドルアイアンのフルショット時にスピンが多くなり、所望の飛距離が得られない場合がある。

また、０％から５０％地点までの任意の地点におけるコア断面硬度比（ＪＩＳ－Ｃ硬度値／ショアＤ硬度値）Ｔ_0-50についても、同様の理由で１．７０以上とすることが好ましい。

１００％におけるコア断面硬度比（ＪＩＳ－Ｃ硬度値／ショアＤ硬度値）Ｔ₁₀₀については、硬度比とスピン量及び耐久性との相関が高い点から、好ましくは１．３０以上、より好ましくは１．４０以上であり、その上限値は、好ましくは１．６５以下、より好ましくは１．５５以下、さらに好ましくは１．５０以下である。上記の範囲を逸脱すると、ドライバーやミドルアイアンのフルショット時にスピンが多くなったり、初速が十分でなかったりして所望の飛距離が得られなかったり、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなったり、打感が軟らかくなりすぎることがある。

また、９０％から１００％までの任意の地点におけるコア断面硬度比（ＪＩＳ－Ｃ硬度値／ショアＤ硬度値）Ｔ_90-100についても、同様の理由で１．６５以下とすることが好ましい。

５０％地点におけるコア断面硬度比Ｔ₅₀と１００％地点の硬度比Ｔ₁₀₀の差（Ｔ₅₀－Ｔ₁₀₀₎については、スピン量との相関が高い点から、好ましくは０．２５以上、より好ましくは０．３５以上が好ましい。その上限値は、好ましくは０．５５である。上記範囲を逸脱すると、ドライバーやミドルアイアンのフルショット時にスピンが多くなり、所望の飛距離が得られない場合がある。

上記コア（２層コア）の表面と中心との硬度差については、ＪＩＳ－Ｃ硬度で、好ましくは２９以上、より好ましくは３２以上であり、上限値として、好ましくは４０以下、より好ましくは３８以下である。この硬度差の値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。逆に、上記硬度差が小さすぎると、フルショットした時のスピンが増えてしまい十分な飛距離が出ないことがある。

上述した特定のコア断面硬度を有する２層コアを得るためには、以下に説明するコア材料を用いることができる。なお、下記の記載は特記しない限り内層コア及び外層コアの両コア材料に共通する記載である。

内層及び外層コアの材料としては、ゴム材を主材として用いる。内層コアを包囲する外層コアのゴム材は、内層コアの材料と同種であっても異種であってもよい。具体的には、基材ゴムを主体とし、これに、共架橋剤、有機過酸化物、不活性充填剤、有機硫黄化合物等を配合させてゴム組成物を作成することができる。基材ゴムとしては、ポリブタジエンを用いることが好ましい。

共架橋剤としては、例えば不飽和カルボン酸、不飽和カルボン酸の金属塩等が挙げられる。不飽和カルボン酸として具体的には、例えばアクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、フマル酸等を挙げることができ、特にアクリル酸、メタクリル酸が好適に用いられる。不飽和カルボン酸の金属塩としては特に限定されるものではないが、例えば上記不飽和カルボン酸を所望の金属イオンで中和したものが挙げられる。具体的にはメタクリル酸、アクリル酸等の亜鉛塩やマグネシウム塩等が挙げられ、特にアクリル酸亜鉛が好適に用いられる。

上記不飽和カルボン酸及び／又はその金属塩の配合量については、特に制限はないが、内層コアのゴム組成物に用いる場合には、基材ゴム１００質量部に対して５～２５質量部とすることが好適である。また、外層コアのゴム組成物に用いる場合には、不飽和カルボン酸又はその金属塩の配合量は、基材ゴム１００質量部に対して２６～５０質量部とすることが好適である。上記配合量が多すぎると、ドライバーショット時のスピン量が多くなり飛距離が十分に得られない場合がある。

上記有機過酸化物の種類については、特に制限はないが、内層コアでは断面硬度傾斜を大きくしないためにも、内層コアのゴム組成物には２種類以上の有機過酸化物を含めることが好適である。一方、外層コアについては、断面硬度傾斜を大きくする点から、１種類のみの有機過酸化物をゴム組成物に含めることが好適である。

上記の有機過酸化物としては市販品を用いることができ、例えば、パークミルＤ（日本油脂（株）製）、パーヘキサＣ－４０、パーヘキサ３Ｍ（日本油脂（株）製）、Ｌｕｐｅｒｃｏ２３１ＸＬ（アトケム社製）等を好適に用いることができる。有機過酸化物の配合量は、上記基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは０．１質量部以上、より好ましくは０．３質量部以上、更に好ましくは０．５質量部以上、最も好ましくは０．６質量部以上であり、上限として、好ましくは５質量部以下、より好ましくは４質量部以下、更に好ましくは３質量部以下、最も好ましくは２．５質量部以下配合する。配合量が多すぎたり、少なすぎたりすると好適な打感、耐久性及び反発性を得ることができない場合がある。

そのほか、基材ゴムに配合される配合剤として、不活性充填剤が挙げられ、例えば、酸化亜鉛、硫酸バリウム、炭酸カルシウム等を好適に用いることができる。これらは１種を単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。不活性充填剤の配合量は、上記基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは１質量部以上、より好ましくは５質量部以上、上限として好ましくは５０質量部以下、より好ましくは４０質量部以下、更に好ましくは３５質量部以下とする。配合量が多すぎたり、少なすぎたりすると適正な質量、及び好適な反発性を得ることができない場合がある。

更に、必要に応じて老化防止剤を配合することができ、例えば、市販品としてはノクラックＮＳ－６、同ＮＳ－３０（大内新興化学工業（株）製）、ヨシノックス４２５（吉富製薬（株）製）等が挙げられる。これらは１種を単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。

該老化防止剤の配合量は上記基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは０質量部以上、更に好ましくは０．０５質量部以上、特に好ましくは０．１質量部以上、上限として好ましくは３質量部以下、更に好ましくは２質量部以下、特に好ましくは１質量部以下、最も好ましくは０．５質量部以下とする。配合量が多すぎたり、少なすぎたりすると好適な反発性、耐久性を得ることができない場合がある。

また、上記外層コアには、良好な反発性付与させるために、有機硫黄化合物を配合することができる。有機硫黄化合物としては、ゴルフボールの反発性を向上させ得るものであれば特に制限されないが、例えばチオフェノール類、チオナフトール類、ハロゲン化チオフェノール類又はそれらの金属塩等が挙げられる。より具体的には、ペンタクロロチオフェノール、ペンタフルオロチオフェノール、ペンタブロモチオフェノール、パラクロロチオフェノール、ペンタクロロチオフェノールの亜鉛塩、ペンタフルオロチオフェノールの亜鉛塩、ペンタブロモチオフェノールの亜鉛塩、パラクロロチオフェノールの亜鉛塩、硫黄数が２～４のジフェニルポリスルフィド、ジベンジルポリスルフィド、ジベンゾイルポリスルフィド、ジベンゾチアゾイルポリスルフィド、ジチオベンゾイルポリスルフィド等が挙げられ、特に、ペンタクロロチオフェノールの亜鉛塩が好適に用いられる。有機硫黄化合物の配合量は、上記基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは０質量部以上、より好ましくは０．０５質量部以上、更に好ましくは０．１質量部以上、上限として、好ましくは５質量部以下、より好ましくは３質量部以下、更に好ましくは２．５質量部以下であることが推奨される。配合量が多すぎると、反発性（特に、Ｗ＃１による打撃）の改良効果がそれ以上期待できなくなり、コアが軟らかくなりすぎ、または打感が悪くなる場合がある。逆に、配合量が少なすぎると、反発性の改善効果が期待できなくなる。

内層コア及び外層コアの製造方法としては、常法に従って、１４０℃以上１８０℃以下、１０分以上６０分以下で加熱圧縮して球状に形成する等の方法により内層コアを成形し得る。上記外層コアを上記内層コア表面に形成する方法としては、シート状の未加硫ゴムを用いて一対のハーフカップを形成し、このカップ内に内層コアを入れて更に被包し、加圧加熱成形する方法などを採用できる。例えば、一次加硫（半加硫）して一対の半球カップ体を製造した後、次いで、予め製作した外層コアが被覆形成された内層コアを一方の半球カップ体に載せ、更に他方の半球カップ体をこれに被せた状態で二次加硫（全加硫）を行う方法や、ゴム組成物を未加硫状態でシート状にして一対の外層コア用シートを作成し、該シートを半球状突部が設けられた半型により型押して未加硫の半球カップ体を製造した後、これらの一対の半球カップ体を、予め製作した内層コアに被せ、１４０～１８０℃，１０～６０分間にて加熱圧縮して球状に形成することにより、加硫工程を２段階に分けた方法などを好適に採用し得る。

次に、カバーの材料について詳述する。
本発明では、カバー材料としては、ゴルフボールのカバー材で使用される各種の熱可塑性樹脂を採用することができるが、特に、コントロール性と耐擦過傷性の観点から、ウレタン樹脂材料を使用することが好適である。このウレタン樹脂材料としては、ボール製品の量産性の観点から、熱可塑性ポリウレタンを主体としたものを使用することが好ましく、より好ましくは、下記に詳述する（Ｉ）熱可塑性ポリウレタン及び（ＩＩ）ポリイソシアネート化合物を主成分とする樹脂材料を採用するものである。

上記（Ｉ）熱可塑性ポリウレタンは、その構造は、長鎖ポリオールである高分子ポリオール（ポリメリックグリコール）からなるソフトセグメントと、鎖延長剤およびポリイソシアネート化合物からなるハードセグメントとを含む。ここで、原料となる長鎖ポリオールとしては、従来から熱可塑性ポリウレタンに関する技術において使用されるものはいずれも使用でき、特に制限されるものではないが、例えば、ポリエステルポリオール、ポリエーテルポリオール、ポリカーボネートポリオール、ポリエステルポリカーボネートポリオール、ポリオレフィン系ポリオール、共役ジエン重合体系ポリオール、ひまし油系ポリオール、シリコーン系ポリオール、ビニル重合体系ポリオールなどを挙げることができる。これらの長鎖ポリオールは１種類のものを使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。これらのうちでも、反発弾性率が高く低温特性に優れた熱可塑性ポリウレタンを合成できる点で、ポリエーテルポリオールが好ましい。

鎖延長剤としては、従来の熱可塑性ポリウレタンに関する技術において使用されるものを好適に用いることができ、例えば、イソシアネート基と反応し得る活性水素原子を分子中に２個以上有する分子量４００以下の低分子化合物であることが好ましい。鎖延長剤としては、１，４－ブチレングリコール、１，２－エチレングリコール、１，３－ブタンジオール、１，６－ヘキサンジオール、２，２－ジメチル－１，３－プロパンジオール等が挙げられるが、これらに限定されるものではない。鎖延長剤としては、これらのうちでも、炭素数２～１２の脂肪族ジオールが好ましく、１，４－ブチレングリコールがより好ましい。

ポリイソシアネート化合物としては、従来の熱可塑性ポリウレタンに関する技術において使用されるものを好適に用いることができ、特に制限はない。具体的には、４，４’－ジフェニルメタンジイソシアネート、２，４－（又は）２，６－トルエンジイソシアネート、ｐ－フェニレンジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート、ナフチレン１，５－ジイソシアネート、テトラメチルキシレンジイソシアネート、水添キシリレンジイソシアネート、ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート、テトラメチレンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、ノルボルネンジイソシアネート、トリメチルヘキサメチレンジイソシアネート、ダイマー酸ジイソシアネートからなる群から選択された１種又は２種以上を用いることができる。ただし、イソシアネート種によっては射出成形中の架橋反応をコントロールすることが困難なものがある。本発明においては生産時の安定性と発現される物性とのバランスとの観点から、芳香族ジイソシアネートである４，４’－ジフェニルメタンジイソシアネートが最も好ましい。

具体的な（Ｉ）成分の熱可塑性ポリウレタンとし、市販品を用いることもでき、例えば、パンデックスＴ８２９５，同Ｔ８２９０，同Ｔ８２６０，同Ｔ８２８３，同Ｔ８２９５，同Ｔ８２９０（いずれもディーアイシーコベストロポリマー社製）などが挙げられる。

（ＩＩ）成分のポリイソシアネート化合物については、芳香族ジイソシアネートである４，４’－ジフェニルメタンジイソシアネートが好適に用いられる。

上記（Ｉ）成分と（ＩＩ）成分とを合わせた合計量については、必要十分量の未反応のイソシアネート基をカバー樹脂材料中に存在させるため、カバー材料の６０質量％以上であることが推奨され、より好ましくは７０質量％以上である。

また、上記（Ｉ）及び（ＩＩ）成分以外の成分として、（ＩＩＩ）成分として、上記熱可塑性ポリウレタン以外の熱可塑性エラストマーを配合することができる。この（ＩＩＩ）成分を上記樹脂配合物に配合することにより、樹脂配合物の更なる流動性の向上や反発性、耐擦過傷性等、ゴルフボールカバー材として要求される諸物性を高めることができる。

上記（Ｉ）、（ＩＩ）及び（ＩＩＩ）成分の組成比については、特に制限はないが、本発明の効果を十分に有効に発揮させるためには、質量比で（Ｉ）：（ＩＩ）：（ＩＩＩ）＝１００：２～５０：０～５０であることが好ましく、さらに好ましくは、（Ｉ）：（ＩＩ）：（ＩＩＩ）＝１００：２～３０：８～５０（質量比）とすることである。

上記の樹脂配合物には、必要に応じて、上記の熱可塑性ポリウレタンを構成する成分以外の種々の添加剤を配合することができ、例えば顔料、分散剤、酸化防止剤、耐光安定剤、紫外線吸収剤、離型剤等を適宜配合することができ、更には、耐熱性、耐寒性、耐候性、潤滑性、離型性、撥水性、難燃性、柔軟性などの改質目的のためシリコーン成分を添加しても良い。

一方、カバーの材料硬度は、ショアＤ硬度で、好ましくは３５以上、より好ましくは４０以上であり、上限値として、好ましくは５５以下、より好ましくは５３以下、さらに好ましくは５０以下である。また、上記中間層被覆球体に外層を被覆した球体の表面硬度（以下、「ボールの表面硬度」とも言う。）は、ショアＤ硬度で、好ましくは４０以上、より好ましくは５０以上であり、上限値として、好ましくは６２以下、より好ましくは６１以下、さらに好ましくは６０以下である。上記範囲よりも軟らかすぎると、ドライバー（Ｗ＃１）フルショット時にスピンが増え、飛距離が出なくなることがある。上記範囲より硬すぎると、ショートゲームにおいてスピンがかからず、コントロール性が劣るとともに、耐擦過傷性が悪くなることがある。

カバーの厚さは、特に制限はないが、好ましくは０．３ｍｍ以上、より好ましくは０．５ｍｍ以上であり、上限値として、好ましくは１．０ｍｍ以下、より好ましくは０．８ｍｍ以下である。この範囲よりも厚すぎると、ドライバー（Ｗ＃１）打撃時に反発が足りなくなり、または、スピンが多くなったりして飛距離が出なくなることがある。逆に、上記範囲よりも薄すぎると、耐擦過傷性が悪くなり、または、アプローチでのスピンが掛からなくなりコントロール性が不足することがある。

なお、カバーよりも中間層の方が厚い方が好ましい。具体的には、中間層厚さからカバー厚さを引いた値が、好ましくは０超であり、より好ましくは０．２ｍｍ以上、さらに好ましくは０．３ｍｍ以上であり、上限値としては、好ましくは１．４ｍｍ以下、より好ましくは０．９ｍｍ以下、さらに好ましくは０．５ｍｍ以下である。この値が大きすぎると、打感が硬くなりすぎ、或いはアプローチした時のスピンが掛かり難くなる場合がある。また、上記値が小さすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなり、またはフルショットした時の低スピン効果が足りずに狙いの飛距離が得られない場合がある。

また、本発明では、必要に応じて、上記２層コアと上記カバーとの間には、別の層とし中間層を設けることができる。この場合、中間層の材料としては、ゴルフボールのカバー材で使用される各種の熱可塑性樹脂を採用することができるが、特にアイオノマー樹脂を採用することが好適である。

アイオノマー樹脂としては市販品を用いることができ、特に、市販品のアイオノマー樹脂のうち酸含量１６質量％以上の高酸含量アイオノマー樹脂を単独で、あるいは通常のアイオノマー樹脂にブレンドして用いることもでき、高反発性且つ低スピン化によるドライバー（Ｗ＃１）打撃時の飛距離を良好に得ることができる。高酸含量アイオノマー樹脂に含まれる不飽和カルボン酸の含量（酸含量は通常１６質量％以上であり、好ましくは１７質量％以上、より好ましくは１８質量％以上であり、上限値としては、好ましくは２２質量％以下、より好ましくは２１質量％以下、さらに好ましくは２０質量％以下である。この値が小さすぎると、フルショット時にスピンが増え、狙いの飛距離が得られなくなることがある。逆に、上記の値が大きすぎると、打感が硬くなりすぎ、或いは繰り返し打撃時の割れ耐久性が悪くなることがある。

中間層材料については、上述したカバー材で好適に用いられるポリウレタンとの密着度を高めるために中間層表面を研磨することが好適である。更に、その研磨処理の後にプライマー（接着剤）を中間層表面に塗布するか、もしくは材料中に密着強化材を添加することが好ましい。

中間層材料の比重は、通常１．１未満であり、好ましくは０．９０～１．０５、さらに好ましくは０．９３～０．９９である。その範囲を逸脱すると、ボール全体の反発が低くなり飛距離が出なくなり、或いは繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。

中間層の材料硬度は、ショアＤ硬度で、好ましくは６１以上、より好ましくは６２以上、さらに好ましくは６３以上であり、上限として、好ましくは７０以下、より好ましくは６８以下、更に好ましくは６６以下である。

また、コアに中間層を被覆した球体の表面硬度（以下、「中間層被覆球体」と称す。）は、ショアＤ硬度で、好ましくは６７以上、より好ましくは６８以上、さらに好ましくは６９以上であり、上限として、好ましくは７６以下、より好ましくは７４以下、さらに好ましくは７２以下である。上記範囲より軟らかすぎると、ドライバー（Ｗ＃１）やアイアンフルショット時に反発が足りなくなり、またはスピンが掛かりすぎたりして飛距離が出なくなることがある。逆に、上記範囲より硬すぎると、繰り返し打撃時の割れ耐久性が悪くなり、或いは打感が硬くなりすぎることがある。

上記の中間層被覆球体の表面硬度は、内層コアの表面硬度と特定の関係を有することが好適である。即ち、中間層被覆球体の表面硬度から内層コアの表面硬度を引いた値が、ＪＩＳ－Ｃ硬度で、好ましくは２５以上、より好ましくは３０以上であり、上限値として、好ましくは５５以下、より好ましくは５０以下、さらに好ましくは４５以下である。この硬度値が上記範囲より大きすぎると、繰り返し打撃した時の耐久性が悪くなる場合があり、逆に上記範囲より小さすぎると、フルショット時のボールの低スピン効果が足りなくなり狙いの飛距離が得られず、或いはアプローチショット時のコントロール性能が悪くなる場合がある。

中間層の厚さは、好ましくは０．８ｍｍ以上、より好ましくは１．０ｍｍ以上、さらに好ましくは１．１ｍｍ以上であり、上限として、好ましくは１．７ｍｍ以下、より好ましくは１．５ｍｍ以下、さらに好ましくは１．３ｍｍ以下である。上記の範囲を逸脱すると、ドライバー（Ｗ＃１）打撃での低スピン効果が足りず飛距離が出なくなることがある。

上述したコア，中間層及びカバーの各層を積層して形成されたゴルフボールの製造方法については、公知の射出成形法等の常法により行なうことができる。例えば、コアの周囲に、中間層材料を射出して中間層被覆球体を得、次いで、カバーの材料を射出成形することにより所望のゴルフボールを得ることができる。また、各被覆層として、予め半殻球状に成形した２枚のハーフカップで該被覆球体を包み加熱加圧成形することによりゴルフボールを作製することもできる。

〔各球体の特定荷重負荷時のたわみ量について〕
内層コア、２層コア（全体コア）、コアに中間層を被覆した球体及びボールの各球体の初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでのたわみ量は、それぞれ以下の範囲に設定することが好適である。

内層コアの球体に対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでのたわみ量は、好ましくは４．５ｍｍ以上、より好ましくは５．０ｍｍ以上、さらに好ましくは５．５ｍｍ以上であり、上限として、好ましくは７．５ｍｍ以下、より好ましくは７．０ｍｍ以下、さらに好ましくは６．５ｍｍ以下である。

内層コアと外層コアとを含む全体コアの球体に対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでのたわみ量は、好ましくは２．６ｍｍ以上、より好ましくは２．８ｍｍ以上、さらに好ましくは３．０ｍｍ以上であり、上限として、好ましくは４．０ｍｍ以下、より好ましくは３．８ｍｍ以下、さらに好ましくは３．６ｍｍ以下である。

上記コアに中間層を被覆した球体（以下、「中間層被覆球体」と呼ぶことがある。）に対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでのたわみ量は、好ましくは２．３ｍｍ以上、より好ましくは２．５ｍｍ以上、さらに好ましくは２．７ｍｍ以上であり、上限として、好ましくは３．５ｍｍ以下、より好ましくは３．３ｍｍ以下、さらに好ましくは３．１ｍｍ以下である。

上記中間層被覆球体にカバーを被覆した球体、即ち、ボールに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでのたわみ量は、好ましくは２．０ｍｍ以上、より好ましくは２．２ｍｍ以上、さらに好ましくは２．４ｍｍ以上であり、上限として、好ましくは３．２ｍｍ以下、より好ましくは３．０ｍｍ以下、さらに好ましくは２．８ｍｍ以下である。

上述した各球体のたわみ量については、各球体の特定した上記範囲よりも大きすぎると、打感が軟らかくなりすぎ、或いは、繰り返し打撃した時の耐久性が悪くなり、または、フルショット時の実打初速が低くなり狙いの飛距離が得られない場合がある。また、各球体の特定した上記範囲よりも小さすぎると、打感が硬くなりすぎ、または、フルショット時のスピンが多くなり狙いの飛距離が得られない場合がある。

〔各球体の初速について〕
全体コアの初速、中間層被覆球体の初速及びボールの初速のこれらの関係については、それぞれ以下の範囲に設定することが好適である。なお、この場合における初速は、Ｒ＆Ａの承認する装置であるＵＳＧＡのドラム回転式の初速計と同方式の初速測定器を用いて、その初速を測定することができる。この場合、測定する各球体は２３．９±１℃の温度で３時間以上温度調節し、室温２３．９±２℃の部屋でテストすることができる。

本発明において中間層を設けた場合、全体コアの初速と中間層被覆球体の初速との関係については、中間層被覆球体の初速からコア初速を引いた値が、好ましくは０．３ｍ／ｓ以上、より好ましくは０．４ｍ／ｓ以上、さらに好ましくは０．５ｍ／ｓ以上であり、上限値としては、好ましくは１．１ｍ／ｓ以下、より好ましくは０．８ｍ／ｓ以下である。この値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。また、上記値が小さすぎると、フルショットした時のスピンが増えてしまい十分な飛距離が出ない場合がある。

全体コアの初速とボールの初速との関係については、全体コアの初速からボール初速を引いた値が、好ましくは－０．２ｍ／ｓ以上、より好ましくは－０．１ｍ／ｓ以上、さらに好ましくは０ｍ／ｓ以上であり、上限値として、好ましくは０．５ｍ／ｓ以下、より好ましくは０．４ｍ／ｓ以下、さらに好ましくは０．２ｍ／ｓ以下である。この値が大きすぎると、ボールの実打初速が低くなり十分な飛距離が出ないことがある。逆に、上記値が小さすぎると、フルショットした時のスピンが増えてしまい十分な飛距離が出ないことがある。

カバー（最外層）の外表面には多数のディンプルを形成することができる。カバー表面に配置されるディンプルについては、特に制限はないが、好ましくは２５０個以上、好ましくは３００個以上、より好ましくは３２０個以上であり、上限として、好ましくは３８０個以下、より好ましくは３５０個以下、さらに好ましくは３４０個以下具備することができる。ディンプルの個数が上記範囲より多くなると、ボールの弾道が低くなり、飛距離が低下することがある。逆に、ディンプル個数が少なくなると、ボールの弾道が高くなり、飛距離が伸びなくなる場合がある。

ディンプルの形状については、円形、各種多角形、デュードロップ形、その他楕円形など１種類又は２種類以上を組み合わせて適宜使用することができる。例えば、円形ディンプルを使用する場合には、直径は２．５ｍｍ以上６．５ｍｍ以下程度、深さは０．０８ｍｍ以上０．３０ｍｍ以下とすることができる。

ディンプルがゴルフボールの球面に占めるディンプル占有率、具体的には、ディンプルの縁に囲まれた平面の面縁で定義されるディンプル面積の合計が、ディンプルが存在しないと仮定したボール球面積に占める比率（ＳＲ値）については、空気力学特性を十分に発揮し得る点から７０％以上９０％以下であることが望ましい。また、各々のディンプルの縁に囲まれた平面下のディンプルの空間体積を、前記平面を底面とし、かつこの底面からのディンプルの最大深さを高さとする円柱体積で除した値Ｖ₀は、ボールの弾道の適正化を図る点から０．３５以上０．８０以下とすることが好適である。更に、ディンプルの縁に囲まれた平面から下方に形成されるディンプル容積の合計がディンプルが存在しないと仮定したボール球容積に占めるＶＲ値は、０．６％以上１．０％以下とすることが好ましい。上述した各数値の範囲を逸脱すると、良好な飛距離が得られない弾道となり、十分満足した飛距離を出せない場合がある。

更に、ディンプルの断面形状を最適化することにより、飛びのバラツキを減らし、空力性能を向上させることもできる。ディンプル内の一定の位置における深さの変化の割合を一定の範囲に収めることにより、ディンプルの効果を安定させ、空気力学的に性能を向上させることができる。以下に示す断面形状を持つディンプルが、少なくとも一つ配置される。具体例としては、図３（Ｂ）に示したような特異なディンプル断面形状を有するが挙げられる。この図３（Ｂ）は、平面視で円形のディンプルを拡大した拡大断面図である。図中の符号Ｄはディンプル、Ｅ，Ｅはディンプルエッジ、Ｐはディンプルの最深点、直線ＬはディンプルエッジＥ及びディンプル中心Ｏを通る基準線、２点鎖線は仮想球面をそれぞれ示す。ディンプルＤの最深点Ｐから該ディンプルＤの周縁で作られる仮想平面に下ろした垂線の足（以下、垂足）がディンプル中心Ｏと一致する。なお、上記ディンプルエッジＥ，Ｅは、ディンプルＤとボール表面において上記ディンプルＤが形成されない領域（陸部）との境界であり、上記仮想球面がボール表面と接する点に相当する（以下、同様）。また、図３（Ｂ）で示したディンプルＤは平面視で円形のディンプルであり、平面視ではディンプルの中心Ｏと最深点Ｐとが一致している。

上記ディンプルＤの断面形状は、以下の条件を満足させることが必要である。以下、その条件について説明する。

先ず、（ｉ）の条件として、ディンプルの最深点Ｐから該ディンプルの周縁で作られる仮想平面に下ろした垂線の足（垂足）をディンプル中心Ｏとし、該ディンプル中心Ｏと任意の１つのディンプルエッジＥとを通る直線を基準線Ｌとする。

次に、（ｉｉ）の条件として、上記基準線Ｌのうち上記ディンプルエッジＥから上記ディンプル中心Ｏまでの線分において、１００点以上に分割する。そして、ディンプルエッジから該ディンプル中心までの距離を１００％とした際に、各点の距離の割合を算出する。即ち、図３に示すように、図中の波線がディンプルの深さに沿って表される分割ラインである。ディンプルエッジＥは基点であり、上記基準線上で０％の位置であり、ディンプル中心Ｏは、上記基準線上では線分ＥＯに対して１００％の位置である。

次に、（ｉｉｉ）の条件として、上記ディンプルエッジＥから上記ディンプル中心Ｏまでの距離の０～１００％の２０％毎のディンプル深さの割合を算出する。この場合、上記ディンプル中心Ｏがディンプルの最深部Ｐであり深さＨ（ｍｍ）を有する。これを深さの１００％として各距離におけるディンプル深さの割合を求める。なお、ディンプルエッジＥにおけるディンプル深さの割合は０％となる。

そして、（ｉｖ）の条件として、上記ディンプルエッジから上記ディンプル中心までの距離の２０～１００％のディンプル領域における深さの割合において、上記距離の２０％毎の深さの変化量ΔＨを求め、この変化量ΔＨが上記距離２０～１００％の全ての領域において６％以上２４％以下となるようにディンプルの断面形状を設計する。

本発明では、このようにディンプルの断面形状を定量化すること、即ち、ディンプルの深さの変化量ΔＨの値を６％以上２４％以下とすることにより、ディンプルの断面形状の最適化により飛びのバラツキが減り空気力学的性能が向上するものである。上記の変化量ΔＨの好ましい値は８～２２％であり、より好ましくは１０～２０％である。

また、本発明の効果をより一層高める点から、上記特定断面形状を有するディンプルにおいて、ディンプルエッジから２０％の距離におけるディンプル深さの割合の変化量ΔＨが最大となることが好適である。また、上記特定断面形状を有するディンプルの断面形状を呈する曲線には２箇所以上の変曲点が含まれることも好適に採用される。

なお、本発明のマルチピースソリッドゴルフボールは、競技用としてゴルフ規則に従うものとすることができ、ボール外径は４２．６７２ｍｍ内径のリングを通過しない大きさで４２．８０ｍｍ以下、質量は好ましくは４５．０～４５．９３ｇに形成することができる。

以下、実施例と比較例を示し、本発明を具体的に説明するが、本発明は下記の実施例に制限されるものではない。

〔実施例１～６、比較例１～４〕
下記表１に示した内層コアのゴム組成物を調製した後、同表に示す加硫条件で各例の内層コアを作製した。次いで、外層コア用のゴム材料を、半分だけ外層コア用金型に入れ、内層コアと同半径の凸型の金型との間に挟み込み、１５５℃、１分間、加熱した後、金型から外してハーフカップ状の外層コアを作製し、更に残りの半分の外層コア材料についても同様にハーフカップ状物を作製し、これらを先に加硫成形しておいた内層コアに被せ、同表に示す加硫条件で加硫成形することにより、各例の全体コア（内層コア＋外層コア）を作製した。なお、比較例２～４は外層コアのない単層のコアである。

なお、表１のコア配合の数字は質量部を示し、同表に記載した各成分の詳細は以下の通りである。
・ポリブタジエンＡ：ＪＳＲ社製、商品名「ＢＲ０１」
・ポリブタジエンＢ：ＪＳＲ社製、商品名「ＢＲ５１」
・不飽和カルボン酸金属塩：アクリル酸亜鉛（和光純薬工業社製）
・過酸化物（１）：ジクミルパーオキサイド、商品名「パークミルＤ」（日油社製）
・過酸化物（２）：１，１－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）シクロヘキサンとシリカとの混合物、商品名「パーヘキサＣ－４０」（日油社製）
・老化防止剤：２，６－ジ－ｔ－ブチル－４－メチルフェノール、商品名「ノクラックＳＰ－Ｎ」（大内新興化学工業社製）
・硫酸バリウム：「沈降性硫酸バリウム＃３００」（堺化学工業社製）
・酸化亜鉛：商品名「三種酸化亜鉛」（堺化学工業社製）
・ペンタクロロチオフェノール亜鉛塩：和光純薬工業社製
・蒸留水：和光純薬工業社製
・ステアリン酸亜鉛：商品名「ジンクステアレートＧ」（日油社製）

中間層及びカバーの形成
次に、上記で得たコアの周囲に、下記表２に示す樹脂材料Ｎｏ．１～Ｎｏ．４の配合により、中間層及びカバーを射出成形法により順次被覆してゴルフボールを作製した。この際、各実施例、比較例のカバー表面にはディンプルが形成されるが、これについては後述する。なお、比較例４は、中間層を形成せずカバーのみを形成した。

表中に記載した主な材料の商品名は以下の通りである。
「ＡＭ７３１８」「ＡＭ７３２９」「ハイミラン１７０６」「ハイミラン１５５７」「ハイミラン１６０５」及び「ハイミラン１６０１」：三井・デュポンポリケミカル社製のアイオノマー
「ニュクレルＡＮ４３１９」：三井・デュポンポリケミカル社製のエチレン－メタクリル酸－メタクリル酸ブチル共重合体
「Ｔ－８２９０」「Ｔ－８２８３」：ディーアイシーコベストロポリマー社製の商品名「パンデックス」、ＭＤＩ－ＰＴＭＧタイプ熱可塑性ポリウレタン
「ハイトレル４００１」：ポリエステルエラストマー、東レデュポン社製
「ポリエチレンワックス」：商品名「サンワックス１６１Ｐ」、三洋化成社製
「イソシアネート化合物」：４，４’－ジフェニルメタンジイソシアネート

得られた各ゴルフボールにつき、内層及び外層コアの中心から表面にかけて所定距離における断面硬度、中間層被覆球体、ボールの外径、各層の厚さ及び材料硬度、各被覆球体の表面硬度及び所定荷重変形量（たわみ量）などの諸物性を下記の方法で評価し、下記の表４に示す。

内層コア及び外層コア、中間層被覆球体の外径
２３．９±１℃の温度で、任意の表面５箇所を測定し、その平均値を１個の内層コア、コア全体（即ち、内層コア及び外層コア）、中間層被覆球体の測定値とし、測定個数１０個での平均値を求めた。

ボールの直径
２３．９±１℃の温度で、任意のディンプルのない部分を１５箇所測定し、その平均値を１個のボールの測定値とし、測定個数１０個のボールの平均値を求めた。

内層コア、コア（外層コアを被覆した球体）、中間層被覆球体及びボールのたわみ量
内層コア、コア全体、中間層被覆球体又はボールを硬板の上に置き、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）を負荷した状態から終荷重１２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）に負荷したときまでのたわみ量をそれぞれ計測した。なお、上記のたわみ量はいずれも２３．９℃に温度調整した後の測定値である。

所定位置におけるコア断面硬度
コアの中心及び各コアの所定位置における断面硬度については、内層コアまたは内層コアを含む外層コアを半球状にカットして断面を平面にして測定部分に硬度計の針を垂直に押し当てて測定した。各コアの所定位置のおける断面硬度は、コア中心からコア表面の距離（即ちコア半径）Ｔとし、内層コアの中心を０％とし、外層コアの表面を１００％として、中心からの距離Ｔを１０％毎に区分して、１０％毎の地点における断面硬度を測定した。その硬度測定は、ＪＩＳＫ６３０１－１９７５規格に従ってＪＩＳ－Ｃ硬度で測定するとともに、ＡＳＴＭＤ２２４０－９５規格に準拠したタイプＤデュロメータ（ショアＤ）で測定した。（但し、試料の厚み及び試料の形状については、上記規格の記載内容とは異なり、上記に記載したようにコアを半球状にカットして測定している。）
これらの１０％毎の硬度測定値及びコア断面硬度比（ＪＩＳ－Ｃ硬度値／ショアＤ硬度値）の各値を表４に記載した。また、図２には、コア中心からの距離と上記コア断面硬度比との関係のグラフを示す。

中間層及びカバーの材料硬度
中間層及びカバーの樹脂材料を厚さ２ｍｍのシート状に成形し、２週間以上放置した。その後、ショアＤ硬度はＡＳＴＭＤ２２４０－９５規格に準拠して計測した。

中間層被覆球体、ボールの表面硬度
中間層被覆球体又はボール（カバー）の表面に対して針を垂直になるように押し当てて計測した。なお、ボール（カバー）の表面硬度は、ボール表面においてディンプルが形成されていない陸部における測定値である。ショアＤ硬度はＡＳＴＭＤ２２４０－９５規格に準拠したタイプＤデュロメータによって計測した。中間層被覆球体についてはＪＩＳ－Ｃ硬度でも計測した。

コア、中間層球体及びボールの初速
Ｒ＆Ａの承認する装置であるＵＳＧＡのドラム回転式の初速計と同方式の初速測定器を用いて測定した。コア、中間層被覆球体及びボールを２３．９±１℃環境下で３時間以上温度調整した後、室温２３．９±２℃の部屋でテストした。２５０ポンド（１１３．４ｋｇ）のヘッド（ストライキングマス）を用いて打撃速度１４３．８ｆｔ／ｓ（４３．８３ｍ／ｓ）にて各対象球体を打撃し、１ダースのコア、中間層被覆球体、ボールを各々４回打撃して６．２８ｆｔ（１．９１ｍ）の間を通過する時間を測定し、初速（ｍ／ｓ）を算出した。約１５分間でこのサイクルを行なった。

〔ディンプル〕
ボール表面には、Ｔｙｐｅ－Ａ及びＴｙｐｅ－Ｂの２例のディンプルを用いた。Ｔｙｐｅ－Ａは、４種類のディンプルを用い、その詳細を表３に示した。その断面形状は図３（Ａ）で示したものである。また、Ｔｙｐｅ－Ｂは、４種類のディンプルを用い、その詳細を同表に示した。その断面形状は図３（Ｂ）で示したものである。

図３の断面形状において、基準線ＬのディンプルエッジＥからディンプル中心Ｏまでの間の等間隔な１００点において、基準線Ｌから各ディンプル内壁面までの各ディンプルの深さを求め、表３に記載した。

次に、上記基準線ＬのディンプルエッジＥからの距離２０％毎のディンプル深さの割合の変化量ΔＨを求め、表３に記載した。

表３のディンプルの直径、深さ、ＳＲ及びＶＲの定義は以下のとおりである。
直径：ディンプルの縁に囲まれた平面の直径（ｍｍ）
深さ：ディンプルの縁に囲まれた平面からのディンプルの最大深さ（ｍｍ）
ＳＲ：ディンプルの縁に囲まれた平面の面縁で定義されるディンプル面積の合計が、ディンプルが存在しないと仮定したボール球面積に占める割合（％）
ＶＲ：ディンプルの縁に囲まれた平面から下方に形成されるディンプル容積の合計が、ディンプルが存在しないと仮定したボール球容積に占める割合（％）

各ゴルフボールの飛び性能（Ｗ＃１及びＩ＃６）及びアプローチ性能を下記の方法で評価した。その結果を表５に示す。なお、全て２３℃の環境下で測定した。

飛び（１）
ゴルフ打撃ロボットにドライバー（Ｗ＃１）をつけてヘッドスピード４５ｍ／ｓにて打撃した時の飛距離を測定し、下記の基準で判定した。クラブは、ブリヂストンスポーツ社製の「ＴｏｕｒＢＸＤ－３ドライバー（２０１６モデル）」（ロフト角９．５°）を使用した。また、スピン量は同様に打撃した直後のボールを初期条件計測装置により測定した。
〈判定基準〉
トータル飛距離２３８ｍ以上 … ○
トータル飛距離２３８ｍ未満 … ×

飛び（２）
ゴルフ打撃ロボットに６番アイアン（Ｉ＃６）をつけてヘッドスピード４０ｍ／ｓにて打撃した時の飛距離を測定し、下記の基準で判定した。クラブは、ブリヂストンスポーツ社製の「ＴｏｕｒＢＸ－ＣＢ」の「Ｉ＃６」を使用した。また、スピン量は同様に打撃した直後のボールを初期条件計測装置により測定した。
〈判定基準〉
トータル飛距離１７４ｍ以上 … ○
トータル飛距離１７４ｍ未満 … ×

アプローチスピン性能
ゴルフ打撃ロボットにサンドウエッジ（ＳＷ）を付けて、ヘッドスピード２０ｍ／ｓにて打撃した時のスピンの量で判断し、下記の判定基準を用いた。クラブは、ブリヂストンスポーツ社製の「ＴｏｕｒＢＸＷ－１」の「ＳＷ」を使用した。また、スピン量は同様に打撃した直後のボールを初期条件計測装置により測定した。
〈判定基準〉
スピン量が６０００ｒｐｍ以上 … ○
スピン量が６０００ｒｐｍ未満 … ×

表５の結果に示されるように、比較例１～４のゴルフボールは、本発明品（実施例）に比べて以下の点で劣る。
比較例１は、コアの硬度分布（０％でのコア断面硬度比）が本発明のように特定されていないため、ドライバー（Ｗ＃１）及びアイアンでのフルショット時のスピン量が多くなり、ボールの飛距離が出ない。
比較例２は、単層コアで、コアの硬度分布（０％でのコア断面硬度比）が本発明のように特定されていないため、ドライバー（Ｗ＃１）及びアイアンでのフルショット時のスピン量が多くなり、ボールの飛距離が出ない。
比較例３は、単層コアで、コアの硬度分布（０％でのコア断面硬度比）が本発明のように特定されていないため、ドライバー（Ｗ＃１）でのフルショット時のスピン量が多くなり、ボールの飛距離が出なくなる。また、アプローチショット時のスピン量が小さくなり、コントロール性能が悪い。
比較例４は、単層コアで、コアの硬度分布（１００％でのコア断面硬度比）が本発明のように特定されていないため、ドライバー（Ｗ＃１）及びアイアンでのフルショット時のスピン量が多くなり、ボールの飛距離が出ない。更には、アプローチショット時のスピン量が小さくなり、コントロール性能が悪い。

Ｇゴルフボール
１２層コア（全体コア）
１ａ内層コア
１ｂ外層コア
２中間層
３カバー（最外層）
Ｄディンプル

Claims

内層コア及び外層コアからなる２層コアと１層以上のカバーとを具備するゴルフボールであって、内層コア及び外層コアがそれぞれ基材ゴムを主材とするゴム組成物により形成され、内層コアの直径が２１～３０ｍｍであり、外層コアの厚さが４～１１ｍｍであると共に、上記２層コア断面の中心点を０％、上記２層コア表面を１００％としたとき、０％におけるＪＩＳ－Ｃ硬度値が４８以上であり、０％におけるコア断面硬度比（ＪＩＳ－Ｃ硬度値／ショアＤ硬度値）が１．７０以上２．１０以下となり、且つ、１００％におけるコア断面硬度比（ＪＩＳ－Ｃ硬度値／ショアＤ硬度値）が１．３０以上１．６５以下となることを特徴とするゴルフボール。
上記２層コアの表面と中心との硬度差が、ＪＩＳ－Ｃ硬度で２９以上４０以下である請求項１記載のゴルフボール。
０％におけるコア断面硬度比（ＪＩＳ－Ｃ硬度値／ショアＤ硬度値）をＴ₀、１００％におけるコア断面硬度比（ＪＩＳ－Ｃ硬度値／ショアＤ硬度値）をＴ₁₀₀とするとき、Ｔ₀－Ｔ₁₀₀の値が０．２５以上０．４５以下である請求項１又は２記載のゴルフボール。
上記２層コア断面の中心点から表面の距離の５０％地点におけるコア断面硬度比（ＪＩＳ－Ｃ硬度値／ショアＤ硬度値）をＴ₅₀とするとき、Ｔ₅₀－Ｔ₁₀₀の値が０．２５以上０．５５以下である請求項１～３のいずれか１項記載のゴルフボール。
上記２層コア断面の中心点から表面の距離の５０％地点までの任意の地点において、コア断面硬度比（ＪＩＳ－Ｃ硬度値／ショアＤ硬度値）Ｔ_0-50が１．７０以上２．１０以下となる請求項１～４のいずれか１項記載のゴルフボール。
上記２層コア断面の中心点から表面の距離の９０％地点から表面（１００％地点）までの任意の地点において、コア断面硬度比（ＪＩＳ－Ｃ硬度値／ショアＤ硬度値）Ｔ_90-100が１．３０以上１．６５以下となる請求項１～５のいずれか１項記載のゴルフボール。
上記内層コアのゴム組成物には２種類以上の有機過酸化物が含まれると共に、上記外層コアのゴム組成物には１種類の有機過酸化物が含まれる請求項１～６のいずれか１項記載のゴルフボール。
上記内層コアのゴム組成物には不飽和カルボン酸金属塩が基材ゴム１００質量部に対して５～２５質量部含まれると共に、上記外層コアのゴム組成物には不飽和カルボン酸金属塩が基材ゴム１００質量部に対して２６～５０質量部含まれる請求項１～７のいずれか１項記載のゴルフボール。
２層コアに中間層が被覆されるものであり、この中間層被覆球体の表面硬度と内層コアの表面硬度との差が、ＪＩＳ－Ｃ硬度で２５以上５５以下である請求項１～８のいずれか１項記載のゴルフボール。
上記中間層が、１６質量％以上の高酸含量を有するアイオノマー樹脂を含む材料にて形成される請求項９記載のゴルフボール。
カバー（最外層）の表面に多数のディンプルを備えるものであり、曲線又は直線と曲線との組合せにより呈され、且つ下記（ｉ）～（ｉｖ）の手順により特定される断面形状を有するディンプル（特定断面形状を有するディンプル）が少なくとも１個配置されていると共に、ディンプルの総数が２５０～３８０個である請求項１～１０のいずれか１項記載のゴルフボール。
（ｉ）ディンプルの最深点から該ディンプルの周縁で作られる仮想平面に下ろした垂線の足（垂足）をディンプル中心とし、該ディンプル中心と任意の１つのディンプルエッジとを通る直線を基準線とする。
（ｉｉ）上記基準線のうち上記ディンプルエッジから上記ディンプル中心までの線分において、１００点以上に分割し、該ディンプルエッジから該ディンプル中心までの距離を１００％とした際に、各点の距離の割合を算出する。
（ｉｉｉ）上記ディンプルエッジから上記ディンプル中心までの距離の０～１００％の２０％毎のディンプル深さの割合を算出する。
（ｉｖ）上記ディンプルエッジから上記ディンプル中心までの距離の２０～１００％のディンプル領域における深さの割合において、上記距離の２０％毎の深さの変化量ΔＨを求め、この変化量ΔＨが上記距離２０～１００％に相当する全ての領域において６％以上２４％以下となるようにディンプルの断面形状を設計する。