JP2019138510A - 冷蔵庫 - Google Patents

Abstract

【課題】ファンを駆動させて蒸発器の除霜を行う冷蔵庫において、冷蔵室用蒸発器及びその周囲の霜を確実に解かしつつ、省エネルギー性能の高い冷蔵庫を提供する。【解決手段】冷蔵室と、該冷蔵室を冷却する冷蔵用蒸発器と、該冷蔵用蒸発器で冷却した空気を冷蔵室に送風する冷蔵用ファンと、前記冷蔵用蒸発器と前記冷蔵用ファンを設ける冷蔵用蒸発器室と、該冷蔵用蒸発器室と前記冷蔵室間を接続する冷蔵室風路と、前記冷蔵用蒸発器の温度を検知する冷蔵用蒸発器温度センサを備え、前記冷蔵用蒸発器温度センサが０℃以上の所定値TDRoff以上になった後、少なくとも所定時間Δtd1経過するまで前記冷蔵用ファンを駆動させる冷蔵第二除霜を実施する。【選択図】図１０

Description

本発明は、冷蔵庫に関する。

特許文献１（特許３９６６６９７号公報）には、「冷蔵室の庫内温度を検出する冷蔵室温度センサと、前記切替弁を切り替え、冷媒の流れを前記冷凍室用蒸発器から前記冷蔵室用蒸発器に移行させる手段とを備え、前記移行させる手段は、前記冷蔵室用蒸発器温度センサの検出温度が冷蔵室用蒸発器除霜終了温度以上にならなければ冷媒の流れを前記冷凍室用蒸発器から前記冷蔵室用蒸発器に移行させないとともに、前記冷蔵室用ファンは、前記冷凍用蒸発器に冷媒を流しているときに停止温度に達するまで駆動させ、前記停止温度は通常よりも長い特定周期ごとに高くシフトすることを特徴とする」冷蔵庫が記載されている（特許文献１の請求項２参照）。また、「この構成によれば、第１冷却運転中に冷蔵室用蒸発器の着霜を融解するため冷蔵室用ファンを駆動しているが、冷蔵用ファンの停止温度を高くシフト（例えば、＋２ Ｋ）したにより、冷蔵室用蒸発器の除霜を確実に補うことができる。」と記載されている（特許文献１の段落００１２参照）。

特許３９６６６９７号公報

しかしながら、特許文献１の冷蔵庫は、冷蔵室用蒸発器の温度のみに着目しているため、例えば冷蔵室の温度が高い等、この停止温度を高くシフトしてもこの運転が短時間で終わることがあり、冷蔵室用蒸発器及びその周辺の除霜が十分に行えないといった課題があった。

具体的には、例えば外気が３５℃と高温の状況で、この運転中に冷蔵室の扉を開閉した場合、冷蔵室内の温度が高く、この空気が流れる冷蔵室用蒸発器温度センサは短時間で停止温度に到達する。特に、冷蔵室用蒸発器の熱交換効率が低い場合や、着霜分布がある場合、着霜部をバイパスした空気が冷蔵用蒸発器温度センサに流れ、霜が解ける前に冷蔵室用蒸発器温度センサの温度が高くなってしまい、残霜が生じる懸念があった。

また、冷蔵室用蒸発器の熱交換効率が高いと、冷蔵室用蒸発器が０℃以上になるまで、冷蔵用蒸発器よりも下流側は０℃以下の空気が流れるため、冷蔵室用蒸発器の下流側に着霜が生じている場合に、この霜を融解することができない。よって、冷蔵室用蒸発器が０℃以上の空気を送風する時間が重要となるが、冷蔵室用蒸発器温度センサが短時間で停止温度に到達してしまい、ファンが停止してしまうと、冷蔵室用蒸発器が０℃以上の空気を送風する時間が短くなり、冷蔵室用蒸発器の下流側の霜を融解させることができず、徐々に霜成長が生じることがある。特に、ファンに霜成長が生じると冷却できなくなるため、特許文献１の冷蔵庫のように冷蔵室用蒸発器の下流側にファンを設けた構成（特許文献１ 図３参照）では、このファンに付着する霜を融解させることが重要となる。

一方、停止温度を過度に高くシフトさせることも考えられるが、この場合、ファンの駆動時間が長くなり省エネルギー性能が低下する。また、特許文献１の冷蔵庫では、冷媒の流れを冷凍室用蒸発器から冷蔵室用蒸発器に移行させられず、冷蔵室の温度制御が困難になる。

そこで本発明は、ファンを駆動させて蒸発器の除霜を行う冷蔵庫において、冷蔵室用蒸発器及びその周囲の霜を確実に解かしつつ、省エネルギー性能の高い冷蔵庫を提供することを目的とする。

上記課題に鑑みてなされた本発明は、冷蔵室と、該冷蔵室を冷却する冷蔵用蒸発器と、該冷蔵用蒸発器で冷却した空気を前記冷蔵室に送風する冷蔵用ファンと、前記冷蔵用蒸発器と前記冷蔵用ファンを設ける冷蔵用蒸発器室と、該冷蔵用蒸発器室と前記冷蔵室間を接続する冷蔵室風路と、前記冷蔵用蒸発器の温度を検知する冷蔵用蒸発器温度センサを備え、前記冷蔵用蒸発器温度センサが０℃以上の所定値T_DRoff以上になった後、少なくとも所定時間Δt_d1経過するまで前記冷蔵用ファンを駆動させる冷蔵第二除霜を実施することを特徴とする冷蔵庫。

本発明によれば、ファンを駆動させて蒸発器の除霜を行う冷蔵庫において、蒸発器及びその周囲の霜を確実に解かしつつ、省エネルギー性能の高い冷蔵庫を提供することができる。

実施例１に係わる冷蔵庫の正面図 図１のＡ−Ａ断面図 図２のＢ−Ｂ断面図 冷蔵用排水管の構成を示す図 トイヒータ１０１とトイ温度センサ４５の配設箇所（断熱仕切り壁２８内部の下面図） 実施例１の冷蔵庫における電気ヒータ配線を示す回路図 実施例１の冷蔵庫に冷凍サイクル構成を示す概略図 実施例１の冷蔵庫における冷却運転制御を示すタイムチャートの一例 実施例１の冷蔵庫における冷蔵運転に関する制御フローチャート 実施例１の冷蔵庫におけるＲＦ除霜運転制御を示すタイムチャートの一例 実施例１の冷蔵庫におけるＲＦ除霜運転に関する制御フローチャート 実施例１の冷蔵庫における冷却運転中に行うヒータ制御フローチャート 実施例１の冷蔵庫における氷温設定時の冷却運転中のヒータ制御を示すタイムチャートの一例（Ｒトイ２３ａ内の水量が少ない場合） 実施例１の冷蔵庫における氷温設定時の冷却運転中のヒータ制御を示すタイムチャートの一例（Ｒトイ２３ａ内に水量が多くある場合） 実施例１の冷蔵庫におけるヒータの通電量を示す表 実施例１の冷蔵庫における庫内貯蔵室の夫々のモードにおける制御をまとめた表

以下、本発明の実施形態である。

＜実施例１＞
本発明に関する冷蔵庫の実施例１について説明する。図１は実施例１に係わる冷蔵庫の正面図、図２は図１のＡ−Ａ断面図、図３は図２のＢ−Ｂ断面図である。冷蔵庫１の箱体１０は、上方から冷蔵室２、左右に併設された製氷室３と上段冷凍室４、下段冷凍室５、野菜室６の順番で貯蔵室を有している。冷蔵庫１はそれぞれの貯蔵室の開口を開閉するドアを備えている。これらのドアは、冷蔵室２の開口を開閉する、左右に分割された回転式の冷蔵室ドア２ａ、２ｂと、製氷室３、上段冷凍室４、下段冷凍室５、野菜室６の開口をそれぞれ開閉する引き出し式の製氷室ドア３ａ、上段冷凍室ドア４ａ、下段冷凍室ドア５ａ、野菜室ドア６ａである。以下では、製氷室３、上段冷凍室４、下段冷凍室５は、まとめて冷凍室７と呼ぶ。

冷凍室７は、基本的に庫内を冷凍温度帯（０℃未満）の例えば平均的に−１８℃程度にした貯蔵室であり、冷蔵室２及び野菜室は庫内を冷蔵温度帯（０℃以上）とし、例えば冷蔵室２は平均的に４℃程度、野菜室は平均的に７℃程度にした貯蔵室である。

ドア２ａには庫内の温度設定の操作を行う操作部２６を設けている。冷蔵庫１とドア２ａ、２ｂを固定するためにドアヒンジ（図示せず）が冷蔵室２上部及び下部に設けてあり、上部のドアヒンジはドアヒンジカバー１６で覆われている。

図２に示すように、外箱１０ａと内箱１０ｂとの間に発泡断熱材（例えば発泡ウレタン）を充填して形成される箱体１０により、冷蔵庫１の庫外と庫内は隔てられている。箱体１０には発泡断熱材に加えて複数の真空断熱材２５を、鋼板製の外箱１０ａと合成樹脂製の内箱１０ｂとの間に実装している。冷蔵室２と、上段冷凍室４及び製氷室３は断熱仕切り壁２８によって隔てられ、同様に下段冷凍室５と野菜室６は断熱仕切り壁２９によって隔てられている。また、製氷室３、上段冷凍室４、及び下段冷凍室５の各貯蔵室の前面側には、ドア３ａ、４ａ、５ａの隙間から冷凍室７内の空気が庫外へ漏れ、庫外の空気が各貯蔵室に侵入しないよう、断熱仕切り壁３０を設けている。

冷蔵室２のドア２ａ、２ｂの庫内側に複数のドアポケット３３ａ、３３ｂ、３３ｃを設け、また複数の棚３４ａ、３４ｂ、３４ｃ、３４ｄを設けることで、冷蔵室２内は複数の貯蔵スペースに区画されている。冷凍室７及び野菜室６には、それぞれドア３ａ、４ａ、５ａ、６ａと一体に引き出される製氷室容器（図示せず）、上段冷凍室容器４ｂ、下段冷凍室容器５ｂ、野菜室容器６ｂを備えている
断熱仕切り壁２８の上方には、冷蔵室２の内部に設けられた庫内貯蔵空間である庫内貯蔵室３５を設けている。庫内貯蔵室３５は、庫内貯蔵室３５内に設けた食品の乾燥を抑制し、また庫内貯蔵室３５内に設けた食品の酸化防止を目的に内部を減圧するために密閉されており、庫内貯蔵室３５内部は直接冷気が送風されない構造となっている。庫内貯蔵室３５は、操作部２６により、内部においた食品を冷蔵室２の温度に近い冷蔵温度帯（例えば約０〜３℃）にするチルドモードと、冷蔵室２よりも低温な冷凍温度帯（例えば約−３〜０℃）にする氷温モードに切換えることができる。庫内貯蔵室３５は断熱仕切り壁２８を介して冷凍室７と隣接させているため、後述する制御と合わせることで、冷凍温度帯の氷温モードにできるようにしている。なお、断熱仕切り壁２８内にはヒータ（図示せず）を設けており、詳細は後述するが、圧縮機２４とＲファン９ａの制御と、本ヒータの制御により２つのモードを切換える。

冷蔵用蒸発器であるＲ蒸発器１４ａは冷蔵室２の略背部に備えた冷蔵用蒸発器室であるＲ蒸発器室８ａ内に設けてある。Ｒ蒸発器１４ａと熱交換して低温になった空気は、Ｒ蒸発器１４ａの上方に設けた冷蔵用ファンであるＲファン９ａにより、冷蔵室風路１１、冷蔵室吐出口１１ａを介して冷蔵室２に送風され、冷蔵室２内を冷却する。冷蔵室２に送風された空気は冷蔵室戻り口１５ａ及び１５ｂ（図３参照）からＲ蒸発器室８ａに戻り、再びＲ蒸発器１４ａにより冷却される。冷蔵室戻り口１５ａ及び１５ｂには後述する排水口２２ａ及びＲ配水管２７ａの最小径よりも小さいスリットを設け、排水口２２ａ及びＲ配水管２７ａでの食品のつまりを防止している。

冷蔵室２の冷蔵室吐出口１１ａは冷蔵室２の上部に設けており、本実施例では最上段の棚３４ａにのみ空気が吐出するように設けている。また冷蔵室戻り口１５ａ、１５ｂは冷蔵室２の下部に設けており、本実施例では冷蔵室戻り口１５ｂは冷蔵室２の下から２番目の段（棚３４ｃと棚３４ｄの間）に設け、冷蔵室戻り口１５ａは冷蔵室２の最下段（棚３４ｄと断熱仕切り壁２８の間）で庫内貯蔵室３５の略背面に設けている。これによりＲファン９ａの運転率を高くする（送風する時間割合を多くする）と、冷蔵室吐出口１１ａのある冷蔵室２の上方を比較的低温にすることができ、運転率を低くすると自然対流と断熱仕切り壁２８を介した冷凍室７の伝熱により冷蔵室２の下方を比較的低温にできる。よって、冷蔵室２の下部で庫内貯蔵室３５を備えた最下段は冷蔵室吐出口１１ａがなく、冷蔵室戻り口１５ａ、１５ｂを備えている構成となっており、Ｒファン９ａの運転率を高くすると庫内貯蔵室３５を相対的に高い温度（冷蔵室２の平均温度に近い温度）にすることができ、運転率を低くすると庫内貯蔵室３５を相対的に低い温度（冷蔵室２の平均温度よりも低温）にできる。

冷凍用蒸発器であるＦ蒸発器１４ｂは冷凍室７の略背部に備えた冷凍用蒸発器室であるＦ蒸発器室８ｂ内に設けてある。Ｆ蒸発器１４ｂと熱交換して低温になった空気は、Ｆ蒸発器１４ｂの上方に設けた冷凍用ファンであるＦファン９ｂにより、冷凍室風路１２、冷凍室吐出口１２ａを介して冷凍室７に送風し、冷凍室７内を冷却する。冷凍室７に送風された空気は冷凍室戻り口１７からＦ蒸発器室８ｂに戻り、再びＦ蒸発器１４ｂにより冷却される。

本実施例の冷蔵庫１では、野菜室６もＦ蒸発器１４ｂで低温にした空気で冷却する。Ｆ蒸発器１４ｂで低温になったＦ蒸発器室８ｂの空気は、Ｆファン９ｂにより野菜室風路（図示せず）、野菜室ダンパ（図示せず）を介して野菜室６に送風し、野菜室６内を冷却する。野菜室６が低温の場合は、野菜室ダンパを閉じることで野菜室６の冷却を抑える。なお、野菜室６に送風された空気は断熱仕切り壁２９の下部前方に設けた野菜室側の冷気戻り部１８ａから野菜室冷気戻りダクト１８を介してＦ蒸発器室８ｂの下部に戻る。

冷蔵室２、冷凍室７、野菜室６の庫内背面側には、それぞれ冷蔵室温度センサ４１、冷凍室温度センサ４２、野菜室温度センサ４３を設け、Ｒ蒸発器１４ａの上部にはＲ蒸発器温度センサ４０ａ、Ｆ蒸発器１４ｂの上部にはＦ蒸発器温度センサ４０ｂを設け、これらのセンサにより、冷蔵室２、冷凍室７、野菜室６、Ｒ蒸発器１４ａ、及びＦ蒸発器１４ｂの温度を検知している。また、冷蔵庫１の天井部のドアヒンジカバー１６の内部には、外気（庫外空気）の温度を検知する外気温度センサ３７と湿度を検知する外気湿度センサ３８を設けている。その他のセンサとして、ドア２ａ、２ｂ、３ａ、４ａ、５ａ、６ａの開閉状態をそれぞれ検知するドアセンサ（図示せず）等も設けている。

図２及び図３に示すように、Ｆ蒸発器室８ｂの下部には、Ｆ蒸発器１４ｂを加熱する除霜ヒータ２１を設けている。除霜ヒータ２１は、例えば５０Ｗ〜２００Ｗの電気ヒータで、本実施例では１５０Ｗのラジアントヒータとしている。Ｆ蒸発器１４ｂの除霜時に発生した除霜水（融解水）はＦ蒸発器室８ｂの下部に設けたＦトイ２３ｂに落下し、Ｆ排水口２２ｂ、Ｆ排水管２７ｂを介して圧縮機２４の上部に設けたＦ蒸発皿３２ｂに排出される。

また、Ｒ蒸発器１４ａの除霜方法については図８から図１１を用いて後述するが、Ｒ蒸発器１４ａの除霜時に発生した除霜水は、Ｒ蒸発器室８ａの下部に設けたＲトイ２３ａに落下し、排水口２２ａ、Ｒ排水管２７ａを介して機械室３９に設けたＲ蒸発皿３２ａに排出される。

図３に示すように、Ｒトイ２３ａにはＲトイ２３ａでの除霜水が凍結した際に除霜水を融解させるトイヒータ１０１を設けている。また、Ｒ排水管２７ａには排水管上部ヒータ１０２及び排水管下部ヒータ１０３を設けている。また、トイヒータ１０１、配水管上部ヒータ１０２、及び配水管下部ヒータ１０３の通電を制御するため、トイ温度を検知するトイ温度センサ４５を、Ｒトイ２３ａの最終集水部である排水口２２ａ近傍の発砲断熱材内部に埋設している。トイ温度センサ４５をＲトイ２３ａの内面に露出させずに、トイ形成部材の内側にトイ温度センサ４５を設置することにより、水がトイ温度センサ４５に直接接触しないので、腐食によるトイ温度センサ４５の断線が防止でき、トイ温度センサ４５の耐久性が向上する。本実施例の冷蔵庫１では後述する制御により、Ｒトイ２３ａの残水をトイ温度センサ４５により検知し、最大水量以上となってＲトイ２３ａから水が溢れて冷蔵室２に水が侵入することがないようにしている。また、トイ温度センサ４５を発泡断熱材内部に埋設することで、Ｒトイ２３ａの内面の凹凸を少なくでき、凹凸箇所への残水を防ぐことが可能となる。残水を防止した結果、残水の凍結防止のためにトイヒータ１０１の出力を上げなくても、残水の凍結によってＲトイ２３ａ内を堰き止め水が溢れるのを防止できる。また、トイ温度センサ４５の埋設位置は、Ｒトイ２３ａが受けられる最大貯水量の半分以下の水量で、Ｒトイ２３ａを介して水と面する箇所としている。これにより、Ｒトイ２３ａに残水していた場合に、最大水量以上となってＲトイ２３ａから溢れる前にＲトイ２３ａの残水を検知することができ、より確実に冷蔵室２への水の侵入を抑制できる。さらに本実施例では、トイ温度センサ４５をＲトイ２３ａの排水口２２ａ近傍（熱的な影響を受ける１０ｃｍ以内）に配置しており、排水口２２ａで氷結が生じ、排水できなくなった場合に、早期に検知できる構成としている。なお各ヒータ１０１、１０２，１０３は、例えば消費電力２０Ｗ以下と、除霜ヒータ２１よりも消費電力が低い電気ヒータであり、本実施例ではトイヒータ１０１が１０Ｗ，排水管上部ヒータ１０２が５Ｗ、排水管下部ヒータ１０３が３Ｗのヒータとしている。

図４はＲ排水管２７ａの構成を示す図である。図中の２０１、２０２は、図３に示す２０１、２０２と同じ高さ位置を示し、範囲２０１は冷凍室７及びＦ蒸発器室８ｂの高さ範囲を表し、範囲２０２は断熱仕切り壁２８から断熱仕切り壁２９の下端までの高さ範囲を表す。

Ｒ排水管２７ａは、上部は冷凍室７及びＦ蒸発器室８ｂから離れるよう排水口２２ａから外箱１０ａ側に向かうよう外向きに傾斜しながら下方に向けて設けられており、この区間に排水管上部ヒータ１０２を設けている。その下部のＲ排水管２７ａは外箱１０ａの略近傍に設けられており、断熱仕切り壁２９の下端まで排水管下部ヒータ１０３を設けている。その下部（断熱仕切り壁２９よりも下部）のＲ排水管２７ａはＲ蒸発皿３２ａに除霜水が排出されるよう内向きに傾斜している。なお、本実施例では、排水管上部ヒータ１０２と排水管下部ヒータ１０３は何れも熱伝導率の高い伝熱部材であるアルミシールによりＲ排水管２７ａに固定しており、これにより、ヒータ線が直接触れていない箇所もアルミシールによる熱伝導で加熱できる構成にしている。

上記のように排水管上部ヒータ１０２と排水管下部ヒータ１０３を配設したことで、排水管上部ヒータ１０２と排水管下部ヒータ１０３の上端は、範囲２０１の上端よりも高い位置まで設けられ、また下端は範囲２０１の下端よりも低い位置まで設けられている。範囲２０１内のＲ排水管２７ａは、冷凍温度帯の冷凍室７及びＦ蒸発器室８ｂにより冷却されるため、Ｒ排水管２７ａ内がマイナス温度となり、Ｒ排水管２７ａ内で除霜水が凍結する可能性がある。一方、範囲２０１に排水管上部ヒータ１０２と排水管下部ヒータ１０３を設けることで、排水管内で水が凍結した場合も融解させることができ、すなわちＲ排水管２７ａからＲ蒸発皿３２ａ（図３参照）に排水できる。

さらに、排水管上部ヒータ１０２の上端は、範囲２０２の上端と同等または又はそれよりも高い位置となるよう設けられ、排水管下部ヒータ１０３の下端は範囲２０２の下端と同等またはそれよりも低い位置となるよう設けられている。断熱仕切り壁２８及び断熱仕切り壁２９は、冷凍温度帯の冷凍室７及びＦ蒸発器室８ｂと接しており、少なくとも一部はマイナス温度になる。従って、断熱仕切り壁２８及び断熱仕切り壁２９の高さ範囲のＲ排水管２７ａ内もマイナス温度となる可能性があるが、範囲２０２と同等以上の範囲まで排水管上部ヒータ１０２と排水管下部ヒータ１０３を設けることで、より確実にＲ排水管２７ａからＲ蒸発皿３２ａ（図３参照）に排水できる。なお、Ｒ排水管２７ａのうち断熱仕切り壁２８内部の箇所は、直接断熱仕切り壁２８により冷却されて低温になり易いため、特にこの箇所に排水管上部ヒータ１０２を設けることが有効である。

ここで、図２、図３に示すように、Ｒトイ２３ａにはＲファン９ａを駆動させると冷蔵室２から冷蔵室蒸発器１４ａへの戻り空気が流れる構成にしている。後述するＲ蒸発器１４ａの除霜運転時はＲファン９ａを駆動させるため、この冷蔵室２の戻り空気でＲトイ２３ａを加熱できる。これにより、Ｒトイ２３ａでの除霜水の凍結を抑制し、また凍結した場合も融解に必要なトイヒータ１０１の加熱量を抑制することができ省エネルギー性能を高めることができる。

また、排水管２７ａ下部（排水管下部ヒータ１０３を設けた箇所）は、冷凍室７及びＦ蒸発器室８ｂよりも外箱１０ａに近接させている。これにより、特に外気高温時、外箱１０ａを介して外気により加熱できるため、排水管２７ａ下部での凍結を抑制し、また凍結した場合も排水管下部ヒータ１０３の加熱量を抑制することができ省エネルギー性能を高めることができる。一方、外気が低温の場合は排水管下部ヒータ１０３を加熱して除霜水が確実に排出できるようにしている。また、図１４を用いて後述するが、Ｒ排水管２７ａは約０℃の除霜水が流れるため、Ｒ排水管２７ａに近接した外箱１０ａが除霜水により冷却され、露点温度よりも低温になる可能性があるが、排水管下部ヒータ１０３に通電して外箱１０ａへの結露を抑制できる。

冷蔵庫１の上部（図２参照）には、制御装置の一部であるＣＰＵ、ＲＯＭやＲＡＭ等のメモリ、インターフェース回路等を搭載した制御基板３１を配置している。制御基板３１は、外気温度センサ３７、外気湿度センサ３８、冷蔵室温度センサ４１、冷凍室温度センサ４２、野菜室温度センサ４３、蒸発器温度センサ４０ａ、４０ｂ、トイ温度センサ４５等と接続され、前述のＣＰＵは、これらの出力値や操作部２６の設定、前述のＲＯＭに予め記録されたプログラム等を基に、圧縮機２４やＲファン９ａ、冷蔵用ファン９ｂ、前述の各ヒータ２１、１０１、１０２、１０３、及び後述する冷媒制御弁５２の制御等を行っている。

図５は断熱仕切り壁２８内部を下側から見た図で、トイヒータ１０１とトイ温度センサ４５の配設箇所を示している。トイヒータ１０１は、伝熱部材であるアルミシート１０４によりトイ背面の発泡断熱材側に貼り付けてある。熱伝導率の高いアルミを用いることで、ヒータ線が直接触れていない箇所もアルミシールによる熱伝導で加熱できる。なお、アルミシート１０４は、トイ温度センサ４５には接触しないように離している。これは、トイヒータ１０１の温度上昇によりトイ温度センサ４５が直接加熱され、Ｒトイ２３ａの温度検知が不正確になるのを防ぐためである。

図６は、実施例１の冷蔵庫における電気ヒータ配線を示す回路図である。除霜ヒータ２１、トイヒータ１０１、排水管上部ヒータ１０２、排水管下部ヒータ１０３は制御基板３１に接続されており、制御基板３１により加熱の制御がなされる。ここで、除霜ヒータ２１は制御基板３１のピンＰ１とＰ４に接続され、トイヒータ１０１はピンＰ２とＰ４、排水管下部ヒータ１０３はピンＰ３とＰ４に接続されており、これらは独立して制御できる。一方、排水管上部ヒータ１０２はトイヒータ１０１と同様に制御基板３１のピンＰ２とＰ４に接続しており、トイヒータ２１と同期して駆動する構成にしている。

図７は、実施例１に関わる冷蔵庫の冷凍サイクル（冷媒流路）である。本実施例の冷蔵庫１では、圧縮機２４、冷媒の放熱を行う放熱手段である庫外放熱器５０ａと壁面放熱配管５０ｂ、仕切り壁２８、２９、３０の前面部への結露を抑制する結露防止配管５０ｃ、冷媒を減圧させる減圧手段である冷蔵用キャピラリチューブ５３ａと冷凍用キャピラリチューブ５３ｂ、冷媒と庫内の空気を熱交換させて、庫内の熱を吸熱するＲ蒸発器１４ａとＦ蒸発器１４ｂを備え、これらにより庫内を冷却している。また、冷凍サイクル中の水分を除去するドライヤ５１と、液冷媒が圧縮機２４に流入するのを防止する気液分離器５４ａ、５４ｂを備え、さらに冷媒流路を制御する三方弁５２、逆止弁５６、冷媒流を接続する冷媒合流部５５も備えており、これらを冷媒配管により接続することで冷凍サイクルを構成している。

なお本実施例の冷蔵庫１は、冷媒に可燃性冷媒のイソブタンを用いている。また、本実施例の圧縮機２４はインバータを備えて回転速度を変えることができる。

三方弁５２は、５２ａ、５２ｂで示す２つの流出口を備え、流出口５２ａ側に冷媒を流す冷蔵モードと、流出口５２ｂ側に冷媒を流す冷凍モードを備え、これらを切換えることができる部材である。また、本実施例の三方弁５２は、流出口５２ａと流出口５２ｂの何れも冷媒が流れないようにする全閉、また何れも冷媒が流れるようにする全開のモードも備え、これらにも切換え可能である。

本実施例の冷蔵庫１では、冷媒は以下のように流れる。圧縮機２４から吐出した冷媒は、庫外放熱器５０ａ、庫外放熱器５０ｂ、結露防止配管５０ｃ、ドライヤ５１の順に流れ、三方弁５２に至る。三方弁５２の流出口５２ａは冷媒配管を介して冷蔵用キャピラリチューブ５３ａと接続され、流出口５２ｂは冷媒配管を介して冷凍用キャピラリチューブ５３ｂと接続されている。

流出口５２ａ側に冷媒が流れるようにすると、流出口５２ａから流出した冷媒は、冷蔵用キャピラリチューブ５３ａ、Ｒ蒸発器１４ａ、気液分離機５４ａ、冷媒合流部５５の順に流れた後、圧縮機２４に戻る。冷蔵用キャピラリチューブ５３ａで低圧低温になった冷媒がＲ蒸発器１４ａを流れることでＲ蒸発器１４ａが低温となり、Ｒ蒸発器室８ａの空気を冷却することができ、すなわち冷蔵室２を冷却できる。

また三方弁５２を流出口５２ｂ側に冷媒が流れるようにした場合は、流出口５２ｂから流出した冷媒は、冷凍用キャピラリチューブ５３ｂ、Ｆ蒸発器１４ｂ、気液分離機５４ｂ、逆止弁５６、冷媒合流部５５の順に流れた後、圧縮機２４に戻る。逆止弁５６は気液分離機５４ｂから冷媒合流部５５側には冷媒が流れ、冷媒合流部５５から気液分離機５４ｂ側へは流れないように配設している。冷凍用キャピラリチューブ５３ｂで低圧低温になった冷媒がＦ蒸発器１４ｂを流れることでＦ蒸発器１４ｂが低温となり、Ｒ蒸発器室８ａの空気を冷却することができ、すなわち冷凍室７を冷却できる。

図８は、実施例１の冷蔵庫における冷却運転制御を示すタイムチャートの一例である。ここでは庫内貯蔵室３５はチルドモードとし、外気が比較的高温（例えば３２℃）で、低湿でない（例えば６０％ＲＨ）場合を表している。図９は実施例１の冷蔵庫における冷蔵運転に関する制御フローチャートである。

時刻ｔ_０は冷蔵室２を冷却する冷蔵運転を開始した時刻である。本実施例では冷凍運転が終了（制御Ｓ−１）し、後述する冷蔵運転実施判定（制御Ｓ−３〜Ｓ−５）、冷媒回収運転（制御Ｓ−６）を行った後、制御Ｓ−７に示す冷蔵運転を開始する。冷蔵運転では、三方弁５２を流出口５２ａ側にし、圧縮機２４を駆動させてＲ蒸発器１４ａに冷媒を流して、Ｒ蒸発器１４ａを低温にする。この状態でＲファン９ａを運転することで、Ｒ蒸発器１４ａを通過して低温になった空気により冷蔵室２を冷却する。ここで、冷蔵運転中のＲ蒸発器１４ａの温度は、後述する冷凍運転中のＦ蒸発器１４ｂよりも高くしている。一般的に蒸発器の温度が高い方が、ＣＯＰ（圧縮機２４の入力に対する冷却する熱量の割合）が高く、省エネルギー性能が高い。従って、蒸発器の温度を低温にする必要がある冷凍室７に比べ、高い蒸発器の温度でも冷却できる冷蔵室２を冷却する際は、蒸発器の温度を高めて省エネルギー性能を高めている。なお、本実施例の冷蔵庫１では、冷蔵運転中のＲ蒸発器１４ａ温度が高くなるよう、冷蔵運転中の圧縮機２４の回転速度を冷凍運転中よりも低速（Ｌ）にしている。

冷蔵運転により冷蔵室２が冷却され、冷蔵室温度センサ４２により検知する冷蔵室温度がＴ_Ｒｏｆｆまで低下し（制御Ｓ−８；時刻ｔ_１）、冷凍運転実施条件（制御Ｓ−９）を満足すると、冷蔵運転から冷媒回収運転（制御Ｓ−１０）に切換える。冷媒回収運転では三方弁５２を全閉状態で圧縮機２４を駆動させ、Ｒ蒸発器１４ａ内の冷媒を回収する。これにより、次の冷凍運転での冷媒不足を抑制する。また、この冷凍運転前の冷媒回収中は、基本的に後述するＲ第一除霜運転（制御Ｓ−１８）を行っており、すなわちＲファン９ａを駆動させている。これによりＲ蒸発器１４ａ内の残留冷媒を冷蔵室２の冷却に活用できるとともに、Ｒ蒸発器１４ａ内の冷媒が蒸発して圧縮機２４へ到達しやすくなり、比較的短い時間で多くの冷媒を回収できるため、冷却効率を高めることができる。

冷媒回収運転が終わると（時刻ｔ_２）、冷凍室７を冷却する冷凍運転に切換える。冷凍運転では、三方弁５２を流出口５２ｂ側にし、Ｆ蒸発器１４ｂに冷媒を流して、Ｆ蒸発器１４ｂを低温にする。また、圧縮機２４の回転速度を冷蔵運転時よりも高速（Ｈ）にする。この状態でＦファン９ｂを運転することで、Ｆ蒸発器１４ｂを通過して低温になった空気により冷凍室７を冷却する。この冷凍運転を冷凍室温度センサ４１により検出する冷凍室温度がＴ_Ｆｏｆｆになる（時刻ｔ_５）まで行う。また、冷凍運転中に野菜室ダンパ（図示せず）も開け、野菜室温度センサ４３により検出する野菜室温度がＴ_Ｒｏｆｆになる（時刻ｔ_３）まで野菜室６を冷却する。

さらに、本実施例の冷蔵庫１では、冷蔵運転終了後、Ｒ第一除霜運転実施判定（制御Ｓ−１４、Ｓ−１６）を満たすと、この冷媒回収及び冷凍運転中にＲ蒸発器１４ａの第一除霜運転（以下、Ｒ第一除霜運転、制御Ｓ−１８〜Ｓ−２０）を行う。Ｒ第一除霜運転は、Ｒファン９ａを駆動させ、冷蔵室２の空気とＲ蒸発器１４ａ間で空気を循環させることで行う。このＲ第一除霜運転は主に２つの目的で実施している。

１つ目の目的は、冷蔵運転中に低温になったＲ蒸発器１４ａ及びＲ蒸発器１４ａに付着した霜による冷蔵室２の冷却、及びそれによる省エネルギー性能の向上である。冷媒回収運転及び冷凍運転中は、Ｒ蒸発器１４ａに冷媒が流せないが、Ｒ蒸発器１４ａ及びＲ蒸発器１４ａに付着した霜により冷却することで、冷蔵室２を冷却できる。特にＲ蒸発器１４ａに付着した霜が０℃以下の場合、霜の融解熱を利用して冷蔵室２を冷却することができ、冷蔵室２を低温に維持する（温度上昇を抑制する）ことができる。冷蔵室２の温度上昇が抑制されることで冷凍運転を比較的長時間かけて実施できるので、冷凍運転中の圧縮機２４の回転速度を比較的低速にでき、省エネルギー性能を向上させることができる。

２つ目の目的は、冷蔵室２内の温度分布の制御であり、特に庫内貯蔵室３５の温度制御である。Ｒファン９ａを運転させていないと、自然対流により冷蔵室２の上部が相対的に高温になり、下部が相対的に低温になる。加えて、特に庫内貯蔵室３５は断熱仕切り壁２８を介して冷凍室７に冷却されるため、冷蔵室２の下部に設けた庫内貯蔵室３５は、Ｒファン９ａを運転させていないと相対的に低温になる。よって、庫内貯蔵室３５を低温にする氷温モードでは、Ｒ第一除霜運転を例えば３回に１回のみ実施するようにする（制御Ｓ−１４〜Ｓ−１６）。Ｒファン９ａが停止し、自然対流が生じる時間が長くなるため、冷蔵室２内の平均温度よりも、冷蔵室２の下部に設けた庫内貯蔵室３５を低温にすることができ、すなわち氷温モードの温度条件を満足できる。一方、庫内貯蔵室３５を比較的高めのチルドモードにする場合は、冷蔵室２内の平均温度と近い温度にするため、冷蔵運転後、毎回Ｒ第一除霜を行い、すなわちＲファン９ａを運転させて、冷蔵室２の空気により庫内貯蔵室３５を加熱する。これにより、断熱仕切り壁２８内のヒータ（図示せず）による加熱を抑制しつつ、比較的高い温度に制御することができ省エネルギー性能を高めることができる。すなわち、専用のダンパを設けることなく、冷蔵室２の内部に設けた庫内貯蔵室３５の温度切り替えが可能で、かつヒータによる加熱を抑え、省エネルギー性能の高い冷蔵庫となる。なお、チルドモードと氷温モードでＲ第一除霜運転を実施する頻度は上記（チルド時毎回、氷温時３回に１回）の限りではなく、氷温モードに比べチルドモードの方が高い頻度で実施することで上記の効果が得られる。また、本効果（冷蔵室２内の温度分布制御）はＲ蒸発器１４ａを備えた冷蔵庫に限定されるものではなく、例えばＲファン９ａの代わりに冷蔵室２内の空気を循環させる循環ファンを備え、この循環ファンを駆動させることでも同様の効果は得られる。一方、本実施例のようにＲ蒸発器１４ａを備え、Ｒ蒸発器１４ａと冷蔵室２間の送風を行うＲファン９ａで行うことで、Ｒ蒸発器１４ａおよびＲファン９ａを備えたことによる前述および後述の効果も得られる。

以上がＲ第一除霜運転の主な目的であるが、加えてこの運転によりＲ蒸発器１４ａ及びその周辺の加熱を行うことができ、以下の効果も得られる。制御Ｓ−１０、Ｓ−１１で示す冷媒回収運転及び冷凍運転中は、Ｒ蒸発器１４ａに冷媒が流れないようにしているため、冷蔵室２の空気がＲ蒸発器１４ａを通過すると、Ｒ蒸発器１４ａよりも温度の高い冷蔵室２との熱交換によりＲ蒸発器１４ａ及びＲ蒸発器１４ａに付着した霜は加熱される。これにより、ヒータを用いることなくＲ蒸発器１４ａに付着した霜を融解することができ、霜を排出し、または霜を一度融解し氷にして密度と熱伝導率を上げ、霜によるＲ蒸発器１４ａの通風抵抗増加及び伝熱効率低下を抑制できる。すなわち、冷却効率を上げ、省エネルギー性能を高めることができる。また、冷却運転中に霜の一部又は全部を排出しておくことで、後述するＲ第二除霜の時間を短縮する効果も得られる。

このＲ第一除霜運転は、冷蔵用蒸発器温度センサ４０ａにより検出する冷蔵用蒸発器温度が０℃以上のＴ_{ＤＲｏｆｆ}になる（制御Ｓ−１９；時刻ｔ_４）と終了（制御Ｓ−２０）する。これは、Ｒ蒸発器１４ａの霜が解け、霜の融解熱を用いた冷蔵室２の冷却ができなくなり、Ｒファン９ａを運転するための消費電力を抑える方が省エネルギー性能に有効であると判断したためである。なお、Ｒ第一除霜運転終了後も、冷蔵室２内の温度分布制御（２つ目の目的）のために、さらに延長してＲファン９ａを運転してもよい。特に庫内貯蔵室３５専用の温度センサを備え、庫内貯蔵室３５が目的の温度よりも低温になっていると判断した場合は、Ｒファン９ａの運転を延長し、或いは再度駆動させ、冷蔵室２の戻り空気で加熱することで、断熱仕切り壁２８内のヒータによる加熱を抑えながら庫内貯蔵室３５を適正な温度に制御できる。

Ｒ第一除霜運転及び冷凍運転の何れも終了条件が満足すると（時刻ｔ_５）、再び三方弁５２を全閉状態で圧縮機２４を駆動させる冷媒回収運転（制御Ｓ―６）を行い、Ｆ蒸発器１４ｂ内の冷媒を回収し、次の冷蔵運転での冷媒不足を抑制する。なお、この際Ｆファン９ｂを駆動させており、これによりＦ蒸発器１４ｂ内の残留冷媒を冷凍室７の冷却に活用できるとともに、Ｆ蒸発器１４ｂ内の冷媒が蒸発して圧縮機２４へ到達しやすくなり、比較的短い時間で多くの冷媒を回収できるため、冷却効率を高めることができる。

時刻ｔ_６になると再び冷蔵運転に戻り、前述した運転を繰り返す。以上が本実施例の冷蔵庫の基本的な冷却運転及びＲ蒸発器１４ａの第一除霜制御である。これらの運転により、冷蔵室２、冷凍室７及び野菜室６を冷却して所定の温度に維持しつつ、Ｒ蒸発器１４ａの霜成長を抑えている。

ここで、冷凍運転から冷蔵運転（正確には冷蔵運転前の冷媒回収）への切換え（時刻ｔ_５）には、条件を設けている。前述したように、本実施例では冷蔵運転に移行するが、冷蔵蔵運転開始前に制御Ｓ−３〜Ｓ−５の判定を行う。まずＲ第一除霜運転、及び図１０以降で後述するＲ第二除霜運転の終了条件が満たされているかを判断する。Ｒ第一除霜運転、及びＲ第二除霜運転が終了する前に冷凍運転が終了した場合はＲ第一除霜運転及びＲ第二除霜運転を継続したまま圧縮機２４をＯＦＦにする（制御Ｓ−３又はＳ−４ → 制御Ｓ−９｛冷凍運転終了時のためＮＯ｝ → 制御Ｓ−１３）。Ｒ第一除霜運転中はＲ蒸発器１４ａの温度が比較的低温（Ｔ_ＤＲ＜Ｔ_{ＤＲｏｆｆ}）で冷蔵室２を冷却可能なため、圧縮機２４を停止して省エネルギー性能を高めている。また後述するＲ第二除霜運転は、Ｒ蒸発器１４ａに付着した霜を庫外に排出することが目的のため、融解途中の除霜水が再び冷却されて再凍結することを抑えるため、Ｒ第二除霜運転中も、Ｒ蒸発器１４ａに冷媒を流す冷蔵運転は禁止している。これにより、Ｒ蒸発器１４ａの除霜をより確実に行うことができる。

また制御Ｓ−５に示すように、冷凍運転終了時（図８の時刻ｔ_５）に冷蔵室温度Ｔ_Ｒが所定値Ｔ_{Ｒ＿ｓｔａｒｔ２}（例えばＴ_{Ｒ＿ｓｔａｒｔ２}＝Ｔ_ＲＯＦＦ＋１℃）よりも低い場合も冷蔵運転を実施せず、圧縮機２４をＯＦＦにする。なお、同様に冷蔵運転終了時（図８の時刻ｔ_１）において冷凍室温度が所定値（例えばＴ_ＦＯＦＦ＋１℃）よりも低い場合も低い場合は圧縮機２４をＯＦＦにする。これにより、庫内の過度な冷却を抑えることができる。

なお、冷蔵運転の開始は、冷凍運転終了（制御Ｓ−１）のみでなく、圧縮機２４停止中に冷蔵室温度Ｔ_ＲがＴ_{Ｒ＿ｓｔａｒｔ}（≧Ｔ_{Ｒ＿ｓｔａｒｔ２}）に到達した場合（制御Ｓ−２）も実施する。これにより、冷凍室７が十分に冷えている場合に冷蔵室２が高温になることを抑制している。なお、図示はしていないが、同様に冷凍運転の開始も冷蔵運転終了時のみでなく、冷凍室７の温度が所定値以上になった場合にも冷凍運転を開始する。

次に本冷蔵庫の除霜制御について説明する。図１０は、実施例１の冷蔵庫におけるＲＦ除霜運転制御を示すタイムチャートの一例である。ここでは外気が比較的高温（例えば３２℃）で、高湿でない（例えば６０％ＲＨ）場合を表している。図１１は実施例１の冷蔵庫におけるＲＦ除霜運転に関する制御フローチャートである。このＲＦ除霜運転とは、Ｒ蒸発器１４ａとＦ蒸発器１４ｂの両方の除霜を行う運転である。

本実施例の冷蔵庫１では、図８、９で説明した冷却運転（制御Ｓ２−１）中に、例えばドア２ａ、２ｂ、３ａ、４ａ、５ａ、６ａの開閉回数、及び圧縮機２４の合計駆動時間等から除霜運転の開始を判断する（制御Ｓ２−２）。開始条件を満足する（時刻ｔ_ｄ０）と、本実施例の冷蔵庫１では冷凍運転及びＲ第一除霜運転を行う（制御Ｓ２−３）。冷凍運転を行うことで、ＲＦ除霜運転中の冷凍室７の温度上昇による冷凍食品や氷等の融解を抑制する。また、この間にＲ第一除霜運転（Ｒファン９ａをＯＮ）を行い、Ｒ蒸発器１４ａ及びＲ蒸発器１４ａに付着した霜を加熱し、後述するＲ第二除霜運転が短時間で終わるようにしている。

この冷凍運転を所定の時間、例えば３０分間行った後（時刻ｔ_ｄ１）、本実施例の冷蔵庫１は三方弁５２を全閉、圧縮機２４をＯＦＦ、冷蔵用ファン９ａをＯＮ、冷凍用ファン９ｂをＯＦＦとし、各ヒータ２１，１０１，１０２，１０３をＯＮとするＲＦ除霜運転（制御Ｓ２−４）に移行する。ＲＦ除霜運転では制御Ｓ２−５からＳ２−８に示すＦ蒸発器１４ｂの除霜運転（以下、Ｆ除霜運転）と制御Ｓ２−１１からＳ２−２０に示すＲ蒸発器１４ａの第二除霜運転（以下、Ｒ第二除霜運転）を行う。

まずＦ除霜運転に関する制御について説明する。圧縮機２４とＦファン９ｂをＯＦＦとし、除霜ヒータ２１をＯＮにすることで、Ｆ蒸発器１４ｂ及びＦ蒸発器１４ｂに付着した霜は除霜ヒータ２１により加熱され、徐々に温度が上昇し、融解温度（０℃）以上になると、Ｆ蒸発器１４ｂに付着した霜が融解する。冷凍用蒸発器温度センサ４０ｂにより検出する冷凍用蒸発器温度が霜の融解温度よりも十分に高いＴ_ＤＦ（例えば１０℃）になる（制御Ｓ２−５；時刻ｔ_ｄ４）と、Ｆ除霜運転を終了し、除霜ヒータ２１をＯＦＦ（制御Ｓ２−６）にする。これにより、Ｆ蒸発器１４ｂの除霜を行う。Ｆ除霜運転終了後は、排水時間として例えば３分停止（制御Ｓ２−７）した後、冷凍運転（制御Ｓ２−８）を開始する。

次にＲ第二除霜運転に関する制御について説明する。この間のヒータの通電量は図１４の表に示す。表中、ＯＦＦはヒータの通電無し、Ｌ，Ｍ，Ｈは通電ありで、通電量はＬ＜Ｍ＜Ｈである。ヒータの通電量は、例えば印加する電圧や、単位時間当たりの通電時間（デューティー比）を変えることで制御する。

図１４の表に示すように、外気温度とＦ除霜の状態により変化させる。トイヒータ１０１、排水管上部ヒータ１０２、排水管下部ヒータ１０３とＲファン９ａと低い消費電力（例えば合計２０Ｗ程度）でＲ蒸発器１４ａの除霜を行うＲ第二除霜運転は、除霜ヒータ２１（例えば１５０Ｗ）で除霜を行うＦ除霜に比べ、省エネルギー性能に優れた除霜である。Ｒ第二除霜運転は、Ｒ第一除霜運転と同じく、Ｒファン９ａを駆動させ、Ｒ蒸発器１４ａよりも温度の高い冷蔵室２との熱交換により、冷蔵室２を冷却しつつＲ蒸発器１４ａ及びＲ蒸発器１４ａに付着した霜を加熱して除霜する。加えて、ＲＦ除霜運転中に行うＲ第二除霜運転では、トイヒータ１０１、排水管上部ヒータ１０２、排水管下部ヒータ１０３をＯＮにする（時刻ｔ_ｄ１）。なお、図１４の表に示したようにＦ除霜中のトイヒータ１０１、排水管上部ヒータ１０２の通電量は外気温度によって変えている。これは、外気が低温（例えば５℃）の場合、冷蔵室２の温度が上がり難く、冷蔵室２の空気によるＲ蒸発器１４ａの加熱量が小さくなり易いため、トイヒータ１０１の通電量を外気高温時（例えば３０℃）よりも増加させ、このトイヒータ１０１の発熱をＲトイ２３ａ、空気を介してＲ蒸発器１４ａの加熱に用いるためである。すなわちトイヒータ１０１をＲ蒸発器１４ａの加熱に利用する。また、排水管下部ヒータ１０３は外気の温度と湿度によって通電量を変える。排水管下部ヒータ１０３を設けた箇所は、図３を用いて示したように、外箱１０ａを介して外気により加熱でき凍結の可能性が低いため、ヒータの加熱を抑制して省エネルギー性能を高めている。一方、温度が比較的低い場合は外気による加熱が少ないため、排水管下部ヒータ１０３の加熱量を高め、確実に除霜水を排出できるようにしている。また、外気が高湿の場合も通電量を上げ、加熱量を高めている。図３を用いて前述したように、除霜時にはＲ排水管２７ａは約０℃の除霜水が流れることから、Ｒ排水管２７ａに近接した外箱１０ａは除霜水により冷却され、高湿時には露点温度よりも外箱１０ａの表面が低温になることが考えられる。従って、高湿時には排水管下部ヒータ１０３の通電量を高めて外箱１０ａの結露を抑制している。

Ｒ第二除霜を開始すると、まず冷蔵用蒸発器温度がＴ_ＤＲ以上か否かを判断（制御Ｓ２−１２）する。冷蔵用蒸発器温度Ｔ_ＤＲが０℃以上（例えば３℃）のＴ_{ＤＲｏｆｆ}以上になる（時刻ｔ_ｄ７）と、タイマＡにより所定時間Δｔ_ｄ１（例えば２０分）を計測する（制御Ｓ２−１３，１４）。Ｒ第二除霜運転では、Ｒ蒸発器１４ａが０℃以上の状態で、さらにΔｔ_ｄ１動かすことで、確実にＲ蒸発器１４ａの霜の融解・排出が行えるようにしている。もし、着霜部をバイパスした空気により、まだ霜が残っている状況で冷蔵用蒸発器温度センサが温度上昇してしまっても、０℃以上の空気が、少なくともΔｔ_ｄ１以上、Ｒ蒸発器１４ａ及びその周囲を流れるため、残霜が抑えられ、確実にＲ蒸発器１４ａの除霜を行うことができる。加えて、Ｒ蒸発器１４ａよりも下流側にあるＲファン９ａや冷蔵室ダクト１１等にも０℃以上の空気を少なくともΔｔ_ｄ１以上送風できるため、これらの箇所に着霜が生じていた場合にもその霜を融解できる。特にＲファン９ａに霜成長が生じるとＲファン９ａが運転できず冷却制御に大きな影響を及ぼすため、Ｒ蒸発器１４ａよりも下流側にＲファン９ａを設けている本構成では、冷蔵用蒸発器温度が０℃以上のＴ_{ＤＲｏｆｆ}以上になった後も所定時間駆動させ、Ｒファン９ａの霜成長を抑制することが有効である。

冷蔵用蒸発器温度Ｔ_ＤＲがＴ_{ＤＲｏｆｆ}以上となり、タイマＡが所定時間Δｔ_ｄ１経過する（時刻ｔ_ｄ２）と、ヒータの停止制御へと移る。なお、本実施例では消費電力を抑えるため時刻ｔ_ｄ２でＲファン９ａをＯＦＦにする。

まず、トイ温度センサ４５により検出するトイ温度Ｔ_Ｇが０℃以上のＴ_Ｇｏｆｆ（例えば２℃）以上であることを確認する（制御Ｓ２−１５）。トイ温度Ｔ_ＧがＴ_Ｇｏｆｆ以上である、またはＴ_Ｇｏｆｆ以上になると、次にタイマＢにより所定時間Δｔ_ｄ２（例えば５分）を計測し（制御Ｓ２−１６，１７）、その後にトイヒータ１０１及び排水管上部ヒータ１０２をＯＦＦにする（制御Ｓ２−１６，１７，１８；時刻ｔ_ｄ８）。その後、タイマＢがΔｔ_ｄ２よりも長い所定時間Δｔ_ｄ３（例えば１０分）経過すると、排水管上部ヒータ１０３もＯＦＦにする（制御Ｓ２−１９，２０）。少なくともトイ温度Ｔ_Ｇが０℃以上のＴ_Ｇｏｆｆになるまで加熱することで、Ｒ蒸発器１４ａからＲトイ２３ａに滴下した除霜水の凍結を抑制し、また凍結した場合も融解させて排出できる。さらに、Ｔ_Ｇｏｆｆ以上になった後もΔｔ_ｄ２継続するまでトイヒータ１０１及び排水管上部ヒータ１０２に通電し、加えてΔｔ_ｄ３経過するまで排水管下部ヒータ１０３に通電することで、除霜水がＲ排水管２７ａからＲ蒸発皿３２ａに排出、滴下するまでに時間遅れが生じても確実に排水できる。

以上の処理が終わるとＲ第二除霜運転が終了する（制御Ｓ２−２０）。なお、Ｆ除霜運転中に説明したように冷却運転（冷凍運転；圧縮機２４ ＯＮ）の再開は、Ｆ除霜のみによって判断する。Ｒ第二除霜運転中に冷却運転が再開した後も、Ｒ第二除霜運転が続いており、トイヒータ１０１、排水管上部ヒータ１０２がまだ通電中の場合はこれらのヒータの通電量を高める（制御Ｓ２−９、１０及び図１４）。これにより、冷却運転が再開し、冷凍室７及びＦ蒸発器室８ｂが低温になり、Ｒトイ２３ａ及びＲ排水管２７ａが冷却されるが、加熱量を増やすことで、Ｒトイ２３ａ及びＲ排水管２７ａでの除霜水の凍結を抑制する。

以上が本実施例の冷蔵庫１の除霜制御である。

ここで、本実施例の冷蔵庫１では、Ｒ蒸発器１４ａの除霜運転を２種類設けている。すなわち、図８、図９で示した冷却運転制御中に実施するＲ第一除霜運転と、図１０、図１１で示したＲＦ除霜運転中に実施するＲ第二除霜運転を設けている。

冷却運転中に行うＲ第一除霜運転は、図８、図９を用いて説明したように、冷蔵室２の温度制御と、省エネルギー性能向上を主な目的としており、必ずしも全ての霜を融解する必要はないため、冷蔵用蒸発器温度Ｔ_ＤＲが０℃以上（例えば３℃）のＴ_{ＤＲｏｆｆ}以上になればＲ第一除霜運転を終了させている。

一方、Ｒ第二除霜運転はＲ蒸発器１４ａ及びその周囲の霜の融解・排出を目的しているため、冷蔵用蒸発器温度Ｔ_ＤＲが０℃以上（例えば３℃）のＴ_{ＤＲｏｆｆ}以上となった後も、さらにＲファン９ａをΔｔ_ｄ１駆動させることで、Ｒ蒸発器１４ａの霜を確実に融解することができ、Ｒ蒸発器１４ａの霜成長による冷却性能の低下を抑制できる。

以上のように、本実施例の冷蔵庫１では、Ｒ第一除霜運転とＲ第二除霜運転を備え、Ｒ第二除霜運転ではＲ第一除霜運転よりも長時間除霜運転を実施している。Ｒ第一除霜運転により冷却運転の効率を上げつつ、Ｒ第二除霜運転では冷蔵用蒸発器温度Ｔ_ＤＲが０℃以上になった後、さらに所定時間Ｒファン９ａを駆動させることで、Ｒ蒸発器１４ａ及びその周囲の霜を確実に除霜できるようにしている。

また、Ｒ第二除霜運転はＦ除霜とあわせて実施している。図９で説明したように、Ｒ第二除霜運転中は冷蔵運転を行わないようにしているが、ＲＦ除霜運転中及びその前後の時間（図１０、図１１に示したｔ_ｄ０〜ｔ_ｄ４）は、冷凍室７の温度制御を優先するため、Ｒ第二除霜運転の実施有無によらず冷蔵運転が行えない。Ｆ除霜運転中に冷蔵運転を実施することも考えられるが、除霜ヒータ２１に高い消費電力を要すため、本実施例では圧縮機２４と除霜ヒータ２１を同時に通電しないようにしている。従って、この冷蔵運転が行えない区間を利用してＲ第一除霜よりも長時間冷蔵運転を禁止するＲ第二除霜運転を行うことで、霜を確実に排出しつつ、冷蔵室２の温度制御への影響を最小限に抑えることができる。

またヒータ制御も、主にＲ第二除霜運転で行うことで省エネルギー効果を高めている。冷却運転中に行うＲ第一除霜運転は、図８で示したように冷凍室７及びＦ蒸発器室８ｂが低温の状態で行う。図３に示すＲ排水管２７ａの上部及びＲトイ２３ａは、近接している冷凍室７及びＦ蒸発器室８ｂと熱交換が生じる。従って、Ｒ第一除霜運転中にトイヒータ１０１、排水管上部ヒータ１０２を加熱しても、冷凍室７及びＦ蒸発器室８ｂを加熱することになる。また、冷凍室７及びＦ蒸発器室８ｂにより冷却されるためにＲトイ２３ａ及びＲ排水管２７ａの温度も上昇し難くなるため、加熱量をＲ第二除霜運転よりも多くする必要がある。従って、Ｒ第一除霜運転中にトイヒータ１０１、排水管上部ヒータ１０２に通電すると、Ｒトイ２３ａ及びＲ排水管２７ａを０℃以上まで加熱するために必要なヒータの消費電力が多く、加えて冷凍室７及びＦ蒸発器室８ｂを加熱することになるため、冷凍運転で冷却する熱量も増加するため、省エネルギー性能が低下する。

一方、Ｒ第二除霜運転は、ＲＦ除霜運転中に行うため、図１０に示すように冷凍室７及びＦ蒸発器室８ｂの冷却が抑えられており、加えてＦ蒸発器１４ｂを０℃以上まで加熱するため、特にＦ蒸発器室８ｂは高温となっている。Ｒトイ２３ａ及びＲ排水管２７ａに対する冷凍室７及びＦ蒸発器室８ｂによる冷却が抑えられるため、少ない加熱量でＲトイ２３ａ及びＲ排水管２７ａの温度を０℃以上とし、すなわちＲトイ２３ａ及びＲ排水管２７ａの温度にて凍結した除霜水を融解させ、排出できる。従って、Ｒ第二除霜運転中にトイヒータ１０１、排水管上部ヒータ１０２に加熱することで、消費電力量を抑えながら、確実に除霜水の排出を行うことができる。

また、Ｒ第一除霜運転は冷却運転中に行い、例えば本実施例では約８０分毎に１回と高頻度で行うのに対し、Ｒ第二除霜運転はＲＦ除霜運転中に行うため、１２時間〜数日に１回と頻度は少ない。トイヒータ１０１、排水管上部ヒータ１０２を加熱してＲトイ２３ａ及びＲ排水管２７ａにて凍結した除霜水を融解させる場合、この除霜水の融解に用いる熱量に加え、冷凍室７及びＦ蒸発器室８ｂにより低温になったＲトイ２３ａ、Ｒ排水管２７ａを０℃以上まで加熱するための熱量が必要になる。従って、融解させる頻度が多くなればＲトイ２３ａ、Ｒ排水管２７ａを０℃以上まで加熱する頻度も増え、加熱に用いる熱量も増加する。従って、除霜水を融解させる頻度を少なくし、Ｒ第二除霜運転でトイヒータ１０１、排水管上部ヒータ１０２に集中して加熱して除霜水を排出することで、トイヒータ１０１、排水管上部ヒータ１０２の加熱時間を抑え、消費電力量を低減できる。

以上のように、冷却運転制御中に実施するＲ第一除霜運転とＲＦ除霜運転中に実施するＲ第二除霜運転とでヒータの通電制御を変え、主にＲ第二除霜運転中にトイヒータ１０１、排水管上部ヒータ１０２に通電することで、確実に除霜水の排出を行いながら、省エネルギー性能の高い冷蔵庫を得られる。

また本実施例では、Ｒトイ２３ａ、及びＲ排水管２７ａの上部（排水管上部ヒータ１０２配設部）は、共に冷凍室７、Ｆ蒸発器室８ｂ等の冷蔵庫１庫内により冷却されるため、加熱が必要な条件は同等であり、同時（共にＲ第二除霜運転時）に加熱するようにしている。このため本実施例では、図５に示したように、トイヒータ１０１と排水管上部ヒータ１０２を制御するピンを何れもＰ２，Ｐ４とし、共通化させている。これにより、ピン数を抑制して制御基板３１のコストを低減しつつ、上述した効果を得ることができる。なお、Ｒ第二除霜時に実施することから、除霜ヒータ２１と共通の制御ピンを用いることでさらにピン数を低減できる。但し、本実施例のように別の制御ピンを用い、図１１に示したようにＲ蒸発器温度センサ４０ａ、トイ温度センサ４５等と連動させて終了させる制御にすることで、確実に除霜・排水を行いつつ、Ｆ除霜とＲ第二除霜の夫々の終了タイミングを自由に制御できるため不要な加熱が抑えられる。すなわち本実施例の方が、より省エネルギー性能を高めることができる。

一方、Ｒ排水管２７ａの下部（排水管下部ヒータ１０３を設けた箇所）は、外気により加熱されるため、排水管下部ヒータ１０３は、トイヒータ１０１、排水管上部ヒータ１０２と異なる条件で通電することがあるため、排水管下部ヒータ１０３は独立して制御することが効果的である。

図１４の表には、本実施例の冷却運転中の排水管下部ヒータ１０３の通電制御もまとめているが、本実施例の排水管下部ヒータ１０３は、湿度が比較的低い場合はＯＦＦとするが、排水管下部ヒータ１０３は、外気が高湿の場合（例えば相対湿度８０％）も通電する、或いは通電量を上げる。前述したように、除霜時にはＲ排水管２７ａは約０℃の除霜水が流れることから、Ｒ排水管２７ａに近接した外箱１０ａは除霜水により冷却され、高湿時には露点温度よりも外箱１０ａの表面が低温になる可能性があるため、排水管下部ヒータ１０３に通電して外箱１０ａの結露を抑制する。この現象はＲ第一除霜時とＲ第二除霜時のいずれの場合も生じる可能性があることから、湿度が高い場合はＲ第二除霜運転中と冷却運転中（Ｒ第一除霜含む）のいずれの場合も排水管下部ヒータ１０３に通電することで、より確実に外箱１０ａの結露を抑制している。

このように、主に冷蔵庫１庫内により冷却されるＲトイ２３ａ、Ｒ排水管２７ａ上部に設けたトイヒータ１０１、排水管上部ヒータ１０２と、主に外気により加熱されるＲ排水管２７ａの下部に設けた排水管下部ヒータ１０３は加熱を行う条件、及び加熱量を変化させる条件がそれぞれ異なることから、異なる制御ピンを用いてそれぞれ独立して制御できるようにしている。これにより、それぞれに応じた条件でヒータの通電を制御することができ、確実に除霜水の排出を行いつつ、不要なヒータの加熱を抑制し、省エネルギー性能を向上させることができる。特にトイヒータ１０１は、ヒータ１０１〜１０３の中で最も消費電力が高いことから、排水管下部ヒータ１０３と独立して制御することが省エネルギー性能向上に有効である。

加えて、本実施例の冷蔵庫１では、Ｒ蒸発器１４ａの排水をより確実に行いながら、過度にＲ第二除霜運転が長くなることを抑制するために、以下で示す制御も備えている。

１つ目として、Ｒ第二除霜中はその時間を計測し、この時間が異常に長い場合はトイヒータ１０１、配水管上部ヒータ１０２、及び配水管下部ヒータ１０３の通電量を増加させる制御を備えている。Ｒ第二除霜開始時にタイマＣ（制御Ｓ２−１１）をスタートさせ、このタイマＣが所定の時間（例えば２時間）継続した場合は、Ｒ蒸発器温度センサ４０ａにより検知するＲ蒸発器１４ａの温度が低温（制御Ｓ２−１２；Ｔ_ＤＲ＜Ｔ_{ＤＲｏｆｆ}）、またはトイ温度センサ４５により検知するＲトイ２３ａが低温（制御Ｓ２−１５；Ｔ_Ｇ＜Ｔ_Ｇｏｆｆ）の状態が長時間続いている条件のため、Ｒ蒸発器１４ａの加熱量が不足している、またはＲトイ２３ａに残水又は残氷していると推定できる。これに対し、トイヒータ１０１の通電量を増加させることで、Ｒトイ２３ａ、空気を介してＲ蒸発器１４ａの加熱を補助し、確実に除霜できるようにしている。また、Ｒトイ２３ａに残水又は残氷が生じる要因は、Ｒトイ２３ａ、Ｒ排水管２７ａの何れかで氷結が生じ、排水できなくなったためと考え、トイヒータ１０１、配水管上部ヒータ１０２、及び配水管下部ヒータ１０３の通電量を増加させ、Ｒトイ２３ａ、Ｒ排水管２７ａの氷を融解させることで確実に排水できるようにしている。すなわち、Ｒ蒸発器温度センサ４０ａ、トイ温度センサ４５を用いて、トイヒータ１０１、配水管上部ヒータ１０２、及び配水管下部ヒータ１０３の通電量を制御することで、Ｒ第二除霜運転終了までに要する時間を短縮（図１１の制御Ｓ２−１２及びＳ２−１５を満足するまでの時間を短縮）しつつ、より確実に除霜及び排水ができるようにしている。

２つ目として、冷却運転中にトイ温度センサ４５を用い、Ｒトイ２３ａに多量の水が溜まっていると予測される際にトイヒータ１０１、配水管上部ヒータ１０２、及び配水管下部ヒータ１０３の通電を行う制御を備えている。図１２は冷却運転中に行うヒータ制御フローチャートである。なお、この時の庫内貯蔵室３５の設定はチルドモードとしている。除霜運転から冷却運転に切換え、冷却運転を開始する（制御Ｓ３−１）と、まずタイマＤをスタートさせ（制御Ｓ３−２）、トイ温度センサ４５により検知するＲトイ２３ａの温度Ｔ_Ｇが０℃以上（例えば１℃）のＴ_Ｇ＿ＣＲ以上になる（制御Ｓ３−４）までの時間を計測する。冷却運転中も、Ｒ第一除霜運転を行っているため、冷蔵室２の０℃以上の戻り空気がＲトイ２３ａの付近を流れてＲトイ２３ａが加熱され、トイ温度センサ４５により検知するＲトイ２３ａの温度Ｔ_Ｇは０℃以上のＴ_Ｇ＿ＣＲまで到達する。一方、Ｒトイ２３ａに多量の水が残り、その水が凍結していると、融解に時間を要すためＲ第一除霜運転中にトイ温度センサ４５の温度が上がり難くなる。すなわちＲトイ２３ａの温度が融解温度（０℃）以上のＴ_Ｇ＿ＣＲに到達するのに長時間を要す場合は、Ｒトイ２３ａに多量の水（氷）が残っていると考えられる。従って、Ｔ_ＧがＴ_Ｇ＿ＣＲ以上になると、Ｒトイ２３ａに多量の水が溜まっていないと判断し、タイマＤをリセットし、ヒータ１０１，１０２，１０３をＯＦＦとする（制御Ｓ３−５）が、Ｒトイ２３ａの温度がＴ_Ｇ＿ＣＲ未満でタイマＤがΔｔ_４（例えば１２時間）以上になる（制御Ｓ３−６がＹＥＳ）と、Ｒトイ２３ａにて多量の水が氷結している恐れがあるため、トイヒータ１０１、配水管上部ヒータ１０２、及び配水管下部ヒータ１０３に通電し（制御Ｓ３−７）、Ｒトイ２３ａの水の融解及び排水を行う。予めＲトイ２３ａの水の融解及び排水を行っておくことで、過度にＲ第二除霜運転が長くなる（図１１の制御Ｓ２−１５を満足するまでの時間が長くなる）ことを抑制しつつ、確実に排水できるようにしている。なお、このタイマＤがΔｔ_４になった際に、上記したヒータの通電のほかに、例えば操作部２６に残水検知を表示してもよい。本実施例の冷蔵庫１では、冷蔵室戻り口１５ａ及び１５ｂにスリットを設け、排水口２２ａ及びＲ配水管２７ａでの食品のつまりを防止しているが、例えばスリットを設けていない冷蔵庫で、排水口２２ａにものが詰まりＲトイ２３ａに残水が生じる可能性がある場合は、ユーザ又はサポートに残水検知を表示することで、早期に排水口２２ａを確認し、大きな不具合が生じる前に対応できる。

なお、上記は庫内貯蔵室３５の設定がチルドモード時の制御で、本実施例の冷蔵庫１では庫内貯蔵室３５の設定を氷温モードにした際は、トイヒータ１０１を用いた制御を行う。

図１３ａ，図１３ｂは実施例１の冷蔵庫における氷温設定時の冷却運転中のヒータ制御を示すタイムチャートの一例であり、図１３ａはＲトイ２３ａ内の水量が少ない場合、図１３ｂはＲトイ２３ａ内に水量が多くある場合である。

図９を用いて前述したように、庫内貯蔵室３５の設定が氷温モード時はチルドモード時に比べてＲ第一除霜の頻度を減らしており、冷却運転中のＲ第一除霜運転を用いたＲトイ２３ａによる水量検知を行う頻度も少なくなるため、トイヒータ１０１に通電することで水量検知を行う。

まず図１３ａの水量が少ない場合について説明する。図１２で示した場合と同様に、トイ温度センサ４５により検知するＲトイ２３ａの温度Ｔ_ＧがＴ_Ｇ＿ＣＲを下回る（時刻ｔ_１１）とタイマＤがリセットされずにカウントを行う。次にＲトイ２３ａの温度Ｔ_Ｇが０℃以下のＴ_Ｇ＿Ｌ（例えば−２℃）になる（時刻ｔ_１２）と、トイヒータ１０１に通電し、Ｒトイ２３ａを加熱し、Ｒトイ２３ａの温度上昇を確認する。なお、この通電は温度上昇を確認するもののため、通電量は低く抑えている。水量が少ない図１３ａでは、加熱対象の熱容量が少ないため、比較的短い時間でＲトイ２３ａの温度Ｔ_ＧがＴ_Ｇ＿ＣＲになり（時刻ｔ_１３）、タイマＤをリセットする。その後、Ｔ_Ｇ＿ＣＲよりも高温のＴ_Ｇ＿Ｈになる（時刻ｔ_１４）と、過度な加熱を抑えるためトイヒータ１０１をＯＦＦにする。なお、タイマＤがリセットされる前にトイヒータ１０１をＯＦＦにしないようＴ_Ｇ＿ＨはＴ_Ｇ＿ＣＲ以上にしている。

次に図１３ｂの水量が多い場合について説明する。図１３ａと同様にトイ温度センサ４５により検知するＲトイ２３ａの温度Ｔ_ＧがＴ_Ｇ＿ＣＲを下回る（時刻ｔ_２１）とタイマＤのカウントを開始し、Ｒトイ２３ａの温度Ｔ_Ｇが低温のＴ_Ｇ＿Ｌになる（時刻ｔ_２２）と、トイヒータ１０１に通電する。ここで、Ｒトイ２３ａの水量が多く、かつ０℃以下のＴ_Ｇ＿Ｌ以下になっていることから、その多量の水の一部又は全部が凍結しており、融解に時間を要す。従って、図１２と同様、Ｒトイ２３ａの温度がＴ_Ｇ＿ＣＲ未満の時間（タイマＤ）がΔｔ_４以上になる（時刻ｔ_２３）と、Ｒトイ２３ａにて多量の水が氷結している恐れがあるため、トイヒータ１０１、配水管上部ヒータ１０２、及び配水管下部ヒータ１０３に通電する、または通電量を増加させ、Ｒトイ２３ａの水の融解及び排水を行う。すなわち、図１２で示した効果が得られる。

なお、本実施例では、タイマＤのカウント、リセットをＴ_Ｇ＿ＣＲのみで行っているが、例えばトイヒータ１０１に通電するＴ_Ｇ＿Ｌ以下になるタイミング（時刻ｔ_１２、ｔ_２２）からカウントを開始し、Ｔ_Ｇ＿ＣＲに到達するとカウントをリセットし、再びＴ_Ｇ＿Ｌに到達するまでタイマＤを停止するようにしてもよい。この場合、トイヒータ１０１に通電しない状態で推移しながら、タイマＤがΔｔ_４以上になることを抑制できる。一方、本実施例のようにすることで比較的制御プログラムを簡潔にできる。

また、本実施例では庫内貯蔵室３５の設定により、冷却運転中のトイヒータ１０１の通電制御を行うようにしているが、例えばチルドモードでもＲ第一除霜が長時間行われない場合（外気が低温で冷蔵運転が行われない場合等）はこのトイヒータ１０１の通電制御を行ってもよい。一方、本実施例のように、極力Ｒ第一除霜により水量検知を行うようにすることで、ヒータに要する消費電力量を抑え、省エネルギー性能を向上させることができる。

ここで、庫内貯蔵室３５の夫々のモードにおける制御と、夫々の効果を示す。図１５は実施例１における庫内貯蔵室３５の夫々のモードにおける制御をまとめたものである。

図９を用いて説明したように、チルドモードに比べ、氷温モードの方がＲ第一除霜の頻度を減らすことで、自然対流により冷蔵室２内下部が低温になるようにして、冷蔵室２下部に設けた庫内貯蔵室３５の温度を冷蔵室２よりも低温にしている。一方、チルドモード時は、Ｒ第一除霜の頻度を高め、Ｒファン９ａの運転率を高めて、冷蔵室２内の空気により加熱する（冷蔵室２との温度差を減らす）ことで、庫内貯蔵室３５が過度に低温になることを防止している。

さらに、本実施例の冷蔵庫１では、チルドモードに比べ、氷温モードの方が冷蔵運転中の圧縮機２４を高速（Ｈ）で駆動させている。冷蔵運転中に圧縮機２４を高速、Ｒファン９ａを低速で駆動させると、Ｒ蒸発器１４ａの温度が低下する。庫内貯蔵室３５はＲ蒸発器１４ａの近傍で略前方にあり（図２参照）、Ｒファン９ａを介すことなくＲ蒸発器１４ａに冷却されるため、Ｒ蒸発器１４ａを低温にすることで、冷蔵室２全体の冷却を抑えながら、庫内貯蔵室３５を低温にできる。さらに圧縮機２４を高速にし、時間当たりの冷却量を高めることで、冷蔵運転時間を短時間にできる。冷蔵運転の時間を短くすることで、Ｒファン９ａが駆動する時間割合を少なくできるため、前述したＲ第一除霜の頻度を減らす効果と同様、自然対流により冷蔵室２内下部を低温にすることができ、すなわち庫内貯蔵室３５の温度を冷蔵室２よりも低温にできる。一方、チルドモード時は圧縮機２４を低速（Ｌ）、Ｒファン９ａを高速（Ｈ）にすることでＲ蒸発器１４ａの温度を高くしてＣＯＰを高め、またＲファン９ａが駆動する時間割合（運転率）を多くすることで庫内貯蔵室３５の温度を高められ、すなわちヒータ加熱を抑えられ、省エネルギー性能を高めることができる。

以上のように、本実施例の冷蔵庫１では、専用のダンパを設けることなく、冷蔵室２の内部に設けた庫内貯蔵室３５の温度切り替えが可能で、かつヒータによる加熱を抑え、省エネルギー性能の高い冷蔵庫となっている。

また、図１３ａ、図１３ｂを用いて説明したように、Ｒ第一除霜の頻度が少ない氷温モードでは、冷却運転中のトイヒータ１０１の通電制御を行う。すなわち、Ｒ蒸発器１４ａを備え、Ｒトイ２３ａを備える冷蔵庫において、チルド設定時及び氷温設定時のいずれの場合もＲトイ２３ａの水量検知ができるようにしている。

以上が、本実施の形態例を示す実施例である。なお、本発明は前述した実施例に限定されるものではなく、様々な変形例が含まれる。例えば、前述した実施例は本発明を分かりやすく説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。また、実施例の構成の一部について、他の構成の追加・削除・置換をすることが可能である。

１ 冷蔵庫
２ 冷蔵室
２ａ、２ｂ 冷蔵室ドア
３ 製氷室
４ 上段冷凍室
５ 下段冷凍室冷凍室
３ａ，４ａ、５ａ 冷凍室ドア
６ 野菜室
６ａ 野菜室ドア
７ 冷凍室（３、４、５の総称）
８ａ Ｒ蒸発器室（冷蔵用蒸発器室）
８ｂ Ｆ蒸発器室（冷凍用蒸発器室）
９ａ Ｒファン（冷蔵用ファン）
９ｂ Ｆファン（冷凍用ファン）
１０ 断熱箱体
１０ａ 外箱
１０ｂ 内箱
１１ 冷蔵室風路
１１ａ 冷蔵室吐出口
１２ 冷凍室風路
１２ａ 冷凍室吐出口
１４ａ Ｒ蒸発器（冷蔵用蒸発器）
１４ｂ Ｆ蒸発器（冷凍用蒸発器）
１５ａ、ｂ 冷蔵室戻り口
１６ ヒンジカバー
１７ 冷凍室戻り口
１８ 野菜室戻り風路
１８ａ 野菜室戻り口
２１ ラジアントヒータ
２２ａ、２２ｂ 排水口
２３ａ Ｒトイ
２３ｂ Ｆトイ
２４ 圧縮機
２７ａ Ｒ排水管
２７ｂ Ｆ排水管
２８、２９、３０ 断熱仕切り壁
３１ 制御基板
３２ａ Ｒ蒸発皿
３２ｂ Ｆ蒸発皿
３４ａ R棚最上段
３４ｂ R棚２段目
３４ｃ R棚３段目
３４ｄ R棚最下段
３５ 庫内貯蔵室
３９ 機械室
４０ａ Ｒ蒸発器温度センサ
４０ｂ Ｆ蒸発器温度センサ
４１ 冷蔵室温度センサ
４２ 冷凍室温度センサ
４３ 野菜室温度センサ
４５ トイ温度センサ
５０ａ、５０ｂ 放熱器
５１ ドライヤ
５２ 三方弁（冷媒制御手段）
５３ａ 冷蔵用キャピラリチューブ（減圧手段）
５３ｂ 冷凍用キャピラリチューブ（減圧手段）
５４ｂ 冷蔵用気液分離器
５４ｂ 冷凍用気液分離器
５５ 冷媒合流部
５６ 逆止弁
５７ａ、５７ｂ 熱交換部
１０１ トイ部ヒータ
１０２ 排水管上部ヒータ
１０３ 排水管下部ヒータ
Ｐ１〜Ｐ４ ピン

Claims (5)

1. 冷蔵室と、該冷蔵室を冷却する冷蔵用蒸発器と、該冷蔵用蒸発器で冷却した空気を冷蔵室に送風する冷蔵用ファンと、前記冷蔵用蒸発器と前記冷蔵用ファンを設ける冷蔵用蒸発器室と、該冷蔵用蒸発器室と前記冷蔵室間を接続する冷蔵室風路と、前記冷蔵用蒸発器の温度を検知する冷蔵用蒸発器温度センサを備え、
   前記冷蔵用蒸発器温度センサが０℃以上の所定値T_DRoff以上になった後、少なくとも所定時間Δt_d1経過するまで前記冷蔵用ファンを駆動させる冷蔵第二除霜を実施することを特徴とする冷蔵庫。
2. 前記冷蔵用蒸発器温度センサが前記所定値T_DRoffに到達するまで、または前記所定値T_DRoff以上になった後、前記所定時間Δt_d1よりも短い所定時間経過するまで前記冷蔵用ファンを駆動させる冷蔵第一除霜運転を備え、
   前記冷蔵第二除霜運転よりも高い頻度で前記冷蔵第一除霜運転を実施することを特徴とする請求項１に記載の冷蔵庫。
3. 冷凍室と、該冷凍室を冷却する冷凍用蒸発器と、該冷凍用蒸発器で冷却した空気を冷凍室に送風する冷凍用ファンと、前記冷凍用蒸発器と前記冷凍用ファンを設ける冷凍用蒸発器室と、該冷凍用蒸発器室と前記冷凍室間を接続する冷凍室風路と、前記冷凍用蒸発器を加熱する第一のヒータと、前記冷凍用蒸発器の温度を検知する冷凍用蒸発器温度センサを備え、
   前記冷蔵用蒸発器室の下部に前記冷凍用蒸発器室又は前記冷凍室を配設し、
   前記冷凍用蒸発器に付着した霜を前記第一のヒータにより加熱して除霜する冷凍用除霜運転を備え、
   該冷凍用除霜運転実施時に、前記冷蔵第二除霜を実施することを特徴とする請求項１に記載の冷蔵庫。
4. 前記冷蔵用蒸発器の下部に前記冷蔵用蒸発器より滴下する除霜水をうけるトイと、該トイを加熱するトイヒータを備え、
   前記第二除霜運転中に前記トイヒータに通電すると共に、前記冷蔵第二除霜の前記冷蔵用ファン駆動条件が終了した後、さらに所定時間Δt_d2経過するまで前記トイヒータに通電することを特徴とする請求項１乃至３に記載の冷蔵庫。
5. 前記冷蔵用蒸発器の下部に前記冷蔵用蒸発器より滴下する除霜水をうけるトイと、該トイを加熱するトイヒータと、前記トイの温度を検知するトイ温度センサを備え、
   前記冷蔵第二除霜運転中に前記トイヒータに通電すると共に、前記トイ温度センサが所定値T_Goff以上になるまで、または所定値T_Goff以上を所定時間Δt_d2経過するまで前記トイヒータに通電することを特徴とする請求項１乃至４に記載の冷蔵庫。

Images