JP2019094832A - 送風機 - Google Patents

Abstract

【課題】部品点数を減少させつつ出力性能を維持しかつインペラの軸方向に作用する推力を調整して軸受の耐久性を向上させることができる送風機を提供する。【解決手段】トップハウジングの軸方向中心部に設けられた吸気口と当該吸気口と吐出口を連絡する送風路８ａは、吸気口に連絡するハウジング側シュラウド３ｅとインペラ２に形成されたインペラ側シュラウド２ｃが送風路に臨む天面部３ｅ１，２ｃ１どうしが径方向に隣接することで流路が形成されている。【選択図】図６

Description

本開示は、例えば医療機器、産業機器、民生機器などに用いられる送風機に関する。

従来用いられている送風機（ブロワ）は、一方で小型化が望まれ、他方で要求性能が向上して高圧力、高流量化、高応答性が求められている。よって、インペラを小径化し、より高速で回転させる方向に移行している。ところが、高圧力、高流量化等の要求は、モータのサイズアップ及びインペラの推力増によるスラスト荷重が増大して軸受の寿命低下につながる。

具体的には、送風機を小型化する場合、モータが高出力となるためブロワモータとしての小型化は困難である。即ち、図５Ａにおいてインペラ５３を小径化しても、モータＭの直径が大きくなるため、送風機全体サイズを径方向に小型化することはできない（特許文献１；特開２０１６−９８６６０号公報参照）。

特開２０１６−９８６６０号公報

これに対して、図５Ｂに示すように、送風機を小型化するため、送風路５１をモータＭから軸方向に離れた位置（トップハウジング５２側）に配置することで、モータ直径に関係なくブロワの直径を小さくすることが可能となる。また、インペラ５３に作用する軸方向の推力を軽減できるメリットもある。
しかしながら、インペラ５３と圧縮空気を送り出す送風路５１を仕切るシュラウド５４の設置がないと、ブロワ性能が著しく低下しまう。また、シュラウド５４を別部品として設ける分、部品点数が増加して組み立て工数や管理工数が嵩む。

以下に述べるいくつかの実施形態は、これらの課題を解決すべくなされたものであり、その目的とするところは、部品点数を減少させつつ出力性能を維持しかつインペラの軸方向に作用する推力を調整できる送風機を提供することにある。

以下に述べるいくつかの実施形態に関する開示は、少なくとも次の構成を備える。
インペラを収容する第一ハウジングとモータを収容する第二ハウジングを有するケース本体内に回転可能に軸支された回転子軸に前記インペラ及び回転子が各々組み付けられ、前記インペラの回転により前記ケース本体内に軸方向から外気を吸い込んで径方向外側に設けられた吐出口から吐出する送風機であって、前記第一ハウジングの軸方向中心部に設けられた吸気口と当該吸気口と前記吐出口を連絡する送風路は、前記吸気口に連絡するハウジング側シュラウドと前記インペラに形成されたインペラ側シュラウドが径方向に隣接することで流路が形成されていることを特徴とする。

第一ハウジングの軸方向中心部に設けられた吸気口と当該吸気口と吐出口を連絡する送風路は、吸気口に連絡するハウジング側シュラウドとインペラ側シュラウドが径方向に隣接することで流路が形成されており、インペラとシュラウドの一部が一体に形成されるので、第一ハウジングの吸気口から吸引した外気を吐出口へ導く送風路を形成するシュラウドを別部品として設ける必要がなくなり、送風機の部品点数を減少させつつ出力性能を維持することができる。

また、前記インペラ側シュラウドは、円板状の主板に起立形成された複数のブレードの外周側端部を連結して環状に一体成形され、前記第二ハウジングと対向配置されているのが好ましい。
これにより、インペラを樹脂成形する場合、円板状の主板にブレードと共に外周側にインペラ側シュラウドを一体成形することができ、部品点数が減少するのみならず量産性や組み立て性を改善することができる。また、インペラ側シュラウドと主板はブレードの外周側端部を連結して環状に形成されているので、インペラ側シュラウドの強度向上につながる。

前記主板上面は前記第二ハウジング底面と径方向に隣接するように配置されているのが望ましい。
これにより、例えば主板上面と第二ハウジング底面とが段付き面ではなく連続面とすることにより空気の流れが良くなる。

前記インペラ側シュラウドの径方向外端部が前記主板の外周端部より径方向外側に所定量突出して形成されていることが好ましい。
これにより、インペラの回転により吸気口より吸引されたエアーは、ハウジング側シュラウドと主板との間を通過してインペラ側シュラウドと第二ハウジングとの間を介して送風路に送り出される。このとき、インペラ側シュラウドの径方向外端部の突出量を調整することで、インペラの軸方向に作用する推力を適正にコントロールすることができ、軸受寿命を延ばすことができる。

前記ハウジング側シュラウド及び前記インペラ側シュラウドの流路に臨む天面部は、連続面となるように形成されているか、或いは前記ハウジング側シュラウドの天面部は、前記インペラ側シュラウドの天面部の反対面部より下方に配置されていることが望ましい。
これにより、吸気口より吸気された空気流はブレートとハウジング側シュラウドの天面部との隙間に還流して空気流が乱れて効率が低下するおそれが無くなる。

前記ハウジング側シュラウドと前記インペラ側シュラウドが隣接する径方向切り分け位置により前記インペラに作用するスラスト力が調整されていることが好ましい。これにより、ハウジング側シュラウドとインペラ側シュラウドが隣接するの径方向切り分け位置を変更することで、インペラに作用するスラスト方向の推力（上向き若しくは下向きの力）を適正に調整し、軸受寿命を延ばすことができる。

上述した送風機を用いれば、部品点数を減少させつつ出力性能を維持しかつインペラの軸方向に作用する推力を調整して軸受の耐久性を向上させることができる。

送風機の軸方向平面図、正面図、底面図、右側面図、背面図である。 図１の送風機の斜視図及び矢印Ｘ−Ｘ方向断面図である。 回転子軸に組み付けたインペラ及び回転子の正面図及び平面図である。 ハウジング側シュラウドにインペラ側シュラウドの径方向切り分け位置とインペラに作用するスラスト力の関係を示す表図、グラフ図、インペラ平面図及び軸方向断面図である。 送風機の構成別のインペラの径方向位置に作用するスラスト力の大きさの対比説明図である。 ハウジング側シュラウドとインペラ側シュラウドの配置構成のバリエーションを示す説明図である。

以下、本発明に係る送風機の一実施形態について、添付図面を参照しながら説明する。先ず、送風機の概略構成について図１乃至図３を参照して説明する。
送風機１は、以下の構成を備える。図２Ａ，Ｂに示すように、インペラ２が収容されるトップハウジング（第一ハウジング）３と、固定子４及び回転子５（モータＭ）が収容されるボトムハウジング（第二ハウジング）６が一体にねじ止め固定され、ボトムハウジング６の底部にブラケット７が一体に組み付けられてケース本体８が形成されている。ケース本体８内に回転可能に軸支された回転子軸９にインペラ２及び回転子５が各々組み付けられている。

図２Ｂに示すように、トップハウジング３の吸気口３ａには筒状の軸受保持部３ｂが放射状に形成された複数の連結梁３ｃにより一体形成されている。吸気口３ａを形成する筒状開口壁３ｄに連続してハウジング側シュラウド３ｅが形成されている。ハウジング側シュラウド３ｅはインペラ２に対応配置され、径方向外側への送風路を形成する。また、ハウジング側シュラウド３ｅに連続してトップ側湾曲部３ｆが形成されている。また、トップ側湾曲部３ｆに対向するボトムハウジング６には、ボトム側湾曲部６ａが設けられている。トップ側湾曲部３ｆとボトム側湾曲部６ａが組み合わせて、インペラ２の外周で周回する送風路８ａが形成される（図２Ａ、図１Ａ〜Ｃ参照）。また、ケース本体８に形成された送風路８ａを送風された圧縮空気は、吐出口８ｂより吐出されるようになっている（図１Ｄ，Ｅ参照）。

図２Ｂに示すように、軸受保持部３ｂ内には、回転子軸９の一端側を軸支する軸受１０が組み付けられている。軸受１０は筒状に形成されたすべり軸受（例えば流体動圧軸受など）が好適に用いられる。回転子軸９の一端は軸受１０により回転可能に支持され、軸端は軸受保持部３ｂ内の段付き部に設けられたエンドカバー３ｇに突き当て支持されている。軸受保持部３ｂの上端は、トップカバー３ｈにより閉止されている。この場合、転がり軸受に比べて小型化し易く、低騒音、低振動化を実現することができる。また、小型モータを高速回転させても、機械的損失により軸受１０が発熱することもないので耐久性が低下することなく、風量を確保することができる。

軸受保持部３ｂの外周にはインペラ２が軸受ハウジング１１を介して同軸状に組み付けられている。軸受ハウジング１１は、回転子軸９に圧入、接着等により一体に組付けられている。インペラ２は、軸受ハウジング１１に対してモールド、接着、圧入等により一体に組み付けられている。インペラ２は、円盤状の主板２ａには、中心部から外周方向にわたってブレード２ｂが複数箇所に起立形成されている（図３Ａ参照）。ブレード２ｂの外周側にはインペラ側シュラウド２ｃが環状に一体成形されている（図３Ａ，Ｂ参照）。インペラ側シュラウド２ｃは、ブレード２ｂの外周側上端部を連結して形成され、ボトムハウジング６の底部６ｂに対向して形成されている。

回転子軸９の他端側には回転子５が組み付けられている。具体的には、回転子軸９に回転子ヨーク５ａを介して回転子マグネット５ｂが同心状に装着されている。回転子マグネット５ｂには周方向にＮ極及びＳ極が交互に着磁されている。回転子５は、回転子軸９の端部に組み付けられた回転子ヨーク５ａ及びバランス修正部１２に軸方向に抜け止めされて組み付けられている（図３Ｂ参照）。モータ駆動回路の構成によってバランス修正部１２にセンサーマグネットが取り付けられる。

図２Ｂにおいて、ボトムハウジング６内にはモータＭが収納されている。具体的には、ボトムハウジング６内には固定子４が組み付けられている。ボトムハウジング６の内壁面６ｃには環状のコアバック部４ｂが固定されて固定子コア４ａが組み付けられている。環状のコアバック部４ｂから径方向内側に極歯４ｃが複数箇所に突設されている。各極歯４ｃにはコイル４ｄが巻かれている。固定子コア４ａの極歯４ｃは回転子マグネット５ｂと対向配置されている。また、ボトムハウジング６の底部には、モータ基板１３が設けられており、各コイル４ｄから引き出されたコイルリードが接続されている。
また、図２Ｂに示すように、ボトムハウジング６とブラケット７の端面間に形成された開口部にはグロメット１４が装着されている。このグロメット１４を貫通して口出し線１５外部に取り出されて給電されるようになっている（図１Ｂ，Ｃ，Ｅ参照）。

図２Ｂに示すように、送風機１は、モータＭを起動すると、インペラ２の回転によりトップハウジング３の吸気口３ａより軸方向から筒状開口壁３ｄ内に外気を吸い込んで、インペラ２の回転によりブレード２ｂに沿って主板２ａとハウジング側シュラウド３ｅとの間を径方向内側から外側に圧縮空気が送り出され、環状に形成されたインペラ側シュラウド２ｃとボトムハウジング６の底部６ｂとの間を通過して送風路８ａに送り込まれる。そして、圧縮空気は送風路８ａを周回してケース本体８の吐出口８ｂより吐出されるようになっている（図１参照）。インペラ側シュラウド２ｃとハウジング側シュラウド３ｅは連続してシュラウドを形成する。またインペラ２の主板２ａはボトムハウジング６の底部６ｂに配置されている。主板２ａの上面はボトムハウジング６の底面と径方向に連続面となるように隣接して配置されていることが望ましい。これにより、主板２ａ上面とボトムハウジング６の底面とが段付き面ではなく連続面となるので空気の流れが良くなる。また、インペラ側シュラウド２ｃの外縁と主板２ｃの外縁は一体成形されて連結されているので、インペラ側シュラウド２ｃの強度向上につながる。
また主板２ａ上面とボトムハウジング６の底面とが段付き面ではなく連続面となることが望ましいが、製品の構成上段付きとなる構成も考えられる。その場合には主板２ａ上面がボトムハウジング６の底面よりも上方であることが望ましい。そうすることにより空気の流れが段付き部により妨げられることが無くなるため空気の流れが良くなる。

図１Ａに示すように、トップハウジング３の吸気口３ａに軸受保持部３ｂが一体形成され、該軸受保持部３ｂ内に回転子軸９を軸支する軸受１０が組み付けられているので、軸受保持部３ｂの外周にインペラ２を同軸状に組み付けることができる。よって、図２Ｂに示すように回転子軸９の長さを短くすることができ、送風機１の軸方向寸法小型化することができる。また、回転子軸９を軸支する軸受１０を可及的にインペラ２近傍に配置することで回転重心が軸受１０に近づくため、インペラ２のアンバランスが荷重負荷として影響し難くなり、回転バランスが改善される。

更には、モータＭを起動しインペラ２が回転するとトップハウジング３の吸気口３ａから軸方向に吸気されるので、軸受１０の機械損による発熱が吸気によって冷却されるので、軸受１０の温度上昇は抑えられ、オイル劣化抑制に寄与するため耐久性を向上させることができる。尚、軸受１０は、吸気口３ａに設けられた軸受保持部３ｂに組み付けられているが、軸受１０の配置はこれに限定されるものではなく、例えばインペラ２より軸方向に離間した配置であってもよい。

また、図３Ｂに示すように、回転子軸９の他端側には回転子５が組み付けられている。具体的には、回転子軸９には回転子ヨーク５ａを介して回転子マグネット５ｂが装着されており、軸端部に設けられたバランス修正部１２により抜け止めされている。回転子マグネット５ｂは、ボトムハウジング６に保持された固定子コア４ａの極歯４ｃと対向配置されている。これにより、モータＭ側の軸受を省略して回転子軸９の軸長を短くし、かつ回転重心を軸受１０に近づけて回転バランスが取りやすくなる。

また、トップハウジング３の吸気口３ａよりハウジング側シュラウド３ｅと当該ハウジング側シュラウド３ｅにインペラ側シュラウド２ｃが送風路に臨む天面部３ｅ１，２ｃ１（図６Ａ参照）どうしが径方向に隣接することで流路が形成されている。このように、インペラ２にシュラウドの一部（インペラ側シュラウド２ｃ）が一体に形成されるので、トップハウジング３に吸気口３ａと送風路８ａを仕切るシュラウドを別部品として設ける必要がなくなり、送風機１の部品点数を減少させつつ出力性能を維持することができる。

また、インペラ側シュラウド２ｃは、ブレード２ｂの外周端部を環状に連結して主板２ａとは離間して環状に一体成形されている。例えば、主板２ａの外縁部は、インペラ側シュラウド２ｃと一体成形可能な型分かれ位置に設けられていることが好ましい。これにより、インペラ２を樹脂成形する場合、主板２ａ及びブレード２ｂと共に外周側にインペラ側シュラウド２ｃを一体成形することができ、部品点数が減少するのみならず量産性や組み立て性を改善することができる。

また、インペラ側シュラウド２ｃの径方向外端部が主板２ａの外周端部より径方向外側に所定量突出して形成されていることが好ましい。
これにより、後述するようにインペラ側シュラウド２ｃの径方向外端部の突出量を調整することで、インペラ２の軸方向に作用する推力を適正にコントロールすることができ、軸受寿命を延ばすことができる。以下、この点を実験例に基づいて説明する。

図４Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅはハウジング側シュラウド３ｅとインペラ側シュラウド２ｃの径方向切り分け位置とインペラ２に作用するスラスト力の関係を示す表図、グラフ図、インペラ平面図及び軸方向断面図である。
インペラ２の形状、とりわけハウジング側シュラウド３ｅとインペラ側シュラウド２ｃの径方向切り分け位置（シュラウド切り位置）の相違によるスラスト力の相違をシミュレーションした結果を図４Ａに示す。

図４Ａにおいて、寸法ＤＨは、ハウジング側シュラウド３ｅの外径、寸法ＤＬはインペラ２の主板２ａの外径、寸法ＤＯはインペラ側シュラウド２ｃの外径を各々示す（図４Ｄ，Ｅ参照）。流体の流量は０．１０ｍ３／ｍｉｎで、回転数を２００００ｒｐｍ，４００００ｒｐｍ，６００００ｒｐｍに各々変化させてスラスト力Ｎを測定した。
Ｎｏ．１のサンプルを基準として、Ｎｏ．２のサンプルは、ハウジング側シュラウド切り位置を径方向外側に１ｍｍ移動させたもの、Ｎｏ．３のサンプルは、ハウジング側シュラウド切り位置を径方向内側に１ｍｍ移動させたもの、Ｎｏ．４のサンプルは、インペラ側シュラウド２ｃの外径寸法ＤＯ（インペラ外径）を径方向内側に２ｍｍだけ小径化したものを示す。

図４Ｂのグラフ図にサンプル毎のスラスト力を示す。上記ＮＯ．１のサンプルにおいては、回転数が増加するにしたがって下向きスラスト力が増加することがわかる。上記Ｎｏ．２のサンプルは、Ｎｏ．１よりシュラウド切り位置を径方向外側に１ｍｍ移動させたものであるが、回転数が増加するにしたがって上向きスラスト力が増加することがわかる。Ｎｏ．３のサンプルは、Ｎｏ．１よりハウジング側シュラウド切り位置を径方向内側に１ｍｍ移動させたものであるが、回転数が増加するにしたがって下向きスラスト力が増加することがわかる。

このように、Ｎｏ．１〜Ｎｏ．３のサンプルの対比より、ハウジング側シュラウド３ｅとインペラ側シュラウド２ｃの径方向切り分け位置（シュラウド切り位置）の相違によりスラスト力が著しく異なることが判明した。
また、Ｎｏ．１のサンプルとＮｏ．４のサンプルとの対比からインペラ側シュラウド２ｃの外径寸法ＤＯ（インペラ外径）の相違によりスラスト力が著しく異なることが判明した。

更には、図４Ｃにグラフ図は、ハウジング側シュラウド３ｅの外径ＤＨの大きさ（シュラウド切り分け位置）と回転数に応じたスラスト力の変化を示すものである。
ＤＨが３０ｍｍでは回転数の増大と共にインペラ２に下向きのスラスト力が増大することがわかる。またＤＨが３２ｍｍに拡大すると回転数が増大してもインペラ２に作用するスラスト力は零に近くほとんど変化しない。またＤＨの大きさが３４ｍｍとなると、回転数の増大と共にインペラ２に上向きのスラスト力が増大することがわかる。
よって、シュラウド切り分け位置の調整により、インペラ２に作用するスラスト力を適正に調整することができることがわかる。

図５は異なる送風機の構成別のインペラの径方向位置に作用するスラスト力の大きさの対比説明図である。図５Ａはインペラの外周に送風路を設けた送風機であり、図５Ｂはインペラより上方に送風路を設け、シュラウドを別部品としてトップハウジング３に設けた送風機であり、図５Ｃは本実施例に係るハウジング側シュラウド３ｅとインペラ側シュラウド２ｃを径方向に切り分けて設けた送風機である。尚、インペラ２を回転可能に軸支する軸受１０は、いずれの実施形態も転がり軸受を用いている。

図５Ａ〜図５Ｃの下方のグラフ図は、インペラの回転半径位置におけるスラスト力の大きさを示しており、斜線部分の面積Ｓ１が上方スラスト力の大きさを表し、斜線部分の面積Ｓ２が下方スラスト力の大きさを表している。
図５Ａの構成では、上方スラスト力が下方スラスト力より上回る（Ｓ１＞Ｓ２）ためエンドカバー３ｇの機械損が増えて寿命が短くなるおそれがある。
図５Ｂの構成では、回転中心からハウジング側シュラウド３ｅとインペラ側シュラウド２ｃの径方向切り分け位置Ｙまでは上方スラスト力が下方スラスト力を大幅に上回る（Ｓ１＞Ｓ２）が、径方向切り分け位置Ｙより径方向外側では下方スラスト力が急激に大きくなるが上方スラスト力を超えるまでには至らない（Ｓ１＜Ｓ２）。

これに対して、図５Ｃの構成では、回転中心からハウジング側シュラウド３ｅとインペラ側シュラウド２ｃの径方向切り分け位置Ｙまでは上方スラスト力が下方スラスト力を上回る（Ｓ１＞Ｓ２）が、その差はわずかであり、径方向切り分け位置Ｙより径方向外側では下方スラスト力が急激に大きくなって上方スラスト力を大きく上回る（Ｓ１＜Ｓ２）とがわかる。

以上説明したように、インペラ２とシュラウドの一部（インペラ側シュラウド２ｃ）が一体に形成されるので、トップハウジング３に吸気口３ａと送風路８ａを仕切るシュラウドを別部品として設ける必要がなくなり、送風機１の部品点数を減少させつつ出力性能を維持することができる。
また、ハウジング側シュラウド３ｅとインペラ側シュラウドとの径方向切り分け位置を調整することで、インペラ２に作用するスラスト方向の推力を適正に調整することができる。

ここで、ハウジング側シュラウド３ｅとインペラ側シュラウド２ｃの配置構成のバリエーションについて図６Ａ〜Ｄを参照して説明する。
図６Ａは、上述した実施形態に示したようにハウジング側シュラウド３ｅの送風路に臨む天面部３ｅ１とインペラ側シュラウド２ｃの送風路に臨む天面部２ｃ１が１つの連続面を形成するように配置されている場合を示す。この場合、吸気口３ａ（図２Ｂ参照）より吸気された空気流の還流は生じない。

図６Ｂは、ハウジング側シュラウド３ｅの送風路に臨む天面部３ｅ１とインペラ側シュラウド２ｃの送風路に臨む天面部２ｃ１との間に段差が生じている場合を示す。具体的には、ハウジング側シュラウド３ｅの天面部３ｅ１はインペラ側シュラウド２ｃの上面部２ｃ２（天面部２ｃ１の反対面部）より下方であるが天面部２ｃ１は上方に配置されている。即ち、ハウジング側シュラウド３ｅの天面部３ｅ１はインペラ側シュラウド２ｃの板厚範囲に設けられていてもよい。この場合も、吸気口３ａ（図２Ｂ参照）より吸気された空気流の還流は生じない。

図６Ｃはハウジング側シュラウド３ｅの送風路に臨む天面部３ｅ１とインペラ側シュラウド２ｃの送風路に臨む天面部２ｃ１との間に段差が生じている他例を示す。具体的には、ハウジング側シュラウド３ｅの天面部３ｅ１はインペラ側シュラウド２ｃの天面部２ｃ１より下方に配置されている。この場合も、吸気口３ａ（図２Ｂ参照）より吸気された空気流の還流は生じない。

図６Ｄはハウジング側シュラウド３ｅの送風路に臨む天面部３ｅ１とインペラ側シュラウド２ｃの送風路に臨む天面部２ｃ１との間に段差が生じているため不具合が生じる場合を示す。具体的には、ハウジング側シュラウド３ｅの天面部３ｅ１はインペラ側シュラウド２ｃの天面部２ｃ１より上方でかつ上面部２ｃ２より上方に配置されている。この場合、吸気口３ａ（図２Ｂ参照）より吸気された空気流は矢印に示すようにブレート２ｂとハウジング側シュラウド３ｅの天面部３ｅ１との間に還流してしまい、空気流が乱れて効率が低下するおそれがある。
なお、この場合には上面部２ｃ２上に還流を防ぐ壁を設けたり、ハウジング側シュラウド３ｅとインペラ側シュラウド２ｃに重なりを設けたりして、ハウジング側シュラウド３ｅとインペラ側シュラウド２ｃの間に対向距離が狭まる部分を作ることで還流防止対策を取ることができる。

以上より、ハウジング側シュラウド３ｅとインペラ側シュラウド２ｃの配置構成は、送風路に臨む天面部３ｅ１と天面部２ｃ１が１つの連続面を形成するほかに天面部どうしに段差が生じていてもよい。この場合、少なくともハウジング側シュラウド３ｅの天面部３ｅ１がインペラ側シュラウド２ｃの上面部２ｃ２より下方に位置することが望ましいと言える。但し、本実施形態は、図６Ａ乃至図６Ｄのいずれの場合であっても還流防止対策が取れるので採用し得る。

尚、軸受１０は流体動圧軸受を例示したがこれに限定されるものではなく他のすべり軸受、例えば焼結含油すべり軸受等であってもよい。更には、すべり軸受に限らず、使用用途によって、転がり軸受等他の軸受を用いてもよい。

１ 送風機 ２ インペラ ２ａ 主板 ２ｂ ブレード ２ｃ インペラ側シュラウド ２ｃ１，３ｅ１ 天面部 ２ｃ２ 上面部 ３ トップハウジング ３ａ 吸気口 ３ｂ 軸受保持部 ３ｃ 連結梁 ３ｄ 筒状開口壁 ３ｅ ハウジング側シュラウド ３ｆ トップ側湾曲部 ３ｇ エンドカバー ３ｈ トップカバー ４ 固定子 ４ａ 固定子コア ４ｂ コアバック部 ４ｃ 極歯 ４ｄ コイル ５ 回転子 ５ａ 回転子ヨーク ５ｂ 回転子マグネット ６ ボトムハウジング ６ａ ボトム側湾曲部 ６ｂ 底部 ６ｃ 内壁面 ７ ブラケット ８ ケース本体 ８ａ 送風路 ８ｂ 吐出口 ９ 回転子軸 １０ 軸受 １１ 軸受ハウジング １２ バランス修正部 １３ モータ基板 １４ グロメット １５ 口出し線

Claims (7)

1. インペラを収容する第一ハウジングとモータを収容する第二ハウジングを有するケース本体内に回転可能に軸支された回転子軸に前記インペラ及び回転子が各々組み付けられ、前記インペラの回転により前記ケース本体内に軸方向から外気を吸い込んで径方向外側に設けられた吐出口から吐出する送風機であって、
   前記第一ハウジングの軸方向中心部に設けられた吸気口と当該吸気口と前記吐出口を連絡する送風路は、前記吸気口に連絡するハウジング側シュラウドと前記インペラに形成されたインペラ側シュラウドが径方向に隣接することで流路が形成されていることを特徴とする送風機。
2. 前記インペラ側シュラウドは、円板状の主板に起立形成されたブレードの外周側端部を連結して環状に一体成形され、前記第二ハウジングと対向配置されている請求項１記載の送風機。
3. 前記主板上面は前記第二ハウジング底面と径方向に隣接するように配置されている請求項２記載の送風機。
4. 前記インペラ側シュラウドの径方向外端部が前記主板の外周端部より径方向外側に所定量突出して形成されている請求項２又は請求項３記載の送風機。
5. 前記ハウジング側シュラウド及び前記インペラ側シュラウドの流路に臨む天面部は、連続面となるように形成されている請求項１乃至請求項４のいずれかに記載の送風機。
6. 前記ハウジング側シュラウドの天面部は、前記インペラ側シュラウドの天面部の反対面部より下方に配置されている請求項１乃至請求項４のいずれかに記載の送風機。
7. 前記ハウジング側シュラウドと前記インペラ側シュラウドが隣接する径方向切り分け位置により前記インペラに作用するスラスト力が調整されている請求項１乃至請求項６のいずれかに記載の送風機。