JP2019052555A - ポンプ装置 - Google Patents

Abstract

【課題】隣り合う２枚のベーンで形成されるポンプ室の先行側のベーンが吐出口の始端に到達した時、先行側のベーンと後行側のベーンで形成されるポンプ室の圧力を適正に制御して脈動現象を抑制することができる新規なポンプ装置を提供する。【解決手段】吐出口３６の始端からベーン２２の回転方向とは逆方向に延びる３８溝を形成し、この溝の第1端部３８Ａが吐出口３６の始端と接続され、溝３８の第２端部３８Ｂが、駆動軸１１の回転方向における前側のベーン２２が吐出口３６の始端にあるとき、後側のベーン２２よりも駆動軸１１の回転方向の後側に位置して吸入口と連通されている。先行するポンプ室２７の作動液の一部が、吸入口３５に連通した後続のポンプ室２７に逃げることができ、先行するポンプ室２７の過度の圧力上昇を低減して脈動現象を抑制する。【選択図】図５

Description

本発明は流体圧供給源として用いられるポンプ装置に関するものであり、特にベーン式のポンプ装置に関するものである。

自動車に搭載される変速機やパワーステアリング装置等の油圧機器に作動油を供給する油圧供給源として、ベーン式のポンプ装置が用いられている。このようなポンプ装置は、例えば、特開２０００−１３６７８１号公報(特許文献１)等で良く知られている。特許文献１に記載されているポンプ装置は、カムリングを移動可能に構成し、且つカムリングとポンプハウジングとの間に形成した間隙部に一対の流体圧室を形成し、夫々に吐出通路の可変メータリングオリフィスの上、下流側の流体圧を導き、その差圧力をカムリングに直接作用させて、カムリングを一方向に付勢するスプリングの付勢力に抗して適宜移動させることにより、適切な吐出流量の制御を行なえるようにしている。

尚、本発明の適用対象は作動流体として液体を取り扱うポンプ装置であるが、特に作動油を取り扱うポンプ装置が多く使用されている。したがって、以下では作動油を取り扱うポンプ装置として説明を行なうこととするが、本質的には作動油に限定されないものである。

特開２０００−１３６７８１号公報

ところで、この種のベーン式のポンプ装置では、作動油の吐出圧に脈動を生じるという課題がある。例えば、隣り合う２枚のベーンで挟まれることで形成されるポンプ室が、駆動軸の回転に伴い吐出口の始端に到達したときのポンプ室を第1ポンプ室とし、この第1ポンプ室よりも回転方向において１つだけ後側のポンプ室を第２ポンプ室とする。このとき、第１ポンプ室が吐出口に到達した時、吐出口側の高圧の作動油は、第1ポンプ室に逆流して第1ポンプ室の内部圧力が急激に上昇することになり、これによって吐出圧の脈動現象を生じるようになる。

このため、吐出口の始端となる開口縁に「ノッチ」と称される、ロータの回転方向と逆方向に延びる溝を形成することで、吐出圧の脈動を抑制することが提案されている。つまり、第１ポンプ室の先行するベーンが吐出口の始端に到達するまで、吐出口側の高圧の作動油を、ノッチを介して第1ポンプ室に供給して第１ポンプ室の圧力を徐々に昇圧することで、脈動現象を抑制するようにしている。

しかしながら、従来のノッチは第１ポンプ室の先行するベーンが吐出口の始端に到達するまで、第1ポンプ室にのみ開口しているため、第1ポンプ室の圧力制御が難しく、往々にして第１ポンプ室の内部圧力が過度に高くなり過ぎ、脈動現象を惹起するという課題がある。

本発明の目的は、隣り合う２枚のベーンで形成されるポンプ室の先行側のベーンが吐出口の始端に到達した時、先行側のベーンと後行側のベーンで形成されるポンプ室の圧力を適正に制御して、吐出圧の脈動現象を抑制することができる新規なポンプ装置を提供することにある。

本発明は、
ポンプ装置において、
駆動軸と、
ポンプ要素であって、ロータと、複数のベーンと、カムリングを有し、
ロータは、駆動軸に回転駆動されるものであり、駆動軸の回転軸線の周方向において、複数のスリットを有しており、
複数のベーンは、複数のスリットの夫々の中で移動可能に設けられており、
カムリングは、環状に形成されており、ロータおよび複数のベーンによって、複数のポンプ室を形成するものである、
ポンプ要素と、
ポンプハウジングであって、ポンプハウジングの内部において、ポンプ要素収容空間と、吸入口と、吐出口と、吸入通路と、吐出通路と、第１連通溝と、第１流体圧室と、第２流体圧室を備え、
ポンプ要素収容空間は、ポンプ要素収容空間の内部にポンプ要素を収容するものであり、
吸入口は、複数のポンプ室のうち、駆動軸の回転に伴い容積が増大する吸入領域に面して開口しており、
吸入通路は、吸入口と繋がっており、駆動軸の回転に伴い作動液を吸入口に供給する通路であり、
吐出口は、複数のポンプ室のうち、駆動軸の回転に伴い容積が減少する吐出領域に面して開口しており、
吐出通路は、吐出口と繋がっており、駆動軸の回転に伴い作動液を吐出口から排出する通路であり、
第１連通溝は、駆動軸の回転方向における一対の端部である第１端部と第２端部を備え、
第１端部は、吐出口の始端と繋がっており、
第２端部は、複数のベーンであって隣り合う２枚のベーンのうち、駆動軸の回転方向における後側のベーンが吸込口の終端にあるとき、隣り合う２枚のベーンのうち駆動軸の回転方向における前側のベーンよりも駆動軸の回転方向の後側に位置しており、
第1流体圧室および第２流体圧室は、ポンプ要素収容部の内部に形成される一対の空間であって、駆動軸の回転軸線の径方向においてカムリングの外側に設けられ、第１流体圧室と第２流体圧室との差圧によってカムリングの内周縁の中心と駆動軸の回転軸線との偏心量が変化するようにカムリングを移動させるものであり、
第１流体圧室は、カムリングの内周縁の中心と駆動軸の回転軸線との偏心量が大きくなる方向にカムリングが移動するとき、容積が減少する側に設けられており、
第２流体圧室は、カムリングの内周縁の中心と駆動軸の回転軸線との偏心量が大きくなる方向にカムリングが移動するとき、容積が増大する側に設けられている、
ポンプハウジングと、
を有することを特徴とするものである。

本発明によれば、駆動軸の回転方向における後側(後行側)のベーンが、吸込口の終端にあるときに、第１連通溝の第２端部が、駆動軸の回転方向における前側(先行側)のベーンよりも駆動軸の回転方向の後側に位置して吸入口と連通されているので、先行するポンプ室の作動液の一部が、吸入口に連通した後続のポンプ室に逃げることができる。これによって、先行するポンプ室の過度の圧力上昇を低減して脈動現象を抑制することができる。

本発明の実施形態になるベーン式のポンプ装置の構成を示す縦断面図である。 図１のＡ−Ａ断面を示す断面図である。 図１に示すプレッシャプレートの吸入口、及び吐出口側から見た平面図である。 ベーンの位置と吸入口及び吐出口の位置の夫々の位置関係を示すもので、第１の位置関係にある時を説明する説明図である。 ベーンの位置と吸入口及び吐出口の位置の夫々の位置関係を示すもので、第２の位置関係にある時を説明する説明図である。 ベーンの位置と吸入口及び吐出口の位置の夫々の位置関係を示すもので、第３の位置関係にある時を説明する説明図である。

以下、本発明の実施形態について図面を用いて詳細に説明するが、本発明は以下の実施形態に限定されることなく、本発明の技術的な概念の中で種々の変形例や応用例をもその範囲に含むものである。

図１、図２において、本実施形態のポンプ装置は、例えば自動車の油圧式パワーステアリング装置に適用されるポンプ装置であり、油圧式パワーステアリング装置に作動油を供給する作動油供給源として用いられる。

パワーステアリング装置は、ステアリングギアボックスに設けられたパワーシリンダを有している。ポンプ装置は内燃機関により駆動され、リザーバタンクから作動油を吸入し、パワーシリンダへ作動油を吐出するもので、パワーシリンダに設けられたラックの往復動によってセクタギアを回転して操舵力を補助するものである。この種のパワーステアリング装置は良く知られている構成であるので、詳細な説明は省略する。そして、図１は、このパワーステアリング装置に使用されるポンプ装置を駆動軸の軸心（回転軸）を通る平面で切断した断面を示しており、図２は、図１のＡ−Ａ線で示す断面を示している。

図１において、ポンプ装置１０は、駆動軸１１、ポンプハウジング１２、リアカバー１３、ポンプ要素１４、制御バルブ１５(図２を参照)を有している。ポンプハウジング１２及びリアカバー１３は、ポンプ要素１４、制御バルブ１５を収容する筐体であり、例えばアルミ系の金属材料で形成される。また、リアカバー１３にはリザーバタンクに連通する吸入通路１６と、ポンプハウジング１２には、パワーシリンダに連通する吐出通路(図示せず)とが設けられる。

ポンプハウジング１２には、ボール軸受１７によって駆動軸１１が回転自在に支持され、同様にリアカバー１３には、駆動軸１１の先端がすべり軸受１８によって回転自在に支持されている。この駆動軸１１は内燃機関のクランクシャフトにより駆動されている。また、ポンプ要素１４は、ポンプハウジング１２とリアカバー１３で形成されるポンプ要素収容部に収容され、駆動軸１１によって回転駆動されることでポンプ作用を行う。ポンプ要素１４は、吸入口から作動油を吸入すると共に、吐出口へ作動油を吐出する機能を備えている。

ポンプ要素１４は、駆動軸１１の１回転当たりに吐出する作動油量が可変的に制御される可変容量形である。図２に示す制御バルブ１５は、バルブ収容部に収容され、ポンプ要素１４の作動状態に基づき、ポンプ要素１４から後述する流体圧室への作動油の供給状態を切り替えることで、作動油量を制御する。尚、制御バルブ１５は本実施形態と密接な関係がないので、これ以上の説明は省略する。

ポンプ収納部を形成するポンプハウジング１２には、ポンプ要素１４とプレッシャプレート１９が収納されており、プレッシャプレート１９はリアカバー１３側に配置され、ポンプ要素１４はポンプハウジング１２側に配置されている。プレッシャプレート１９のポンプ要素１４とは反対側の面には吐出圧が作用しており、プレッシャプレート１９とポンプ要素１４とを互いに密着するようにしている。プレッシャプレート１９は円板状であり、例えばアルミ系の金属材料で形成されるが、焼結された鉄系材料によりプレッシャプレート１９を形成しても良い。

更に、ポンプ要素１４の外周側にはアダプタリング２０が配置されており、このアダプタリング２０は、ポンプハウジング１２の内周壁に固定されている。アダプタリング２０は、図２に示すように駆動軸１１の軸線に直交する断面で見て略楕円状の円環形状に形成されており、ポンプ要素１４を構成するカムリング２３がアダプタリング２０を移動するものである。

図２において、ポンプ要素１４は、ロータ２１と、ベーン２２と、カムリング２３とから構成されている。ロータ２１は、駆動軸１１に形成されたスプラインにより連結されており、駆動軸１１によって回転駆動される。ロータ２１の外周面には、駆動軸１１の回転軸心(或いは、回転中心)Ｃｓｆｔの方向に沿って複数（ここでは、１１個）のスリット２４が形成されている。複数のスリット２４は、ロータ２１の外周面に周方向に並んで配置され、それぞれ駆動軸１１の回転軸心Ｃｓｆｔから径方向外側に向けて斜めに延びている。また、複数のスリット２４は周方向で等ピッチに形成されている。

各スリット２４の径方向の内側には、背圧室２４Ａが形成されており、この背圧室２４Ａには吐出圧が導入されている。各スリット２４には、平板状のベーン２２がそれぞれ収容されており、ベーン２２はスリット２４内に進退自在に設けられ、背圧室２４Ａに導入されている吐出圧によって、径方向で外側に向けて付勢されている。このため、ベーン２２はロータ２１の回転に応じてスリット２４から出たり入ったりすることが可能である。

カムリング２３は、カムリング２３の内周面の中心(以下、単にカムリング２３の中心と表記する)Ｃｃａｍからの距離(内径)が全周で一定な円環状に形成されており、その内周面であるカムプロファイルは円筒状である。尚、カムリング２３は真円のカムプロファイルに形成されている方が望ましい。ここで、真円のカムリングは、幾何学的な真円を意味するものではなく、特にカムリング２３のプロファイルを設計、製造段階で円形に形成されたカムリングを意味するものである。よって、カムリングの内径が全周で一定というのも、加工誤差等を含んでの呼称である。

図２において、カムリング２３の外周面の下側には、駆動軸１１の回転軸心Ｃｓｆｔに沿って延びる、断面が半円形状の溝部２５が設けられている。カムリング２３の溝部２５とアダプタリング２０の間には棒状の回り止めピン２６が配置されており、図１に示すように、回り止めピン２６はポンプハウジング１２に圧入固定されている。尚、回り止めピン２６の圧入側とは反対側の端部は、プレッシャプレート１９に設けた位置決め孔に嵌合されている。

カムリング２３は、ポンプ要素収容部内にロータ２１、ベーン２２を囲むように配置されている。カムリング２３は、ロータ２１及びベーン２２と協働して複数のポンプ室２７を形成している。すなわち、プレッシャプレート１９及びポンプハウジング１２は、カムリング２３及びロータ２１の軸方向側面に配置されている。カムリング２３の内周面とロータ２１の外周面との間の環状の空間は、駆動軸１１の軸方向の両側がプレッシャプレート１９及びポンプハウジング１２により封止される一方、複数のベーン２２によって、１１個のポンプ室２７に区画されている。ベーン２２は、環状の空間を周方向で仕切ることにより、カムリング２３及びロー２１と協働して複数のポンプ室２７を形成する。

図２において、カムリング２３はアダプタリング２０内で左右に揺動可能に設けられている。アダプタリング２０とカムリング２３の間に配置された回り止めピン２６は、ポンプハウジング１２に対するプレッシャプレート１９の回転を抑制する機能を備えている。また、回り止めピン２６は、ポンプハウジング１２に対するアダプタリング２０の回転を抑制すると共に、アダプタリング２０に対するカムリング２３の回転を抑制する機能も備えている。

カムリング２３は、アダプタリング２０の内周側に位置し、ポンプハウジング１２に対して揺動自在に収容されている。そして、カムリング２３は、アダプタリング２０に対して、金属の板状支持部材２８で支持されている。カムリング２３は、板状支持部材２８の上を転がって移動することで、板状支持部材２８を支点に揺動運動されるものである。

ロータ２１の回転軸心(＝駆動軸１１の回転軸心）をＣｓｆｔとし、カムリング２３の中心をＣｃａｍとすると、夫々の中心の偏心量δを制御することによって作動油量が調整できる。したがって、カムリング２３は、ロータ２１の外周側に、ロータ２１に対する偏心量δが変化する方向で揺動自在に設けられている。

ロータ２１は、図２において矢印で示す通り、反時計回りの方向に回転するものであり、カムリング２３の中心Ｃｃａｍが、ロータ２１の回転軸心Ｃｓｆｔに対して偏心した状態では、ロータ２１の外周面とカムリング２３の内周面との間の径方向距離の差(ポンプ室２７の径方向寸法差)が大きくなる。この距離の変化に応じ、ベーン２２がカムリング２３の内周面に向ってスリット２４から出没することで、それぞれのポンプ室２７が形成される。

図２において、左側領域のポンプ室２７のほうが、右側領域のポンプ室２７よりも容積が大きくなっている。このポンプ室２７の容積の差異により、ロータ２１が回転するにつれてポンプ室２７の容積が拡大し、更にロータ２１が回転するにつれて、ポンプ室２７の容積が縮小する。このように、ポンプ室２７はロータ２１の回転軸心Ｃｓｆｔの周りを反時計回りの方向に回転しつつ周期的に拡大及び縮小する。

そして、吸入口(図３、図４を参照)は、ロータ２１の回転に伴ってポンプ室２７の容積が増大していく側の領域に開口され、吐出口(図３、図４を参照)は、ロータ２１の回転に伴ってポンプ室２７の容積が減少していく側の領域に開口されている。尚、吸入口は吸入通路１６と接続され、吐出口は吐出通路と接続されている。

また、アダプタリング２０の回り止めピン２６と対向する側のアダプタリング２０とカムリング２３の間にはシール部材２９が設置されている。そして、カムリング２３が揺動する際には、アダプタリング２０のカム支持面である板状支持部材２８がカムリング２３の外周面に接すると共に、これもカム支持面であるシール部材２９がカムリング２３の外周面に接する状態となる。このシール部材２９は、アダプタリング２０とカムリング２３との間をシールする機能の他に、後述の第１流体圧室と第２流体圧を形成する機能も備えている。

更に、板状支持部材２８はカムリング２３の揺動支点として機能すると共に、カムリング２３とアダプタリング２０との間をシールするシール部材としても機能する。アダプタリング２０の内周面とカムリング２３の外周面との間の環状空間は、板状支持部材２８とシール部材２９とにより、液密な状態で２つの空間に分割されている。すなわち、カムリング２３の径方向の両側に、第１流体圧室３０、及び第２流体圧室３１がそれぞれ形成されている。

カムリング２３の外周側において、カムリング２３の中心Ｃｃａｍとロータ２１の回転軸心Ｃｓｆｔの間の偏心量δが増大する側には、第１流体圧室３０が形成され、偏心量δが減少する側には第２流体圧室３１が形成されている。偏心量δが増大する側にカムリング２３が移動するほど、第１流体圧室３０の容積が減少され、第２流体圧室３１の容積が増大される。第１流体圧室３０には、制御バルブ１５に設けたメータリングオリフィスの下流の吐出圧が作用され、第２流体圧室３１には、吸入圧が作用される構成とされている
第２流体圧室３１の内部において、カムリング２３の外周側には、圧縮スプリング３２の一端が当接されている。また、この圧縮スプリング３２の他端は、アダプタリング２０のスプリング貫通孔を貫通してプラグ部材３３のスプリング保持孔に保持されている。圧縮スプリング３２は圧縮状態で設置されているので、アダプタリング２０に対して、カムリング２３を第１流体圧室３０の側に常時付勢している。尚、カムリング２３の第１流体圧室３０側への移動は、第１流体圧室３０の内部において、カムリング２３の外周面がアダプタリング２０の平面部３４に当接することで規制されている。

そして、ロータ２１が高速回転している状態では、吐出圧が第１流体圧室３０に作用されるので、第１流体圧室３０の圧力も高くなって圧縮スプリング３２の付勢力に抗してカムリング２３を第２流体室３１の側に揺動させる。この場合、カムリング２３の中心Ｃｃａｍとロータ２１の回転軸心Ｃｓｆｔの間の偏心量δは減少する。

一方、ロータ２１が低速回転している状態では、吐出圧が第１流体圧室３０に作用されなくなるので、第１流体圧室３０の圧力も低くなって圧縮スプリング３２の付勢力によってカムリング２３を第１流体室３０の側に揺動させる。この場合、カムリング２３の中心Ｃｃａｍとロータ２１の回転軸心Ｃｓｆｔの間の偏心量δは増大する。

そして、このようなポンプ装置１０においては、ロータ２１が駆動軸１１によって図２の矢印で示す反時計回りの方向に回転、駆動される。このとき、各ポンプ室２７がその容積を増減させながらそれぞれ周回移動する。これにより、ポンプ動作が実行される。作動油は、リザーバタンクに接続される吸入管を介して吸入通路１６の内部に導入される。吸入領域における作動油は、ポンプ吸入作用によって吸入口から各ポンプ室２７に吸入される。更に、ポンプ吐出作用によって各ポンプ室２７から吐出された作動油は、吐出口及び吐出通路を通じてポンプハウジング１２の外部へ吐出され、パワーステアリング装置のパワーシリンダに送られる。

次に、以上のようなポンプ装置において、改良された本実施形態の特徴的な構成とその作用、効果について図３乃至図６に基づき説明する。まず、図３においては、プレッシャプレート１９に設けられた、吸入口と吐出口の形状とその配置状態を示している。

図３において、駆動軸１１の回転軸心Ｃｓｆｔを境にして、上側領域には、駆動軸１１の回転軸心Ｃｓｆｔを中心とする、環状に配置された吸入口３５Ａ、３５Ｂ、３５Ｃが形成されている。夫々の吸入口３５Ａ、３５Ｂ、３５Ｃはリアカバー１３の内部で接続され、吸入通路１６(図１を参照)に連通されている。

吸入口３５Ａは、先行側の吸入口(以下、先行側吸入口３５Ａと表記する)であり、吸入口３５Ｃは後行側の吸入口(以下、後行側吸入口３５Ｃと表記する)である。尚、吸入口３５Ｂは、先行側吸入口３５Ａと後行側吸入口３５Ｂの間にある中央の吸入口(以下、中央吸入口３５Ｂと表記する)であるが、場合によっては省略することも可能であるし、全ての吸入口をまとめて一つの吸入口とすることもできる。

また、駆動軸１１の回転軸心Ｃｓｆｔを境にして、下側領域には、駆動軸１１の回転軸心Ｃｓｆｔを中心とする、環状に配置された吐出口３６Ａ、３６Ｂ、３６Ｃが形成されている。夫々の吐出口３６Ａ、３６Ｂ、３６Ｃはポンプハウジング１２の内部で接続され、吐出通路(図示せず)に連通されている。

吐出口３６Ａは、先行側の吐出口(以下、先行側吐出口３６Ａと表記する)であり、吐出口３６Ｃは後行側の吐出口(以下、後行側吐出口３６Ｃと表記する)である。尚、吐出口３６Ｂは、先行側吐出口３＆Ａと後行側吐出口３６Ｂの間にある中央の吐出口(以下、中央吐出口３６Ｂと表記する)であるが、これも場合によっては省略することも可能であるし、全ての吐出口をまとめて一つの吐出口とすることもできる。

ここで、上述した上側領域及び下側領域は次のような定義とされている。つまり、図３において、中央吸入口３５Ｂと中央吐出口３６Ｂのそれぞれの中間付近と駆動軸１１の回転軸心Ｃｓｆｔを結ぶ線を縦直線Ｌｖとし、この縦直線Ｌｖに対して駆動軸１１の回転軸心Ｃｓｆｔで直交する線を横直線Ｌｈとしたとき、横直線Ｌｈの上側領域に、先行側吸入口３５Ａ、中央吸入口３５Ｂ、後行側吸入口３５Ｃが形成され、横直線Ｌｈの下側領域に、先行側吐出口３６Ａ、中央吐出口３６Ｂ、後行側吐出口３６Ｃが形成されることになる。ここで、吸入口３５Ａ〜３５Ｃと吐出口３６Ａ〜３６Ｃは、駆動軸１１の回転軸心Ｃｓｆｔから同一半径の位置に形成されている。

更に、環状に配置された夫々の吸入口３５Ａ、３５Ｂ、３５Ｃ及び環状に配置された夫々の吐出口３６Ａ、３６Ｂ、３６Ｃの内周側には、スリット２４の背圧室２４Ａに吐出圧を作用させる圧力開口３７が形成されている。尚、これらの吸入口３５Ａ、３５Ｂ、３５Ｃ、吐出口３６Ａ、３６Ｂ、３６Ｃ、及び圧力開口３７は、プレッシャプレート１９のロータ２１の側の側面に形成されている。

そして、プレッシャプレート１９のロータ２１側の側面に形成された先行側吐出口３６Ａの始端には、これもプレッシャプレート１９のロータ２１側の側面に形成された第１連通溝(いわゆる、ノッチ)３８が接続されており、この第１連通溝３８は、矢印で示すベーン２２の回転方向とは逆方向に向かい、後行側吸入口３５Ｃ側に延びている。

第１連通溝３８は、先行側吐出口３６Ａの始端に接続される第１端部３８Ｅと、後行側吸入口３５Ｃ側に延びている第２端部３８Ｓを備えている。尚、第１連通溝３８は、駆動軸１１の回転軸心Ｃｓｆｔを中心とする円弧状で周方向に形成されている。この第１連通溝３８は、吐出行程に移行する前のポンプ室２７の圧力上昇を緩やかにする機能を備えている。

同様に、プレッシャプレート１９のロータ２１側の側面に形成された先行側吸入口３５Ａの始端には、これもプレッシャプレート１９のロータ２１側の側面に形成された第２連通溝(いわゆる、ノッチ)３９が接続されており、この第２連通溝３９は、矢印で示すベーン２２の回転方向とは逆方向に向かい、後行側吐出口３６Ｃ側に延びている。第２連通溝３９は、先行側吸入口３５Ａの始端に接続される第３端部３９Ｅと、後行側吐出口３６Ｃ側に延びている第４端部３９Ｓを備えている。

尚、第２連通溝３９も、駆動軸１１の回転軸心Ｃｓｆｔを中心とする円弧状で周方向に形成されている。この第２連通溝３９は、吸入行程に移行する前のポンプ室２７の圧力低下を緩やかにする機能を備えている。

次に、吸入口３５、第２連通溝３９及び吐出口３６、第１連通溝３８と、ポンプ室２７を形成するベーン２２の夫々の位置関係について、運転状態毎に図４〜図６に基づき説明する。

≪低速回転運転≫
図４は低速回転運転での、ベーン２２の位置と、吸入口３５、吐出口３６及び第１連通溝３８、第２連通溝３９の夫々の位置関係を示すもので、第１連通溝３８の第１端部３８Ｅが接続される先行側吐出口３６Ａの始端に、ベーン２２が差し掛かる直前の状態を示している。一方、図５は、第１連通溝３８の第１端部３８Ｅが接続される先行側吐出口３６Ａの始端をベーン２２が通過している状態を示している。

尚、図４、図５は共に低速回転運転なので、第１流体圧室３０の圧力は低くなり、圧縮スプリング３２の付勢力によって、カムリング２３を第１流体室３０の側に揺動させている。この場合、カムリング２３の中心Ｃｃａｍとロータ２１の回転軸心Ｃｓｆｔの間の偏心量δは、最大の偏心量とされている。

図４において、ロータ２１、ベーン２２、及びカムリング２３によってそれぞれ１１個のポンプ室２７が形成されている。そして、便宜上、第１連通溝３８が臨んでいるポンプ室を第１ポンプ室２７-１とすると、これに後続するポンプ室２７は、順番に第２ポンプ室２７-２、第３ポンプ室２７-３、……第１１ポンプ室２７-１１となり、再び第１ポンプ室２７-１となる。

図４に示す状態においては、第１ポンプ室２７-１の前側のベーン(以下、先行側ベーンと表記する)２２が、第１連通溝３８の第１端部３８Ｅが接続される先行側吐出口３６Ａの始端に差し掛かる直前の状態であり、また、後側のベーン(以下、後行側ベーンと表記する)２２は、第１連通溝路３８の第２端部３８Ｓと重なる状態となっている。ここで、先行側ベーン２２と後行側ベーン２２は、前後するポンプ室２７に対応して、前側のポンプ室２７の後行側ベーン２２が、後続のポンプ室２７の先行側ベーン２２となるものである。

したがって、図４の状態おいては、先行側吐出口３６Ａの高圧の作動油は、第１連通溝３８を介して第１ポンプ室２７-１に流入する。このため、第１ポンプ室２７-１は、流入してくる作動油分だけ圧力が高くなる。ただ、この場合、更にロータ２１が回転して第１ポンプ室２７-１が矢印で示す進行方向に移動していくと、第１連通溝３８が第１ポンプ室２７-１にのみに臨んでいる場合は、往々にして第１ポンプ室２７-１の圧力が過度に上昇する恐れがあり、これが脈動の原因となっていた。

そこで、本実施形態では、図４に示す状態から第１ポンプ室２７-１が、ロータ２１が回転して第１ポンプ室２７-１が進行方向に移動して図５に示す状態、すなわち、第１ポンプ室２７-１の先行側ベーン２２が、第１連通溝３８の第１端部３８Ｅを越える位置に移動し、第１ポンプ室２７-１の後行側ベーン２２もこれに併せて移動した状態となった時に、第１連通溝３８によって、第１ポンプ室２７-１を後行側吸入口３５Ｃと連通する構成とした。

つまり、第１ポンプ室２７-１の先行側ベーン２２が第１連通溝３８の第１端部３８Ｅを越える位置に移動し、更に後行側ベーン２２もこれに併せて移動した状態となった時に、第１連通溝３８の第２端部３８Ｓは、第２ポンプ室２７-２の先行側ベーン２２より、回転方向で後側に臨むようになる。このため、第１ポンプ室２７-１と第２ポンプ室２７-２は第１連通溝３８によって連通されることになる。

この状態で第２ポンプ室２７-２の後行側ベーン２２は、未だ後行側吸入口３５Ｃの途中に位置しているので、第２ポンプ室２７-２は、低圧の後行側吸入口３５Ｃと連通された状態のままである。このため、第２ポンプ室２７-２は第１ポンプ室２７-１の圧力より低圧の状態となっている。したがって、第１ポンプ室２７-１内の作動油の一部は、第１連通溝３８を介して第２ポンプ室に流入することになり、第１ポンプ室２７-１の最高圧を低くして脈動の低減を図ることができる。

更に第１ポンプ室２７−１が移動して、第１ポンプ室２７-１の先行側ベーン２２が先行側吐出口３６Ａの始端を越えると、先行側吐出口３６Ａから第１ポンプ室２７−１に多くの作動油が流れ込むが、この時、第１連通溝３８は第１ポンプ室２７−１と第２ポンプ室２７−２に開口し、更に第２ポンプ室２７−２は後行側吸入口３５Ｃに開口しているので、第１ポンプ室２７−１の圧力下降が抑制される。尚、この時、第１ポンプ室２７−１の後行側ベーン２２の移動によって、第２ポンプ室２７−２に繋がる第１連通溝３８の開口面積が増加させる場合は、第２ポンプ室２７−２の圧力上昇を促進することができる。

このように、第１連通溝３８の周方向の全長は、隣り合う２枚のベーンによって挟まれるポンプ室２７の周方向の長さと、ベーン２２の１枚分の厚さ（ベーン１ピッチ）よりも長く形成されている。つまり、ベーン式のポンプ装置では、１個のポンプ室２７にて１個の「閉じ込み領域」を形成するため、第１連通溝３８の周方向の全長を、この「閉じ込み領域」とベーン１枚分の厚さよりも長くすることで、「閉じ込み領域」を通過したポンプ室２７が吐出口３６Ａに連通し始める前に、吐出口３６Ａから逆流してきた高圧の作動油を確実に吸入口に逃がすことができる。

同様に、先行側吸入口３５Ａに接続した第２連通溝３９も高圧側のポンプ室２７から低圧側のポンプ室２７に作動油が流れて吐出圧の脈動を抑制するように機能する。仮に第２連通溝３９が設けられていない場合、吐出領域から吸入領域へと移動するポンプ室２７は、高圧の吐出圧から低圧の吸入圧へと急激に圧力が変化し、これも吐出圧の脈動の要因の一つとなっている。

そこで、本実施形態では図４に示すように、先行側吸入口３５Ａの始端に接続される第２連通溝３９で、高圧のポンプ室の圧力を低下させる構成を採用している。つまり、第７ポンプ室２７-７の先行側ベーン２２が、第２連通溝３９の第４端部３９Ｓに差し掛かる直前の状態では、第７ポンプ室２７−７は高圧の状態である。そして、ロータ２１の回転に対応して、第７ポンプ室２７-７の先行側ベーン２２が図４に示すように第２連通溝３９の第４端部３９Ｓを超えた状態に達すると、第７ポンプ室２７−７の作動油は、低圧の第６ポンプ室２７−６に流出するので、第７ポンプ室２７−７の圧力を早い時期に低下させることができ、吐出圧の脈動を抑制することができるようになる。

また、図３からわかるように、第１連通溝３８の全長は、第２連通溝３９の全長より長く形成されている。このように、第１連通溝３８を長く形成することで、吸入領域から吐出領域への遷移領域における予圧縮領域を長くすることができ、予圧縮効果を充分に得ることができる。

更に、第１連通溝３８の第２端部３８Ｓと第２連通溝３９の第４端部３９Ｓとは、同じ時刻にベーン２２が共に横切らない（ベーン２２がそれぞれの端部３８Ｓ、３９Ｓに同時に到達しない）位置に形成されている。つまり、第１連通溝３８の第２端部３８Ｓをベーン２２が横切るとき、第２連通溝３９の第２端部３９Ｓはベーン２２が横切らない構成となっている。

このように、第１連通溝３８と前記第２連通溝３９は、複数のベーン２２の何れかが第１連通溝の第２端部３８Ｓと重なる位置にあるとき、複数のベーン２２の何れも第２連通溝３９の第４端部３９Ｓと重ならない構成となっている。

例えば、図４において、第２ポンプ室２７−２の先行側ベーン２２が第１連通溝３８の第２端部３８Ｓと重なり始めるとき、この先行側ベーン２２に続く第２ポンプ室２７-２の圧力は上昇を始める。一方、第７ポンプ室２７−７の先行側ベーン２２が第２連通溝３９の第４端部３９Ｓと重なり始めるとき、この先行側ベーン２２に続く第７ポンプ室２７−７の圧力は減少を始める。これらの圧力変化の時期をずらすことで、作動油の圧力の変化、特に振幅を減少させて脈動を低減することができる。

ここで、第１連通溝３８を流れる作動油量は適切に管理する必要がある。第１連通溝３８を流れる作動油量が多すぎるとポンプロスの拡大に繋がる恐れがある。このため、本実施形態では、少なくとも第１連通溝３８の駆動軸１１の回転軸心Ｃｓｆｔ方向の断面積を、最大で０.８ｍｍ^２以下に設定している。もちろん、第１連通溝３８を流れる作動油量が少なすぎると、脈動低減効果が充分に得られなくなる恐れもあるので、これについても、設計的に最小の断面積を設定することができる。

更に、第１連通溝３８の断面積は、第１連通溝３８の第１端部３８Ｅから第２端部３８Ｓに至る周方向全域で、一定に形成されている。これによって、第1連通溝３８の断面積の変化が無いため、ポンプ室２７の位置に拘わらず第１連通溝３８の脈動低減効果を均一に得ることができる。

ここで、周方向の全域において第１連通溝３８の断面積が一定とは、実質的に周方向の全域において一定となるように設計、製造されることを意味するものであって、製造誤差により断面積が変化しているものを排除するものではない。また、第１連通溝３８の端部３８Ｓ、３８Ｅが、例えば半円形状となっていることにより、この端部において断面積が変化しているものを排除するものでもない。

以上の説明は、駆動軸１１の回転軸心Ｃｓｆｔとカムリング２３の中心Ｃｃａｍの偏心量δが最大となる低速回転運転であったが、図６は、駆動軸１１の回転軸心Ｃｓｆｔとカムリング２３の中心Ｃｃａｍの偏心量δが小さくなる高速回転運転を示している。尚、偏心量δは、第１流体圧室３０と第２流体圧室３１の圧力制御によって、カムリング２３の位置を連続的に制御することで、最小偏心量から最大偏心量の間で調整可能である。

≪高速回転運転≫
図６において、第１流体圧室３０には吐出側から高圧の作動油が流入しており、これによって、カムリング２３は、圧縮スプリング３２を圧縮して、右側に揺動する。これによって吐出側のポン室２７の容積が減少して作動油の吐出量を低減する。この時、第１ポンプ室２７−１の先行側ベーン２２と後行側ベーン２２の位置は図４と同じ位置にある。したがって、この状態では図４に示す場合と同様の動作を行なうものである。

そして、図６に示す状態から、ロータ２１が回転して第１ポンプ室２７-１が進行方向に移動した状態、すなわち、第１ポンプ室２７-１の先行側ベーン２２が、第１連通溝３８の第１端部３８Ｅを越える位置に移動し、第１ポンプ室２７-１の後行側ベーン２２もこれに併せて移動した状態となった時に、第１連通溝３８によって、第１ポンプ室２７-１を第２ポンプ室２７−２と連通するようになる。したがって、この状態では図５に示す場合と同様の動作を行なうものである。

一方、駆動軸１１の回転軸心Ｃｓｆｔとカムリング２３の中心Ｃｃａｍの偏心量δが最小の場合、カムリング２３が吸入口３５Ｃから遠ざかり、逆に吐出口３６Ｃに接近するように移動する。したがって、図４と図６に示す第７ポンプ室２７-７と第８ポンプ室２７−８の間にあるベーン２２は、後行側吐出口３６Ｃとの重なり位置が相違している。つまり。図６に示す高速回転運転では、後行側吐出口３６Ｃの閉じ時期が遅くなる。これによって、後行側吐出口３６Ｃと先行側吸入口３５Ａに接続された第２連通溝３９との連通が長い区間に亘って維持される。尚、本実施形態では、偏心量δが小さくなるほど閉じ時期が遅くなるように形成されている。

そして、カムリング２３の中心Ｃｃａｍと駆動軸１１の回転軸心Ｃｓｆｔの偏心量δが小さいとき、第７ポンプ室２７-７と後行側吐出口３６Ｃとの連通状態が長くなることで、大きい角度範囲で脈動低減効果を得ることができる。このとき、吐出圧が吸入側へ排出されることによるポンプロスが発生するが、1回転当たりのポンプ吐出量は調整されるため、吐出流量が減少することを抑えることができる。

次に、上述した本実施形態の技術的事項とは異なる、更なる特徴的な構成とその作用について説明する。

上述したポンプ装置において、カムリング２３の中心Ｃｃａｍと駆動軸の回転軸心Ｃｓｆｔとの偏心量δが最大となる状態で、複数のベーン２２であって隣り合う２枚のベーンのうち、駆動軸１１の回転方向における後側の後行側ベーン２２が後行側吸入口３５Ｃの終端にあるとき、駆動軸１１の回転方向における前側の先行側ベーン２２と後行側吸入口３５Ｃの終端との間の領域である「閉じ込み領域」において、カムリング２３の内周面と駆動軸１１の回転軸心との距離が、駆動軸１１の回転方向に向かって増大(ポンプ室が膨張)しない形状に構成されている。

これによって、複数のポンプ室２７のうちの1つのポンプ室２７が、後行側吸入口３５Ｃの終端からちょうど離れる時期において、「閉じ込み領域」におけるポンプ室２７には、第1連通溝３８を介して作動油が流入している。この「閉じ込み領域」では、いわゆる、カムプロファイルが膨張しないプロファイルとなっているため、吐出口側からの作動油の流入によって上昇した「閉じ込み領域」におけるポンプ室２７の内部圧力を維持することができる。その結果、「閉じ込み領域」におけるポンプ室２７が、先行側吐出口３５Ａと連通するときの圧力変化を小さくすることができ、脈動の低減を図ることができる。

仮に、カムプロファイルがポンプ室２７を膨張させるプロファイルの場合、この膨張に伴い、「閉じ込み領域」におけるポンプ室２７の内部圧力が低下して、先行側吐出口３６Ａと連通するときの圧力変化が大きくなり、脈動を大きくする恐れがある。

尚、「閉じ込み領域」という呼称は、後行吸入口３５Ｃ、先行側吐出口３６Ａ、第1連通溝３８の何れにも連通しない状態が存在するということを意味するものではなく、上述した通りの技術事項を表すものである。また、後行吸入口３５Ｃ、先行側吐出口３６Ａは、吸入口及び吐出口が１つにまとめられている場合は、単に吸入口及び吐出口と読み替えれば良いものである。

更に、上述した技術的事項に関係するが、カムリング２３は、カムリング２３の中心Ｃｃａｍと駆動軸の回転軸心Ｃｓｆｔとの偏心量δが最大となる状態で、「閉じ込み領域」において、カムリング２３の内周面と駆動軸１１の回転軸心Ｃｓｆｔとの距離が、駆動軸１１の回転方向に向かって減少する形状に構成されている。

これによって、「閉じ込み領域」におけるカムプロファイルが、ポンプ室を縮小させる圧縮プロファイルとなっているため、第１閉じ込み領域におけるポンプ室２７の内部圧力を更に上昇させ、このポンプ室２７が先行側吐出口３６Ａと連通するときの圧力変化を更に小さくすることができる。

また、上述したポンプ装置において、カムリング２３の中心Ｓｃａｍと駆動軸１１の回転軸心Ｃｓｆｔとの偏心量δが最大となる状態で、カムリング２３は、駆動軸１１の回転軸心Ｃｓｆｔの直交断面において、板状支持部材２８のカムリング支持面と駆動軸１１の回転軸心Ｃｓｆｔとを結ぶ線の方向において、カムリング２３の中心Ｃｃａｍが、駆動軸１１の回転軸心Ｃｓｆｔよりも吸入領域側に位置するよう構成されている。

これによって、カムリング２３は、カムリングの中心Ｃｃａｍが駆動軸１１の回転軸心Ｃｓｆｔよりも吸入口３５Ａ〜３５Ｃの領域側に位置する、いわゆる「カム上げ」状態となっている。これにより、「閉じ込み領域」におけるポンプ室２７の容積変化が、「カム上げ」でない場合に比べて圧縮傾向となり、「閉じ込み領域」におけるポンプ室２７の内部圧力を維持することが容易となる。

更に、上述の構成とすることによって、ポンプ室２７が作動油の吐出を行っている駆動状態では、吐出口３６Ａ〜３６Ｃ側の領域における作動油は高圧となり、カムリング２３は、その高圧によって板状支持部材２８のカム支持面側に押し付けられる。ただ、その分だけ「カム上げ」の量は減少するが、ポンプ装置の駆動状態においても、「カム上げ」の状態を維持するようにカムリング２３を構成することにより、「閉じ込み領域」におけるポンプ室の内部圧力を維持することが容易となる。

また、上述したポンプ装置において、カムリング２３は、駆動軸１１の回転軸心Ｃｓｆｔの直交断面におけるカムリング２３の中心Ｃｃａｍからカムリング２３の内周面までの距離が、駆動軸１１の回転軸心の周方向の全域において一定である、いわゆる真円形状とされている。このため、カムリング２３の製作が容易となる。また、このカムリング２３は真円形状であっても、「カム上げ」された状態でアダプタリング２０内に設けられているため、「閉じ込み領域」において、上述した圧縮プロファイルを形成することができる。

また、上述したポンプ装置において、カムリング２３は、回り止めピン２６によって、アダプタリング２０に対するカムリング２３の相対回転を規制する構成となっている。これによって、以下の作用、効果を得ることができる。

吸入口３５Ａ〜３５Ｃの領域側では、ベーン２２の先端側（カムリング２３の内周面と接触する側）と基端側（ロータ側）の差圧が大きく、ベーン２２の先端のカムリング２３の内周面への押し付け力が大きい。このため、ベーン２２の回転による摩擦熱によってカムリング２３の内周面が焼き戻し処理された状態となる場合がある。

そして、回り止めピン２６が無い場合、この焼き戻し処理された部分が、カムリング２３の回転により、大きな荷重を受ける吐出領域側に移動することで、カムリング２３に破損を生じる恐れがある。そこで、カムリング２３の回り止めピン２６を設けることにより、ベーンの摩擦熱によって焼き戻し処理された部分が吐出領域側に移動することを抑制することができ、結果としてカムリング２３の破損を抑制することができる。

以上述べた通り、本発明によれば、吐出口の始端からベーンの回転方向とは逆方向に延びる連通溝を形成し、この連通溝の第1端部が吐出口の始端と接続され、連通溝の第２端部が、駆動軸の回転方向における前側のベーンが吐出口の始端にあるとき、後側のベーンよりも駆動軸の回転方向の後側に位置して吸入口と連通される構成としている。これによって先行するポンプ室の作動液の一部が、吸入口に連通した後続のポンプ室に逃げることができ、先行するポンプ室の過度の圧力上昇を低減して吐出圧の脈動現象を抑制することができる。

尚、本発明は上記した実施形態に限定されるものではなく、様々な変形例が含まれる。例えば、上記した実施形態は本発明を分かりやすく説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。また、ある実施形態の構成の一部を他の実施形態の構成に置き換えることが可能であり、また、ある実施形態の構成に他の実施形態の構成を加えることも可能である。また、各実施形態の構成の一部について、他の構成の追加・削除・置換をすることが可能である。

１０…ポンプ装置、１１…駆動軸、１２…ポンプハウジング、１３…リアカバー、１４…ポンプ要素、１５…制御バルブ、１６…吸入通路、１７…ボール軸受、１８…すべり軸受、１９…プレッシャプレート、２０…アダプタリング、２１…ロータ、２２…ベーン、２３…カムリング、２４…スリット、２４Ａ…背圧室、２６…回り止めピン、２７…ポンプ室、２８…板状支持部材、２９…シール部材、３０…第１流体圧室、３１…第２流体圧室、３２…圧縮スプリング、３３…プラグ部材、３４…平面部、３５…３５Ａ、３５Ｂ、３５Ｃ…吸入口３６Ａ、３６Ｂ、３６Ｃ…吐出口、３７…圧力開口、３８…第１連通溝、３８Ｅ…第１端部、３８Ｓ…第２端部、３９…第２連通溝、３９Ｅ…第３端部、３９Ｓ…第４端部。

Claims (15)

1. ポンプ装置において、
   駆動軸と、
   ポンプ要素であって、ロータと、複数のベーンと、カムリングを有し、
   前記ロータは、前記駆動軸に回転駆動されるものであり、前記駆動軸の回転軸線の周方向において、複数のスリットを有しており、
   複数の前記ベーンは、複数の前記スリットの夫々の中で移動可能に設けられており、
   前記カムリングは、環状に形成されており、前記ロータ及び複数の前記ベーンによって、複数のポンプ室を形成するものである、
   前記ポンプ要素と、
   ポンプハウジングであって、前記ポンプハウジングの内部において、ポンプ要素収容空間と、吸入口と、吐出口と、吸入通路と、吐出通路と、第１連通溝と、第１流体圧室と、第２流体圧室を備え、
   前記ポンプ要素収容空間は、前記ポンプ要素収容空間の内部に前記ポンプ要素を収容するものであり、
   前記吸入口は、複数の前記ポンプ室のうち、前記駆動軸の回転に伴い容積が増大する吸入領域に面して開口しており、
   前記吸入通路は、前記吸入口と繋がっており、前記駆動軸の回転に伴い作動液を前記吸入口に供給する通路であり、
   前記吐出口は、複数の前記ポンプ室のうち、前記駆動軸の回転に伴い容積が減少する吐出領域に面して開口しており、
   前記吐出通路は、前記吐出口と繋がっており、前記駆動軸の回転に伴い作動液を前記吐出口から排出する通路であり、
   前記第１連通溝は、前記駆動軸の回転方向における一対の端部である第１端部と第２端部を備え、
   前記第１端部は、前記吐出口の始端と繋がっており、
   前記第２端部は、複数の前記ベーンであって隣り合う２枚の前記ベーンのうち、前記駆動軸の回転方向における前側の前記ベーンが前記吐出口の始端にあるとき、隣り合う２枚の前記ベーンのうち前記駆動軸の回転方向における後側の前記ベーンよりも前記駆動軸の回転方向の後側に位置して、前記吸入口と連通しており、
   前記第１流体圧室及び前記第2流体圧室は、前記ポンプ要素収容空間の内部に形成される一対の空間であって、前記駆動軸の回転軸線の径方向において前記カムリングの外側に設けられ、前記第１流体圧室と前記第２流体圧室との差圧によって前記カムリングの内周縁の中心と前記駆動軸の回転軸線との偏心量が変化するように前記カムリングを移動させるものであり、
   前記第１流体圧室は、前記カムリングの内周縁の中心と前記駆動軸の回転軸線との偏心量が大きくなる方向に前記カムリングが移動するとき、容積が減少する側に設けられており、
   前記第２流体圧室は、前記カムリングの内周縁の中心と前記駆動軸の回転軸線との偏心量が大きくなる方向に前記カムリングが移動するとき、容積が増大する側に設けられている、
   前記ポンプハウジングと、
   を有することを特徴とするポンプ装置。
2. 請求項１に記載のポンプ装置において、
   前記カムリングは、前記カムリングの内周縁の中心と前記駆動軸の回転軸線との偏心量が最大となる位置にあるときであって、複数の前記ベーンであって隣り合う２枚の前記ベーンのうち、前記駆動軸の回転方向における後側の前記ベーンが前記吸入口の終端にあるとき、前記駆動軸の回転方向における前側の前記ベーンと前記吸入口の終端との間の領域である第1閉じ込み領域において、前記カムリングの内周面と前記駆動軸の回転軸線との距離が、前記駆動軸の回転方向に向かって増大しない形状を有する
   ことを特徴とするポンプ装置。
3. 請求項２に記載のポンプ装置において、
   前記カムリングは、前記カムリングの内周面の中心と前記駆動軸の回転軸線との偏心量が最大となる位置にあるとき、前記第１閉じ込み領域において、前記カムリングの内周面と前記駆動軸の回転軸線との距離が、前記駆動軸の回転方向に向かって減少する形状を有する
   ことを特徴とするポンプ装置。
4. 請求項３に記載のポンプ装置において、
   前記ポンプハウジングは、前記カムリングのうち前記駆動軸の回転軸線の径方向の外側の面と接触するカム支持面を有し、
   前記カムリングは、前記カムリングの内周面の中心と前記駆動軸の回転軸線との偏心量が最大となる位置にあるとき、前記駆動軸の回転軸線の直交断面において前記カム支持面と前記駆動軸の回転軸線とを結ぶ軸線の方向において、前記カムリングの内周面の中心が、前記駆動軸の回転軸線よりも前記吸入領域の側に位置するように設けられている
   ことを特徴とするポンプ装置。
5. 請求項４に記載のポンプ装置において、
   前記カムリングは、前記カムリングの内周面の中心と前記駆動軸の回転軸線との偏心量が最大となる位置にあるときであって、前記吸入口から作動液を吸入し、前記吐出口から作動液を吐出している状態においても、前記駆動軸の回転軸線の直交断面において前記カム支持面と前記駆動軸の回転軸線とを結ぶ軸線の方向において、前記カムリングの内周面の中心が、前記駆動軸の回転軸線よりも前記吸入領域の側に位置するように設けられている
   ことを特徴とするポンプ装置。
6. 請求項４に記載のポンプ装置において、
   前記カムリングは、前記駆動軸の回転軸線の直交断面における前記カムリングの内周面の中心から前記カムリングの内周縁までの距離が、前記駆動軸の回転軸線の周方向の全域において一定であることを特徴とするポンプ装置。
7. 請求項３に記載のポンプ装置において、
   回り止めピンを有し、
   前記回り止めピンは、前記ポンプ要素収容空間内に設けられ、前記駆動軸の回転軸線の周方向における前記ポンプハウジングに対する前記カムリングの相対回転を規制する
   ことを特徴とするポンプ装置。
8. 請求項３に記載のポンプ装置において、
   前記第1連通溝は、前記駆動軸の回転軸線の主方向の長さが、複数の前記ベーンであって隣り合う２枚の前記ベーンによって挟まれる前記ポンプ室と前記ベーンの１枚分の厚さよりも長い
   ことを特徴とするポンプ装置。
9. 請求項１に記載のポンプ装置において、
   前記ポンプハウジングは、第２連通溝を備え、
   前記第２連通溝は、前記駆動軸の回転方向における1対の端部である第３端部と第４端部を備え、
   前記第３端部は、前記吸入口の始端と繋がっており、
   前記第４端部は、複数の前記ベーンであって隣り合う２枚の前記ベーンのうち、前記駆動軸の回転方向における後側の前記ベーンが前記吐出口の終端にあるとき、前記駆動軸の回転方向における前側の前記ベーンよりも前記駆動軸の回転方向の後側に位置している
   ことを特徴とするポンプ装置。
10. 請求項９に記載のポンプ装置において、
    前記第１連通溝と前記第２連通溝は、複数の前記ベーンの何れかが前記第２端部と重なる位置にあるとき、複数の前記ベーンの何れも前記第４端部と重ならない
    ことを特徴とするポンプ装置。
11. 請求項９に記載のポンプ装置において、
    前記第１連通溝と前記第２連通溝は、前記駆動軸の回転軸線の周方向における全長が、前記第２連通溝の全長よりも前記第１連通溝の全長の方が長い
    ことを特徴とするポンプ装置。
12. 請求項１１に記載のポンプ装置において、
    前記吐出口は、前記駆動軸の回転に伴い複数の前記ポンプ室のうちの１つの前記ポンプ室の前記吐出口との連通が終了する時期が、前記カムリングの内周面の中心と前記駆動軸の回転軸線との偏心量が小さくなるほど遅くなるように形成されている
    ことを特徴とするポンプ装置。
13. 請求項１に記載のポンプ装置において、
    前記第1連通溝は、前記駆動軸の回転軸線を通る断面における断面積が、前記駆動軸の回転軸線の周方向の全域において、０．８ｍｍ^２以下である
    ことを特徴とするポンプ装置。
14. 請求項１３に記載のポンプ装置において、
    前記第1連通溝は、前記第1連通溝は、複数の前記ベーンであって隣り合う２枚の前記ベーンのうち、前記駆動軸の回転方向における後側の前記ベーンが前記吸入口とオーバーラップしている間、隣り合う２枚の前記ベーンのうち前記駆動軸の回転方向における前側の前記ベーンよりも後側の領域において、前記駆動軸の回転軸線を通る断面における断面積が、前記駆動軸の回転軸線の周方向の全域において一定である
    ことを特徴とするポンプ装置。
15. 請求項１３に記載のポンプ装置において、
    前記第1連通溝は、複数の前記ベーンであって隣り合う２枚の前記ベーンのうち、前記駆動軸の回転方向における後側の前記ベーンが前記吸入口の終端から離間したとき、前記駆動軸の回転軸線を通る断面における断面積が、前記隣り合う２枚の前記ベーンのうち前記駆動軸の回転方向における前側の前記ベーンよりも後側の領域と比べ前側の領域が大きい
    ことを特徴とするポンプ装置。

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