JP4723356B2 - 可変容量型ベーンポンプ - Google Patents

Description

本発明は、可変容量型ベーンポンプに関する。

従来、特許文献１に記載される可変容量型ベーンポンプにあっては、カムリングを揺動することによりポンプ室の容積を変化させ、ポンプ高回転時には吐出量が減少するように制御されている。また、リヤボディ表面の吸入ポートと吐出ポートとの間の領域に高圧を導入する凹溝を設けることにより、カムリングをリヤボディ側に押し付ける力を軽減し、内部漏れの増大を抑制している。
特開２００３−２１０７６号公報

しかしながら上記従来技術にあっては、三日月状に形成された吸入ポートの開口面積は非常に大きいため、吸入ポート周辺のハウジングの剛性を十分確保することができない。また、吐出圧と吸入圧の差圧を受けることによりロータおよびドライブシャフトが湾曲すると、リヤボディやプレッシャープレートはその湾曲の影響を受けることにより吸入ポートより内径側部分はドライブシャフトの軸方向外側へ変形する。さらに、吸入ポートより内径側部分にはベーンをロータから突出させるための背圧導入溝が形成されており、この背圧溝に高圧が導入される。したがって、この高圧が吸入ポートより内径側部分をドライブシャフトの軸方向外側へさらに変形させることになり、相対的に軸方向内側へ突出する形となった吸入ポートの外径側部分は揺動するカムリングと強く接触し、偏摩耗が発生するという問題があった。

本発明は、上記問題に着目してなされたもので、その目的とするところは、吸入ポートの外径側部分とカムリングとの偏摩耗を抑制した可変容量型ベーンポンプを提供することにある。

上記目的を達成するため、本発明では、内部にポンプ要素収容部を有する第１ハウジングと、前記第１ハウジングの前記ポンプ要素収容部を閉塞する第２ハウジングと、から構成されるポンプボディと、前記ポンプボディに軸支される駆動軸と、前記ポンプ要素収容部内に設けられ、前記駆動軸に回転駆動されるロータと、前記ロータの周方向に複数個設けられたスロットに出没自在に収装されたベーンと、前記ポンプ要素収容部内であって揺動支点を中心に揺動自在に設けられるとともに、円環状に形成され、軸向断面が矩形状であって内周側に前記ロータおよびベーンとともに複数のポンプ室を形成するカムリングと、前記ポンプ要素収容部内に設けられ前記カムリングに対して前記第2ハウジングの反対側に配置されたプレッシャープレートと、前記第２ハウジングまたは前記プレッシャープレートのうち少なくとも一方側に設けられ、前記複数のポンプ室の容積が拡大する領域に開口する吸入ポートと、複数のポンプ室の容積が減少する領域に開口する吐出ポートと、前記第２ハウジングまたは前記プレッシャープレートの前記ロータと対向する側に設けられ、前記吸入ポートの径方向内側に配置され、前記ロータのスロットの内径側端部に形成された背圧室に吐出圧を供給する背圧導入溝と、前記カムリングの外周側に形成され、このカムリングの偏心量を制御する第１流体圧室および第２流体圧室と、前記第１流体圧室または前記第２流体圧室の圧力を制御する圧力制御手段と、前記第２ハウジングまたは前記プレッシャープレートであって、前記吸入ポートの径方向外側に設けられ、高圧が導入される高圧導入溝と、を有することとした。

よって、吸入ポートの外径側部分とカムリングとが強く接触することを回避し、偏摩耗を抑制した可変容量型ベーンポンプを提供することができる。

以下、本発明を実現する最良の形態を、図面に示す実施例１に基づいて説明する。

［ベーンポンプの概要］
実施例１につき図１〜図６に基づき説明する。図１はベーンポンプ１の軸方向断面図、図２、図３は径方向断面図である。図２ではカムリング４が最もｙ軸負方向に位置する場合（偏心量最大）、図３ではカムリング４が最もｙ軸正方向に位置する場合（偏心量最小）を示す。

なお、駆動軸２の軸方向をｘ軸とし、第１、第２ハウジング１１，１２へ駆動軸が挿入される方向を正方向とする。また、カムリング４の揺動を規制するスプリング２０１（図２参照）の軸方向をｙ軸、ｘ軸およびｙ軸と直交する軸をｚ軸とする。

ベーンポンプ１は、駆動軸２、ロータ３、カムリング４、アダプタリング５、ポンプボディ１０を有する。駆動軸２はエンジンとプーリを介して接続され、ロータ３と一体回転する。

ロータ３の外周には軸方向溝である複数のスロット３１が放射状に形成され、各スロット３１にベーン３２が径方向に出没可能に挿入される。また、各スロット３１の内径側端部には背圧室３３が設けられ、吐出圧が供給されてベーン３２を径方向外側に付勢する。背圧室３３への吐出圧の供給は、プレッシャープレート６のｘ軸正方向側面６１、および第２ハウジング１２のｘ軸負方向側面１２０に設けられた背圧導入溝６４，１２４（図４、図５参照）によって行う。

ポンプボディ１０は第１ハウジング１１および第２ハウジング１２（第１プレート）から形成される。第１ハウジング１１はｘ軸正方向側に開口する有底カップ形状であり、底部１１１には円盤状のプレッシャープレート６（第２プレート）が収装される。第１ハウジング１１内周部であるポンプ要素収容部１１２であってプレッシャープレート６のｘ軸正方向側には、アダプタリング５、カムリング４、およびロータ３が収装される。

第２ハウジング１２はｘ軸正方向側からアダプタリング５、カムリング４、およびロータ３と液密に当接し、アダプタリング５、カムリング４、およびロータ３はプレッシャープレート６および第２ハウジング１２に挟持されることとなる。

また、第２ハウジング１２のｘ軸負方向側面１２０には高圧導入溝３００（図１、図４参照）が設けられている。この高圧導入溝３００はｘ軸負方向側面１２０上であってカムリング４と常時摺動する位置に設けられ、吐出ポート１２２と接続してカムリング４と第２ハウジング１２との摺接面に吐出圧を導入する。摺接面のほぼ全周にわたって吐出圧を導入することで、摺接面にかかる圧力を均一化する。

プレッシャープレート６のｘ軸正方向側面６１および第２ハウジング１２のｘ軸負方向面１２０にはそれぞれ吸入ポート６２，１２１および吐出ポート６３，１２２が設けられ、ロータ３とカムリング４の間に形成されるポンプ室Ｂへの作動油の給排を行う。

アダプタリング５はｙ軸側を長軸、ｚ軸側を短軸とする略楕円状の円環部材であり、外周側において第１ハウジング１１に収装されるとともに、内周側においてカムリング４を収装する。ポンプ駆動時に第１ハウジング１１内で回転しないよう、アダプタリング５の外周は第１ハウジング１１に対し回転を規制されて嵌合される。

カムリング４は略真円の円環部材であり、外周はアダプタリング５の短軸とほぼ同径に設けられている。したがって、略楕円状のアダプタリング５に収装されることにより、アダプタリング５内周とカムリング４外周の間には流体圧室Ａが形成され、カムリング４はアダプタリング５内においてｙ軸方向に揺動可能となる。

また、アダプタリング５の内周面５３のｚ軸正、負方向端部には、それぞれ第１シール部材５０およびピン４０が設けられている。このピン４０と第１シール部材５０により、カムリング４とアダプタリング５との間の流体圧室Ａはｙ軸負、正方向に画成されて第１、第２流体圧室Ａ１，Ａ２を形成する。

ロータ３の外径はカムリング内周面４１よりも小径に設けられ、カムリング４内周側に収装される。カムリング４が揺動し、ロータ３とカムリング４の相対位置が変化した場合であっても、ロータ３の外周はカムリング内周面４１と当接しないよう設けられている。

また、揺動によりカムリング４が最もｙ軸正方向に位置する場合、カムリング内周面４１とロータ３外周との距離Ｌはｙ軸負方向側において最大となる。カムリング４が最もｙ軸負方向に位置する場合も、同様に距離Ｌはｙ軸正方向側において最大となる。

ここで、ベーン３２の径方向長さは距離Ｌの最大値よりも大きく設けられており、そのためベーン３２は、カムリング４とロータ３との相対位置によらず、常にスロット３１に挿入されつつカムリング内周面４１に当接した状態を維持することとなる。これにより、ベーン３２は常時背圧室３３から背圧を受け、カムリング内周面４１と液密に当接する。

したがって、カムリング４とロータ３との間の領域は、隣り合うベーン３２によって常時液密に画成されてポンプ室Ｂを形成する。揺動によりロータ３とカムリング４が偏心状態にあれば、ロータ３の回転に伴って各ポンプ室Ｂの容積が変化する。

プレッシャープレート６および第２ハウジング１２に設けられた吸入ポート６２，１２１および吐出ポート６３，１２２はロータ３の外周に沿って設けられ、各ポンプ室Ｂの容積変化により作動油の給排が行われる。

アダプタリング５のｙ軸正方向端部には径方向貫通孔５１が設けられている。また、第１ハウジング１１のｙ軸正方向端部にはプラグ部材挿入孔１１４が設けられ、有底カップ形状のプラグ部材２００が挿入されて第１、第２ハウジング１１，１２外部との液密を保つ。

このプラグ部材２００の内周にはスプリング２０１がｙ軸方向に伸縮可能に挿入され、アダプタリング５の径方向貫通孔５１を貫通してカムリング４に当接し、ｙ軸負方向へ付勢する。カムリング４の偏倚量はｙ軸負方向側に向かって大きくなるため、スプリング２０１の付勢方向は偏倚量が最大となる方向にカムリング４を付勢することとなる。

なお、本実施例ではアダプタリング５の径方向貫通孔５１開口部をカムリング４のストッパとしてｙ軸正方向の揺動を規制するが、プラグ部材２００自体を径方向貫通孔５１に貫通させてアダプタリング５の内周側に突出させ、ストッパとしてもよい。

［第１、第２流体圧室への圧油の供給］
アダプタリング５のｚ軸正方向側であって第１シール部材５０のｙ軸負方向側には連通孔５２が設けられている。この連通孔５２はそれぞれ第１ハウジング１１内に設けられた油路１１３を介して切換バルブ７（圧力制御手段）へ連通し、ｙ軸負方向側の第１流体圧室Ａ１と切換バルブ７を接続する。

切換バルブ７にはベーンポンプ１の吸入圧および吐出圧が導入され、第１流体圧室Ａ１へ導入する圧を切り換える。また、第２ハウジング１２のｘ軸負方向面１２０には吸入圧導入溝１２３（図４参照）が設けられ、吸入圧を常時第２流体圧室Ａ２へ導入する。

したがってカムリング４は、流体圧室Ａ内においてｙ軸負方向側に設けられた第１流体圧室Ａ１の圧力によりｙ軸正方向に付勢される。一方、ｙ軸正方向側に設けられた第２流体圧室Ａ２の圧力によりｙ軸負方向に付勢される。

［カムリングの揺動］
カムリング４が第１流体圧室Ａ１の油圧Ｐ１から受けるｙ軸正方向の付勢力Ｆ１が、第２流体圧室Ａ２の油圧Ｐ２とスプリング２０１から受けるｙ軸負方向の付勢力の和Ｆ２よりも大きくなれば、カムリング４はピン４０を回転中心としてｙ軸正方向に揺動する。揺動によりｙ軸正方向側のポンプ室Ｂｙ+は容積が拡大し、ｙ軸負方向側のポンプ室Ｂｙ-は容積が減少する（図２参照）。

ｙ軸負方向側のポンプ室Ｂｙ-の容積が減少すると、単位時間あたりに吸入ポート６２，１２１から吐出ポート６３，１２２へ供給される油量が減少し、吐出圧が低下する。これに伴い吐出圧が導入されている第１流体圧室Ａ１の圧力Ｐ１も低下し、ｙ軸負方向への付勢力の和Ｆ２に抗し切れなくなると、カムリング４はｙ軸負方向側に揺動する（図３参照）。

ｙ軸正、負方向の付勢力Ｆ１，Ｆ２がほぼ等しくなると、カムリング４に作用するｙ軸方向の力が釣り合ってカムリング４は静止する。吐出圧がさらに低下すると、カムリング４はさらにｙ軸負方向に揺動してロータ３と同一軸心となり、ｙ軸正、負方向側のポンプ室Ｂｙ+，Ｂｙ-の容積が等しくなって吸入圧＝吐出圧＝０となる。

これに伴い第１流体圧室Ａ１の圧力Ｐ１も０となり、カムリング４はスプリング２０１の付勢力Ｆによりｙ軸負方向に付勢される。このように、吐出オリフィス前後の差圧が一定となるように、カムリング４の偏心量を調整する。

［高圧導入溝の詳細］
図４は、第２ハウジング１２のｘ軸負方向側正面図である。破線で囲まれた部分はカムリング４の揺動によって摺動する摺動領域Ｄである。上述のように、第２ハウジング１２のｘ軸負方向側面１２０には、摺接面にかかる圧力を均一化するための高圧導入溝３００が設けられている。第２ハウジング１２をアルミダイキャスト成形する際に高圧導入溝３００を同時に形成し、加工工数の低減を図っている。

この高圧導入溝３００は吐出ポート１２２のｙ軸正、負方向側から延出する第１、第２溝３１０，３２０から形成され、それぞれ吐出ポート１２２から吸入ポート１２１の外径側に延設されて吸入ポート１２１の外径側をほぼ覆っている。カムリング４と第２ハウジング１２との摺動面に確実に高圧を供給可能とするため、高圧導入溝３００は摺動領域Ｄ内に形成され、円形のカムリング４の形状に対応して円弧状に設けられている。

ここで、吸入、吐出ポート１２１，１２２は同一径に設けられているため、高圧導入溝３００を吐出ポート１２２と同径に設けて延出させた場合、高圧導入溝３００と吸入ポート１２１が接近し、高圧導入溝３００に導入された吐出圧が吸入ポート１２１へ漏洩するおそれがある。

したがって第１高圧導入溝３１０においては、吸入ポート１２１と径方向に重複する吸入ポート外径側部３１１と、この吸入ポート外径側部３１１と吐出ポート１２２とを接続する接続部３１２とを段部３１３により接続し、吸入ポート外径側部３１１を接続部３１２よりも径方向外側に設ける。

これにより、接続部３１２を吐出ポート１２２と同一径に設けたとしても、吸入ポート外径側部３１１と吸入ポート１２１との間隔を一定距離以上確保し、吐出圧が吸入ポート１２１へ漏洩する量を抑制する。

［高圧導入溝による変形均一化および偏摩耗抑制］
図５は、ポンプ駆動時における第２ハウジングｘ軸負方向面１２０の変形量分布を示す図である。図４と同様、カムリング４との摺動領域Ｄを破線で示す。網掛け部分はｘ軸方向に均一に変形していることを示す。

ベーンポンプ１の吐出圧は吐出ポート１２２から高圧導入溝３００に導入され、吸入ポート１２１外径側にもほぼ全周にわたって吐出圧が作用する。また、吸入、吐出ポート１２１，１２２の内径側にはロータ３の背圧室３３に吐出圧を導入する背圧導入溝１２４が形成されており、吸入ポート１２１の内径および外径側にはともに吐出圧が作用することとなる。

したがって第２ハウジング１２のｘ軸負方向側面１２０においては、吸入、吐出ポート１２１，１２２に沿って内径側、外径側ともにほぼ均等に吐出圧が作用し、全周にわたってｘ軸正方向に均等に変形する。そのため、カムリング４との摺動面である摺動領域Ｄも、全周にわたってｘ軸正方向にほぼ均一に変形する。

これにより、ポンプ駆動によって第２ハウジング１２のｘ軸負方向側面に吐出圧が作用した場合であっても、摺動領域Ｄのｘ軸方向変位量は領域Ｄ内全体にわたって同一変形量を維持し、摺動領域Ｄはほぼ同一平面を形成する。よって、カムリング４は全周にわたって第２ハウジング１２に対し均一に当接させ、偏摩耗を抑制するものである。

また、カムリング４と第２ハウジング１２との摺動面に吐出圧を導入することで、潤滑性を向上させて偏摩耗をさらに抑制する。さらに、高圧導入溝３００に導入される高圧はカムリング４に対して反力を発生することにより第２ハウジング１２の変形を抑制するため、高圧導入溝３００とカムリング４の形状を略一致させることにより、第２ハウジング１２の変形量を抑制する。

［従来例と本願実施例における作用効果の対比］
図６は、従来のベーンポンプにおける第２ハウジング１２'のｘ軸負方向面１２０'の変形量分布である。網掛け部分は均一変形量である。従来例にあっても、第２ハウジング１２'のｘ軸負方向面１２０'における吸入ポート１２１'と吐出ポート１２２'との間の領域に高圧導入溝３００'を設け、吐出圧を導入している。

しかしながら従来例にあっては、高圧溝３００'が吸入ポート１２１'外周側まで延設されていないため、カムリング４との摺動領域Ｄ'内において変形量が均一でない。したがって摺動領域Ｄ'内で変形による凹凸が生じてカムリング４と第２ハウジング１２とが偏摩耗するおそれがあった。

これに対し本願実施例１では、吐出圧が導入される高圧導入溝３００を、吸入ポート１２１の外径側に延設し、吸入ポート１２１の外径側をほぼ覆うこととした。

これにより、第２ハウジング１２においてカムリング４との摺動面である摺動領域Ｄを全周にわたってｘ軸正方向にほぼ均一に変形させ、摺動領域Ｄをほぼ同一平面とすることが可能となる。よって、カムリング４を全周にわたって第２ハウジング１２に対し均一に当接させ、偏摩耗を抑制することができる。また、カムリング４と第２ハウジング１２との摺動面に吐出圧を導入することで、潤滑性を向上させて偏摩耗をさらに抑制することができる。

以下、実施例１の変形例を示す。
［実施例１−１］
図７は、実施例１において第１高圧導入溝３１０の吸入ポート１２１と径方向に重複する吸入ポート外径側部３１１を省略した例である。第２高圧導入溝３２０は吸入ポート１２１の外径側に延設されるため、実施例１と同様に摺動領域Ｄのほぼ全域に吐出圧を導入している。

［実施例１−２］
図８は、吸入ポート１２１と径方向に重複する第３高圧導入溝３３０を設けた例である。この第３高圧導入溝３３０には吸入圧と吐出圧の中間圧が導入され、吐出ポート１２２と連通しない。実施例１では高圧導入溝３００によってカムリング４と第２ハウジング１２との間に吐出圧を導入するため、吐出圧が高圧になればなるほどカムリング４と第２ハウジング１２とが離間し、吐出圧がリークしてしまう。
そのため、第３高圧導入溝３３０に中間圧を導入することにより、リークを回避する。

［実施例１−３］
図９は、第３高圧導入溝３３０'と吸入ポート１２１とを接続させた例である。実施例１−２の場合よりも吐出圧がさらに高くなった場合、第３高圧導入溝３３０'に吸入圧を導入してリークを回避する。

以上、実施例１−１〜１−３においても、実施例１と同様の作用効果を得ることができる。

実施例２につき図１０ないし図１２に基づき説明する。基本構成は実施例１と同様である。実施例１では第２ハウジング１２のｘ軸負方向側面１２０に高圧導入溝３００を形成したが、実施例２ではプレッシャープレート６のｘ軸正方向側面６１に高圧導入溝４００を形成する点で実施例１と異なる。

［プレッシャープレート正面図］
図１０は、プレッシャープレート６のｘ軸正方向正面図である。プレッシャープレート６のｘ軸正方向側面６１には高圧導入溝４００が形成されている。実施例１と同様、実施例２の高圧導入溝４００も吐出ポート６３のｙ軸正、負方向側から延出する第１、第２溝４１０，４２０から形成される。なお、高圧導入溝４００はプレッシャープレート６の焼結成形時に同時に形成される。

第１、第２溝４１０，４２０はそれぞれ吐出ポート６３から吸入ポート６２の外径側に延設されて吸入ポート６２の外径側をほぼ覆っている。また、摺動面に確実に高圧を供給するため、高圧導入溝４００はプレッシャープレート６とカムリング４との摺動領域Ｄ内に形成され、円形のカムリング４の形状に対応して円弧状に設けられている。

実施例２の第１高圧導入溝４１０にあっても、吸入ポート１２１と径方向に重複する吸入ポート外径側部４１１と、この吸入ポート外径側部４１１と吐出ポート６３とを接続する接続部４１２とを段部４１３により接続し、吸入ポート外径側部４１１を接続部４１２よりも径方向外側に設ける。これにより高圧導入溝４００から吸入ポート６２への吐出圧の漏洩を抑制する。

［プレッシャープレートの変形均一化および偏摩耗抑制］
図１１は従来例、図１２は本願実施例２におけるプレッシャープレート６の圧力分布図である。それぞれｘ軸正方向正面図およびｙ軸方向側面図を示す。従来例にあってはプレッシャープレート６'のｚ軸正方向側には吸入ポート６２'から吸入圧が作用し、ｚ軸負方向側には吐出ポート６３'から吐出圧が作用する。

したがって、ｚ軸正方向側とｚ軸負方向側で作用する圧力が異なり、プレッシャープレート６'の変形量がｚ軸正、負方向側で互いに異なる。そのため摺動領域Ｄに凹凸が発生し、カムリング４とプレッシャープレート６'が偏摩耗を引き起こす。

これに対し本願実施例ではプレッシャープレート６に高圧導入溝４００を設けたため、プレッシャープレート６には全周にわたってほぼ均等に吐出圧が作用し、均等に変形する。そのため、カムリング４との摺動面である摺動領域Ｄも、全周にわたってｘ軸正方向にほぼ均一に変形させることが可能となる。よって、カムリング４を全周にわたってプレッシャープレート６に対し均一に当接させ、偏摩耗を抑制することができる。

以下、実施例２の変形例を示す。
［実施例２−１］
図１３は実施例２において第１高圧導入溝４１０の吸入ポート６２と径方向に重複する吸入ポート外径側部４１１を省略した例である。第２高圧導入溝４２０は吸入ポート１２１の外径側に延設されるため、実施例１と同様の作用効果を得ることができる。

実施例３につき図１４に基づき説明する。基本構成は実施例１と同様である。実施例３では、カムリング４に直接高圧導入溝５００を形成する点で異なる。実施例３にあっても、高圧導入溝５００はカムリング４のほぼ全周にわたって形成され、吐出圧が導入される。

これにより、カムリング４と第２ハウジング１２、またはカムリング４とプレッシャープレート６との摺動面に常時吐出圧を導入することで、摺動面を均一に変形させて実施例１または実施例２と同様の作用効果を得ることができる。

実施例３の変形例を以下に示す。
［実施例３−１］
図１５は実施例３の高圧導入溝５００の形状を変更した例である。摺動時に吐出ポート１２２との連通を確保する連通維持部５０１が設けられている。

［他の実施例］
以上、本発明を実施するための最良の形態を各実施例に基づいて説明してきたが、本発明の具体的な構成は各実施例に限定されるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲の設計変更等があっても、本発明に含まれる。

さらに、上記実施例から把握しうる請求項以外の技術的思想について、以下にその効果とともに記載する。

（イ）請求項１に記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、
前記高圧導入溝は前記吐出ポートに接続されること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。

高圧導入溝に高圧（吐出圧）を導入することができる。

（ロ）上記（イ）に記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、
前記高圧導入溝は、前記第２ハウジングまたはプレッシャープレート表面であって、前記吐出ポートから延設されること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。

第２ハウジングまたはプレッシャープレート表面に高圧導入溝を設け、吐出ポートと接続する構成としたため、高圧導入溝全体を容易に形成することができる。

（ハ）上記（ロ）に記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、
前記高圧導入溝は、前記第２ハウジングまたはプレッシャープレート成形時に同時成形されること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。

特別に加工を施すことなく、高圧導入溝を形成することができる。

（ニ）上記（ロ）に記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、
前記高圧導入溝は、前記吸入ポートの径方向外側に設けられる吸入ポート外径側部と、この吸入ポート外径側部と吐出ポートとを接続する接続部から構成され、
前記吸入ポート外径側部は、前記接続部よりも径方向外側にずらして設けられること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。

接続部からそのまま吸入ポート部を延ばしてしまうと、この吸入ポート外径側部と吸入ポートとが接近しすぎてしまい、吸入ポート外径側部に導入される高圧が吸入ポートへ漏洩する。よって、吸入ポート外径側部を径方向外側へずらして設け、吸入ポート外径側部と吸入ポートとを離して形成することにより、この漏洩量を抑制することができる。

（ホ）請求項１に記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、
前記高圧導入溝は、前記カムリングの形状に対応する円弧状に形成されること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。

高圧導入溝に導入される高圧はカムリングに対して反力を発生することにより第２ハウジングまたはプレッシャープレートの変形を抑制するため、高圧導入溝とカムリングの形状を略一致させることにより、第２ハウジングまたはプレッシャープレートの変形量（吸入ポートの径方向内側と外側との段差の大きさ）を抑制することができる。

実施例１におけるベーンポンプの軸方向断面図である。 実施例１におけるベーンポンプの径方向断面図（最大揺動時）である。 実施例１におけるベーンポンプの径方向断面図（最小揺動時）である。 実施例１における第２ハウジングのｘ軸負方向側正面図である。 実施例１における第２ハウジングの変形量分布を示す図である。 従来のベーンポンプにおける第２ハウジングの変形量分布である。 実施例１−１における第２ハウジングのｘ軸負方向側正面図である。 実施例１−２における第２ハウジングのｘ軸負方向側正面図である。 実施例１−３における第２ハウジングのｘ軸負方向側正面図である。 実施例２におけるプレッシャープレートのｘ軸正方向正面図である。 従来例におけるプレッシャープレートの圧力分布図である。 実施例２におけるプレッシャープレートの圧力分布図である。 実施例２−１におけるプレッシャープレートのｘ軸正方向正面図である。 実施例３におけるカムリングのｘ軸方向正面図である。 実施例３−１におけるカムリングのｘ軸方向正面図である。

符号の説明

１ ベーンポンプ
２ 駆動軸
３ ロータ
４ カムリング
５ アダプタリング
６ プレッシャープレート
７ 切換バルブ
１０ ポンプボディ
１１，１２ 第１、第２ハウジング
３１ スロット
３２ ベーン
３３ 背圧室
４０ ピン
４１ カムリング内周面
５０ シール部材
５１ 径方向貫通孔
５２ 連通孔
５３ 内周面
６１ ｘ軸正方向側面
６２，１２１ 吸入ポート
６３，１２２ 吐出ポート
６４，１２４ 背圧導入溝
１１１ 底部
１１２ ポンプ要素収容部
１１３ 油路
１１４ プラグ部材挿入孔
１２０ ｘ軸負方向側面
１２３ 吸入圧導入溝
２００ プラグ部材
２０１ スプリング
３００ 高圧導入溝
３１０，３２０ 第１、第２高圧導入溝
３１１ 吸入ポート外径側部
３１２ 接続部
３１３ 段部
３３０ 第３高圧導入溝
Ａ１，Ａ２ 第１、第２流体圧室
Ｂ ポンプ室
Ｄ 摺動領域

Claims (2)

1. 内部にポンプ要素収容部を有する第１ハウジングと、前記第１ハウジングの前記ポンプ要素収容部を閉塞する第２ハウジングと、から構成されるポンプボディと、
   前記ポンプボディに軸支される駆動軸と、
   前記ポンプ要素収容部内に設けられ、前記駆動軸に回転駆動されるロータと、
   前記ロータの周方向に複数個設けられたスロットに出没自在に収装されたベーンと、
   前記ポンプ要素収容部内であって揺動支点を中心に揺動自在に設けられるとともに、円環状に形成され、軸方向断面が矩形状であって内周側に前記ロータおよびベーンとともに複数のポンプ室を形成するカムリングと、
   前記ポンプ要素収容部内に設けられ前記カムリングに対して前記第2ハウジングの反対側に配置されたプレッシャープレートと、
   前記第２ハウジングまたは前記プレッシャープレートのうち少なくとも一方側に設けられ、前記複数のポンプ室の容積が拡大する領域に開口する吸入ポートと、複数のポンプ室の容積が減少する領域に開口する吐出ポートと、
   前記第２ハウジングまたは前記プレッシャープレートの前記ロータと対向する側に設けられ、前記吸入ポートの径方向内側に配置され、前記ロータのスロットの内径側端部に形成された背圧室に吐出圧を供給する背圧導入溝と、
   前記カムリングの外周側に形成され、このカムリングの偏心量を制御する第１流体圧室および第２流体圧室と、
   前記第１流体圧室または前記第２流体圧室の圧力を制御する圧力制御手段と、
   前記第２ハウジングまたは前記プレッシャープレートであって、前記吸入ポートの径方向外側に設けられ、高圧が導入される高圧導入溝と、
   を有することを特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
2. 請求項１に記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、
   前記高圧導入溝は、前記吸入ポートの径方向外側に設けられる吸入ポート外径側部と、この吸入ポート外径側部と前記吐出ポートとを接続する接続部から構成され、
   前記吸入ポート外径側部は、前記接続部よりも径方向外側にずらして設けられる
   ことを特徴とする可変容量型ベーンポンプ。

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