JP2018109152A - トレッド用ゴム組成物及び空気入りタイヤ - Google Patents
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Abstract
Description
所定のスチレン含量等を有する本願所定のスチレンブタジエンゴムによりウェットグリップ性能が向上し、更に相溶性の高い芳香族系樹脂の添加により発熱性が向上する。一方、背反性能である低燃費性悪化の懸念があるが、ゴム中のシリカ量を減じてシリカ分散を向上し、更に本願所定のシランカップリング剤により、前記スチレンブタジエンゴムと、シリカや水酸化アルミニウム等との結合を強固にすることで、発熱を低減し、かつ温度分散ピークがシャープになる。これにより、芳香族系樹脂の添加による発熱性を0℃付近にすることができ、ウェットグリップを維持しつつ、低燃費性が向上する。従って、本発明では、本願所定のスチレンブタジエンゴム、シランカップリング剤、水酸化アルミニウムや酸化アルミニウム、芳香族系樹脂の成分を併用することにより、これらの性能バランスが顕著に(相乗的に)改善されるものと考えられる。
なお、本明細書において、SBRの結合スチレン量は、H1−NMR測定により算出される。
なお、本明細書において、SBRのビニル含量とは、ブタジエン部のビニル含量のことを示し、H1−NMR測定により算出される。
なお、カーボンブラックの窒素吸着比表面積は、JIS K6217−2:2001によって求められる。
なお、シリカの窒素吸着比表面積は、ASTM D3037−81に準じてBET法で測定される値である。
上記式(S1)におけるR1009の例として、直鎖状アルキレン基としては、メチレン基、エチレン基、n−プロピレン基、n−ブチレン基、ヘキシレン基等が挙げられ、分枝状アルキレン基としては、イソプロピレン基、イソブチレン基、2−メチルプロピレン基等が挙げられる。
水酸化アルミニウムや酸化アルミニウムの平均粒子径は、好ましくは10μm以下、より好ましくは5μm以下、更に好ましくは3μm以下である。上限以下にすることで、良好なウェットグリップ性能が得られる傾向がある。該平均粒子径は、好ましくは0.05μm以上、より好ましくは0.1μm以上である。下限以上にすることで、良好な分散が得られ、優れたウェットグリップ性能が得られる傾向がある。
ポリテルペンとしては、α−ピネン樹脂、β−ピネン樹脂、リモネン樹脂、ジペンテン樹脂、β−ピネン/リモネン樹脂などのテルペン樹脂の他、該テルペン樹脂に水素添加処理した水素添加テルペン樹脂も挙げられる。テルペンフェノールとしては、テルペン化合物とフェノール系化合物とを共重合した樹脂、及び該樹脂に水素添加処理した樹脂が挙げられる。
ワックスとしては、特に限定されず、パラフィンワックス、マイクロクリスタリンワックス等の石油系ワックス;植物系ワックス、動物系ワックス等の天然系ワックス;エチレン、プロピレン等の重合物等の合成ワックスなどが挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、2種以上を併用してもよい。なかでも、本発明の効果がより良好に得られるという理由から、石油系ワックスが好ましく、パラフィンワックスがより好ましい。
老化防止剤としては、例えば、フェニル−α−ナフチルアミン等のナフチルアミン系老化防止剤;オクチル化ジフェニルアミン、4,4′−ビス(α,α′−ジメチルベンジル)ジフェニルアミン等のジフェニルアミン系老化防止剤;N−イソプロピル−N′−フェニル−p−フェニレンジアミン、N−(1,3−ジメチルブチル)−N′−フェニル−p−フェニレンジアミン、N,N′−ジ−2−ナフチル−p−フェニレンジアミン等のp−フェニレンジアミン系老化防止剤;2,2,4−トリメチル−1,2−ジヒドロキノリンの重合物等のキノリン系老化防止剤;2,6−ジ−t−ブチル−4−メチルフェノール、スチレン化フェノール等のモノフェノール系老化防止剤;テトラキス−[メチレン−3−(3′,5′−ジ−t−ブチル−4′−ヒドロキシフェニル)プロピオネート]メタン等のビス、トリス、ポリフェノール系老化防止剤などが挙げられる。これらは単独で用いてもよいし、2種類以上を組み合わせて用いてもよい。なかでも、p−フェニレンジアミン系老化防止剤、キノリン系老化防止剤が好ましく、N−(1,3−ジメチルブチル)−N′−フェニル−p−フェニレンジアミン、2,2,4−トリメチル−1,2−ジヒドロキノリンの重合物がより好ましい。
ステアリン酸としては、従来公知のものを使用でき、例えば、日油(株)、NOF社、花王(株)、和光純薬工業(株)、千葉脂肪酸(株)等の製品を使用できる。
酸化亜鉛としては、従来公知のものを使用でき、例えば、三井金属鉱業(株)、東邦亜鉛(株)、ハクスイテック(株)、正同化学工業(株)、堺化学工業(株)等の製品を使用できる。
硫黄としては、ゴム工業において一般的に用いられる粉末硫黄、沈降硫黄、コロイド硫黄、不溶性硫黄、高分散性硫黄、可溶性硫黄などが挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、2種以上を併用してもよい。
加硫促進剤としては、2−メルカプトベンゾチアゾール、ジ−2−ベンゾチアゾリルジスルフィド、N−シクロヘキシル−2−ベンゾチアジルスルフェンアミド等のチアゾール系加硫促進剤;テトラメチルチウラムジスルフィド(TMTD)、テトラベンジルチウラムジスルフィド(TBzTD)、テトラキス(2−エチルヘキシル)チウラムジスルフィド(TOT−N)等のチウラム系加硫促進剤;N−シクロヘキシル−2−ベンゾチアゾールスルフェンアミド、N−t−ブチル−2−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、N−オキシエチレン−2−ベンゾチアゾールスルフェンアミド、N−オキシエチレン−2−ベンゾチアゾールスルフェンアミド、N,N’−ジイソプロピル−2−ベンゾチアゾールスルフェンアミド等のスルフェンアミド系加硫促進剤;ジフェニルグアニジン、ジオルトトリルグアニジン、オルトトリルビグアニジン等のグアニジン系加硫促進剤を挙げることができる。これらは、単独で用いてもよく、2種以上を併用してもよい。なかでも、本発明の効果がより好適に得られるという理由から、スルフェンアミド系加硫促進剤、グアニジン系加硫促進剤が好ましい。
SBR1(高スチレン量SBR):結合スチレン量40質量%、ビニル含量30質量%、Mw50万
SBR1−1(高スチレン量SBR):結合スチレン量45質量%、ビニル含量35質量%、Mw60万
SBR2(低スチレン量SBR):結合スチレン量10質量%、ビニル含量40質量%、Mw20万
SBR2−1(低スチレン量SBR):結合スチレン量15質量%、ビニル含量35質量%、Mw20万
BR:シス含量97質量%
シリカ:N2SA175m2/g
シランカップリング剤1:3−オクタノイルチオプロピルトリエトキシシラン
シランカップリング剤2:ビス(3−トリエトキシシリルプロピル)テトラスルフィド
水酸化アルミニウム:平均一次粒子径:1μm
カーボンブラック:N2SA:114m2/g
オイル(可塑剤):(株)ジャパンエナジー製のNC300(オイル)
樹脂1:αメチルスチレン系樹脂(α−メチルスチレンとスチレンとの共重合体、軟化点:85℃、Tg:43℃)
樹脂2:ヤスハラケミカル(株)製のYSレジンTO125(軟化点:125℃、芳香族変性テルペン樹脂)
老化防止剤1:住友化学(株)製のアンチゲン6C(N−フェニル−N′−(1,3−ジメチルブチル)−p−フェニレンジアミン)
老化防止剤2:大内新興化学工業(株)製のノクラック224(ポリ(2,2,4−トリメチル−1,2−ジヒドロキノリン))
ステアリン酸:日油(株)製のステアリン酸「椿」
酸化亜鉛:東邦亜鉛(株)製の銀嶺R
ワックス:日本精蝋(株)製のオゾエース0355
5%オイル含有粉末硫黄:細井化学工業(株)製のHK−200−5(加硫剤、オイル分5質量%)
加硫促進剤NS:N−tert−ブチル−2−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド
加硫促進剤DPG:ジフェニルグアニジン
内容積20リットルのステンレス製重合反応器内を洗浄、乾燥し、乾燥窒素で置換し、ヘキサン(比重0.68g/cm3)、1,3−ブタジエン、スチレン、テトラヒドロフラン、エチレングリコールジエチルエーテルを重合反応器内に投入した。次に、ビス(ジエチルアミノ)メチルビニルシラン及びn−ブチルリチウムを、それぞれ、シクロヘキサン溶液及びn−ヘキサン溶液として投入し、重合を開始した。
撹拌速度を130rpm、重合反応器内温度を65℃とし、単量体を重合反応器内に連続的に供給しながら、1,3−ブタジエンとスチレンの共重合を3時間行った。
次に、得られた重合体溶液を130rpmの撹拌速度で撹拌し、N−(3−ジメチルアミノプロピル)アクリルアミドを添加し、15分間撹拌した。重合体溶液にメタノールを含むヘキサン溶液を加えて、更に重合体溶液を5分間撹拌した。
重合体溶液に2−tert−ブチル−6−(3−tert−ブチル−2−ヒドロキシ−5−メチルベンジル)−4−メチルフェニルアクリレート、ペンタエリスリチルテトラキス(3−ラウリルチオプロピオネート)を加え、次に、スチームストリッピングによって重合体溶液からSBR1を回収した。
窒素置換されたオートクレーブ反応器に、シクロヘキサン、テトラヒドロフラン、スチレン、及び1,3−ブタジエンを仕込んだ。反応器の内容物の温度を20℃に調整した後、n−ブチルリチウムを添加して重合を開始した。断熱条件で重合し、最高温度は85℃に達した。重合転化率が99%に達した時点でブタジエンを追加し、更に5分重合させた後、メチルトリメトキシシランを変性剤として加えて15分間反応を行った。重合反応終了後、2,6−ジ−tert−ブチル−p−クレゾールを添加した。次いで、スチームストリッピングにより脱溶媒を行い、110℃に調温された熱ロールにより乾燥してSBR1−1を得た。
窒素置換されたオートクレーブ反応器に、ヘキサン、1,3−ブタジエン、スチレン、テトラヒドロフラン、エチレングリコールジエチルエーテルを投入した。次に、ビス(ジエチルアミノ)メチルビニルシラン及びn−ブチルリチウムを、それぞれ、シクロヘキサン溶液及びn−ヘキサン溶液として投入し、重合を開始した。
撹拌速度を130rpm、反応器内温度を65℃とし、単量体を反応器内に連続的に供給しながら、1,3−ブタジエンとスチレンの共重合を3時間行った。次に、得られた重合体溶液を130rpmの撹拌速度で撹拌し、N−(3−ジメチルアミノプロピル)アクリルアミドを添加し、15分間反応を行った。重合反応終了後、2,6−ジ−tert−ブチル−p−クレゾールを添加した。次いで、スチームストリッピングにより脱溶媒を行い、110℃に調温された熱ロールにより乾燥してSBR2を得た。
窒素置換されたオートクレーブ反応器に、シクロヘキサン、テトラヒドロフラン、スチレン、及び1,3−ブタジエンを仕込んだ。反応器の内容物の温度を20℃に調整した後、n−ブチルリチウムを添加して重合を開始した。断熱条件で重合し、最高温度は85℃に達した。重合転化率が99%に達した時点でブタジエンを追加し、更に5分重合させた後、3−ジエチルアミノプロピルトリメトキシシランを変性剤として加えて15分間反応を行った。重合反応終了後、2,6−ジ−tert−ブチル−p−クレゾールを添加した。次いで、スチームストリッピングにより脱溶媒を行い、110℃に調温された熱ロールにより乾燥してSBR2−1を得た。
表1、2に示す配合内容に従い、硫黄及び加硫促進剤を除く各種薬品を、バンバリーミキサーにて、150℃で5分間混練りした。得られた混練物に、硫黄及び加硫促進剤を添加して、オープンロールを用いて、80℃で12分間混練りし、未加硫ゴム組成物を得た。
得られた未加硫ゴム組成物をトレッドの形状に成形し、タイヤ成型機上で他のタイヤ部材とともに貼り合わせ、170℃の条件下で20分間プレス加硫し、試験用タイヤ(タイヤサイズ:11×7.10−5)を得た。
試験用タイヤのトレッドから採取したサンプルを、(株)上島製作所製の粘弾性スペクトロメーターを用いて、初期歪10%、動歪み2%、周波数10Hzの条件下で、60℃における損失正接(tanδ)を測定した。基準比較例のtanδを100とし、以下の計算式により指数表示した。指数が大きいほど、低燃費性に優れることを示す。85以上の場合、実用的に良好な低燃費性が得られる。
(転がり抵抗指数)=(基準比較例のtanδ)/(各配合のtanδ)×100
試験用タイヤのトレッドから採取したサンプルを、レオメトリックス・サイエンティフィック社製の粘弾性試験機(ARES)を使用して、ねじりモードで、粘弾性パラメータを測定した。0℃において周波数10Hz、ひずみ1%でtanδを測定した。基準比較例のtanδを100とし、以下の計算式により指数表示した。指数が大きいほどウェットグリップ性能に優れることを示す。
(ウェットグリップ指数)=(基準比較例のtanδ)/(各配合のtanδ)×100
試験用タイヤのトレッドから採取したサンプルを、ランボーン型摩耗試験機を用いて、室温、負荷荷重1.0kgf、スリップ率30%の条件で摩耗量を測定し、下記計算式により指数表示した。指数が大きいほど耐摩耗性に優れることを示す。
(耐摩耗性指数)=(基準比較例の摩耗量)/(各配合の摩耗量)×100
Claims (2)
- 結合スチレン量35〜50質量%、ビニル含量25〜45質量%及び重量平均分子量35万〜70万のスチレンブタジエンゴムを含むゴム成分と、カーボンブラックと、シリカと、水酸化アルミニウム及び/又は酸化アルミニウムと、下記式(S1)で表されるシランカップリング剤と、芳香族系樹脂を含む軟化剤成分とを含有し、
前記ゴム成分100質量%に対して、前記スチレンブタジエンゴムの含有量が60質量%以上であり、
前記ゴム成分100質量部に対して、前記カーボンブラックの含有量が1〜30質量部、前記シリカの含有量が45〜75質量部、前記水酸化アルミニウム及び前記酸化アルミニウムの合計含有量が1〜40質量部、前記芳香族系樹脂の含有量が2〜10質量部、前記軟化剤成分の含有量が20〜40質量部である
トレッド用ゴム組成物。
- 請求項1記載のゴム組成物から作製したトレッドを有する空気入りタイヤ。
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