JP2018053379A - 嵩高糸 - Google Patents

Abstract

【課題】合成繊維からなる嵩高糸において、表層にループ形状を有しながらもフィラメント間での絡み合い等が抑制されたものであり、高次加工における取扱性が良好でありながらも、ソフトな風合いに加え、軽量・保温性および快適なストレッチ性に優れる嵩高糸の提供。【解決手段】部分的に切断することなく連続的なループを形成する鞘糸１と、鞘糸１と交錯する芯糸２からなる嵩高糸において、１０％モジュラスが１．５ｃＮ／ｄｔｅｘ未満であり、荷重付与繊維伸長比が１．１以上、荷重付与伸長後の繊維長復元率が８０〜１００％であり、芯糸２が未捲縮繊維である嵩高糸。鞘糸１と芯糸２の単糸繊度比（鞘／芯）が０．１〜２．０鞘糸１と芯糸２の交錯点が嵩高糸の繊維方向に０．１〜１５．０個／ｍｍ存在し、鞘糸１の捲縮構造が２．０〜３０．０ｍｍの曲率半径を有し、嵩高糸を構成する繊維の単糸繊度が３．０ｄｔｅｘ以上である嵩高糸。【選択図】図１

Description

本発明は、優れたストレッチ性と嵩高性を両立した嵩高糸に関するものである。

ポリエステルやポリアミドなどの熱可塑性ポリマーからなる合成繊維は、力学特性や寸法安定性等の基本特性が高く、そのバランスに優れるという特徴がある。これらを活用した繊維素材は、紡糸により得られる繊維を高次加工することにより様々な構造形態とすることで、衣料用途のみならずインテリアや車両内装、産業用途等幅広く利用されている。合成繊維に関する新規技術の開発は、天然素材の模倣をモチベーションとして技術革新がなされてきたといっても過言ではない。そこで天然の複雑な構造形態に由来した機能を合成繊維により発現させるために様々な技術的提案がなされている。例えば、シルクの断面を模倣することによって、キシミ、柔軟性など特別な風合い）を発現させている。モルフォ蝶などを模倣することにより特別な発色をさせている。またハスの葉を模倣することにより布帛に撥水性能を持たせている。そして天然羽毛が有するソフトな風合いと軽量・保温性などの機能を有する繊維構造体を得ようとする取り組みが存在する。

天然羽毛からは、一般に水鳥の胸部から少量採取されるダウンボール（粒綿状）とフェザー（羽状）とが混合されて使用される。これらは、そのケラチン繊維からなる特異的な構造形態に由来し、ソフトな風合いに富み、体に沿いやすく優れた軽量・保温性を発現する。このため、天然羽毛を詰め綿として用いた製品は一般ユーザーまでもがその機能を認知しており、寝装具やジャケット等の衣料品など幅広く適用されている。しかしながら、自然保護の観点から水鳥の捕獲には制限があり、天然羽毛の総生産量には制約がある。更には、昨今の異常気象や疫病の発生によって、その供給量が大きく変動するという問題があり、価格の高騰も問題となった。また、天然羽毛の使用には、採毛、選別、消毒、脱脂等多くの工程を経るにもかかわらず特有の臭い、動物アレルギーがしばしば問題になっていた。また動物愛護の観点から欧州等では天然羽毛の使用を排除する動きも出ている。このため、安定供給等が可能な合成繊維による中綿素材に注目が集まっている。

合成繊維からなる中綿素材は、古くから多数のものが提案されているが、嵩高性や圧縮回復、またソフトな風合いといった基本特性という点で天然羽毛に到達した事例はない。

従来から繊維の高付加価値化等を目的として用いられる糸加工技術は、例えば、繊維に実撚りをかけた後に開撚し、あるいは１種類または２種類以上の繊維を流体加工ノズル等により混繊させることで、嵩高性を有した加工糸が製造可能であることが一般に知られている。このような嵩高性を有した加工糸は基本的には長繊維であるため、様々な形態に加工することができ、加工糸の嵩高性とソフトな風合いを活かし、中綿素材に適用することも考えられる。

特許文献１では以下の加工糸が開示されている。まず２種類の繊維を用いて、一方の繊維にだけ糸揺れ等を付与しながらウエストゲージに供給し、まとめて実撚りをかけることで、糸揺れ等を付与した繊維によりループを形成させる。この後更に２枚のディスク等で擦過させることによって開撚し、嵩高性の加工糸を得る。開撚工程以後に熱処理を加え、あるいは鞘糸の固定を強固にするために鞘糸同士をバインダーにより融着させる。確かに、特許文献１が開示する方法は、従来の手法に則り、糸揺れ等の程度を調整することで鞘糸からなるループを有した嵩高糸が得られる可能性がある。

特許文献２では、交絡ノズル内で走行糸条に対して垂直方向から圧空を噴射し、開繊、絡ませることにより、過剰に供給している鞘糸が糸長差をもって固定される技術を開示している。特許文献２では、特許文献１と同様にループ形状を有した鞘糸が存在する嵩高性を有した加工糸を得ることができる。

このようなループを持った嵩高糸は繊維間同士の絡み合いが起き、これは一般にはファスナー現象として認知されているものであり、高次加工における解舒不良や繊維製品の風合いの悪化や耐久性に影響を与えるものとされている。このため、流体加工糸を起点として、改善を試みる取り組みもある。

特許文献３では、流体噴射加工糸において、ループ部をポリトリメチレンテレフタレート（３ＧＴ）で構成することにより、３ＧＴ繊維の有する弾性を利用してファスナー現象が生じにくい嵩高加工糸となる旨の開示がある。

特開２０１１−２４６８５０号公報 特開２０１２−６７４３０号公報 特開平１１−１００７４０号公報

上記の従来技術の特許文献１では、バインダーを予め混繊しておき、加工後に融着させてループを固定することで中綿素材として適用できる可能性がある。ただし、鞘糸が部分的に突出したループヤーンに実撚りをかけ、機械的揉み機のゴムなどによる擦過で開撚する場合には、ループは部分的に破断されるか劣化したものとなる。この加工糸を中綿として使用する場合には、最終的には数本から数十本を束ねるなどして充填することになる。その結果、鞘糸が多くの部分で破断され毛羽となり、近くにある加工糸の鞘糸と絡み合うことで成形加工における解舒不良や工程通過性を悪化させる場合があった。更には、加工糸間で鞘糸同士が顕著に絡み合うことにより、加工糸を充填した際に、異物感を生み、風合いを損ねるという問題があった。また、絡み合った箇所が融着固定されることで異物感がさらに顕著になるという問題もあった。

特許文献２の技術によれば、ノズル内で走行糸条を撹乱し、繊維を開繊して交絡処理する場合には、非常に短周期で糸が揺れて走行糸条の絡み合いを発生させることとなる。このため、自ずとノズル形状に影響を受けた小さいループが高頻度で過剰に形成されることになる。また、鞘糸がランダムに芯糸と交絡することでループの大きさは繊維軸方向で変動し、嵩高性は不十分なものであった。また、ノズル内で形成されたループヤーンはノズル内部で滞留した後に、噴射エアーによりノズル外に排出されることとなる。このため、加工糸の繊維軸方向でループの大きさやループを形成する鞘糸の長さが変動してたるみを形成することとなる。この場合、特にたるみを持った鞘糸は他方の鞘糸と絡まり易く、やはり、高次加工における工程通過性や鞘糸が絡み合った箇所が異物感に繋がるなど課題が残るものであった。

特許文献３の技術では、弾性的な伸長変形をする３ＧＴを利用することで、鞘糸が適度な反発性を持ちながらも、糸長差をつけた場合でもループがコンパクトにまとまることでファスナー現象を抑制する可能性がある。しかしながら、ループは高々０．６ｍｍ程度と小さく、嵩高性を狙うためにループ個数を増加すると、鞘糸の密度が増加するため、鞘糸同士で絡み合いを起こしやすくなりファスナー現象を抑制できなくなる場合がある。

上記課題は、以下の手段により達成される。
（１）実質的に破断しておらず連続的にループを形成している、３次元的な捲縮構造を有する鞘糸と、該鞘糸との交錯で鞘糸を固定している芯糸からなる嵩高糸において、１０％モジュラスが１．５ｃＮ／ｄｔｅｘ未満であり、荷重付与時の繊維伸長比が１．１以上、荷重付与伸長後の繊維長復元率が８０〜１００％であることを特徴とする嵩高糸。
（２）鞘糸と芯糸の単糸繊度比（鞘／芯）が０．１〜２．０、鞘糸と芯糸の交錯点が嵩高糸の繊維軸方向に０．１〜１５．０個／ｍｍ存在し、鞘糸の捲縮構造が２．０〜３０．０ｍｍの曲率半径をもつことを特徴とする請求項１に記載の嵩高糸。
（３）嵩高糸を構成する繊維の単糸繊度が３．０ｄｔｅｘ以上であることを特徴とする請求項１または２に記載の嵩高糸。
（４）荷重付与時の繊維伸長比が１．５以上、荷重付与伸長後の繊維長復元率が９０〜１００％であることを特徴とする請求項１から３のいずれかに記載の嵩高糸。
（５）鞘糸が中空率１０％以上の中空断面繊維であることを特徴とする請求項１から４のいずれかに記載の嵩高糸。
（６）請求項１から５のいずれかに記載の嵩高糸を少なくとも一部に含む繊維製品。

本発明の嵩高糸は、ループ形状を有しながらも嵩高糸間での絡み合い等が抑制されたものであり、高次加工における取扱性が良好であり、ソフトな風合を有し、軽量で保温性等の高機能保温素材としての特性に加え、低応力で柔軟に伸長変形でき、かつ高い変形回復特性を有するものである。このため、身体の形状に対して素材が馴染み易く、身体へのフィット性能に優れるうえ、着用のたびに繰り返し加えられる変形への耐久性にも優れる。

本発明の嵩高糸の一例の概略側面図 加工糸中心線測定方法を説明するための模擬図 ３次元的な捲縮構造を説明するための模擬図 本発明の嵩高糸の製造方法の一例を模式的に示す概略工程図 本発明の嵩高糸の製造方法に用いるサクションノズルを説明するための概略側面図 本発明の嵩高糸の製造方法に用いる中空断面用紡糸口金の吐出孔を説明するための概略断面図

本発明の嵩高糸は、マルチフィラメントを加工して得られうるものなので、嵩高糸および嵩高糸製造への途中の材料を「加工糸」と表現することがある。

本発明の嵩高糸は、合成繊維からなり嵩高となる構造を有している。この構造は、ループを形成する鞘糸と、該鞘糸と交錯することで実質的に鞘糸を固定する芯糸とから構成される。そして鞘糸が３次元的な捲縮構造を有していることが特徴である。また、本発明においては、鞘糸が実質的に破断していない。すなわち鞘糸は嵩高糸でほぼ連続している。そして鞘糸は連続的に複数のループを形成している。

ここで言う合成繊維とは、高分子ポリマーからなる繊維である。この合成繊維は、溶融紡糸や溶液紡糸などで製造した繊維を採用することができる。高分子ポリマーのうち、溶融成形が可能な熱可塑性ポリマーは生産性が高い溶融紡糸法を採用して、本発明に用いる繊維を製造することができるため本発明に用いるには好適である。

ここで言う熱可塑性ポリマーとは、例えば、ポリエチレンテレフタレートあるいはその共重合体、ポリエチレンナフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリプロピレン、ポリオレフィン、ポリカーボネート、ポリアクリレート、ポリアミド、ポリ乳酸、熱可塑性ポリウレタンなどの溶融成形可能なポリマーが挙げられる。これ等の熱可塑性ポリマーのうち、ポリエステルやポリアミドに代表される重縮合系ポリマーは結晶性ポリマーであり、融点が高いため後工程、成形加工及び実使用の際に比較的高い温度で加熱された場合でも劣化やヘタリがなく好適である。この耐熱性という観点では、ポリマーの融点が１６５℃以上であると好ましい。

本発明の嵩高糸は、低応力で高い伸長特性を有し、かつ高い伸長回復特性を発現するものである。芯糸の伸長特性は、嵩高糸の伸長特性に強く影響することから、芯糸は弾性繊維を用いることが好ましい。弾性繊維としては、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレートおよび熱可塑性ポリウレタンを含む繊維が挙げられ、各成分を単独で用いた繊維が好ましい。特に伸長状態で着用する場合、締め付け感を極力少なくして柔らかい触感の着用快適性を発現せしめる観点から、熱可塑性ポリウレタンからなる繊維が好ましい。

本発明に用いる合成繊維は、酸化チタン、シリカ、酸化バリウムなどの無機質、カーボンブラック、染料や顔料などの着色剤、難燃剤、蛍光増白剤、酸化防止剤、あるいは紫外線吸収剤などの各種添加剤を含んでいても良い。

本発明の嵩高糸は、図１に例示されるように、ループを形成している鞘糸１と鞘糸と交錯することで実質的に鞘糸を固定している芯糸２から構成されている。

図２を参照する。芯糸は、フィラメントであって、加工糸中心線３から０．６ｍｍまでの範囲に存在するものであることが好ましい。この加工糸中心線とは一対の糸道ガイド４の間に定長で加工糸を糸かけした場合の糸道ガイド４を結んだ直線を意味する。該加工糸中心線からの距離５が０．６ｍｍ以下に存在するフィラメントが本発明で言う芯糸になり、鞘糸のループの支持糸となるものである。また、鞘糸は、フィラメントであって、加工糸中心線からの距離５が１．０ｍｍ以上にループ状に突出していることが好ましい。鞘糸は、本発明の糸の嵩高性をつかさどるものである。本発明では、芯糸が、ループを形成する鞘糸を固定している。

この交錯点は、本発明の特徴である鞘糸からなるループを支えるという役割があり、嵩高性の確保という点で、ある程度の周期で存在した方が好適である。一方で、交錯点が密に存在する場合、芯糸の伸長変形・回復を繰り返す中で、交錯点同士が接触して鞘糸の絡み合いを生じ、芯糸の伸長変形の阻害点となる場合がある。そのため、嵩高糸における芯糸と鞘糸の交錯点が嵩高糸１ｍｍあたり０．１個／ｍｍから１５．０個／ｍｍで存在することが好ましい。係る範囲であれば、適度な間隔を有して鞘糸からなるループが存在することを意味し、かつストレッチ性（伸長変形・回復）の妨げとならない。また、この交錯点は、芯糸の伸長変形に追随して変形できる鞘糸の変形量（ループ長さ）を周期的に確保する起点となるので、嵩高糸として良好なストレッチ性を発現させる好適な範囲としては、交錯点は１．０から１０．０個／ｍｍで存在することがより好ましい。

芯糸や鞘糸の確定や、交錯点や単位長さあたりのループの個数を嵩高糸の糸長手方向に連続的に評価するには、光電型の毛羽検知装置を活用することができる。例えば、光電型毛羽測定機（ＴＯＲＡＹ ＦＲＡＹ ＣＯＵＮＴＥＲ）を用い、糸速度１０ｍ／分、走行糸張力０．１ｃＮ／ｄｔｅｘの条件で、加工糸中心線からの距離０．６ｍｍならびに１．０ｍｍを評価する。

本発明のループを有する鞘糸は、嵩高糸の糸長手方向から見た嵩高糸の断面において突出した形態を有しており、一般のインターレース加工糸やタスラン加工糸と比べて大きなループを形成している。

ここで言うループの大きさとは、図２に示す加工糸中心線３から各ループの頂点までの距離５を指す。ループの大きさは、一対の糸道ガイド４に定長で糸掛けした嵩高糸を側面から観察し、この観察した画像から測定する。無作為に選んだ１本の嵩高糸について、嵩高糸に形成されている１０個以上のループが観察できるように撮影し、画像中のループ１０箇所で加工糸中心線からループ頂点までの距離５を測定する。この作業を嵩高糸１本について画像撮影を計１０箇所行い、嵩高糸１本あたり合計１００個のループの大きさを、ミリメートル単位で小数点第２位までを測定する。この数値の平均値を算出し、小数点第２位以下を四捨五入した値を嵩高糸におけるループの大きさとした。

発明者の検討によれば、ループの大きさは加工糸中心線から１．０ｍｍ以上１００．０ｍｍ以下の範囲で突出していることが好ましく、係る範囲であれば、鞘糸の捲縮構造と相まって、本発明の目的とする嵩高性と絡み合い抑制の効果が向上する。また、後述する嵩高糸への加工性を考慮すると、３．０ｍｍ以上７０．０ｍｍ以下がより好ましい。また、伸長変形・回復が繰り返すことを考慮すると、ループが大きすぎると、芯糸との交錯点が芯糸の繊維軸方向へ移動する際、鞘糸ループ頂点の同方向への追従が遅れる状態が発生し易くなる。その時、追従の遅れたループ頂点同士が接触して鞘糸の絡み合いを生じ、芯糸の伸長変形回復の阻害となる場合がある。そのため、ループの大きさは５．０ｍｍ以上６０．０ｍｍ以下とすることが特に好ましい。

鞘糸からなるループの形状は、一般的な交絡により形成されるアーチ型ループよりも、クルノーダル型ループ（涙滴形状）であることが好ましい。本発明の嵩高糸は、芯糸と鞘糸の交錯点が少なく、かつ交錯点での鞘糸の固定力を抑制することにより、鞘糸からなるループが自由度を持って移動でき、芯糸の伸長変形回復を十分に発揮させる。この芯糸の伸長変形を最大に発揮させ、芯糸の伸長変形に追従できる鞘糸の変形量を有することが重要となる。この観点から、クルノーダル型ループであるほうが、芯糸の単位長さあたりの鞘糸の変形量を確保し易い。

また、本発明の嵩高糸に圧縮変形を加えた場合にも交錯点が移動する。本発明の嵩高糸に用いる芯糸は、低応力で伸長変形する、すなわち、鞘糸との交錯点が芯糸の繊維軸方向に動こうとする際の摩擦によって、芯糸が鞘糸の動きに追従し易い。このため、実質的に交錯点が固定された状態で伸長変形することが可能であり、圧縮変形後の嵩高性の回復という点でも優れた特性を有する。

また、鞘糸は３次元的な捲縮構造を有していることが鞘糸同士の絡み合い抑制という観点では好ましく、これを採用することにより、ループ形状との相乗効果により飛躍的な嵩高性の発現が可能であることも見出されている。

鞘糸からなるループが途中で破断し、あるいは部分的に劣化している場合には、前述した効果が低下する傾向にある。このため、従来にはない嵩高性と絡み合いの抑制という相反する特性を両立させるためには、本発明では鞘糸は実質的に破断されていない。特にループの途中で実質破断されていないことが好ましい。

本発明におけるループの破断の判定は、鞘糸および芯糸からなる加工糸１本から無作為に選出した１０箇所において、それぞれ芯糸と鞘糸の交錯点から次の交錯点まで（すなわちひとつのループ）が加工糸の長手方向に１０箇所以上確認できる倍率で撮影、観察して判定する。該撮影画像１０枚において、各々１０個のループについて嵩高糸１ミリメートル当たりの鞘糸の破断点をカウントした。カウントされたループの破断点を平均し、小数点第２位を四捨五入することでループの破断点（個／ｍｍ）とした。ここで計１００個のループの平均で破断している箇所が０．２個／ｍｍ以下であることが本発明の言う鞘糸が実質的に破断していない、換言すると嵩高糸の長さにおいて、鞘糸がほぼ連続している状態である。係る範囲であれば、糸端が自由になった鞘糸が実質的に存在しないものであり、他の鞘糸と絡み合うことのないループを形成することができる。

従来の実撚りを加えた後に開撚工程を加えたり、強力なエアー噴射によりノズル内で撹乱、開繊したりする場合には、高周波で金属からなるノズル内部に走行糸条が叩きつけられ、破断や劣化する場合がある。更にループを形成しようとした場合には、ラバーディスク等の間で擦過し、開撚する必要があるため、鞘糸は破断し、または力学特性が大きく低下したりする。このため、破断した鞘糸が他の鞘糸に巻きついたり、あるいは絡み合うことでファスナー効果を助長することになり、糸の構造形態や高次加工に制約をつける結果になったと考える。本発明においては、この点が大きく改善されたものであり、前述したように、３次元捲縮を有した鞘糸が織り成す効果を十分に発揮することができる。

嵩高性をつかさどる鞘糸は３次元的な捲縮構造を有しており、実質的に破断することなく、連続的にループを形成している。本発明における３次元的な捲縮構造とは、図３に例示されるようにフィラメントの単糸がスパイラルな構造を有していることである。

この３次元的な捲縮の評価は、嵩高糸から無作為に選出した１０箇所において、各々１０本以上の鞘糸を選定し、それぞれの鞘糸をデジタルマイクロスコープ等で捲縮形態が確認できる倍率で観察することで評価する。この画像において、観察される鞘糸がらせん状に旋回した形態を有している場合には、３次元的な捲縮構造を有していると判定し、そうでない場合には捲縮構造を有していないと判定する。

ばねに類似したこのような３次元的な捲縮構造を有した繊維は伸長変形及び圧縮変形に対して、回復力を有している。本発明の嵩高糸は鞘糸がこの構造を有していることにより、反発性を有するものとなる。本発明の嵩高糸を合糸して糸束として布帛の間に充填する場合には、本発明の嵩高糸が織り成す特有の反発性が充填物の良好な触感を発現するとともに、繰り返しの圧縮回復を加えた場合にもこれを支える鞘糸がばねのように回復するため、ヘタリ抑制という観点からも好適なのである。従来のサイドバイサイド複合繊維や中空繊維のような一般的な製法で得られる潜在捲縮糸もつ３次元的な捲縮のサイズは一般的にはミクロンオーダー（１０^−６ｍ）である。本発明では、その効果を高めるために、それよりも大きいミリオーダー（１０^−３ｍ）であることが好ましい。本発明においては、この３次元的な捲縮のサイズによって、嵩高糸の糸長手方向から見た嵩高糸の断面の嵩高性や反発性を自在に制御することができ、当然この反発性を利用して、本発明の目的の一つである鞘糸同士の絡み合いを抑制することも可能となる。特に、捲縮のサイズをミリオーダーとすることにより、主に鞘糸の嵩高性と圧縮性の両立しながらも、鞘糸間の絡み合いが抑制されたものとなる。

本発明の鞘糸では、らせん状に旋回しているスパイラル構造の曲率半径が２．０〜３０．０ｍｍの範囲にあることが好ましい。ここで言うスパイラル構造の曲率半径とは、前述した３次元的な捲縮の有無を判定するのと同じ方法で、デジタルマイクロスコープ等によって２次元的に観察される画像を用いる。図３に示すように、スパイラル構造を有した繊維が形成する湾曲６の半径を曲率半径とする。嵩高糸から無作為に選出した１０箇所において、各々１０本以上の鞘糸を採取し、それぞれの鞘糸をデジタルマイクロスコープ等で捲縮形態が確認できる倍率で観察することで計１００本の鞘糸をミリメートル単位で小数点第２位までを測定する。これらの測定値の単純平均を算出し、小数点第２位以下を四捨五入した値を、３次元的な捲縮構造の曲率半径とした。

この曲率半径は、３．０〜２５．０ｍｍであることがより好ましい。係る範囲であれば、嵩高糸の糸長手方向から見た断面への圧縮に対して、適度な反発感を有しつつも、鞘糸同士が点で接触することになり、適度な反発性のある嵩高性を奏することとなる。更に、５．０〜２０．０ｍｍであることが特に好ましい。係る範囲においては、芯糸の伸長変形時に鞘糸が芯糸の単糸間を滑り、ループを広げながら追従する際に、鞘糸の捲縮が芯糸に引っかかることを抑制できるため、芯糸の伸長を阻害することなく柔軟なストレッチが可能になる。また、鞘糸の捲縮形態によって発現する嵩高性の長期的な耐久性についても問題なく、特に伸長状態で着用するインナー向け衣料の他、コンパクトに収納することが求められる携帯用の薄地保温素材としても本発明の効果が有効に作用する。

これは、機械的な押し込みで付与できる単糸の２次元的な屈曲ではなく、単糸自体が３次元的な立体形状を有し、スパイラルもしくはそれに類似した構造を有しているためである。これらの捲縮形態がミクロンオーダーと微細な捲縮であると、微細なスパイラル構造同士がお互いにかみ込むことで、ファスナー効果を助長しやすくなる。

一方、発明者らは、課題のひとつである嵩高糸同士の絡み合い抑制を達成するため、単繊維の形態に着目し検討を推し進めた。その結果、鞘糸がミリオーダーの３次元的な捲縮を有する単糸で構成された場合では、従来の認識とは全く逆の現象が起こることを発見したのである。これは、鞘糸がミリオーダーの３次元的な捲縮を有していることで、糸束にした場合でも、嵩高糸同士が好適な排除体積を持っており、鞘糸同士のかみ込みが大きく抑制されたためと考える。すなわち、本発明の嵩高糸の鞘糸はそのループの大きさに依存して移動可能な空間を有しており、本発明の定義に従えば、ループはその交錯点を中心として半径２．０ｍｍ以上の半球状の比較的大きな可動空間を有していることになる。この場合、繊維径に対して圧倒的に大きいサイズの３次元的な捲縮を有した鞘糸同士はお互いに点で接触し、反発しあうため、ひとつの鞘糸は絡み合うことなく単独で存在することができる。また、３次元的な捲縮を有した鞘糸においては、前述した移動空間に加えて、更に鞘糸自体が繊維軸方向にばねの様に伸長できるため、鞘糸同士が交差した場合、振動を加えることにより簡単に解舒することができるのである。

更には、この鞘糸の３次元的な捲縮は本発明の基本特性である嵩高性という観点でも有効に作用する。前述した鞘糸同士の点接触は、１本の嵩高糸内でも、鞘糸が互いに反発する効果を生み、初期の嵩高性はもとより、鞘糸からなるループが放射状に開繊した状態を時間が経過しても維持できるのである。本発明の鞘糸のばねのような挙動は、従来の単にストレートな鞘糸によるものでは達成が難しい。

本発明の鞘糸がループを形成し、かつ３次元的な捲縮構造を有するという形態的特徴は、摩擦係数の低下にも効果を与える。これは前述した通り、その他との接触が、点で接触することの効果であり、本発明の特異構造を有した嵩高糸の奏でる効果の一つである。本発明者等の検討では、嵩高性を有しつつも、嵩高糸間の絡み合いが抑制されるには、繊維間静摩擦係数が０．３以下であることが好ましい。ここで言う繊維間静摩擦係数とは、レーダー式摩擦係数試験機により、ＪＩＳ Ｌ １０１５（２０１０年）「化学繊維ステープル試験方法」の「摩擦係数」に記載された方法に準じて測定するものである。なお、当該ＪＩＳはステープルを目的としているため、測定にあたっては開繊等の前作業を行うことを規定しているが、本発明での測定では、開繊等の処理は行わず、嵩高糸を円筒スライバーに平行に並べることで評価できる。

また、本発明の嵩高糸に用いる弾性繊維からなる芯糸の伸長変形特性を十分に発揮するためにも鞘糸との交錯点が適度に滑ることが必要であることから、繊維間静摩擦係数は低い方が好適であり、０．２以下であることがより好ましく、０．１以下であることが特に好ましい。

また、本発明の嵩高糸で、より優れた触感を訴求するという観点では、鞘糸と芯糸の単糸繊度比（鞘／芯）は０．１〜２．０の範囲が好ましい。係る範囲であれば、鞘糸と芯糸の繊度が近く、圧縮した際の異物感等を感じることなく使用することができる。また、繊維製品の形状が身体の動きに追従し馴染もうとする（伸長変形）時に、違和感なく柔軟な触感が得られる。単糸繊度比（鞘／芯）が０．２〜１．０がより好ましい。

また、本発明の嵩高糸においては、様々な繊維を組み合せることも可能であるが、前述した芯糸の伸長変形時に交錯点が広がった状態でも、ある程度の嵩高性を発現させるという点で、鞘糸としては剛性に優れた繊維であることが好適である。具体的には、主成分としてポリエチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレートを含む繊維が好ましく、これらが１種類のポリマーからなるものであるとより好ましい。本発明の嵩高糸としての触感をより柔らかいものとする観点からは、鞘糸にも適度なストレッチ性を有した繊維を用いるのが好適であり、ポリトリメチレンテレフタレートからなる繊維であることがさらに好ましい。

本発明の嵩高糸は、優れた嵩高性を有したものであり、これを構成する糸は適度な反発性を有していることが好適である。本発明が解決しようとする課題を鑑みると、嵩高糸を構成する合成繊維の単糸繊度は３．０ｄｔｅｘ以上であることが好ましい。また、詰め物とした場合には、繰り返し圧縮回復等の変形を加えられることとなるため、構成するフィラメントは適度な剛性を有することがよく、単糸繊度が６．０ｄｔｅｘ以上であることがより好ましい。ここで言う繊度とは、求めた繊維径、フィラメント数および密度から算出した値、または繊維の単位長さの重量を複数回測定した単純な平均値から、１００００ｍ当たりの質量を算出した値を意味する。

本発明の嵩高糸は、１０％モジュラスが１．５ｃＮ／ｄｔｅｘ未満である。ここで言う１０％モジュラスとは、１０％の伸長歪みを加えた際の応力であり、ＪＩＳ Ｌ１０１３（１９９９年）に示される条件で嵩高糸の応力−歪曲線を求め、１０％の歪みを加えた際の荷重を芯糸の繊度で除することにより算出する。この操作を水準毎に５サンプルについて評価し、得られた結果の単純平均値を求め、小数点第２位を四捨五入した値である。

この１０％モジュラスは、嵩高糸の初期伸長変形時における抵抗値を表すものであり、この値が高すぎるとその嵩高糸は柔軟に伸長変形しにくいことを意味する。一方、該応力が１．５ｃＮ／ｄｔｅｘ未満であると、その嵩高糸は変形初期から柔軟に変形可能であることを意味し、本発明の目的である伸長時の柔軟性が確保され、着心地に与える圧迫感や突っ張り感といった不快感が軽減されることを意味する。これは、例えば、ジャケットに縫製した際には、当然部位に応じて適宜サンプルの特性を変更することが好適なものであるが、特に首周り、袖口および肘周辺部といった素材の伸長にかかるストレスによって与えられる不快な圧迫感を抑えながらも、保温効果を高めるためパッキング性やフィット性が訴求される部位に対しては、伸長変形に要する応力が低いことが好適であり、１０％モジュラスが１．５ｃＮ／ｄｔｅｘ未満であることが好ましい。より好ましくは、１．０ｃＮ／ｄｔｅｘ未満、さらに好ましくは、０．５ｃＮ／ｄｔｅｘ未満である。本発明における１０％モジュラスとして実質的な下限は０．１ｃＮ／ｄｔｅｘである。

また、本発明の目的を達成するための重要な要件として、嵩高糸の荷重付与繊維伸長比が１．１以上、荷重付与伸長後の繊維長復元率が８０〜１００％であることが重要である。ここで言う荷重付与繊維伸長比とは、特定長さで採取した試料に所定の荷重をかけて伸長させ、荷重付与伸長前後の試料長の変化から算出することができる。すなわち、嵩高糸を１ｍ／周のカセで５ｍ採取し、カセの一端を引っ掛けて吊るし、試料繊度当たりの初期荷重０．０３ｃＮ／ｄｔｅｘを掛けて荷重付与伸長前の原長（Ｌ０）を測定する。次いで、初期荷重を外して当該試料の１０％モジュラスの１．５倍の荷重を掛けて１分放置した後、荷重付与伸長時の試料長（Ｌ１）を測定し、下記式により荷重付与繊維伸長比を求める。同操作を水準ごとに５サンプルについて評価し、得られた結果の単純平均値を求め、小数点第２位を四捨五入した値である。
荷重付与伸長比＝Ｌ１／Ｌ０
［Ｌ０：荷重付与伸長前の原長（ｃｍ）、Ｌ１：荷重付与伸長時の長さ（ｃｍ）］
荷重付与伸長比の測定に続いて、伸長荷重を外した後、前述の初期荷重を掛けて荷重付与伸長後の試料長（Ｌ２）を測定し、下記式により荷重付与伸長後の繊維長復元率を求める。同操作を水準ごとに５サンプルについて評価し、得られた結果の単純平均値を求め、小数点以下を四捨五入した値である。
荷重付与伸長後の繊維長復元率（％）＝（Ｌ１−Ｌ２）／（Ｌ１−Ｌ０）×１００
［Ｌ０：荷重付与伸長前の原長（ｃｍ）、Ｌ１：荷重付与伸長時の長さ（ｃｍ）、Ｌ２：荷重付与伸長後の長さ（ｃｍ）］。

本発明の嵩高糸は、特に伸長状態でパッキング性が訴求される部位に活用するとその効果を存分に発揮することができるものであり、該荷重付与伸長比が１．１以上であることは、低い応力でも高度に伸長することを意味しており、また、荷重付与後の繊維長復元率が８０％以上にあることは、ストレッチ後の形状回復性に優れることを意味している。本発明の嵩高糸が用いられる用途において、伸長状態での着用に加え、着用時の動作に対して圧迫感や突っ張り感といった不快感なくストレッチ性を発現させるためには、低い応力で高伸長を発現しながらもストレッチ後の回復性に優れることが好適なのである。この観点を推し進めると、ここで言う荷重付与伸長比が高いほど、また、繊維長復元率が高いほどゴム弾性変形に近くなり、優れたストレッチ性および伸長変形に対し優れた素材ということになる。

本発明における荷重付与伸長比は、嵩高加工糸のループを形成する鞘糸が伸びきった状態となる点が上限となり、実質的な上限は２０．０である。また、荷重付与後の繊維長復元率の実質的な上限は１００％である。

本発明の嵩高糸をインナーやアウターなどの一般衣料用途や布団や枕などの寝装具、寝間着、傷病者用衣料や妊産婦用衣料といった、着用時の快適性のために締め付け感を極力少なくして柔らかい触感を実現しながらも、保温等の効果を高めるために身体へのフィット感といった形状追従性が要求される用途で好適に用いるためには、荷重付与伸長比が１．５以上であることがより好ましく、さらに好ましくは２．０以上である。また、コンパクトに収納した後も元の形態に回復するといった形態回復性に優れた素材として用いる場合には、荷重付与後の繊維長復元率が９０％以上であることがより好ましく、さらに好ましくは９５％以上である。

本発明の嵩高糸における芯糸の捲縮が強い場合、芯糸を伸長させた際に芯糸の捲縮部が鞘糸との交錯点を押し広げ、交錯点同士の接触を生じ易い。そのため、芯糸が実質的に未捲縮であることが、繊維長復元率を達成し易くする一手段として挙げられる。

本発明の嵩高糸は、破断強度が０．５〜１０．０ｃＮ／ｄｔｅｘで、伸度が５％〜７００％であることが好ましい。ここで言う、強度とは、ＪＩＳ Ｌ１０１３（１９９９年）に示される条件で糸の荷重−伸長曲線を求め、破断時の荷重値を初期の繊度で割った値である。伸度とは、破断時の伸長を初期試長で割った値である。また、本発明の嵩高糸の破断強度は、高次加工工程の工程通過性や実使用に耐えうるものとするためには、０．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上とすることが好ましく、実施可能な上限値は１０．０ｃＮ／ｄｔｅｘである。また、伸度についても、後加工工程の工程通過性も考慮すれば、５％以上であることが好ましく、実施可能な上限値は７００％である。破断強度および伸度は、目的とする用途に応じて、製造工程における条件を制御することにより、調整が可能である。本発明の嵩高糸をインナーやアウターなどの一般衣料用途や布団や枕などの寝装具に用いる場合には、破断強度が０．５〜４．０ｃＮ／ｄｔｅｘとすることが好ましい。また、比較的使用状況が過酷になる、スポーツ衣料用途などでは、破断強度が１．０〜６．０ｃＮ／ｄｔｅｘとすることが好ましい。また、伸度は３０〜５００％とすることが好ましい。

本発明に用いる芯糸および/または鞘糸が中空断面繊維であることが好ましい。さらに３次元的な捲縮構造を有する繊維が、中空断面繊維であることがより好ましい。これは３次元的な捲縮のサイズを大きいものから小さいものまで比較的自由に製造できるという利点があるからである。

またループの突出という観点からも中空断面繊維が好適である。その理由を以下説明する。本発明の嵩高糸では、鞘糸からなるループは芯糸との交錯点を起点とし、鞘糸の剛性により突出を可能としている。さらにヘタリ防止を考えると、鞘糸自身の質量も小さいことが好ましい。このため、この鞘糸の軽量性という観点では、中空率２０％以上の中空断面繊維であることが好ましい。ここで言う中空率とは、繊維中に材料が存在していない部分の体積率である。

例えば以下の方法で測定できる。鞘糸または芯糸を断面が観察できるように切削した後、その繊維断面を電子顕微鏡（ＳＥＭ）にて１０本以上の繊維の断面が観察できる倍率で撮影する。撮影した画像から無作為に選定した１０本の繊維を抽出し、画像処理ソフトを用いて繊維及び中空部分の円相当径を測定し、そこから中空部の面積比率を算出して求める。以上の操作を撮影した１０画像について行い、１０画像の平均値を本発明の中空断面繊維の中空率とする。

円形中空繊維の場合には、簡便な中空率の評価方法として以下のものがある。
中空断面繊維の側面を顕微鏡等の拡大手段で観察し、その画像から丸断面換算の繊維径を測定する。この繊維径と繊維の素材の密度から、中空でない繊維としたときの繊度に対する実測した繊度との比率を中空率として算出することも可能である。

中空率は、本発明の目的である軽量・保温性という観点では、本発明の嵩高糸がより空気を含んでいることが好適であり、中空率が３０％以上であることがより好ましい。係る範囲であれば、嵩高糸を束で持った際により良好な軽量性を実感できることもできる。また、熱伝導率が低い空気を内部により多く有していることを意味するため、更に保温性を高めることができる。このような観点から、この中空率の値はより高いほど好適であるといえるが、製糸工程や後述する流体加工工程において、中空部がつぶれず安定的に製造できる範囲として、中空率は５０％以下が好ましい。

本発明の嵩高糸は、繊維巻き取りパッケージやトウ、カットファイバー、わた、ファイバーボール、コード、パイル、織編、不織布など多様な繊維構造体とし、様々な繊維製品とすることが可能である。ここで言う繊維製品は、一般衣料から、スポーツ衣料、衣料資材、カーペット、ソファー、カーテンなどのインテリア製品、カーシートなどの車輌内装品、化粧品、化粧品マスク、ワイピングクロス、健康用品などの生活用途やフィルター、有害物質除去製品などの環境・産業資材用途に使用することができる。特に本発明の嵩高糸は、その嵩高性と絡み合いが抑制されるなどの効果から、中綿として活用することが好適である。この場合、中綿は側地に充填することから、数本から数十本の糸束としたり不織布などのシート状物にするとよい。特にシート化した際には、側地への充填が簡易であり、充填量を用途に応じて調整しやすい。このため、薄地の軽量・保温素材になり、更には側地から抜ける出る心配もなく、不必要に縫製を施す必要がないため、繊維製品の形態に制約がなく、複雑なデザイン等も可能となる。

以下、本発明の嵩高糸の製造方法の一例を説明する。
本発明に用いられる芯糸及び鞘糸は熱可塑性ポリマーを溶融紡糸方法によって繊維化した合成繊維を用いればよい。

本発明に用いる合成繊維への紡糸温度は、用いられるポリマーが流動性を示す温度とする。この流動性を示す温度としては、分子量によっても異なるが、該ポリマーの融点が目安となり、融点以上、融点＋６０℃以下で設定すればよい。融点＋６０℃以下であれば、紡糸ヘッドあるいは紡糸パック内でポリマーが熱分解等することなく、分子量低下が抑制されるため、好ましい。また、吐出量は、安定して吐出できる範囲として、吐出孔当たり０．１ｇ／ｍｉｎ／ｈｏｌｅ〜２０．０ｇ／ｍｉｎ／ｈｏｌｅが一般的である。この際、吐出の安定性を確保できる吐出孔における圧力損失を考慮することが好ましい。圧力損失の目安は、０．１ＭＰａ〜４０ＭＰａの範囲にすることが好ましく、使用するポリマーの溶融粘度、吐出孔の仕様及び吐出量によって調整することができる。

このように吐出された溶融ポリマーは、冷却固化されて、油剤を付与されてローラによって引き取られることで繊維となる。ここで、この引取速度は、吐出量および目的とする繊維径から決定すればよいが、安定に製造するには、１００〜７０００ｍ／ｍｉｎの範囲とすることが好ましい。この合成繊維は、高配向とし力学特性を向上させるという観点から、一旦巻き取られた後で延伸を行うことも良いし、一旦、巻き取ることなく、引き続き延伸を行っても良い。この延伸条件としては、例えば、一対以上のローラからなる延伸機において、一般に溶融紡糸可能ポリマーであれば、ガラス転移温度以上に設定された第１ローラと結晶化温度程度にした第２ローラとの周速比（第２ローラ／第１ローラ）によって延伸を施された後に巻取り機によって巻き取られる。また、ガラス転移を示さないポリマーの場合には、複合繊維の動的粘弾性測定（ｔａｎδ）を行い、温度／ｔａｎδ曲線のピーク（複数ある場合には最も高い温度のもの）の温度以上を予備加熱温度として、第１ローラ温度として採用すればよい。ここで、延伸倍率を高め、力学物性を向上させるという観点から、この延伸工程を多段で施すことも好適な手段である。

本発明の合成繊維の断面形状に関しては、特に限定される必要もなく、紡糸口金における吐出孔の形状を変更することで、一般的な丸断面、三角断面、Ｙ型、八葉型、偏平型などや多葉型や中空型など不定形なものにすることができる。また、単独のポリマーからなる必要もなく、２種類以上のポリマーからなる複合繊維であってもよい。ただし、本発明の重要な要件である鞘糸の３次元的な捲縮を発現するという観点では、上記のうち、中空断面や２種類のポリマーが貼り合わされたサイドバイサイド型の複合繊維を用いるのが適当である。これら繊維においては、製糸及び糸加工を施した後に熱処理を施すことにより、単繊維の断面において異物質の存在により３次元的な捲縮を発現することができる。このため、後述する流体加工時においては、いわゆるストレートな繊維であるものの、鞘糸によるループ形成工程を経た後に、熱処理を施すことによって３次元的な捲縮が発現する。

嵩高加工時に繊維がストレートであると、ノズル等で糸詰まりなどを起こすことなく糸条が安定的に走行しやすい。また本発明のループを形成させることにおいても、芯糸と鞘糸の旋回が効率的に行われることとなり、加工糸の繊維軸方向において、各ループが極めて近い形状となる。このループを有する加工糸をポリマーの結晶化温度を目安に熱処理することで、鞘糸は３次元的な捲縮を発現し、嵩高糸となる。この鞘糸の３次元的な捲縮は、加工糸の円周方向及び断面方向のいずれにも良好な嵩高性を発現するものであり、求める特性に応じて、適度に制御することが好適である。

この熱処理後の捲縮発現の程度を制御する観点からは、用いる繊維は、単成分のポリマーからなる中空断面繊維とすることがより好ましい。中空断面繊維の場合には、繊維の中心に熱伝導率が低い空気層を有している。このため、例えば、中空断面が形成できる紡糸口金から吐出後、過剰な冷却風等で強制的に片側を冷却する、あるいは延伸時に加熱ローラ等で過剰に片側を熱処理することで、繊維の断面方向で構造差が生まれる。単成分ポリマーからなる中空断面繊維の場合には、単独紡糸機で製糸が可能であることに加えて、前述した操作により、３次元的な捲縮を大サイズから小サイズまで比較的簡単に得ることが可能である。このため、本発明に用いるには好適であり、前述した操作による捲縮制御という観点でも、上で説明したとおり中空率２０％以上、さらに３０％以上であることが特に好ましい。

次に、紡糸して得られた繊維から嵩高糸へ製造する方法の例を説明する。
ここで例示する嵩高糸の製造方法は、大きく２つの工程からなる。第１工程が流体により芯糸と鞘糸を交錯させ、鞘糸からなるループを形成させる嵩高加工である。第２工程が嵩高加工された糸条を熱処理することにより鞘糸に３次元的な捲縮を発現させる熱処理工程である。

本発明の嵩高糸の製造方法の一例を、図４の概略工程図に基づいて説明する。この第１工程では、原料となる合成繊維はニップローラなどを有した供給ローラ１４により規定量引き出され、圧空の噴射が可能なサクションノズル７によって、芯糸及び鞘糸として吸引される。

このサクションノズル７において、ノズルから噴射する圧縮空気の流量は、供給ローラからノズルに挿入する糸条が必要最低限の張力を有して供給ローラ−ノズル間及びノズル内で糸揺れ等を起こさず安定的に走行する流量を噴射すればよい。この流量は、使用するサクションノズルの孔径により最適量が変化するが、糸張力を付与でき、後述するループの形成が円滑にできる範囲としては、ノズル内での気流速度が１００ｍ／ｓ以上であることが目安となる。この気流速度の上限値の目安は、７００ｍ／ｓ以下とすることであり、係る範囲であれば、過剰に噴射された圧空により、走行糸条が糸揺れ等を起こすことなく、安定的にノズル内を走行することになる。

また、このサクションノズル内での加工糸の撹乱、開繊を予防するという観点から、圧縮空気の噴射角度（図５の１７）は、走行糸条に対して６０°未満で噴射する推進ジェット流とすることが好ましい。これは高い生産性で、鞘糸によるループ形成を均質に行うことができるからである。当然、走行糸条に対して９０°に流体を噴射する垂直ジェット流による加工も本発明の嵩高糸を製造することは不可能ではないが、垂直方向からジェット流の噴射による走行糸条の開繊、及びノズル内の狭い空間で単糸同士の絡み合いを抑制するという観点から推進ジェット流による加工が好ましい。この推進ジェット流による加工は、垂直ジェット流の場合には形成しやすいアーチ型の小ループが短周期で形成することも抑制できる。

本発明の嵩高糸に必要となる鞘糸からなるループの形成には、サクションノズル内で撹乱や開繊を施さないことが好適である。一桁本数から二桁本数の糸からなるマルチフィラメントをノズル内では開繊させずに走行させるという観点では、圧縮空気の噴射角度が、走行糸条に対して４５°以下であることがより好ましい。更に、後述するノズル外でのループを形成させるには、ノズル直後の噴射気流の安定性及び推進力が高いことが好適であり、この観点では、噴射角度が走行糸条に対して２０°以下であることが特に好ましい。

このサクションノズルに導く糸条は、１フィードで行う場合と２フィードで行う場合があるが、本発明の嵩高糸を製造するには、２フィードによる加工を行うことが好適である。ここで言う２フィードとは、芯糸と鞘糸を別々の供給ローラなどで供給速度（量）に差をつけて、ノズルに供給する手法を意味する。後述する気流による旋回力を利用することで過剰に供給された側の糸が鞘糸となりループを形成することになる。

この２フィードを活用する場合には、ノズル内で走行糸条に撹乱、開繊及び交絡の効果を付与するインターレース加工ノズルやタスラン加工ノズルを使用することで、ノズル内でループを形成させることも不可能ではない。ただし、これらの加工ノズルで得られる加工糸では、ループが短周期で形成されやすいことに加えて、そのサイズも小さくなりやすい。

このため、本発明の目的を満足する嵩高糸を製造するには、多数存在するパラメータを緻密に制御する必要が生じる。また、多錘化した場合に、錘毎に嵩高糸の嵩高性が異なるものになるという可能性があるため、品質の安定性という観点からも後述するノズル外の気流制御を活用した手法を採用することが好適である。この点に関して、ノズル内での撹乱、開繊処理は積極的に付与しないことを考えた。

次に圧縮空気が付与された糸条をノズル外で旋回させ、鞘糸によるループを形成させる工程となる。これはノズルから離れた位置で供給された２本の糸を旋回させることでループが形成可能になるというコンセプトを着想したものである。気流速度と糸速度の比（気流速度／糸速度）が１００から３０００にある場合に、ノズル外で鞘糸が開繊しながら旋回するという特異的な現象が見出された。

ここでの気流速度とは、サクションノズル出口から走行糸条と伴に噴射された気流の速度を意味する。この速度はノズルの吐出径と圧縮空気の流量により制御可能である。また、糸速度は流体加工ノズル後に糸を引き取るローラの周回速度等により制御することが可能である。この走行糸条の旋回力は気流と糸との速度比に依存して増減するため、目的とする嵩高糸の交錯点を強固にする場合には、この速度比を３０００に近づければよいし、交錯点を緩慢にしたい場合には逆に１００に近づければよい。この速度比は、例えば、圧縮空気の流量を間歇的に変化させ、あるいは引取ローラの速度を変動させることで、交錯点の度合いに変化を持たせることも可能である。一方、本発明の嵩高糸を詰め物など圧縮回復の変形が繰り返し付与される用途に使用する場合には、気流速度／糸速度を２００から２０００にすることが好ましい。特に、高頻度で変形が加わるジャケット等の衣料用に用いる嵩高糸を製造する場合には、適度な拘束と柔軟性を付与するという観点から、気流速度／糸速度が４００から１５００とすることが特に好ましい。

この旋回力が発現するのは、随伴していた気流が走行糸条を離脱したところである。そこで糸道を変更する旋回点１０を配置する。具体的には、バーガイド等で糸道を変更することで良い。そして糸条を規定の速度で引き取ることにより芯糸の周りを鞘糸が旋回し、ループを形成する。この旋回を起こすためのスペースとノズルから噴射された気流の拡散を利用した鞘糸の振動によるほぐれを得るという観点から、走行糸条の旋回点は、ノズル吐出口から離れた位置にあることが好適である。ただし、本発明の嵩高糸を製造するために適したノズル−旋回点間の距離は噴出した気流速度により変化するものであり、噴出気流が１．０×１０^−５から１．０×１０^−３秒間走行する間に旋回点１０が存在することが好ましい。気流の拡散とのバランスで適度な周期で芯糸と鞘糸との交錯点を形成させるためには、ノズル−旋回点間の距離は噴出気流が２．０×１０^−５から５．０×１０^−４秒間走行する間に存在することがより好ましい。

この旋回点の位置を調整することで、本発明の嵩高糸の交錯点の周期を制御することもできる。交錯点は、本発明の特徴である鞘糸からなるループの自立を支えるという役割があり、ある程度の周期で存在した方が好適である。この観点から嵩高糸における芯糸と鞘糸の交錯点を０．１個／ｍｍから１５．０個／ｍｍで存在するように旋回点を調整することが好ましい。係る範囲であれば、鞘糸の３次元捲縮を発現させた後でも、適度な間隔を有してループが存在することとなるため、好ましいのである。この観点を推し進めると、該交錯点は１．０個／ｍｍから１０．０個／ｍｍで存在するように旋回点を調整することがより好ましい。

鞘糸からなるループが形成された加工糸９（図４）は、形態固定や３次元的な捲縮を発現させるために、一旦巻き取った後あるいは嵩高加工に引き続いて熱処理を施すことが好ましい。図４においては、ループ形成工程に引き続き熱処理を行う加工工程を例示している。

この熱処理は、例えばヒータ１１（図４）によって行うものである。温度は使用するポリマーの結晶化温度±３０℃がその目安となる。この温度範囲での処理であれば、ポリマーの融点から処理温度が離れているため、鞘糸間や芯糸間で融着して硬化した箇所はなく、異物感がなく、良好な触感を損ねることはない。この熱処理工程に用いるヒータは一般的な接触式あるいは非接触式のヒータを採用することができるが、熱処理前の嵩高性や鞘糸の劣化抑制という観点では、非接触式のヒータの使用が好ましい。ここで言う非接触式のヒータとは、スリット型ヒータやチューブ型ヒータ等の空気加熱式ヒータ、高温蒸気により加熱するスチームヒータ、輻射加熱を利用したハロゲンヒータやカーボンヒータ、マイクロ波ヒータ等が該当する。

ここで加熱効率という観点から、輻射加熱を利用したヒータが好ましい。加熱時間に関しては、例えば、結晶化が進み加工糸を構成する繊維の繊維構造の固定、加工糸の形態固定及び鞘糸の捲縮発現が完了する等ための時間などを考慮することになり、処理温度及び時間を求められる特性に応じて調整するのがよい。熱処理工程が完了した加工糸はローラ１２（図４）を介して速度を規制し、張力制御機能を具備したワインダ１３で巻き取ればよい。この巻き形状に関しては、特に限定されるものではなく、いわゆるチーズ巻きやボビン巻きとすることが可能である。また、最終的な製品への加工を考慮して、複数本を予め合糸し、トウとすることやそのままシート化することも可能である。

本発明の嵩高糸は、熱処理工程前後でシリコーン系油剤を均一に付着させることが好ましい。ここで付着させるシリコーンは、熱処理などによって適度にシリコーンを架橋をさせることで、鞘糸及び芯糸にシリコーンの皮膜を形成させると良い。ここで言うシリコーン系油剤とは、ジメチルポリシロキサン、ハイドロジエンメチルポリシロキサン、アミノポリシロキサン、エポキシポリシロキサン等が例示され、これらを単独または混合して使用できる。また、嵩高糸の表面に均一に皮膜を形成するために、シリコーン付着の目的を損なわない範囲で、油剤に分散剤、粘度調整剤、架橋促進剤、酸化防止剤、防燃剤及び静電防止剤を含有させることができる。このシリコーン系油剤は無溶剤でも、溶液や水性エマルジョンの状態でも使用することもできる。油剤の均一付着という観点では、水性エマルジョンを使用することが好ましい。シリコーン系油剤は、油剤ガイド、オイリングローラーまたはスプレーによる散布を利用して、質量比で嵩高糸に対して０．１〜５．０％付着できるように処理することが好適である。その後任意の温度及び時間で乾燥し、架橋反応させることが好ましい。このシリコーン系油剤は、複数回に分けて付着させることも可能であり、同じ種類のシリコーンあるいは種類の異なるシリコーンを分けて付着さて、強固なシリコーン皮膜を積層させることも好適である。前述した処理により、嵩高糸にシリコーンの皮膜を形成させることで、嵩高糸の滑り性、触感が増し、本発明の効果を更に引き立たせることができる。

以下実施例を挙げて、本発明の嵩高糸およびその効果について具体的に説明する。
実施例および比較例では、下記の評価を行った。

Ａ．繊度
繊維の１００ｍの質量を測定し、１００倍することで繊度を算出した。これを１０回繰り返し、その単純平均値の小数点第２位を四捨五入した値をその繊維の繊度（ｄｔｅｘ）とした。単糸繊度とは、繊度をその繊維を構成するフィラメント数で除することにより、算出した。この場合も、小数点第２位を四捨五入した値を単糸繊度とした。

Ｂ．繊維の力学特性（強度、１０％歪みを加えた際の応力）
繊維をオリエンテック社製引張試験機“テンシロン”（登録商標） ＵＣＴ−１００型を用い、試料長２０ｃｍ、引張速度１００％／ｍｉｎの条件で引張り、応力−歪曲線を求める。破断時の荷重を読みとり、その荷重を初期繊度で除することで破断強度（ｃＮ／ｄｔｅｘ）を算出する。また、１０％モジュラスは、歪み１０％の荷重を読み取り、初期繊度で除することで算出した。いずれの値も、この操作を水準毎に５サンプルについて評価し、得られた結果の単純平均値を求め、小数点第２位を四捨五入した値である。

Ｃ．荷重付与伸長比、伸長復元率
嵩高糸を１ｍ／周のカセで５ｍ採取し、カセの一端を引っ掛けて吊るし、試料繊度当たりの初期荷重０．０３ｃＮ／ｄｔｅｘを掛けて荷重付与伸長前の原長（Ｌ０）を測定する。次いで、初期荷重を外して、当該試料の１０％モジュラスの１．５倍の荷重を掛けて１分放置した後、荷重付与伸長時の試料長（Ｌ１）を測定し、下記式により荷重付与繊維伸長比を求めた。同操作を水準ごとに５サンプルについて評価し、得られた結果の単純平均値を求め、小数点第２位を四捨五入した値を荷重付与伸長比とした。
荷重付与伸長比＝Ｌ１／Ｌ０
［Ｌ０：荷重付与伸長前の原長（ｃｍ）、Ｌ１：荷重付与伸長時の長さ（ｃｍ）］
また、荷重付与伸長比の測定に続いて、伸長荷重を外した後、前述の初期荷重を掛けて荷重付与伸長後の試料長（Ｌ２）を測定し、下記式により荷重付与伸長後の繊維長復元率を求めた。この場合も、同操作を水準ごとに５サンプルについて評価し、得られた結果の単純平均値を求め、小数点以下を四捨五入した値を荷重付与後の繊維長復元率とした。
荷重付与伸長後の繊維長復元率（％）＝（Ｌ１−Ｌ２）／（Ｌ１−Ｌ０）×１００
［Ｌ０：荷重付与伸長前の原長（ｃｍ）、Ｌ１：荷重付与伸長時の長さ（ｃｍ）、Ｌ２：荷重付与伸長後の長さ（ｃｍ）］ 。

Ｄ．ループ評価（大きさ、交錯点、破断点）
試料となる糸にたるみが出ないように０．０１ｃＮ／ｄｔｅｘの荷重をかけ、図２に例示されるように定長で一対の糸道ガイド４に糸掛けする。糸掛けした嵩高糸の側面を（株）キーエンス社製マイクロスコープＶＨＸ−２０００にてループを１０箇所以上が観察できる倍率で撮影した。この画像から無作為に選定したループ１０箇所について、画像処理ソフト（ＷＩＮＲＯＯＦ）を用いてループ先端の加工糸中心線３からのループ頂点までの距離５（図２）を測定した。この作業を加工糸１本について画像を計１０箇所撮影し、加工糸１本あたり合計１００箇所のループをミリメートル単位で小数点第２位までを測定する。この数値の平均値を算出し、小数点第２位以下を四捨五入した値を嵩高糸におけるループの大きさとした。

前記と同じ１０画像において、加工糸中心線３から１．０ｍｍ以上にループの頂点を形成する鞘糸が、加工糸中心線３から０．６ｍｍに位置した直線と交差する点を交錯点とし、加工糸１ミリメートル当たりでカウントした。計１０画像の交錯点（個／ｍｍ）を測定し平均値の小数点以下を四捨五入した。

前記と同じ１０画像において、ループを１０個の破断点を加工糸１ミリメートル当たりでカウントした。嵩高糸１本あたり合計１００個のループの破断点（個／ｍｍ）を測定し、平均値の小数点第２位以下を四捨五入した。ここで破断点が０．２個／ｍｍ未満のサンプルは、鞘糸が実質的に破断していない（各実施例、比較例の説明ならびに表１、表２および表３においては「無し」と記載）０．２個／ｍｍ以上のものは、破断有り（各実施例、比較例の説明および各表においては「有り」と記載）と評価した。

Ｅ．捲縮形態評価（３次元捲縮の有無、曲率半径）
加工糸から無作為に選んだ１０箇所において、（株）キーエンス社製マイクロスコープＶＨＸ−２０００にて、単糸の捲縮形態が確認できる倍率で観察した。この１０画像において、芯糸１０本、鞘糸１０本を観察してらせん状に旋回した形態（スパイラルな構造）を有している場合には、３次元的な捲縮構造有り（各実施例、比較例の説明ならびに表１、表２および表３においては「有り」と記載）と判定し、そうでない場合には捲縮構造無し（各実施例、比較例の説明および各表においては「無し」と記載）と判定した。また、同じ画像から、画像処理ソフト（ＷＩＮＲＯＯＦ）を用いて、捲縮した単糸の湾曲６（図３）の半径を測定した。前述の通り無作為に選んだ芯糸１００本、鞘糸１００本をミリメートル単位で小数点第２位までを測定し、この単純平均の小数点第２位を四捨五入した値を、３次元的な捲縮構造の曲率半径とした。

Ｆ．繊維間静摩擦係数
レーダー式摩擦係数試験機により、ＪＩＳ Ｌ １０１５（２０１０年）に準じた方法で測定した。なお、開繊等の前処理は行わず、試料を円筒に平行に並べることで評価するものである。

Ｇ．解舒性（ファスナー現象の抑制効果）
加工糸を５００ｍ以上巻き付けたドラムをクリールに仕掛け、ドラムの断面方向に３０ｍ／ｍｉｎ速度で５分間解除し、ファスナー現象による糸の踊り、引っ掛かり等を目視により確認し、下記の４段階で評価した。
◎：糸の踊りが見られず、良好に解舒できる。
○：わずかに糸の踊りが見られる問題なく解舒できる。
△：糸の踊り及びわずかに引っ掛かりが見られるが解舒はできる。
×：糸の踊り及び引っ掛かりが起こり解舒できない。

Ｈ．触感
加工糸を５００ｍ以上巻き付けたドラムをクリールに仕掛け、ドラムの断面方向に検尺機を用いて、糸を解舒して巻き形態とすることで１０ｍの糸カセとした。糸カセの一箇所を固定して風合い評価用サンプルを作成した。このサンプルを握った場合の触感を下記の４段階で評価した。
◎：嵩高性及び柔軟性に優れ、異物感を感じない優れた風合い。
○：嵩高性及び柔軟性を有した良好な風合い。
△：嵩高性を有し、かつ異物感を感じない程度の良好な風合い。
×：嵩高性がなく、異物感を感じる不良な風合い。

実施例１
熱可塑性ポリウレタン樹脂を単軸エクストルーダー付き紡糸装置に供給して、紡糸温度２２０℃で溶融後、ギアポンプで計量し、紡糸パックに流入させ、孔径φ０．３０ｍｍの吐出孔が同心円状に配置された紡糸口金から吐出した。吐出された糸条に２０℃の冷却風を２０ｍ／ｍｉｎの流れで吹き付けて冷却固化後、紡糸油剤を付与した後に紡糸速度５００ｍ／ｍｉｎで未延伸糸を巻き取った。巻き取った未延伸糸を加熱ローラ間で延伸速度６００ｍ／ｍｉｎで延伸して得られた単糸繊度７．０ｄｔｅｘの繊維を芯糸とした。

次にポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ：ＩＶ＝０．６ｄｌ／ｇ）を２９０℃で溶融後、ギアポンプで計量し、紡糸パックに流入させ、図６に例示されるような３つのスリット（幅０．１ｍｍ、図６の１８）が同心円状に配置された中空断面用吐出孔から中空率３０％となるように吐出した。吐出された糸条に２０℃の冷却風を３０ｍ／ｍｉｎの流れで片側から吹き付けて冷却固化後、紡糸油剤付与し、紡糸速度１５００ｍ／ｍｉｎで未延伸糸を巻き取った。引き続き、巻き取った未延伸糸を９０℃と１４０℃に加熱したローラ間で延伸速度８００ｍ／ｍｉｎで３．０倍延伸した単糸繊度６．５ｄｔｅｘの中空繊維を鞘糸とした。

芯糸と鞘糸を図４に例示される工程にて、芯糸と鞘糸を供給ローラ速度５０ｍ／ｍｉｎ及び１０００ｍ／ｍｉｎとして、サクションノズルに供給した。サクションノズルでは走行糸条に対して２０°で気流速度を４００ｍ／ｓになるように圧空を噴射し、芯糸と鞘糸が交錯しないように随伴気流とともにノズルから噴出させた。ノズルから噴射した糸条を気流共に１．０×１０^−４秒間走行させ、セラミックガイドを利用して糸道を変更し、鞘糸からなる大ループを形成した嵩高糸を５０ｍ／ｍｉｎのローラで引き取った。連続してローラを介して該加工糸をチューブヒータに導き、１５０℃の加熱空気で１０秒間熱処理し、嵩高糸の形態をセットするとともに、芯糸及び鞘糸に捲縮を発現させた。該嵩高糸は、チューブヒータ後に設置された張力制御式巻取り機により、５２ｍ／ｍｉｎでドラムに巻き取った。

実施例１では嵩高糸表面から鞘糸からなる大ループが平均で２３ｍｍ突出しており、該大ループが８．４個／ｍｍの頻度で形成された嵩高糸となっていた。この突出したループはサイズ、周期の均一性に優れるものであった。また、加工糸の鞘糸は曲率半径５．２ｍｍのミリメートルオーダーの３次元的な捲縮構造を有しており、鞘糸の大ループには破断箇所が見られない連続したループを形成したものであった。（破断箇所：０．０個）
引き続き、嵩高糸にポリシロキサンが濃度８ｗｔ％で含まれたシリコーン系油剤を最終的なポリシロキサン付着量が嵩高糸に対して１ｗｔ％になるようにスプレーで均一に散布し、１４０℃の温度で２０分間熱処理して本発明の嵩高糸を採取した。

該嵩高糸では連続的な大ループを形成する鞘糸が３次元的な捲縮構造を有しており、繊維間静摩擦係数０．２であり、嵩高糸の解舒性は問題なく、引っ掛かりなどを起こすことなくスムーズに巻き取ったドラムから解舒することができた（解舒性：◎）。また、伸縮時の抵抗を表す１０％モジュラスが０．２ｃＮ／ｄｔｅｘ、荷重付与伸長比が２．５、
荷重付与伸長後の繊維長復元率が１００％であった。実施例１は、小さな力でも高度に伸長させることが可能であり、良好な形態復元性を有したものであった（風合い：◎）。結果を表１に示す。

実施例２
紡糸時吐出量を調整することにより、単糸繊度を３．０ｄｔｅｘにした熱可塑性ポリウレタン繊維を芯糸にしたこと以外は、全て実施例１に従い実施した。

実施例２においては、芯糸の単糸繊度を減少させたことにより、ループの頻度が若干増加したものであり、伸長変形時には変形し易く、実施例１と比較して芯糸が細くなったことで柔軟な風合いになるものであった。結果を表１に示す。

実施例３
ポリマーをポリエステル系エラストマーに変更し、紡糸温度を２６０℃として実施例１で使用した孔径φ０．３０ｍｍの吐出孔が同心円状に配置された紡糸口金を用いて溶融紡糸を行い、芯糸を採取したこと以外は全て実施例１に従い実施した。

実施例３は、芯糸のポリマー種を柔軟性に優れたポリエステル系エラストマーに変更したものであり、嵩高糸では、１０％モジュラスが小さく、高度に伸長変形するものであった。また、比較的高度に変形させた場合でもヘタリがなく、可動範囲がより大きい部位への利用にも適した素材であった。結果を表１に示す。

実施例４
ポリマーをポリトリメチレンテレフタレートに変更し、紡糸温度を２７５℃として実施例１で使用した孔径φ０．３０ｍｍの吐出孔が同心円状に配置された紡糸口金を用いて溶融紡糸を行い、芯糸を採取したこと以外は全て実施例１に従い実施した。

実施例４は、芯糸のポリマー種を３ＧＴに変更したもので、１０％モジュラスが実施例１〜３対比向上したものであった。実施例４は、柔軟なストレッチ性を有しながら、変形後の回復の際に身体の戻りの動きをサポートするように芯糸が機能するものであり、例えば、伸長・収縮の稼動量が少なく、稼動回数が多くなりやすい胴体部位への利用にも適した素材であった。結果を表１に示す。

比較例１
実施例１の鞘糸に用いたポリエチレンテレフタレートからなる中空断面繊維を芯糸に用いたこと以外は全て実施例１に従い実施した。

比較例１では、実施例１の形態特性と概ね一致しているが、１０％モジュラスが高く、伸長時の抵抗が大きいものであった。また、繊維伸長比の測定では破断強度以上の荷重をかけることとなり、破断した。そのため、比較例１は、嵩高性は良好であるが、身体の動きへの追従性が低く、本発明の目的とするストレッチ性を達成しないものであった。結果を表２に示す。

比較例２
実施例１の鞘糸に用いたポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ：ＩＶ＝０．６ｄｌ／ｇ）を２９０℃で溶融後、計量し、紡糸パックに流入させ、実施例１で使用した孔径φ０．３０ｍｍの吐出孔が同心円状に配置された紡糸口金から吐出した。吐出された糸条に２０℃の冷却風を２０ｍ／ｍｉｎの流れで吹き付けて冷却固化後、紡糸油剤を付与した後に紡糸速度１５００ｍ／ｍｉｎで未延伸糸を巻き取った。巻き取った未延伸糸を加熱ローラ間で延伸速度８００ｍ／ｍｉｎで延伸して得られた単糸繊度７．０ｄｔｅｘの繊維を芯糸としたこと以外は全て実施例１に従い実施した。

比較例２も実施例１の形態特性と概ね一致しているが、１０％モジュラスが高く、伸長時の抵抗が大きいものであった。また、繊維伸長比の測定では破断強度以上の荷重をかけることとなり、比較例１と同様に破断した。そのため、比較例２も嵩高性は良好であるが、身体の動きへの追従性は低く、本発明の目的とするストレッチ性を達成しないものであった。結果を表２に示す。

比較例３
芯糸のポリマーをポリブチレンテレフタレートに変更し、２７０℃で溶融後、計量し、紡糸パックに流入させ、実施例１で使用した孔径φ０．３０ｍｍの吐出孔が同心円状に配置された紡糸口金から吐出した。吐出された糸条に２０℃の冷却風を２０ｍ／ｍｉｎの流れで吹き付けて冷却固化後、紡糸油剤を付与した後に紡糸速度１５００ｍ／ｍｉｎで未延伸糸を巻き取った。巻き取った未延伸糸を６０℃と１２０℃に加熱した加熱ローラ間で延伸速度８００ｍ／ｍｉｎで延伸して得られた単糸繊度７．０ｄｔｅｘの繊維を芯糸としたこと以外は全て実施例１に従い実施した。

比較例３は、荷重付与時伸長比の評価で破断強度以下の荷重を付与することはできたが、ＳＳカーブにおける塑性変形領域まで伸長させたため、繊維長復元率は０％であり、本発明の目的とするストレッチ性を達成しないものであった。結果を表２に示す。

比較例４
芯糸のポリマーをナイロン６に変更したこと以外は全て比較例３と同様に実施した。
比較例４は、破断強度および１０％モジュラスが高いものであったが、比較例３と同様に荷重付与時伸長比評価で塑性変形領域まで伸長させたため、繊維長復元率は０％であり、本発明の目的とするストレッチ性を達成しないものであった。結果を表２に示す。

実施例５、６、７
ノズルからの距離と気流速度を変更し、表３に示すように旋回点を調整したこと以外は、全て実施例１に従い実施した。

旋回点を大きくして、ループの頻度を少なくした実施例５および６では、ループサイズが２７ｍｍ（実施例５）、２３ｍｍ（実施例６）であり、実施例１と比較して若干大きくなったが、本発明の特徴であるストレッチ性は同等であり、風合いは良好なものであった。
旋回点を小さくしてループの頻度を多くした実施例７では、ループのサイズが２０ｍｍと実施例１と比較して小さくなったものの、本発明の特徴であるストレッチ性は同等であった。また、風合いに関しては、交錯点が多いものの、鞘糸の切断やたるみも抑制された構造であったため、解舒性も良好なものであった。結果を表３に示す。

実施例８、９
鞘糸のポリエチレンテレフタレートからなる中空糸を製造するに際し、吐出された糸条に２０℃の冷却風を片側から吹き付ける際の冷却風の風速を表３に示すように調整したこと以外は、全て実施例１に従い実施した。

冷却風の風速を１００ｍ／ｍｉｎにして、鞘糸の曲率半径を小さくした実施例８は、鞘糸の曲率半径が２．４ｍｍであり、実施例１と比較しておよそ半分の曲率半径を有していた。実施例８の嵩高糸は、本発明の特徴であるストレッチ性は実施例１と同等であった。また、風合いは良好であり、特に圧縮開放時の反発感に優れるものであった。
冷却風の風速を１０ｍ／ｍｉｎにして、鞘糸の曲率半径を大きくした実施例９では、鞘糸の曲率半径が２９．７ｍｍと実施例１と比較して大きくなった。実施例９の嵩高糸は、本発明の特徴であるストレッチ性は実施例１と同等であった。また、風合いに関しては、圧縮時の柔軟性に優れており、異物感をほとんど感じない優れたものであった。解舒性については、鞘糸の単糸同士が引っ掛かる部分が見られたが、解舒は可能であった。結果を表３に示す。

比較例５
ノズルの設置位置を変更し、表４に示すように旋回点を調整したこと以外は、実施例１と同様に実施した。

比較例５では、ループの頻度が０．１未満（０．０８個／ｍｍ）であり、芯糸から自立したループの数が非常に少ないものであったため、本発明の嵩高糸としての基本特性となる嵩高性に乏しいものであった。結果を表４に示す。

比較例６
圧空の噴射角度を９０°に変更したノズルを用い、セラミックガイドによる旋回点を設けないこと以外は全て実施例１に従い実施した。但し、比較例６においては、比較例５と同様の圧空流量では、芯糸と鞘糸の絡み合いが過剰で、ノズル詰まりが発生しため、気流速度を比較例５の半分の２００ｍ／ｓに低下させて嵩高糸を採取し、特性を評価することとした。

比較例６においては、熱処理前の時点で鞘糸によるループサイズが実施例１と比較して小さく、非常に短周期で形成されているものであったため、熱処理することで鞘糸を捲縮加工した場合には、糸にループは形成できているものの、嵩高性に乏しいものであった。鞘糸からなるループの詳細を確認すると、ループサイズに斑が見られ、熱処理前では確認できなかった破断点が比較的多く見られた（破断有り：破断点０．５）。結果を表４に示す。

比較例７
実施例１の芯糸である熱可塑性ポリウレタン繊維を延伸仮撚り加工を行い、捲縮を有する熱可塑性ポリウレタン繊維を製造し、これを芯糸に用いたこと以外、実施例１と同様に実施した。

比較例７は、鞘糸ループの頻度が３４．５個／ｍｍと多く、芯糸の捲縮部で鞘糸が固定されていることにより、実施例１と比較して荷重付与時伸長比が低下したものであった。また、繊維長復元率は７８％であり、嵩高構造の復元性に劣るものであった。結果を表４に示す。

１ 鞘糸
２ 芯糸
３ 加工糸中心線
４ 糸道ガイド
５ 加工糸中心線からループ頂点までの距離
６ ３次元的な捲縮
７ サクションノズル
８ 旋回点
９ 嵩高糸
１０ 引取ローラ
１１ ヒーター
１２ デリバリーローラ
１３ ワインダ
１４ 供給ローラ
１５ 芯糸
１６ 鞘糸
１７ 圧空の噴射角度
１８ スリット状吐出孔

Claims (6)

1. 実質的に破断しておらず連続的にループを形成している、３次元的な捲縮構造を有する鞘糸と、該鞘糸との交錯で鞘糸を固定している芯糸からなる嵩高糸において、１０％モジュラスが１．５ｃＮ／ｄｔｅｘ未満であり、荷重付与時の繊維伸長比が１．１以上、荷重付与伸長後の繊維長復元率が８０〜１００％であることを特徴とする嵩高糸。
2. 鞘糸と芯糸の単糸繊度比（鞘／芯）が０．１〜２．０、鞘糸と芯糸の交錯点が嵩高糸の繊維軸方向に０．１〜１５．０個／ｍｍ存在し、鞘糸の捲縮構造が２．０〜３０．０ｍｍの曲率半径をもつことを特徴とする請求項１に記載の嵩高糸。
3. 嵩高糸を構成する繊維の単糸繊度が３．０ｄｔｅｘ以上であることを特徴とする請求項１または２に記載の嵩高糸。
4. 荷重付与時の繊維伸長比が１．５以上、荷重付与伸長後の繊維長復元率が９０〜１００％であることを特徴とする請求項１から３のいずれかに記載の嵩高糸。
5. 鞘糸が中空率１０％以上の中空断面繊維であることを特徴とする請求項１から４のいずれかに記載の嵩高糸。
6. 請求項１から５のいずれかに記載の嵩高糸を少なくとも一部に含む繊維製品。