JP2018002923A - 電子・電気部品の製造方法、射出成形用エポキシ樹脂組成物、および電子・電気部品 - Google Patents
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Abstract
【課題】熱硬化性樹脂により封止・モールドされた電子・電気部品であって、樹脂の表面や内部にヒケ、凹み、ボイドなどのない高品質で高信頼性の電子・電気部品を、生産性良く、かつ簡便に製造する。【解決手段】固形状多官能フェノール型エポキシ樹脂、および/またはナフチレンエーテル型エポキシ樹脂を10〜40質量%含むエポキシ樹脂、酸無水物、ならびに平均粒径1〜5μm、空間率35〜70%、真球度0.95以上の第1の球状溶融シリカ、および平均粒径15〜40μm、空間率50〜70%、真球度0.85以上の第2の球状溶融シリカの混合物を含む液状のエポキシ樹脂組成物を調製する工程と、電子・電気部品素子を成形型内に配置し、該成形型内に液状のエポキシ樹脂組成物を注入して半硬化させる工程と、成形型を開放後、後硬化によりエポキシ樹脂組成物を完全硬化させる工程とを備える方法により電子・電気部品を製造する。【選択図】なし
Description
本発明は、電子・電気部品の製造方法、射出成形用エポキシ樹脂組成物、および電子・電気部品に関する。
近年、電子・電気機器、自動車機器、化学機器などの機器においては小型化・軽量化が進み、それに伴い、それらに搭載する電子・電気部品に使用する絶縁材料に対する要求も一段と厳しくなってきている。
従来、この種の用途の絶縁材料としては熱硬化性樹脂が広く用いられており、なかでもエポキシ樹脂は、耐熱性、耐薬品性が良好で、機械的特性に優れるうえ、硬化剤および各種添加剤との組合せにより、目的に応じた配合設計が実現できることから、多用されている。
このようなエポキシ樹脂などの熱硬化性樹脂を用いて電子・電気部品を封止・モールドする方法としては、部品を収容したケースまたは金型内に液状の熱硬化性樹脂を、常圧または真空下で注入滴下して硬化させる方法(注形法)が一般に用いられている(例えば、特許文献1参照。)。
また、金型温度を比較的低温(50〜150℃)に保ち、金型のキャビティ内に比較的低い圧力(0.1〜10kg/cm2)で液状の熱硬化性樹脂を射出充填して成形する方法(射出成形法)も知られている(例えば、特許文献2参照。)。
しかしながら、これらの従来の方法は、いずれも成形に時間がかかり生産性が低い上に、部品によっては、その容積や熱容量、熱硬化性樹脂が硬化する際の反応熱などを考慮して、多段で複雑な成形硬化条件を設定する必要があった。また、硬化時の樹脂の収縮に起因して表面にヒケや凹み(デント)が生じやすく、さらに、特に後者の方法では、樹脂の未充填部分やボイドが生じやすいという問題があった。
本発明は上記従来技術の課題を解決するためになされたもので、熱硬化性樹脂により封止・モールドされた電子・電気部品であって、表面や内部にヒケ、凹み、ボイドなどのない高品質で高信頼性の電子・電気部品を、生産性良く、かつ簡便に製造することができる方法、また、そのような方法に使用される射出成形用エポキシ樹脂組成物、さらに、そのような方法によって製造された電子・電気部品を提供することにある。
本発明の一態様に係る電子・電気部品の製造方法は、下記成分(A)〜(C)を含む液状のエポキシ樹脂組成物を調製する工程と、電子・電気部品素子を成形型内に配置し、該成形型内に前記液状のエポキシ樹脂組成物を注入して半硬化させる工程と、前記成形型を開放後、後硬化により前記エポキシ樹脂組成物を完全硬化させる工程とを備えたことを特徴としている。
(A)(a−1)固形状多官能フェノール型エポキシ樹脂、および/または(a−2)ナフチレンエーテル型エポキシ樹脂を10〜40質量%含むエポキシ樹脂、
(B)酸無水物、ならびに
(C)(c−1)平均粒径1〜5μm、空間率35〜70%、真球度0.95以上の第1の球状溶融シリカ、および(c−2)平均粒径15〜40μm、空間率50〜70%、真球度0.85以上の第2の球状溶融シリカの混合物
(A)(a−1)固形状多官能フェノール型エポキシ樹脂、および/または(a−2)ナフチレンエーテル型エポキシ樹脂を10〜40質量%含むエポキシ樹脂、
(B)酸無水物、ならびに
(C)(c−1)平均粒径1〜5μm、空間率35〜70%、真球度0.95以上の第1の球状溶融シリカ、および(c−2)平均粒径15〜40μm、空間率50〜70%、真球度0.85以上の第2の球状溶融シリカの混合物
また、本発明の他の一態様に係る射出成形用エポキシ樹脂組成物は、下記成分(A)〜(C)を含むことを特徴としている。
(A)(a−1)固形状多官能フェノール型エポキシ樹脂、および/または(a−2)ナフチレンエーテル型エポキシ樹脂を10〜40質量%含むエポキシ樹脂、
(B)酸無水物、ならびに
(C)(c−1)平均粒径1〜5μm、空間率35〜70%、真球度0.95以上の第1の球状溶融シリカ、および(c−2)平均粒径15〜40μm、空間率50〜70%、真球度0.85以上の第2の球状溶融シリカの混合物
(A)(a−1)固形状多官能フェノール型エポキシ樹脂、および/または(a−2)ナフチレンエーテル型エポキシ樹脂を10〜40質量%含むエポキシ樹脂、
(B)酸無水物、ならびに
(C)(c−1)平均粒径1〜5μm、空間率35〜70%、真球度0.95以上の第1の球状溶融シリカ、および(c−2)平均粒径15〜40μm、空間率50〜70%、真球度0.85以上の第2の球状溶融シリカの混合物
さらに、本発明の他の一態様に係る電子・電気部品は、電子・電気部品素子が上記射出成形用エポキシ樹脂組成物によって封止されていることを特徴としている。
本発明によれば、熱硬化性樹脂により封止・モールドされた電子・電気部品であって、表面や内部にヒケ、凹み、ボイドなどのない高品質で高信頼性の電子・電気部品を、生産性良く、かつ簡便に製造することができる。
以下、本発明の実施形態を詳細に説明する。説明は図面に基づいて行うが、それらの図面は単に図解のために提供されるものであって、本発明はそれらの図面により何ら限定されるものではない。また、図面は模式的なものであり、厚みと平面寸法との関係、厚みの比率などは実際のものとは異なることに留意されたい。
図1は、本発明の一実施形態により製造される過程にある電子・電気部品を概略的に示す断面図であり、また、図2は、本発明の一実施形態を適用して製造された電子・電気部品を概略的に示す断面図である。
図1において、1は、本実施形態において成形型として使用する射出成形用の金型を示している。金型1は、下型11と上型12とから構成され、これらの下型11および上型12にはそれぞれ凹部11a、12aが形成されている。この凹部11a、12aがキャビティ13を構成する。上型12には、また、キャビティ13に連通する樹脂注入口となるスプルー14が設けられ、このスプルー14には、液状のエポキシ樹脂組成物3を注入するための射出ノズル15が接続されている。この射出ノズル15からスプルー14を介してキャビティ13内に液状のエポキシ樹脂組成物3を注入して射出成形を行い、電子・電気部品を製造する。
まず、所定の温度に制御した下型11の凹部11a内に電子・電気部品素子2を配置し、その上に射出ノズル15を接続した上型12を被嵌し、下型11との接合部を気密にシールするとともに、キャビティ13内を真空ポンプなど(図示を省略)により吸引し、例えば、10Torr(約1.33kPa)にまで減圧する。電子・電気部品素子2は、その本体の側面から延びる端子2aを有しており、これらの端子2aが下型11と上型12との接合部で挟持されるように配置される。図1において、16は、上型12と下型11との接合部を気密にシールするシール部材を示している。
次いで、射出ノズル15の先端部15aを開き、液状のエポキシ樹脂組成物3を、下型11と上型12との間のキャビティ13内に射出する。射出ノズル15は、ノズル本管15b内にプランジャ15cが同心的に配設され、このプランジャ15cを上下動させることによって、ノズル先端部15aを開閉し、液状のエポキシ樹脂組成物3をキャビティ13内に断続的に射出できるようになっている。プランジャ15cを上昇させ、先端部15aを開いて、液状のエポキシ樹脂組成物3を射出する。なお、本発明において用いられる液状のエポキシ樹脂組成物については後述する。
液状のエポキシ樹脂組成物3がキャビティ13内に十分に充填されたところで、下型11および上型12を加熱して液状のエポキシ樹脂組成物3を硬化させる。本実施形態では、このとき、液状のエポキシ樹脂組成物3を完全硬化させず、半硬化させる。ここで、「半硬化」とは、成形型内の組成物を成形品としてハンドリング可能な硬さまで硬化した状態をいう。
本発明においては、充填した液状のエポキシ樹脂組成物3の示差走査熱量測定(DSC)による硬化反応率が30〜55%の範囲になるような条件で加熱することが好ましい。硬化反応率が30%未満では、硬化が不十分なために、形状を保持したまま金型から硬化物を容易に取り出すことができないか、または困難となる。また、硬化反応率が55%を超えるような条件では、硬化に時間がかかり生産性を十分に向上させることができないおそれがある。また、生産性の低下を防止するため、短時間に硬化させた場合には、硬化収縮などにより内部応力が発生し、クラックなどの欠陥が発生しやすくなる。金型からの取り出しを容易にし、また、硬化物における欠陥の発生を防止し、かつ生産性を高めるためには、硬化反応率が40〜50%の範囲になるような条件で加熱することがより好ましい。
なお、上記エポキシ樹脂組成物のDSCによる硬化反応率は、未硬化のエポキシ樹脂組成物から採取した試料(未硬化試料)および硬化後のエポキシ樹脂組成物から採取した試料(測定試料)について、それぞれDSC測定を行って各試料の発熱量を求め、未硬化試料の発熱量をH0、測定試料の発熱量をH1としたとき、次式(1)により算出される値である。
硬化反応率(%)={(H0−H1)/H0}×100 …(1)
硬化反応率(%)={(H0−H1)/H0}×100 …(1)
この後、金型1を開放し、半硬化成形品である、半硬化状態のエポキシ樹脂組成物で封止・モールドされた電子・電気部品素子2を取出し、後硬化により半硬化状態のエポキシ樹脂組成物を完全硬化させる。後硬化工程は、金型1から取り出した複数の半硬化成型品を一括して加熱ステージ上に放置したり、加熱オーブン中に放置したりすることにより行うことができる。後硬化は、複数の半硬化成型品を一括して処理することができる。これにより、図2に示すような、電子・電気部品素子2がエポキシ樹脂組成物の完全硬化物4で覆われて保護された電子・電気部品5が得られる。なお、電子・電気部品5は、端子2aの端部が硬化物4の外に突出して、他の機器などと接続できるようになっている。
本実施形態の電子・電気部品の製造方法においては、30〜55%という低い硬化反応率で金型から取り出すことができるため、金型内での成形時間を短縮することができ、生産性を高めることができる。また、硬化の大半を後硬化で行うことができるので、成型段階での複雑な成形硬化条件を設定する必要もない。
本実施形態において、液状のエポキシ樹脂組成物を金型に注入する際には、液状のエポキシ樹脂組成物の射出温度を低温に設定した上で、高温の金型へ注入充填して硬化させることが好ましい。
具体的には、液状のエポキシ樹脂組成物の射出温度は50〜70℃が好ましい。50℃未満では流動性が悪くなるおそれがある。一方、70℃を超えると射出ノズル内で一部硬化乃至ゲル化反応が進行するおそれがある。また、液状のエポキシ樹脂組成物の射出速度は0.2〜5.0L/分が好ましい。0.2L/分未満では生産性が低下し、一方、5.0L/分を超えると、気泡の巻き込みにより硬化物内にボイドが発生するおそれがある。
具体的には、液状のエポキシ樹脂組成物の射出温度は50〜70℃が好ましい。50℃未満では流動性が悪くなるおそれがある。一方、70℃を超えると射出ノズル内で一部硬化乃至ゲル化反応が進行するおそれがある。また、液状のエポキシ樹脂組成物の射出速度は0.2〜5.0L/分が好ましい。0.2L/分未満では生産性が低下し、一方、5.0L/分を超えると、気泡の巻き込みにより硬化物内にボイドが発生するおそれがある。
また、液状のエポキシ樹脂組成物の射出粘度は0.5〜30Pa・sが好ましい。0.5Pa・s未満では、成形品にバリが発生したり、金型に設けられている脱気用の孔に詰まりが生じたりするおそれがある。一方、30Pa・sを超えると流動性が低下し、場合により金型内に配置した電子・電気部品素子を損傷させるおそれがある。
エポキシ樹脂組成物を金型内で半硬化させる際の温度条件としては、90〜110℃が好ましく、時間は5〜25分程度が好ましい。温度が90℃未満では、硬化反応が十分に進行しないおそれがあり、110℃を超えると、硬化が急速に進んで、電子・電気部品素子の空隙にエポキシ樹脂組成物が均一に充填されないおそれがある。また、前述したような、硬化収縮などにより内部応力が発生し、クラックなどの欠陥が発生しやすくなるという問題が生じるおそれがある。一方、時間が5分未満では、硬化乃至ゲル化が不十分で、成型品の金型からの取り出しが困難になるおそれがあり、25分を超えると、成形時間が長いために、生産性を十分に向上させることができない。
また、その際の加圧条件としては、0.2〜10MPaが好ましい。0.2MPa未満では、樹脂の未充填部分やボイドが生じるおそれがある。一方、10MPaを超えると、電子・電気部品素子を損傷させるおそれがある。
半硬化成形品を金型から取り出した後の後硬化は、例えば、100℃で2時間加熱することにより行うことができる。
なお、射出ノズルなどには、エポキシ樹脂組成物を所望の温度まで加温できるヒータなどの加温手段を設けてもよい。また、金型は、ステンレス鋼などの耐熱性および耐食性を有する金属からなるものが好ましい。
本発明の方法が適用される電子・電気部品素子としては、例えば、巻線を収納した固定子鉄心(コイル)部品の他、コネクター、スイッチ、リレー、コンデンサ、トランス、抵抗器、集積回路、発光ダイオード(LED)などが挙げられる。
次に、本発明の電子・電気部品の製造方法で使用する液状のエポキシ樹脂組成物について説明する。
本発明で用いる液状のエポキシ樹脂組成物は、(A)(a−1)固形状多官能フェノール型エポキシ樹脂、および/または(a−2)ナフチレンエーテル型エポキシ樹脂を10〜40質量%含むエポキシ樹脂、(B)酸無水物、ならびに(C)(c−1)平均粒径1〜5μm、空間率35〜45%、真球度0.95以上の第1の球状溶融シリカ、および(c−2)平均粒径15〜40μm、空間率50〜70%、真球度0.85以上の第2の球状溶融シリカの混合物を必須成分として含有するものである。
(A)成分中の(a−1)成分の固形状多官能フェノール型エポキシ樹脂は、1分子中に3個以上のグリシジル基を有する常温(25℃)で固形状のフェノール型エポキシ樹脂であれば、特に制限されることなく使用される。その具体例としては、トリスフェノール型エポキシ樹脂、フェノールノボラック型エポキシ樹脂などが挙げられる。これらは1種を単独で、または2種以上を混合して用いることができる。(a−1)成分の固形状多官能フェノール型エポキシ樹脂としては、なかでも、トリスフェノール型エポキシ樹脂が好ましい。トリスフェノール型エポキシ樹脂の市販品としては、三菱化学(株)製の「jER1032H60」、(株)プリンテック製の「TECHMORE VG3101L」(以上、商品名)などが例示される。(a−1)成分を使用することで、主として、組成物の硬化時の収縮率を低下させることができる。
(A)成分中の(a−2)成分のナフチレンエーテル型エポキシ樹脂としては、例えば、下記一般式(1)で表される構造を有するものが挙げられる。
(式中、nは1〜20の整数であり、Rはそれぞれ独立に水素原子、ベンジル基、下記式(2)で表される基である)
(式中、mは1または2であり、Aはそれぞれ独立にフェニレン基、ナフチレン基である)
ナフチレンエーテル型エポキシ樹脂の市販品としては、DIC(株)製の「EXA−7310」、同「EXA−7311」、同「EXA−7311−G3」、同「EXA−7311−G4」(以上、商品名)などが例示される。(a−2)成分を使用することで、主として、組成物の硬化時の収縮率を低下させることができる。
上記(a−1)成分、および/または(a−2)成分は、(A)成分中に10〜40質量%含有される。10質量%未満では、組成物の硬化時の収縮率を低下させる効果が小さく、硬化物表面にヒケや凹みなどが生ずやすい。また、40質量%を超えると、組成物の粘度が上昇し、作業性が低下するとともに、硬化物の表面や内部に非充填部やボイドなどが発生しやすくなる。(a−1)成分、および/または(a−2)成分は、(A)成分中に10〜30質量%含有されることがより好ましい。
(A)成分に含まれる(a−1)成分および(a−2)成分以外のエポキシ樹脂(以下、(a−3)成分とも記す)は、(a−1)成分および(a−2)成分以外のエポキシ樹脂であって、1分子中に2個以上のグリシジル基(エポキシ基)を有するものであれば、従来知られるエポキシ樹脂のなかから1種以上を適宜選択して使用することができる。具体的には、例えば、クレゾールノボラック型エポキシ樹脂などのフェノール類とアルデヒド類のノボラック樹脂をエポキシ化したノボラック型エポキシ樹脂;ビスフェノールA、ビスフェノールF、ビスフェノールS、ビスフェノールAD、アルキル置換ビスフェノール、水添ビスフェノールなどのジグリシジルエーテル;ジアミノジフェニルメタン、イソシアヌル酸などのポリアミンとエピクロルヒドリンの反応により得られるグリシジルアミン型エポキシ樹脂;オレフィン結合を過酢酸などの過酸で酸化して得られる線状脂肪族エポキシ樹脂;シクロヘキサン誘導体などのエポキシ化によって得られる脂環式エポキシ樹脂(1,4−シクロヘキサンジメタノールジグリシジルエーテル、1,6−ヘキサンジオールジグリシジルエーテル、4,4’−イソプロピリデンジシクロヘキサノールジグリシジルエーテルなど);ビフェニル型エポキシ樹脂;エステルまたはポリエステル型エポキシ樹脂(ヘキサヒドロフタル酸ジグリシジルエステル、3,4−エポキシシクロヘキシルメチル(3,4−エポキシ)シクロヘキサンカルボキシレート、トリグリシジルイソシアヌレートなど);ポリグリシジルエーテルなどが挙げられる。これらのエポキシ樹脂は、1種を単独で使用してもよく、2種以上を混合して使用してもよい。
(a−3)成分のエポキシ樹脂は、常温で液状であることが好ましいが、常温で固体のものであっても、液状のエポキシ樹脂、反応性希釈剤、溶剤などに希釈分散することにより液状にして用いることができる。(a−3)成分として好ましい液状のエポキシ樹脂としては、ビスフェノールA型エポキシ樹脂、ビスフェノールF型エポキシ樹脂が挙げられる。なかでも、ビスフェノールA型エポキシ樹脂が好ましい。(a−3)成分のエポキシ樹脂として特に好適なビスフェノールA型エポキシ樹脂の市販品としては、例えば、三井石油化学(株)製の商品名「R140P」などが例示される。脂環式エポキシ樹脂は、組成物の硬化時の収縮率を増大させるおそれがあるため、使用しないことが好ましい。
(B)成分の酸無水物は、上記(A)成分の硬化剤であり、従来、エポキシ樹脂の硬化剤として使用されているものであれば、特に制限されることなく使用することができる。具体的には、例えば、テトラヒドロフタル酸無水物、ヘキサヒドロフタル酸無水物、メチルヘキサヒドロフタル酸無水物、無水トリメリット酸、無水ピロメリット酸、無水メチルハイミック酸、メチルテトラヒドロフタル酸無水物などが使用される。これらは1種を単独で、または2種以上を混合して使用することができる。
(B)成分の硬化剤の配合量は、上記(A)成分中のエポキシ基1当量当たり、0.7〜1.1当量となる範囲が好ましく、0.8〜1.0当量となる範囲がより好ましい。酸無水物の配合量が前記範囲を外れると、硬化物の耐熱性、機械的特性、耐湿性などの特性が低下するおそれがある。
なお、本発明の効果を阻害しない範囲であれば、従来、エポキシ樹脂の硬化剤として使用されているフェノール樹脂硬化剤、アミン硬化剤、イミダゾール化合物、潜在性硬化剤、イソシアネート化合物、カチオン系硬化剤などの硬化剤を配合してもよい。
本発明においては、(C)成分として、(c−1)平均粒径1〜5μm、好ましくは1〜3μm、空間率35〜70%、好ましくは40〜65%、真球度0.95以上、好ましくは0.98以上の第1の球状溶融シリカ、および(c−2)平均粒径15〜40μm、好ましくは15〜30μm、空間率50〜70%、好ましくは60〜70%、真球度0.85以上、好ましくは0.90以上の第2の球状溶融シリカの混合物を使用する。このような物性の異なる2種類の球状溶融シリカを混合して使用することで、組成物の粘度を低下させ、流動性を高めることができる。これらの球状溶融シリカは、分散性などを高めるため、アルコキシシラン、アシロキシシラン、シラザン、オルガノアミノシランなどのシランカップリング剤などにより表面処理が施されていてもよい。
なお、本明細書において、球状溶融シリカの「平均粒径」は、レーザ回折式粒度分布測定装置により測定した個数積算分布における50%粒径(d50値)である。また、球状溶融シリカの「空間率」は、例えば、嵩比重と真比重から次式により算出することができる。
空間率(%)={1−(嵩密度/真密度)}×100
さらに、球状溶融シリカの「真球度」は「粒子の最大径に対する最少径の比」と定義され、例えば、走査型電子顕微鏡(SEM)による観察から求めることができる。
なお、本明細書において、球状溶融シリカの「平均粒径」は、レーザ回折式粒度分布測定装置により測定した個数積算分布における50%粒径(d50値)である。また、球状溶融シリカの「空間率」は、例えば、嵩比重と真比重から次式により算出することができる。
空間率(%)={1−(嵩密度/真密度)}×100
さらに、球状溶融シリカの「真球度」は「粒子の最大径に対する最少径の比」と定義され、例えば、走査型電子顕微鏡(SEM)による観察から求めることができる。
(C)成分の球状溶融シリカの配合量は、(A)成分のエポキシ樹脂100質量部に対して、500〜1000質量部の範囲が好ましく、600〜800質量部の範囲がより好まししい。500質量部未満では、硬化物収縮により電子・電気部品の歪みや破損などが発生しやすくなり、一方、1000質量部を超えると、射出時の流動性が低下し、未充填部分が発生するおそれがある。
また、(C)成分中の(c−1)成分の含有量は、40〜65質量%が好ましく、45〜60質量%がより好ましく、48〜57質量%がより一層好ましい。
また、(C)成分中の(c−1)成分の含有量は、40〜65質量%が好ましく、45〜60質量%がより好ましく、48〜57質量%がより一層好ましい。
なお、本発明の効果を阻害しない範囲であれば、従来、この種の樹脂組成物に配合されている充填剤を配合してもよい。併用する充填剤は、無機系および有機系のいずれであってもよい。無機系充填材としては、例えば、窒化珪素、アルミナ、窒化アルミニウム、炭酸カルシウム、マグネシア、ベーマイト、水酸化アルミニウム、タルクなどが挙げられる。球状溶融シリカ以外のシリカ、例えば、破砕溶融シリカや結晶シリカなども使用可能である。有機系充填剤としては、例えば、シリコーン樹脂、ポリテトラフロロエチレンなどのフッ素樹脂、ポリメチルメタクリレートなどのアクリル樹脂、ベンゾグアナミンやメラミンとホルムアルデヒドとの架橋物などが挙げられる。さらに、シリカとアクリル樹脂との複合材など、有機化合物と無機化合物を複合した充填剤なども使用される。これらの充填剤においても、分散性などを高めるため、アルコキシシラン、アシロキシシラン、シラザン、オルガノアミノシランなどのシランカップリング剤などにより表面処理が施されていてもよい。
本発明に使用するエポキシ樹脂組成物は、上記(A)〜(C)成分を必須成分とするものであるが、(C)成分の沈降を防止するため、(D)水酸化アルミニウム、および(E)フュームド金属酸化物を使用することができる。
(D)水酸化アルミニウムとしては、形状が球形でなく、かつ平均粒径が1〜2μm程度のものが好ましい。また、その配合量は、(A)成分のエポキシ樹脂100質量部に対して、20〜50質量部の範囲が好ましく、20〜40質量部の範囲がより好ましい。20質量部未満では、(C)成分の沈降を防止する効果が小さく、50質量部を超えると沈降防止効果は増大するものの、成形性や硬化物の機械的特性、耐熱衝撃性などが低下するおそれがある。なお、本明細書において、水酸化アルミニウムの「平均粒径」は、レーザ回折式粒度分布測定装置により測定した個数積算分布における50%粒径(d50値)である。
(D)水酸化アルミニウムとしては、形状が球形でなく、かつ平均粒径が1〜2μm程度のものが好ましい。また、その配合量は、(A)成分のエポキシ樹脂100質量部に対して、20〜50質量部の範囲が好ましく、20〜40質量部の範囲がより好ましい。20質量部未満では、(C)成分の沈降を防止する効果が小さく、50質量部を超えると沈降防止効果は増大するものの、成形性や硬化物の機械的特性、耐熱衝撃性などが低下するおそれがある。なお、本明細書において、水酸化アルミニウムの「平均粒径」は、レーザ回折式粒度分布測定装置により測定した個数積算分布における50%粒径(d50値)である。
(E)フュームド金属酸化物としては、フュームドアルミナ、フュームドシリカなどが挙げられるが、なかでもフュームドアルミナが好ましく、特に、比表面積(BET)が85〜115m2/g程度のフュームドアルミナは沈降防止効果が大きいことから好ましい。フュームドシリカを使用する場合は、フュームドアルミナの併用成分としての使用が好ましく、この場合、フュームドシリカは(E)成分全体の2〜5質量%の範囲が好ましい。この(E)成分のフュームド金属酸化物の配合量は、(A)成分のエポキシ樹脂100質量部に対して、1〜5質量部の範囲が好ましく、1〜3質量部の範囲がより好ましい。1質量部未満では、(C)成分の沈降を防止する効果が小さく、5質量部を超えると沈降防止効果は増大するものの、粘度が上昇して、成形性や作業性が低下するおそれがある。
なお、沈降防止のためには、(D)水酸化アルミニウムおよび(E)フュームド金属酸化物の一方のみを使用することもできるが、両者を併用することでより優れた沈降防止効果が得られるとともに、作業性や成形性などを改善することができる。
本発明に使用するエポキシ樹脂組成物には、また、作業性、成形性、保存安定性などを改善するために、(F)シランカップリング剤、および(G)減粘剤を使用することができる。
(F)シランカップリング剤としては、例えば、3−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、3−グリシドキシプロピルメチルジエトキシシランなどが挙げられる。また、0.01(G)減粘剤としては、例えば、市販の、BYK−Mallinkrodt社製の商品名「BYK−9010」、「BYK−9012」などが挙げられる。(F)成分のシランカップリング剤の配合量は、(A)成分のエポキシ樹脂100質量部に対して、1〜3質量部の範囲が好ましく、1〜2質量部の範囲がより好ましい。1質量部未満では、添加による効果が十分に得られず、3質量部を超えると、硬化物物性や(C)成分などのフィラーの沈降性に悪い影響を与えるおそれがある。また、(G)成分の減粘剤の配合量は、(A)成分のエポキシ樹脂100質量部に対して、0.01〜1質量部の範囲が好ましく、0.1〜1質量部の範囲がより好ましい。0.01質量部未満では、添加による効果が十分に得られず、1質量部を超えると、硬化物物性に悪い影響を与えるおそれがある。
(F)シランカップリング剤としては、例えば、3−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、3−グリシドキシプロピルメチルジエトキシシランなどが挙げられる。また、0.01(G)減粘剤としては、例えば、市販の、BYK−Mallinkrodt社製の商品名「BYK−9010」、「BYK−9012」などが挙げられる。(F)成分のシランカップリング剤の配合量は、(A)成分のエポキシ樹脂100質量部に対して、1〜3質量部の範囲が好ましく、1〜2質量部の範囲がより好ましい。1質量部未満では、添加による効果が十分に得られず、3質量部を超えると、硬化物物性や(C)成分などのフィラーの沈降性に悪い影響を与えるおそれがある。また、(G)成分の減粘剤の配合量は、(A)成分のエポキシ樹脂100質量部に対して、0.01〜1質量部の範囲が好ましく、0.1〜1質量部の範囲がより好ましい。0.01質量部未満では、添加による効果が十分に得られず、1質量部を超えると、硬化物物性に悪い影響を与えるおそれがある。
本発明に使用するエポキシ樹脂組成物には、また、硬化特性を改善するために、さらに(H)硬化促進剤を添加することができる。(H)硬化促進剤は、上記(A)成分と(B)成分との硬化を促進することができるものであれば特に制限されることなく使用することができる。
使用可能な硬化促進剤の例としては、イミダゾール系硬化促進剤、アミン系硬化促進剤、有機ホスフィン系硬化促進剤、ジアザビシクロ系硬化促進剤、ウレア系硬化促進剤、有機ボロン塩系硬化促進剤、ポリアミド系硬化促進剤物などが挙げられる。硬化性、接着性の観点から、なかでもイミダゾール系硬化促進剤、アミン系硬化促進剤が好ましく、アミン系硬化促進剤がより好ましい。
イミダゾール系硬化促進剤の具体例としては、例えば、イミダゾール、2−メチルイミダゾール、2−エチルイミダゾール、2−イソプロピルイミダゾール、2−n−プロピルイミダゾール、2−ウンデシル−1H−イミダゾール、2−ヘプタデシル−1H−イミダゾール、1,2−ジメチルイミダゾール、2−エチル−4−メチルイミダゾール、2−フェニル−1H−イミダゾール、4−メチル−2−フェニル−1H−イミダゾール、2−フェニル−4−メチルイミダゾール、1−ベンジル−2−メチルイミダゾール、1−シアノエチル−2−メチルイミダゾール、1−シアノエチル−2−エチル−4−メチルイミダゾール、1−シアノエチル−2−ウンデシルイミダゾール、1−シアノエチル−2−フェニルイミダゾール、1−シアノエチル−2−エチル−4−メチルイミダゾリウムトリメリテイト、1−シアノエチル−2−ウンデシルイミダゾリウムトリメリテイト、1−シアノエチル−2−フェニルイミダゾリウムトリメリテイト、2,4−ジアミノ−6−[2′−メチルイミダゾリル−(1′)]−エチル−s−トリアジン、2,4−ジアミノ−6−[2′−ウンデシルイミダゾリル−(1′)]−エチル−s−トリアジン、2,4−ジアミノ−6−[2′−エチル−4−メチルイミダゾリル−(1′)]−エチル−s−トリアジン、2,4−ジアミノ−6−[2′−メチルイミダゾリル−(1′)]−エチル−s−トリアジンイソシアヌル酸付加物、2−フェニルイミダゾールイソシアヌル酸付加物、2−メチルイミダゾールイソシアヌル酸付加物、2−フェニル−4,5−ジヒドロキシメチルイミダゾール、2−フェニル−4−メチル−5−ヒドロキシメチルイミダゾール、1−シアノエチル−2−フェニル−4,5−ジ(2−シアノエトキシ)メチルイミダゾール、1−ドデシル−2−メチル−3−ベンジルイミダゾリウムクロライド、1−ベンジル−2−フェニルイミダゾール塩酸塩、1−ベンジル−2−フェニルイミダゾリウムトリメリテイトなどが挙げられる。
アミン系硬化促進剤の具体例としては、例えば、エチレンジアミン、トリメチレンジアミン、テトラメチレンジアミン、ヘキサメチレンジアミンなどの脂肪族ジアミン類、脂環式及び複素環式アミン類、変性ポリアミン類、グアニジン、有機酸ヒドラジド、ジアミノマレオニトリル、アミンイミド、三フッ化ホウ素−ピペリジン錯体、三フッ化ホウ素−モノエチルアミン錯体、ベンジルジメチルアミン、トリエチルアミンなどが挙げられる。
ウレア系硬化促進剤の具体例としては、例えば、芳香族ジメチルウレア、脂肪族ジメチルウレア、3−(3,4−ジクロロフェニル)−1,1−ジメチルウレア(DCMU)、3−(3−クロロ−4−メチルフェニル)−1,1−ジメチルウレア、2,4−ビス(3,3−ジメチルウレイド)トルエンなどが挙げられる。
ジアザビシクロ系硬化促進剤の具体例としては、例えば、1,8−ジアザビシクロ(5.4.0)ウンデセン−7などが挙げられる。
有機ホスフィン系硬化促進剤の具体例としては、例えば、トリフェニルホスフィン塩などが挙げられる。
ジアザビシクロ系硬化促進剤の具体例としては、例えば、1,8−ジアザビシクロ(5.4.0)ウンデセン−7などが挙げられる。
有機ホスフィン系硬化促進剤の具体例としては、例えば、トリフェニルホスフィン塩などが挙げられる。
この(H)成分の硬化促進剤の配合量は、硬化促進性および硬化物物性のバランスなどの点から、(B)成分の酸無水物100質量部に対して、0.1〜10質量部の範囲が好ましく、0.4〜5質量部の範囲がより好ましい。0.1質量部未満では、硬化不良により電気特性、膜厚均一性などが低下するおそれがあり、また、10質量部を超えると、保存安定性などが低下するおそれがある。
本発明に使用するエポキシ樹脂組成物には、さらに必要に応じて、例えば、離型剤、着色剤、靱性付与剤、低応力付与剤、消泡剤などの各種添加剤を、本発明の効果を阻害しない範囲で配合することができる。離型剤としては、例えば、合成ワックス、天然ワックス、直鎖脂肪族の金属塩、酸アミド、エステル類などが挙げられる。着色剤としては、例えば、カーボンブラック、コバルトブルーなどが挙げられる。靱性付与剤としては、例えば、シリコーンゴム、アクリルゴム、ブチルゴム、ブタジエンゴム、NBRなどのゴム粒子、これらのゴム粒子の表面に異種ポリマーをグラフト重合したコアシェルゴム粒子などが挙げられる。低応力付与剤としては、例えば、シリコーンオイル、シリコーンゴムなどが挙げられる。
本発明に使用するエポキシ樹脂組成物の調製は、上述したような(A)エポキシ樹脂、(B)酸無水物、および(C)球状溶融シリカと、必要に応じて配合される各種成分とを十分に混合することにより行われる。予め(A)エポキシ樹脂を含む主剤組成物と(B)酸無水物を含む硬化剤組成物を調製して、いわゆる2液型エポキシ樹脂組成物とし、使用時にそれらを混合するようにしてもよい。この場合、主剤組成物には(A)エポキシ樹脂の他、少なくとも(C)球状溶融シリカを含有させることが好ましく、硬化剤組成物には、(B)酸無水物の他、少なくとも(C)球状溶融シリカを必須成分として含有させることが好ましい。混合後、50〜70℃に予熱し、減圧下で脱泡した後、成形型に射出注入することが好ましい。
なお、上記成分中、(F)シランカップリング剤は、そのまま(A)エポキシ樹脂などの他の成分と混合してもよいが、添加による効果をより高める目的で、その少なくとも一部を(C)成分の球状溶融シリカ、特に(c−1)成分の平均粒径1〜5μm、空間率35〜70%、真球度0.95以上の第1の球状溶融シリカの表面処理に使用してもよい。表面処理は、シランカップリング剤噴霧後、60〜100℃で12〜36時間、例えば90℃で24時間放置することにより行われる。
なお、上記成分中、(F)シランカップリング剤は、そのまま(A)エポキシ樹脂などの他の成分と混合してもよいが、添加による効果をより高める目的で、その少なくとも一部を(C)成分の球状溶融シリカ、特に(c−1)成分の平均粒径1〜5μm、空間率35〜70%、真球度0.95以上の第1の球状溶融シリカの表面処理に使用してもよい。表面処理は、シランカップリング剤噴霧後、60〜100℃で12〜36時間、例えば90℃で24時間放置することにより行われる。
以上、実施形態を示して本発明を説明したが、本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、実施段階ではその要旨を逸脱しない範囲で種々の変更を行うことが可能である。また、上記実施形態には種々の段階の説明が含まれており、開示される複数の構成要件を適宜組み合わせることにより種々の発明が抽出され得る。例えば、実施形態に示される全構成要件からいくつかの構成要件が削除されても、発明が解決しようとする課題の欄で述べた課題の少なくとも1つが解決できている場合には、このいくつかの構成要件が削除された構成が発明として抽出され得る。
次に、本発明を実施例および比較例により詳細に説明するが、本発明はこれらの例によって何ら限定されるものではない。以下の実施例および比較例において使用した材料は表1に示した通りである。
実施例1〜5および比較例1〜6
表1に示すエポキシ樹脂I、II、III、IVおよびV、顔料、消泡剤、シランカップリング剤、消泡剤、球状溶融シリカI、II、IIIおよびIV、水酸化アルミニウム、フュームドアルミナ、減粘剤、ゴム粒子、硬化剤、硬化促進剤を用い、それぞれ表2に示す配合割合で各原料を均一に撹拌混合して主剤組成物および硬化剤組成物を調製した。さらに、これらの主剤組成物および硬化剤組成物を均一に撹拌混合し脱泡して、液状のエポキシ樹脂組成物を調製した。
表1に示すエポキシ樹脂I、II、III、IVおよびV、顔料、消泡剤、シランカップリング剤、消泡剤、球状溶融シリカI、II、IIIおよびIV、水酸化アルミニウム、フュームドアルミナ、減粘剤、ゴム粒子、硬化剤、硬化促進剤を用い、それぞれ表2に示す配合割合で各原料を均一に撹拌混合して主剤組成物および硬化剤組成物を調製した。さらに、これらの主剤組成物および硬化剤組成物を均一に撹拌混合し脱泡して、液状のエポキシ樹脂組成物を調製した。
次いで、図1に示す金型1を用い、調製された上記液状エポキシ樹脂組成物により電子・電気部品素子の封止を行った。すなわち、まず、金型1の下型11の凹部11aに封止すべき電子・電気部品素子を収容し、上型12を被嵌して、金型1を組み立てた。次に、上記エポキシ樹脂組成物を、射出ノズル15のノズル本管15b内に導入し、下型11と上型12との間のキャビティ13内を真空ポンプにて10Torrまで真空引きした。プランジャ15cを作動させ、キャビティ13内に充填速度0.5L/min、射出温度60℃で、エポキシ樹脂組成物を射出充填した後、0.5MPaの加圧下、下型11および上型12を加熱し、100℃で10分間の条件でエポキシ樹脂組成物を加熱硬化させた。その後、金型1を開放し、硬化物を金型1から取り出した後、100℃で2時間および150℃で2時間の条件で後硬化を行い、樹脂で封止された電子・電気部品を製造した。
上記各実施例および各比較例で得られた液状エポキシ樹脂組成物について、下記に示す方法で各種特性を評価し、その結果を表3に示した。
(1)粘度(主剤組成物)
JIS C 2105の粘度測定法に準拠して、BROOKFIELD粘度計(品番:DV−II)により、ローターNo.34spindleを用い、温度70℃、回転数1rpmの条件で測定した。
(2)粘度(エポキシ樹脂組成物)
JIS C 2105の粘度測定法に準拠して、BROOKFIELD粘度計(品番:DV−II)により、ローターNo.34spindleを用い、温度60℃、回転数1rpmの条件で測定した。
(3)ゲルタイム
JIS C 2105の試験管法に準拠して、エポキシ樹脂組成物を試験管中に10g量り取り、140℃のオイルバス中にて樹脂組成物がゲルになるまでの時間を測定した。
(4)充填剤(シリカ)の沈降性
プラスチック製の試験管にエポキシ樹脂組成物を44g注入後、所定の硬化条件(100℃で2時間および150℃で2時間)で硬化させる。硬化物の上方部10mmを切断して硬化物比重(Sup)を測定する。同様に、硬化物の下方部10mmを切断して硬化物比重(Sdown)を測定し、上方の硬化物比重(Sup)と下方の硬化物比重(Sdown)の比(Sup/Sdown)を算出する。比(Sup/Sdown)が1.00に近いほど充填剤の沈降が少ないことを示す。
(5)体積収縮率
プラスチック製の試験管にエポキシ樹脂組成物を50g注入後、所定の硬化条件(100℃で2時間および150℃で2時間)で硬化させる。硬化物の上方部60mmを切断して25℃にて硬化物比重(S1)を測定し、同様に、下方部60mmを切断して25℃にて硬化物比重(S2)を測定し、その平均値を算出して硬化物比重(Spost−cured)とする。この硬化物比重(Spost−cured)と、予め比重瓶を用いて25℃にて測定した硬化前のエポキシ樹脂組成物の比重(Spre−cured)から、次式により体積収縮率(%)を算出した。
体積収縮率(%)
={(Spost−cured−Spre−cured)/Spost−cured}×100
(6)成形性(内部のボイドの有無)
成形後の電子・電気部品を任意の切断面で切断し、その切断面における樹脂硬化物中のボイドの有無を目視で確認し、下記の基準で評価した。
◎:ボイドなし
○:僅かにボイドあり(実用上問題なし)
△:ボイドあり(実用上問題あり)
×:多数のボイドあり
(7)成形性(外観のヒケ・デントの有無)
成形後の電子・電気部品の表面におけるヒケ・デントの有無を目視で確認し、下記の基準で評価した。
◎:ヒケ・デントなし
○:僅かにヒケまたはデントあり(実用上問題なし)
△:ヒケまたはデントあり(実用上問題あり)
×:多数のヒケおよびデントあり
(8)ガラス転移点(Tg)
エポキシ樹脂組成物を100℃で2時間、150℃で2時間の条件で硬化させて作製した試料について、熱分析装置TMA/SS150(セイコーインスツルメンツ社製 型名)により、室温から250℃まで昇温して(昇温速度10℃/分)熱膨張曲線を測定し、変位点の中点から求めた。
(9)熱膨張係数(線膨張係数)α1およびα2
(8)で求めた熱膨張曲線において、ガラス転移温度Tgよりも低い温度領域から熱膨張係数α1を、またガラス転移温度Tgよりも高い温度領域から熱膨張係数α2を求めた。
(10)曲げ強さ、曲げ弾性率、曲げ伸び
エポキシ樹脂組成物を100℃で3時間、次いで150℃で3時間硬化させてサンプル片(幅10mm×高さ4mm×長さ80mm)を作製し、JIS K 6911に準拠して、温度25℃で測定した。
JIS C 2105の粘度測定法に準拠して、BROOKFIELD粘度計(品番:DV−II)により、ローターNo.34spindleを用い、温度70℃、回転数1rpmの条件で測定した。
(2)粘度(エポキシ樹脂組成物)
JIS C 2105の粘度測定法に準拠して、BROOKFIELD粘度計(品番:DV−II)により、ローターNo.34spindleを用い、温度60℃、回転数1rpmの条件で測定した。
(3)ゲルタイム
JIS C 2105の試験管法に準拠して、エポキシ樹脂組成物を試験管中に10g量り取り、140℃のオイルバス中にて樹脂組成物がゲルになるまでの時間を測定した。
(4)充填剤(シリカ)の沈降性
プラスチック製の試験管にエポキシ樹脂組成物を44g注入後、所定の硬化条件(100℃で2時間および150℃で2時間)で硬化させる。硬化物の上方部10mmを切断して硬化物比重(Sup)を測定する。同様に、硬化物の下方部10mmを切断して硬化物比重(Sdown)を測定し、上方の硬化物比重(Sup)と下方の硬化物比重(Sdown)の比(Sup/Sdown)を算出する。比(Sup/Sdown)が1.00に近いほど充填剤の沈降が少ないことを示す。
(5)体積収縮率
プラスチック製の試験管にエポキシ樹脂組成物を50g注入後、所定の硬化条件(100℃で2時間および150℃で2時間)で硬化させる。硬化物の上方部60mmを切断して25℃にて硬化物比重(S1)を測定し、同様に、下方部60mmを切断して25℃にて硬化物比重(S2)を測定し、その平均値を算出して硬化物比重(Spost−cured)とする。この硬化物比重(Spost−cured)と、予め比重瓶を用いて25℃にて測定した硬化前のエポキシ樹脂組成物の比重(Spre−cured)から、次式により体積収縮率(%)を算出した。
体積収縮率(%)
={(Spost−cured−Spre−cured)/Spost−cured}×100
(6)成形性(内部のボイドの有無)
成形後の電子・電気部品を任意の切断面で切断し、その切断面における樹脂硬化物中のボイドの有無を目視で確認し、下記の基準で評価した。
◎:ボイドなし
○:僅かにボイドあり(実用上問題なし)
△:ボイドあり(実用上問題あり)
×:多数のボイドあり
(7)成形性(外観のヒケ・デントの有無)
成形後の電子・電気部品の表面におけるヒケ・デントの有無を目視で確認し、下記の基準で評価した。
◎:ヒケ・デントなし
○:僅かにヒケまたはデントあり(実用上問題なし)
△:ヒケまたはデントあり(実用上問題あり)
×:多数のヒケおよびデントあり
(8)ガラス転移点(Tg)
エポキシ樹脂組成物を100℃で2時間、150℃で2時間の条件で硬化させて作製した試料について、熱分析装置TMA/SS150(セイコーインスツルメンツ社製 型名)により、室温から250℃まで昇温して(昇温速度10℃/分)熱膨張曲線を測定し、変位点の中点から求めた。
(9)熱膨張係数(線膨張係数)α1およびα2
(8)で求めた熱膨張曲線において、ガラス転移温度Tgよりも低い温度領域から熱膨張係数α1を、またガラス転移温度Tgよりも高い温度領域から熱膨張係数α2を求めた。
(10)曲げ強さ、曲げ弾性率、曲げ伸び
エポキシ樹脂組成物を100℃で3時間、次いで150℃で3時間硬化させてサンプル片(幅10mm×高さ4mm×長さ80mm)を作製し、JIS K 6911に準拠して、温度25℃で測定した。
表3から明らかなように、エポキシ樹脂成分として、固形状多官能フェノール型エポキシ樹脂、および/またはナフチレンエーテル型エポキシ樹脂を含むエポキシ樹脂を使用し、充填剤として、特定の平均粒径、空間率および真球度を有する2種類の球状溶融シリカの混合物を使用した実施例では、組成物は硬化時の収縮が小さく、かつ低粘度で流動性が良好であるため、硬化物の表面や内部におけるボイド、ヒケ、凹みなどの生成が抑制され、高品質で高信頼性の電子・電気部品が得られることが確認された。一方、固形状多官能フェノール型エポキシ樹脂またはナフチレンエーテル型エポキシ樹脂を含有しないか、あるいは、含有しても、球状溶融シリカとして、平均粒径15〜40μm、空間率50〜70%、真球度0.85以上の球状溶融シリカのみを使用した比較例1〜6では、組成物の硬化時の低収縮性と高流動性の両特性を兼ね備えることができず、硬化物の表面や内部にボイド、またはヒケ、凹みなどの欠陥が観察された。
1…金型、2…電子・電気部品素子、3…液状のエポキシ樹脂組成物、4…エポキシ樹脂組成物の(完全)硬化物、5…電子・電気部品、11…下型、12…上型、13…キャビティ、15…射出ノズル。
Claims (11)
- 下記成分(A)〜(C)を含む液状のエポキシ樹脂組成物を調製する工程と、電子・電気部品素子を成形型内に配置し、該成形型内に前記液状のエポキシ樹脂組成物を注入して半硬化させる工程と、前記成形型を開放後、後硬化により前記エポキシ樹脂組成物を完全硬化させる工程とを備えたことを特徴とする電子・電気部品の製造方法。
(A)(a−1)固形状多官能フェノール型エポキシ樹脂、および/または(a−2)ナフチレンエーテル型エポキシ樹脂を10〜40質量%含むエポキシ樹脂、
(B)酸無水物、ならびに
(C)(c−1)平均粒径1〜5μm、空間率35〜70%、真球度0.95以上の第1の球状溶融シリカ、および(c−2)平均粒径15〜40μm、空間率50〜70%、真球度0.85以上の第2の球状溶融シリカの混合物 - 前記エポキシ樹脂組成物は、(A)成分100質量部当たり、(B)成分50〜150質量部、および(C)成分500〜1000質量部を含有することを特徴とする請求項1記載の電子・電気部品の製造方法。
- 前記エポキシ樹脂組成物は、(D)水酸化アルミニウム、(E)フュームド金属酸化物、(F)シランカップリング剤、(G)減粘剤および(H)硬化促進剤をさらに含むことを特徴とする請求項1または2記載の電子・電気部品の製造方法。
- 前記エポキシ樹脂組成物は、(A)成分100質量部当たり、(D)成分20〜50質量部、(E)成分1〜5質量部、(F)成分1〜3質量部、および(G)成分0.01〜1質量部を含有し、(B)成分100質量部当たり、(H)成分0.1〜10質量部を含有することを特徴とする請求項3記載の電子・電気部品の製造方法。
- 前記エポキシ樹脂組成物は、(A)成分と(B)成分の合計100質量部当たり、(C)成分と(D)成分を合計で280〜400質量部含有することを特徴とする請求項3または4記載の電子・電気部品の製造方法。
- (D)成分は、平均粒径が1〜5μmの水酸化アルミニウムであることを特徴とする請求項3乃至5のいずれか1項記載の電子・電気部品の製造方法。
- 前記エポキシ樹脂組成物の調製工程は、(A)成分および(C)成分を必須成分とする主剤組成物と、(B)成分および(C)成分を必須成分とする硬化剤組成物とを混合する工程を含むことを特徴する請求項1乃至6のいずれか1項記載の電子・電気部品の製造方法。
- (A)成分は、(a−3)液状ビスフェノール型エポキシ樹脂をさらに含むことを特徴とする請求項1乃至7のいずれか1項記載の電子・電気部品の製造方法。
- 前記成形型内で前記エポキシ樹脂組成物を90〜110℃で5〜25分間加熱して半硬化させることを特徴とする請求項1乃至8のいずれか1項記載の電子・電気部品の製造方法。
- 下記成分(A)〜(C)を含むことを特徴とする射出成形用エポキシ樹脂組成物。
(A)(a−1)固形状多官能フェノール型エポキシ樹脂、および/または(a−2)ナフチレンエーテル型エポキシ樹脂を10〜40質量%含むエポキシ樹脂、
(B)酸無水物、ならびに
(C)(c−1)平均粒径1〜5μm、空間率35〜70%、真球度0.95以上の第1の球状溶融シリカ、および(c−2)平均粒径15〜40μm、空間率50〜70%、真球度0.85以上の第2の球状溶融シリカの混合物 - 電子・電気部品素子が請求項10記載の射出成形用エポキシ樹脂組成物によって封止されていることを特徴とする電子・電気部品。
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