JP2017014554A - バラストタンク用耐食鋼材 - Google Patents
バラストタンク用耐食鋼材 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2017014554A JP2017014554A JP2015130323A JP2015130323A JP2017014554A JP 2017014554 A JP2017014554 A JP 2017014554A JP 2015130323 A JP2015130323 A JP 2015130323A JP 2015130323 A JP2015130323 A JP 2015130323A JP 2017014554 A JP2017014554 A JP 2017014554A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- corrosion
- steel material
- resistant steel
- ballast tank
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 63
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 title claims abstract description 38
- 239000004593 Epoxy Substances 0.000 claims abstract description 14
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 52
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 52
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 239000002987 primer (paints) Substances 0.000 claims description 9
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims description 9
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 4
- 229920006334 epoxy coating Polymers 0.000 claims description 3
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 abstract description 13
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 47
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 47
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 38
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 37
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 22
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 description 14
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 13
- 230000008961 swelling Effects 0.000 description 12
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 9
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000013535 sea water Substances 0.000 description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 8
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000000034 method Methods 0.000 description 7
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 6
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000003973 paint Substances 0.000 description 6
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 4
- 230000008439 repair process Effects 0.000 description 4
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 4
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 3
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 3
- 229910001369 Brass Inorganic materials 0.000 description 2
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000010951 brass Substances 0.000 description 2
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 2
- 238000004070 electrodeposition Methods 0.000 description 2
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 2
- 238000009863 impact test Methods 0.000 description 2
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- 230000037303 wrinkles Effects 0.000 description 2
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 1
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000969 carrier Substances 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 239000004568 cement Substances 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000005536 corrosion prevention Methods 0.000 description 1
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000007062 hydrolysis Effects 0.000 description 1
- 238000006460 hydrolysis reaction Methods 0.000 description 1
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000003032 molecular docking Methods 0.000 description 1
- 230000008520 organization Effects 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
- 238000009849 vacuum degassing Methods 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
【課題】船舶のバラストタンクに好適な、表面にエポキシ系塗膜を有する船舶用耐食鋼材を安価に提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．０３〜０．２５％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％、Ｍｎ：０．１０〜１．００％、Ｓ：０．００３〜０．０２０％、Ａｌ：０．００１〜０．１００％、Ｃａ：０．００１〜０．０１０％、Ｏ：０．００１〜０．０１０％を含有し、更に、Ｓｂ：０．０１０〜０．３００％、Ｓｎ：０．０１０〜０．３００％の少なくとも一方を含有し、下記（式１）によって求められるＥＳＳＰが０．０５０以上であり、表面にエポキシ系塗膜を有することを特徴とするバラストタンク用耐食鋼材。ＥＳＳＰ＝［Ｃａ］×（１−１２４×［Ｏ］）／（１．２５×［Ｓ］）・・・（式１）ただし、［Ｓ］、［Ｏ］、及び、［Ｃａ］は、それぞれ、Ｓ、Ｏ、及び、Ｃａの含有量［質量％］
【選択図】なし
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．０３〜０．２５％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％、Ｍｎ：０．１０〜１．００％、Ｓ：０．００３〜０．０２０％、Ａｌ：０．００１〜０．１００％、Ｃａ：０．００１〜０．０１０％、Ｏ：０．００１〜０．０１０％を含有し、更に、Ｓｂ：０．０１０〜０．３００％、Ｓｎ：０．０１０〜０．３００％の少なくとも一方を含有し、下記（式１）によって求められるＥＳＳＰが０．０５０以上であり、表面にエポキシ系塗膜を有することを特徴とするバラストタンク用耐食鋼材。ＥＳＳＰ＝［Ｃａ］×（１−１２４×［Ｏ］）／（１．２５×［Ｓ］）・・・（式１）ただし、［Ｓ］、［Ｏ］、及び、［Ｃａ］は、それぞれ、Ｓ、Ｏ、及び、Ｃａの含有量［質量％］
【選択図】なし
Description
本発明は、特に海水による厳しい腐食環境下にあるバラストタンク等に用いられる耐食用鋼材であって、表面にエポキシ系塗膜を有するバラストタンク用耐食鋼材に関するものである。
タンカー等の貨物船は、空荷であると航行中に船体が浮いて横風や横波に対して不安定になるため、積荷がない時には、喫水が下がらないように、バラストタンクに海水を積載している。バラストタンクは、貨物の積み下ろしに応じて海水の注入、排出が繰り返されるため、厳しい腐食環境に曝される。そのため、バラストタンクに使用される鋼材の表面には、エポキシ系塗料による防食が施される。
バラストタンクの最上部付近、特に上甲板の裏側は、海水の飛沫が付着した状態で、日中の温度上昇と夜間の温度低下が繰り返されるため、非常に厳しい腐食環境となる。また、バラストタンクに電気防食を施しても、貨物積載時には海水が注入されないため機能せず、残留付着塩分の作用によって激しい腐食を受ける。
バラストタンクは塗装が義務付けられているが、非常に厳しい腐食環境下での塗膜の寿命は１５年程度といわれている。一方、船舶の寿命は２５年であるため、塗装補修や鋼板の切替えが必要となる。バラストタンクの補修は、ドック時の修繕費用や期間を増加させるため、塗装の劣化後も１０年程度は孔空き腐食に至らないような、耐食性に優れた鋼材の開発が望まれている。
このような要求に対して、優れた塗装耐食性を発揮する耐食鋼材が提案されている（例えば、特許文献１〜３、参照）。これらは、Ｗ、Ｍｏの一方又は両方を添加し、さらにＳｎ、Ｓｂの一方又は両方を添加することにより、塗膜欠陥部から発生する塗膜膨れを低減させた鋼材である。また、これらは、大入熱溶接を施した際に、溶接熱影響部の靱性を向上させるため、Ｃａが添加されている。
Ｗ、Ｍｏ、Ｓｎ、及び、Ｓｂは、塗装欠陥部の腐食の抑制に有効な元素であるが、本発明者らの検討の結果、鋼中に形成されたＭｎＳが塗装欠陥部の耐食性を劣化させる場合があることがわかった。ＭｎＳを低減する方法には鋼中のＳ量を低減する方法があるが、製鋼上の負荷が大きくなり、生産性の低下やコストの上昇が問題になる。
本発明は、このような実情に鑑み、０．００３％程度のＳの含有を許容して製造コストの上昇を抑えたうえで、バラストタンク内の腐食環境下における塗装耐食性に優れたバラストタンク用耐食鋼材を提供するものである。
本発明者らは、Ｓ量を製鋼上の負荷にならない程度に含有する鋼材、具体的には、Ｓ量が０．００３％以上である鋼材の塗装欠陥部の耐食性を向上させるため、検討を行った。その結果、Ｓ添加量［Ｓ］とＯ添加量［Ｏ］とＣａ添加量［Ｃａ］とが特定の関係式を満たし、更に、Ｓｎ、Ｓｂの一方又は両方を添加することにより、塗膜欠陥部の腐食の進展が大幅に抑制されることを見出した。
本発明はこのような知見に基づいてなされたものであり、その要旨は以下のとおりである。
（１）質量％で、
Ｃ ：０．０３〜０．２５％、
Ｓｉ：０．０５〜０．５０％、
Ｍｎ：０．１０〜１．００％、
Ｓ ：０．００３〜０．０２０％、
Ａｌ：０．００１〜０．１００％、
Ｃａ：０．０００１〜０．０１００％、及び、
Ｏ ：０．０００１〜０．０１００％
を含有し、更に、
Ｓｂ：０．０１０〜０．３００％、及び、
Ｓｎ：０．０１０〜０．３００％
の少なくとも一方を含有し、
Ｐ ：０．０２５％以下
に制限し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、下記（式１）によって求められるＥＳＳＰが０．０５０以上であり、表面にエポキシ系塗膜を有することを特徴とするバラストタンク用耐食鋼材。
ＥＳＳＰ＝［Ｃａ］×（１−１２４×［Ｏ］）／（１．２５×［Ｓ］）・・・（式１）
ただし、［Ｓ］、［Ｏ］、及び、［Ｃａ］は、それぞれ、Ｓ、Ｏ、及び、Ｃａの含有量［質量％］
（２）更に、
Ｃｕ：０．４０％以下、
Ｎｉ：０．４０％以下、
Ｃｒ：０．４０％以下、
Ｍｏ：０．５０％以下、及び、
Ｗ ：１．００％以下
の１種又は２種以上を含有することを特徴とする上記（１）に記載のバラストタンク用耐食鋼材。
（３）更に、
Ｔｉ：０．１００％以下、
Ｚｒ：０．１０％以下、
Ｎｂ：０．２００％以下、及び、
Ｖ ：０．２０％以下
の１種又は２種以上を含有することを特徴とする上記（１）又は（２）に記載のバラストタンク用耐食鋼材。
（４）更に、
Ｂ ：０．００３０％以下
を含有することを特徴とする上記（１）〜（３）の何れかに記載のバラストタンク用耐食鋼材。
（５）更に、
Ｍｇ ：０．０１００％以下、
ＲＥＭ：０．０１５％以下、及び、
Ｙ ：０．１００％以下
の１種又は２種以上を含有することを特徴とする上記（１）〜（４）の何れかに記載のバラストタンク用耐食鋼材。
（６）前記エポキシ系塗膜の下地にジンクプライマー塗膜を有することを特徴とする上記（１）〜（５）の何れかに記載のバラストタンク用耐食鋼材。
（１）質量％で、
Ｃ ：０．０３〜０．２５％、
Ｓｉ：０．０５〜０．５０％、
Ｍｎ：０．１０〜１．００％、
Ｓ ：０．００３〜０．０２０％、
Ａｌ：０．００１〜０．１００％、
Ｃａ：０．０００１〜０．０１００％、及び、
Ｏ ：０．０００１〜０．０１００％
を含有し、更に、
Ｓｂ：０．０１０〜０．３００％、及び、
Ｓｎ：０．０１０〜０．３００％
の少なくとも一方を含有し、
Ｐ ：０．０２５％以下
に制限し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、下記（式１）によって求められるＥＳＳＰが０．０５０以上であり、表面にエポキシ系塗膜を有することを特徴とするバラストタンク用耐食鋼材。
ＥＳＳＰ＝［Ｃａ］×（１−１２４×［Ｏ］）／（１．２５×［Ｓ］）・・・（式１）
ただし、［Ｓ］、［Ｏ］、及び、［Ｃａ］は、それぞれ、Ｓ、Ｏ、及び、Ｃａの含有量［質量％］
（２）更に、
Ｃｕ：０．４０％以下、
Ｎｉ：０．４０％以下、
Ｃｒ：０．４０％以下、
Ｍｏ：０．５０％以下、及び、
Ｗ ：１．００％以下
の１種又は２種以上を含有することを特徴とする上記（１）に記載のバラストタンク用耐食鋼材。
（３）更に、
Ｔｉ：０．１００％以下、
Ｚｒ：０．１０％以下、
Ｎｂ：０．２００％以下、及び、
Ｖ ：０．２０％以下
の１種又は２種以上を含有することを特徴とする上記（１）又は（２）に記載のバラストタンク用耐食鋼材。
（４）更に、
Ｂ ：０．００３０％以下
を含有することを特徴とする上記（１）〜（３）の何れかに記載のバラストタンク用耐食鋼材。
（５）更に、
Ｍｇ ：０．０１００％以下、
ＲＥＭ：０．０１５％以下、及び、
Ｙ ：０．１００％以下
の１種又は２種以上を含有することを特徴とする上記（１）〜（４）の何れかに記載のバラストタンク用耐食鋼材。
（６）前記エポキシ系塗膜の下地にジンクプライマー塗膜を有することを特徴とする上記（１）〜（５）の何れかに記載のバラストタンク用耐食鋼材。
本発明のバラストタンク用耐食鋼材は、製造コストの上昇を抑え、かつ、バラストタンク内の腐食環境下で優れた塗装耐食性を示すので、過酷な腐食環境に曝されるバラストタンクヘ適用した場合、初期コスト及び補修再塗装等の保守費用を大幅に削減することができる。
本発明者らは、エポキシ系塗料を塗布した種々の耐食鋼材を用いて、エポキシ系塗膜の欠陥部の腐食について、以下の検討を行った。
種々の合金元素を添加した鋼を溶製し、熱間圧延して板厚が５ｍｍの鋼板を作製し、長さ１５０ｍｍ、幅７０ｍｍの試験片を採取した。試験片の表面のスケールをショットブラスによって除去し、塗膜厚が３００〜４００μｍになるようにエポキシ系塗料を２回塗布した。その後、塗膜の欠陥部の耐食性を評価するため、試験片の中央に、幅２ｍｍのエンドミルで地鉄表面まで達する５０ｍｍ長さの疵を一文字状に付与した。
耐食性は、複合サイクル試験によって評価した。バラストタンクの環境に合わせるために、腐食液には、５％ＮａＣｌ水溶液ではなく、人工海水を用いた。サイクル条件は、腐食液噴霧（温度３５℃）１時間、乾燥（６０℃、湿度２０〜３０％）２時間、湿潤（５０℃、湿度９５％以上）１時間とした。このサイクルを３００サイクル行った後、付与した疵部の塗装膨れの最大長さを測定した。
その結果、Ｓｎ、Ｓｂの一方又は両方を添加した場合、塗装欠陥部の塗膜膨れや腐食が抑制されている試験片と、抑制されていない試験片が見られることがわかった。これらを詳細に調査した結果、塗装欠陥部の膨れが抑制されていないものには、ＭｎＳが多く生成していることが判明した。
次に、表面を鏡面研磨し、観察されたＭｎＳの周囲にビッカース硬度計でマーキングを施して、その位置に疵を入れた試験片を用いて耐食性評価を行った。その結果、塗膜膨れは抑制されず、ＭｎＳが塗装欠陥部の耐食性に悪影響を及ぼしていることが明らかになった。ＳｎやＳｂを含む耐食鋼材であっても、ＭｎＳが多く生成している場合、塗膜欠陥部の腐食が抑制されない理由は、ＭｎＳの加水分解によって硫酸が生じ、ｐＨが大きく低下したためではないかと推定している。
一方、Ｓｎ、Ｓｂの一方又は両方を添加した耐食鋼材のうち、Ｃａを添加したものの一部は、塗装欠陥部の塗膜膨れや腐食が著しく抑制されていることが判明した。そして、塗膜欠陥部の塗膜膨れが著しく抑制された耐食鋼材は、下記（式１）によって求められるＥＳＳＰが０．０５０以上であることがわかった。
ＥＳＳＰ＝［Ｃａ］×（１−１２４×［Ｏ］）／（１．２５×［Ｓ］）・・・（式１）
ここで、［Ｓ］、［Ｏ］、及び、［Ｃａ］は、それぞれ、Ｓ（硫黄）、Ｏ（酸素）、及び、Ｃａの含有量［質量％］である。
ＥＳＳＰ＝［Ｃａ］×（１−１２４×［Ｏ］）／（１．２５×［Ｓ］）・・・（式１）
ここで、［Ｓ］、［Ｏ］、及び、［Ｃａ］は、それぞれ、Ｓ（硫黄）、Ｏ（酸素）、及び、Ｃａの含有量［質量％］である。
また、塗装欠陥部の塗膜膨れや腐食が著しく抑制された耐食鋼材に生じている介在物を調査した結果、ＣａＳが形成されていることがわかった。これらの結果から、Ｓｎ、及び、Ｓｂの一方又は両方を含有し、上記（式１）のＥＳＳＰが０．０５０以上である耐食鋼材では、塗膜欠陥部で、鋼中のＣａＳが溶け出し、鋼材の表面にＣａ化合物が形成され、いわゆるエレクトロコーティングによって腐食の進展が著しく抑制されたのではないかと推定している。
このような検討結果に基づいて、本発明のバラストタンク用耐食鋼材（以下、「本発明の耐食鋼材」という）では、Ｓ量を０．００３〜０．０２％、Ｍｎ量を０．１０〜１．００％とし、Ｓｂ、Ｓｎの一方又は両方を含有し、更に、Ｃａを添加して、上記（式１）によって求められるＥＳＳＰが０．０５０以上である成分組成にすることとした。また、必要に応じて、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、及び、Ｗの１種又は２種以上を添加すると、さらに優れた耐食性が得られる。
次に、本発明の耐食鋼材の成分組成について具体的に説明する。なお、特に断りのない限り、「％」は、「質量％」を示す。
次に、本発明の耐食鋼材の成分組成について具体的に説明する。なお、特に断りのない限り、「％」は、「質量％」を示す。
（Ｃ：０．０３〜０．２５％）
Ｃは、鋼材強度を上昇させるのに有効な元素であり、所望の強度を得るために０．０３％以上の含有を必要とする。好ましくは０．０５％以上、より好ましくは０．０８％以上とする。一方、０．２５％を超えてＣを含有させると、溶接熱影響部（ＨＡＺ）の靭性を低下させるため、Ｃの含有量を０．２５％以下とする。好ましくは０．２０％以下、より好ましくは０．１７％以下とする。
Ｃは、鋼材強度を上昇させるのに有効な元素であり、所望の強度を得るために０．０３％以上の含有を必要とする。好ましくは０．０５％以上、より好ましくは０．０８％以上とする。一方、０．２５％を超えてＣを含有させると、溶接熱影響部（ＨＡＺ）の靭性を低下させるため、Ｃの含有量を０．２５％以下とする。好ましくは０．２０％以下、より好ましくは０．１７％以下とする。
（Ｓｉ：０．０５〜０．５０％）
Ｓｉは、脱酸剤として、また、鋼材の強度を高めるために添加される元素であり、０．０５％以上を含有させる。好ましくは０．１０％以上、より好ましくは０．１５％以上含有させる。しかし、０．５０％を超えて含有させると、鋼の靭性を劣化させるので、０．５０％以下とする。好ましくは０．４０％以下、より好ましくは０．３０％以下とする。
Ｓｉは、脱酸剤として、また、鋼材の強度を高めるために添加される元素であり、０．０５％以上を含有させる。好ましくは０．１０％以上、より好ましくは０．１５％以上含有させる。しかし、０．５０％を超えて含有させると、鋼の靭性を劣化させるので、０．５０％以下とする。好ましくは０．４０％以下、より好ましくは０．３０％以下とする。
（Ｍｎ：０．１０〜１．００％）
Ｍｎは、鋼材の強度を高める元素であり、０．１０％以上添加する。好ましくは０．５０％以上、より好ましくは０．７０％以上とする。しかし、１．００％を超えてＭｎを含有させると、ＭｎＳを増加させて塗膜欠陥部の耐食性を低下させるため、１．００％以下とする。好ましくは０．９５％以下、より好ましくは０．９０％以下とする。
Ｍｎは、鋼材の強度を高める元素であり、０．１０％以上添加する。好ましくは０．５０％以上、より好ましくは０．７０％以上とする。しかし、１．００％を超えてＭｎを含有させると、ＭｎＳを増加させて塗膜欠陥部の耐食性を低下させるため、１．００％以下とする。好ましくは０．９５％以下、より好ましくは０．９０％以下とする。
（Ｓ：０．００３〜０．０２０％）
Ｓは、ＭｎＳを生成させて塗膜欠陥部の耐食性を低下させるため、Ｓの含有量を０．０２０％以下とする。好ましくは０．０１５以下、より好ましくは０．０１０％以下含有させる。Ｓの含有量は、耐食性の観点からは低減することが好ましいが、０．００３％未満にすると製鋼上の負荷が大きく、コストが高くなるため、下限を０．００３％とする。
Ｓは、ＭｎＳを生成させて塗膜欠陥部の耐食性を低下させるため、Ｓの含有量を０．０２０％以下とする。好ましくは０．０１５以下、より好ましくは０．０１０％以下含有させる。Ｓの含有量は、耐食性の観点からは低減することが好ましいが、０．００３％未満にすると製鋼上の負荷が大きく、コストが高くなるため、下限を０．００３％とする。
（Ａｌ：０．００１〜０．１００％）
Ａｌは、脱酸剤として添加する元素であり、０．００１％以上添加する。好ましくは０．００５％以上、より好ましくは０．０１０％以上含有させる。しかし、０．１００％を超えてＡｌを含有させると、母材靭性が低下するため、０．１００％以下とする。好ましくは０．０８０％以下、より好ましくは０．０６０％以下とする。
Ａｌは、脱酸剤として添加する元素であり、０．００１％以上添加する。好ましくは０．００５％以上、より好ましくは０．０１０％以上含有させる。しかし、０．１００％を超えてＡｌを含有させると、母材靭性が低下するため、０．１００％以下とする。好ましくは０．０８０％以下、より好ましくは０．０６０％以下とする。
（Ｃａ：０．０００１〜０．０１００％）
Ｃａは、本発明の耐食鋼材の塗装欠陥部の塗膜膨れや腐食を抑制するために必要な元素であり、０．０００１％以上を添加する。好ましくは０．０００５％以上、より好ましくは０．００１０％以上とする。しかし、０．０１００％を超えてＣａを含有させると、介在物の粗大化により、母材の機械特性や溶接熱影響部（ＨＡＺ）の靭性を低下させるため、Ｃａ量を０．０１００％以下とする。好ましくは０．００５０％以下とし、より好ましくは０．００４０％以下とする。
Ｃａは、本発明の耐食鋼材の塗装欠陥部の塗膜膨れや腐食を抑制するために必要な元素であり、０．０００１％以上を添加する。好ましくは０．０００５％以上、より好ましくは０．００１０％以上とする。しかし、０．０１００％を超えてＣａを含有させると、介在物の粗大化により、母材の機械特性や溶接熱影響部（ＨＡＺ）の靭性を低下させるため、Ｃａ量を０．０１００％以下とする。好ましくは０．００５０％以下とし、より好ましくは０．００４０％以下とする。
（Ｏ：０．０００１〜０．０１００％）
Ｏは、Ｃａと結合して酸化物を形成すると上述のＣａの効果が損なわれるため、制限することが好ましいが、コストの観点から、Ｏ量の下限値を０．０００１％とする。特に、Ｏ量が０．０１００％を超えると、粗大な酸化物の形成により、母材の機械特性やＨＡＺの靭性をも低下させるため、０．０１００％以下とする。好ましくは０．００３０％以下、より好ましくは０．００２０％以下とする。
Ｏは、Ｃａと結合して酸化物を形成すると上述のＣａの効果が損なわれるため、制限することが好ましいが、コストの観点から、Ｏ量の下限値を０．０００１％とする。特に、Ｏ量が０．０１００％を超えると、粗大な酸化物の形成により、母材の機械特性やＨＡＺの靭性をも低下させるため、０．０１００％以下とする。好ましくは０．００３０％以下、より好ましくは０．００２０％以下とする。
（Ｓｂ：０．０１０〜０．３００％）
（Ｓｎ：０．０１０〜０．３００％）
Ｓｂ、Ｓｂは、塗膜欠陥部の耐食性を向上させる効果があり、一方又は両方を添加する。効果を得るには、Ｓｎ、Ｓｂとも０．０１０％以上の含有が必要であり、好ましくは０．０２０％以上、より好ましくは０．０３０％以上を添加する。一方、Ｓｎ、Ｓｂとも含有量が０．３００％を超えると、母材及びＨＡＺの靭性を劣化させる。したがって、Ｓｂ及びＳｎの含有量を、０．３００％以下とし、好ましくは０．２００％以下、より好ましくは０．１５０％以下とする。
（Ｓｎ：０．０１０〜０．３００％）
Ｓｂ、Ｓｂは、塗膜欠陥部の耐食性を向上させる効果があり、一方又は両方を添加する。効果を得るには、Ｓｎ、Ｓｂとも０．０１０％以上の含有が必要であり、好ましくは０．０２０％以上、より好ましくは０．０３０％以上を添加する。一方、Ｓｎ、Ｓｂとも含有量が０．３００％を超えると、母材及びＨＡＺの靭性を劣化させる。したがって、Ｓｂ及びＳｎの含有量を、０．３００％以下とし、好ましくは０．２００％以下、より好ましくは０．１５０％以下とする。
（Ｐ：０．０２５％以下）
Ｐは、不純物であり、鋼の母材靭性や溶接性、溶接部靭性を劣化させるため、できるだけ低減するのが好ましい。特に、Ｐの含有量が０．０２５％を超えると、母材靭性及び溶接部靭性の低下が大きくなるので、０．０２５％以下に制限する。好ましくは０．０２０％以下、より好ましくは０．０１５％以下とする。
Ｐは、不純物であり、鋼の母材靭性や溶接性、溶接部靭性を劣化させるため、できるだけ低減するのが好ましい。特に、Ｐの含有量が０．０２５％を超えると、母材靭性及び溶接部靭性の低下が大きくなるので、０．０２５％以下に制限する。好ましくは０．０２０％以下、より好ましくは０．０１５％以下とする。
（ＥＳＳＰ＝［Ｃａ］×（１−１２４×［Ｏ］）／（１．２５×［Ｓ］）≧０．０５０）
ＥＳＳＰは、本発明では、塗膜欠陥部の腐食の抑制に関する指標である。ＥＳＳＰを０．０５０以上にすることによって、表面にエポキシ系塗膜を有する耐食鋼材の塗装欠陥部の塗膜膨れや腐食を著しく抑制することができる。この理由は必ずしも明らかではないが、鋼中のＣａＳが溶け出して、鋼材の表面がＣａ化合物によって保護される、いわゆるエレクトロコーティングの効果であると推定される。
ＥＳＳＰは、本発明では、塗膜欠陥部の腐食の抑制に関する指標である。ＥＳＳＰを０．０５０以上にすることによって、表面にエポキシ系塗膜を有する耐食鋼材の塗装欠陥部の塗膜膨れや腐食を著しく抑制することができる。この理由は必ずしも明らかではないが、鋼中のＣａＳが溶け出して、鋼材の表面がＣａ化合物によって保護される、いわゆるエレクトロコーティングの効果であると推定される。
ＥＳＳＰの上限は特に規定せず、Ｃａ量の上限値、Ｏ量の下限値及びＳ量の下限値から求められる２．６３４であってもよい。ただし、Ｓ及びＯの含有を許容することによってコストの上昇を抑制できるという観点から、好ましくは２．０００以下、より好ましくは１．０００以下、更に好ましくは０．５００以下とする。
本発明の耐食鋼材は、上述された基本成分（必須元素）に加え、更に、塗装欠陥部の耐食性を高めるために、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、及び、Ｗの１種又は２種以上を選択元素として添加してもよい。
（Ｃｕ：０．４０％以下）
（Ｎｉ：０．４０％以下）
（Ｃｒ：０．４０％以下）
（Ｍｏ：０．５０％以下）
（Ｗ ：１．００％以下）
Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、及び、Ｗは、１種又は２種以上を、Ｓｎ、Ｓｂの一方又は両方と同時に添加すると、塗装欠陥部の耐食性を更に高める効果が発現する。塗装欠陥部の耐食性を向上させる効果を得るには、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗとも、０．０１％以上の添加が好ましい。ただし、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗを過剰に添加すると、ＨＡＺ靭性が劣化する場合がある。Ｃｕは０．４０％以下、Ｎｉは０．４０％以下、Ｃｒは０．４０％以下、Ｍｏは０．５０％以下、Ｗは１．００％以下とすることが好ましい。より好ましくは、Ｃｕは０．３０％以下、Ｎｉは０．３０％以下、Ｃｒは０．２０％以下、Ｍｏは０．２０％以下、Ｗは０．５０％以下とする。
（Ｎｉ：０．４０％以下）
（Ｃｒ：０．４０％以下）
（Ｍｏ：０．５０％以下）
（Ｗ ：１．００％以下）
Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、及び、Ｗは、１種又は２種以上を、Ｓｎ、Ｓｂの一方又は両方と同時に添加すると、塗装欠陥部の耐食性を更に高める効果が発現する。塗装欠陥部の耐食性を向上させる効果を得るには、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗとも、０．０１％以上の添加が好ましい。ただし、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗを過剰に添加すると、ＨＡＺ靭性が劣化する場合がある。Ｃｕは０．４０％以下、Ｎｉは０．４０％以下、Ｃｒは０．４０％以下、Ｍｏは０．５０％以下、Ｗは１．００％以下とすることが好ましい。より好ましくは、Ｃｕは０．３０％以下、Ｎｉは０．３０％以下、Ｃｒは０．２０％以下、Ｍｏは０．２０％以下、Ｗは０．５０％以下とする。
本発明の耐食鋼材は、上述された必須元素に加え、更に、母材やＨＡＺの機械特性を向上させるために、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂ、Ｍｇ、ＲＥＭ、及び、Ｙの１種又は２種以上を添加してもよい。
（Ｔｉ：０．１００％以下）
（Ｚｒ：０．１０％以下）
（Ｎｂ：０．２００％以下）
（Ｖ ：０．２０％以下）
Ｔｉ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｖは、いずれも、析出物を生じて鋼材の強度を高める元素であり、必要に応じて含有することができる。Ｔｉ及びＮｂは０．００１％以上を、Ｚｒ及びＶは０．０１％以上を、それぞれ添加することが好ましい。一方、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｖを過剰に添加すると靭性が低下することがあるため、Ｔｉは０．１００％以下、Ｚｒは０．１０％以下、Ｎｂは０．２００％以下、Ｖは０．２０％以下として添加するのが好ましい。より好ましくは、Ｔｉは０．０２０％以下、Ｚｒは０．０２％以下、Ｎｂは０．０３０％以下、Ｖは０．１０％以下とする。
（Ｚｒ：０．１０％以下）
（Ｎｂ：０．２００％以下）
（Ｖ ：０．２０％以下）
Ｔｉ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｖは、いずれも、析出物を生じて鋼材の強度を高める元素であり、必要に応じて含有することができる。Ｔｉ及びＮｂは０．００１％以上を、Ｚｒ及びＶは０．０１％以上を、それぞれ添加することが好ましい。一方、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｖを過剰に添加すると靭性が低下することがあるため、Ｔｉは０．１００％以下、Ｚｒは０．１０％以下、Ｎｂは０．２００％以下、Ｖは０．２０％以下として添加するのが好ましい。より好ましくは、Ｔｉは０．０２０％以下、Ｚｒは０．０２％以下、Ｎｂは０．０３０％以下、Ｖは０．１０％以下とする。
（Ｂ：０．００３０％以下）
Ｂは、微量の添加で鋼材の強度を高める元素であり、必要に応じて含有させることができる。Ｂ量は０．０００３％以上が好ましい。より好ましくは０．０００５％以上とする。一方、０．００３０％を超えて含有させると、靭性が劣化することがあるため、Ｂの含有量は０．００３０％以下が好ましい。より好ましくは０．００２０％以下とする。
Ｂは、微量の添加で鋼材の強度を高める元素であり、必要に応じて含有させることができる。Ｂ量は０．０００３％以上が好ましい。より好ましくは０．０００５％以上とする。一方、０．００３０％を超えて含有させると、靭性が劣化することがあるため、Ｂの含有量は０．００３０％以下が好ましい。より好ましくは０．００２０％以下とする。
（Ｍｇ ：０．０１００％以下）
（ＲＥＭ：０．０１５％）
（Ｙ ：０．１００％以下）
Ｍｇ、ＲＥＭ、Ｙは、いずれも、溶接熱影響部の靭性向上に効果のある元素であり、必要に応じて選択して含有することができる。Ｍｇ、ＲＥＭ、Ｙは、それぞれ、０．０００１％以上を添加することが好ましい。より好ましくは、Ｍｇ、ＲＥＭ、Ｙの含有量を、それぞれ、０．０００５％以上とする。一方、これらを過剰に添加すると靭性を低下させることがあるため、Ｍｇは０．０１００％以下、ＲＥＭは０．０１５％以下、Ｙは０．１００％以下が好ましい。より好ましくは、Ｍｇ、ＲＥＭ、Ｙの含有量を、それぞれ、０．００３０％以下とする。
（ＲＥＭ：０．０１５％）
（Ｙ ：０．１００％以下）
Ｍｇ、ＲＥＭ、Ｙは、いずれも、溶接熱影響部の靭性向上に効果のある元素であり、必要に応じて選択して含有することができる。Ｍｇ、ＲＥＭ、Ｙは、それぞれ、０．０００１％以上を添加することが好ましい。より好ましくは、Ｍｇ、ＲＥＭ、Ｙの含有量を、それぞれ、０．０００５％以上とする。一方、これらを過剰に添加すると靭性を低下させることがあるため、Ｍｇは０．０１００％以下、ＲＥＭは０．０１５％以下、Ｙは０．１００％以下が好ましい。より好ましくは、Ｍｇ、ＲＥＭ、Ｙの含有量を、それぞれ、０．００３０％以下とする。
本発明の耐食鋼材において、上記以外の成分は、Ｆｅ及び不可避的不純物であるが、本発明の効果を害しない範囲内であれば、上記以外の成分の含有は許容される。
本発明の耐食鋼材は、上記組成からなる下地鋼材の表面に、エポキシ系塗膜を有する。エポキシ系塗膜は、国際海事機関（International Maritime Organization、ＩＭＯ）が定めた塗装性能基準を満たすものであれば、特に制限されるものではなく、エポキシ系塗料を塗布し、乾燥させて形成すればよい。
また、上記組成からなる下地鋼材の表面に、ジンクリッチプライマー塗膜を形成してから、エポキシ系塗膜を設けることができる。ジンクリッチプライマー塗膜は、特に制限されるものではなく、ジンクリッチプライマーを塗布し、乾燥させて形成すればよい。
本発明の耐食鋼材は、常法で製造することができる。
例えば、溶鋼を転炉、電気炉等の公知の方法で溶製し、連続鋳造法、造塊法等の公知の方法でスラブやビレット等の鋼素材とし、熱間圧延に供する。なお、溶鋼に、取鍋精錬や真空脱ガス等の処理を付加してもよい。
例えば、溶鋼を転炉、電気炉等の公知の方法で溶製し、連続鋳造法、造塊法等の公知の方法でスラブやビレット等の鋼素材とし、熱間圧延に供する。なお、溶鋼に、取鍋精錬や真空脱ガス等の処理を付加してもよい。
そして、鋼素材を、好ましくは１０５０〜１２５０℃の温度に加熱し、所望の寸法形状に熱間圧延する。鋳造や造塊後の鋼材をそのまま熱間圧延してもよい。なお、熱間圧延では、強度を確保するために、熱間仕上圧延終了温度及び熱間仕上圧延終了後の冷却速度を適正化することが好ましく、熱間仕上圧延終了温度は、７００℃以上、熱間仕上圧延終了後の冷却は、空冷又は冷却速度１００℃／ｓ以下の加速冷却を行うことが好ましい。また、冷却後、再加熱処理を施してもよい。
そして、鋼材の表面にエポキシ系塗料を塗布し、乾燥させてエポキシ系塗膜を形成させる。エポキシ系塗料を塗布する前にジンクリッチプライマー塗膜を形成してもよい。また、エポキシ系塗料やジンクリッチプライマーを塗布する前に、ショットブラストを施してもよく、酸洗を行ってもよい。
以下、実施例により本発明をさらに詳細に説明するが、実施例での条件は、本発明の実施可能性及び効果を確認するために採用した一条件例であり、本発明は、この一条件例に限定されるものではない。本発明は、本発明の要旨を逸脱せず、本発明の目的を達成する限りにおいて、種々の条件を採用し得るものである。
表１に示した成分組成を有する鋼を真空溶解炉又は転炉で溶製して、鋳塊又は鋼スラブとし、これらを加熱炉で１１５０℃に加熱し、熱間圧延して２５ｍｍ厚の厚鋼板とした。得られた厚鋼板について、母材の引張特性及び衝撃特性を調査した。引張試験はＪＩＳ Ｚ ２２４１に準拠して室温で行い、シャルピー衝撃試験はＪＩＳ Ｚ ２２４２に準拠して−４０℃で行った。
次に、それぞれの厚鋼板から、長さ１５０ｍｍ、幅７０ｍｍ、厚さ５ｍｍの試験片を採取し、試験片の表面のスケールをショットブラスによって除去した後、エポキシ塗料を２回塗布して塗膜厚が３００〜４００μｍとなる試験片を作製した。また、いくつかの鋼板についてはエポキシ塗料による塗布の前にジンクプライマーを１０μｍ塗布したものも用意した。
これらの試験片の中央を幅２ｍｍのエンドミルで地鉄表面まで達する５０ｍｍ長さの疵を横方向に一文字状に付与し、人工海水を用いて複合サイクル試験を行った。サイクル条件は、腐食液噴霧（温度３５℃）１時間、乾燥（６０℃、湿度２０〜３０％）２時間、湿潤（５０℃、湿度９５％以上）１時間とした。このサイクルを３００サイクル行った後、付与した疵部の塗装膨れの最大長さを測定した。耐食性は、耐食性向上元素を特に含まないＮｏ．２７の鋼をベース鋼（１００）として塗装膨れの最大長さの比率を算出し、評価した。
表２に腐食試験、引張試験、衝撃試験の結果を示す。本発明の成分組成を満たす発明例のＮｏ．１〜２６の鋼は、ベース鋼（Ｎｏ．２７）に対する塗装膨れの最大長さの比率が５０％以下であり、良好な耐食性を有していることがわかる。また、発明例にジンクプライマーを塗布した鋼材は、ベース鋼（Ｎｏ．２７）に対する塗装膨れの最大長さの比率が２５％以下であり、良好な耐食性を有していることがわかる。
これに対して、本発明の成分組成の条件を満たさないＮｏ．２８〜３３鋼は、ベース鋼（Ｎｏ．２７）に対する塗装膨れの最大長さの比率がいずれも５０％を超えている。
本発明は、表面にエポキシ系塗膜を有するバラストタンク用耐食鋼材であって、厚鋼板、薄鋼板、形鋼や棒鋼を含むものである。本発明のバラストタンク用耐食鋼材は、例えば、石炭船や鉱石船、鉱炭兼用船、原油タンカー、ＬＰＧ船、ＬＮＧ船、ケミカルタンカー、コンテナ船、ばら積み船、木材専用船、チップ専用船、冷凍運搬船、自動車専用船、重量物船、ＲＯＲＯ船、石灰石専用船、セメント専用船等のバラストタンク等の素材として、好適に使用することができる。なお、本発明の耐食鋼材は、海水による腐食環境下で優れた塗装耐食性を示すので、船舶のバラストタンクだけでなく、他の類似の海水による腐食環境で使用される用途にも用いることができる。よって、本発明は、産業上の利用可能性が高いものである。
Claims (6)
- 質量％で、
Ｃ ：０．０３〜０．２５％、
Ｓｉ：０．０５〜０．５０％、
Ｍｎ：０．１０〜１．００％、
Ｓ ：０．００３〜０．０２０％、
Ａｌ：０．００１〜０．１００％、
Ｃａ：０．０００１〜０．０１００％、及び、
Ｏ ：０．０００１〜０．０１００％
を含有し、更に、
Ｓｂ：０．０１０〜０．３００％、及び、
Ｓｎ：０．０１０〜０．３００％
の少なくとも一方を含有し、
Ｐ ：０．０２５％以下
に制限し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、下記（式１）によって求められるＥＳＳＰが０．０５０以上であり、表面にエポキシ系塗膜を有することを特徴とするバラストタンク用耐食鋼材。
ＥＳＳＰ＝［Ｃａ］×（１−１２４×［Ｏ］）／（１．２５×［Ｓ］）・・・（式１）
ただし、［Ｓ］、［Ｏ］、及び、［Ｃａ］は、それぞれ、Ｓ、Ｏ、及び、Ｃａの含有量［質量％］ - 更に、
Ｃｕ：０．４０％以下、
Ｎｉ：０．４０％以下、
Ｃｒ：０．４０％以下、
Ｍｏ：０．５０％以下、及び、
Ｗ ：１．００％以下
の１種又は２種以上を含有することを特徴とする請求項１に記載のバラストタンク用耐食鋼材。 - 更に、
Ｔｉ：０．１００％以下、
Ｚｒ：０．１０％以下、
Ｎｂ：０．２００％以下、及び、
Ｖ ：０．２０％以下
の１種又は２種以上を含有することを特徴とする請求項１又は２に記載のバラストタンク用耐食鋼材。 - 更に、
Ｂ ：０．００３０％以下
を含有することを特徴とする請求項１〜３の何れか１項に記載のバラストタンク用耐食鋼材。 - 更に、
Ｍｇ ：０．０１００％以下、
ＲＥＭ：０．０１５％以下、及び、
Ｙ ：０．１００％以下
の１種又は２種以上を含有することを特徴とする請求項１〜４の何れか１項に記載のバラストタンク用耐食鋼材。 - 前記エポキシ系塗膜の下地にジンクプライマー塗膜を有することを特徴とする請求項１〜５の何れか１項に記載のバラストタンク用耐食鋼材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2015130323A JP6493019B2 (ja) | 2015-06-29 | 2015-06-29 | バラストタンク用耐食鋼材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2015130323A JP6493019B2 (ja) | 2015-06-29 | 2015-06-29 | バラストタンク用耐食鋼材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2017014554A true JP2017014554A (ja) | 2017-01-19 |
| JP6493019B2 JP6493019B2 (ja) | 2019-04-03 |
Family
ID=57828779
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2015130323A Active JP6493019B2 (ja) | 2015-06-29 | 2015-06-29 | バラストタンク用耐食鋼材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6493019B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018150605A (ja) * | 2017-03-14 | 2018-09-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼材およびその製造方法 |
| JP2018150603A (ja) * | 2017-03-14 | 2018-09-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼材およびその製造方法 |
| JP2020045541A (ja) * | 2018-09-20 | 2020-03-26 | 日本製鉄株式会社 | 鋼材 |
| CN112095052A (zh) * | 2020-11-10 | 2020-12-18 | 北京科技大学 | 耐腐蚀钢材及其制备方法和应用、耐腐蚀钢板及其制备方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009197290A (ja) * | 2008-02-22 | 2009-09-03 | Jfe Steel Corp | 大入熱溶接部靭性に優れた高強度船舶用耐食鋼材およびその製造方法 |
| JP2010196113A (ja) * | 2009-02-25 | 2010-09-09 | Jfe Steel Corp | 耐食性に優れた船舶用鋼材 |
| JP2013044020A (ja) * | 2011-08-24 | 2013-03-04 | Jfe Steel Corp | 船舶バラストタンク用耐食鋼材 |
-
2015
- 2015-06-29 JP JP2015130323A patent/JP6493019B2/ja active Active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009197290A (ja) * | 2008-02-22 | 2009-09-03 | Jfe Steel Corp | 大入熱溶接部靭性に優れた高強度船舶用耐食鋼材およびその製造方法 |
| JP2010196113A (ja) * | 2009-02-25 | 2010-09-09 | Jfe Steel Corp | 耐食性に優れた船舶用鋼材 |
| JP2013044020A (ja) * | 2011-08-24 | 2013-03-04 | Jfe Steel Corp | 船舶バラストタンク用耐食鋼材 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018150605A (ja) * | 2017-03-14 | 2018-09-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼材およびその製造方法 |
| JP2018150603A (ja) * | 2017-03-14 | 2018-09-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼材およびその製造方法 |
| JP2020045541A (ja) * | 2018-09-20 | 2020-03-26 | 日本製鉄株式会社 | 鋼材 |
| JP7091968B2 (ja) | 2018-09-20 | 2022-06-28 | 日本製鉄株式会社 | 鋼材 |
| CN112095052A (zh) * | 2020-11-10 | 2020-12-18 | 北京科技大学 | 耐腐蚀钢材及其制备方法和应用、耐腐蚀钢板及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP6493019B2 (ja) | 2019-04-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP7062973B2 (ja) | 係留チェーン用鋼および係留チェーン | |
| JP4577158B2 (ja) | 原油タンク用耐食鋼材 | |
| JP4525687B2 (ja) | 船舶用耐食鋼材 | |
| JP5845646B2 (ja) | 石炭船および石炭・鉄鉱石兼用船ホールド用耐食鋼 | |
| JP5861335B2 (ja) | 耐食性に優れた溶接継手 | |
| JP5617191B2 (ja) | 耐塗膜膨れ性に優れた船舶用鋼材 | |
| JP5481980B2 (ja) | 耐塗膜膨れ性に優れた船舶用鋼材 | |
| JP5796409B2 (ja) | 船舶バラストタンク用耐食鋼材 | |
| KR20080090541A (ko) | 선박용 내식 강재 | |
| JP6493019B2 (ja) | バラストタンク用耐食鋼材 | |
| JP6601258B2 (ja) | バラストタンク用耐食鋼材 | |
| JP2007291494A (ja) | 原油タンク用耐食鋼材および原油タンク | |
| JP5958102B2 (ja) | 耐食性に優れる船舶バラストタンク用耐食鋼材およびその製造方法 | |
| JP2012177168A (ja) | 塗装耐食性に優れた船舶用鋼材 | |
| JP6260755B1 (ja) | 船舶バラストタンク用鋼材および船舶 | |
| JP2012092404A (ja) | 塗装耐食性に優れた船舶用鋼材 | |
| JP6772942B2 (ja) | バラストタンク用耐食鋼材 | |
| JP2010229526A (ja) | 高耐食性塗装鋼材 | |
| JP2010150631A (ja) | 耐食性に優れる船舶用形鋼およびその製造方法 | |
| JP6645462B2 (ja) | 鋼材およびその製造方法 | |
| JP2012092403A (ja) | 塗装耐食性に優れた船舶用鋼材 | |
| JP6048104B2 (ja) | 石炭船および石炭・鉱石兼用船ホールド用の耐食鋼 | |
| JP6736255B2 (ja) | バラストタンク用耐食鋼材 | |
| JP6287791B2 (ja) | 石炭船および石炭・鉱石兼用船ホールド内底板用の耐食鋼 | |
| JP2011162849A (ja) | ジンクプライマー塗布耐食鋼材 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20180205 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20181030 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20181228 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20190205 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20190218 |
|
| R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 6493019 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |