JP2016191168A - 繊維機械用ベルト - Google Patents

Abstract

【課題】ベルト走行中に発生する６０００〜８０００Ｈｚの周波数の音圧レベルを低減できる繊維機械用ベルトを提供する。【解決手段】プーリに接触する一表面と、スピンドルに接触する他表面とを有する繊維機械用ベルトであって、前記プーリに接触する一表面１６ａは、未押圧状態での凹凸２０のピッチｐ0が０．３ｍｍ未満であることを特徴とする。【選択図】図２

Description

本発明は、繊維機械用ベルトに関する。

合撚機やカバリング機等の繊維機械において用いられるベルトは、通常、表面にゴム層を有している（例えば、特許文献１参照）。こうしたベルトにおける表面のゴム層は、ベルトの耐摩擦性や耐屈曲性を担っている。

合撚機においては、一対のベルトを交差するように配設して、それぞれプーリにより互いに交差走行させ、一対のベルトが、互いに対向する面によって糸をニップしてツイステッドヤーンが製造される。一方、カバリング機においては、紡糸ボビンを支持した中空スピンドルを高速で回転させ、この中空スピンドルを通過して走行する芯糸に、紡糸ボビンから供給されるカバー糸を巻付けてカバードヤーンが製造される。カバリング機においては、中空スピンドルに接触して配置されたベルトによって、中空スピンドルの高速回転が達成されている。

特開２００７−３１４８９５号公報

カバリング機の運転中には、比較的高い音域の走行音がプーリとの接触部分から発生することがある。現在、６０００〜８０００Ｈｚの周波数が走行音の中に確認されている。音圧レベルが過剰に高くない場合であっても、６０００〜８０００Ｈｚの周波数は一般に不快に感じる範囲であるとされている。良好な作業環境を維持するために、カバリング機の運転中における不快な走行音は低減することが求められる。

そこで本発明は、ベルト走行中に発生する６０００〜８０００Ｈｚの周波数の音圧レベルを低減できる繊維機械用ベルトを提供することを目的とする。

本発明に係る繊維機械用ベルトは、プーリに接触する一表面と、スピンドルに接触する他表面とを有する繊維機械用ベルトであって、前記プーリに接触する一表面は、未押圧状態での凹凸のピッチが０．３ｍｍ未満であることを特徴とする。

本発明によれば、繊維機械用ベルトは、プーリに接触する表面（プーリ側層表面）とスピンドルに接触する表面（スピンドル層側表面）とを備え、プーリ側層表面は、未押圧状態での凹凸のピッチが０．３ｍｍ未満である。

ベルトの走行中にプーリとの接触部分で発生する走行音の周波数は、走行中のベルトのプーリ側層表面における凹凸のピッチに相当する。本実施形態の繊維機械用ベルトは、プーリ側層表面の未押圧状態での凹凸のピッチが０．３ｍｍ未満に制限されているので、走行中にプーリに押圧されてプーリ側層表面の凹凸のピッチが増大したとしても、この凹凸のピッチは可聴域の上限波長未満に維持される。

これによって、繊維機械用ベルトを走行させた際には、発生する走行音の周波数は可聴域の上限周波数を超えることとなり、６０００〜８０００Ｈｚの周波数の音圧レベルを低減することができる。

本実施形態に係る繊維機械用ベルトの断面図である。 本実施形態に係る繊維機械用ベルトにおけるプーリ側層表面を説明する部分拡大断面図である。 ベルト走行音を測定する試験機を説明する模式図である。

以下、図面を参照して本発明の実施形態について詳細に説明する。

１．全体構成
図１に示す繊維機械用ベルト１０は、芯体帆布１２と、芯体帆布１２の両面にそれぞれ設けられた第１の樹脂層１４ａ、第２の樹脂層１４ｂと、第１の樹脂層１４ａの表面に設けられたプーリ側層１６と、第２の樹脂層１４ｂの表面に設けられたスピンドル側層１８とを備える。

＜芯体帆布＞
芯体帆布１２の材質は、ポリエステル繊維およびナイロン繊維等から選択することができる。ポリエステル繊維としては、例えばポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）繊維、およびポリブチレンテレフタレート繊維等が挙げられ、ナイロン繊維としては、例えばナイロン６繊維、およびナイロン６６繊維等が挙げられる。特に、ＰＥＴ繊維が芯体帆布１２の材質として好ましい。芯体帆布１２の厚さは特に限定されないが、通常、０．４〜１．２ｍｍ程度であるのが好ましく、０．４５〜０．８ｍｍ程度であるのがより好ましい。

＜第１、第２の樹脂層＞
第１，第２の樹脂層１４ａ，１４ｂは、熱可塑性エラストマーを用いて形成され、ベルト１０に接着性および柔軟性を付与する。熱可塑性エラストマーとしては、例えば熱可塑性ポリウレタン（Thermoplastic Polyurethane：TPU)エラストマー、ポリエステルエラストマー等が挙げられる。なかでも、柔軟性および屈曲性がより優れていることから、ＴＰＵエラストマーが好ましい。第１，第２の樹脂層１４ａ，１４ｂそれぞれの厚さは特に限定されず、通常、０．２〜０．８５ｍｍ程度であるのが好ましく、０．５〜０．８５ｍｍ程度であるのがより好ましい。

＜プーリ側層＞
第１の樹脂層１４ａ表面のプーリ側層１６は、繊維機械においてプーリに接触して摩擦に供される。このプーリ側層１６は、例えば天然ゴム、イソプレンゴム、ブタジエンゴム、スチレンブタジエンゴム、エチレンプロピレンゴム、クロロプレンゴム、塩素化ポリエチレン、エピクロルヒドリンゴム、ニトリルゴム（ＮＢＲ）、アクリルゴム、およびウレタンゴム等から選択されるゴム材料を用いて作製することができる。これらのゴム材料は、単独でも２種以上を組み合わせて用いてもよい。簡便な手法で芯体帆布１２に固着でき、良好な接着が得られることから、ゴム材料としてはＮＢＲが好ましい。プーリ側層１６の厚さは、特に限定されず、通常、０．１５〜０．４５ｍｍ程度であるのが好ましく、０．２〜０．３ｍｍ程度であるのがより好ましい。

また、プーリ側層１６の硬度（ＪＩＳ−Ａ）は、６０〜８３°以下であることが好ましく、７０°以下であることがより好ましい。プーリ側層１６の硬度は、ＪＩＳ Ｋ６３０１に準拠して求めることができる。

プーリ側層１６の表面１６ａは、図２に示すような凸部２０ａと凹部２０ｂとからなる未押圧状態での凹凸２０のピッチｐ₀が、０．３ｍｍ未満である。このピッチｐ₀は、製造後、未走行時の凹凸の間隔である。本実施形態においては、プーリ側層１６の表面１６ａにおける凹凸２０のピッチｐ₀は、小さいほど好ましい。

＜スピンドル側層＞
第２の樹脂層１４ｂ上のスピンドル側層１８は、繊維機械においてスピンドルに接触してスピンドルを回転させる。このスピンドル側層１８は、プーリ側層１６と同様の材料で形成することができる。スピンドル側層１８の厚さは、特に限定されず、通常、０．１５〜０．４５ｍｍ程度であるのが好ましく、０．２〜０．３ｍｍ程度であるのがより好ましい。

２．製造方法
繊維機械用ベルト１０は、芯体帆布１２と第１、第２の樹脂層１４ａ，１４ｂ、第１の樹脂層１４ａとプーリ側層１６、第２の樹脂層１４ｂとスピンドル側層１８とが固着して剥離しないような方法であれば、任意の方法により製造することができる。

まず、帯状に成形した芯体帆布１２の両面に、コーティングまたはディッピングにより接着剤を塗布する。接着剤としては、例えばポリウレタン系接着剤を用いることができる。接着剤が塗布された芯体帆布１２の両面には、第１，第２の樹脂層１４ａ，１４ｂを押出ラミネーションによりラミネートする。

プーリ側層１６は、カレンダー加工等により、所定のゴム材料を所定の帆布上に塗布してシート状のゴム材料を作製し、得られたシート状のゴム材料を第１の樹脂層１４ａの表面に転写して配置することができる。本実施形態においては、プーリ側層１６の作製に用いられる帆布は平織構造であり、この帆布のピッチは０．７ｍｍ未満に規定される。

スピンドル側層１８は、プーリ側層１６と同様の手法により帆布上にシート状のゴム材料を作製し、得られたシート状のゴム材料を第２の樹脂層１４ｂの表面に転写して配置することができる。スピンドル側層１８を作製する場合には、用いられる帆布は特に限定されず、任意の帆布を用いることができる。

プーリ側層１６およびスピンドル側層１８の転写にあたっては、シート状のゴム材料を第１の樹脂層１４ａ、第２の樹脂層１４ｂの各表面に配置して、最表面に帆布を有する積層体を得る。この積層体に対して加熱加圧条件下で圧搾加硫を行って、所定の厚さに加工する。圧搾加硫の後の厚さは、例えば２．０〜３．０ｍｍ程度とすることができる。圧搾加硫を行うことによって、第１の樹脂層１４ａの表面にはプーリ側層１６が加硫接着により固着され、第２の樹脂層１４ｂの表面には、スピンドル側層１８が加硫接着により固着される。

最表面の帆布を剥離して、芯体帆布１２と、芯体帆布１２の両面にそれぞれ設けられた第１の樹脂層１４ａおよび第２の樹脂層１４ｂと、第１の樹脂層１４ａの上に設けられたプーリ側層１６と、第２の樹脂層１４ｂの上に設けられたスピンドル側層１８とを備えた本実施形態の繊維機械用ベルト１０が得られる。プーリ側層１６の表面１６ａにおいては、未押圧状態での凹凸２０のピッチｐ_０は０．３ｍｍ未満である。

このようにして得られた繊維機械用ベルト１０は、適用される装置等に応じて所望の寸法とすることができる。例えば、幅は２０〜６０ｍｍ程度、長さは１０〜１６０ｍ程度とすることができる。本実施形態の繊維機械用ベルト１０は、両端部をフィンガー継手により継ぎ合せて無端状とすることができる。無端状としたベルト１０は、繊維機械における２つのプーリ間に、例えば１５〜３０Ｎ／ｍｍ程度の張力で掛け回して使用することができる。

３．作用及び効果
本実施形態に係る繊維機械用ベルト１０においては、プーリ側層１６の表面１６ａは、未押圧状態での凹凸２０のピッチｐ₀が０．３ｍｍ未満に規定されている。ベルト１０を走行させた際、６０００〜８０００Ｈｚの周波数の走行音は、ベルト１０とバックアッププーリ３６との接触部分で発生する。本実施形態においては、ベルト１０のプーリ側層１６の表面１６ａにおける凹凸２０の間隔に着目し、発生する走行音の周波数を不可聴域とすることによって、６０００〜８０００Ｈｚの可聴域の音圧レベルを低減した。

ベルト走行速度ｖと、走行音の周波数ｆおよび波長λとの間には、式ｖ＝ｆλで表される関係がある。可聴域の上限周波数ｆ_upperは、一般的に２００００Ｈｚであるとされており、このときの波長（可聴域の上限波長）λ_upperは、λ_upper＝ｖ／ｆ_upperで表される。上限波長λ_upper未満であれば、発生する走行音の周波数は、可聴域の上限周波数ｆ_upper（２００００Ｈｚ）を超える。その結果、６０００〜８０００Ｈｚの可聴域の周波数の音圧レベルは低減されることとなる。

本発明者らは、ベルトの走行音の波長λは、凹凸の高さ（大きさ）にかかわらず、走行中のベルトがバックアッププーリに押圧された際のプーリ側層表面１６ａの凹凸のピッチ（ｐ_running）と同等であるという知見を得た。ベルトが押圧状態の場合には、プーリ側層表面１６ａの凹凸のピッチ（ｐ_running）は、未押圧状態での凹凸のピッチ（ｐ₀）と必ずしも同じではない。特に、プーリ側層１６が柔らかい場合には、押圧状態での凹凸のピッチ（ｐ_running）は、未押圧状態における凹凸のピッチ（ｐ₀）より大きくなって、ｐ_running＝αｐ₀（αは、プーリ側層１６の硬度に依存する値（＞１））となる。

可聴域の上限波長λ_upperは、可聴域の上限周波数（ｆ_upper＝２００００Ｈｚ）とベルト走行速度ｖとを用いて（λ_upper＝ｖ／ｆ_upper）により求められる。ベルトがバックアッププーリに押圧された際のプーリ側層１６の表面１６ａの凹凸のピッチ（ｐ_running）が、上限波長λ_upper未満であれば、上述したとおり、発生する走行音の周波数は可聴域の上限周波数ｆ_upperを超える。これによって、６０００〜８０００Ｈｚの可聴域の周波数の音圧レベルは低減される。

バックアッププーリに押圧された際のプーリ層側表面１６ａの凹凸のピッチ（ｐ_running）は、ｐ_running＝αｐ₀（αは、プーリ側層１６の硬度に依存する値（＞１））であることから、プーリ側層１６の硬度を考慮して未押圧状態での凹凸のピッチ（ｐ₀）を求めることができる。

以上に基づいて、本実施形態においては、ベルトのプーリ側層１６の表面１６ａの未押圧状態での凹凸のピッチを０．３ｍｍ未満に規定することによって、走行中に発生する６０００〜８０００Ｈｚの周波数の音圧レベルを低減することができた。

４．変形例
本発明は、ここに記載された実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨の範囲内で適宜変更することが可能である。

上記実施形態においては、シート状のゴム層を帆布上に形成して、プーリ側層１６を第１の樹脂層１４ａの表面に転写して形成したが、こうした手法に限定されない。例えば、紙上に形成するといった手法で、プーリ側層１６を第１の樹脂層１４ａの表面に形成してもよい。場合によっては、プーリ側層１６の表面１６ａを平滑面に近づけることもできる。この際には、プーリ側層１６の表面１６ａにおける未押圧状態での凹凸のピッチｐ₀はゼロに近づくこととなる。

また、本実施形態の繊維機械用ベルト１０を無端状にするにあたっては、ベルトの両端部をテーパー状に加工し、テーパー面同士を接着剤によって接着して、スカイバー継手により継ぎ合せてもよい。接着剤としては、例えばウレタン系接着剤を用いることができる。

５．実施例
以下、実施例を挙げて本発明の繊維機械用ベルトを詳細に説明するが、本発明は以下の実施例のみに限定されるものではない。

［実施例］
＜第１，第２の樹脂層の作製＞
まず、帯状に成形した芯体帆布（ＰＥＴ製）の両面にコーティングによりポリウレタン系接着剤を塗布した。接着剤が塗布された芯体帆布の両面にＴＰＵエラストマーを押出ラミネーションによりラミネートして、第１，第２の樹脂層を０．８ｍｍの厚さで作製した。

＜プーリ側層の準備＞
ゴム材料としてのＮＢＲを、カレンダー加工により０．２５ｍｍの厚さで帆布に塗布して、プーリ側層の原料となる帆布に支持されたシート状のゴム材料を得た。用いた帆布は、４０ｄタフタ（旭化成せんい（株）製）であり、この帆布のピッチは０．２２ｍｍである。

＜スピンドル側層の準備＞
プーリ側層と同様の手法により、スピンドル側層の原料となるシート状のゴム材料を得た。

＜ベルトの作製＞
芯体帆布の表面に形成された第１の樹脂層の上にプーリ側層の原料を配置し、第２の樹脂層の上にはスピンドル側層の原料を配置して、最表面に帆布を有する積層体を得た。この積層体に対して常法により圧搾加硫を行った後、両表面から帆布を剥離して、厚さ２．６ｍｍの実施例のベルトが得られた。

実施例のベルトをマイクロスコープによる観察した結果、プーリ側層の表面には凹凸模様が確認された。この凹凸模様は、剥離された帆布の痕によるものである。実施例のベルトは、プーリ側層表面における未押圧状態での凹凸のピッチ（ｐ₀）は、０．２３ｍｍである。また、実施例のベルトにおいては、プーリ側層は、ＪＩＳ Ｋ６３０１に準拠して求めらた硬度（ＪＩＳ−Ａ）が６７°である。

さらに、以下のような比較例１〜４のベルトを作製した。

［比較例１］
プーリ側層の硬度、およびプーリ側層を作製する際の帆布を変更する以外は、実施例と同様にして比較例１のベルトを作製した。比較例１のベルトにおいては、プーリ側層の硬度は７０°である。用いた帆布はＮ４（帝人フロンティア（株）製）であり、この帆布のピッチは０．７〜０．８ｍｍである。

［比較例２］
プーリ側層の硬度を変更する以外は比較例１と同様にして、比較例２のベルトを作製した。比較例２のベルトにおいては、プーリ側層の硬度は８５°である。

［比較例３］
プーリ側層の硬度を変更する以外は比較例１と同様にして、比較例３のベルトを作製した。比較例３のベルトにおいては、プーリ側層の硬度は７６°である。

［比較例４］
プーリ側層を作製する際の帆布を、Ｎ４（帝人フロンティア（株）製）に変更する以外は実施例と同様にして、比較例４のベルトを作製した。

比較例１〜４のベルトにおいても、実施例のベルトと同様にプーリ側層の表面には、剥離された帆布の痕による凹凸模様が確認された。比較例１〜４のベルトでは、プーリ側層表面における未押圧状態での凹凸のピッチ（ｐ₀）は０．７〜０．８ｍｍであった。

＜ベルトの走行音測定＞
実施例および比較例の各ベルトは、両端部を熱融着により接合してフィンガー継手を有する無端ベルトを作製した。得られた無端ベルトを、図３に示す試験機（社内ミニタンゼンシャルデモ機）３０で走行させて、走行音を測定した。

試験にあたっては、図示するように、無端状にしたベルト１０を、駆動プーリ３２と従動プーリ３４との間に掛け回した。この際のベルト１０の張力は、２２．９Ｎ／ｍｍである。駆動プーリ３２と従動プーリ３４との間には、複数のバックアッププーリ３６およびスピンドル３８が配置されている。駆動プーリ３２、従動プーリ３４の直径は１２０ｍｍ、バックアッププーリ３６の直径は４０ｍｍ、スピンドル３８の直径は２０ｍｍとした。ベルト１０においては、プーリ側層１６の表面がバックアッププーリ３６等のプーリに接し、スピンドル側層１８の表面がスピンドル３８に接している。無端状にしたベルト１０を走行させた際には、ベルト１０のプーリ側層１５の表面は、バックアッププーリ３６に押圧されることとなる。

図中の矢印方向に駆動プーリ３２を回転させることにより、１２．５６ｍ／ｓのベルト速度でベルト１０を走行させて、この際に発生する走行音を測定した。走行音は、騒音計４０（リオン（株）：ＮＡ−６０）により測定し、図示しない１／３オクターブバンドフィルタ（リオン（株）：ＮＸ−０２Ａ）により周波数分析を行った。ベルト１０と騒音計４０との距離ｄは１５０ｍｍとした。

実施例および比較例の各ベルトについて、５０００Ｈｚ、６３００Ｈｚ，８０００Ｈｚの周波数の音圧レベル（ｄＢ）を求めた。その結果を、プーリ側層の表面における未押圧状態での凹凸のピッチおよびプーリ側層の硬度とともに下記表１にまとめる。

上記表１に示すように、実施例のベルトは、５０００〜８０００Ｈｚの周波数の音圧レベルが、比較例のベルトより小さい。６０００〜８０００Ｈｚの周波数は、一般的に不快に感じる範囲であることから、実施例のベルトは、不快に感じる周波数の音圧レベルが低減されたことがわかる。

実施例のベルトでは、プーリ側層の表面における未押圧状態での凹凸のピッチ（ｐ₀）が０．２３ｍｍである。このように、プーリ側層の表面における未押圧状態での凹凸のピッチが０．３ｍｍ未満であることから、実施例のベルトでは６０００〜８０００Ｈｚの周波数の音圧レベルを低下させることができた。これに対して、比較例１〜４のベルトでは、プーリ側層の表面における未押圧状態での凹凸のピッチ（ｐ₀）が０．７〜０．８ｍｍと０．３ｍｍ以上であるので、６０００〜８０００Ｈｚの周波数の音圧レベルを低下させることができない。

以下に、ベルトのプーリ層側表面における凹凸のピッチとベルト走行音の周波数との関係について検討する。ベルト走行速度ｖ（ｍ／ｓ）と、走行音の周波数ｆ（Ｈｚ）および波長λ（ｍ）との間には、式ｖ＝ｆλで表される関係がある。

本明細書において問題とされている周波数ｆは、６０００〜８０００Ｈｚである。上述の実施例および比較例のベルトは、速度ｖ＝１２．５６（ｍ／ｓ）でを走行させた際に、６０００〜８０００Ｈｚの周波数が観測されている。ベルト走行速度ｖおよび周波数ｆの値を用いると、このときの波長λは、１．５７〜２．０９ｍｍと算出される。

比較例のベルトは、プーリ層側表面の未押圧状態での凹凸のピッチ（ｐ₀）が０．７〜０．８ｍｍである。音圧レベルの最も大きな比較例４のベルトに着目すると、プーリ層側表面の硬度は６７°であり比較的柔らかい。ベルト走行速度ｖ＝１２．５６（ｍ／ｓ）で比較例４のベルトを走行させた際には、バックアッププーリに押圧されることによってプーリ側層表面の凹凸のピッチが増大する。押圧状態においては、プーリ側層表面の凹凸のピッチ（ｐ_running）が、算出された波長λと同等の１．５７〜２．０９ｍｍとなって、周波数ｆ＝６０００〜８０００Ｈｚの走行音が、バックアッププーリとベルトとの接触部分で発生したものと推測される。

このように、硬度６７°のプーリ側層を備えたベルトを速度ｖ＝１２．５６（ｍ／ｓ）で走行させた場合には、プーリ側層がバックアッププーリに押圧されることにより、プーリ側層表面の凹凸のピッチ（ｐ_running）は、未押圧状態における凹凸のピッチ（ｐ₀）の２．０〜２．８倍の値となる。

可聴域の上限周波数ｆ_upperは一般的に２００００Ｈｚとされており、ベルト走行速度ｖ＝１２．５６（ｍ／ｓ）の場合には、λ_upper＝ｖ／ｆ_upperから、可聴域の上限波長λ_upperは０．６２８ｍｍと算出される。すなわち、ベルトがバックアッププーリに押圧された際、ベルトのプーリ側層表面の凹凸のピッチ（ｐ_running）が上限波長λ_upper（０．６２８ｍｍ）未満であれば、発生する走行音の周波数は上限周波数ｆ_upper（２００００Ｈｚ）を超えて不可聴域となる。その結果、６０００〜８０００Ｈｚの周波数の音圧レベルは低減される。

上述したとおり、プーリ側層（硬度６７°）を速度ｖ＝１２．５６（ｍ／ｓ）で走行させた場合には、バックアッププーリに押圧されることによって、プーリ側層表面の凹凸のピッチは、未押圧状態における凹凸のピッチ（ｐ₀）の２．０〜２．８倍となる。こうした条件の場合には、バックアッププーリに押圧された際の凹凸のピッチ（ｐ_running）を上限波長λ_upper（０．６２８ｍｍ）未満とするためには、未押圧状態でのプーリ側層表面の凹凸のピッチ（ｐ₀）は０．３ｍｍ未満であることが要求される。

以上に基づいて、本実施形態においては、ベルトのプーリ側層表面の未押圧状態での凹凸のピッチ（ｐ₀）を０．３ｍｍ未満に規定した。

実施例のベルトにおいては、プーリ側層表面の未押圧状態での凹凸のピッチ（ｐ₀）は０．２３ｍｍであり、プーリ側層の硬度は６７°である。この実施例のベルトを速度ｖ＝１２．５６（ｍ／ｓ）で走行させた場合には、プーリ側層表面の凹凸のピッチ（ｐ_running）は０．５ｍｍ程度となり、上限波長λ_upper（０．６２８ｍｍ）未満である。したがって、６０００〜８０００Ｈｚの周波数の音圧レベルを低減することができた。

１０ 繊維機械用ベルト
１２ 芯体帆布
１４ａ 第１の樹脂層
１４ｂ 第２の樹脂層
１６ プーリ側層
１６ａ （プーリ側層）表面
１８ スピンドル側層
２０ 凹凸
２０ａ 凸部
２０ｂ 凹部
ｐ₀ 未押圧状態での凹凸のピッチ

Claims (3)

1. プーリに接触する一表面と、スピンドルに接触する他表面とを有する繊維機械用ベルトであって、
   前記プーリに接触する一表面は、未押圧状態での凹凸のピッチが０．３ｍｍ未満であることを特徴とする繊維機械用ベルト。
2. 前記プーリに接触する一表面を有するプーリ側層は、ＪＩＳ−Ａ硬度が７０°以下であることを特徴とする請求項１記載の繊維機械用ベルト。
3. 前記繊維機械は、カバリング機であることを特徴とする請求項１又は２記載の繊維機械用ベルト。

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