JP2016175817A - フレッシュコンクリートの配合決定方法 - Google Patents
フレッシュコンクリートの配合決定方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2016175817A JP2016175817A JP2015059259A JP2015059259A JP2016175817A JP 2016175817 A JP2016175817 A JP 2016175817A JP 2015059259 A JP2015059259 A JP 2015059259A JP 2015059259 A JP2015059259 A JP 2015059259A JP 2016175817 A JP2016175817 A JP 2016175817A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- portland cement
- blast furnace
- furnace slag
- fly ash
- composition
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000004567 concrete Substances 0.000 title claims abstract description 35
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims abstract description 32
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 25
- 239000010881 fly ash Substances 0.000 claims abstract description 158
- 239000011398 Portland cement Substances 0.000 claims abstract description 46
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 43
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 26
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 claims description 25
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 claims description 24
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 18
- 238000005336 cracking Methods 0.000 claims description 8
- 238000010586 diagram Methods 0.000 claims description 7
- 239000002440 industrial waste Substances 0.000 abstract description 5
- 239000002994 raw material Substances 0.000 abstract description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 45
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 21
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 17
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 13
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 7
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 6
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 6
- 239000004568 cement Substances 0.000 description 4
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 4
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 210000004556 brain Anatomy 0.000 description 2
- 238000006703 hydration reaction Methods 0.000 description 2
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 2
- 238000012417 linear regression Methods 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 2
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 2
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001447 alkali salts Chemical class 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 239000002956 ash Substances 0.000 description 1
- LFYJSSARVMHQJB-QIXNEVBVSA-N bakuchiol Chemical compound CC(C)=CCC[C@@](C)(C=C)\C=C\C1=CC=C(O)C=C1 LFYJSSARVMHQJB-QIXNEVBVSA-N 0.000 description 1
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 1
- AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L calcium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Ca+2] AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000000920 calcium hydroxide Substances 0.000 description 1
- 229910001861 calcium hydroxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 238000013329 compounding Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 1
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 239000010440 gypsum Substances 0.000 description 1
- 229910052602 gypsum Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 238000004898 kneading Methods 0.000 description 1
- 238000002826 magnetic-activated cell sorting Methods 0.000 description 1
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000004570 mortar (masonry) Substances 0.000 description 1
- 238000010298 pulverizing process Methods 0.000 description 1
- 239000011150 reinforced concrete Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000004094 surface-active agent Substances 0.000 description 1
- 239000008399 tap water Substances 0.000 description 1
- 235000020679 tap water Nutrition 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
- Y02W30/91—Use of waste materials as fillers for mortars or concrete
Landscapes
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
【課題】産業廃棄物を原料として使用したフレッシュコンクリートの好適な配合方法を提供する。
【解決手段】普通ポルトランドセメント（Ｎ）、高炉スラグ微粉末（ＢＳ）及びフライアッシュ（ＦＡ）を頂点とする三角組成図において、点Ｘ（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（３９．５８、５１．０５、９．３７）、点Ｙ（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（３８．５９、３９．１１、２５）、点Ｚ（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（４２．４９、３２．５１、２５）で囲まれた範囲内で、普通ポルトランドセメント、高炉スラグ微粉末及びフライアッシュの各組成比を決定する。
【選択図】図１２
【解決手段】普通ポルトランドセメント（Ｎ）、高炉スラグ微粉末（ＢＳ）及びフライアッシュ（ＦＡ）を頂点とする三角組成図において、点Ｘ（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（３９．５８、５１．０５、９．３７）、点Ｙ（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（３８．５９、３９．１１、２５）、点Ｚ（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（４２．４９、３２．５１、２５）で囲まれた範囲内で、普通ポルトランドセメント、高炉スラグ微粉末及びフライアッシュの各組成比を決定する。
【選択図】図１２
Description
本発明は、フレッシュコンクリートの配合決定方法に関する。
従来、低炭素型や省資源型のコンクリートとして、製造時にＣＯ２を多く排出するポルトランドセメントの一部を、産業副産物である、ＪＩＳ Ａ ６２０６に規定される高炉スラグ微粉末４０００（以下、「ＪＩＳ Ａ ６２０６に規定される高炉スラグ微粉末４０００」を「高炉スラグ微粉末」と称す。）や、ＪＩＳ Ａ ６２０１に規定されるフライアッシュＩＩ種（以下、「ＪＩＳ Ａ ６２０１に規定されるフライアッシュＩＩ種」を「フライアッシュ」と称す。）に置き換えたコンクリートが知られている（例えば、特許文献１等を参照）。
しかしながら、これらの産業廃棄物を原料として使用したコンクリートは、製造時に排出される二酸化炭素を低減できる反面、圧縮強度が低かったり、中性化速度係数が増加したりするという問題も有する。
産業廃棄物を原料として使用したコンクリートの好適な配合方法が求められている。
本発明の主な目的は、産業廃棄物を原料として使用したフレッシュコンクリートの好適な配合方法を提供することにある。
本発明に係るフレッシュコンクリートの配合決定方法は、普通ポルトランドセメントと、高炉スラグ微粉末と、フライアッシュとを含むフレッシュコンクリートの配合決定方法に関する。本発明に係るフレッシュコンクリートの配合決定方法では、普通ポルトランドセメント（Ｎ）、高炉スラグ微粉末（ＢＳ）及びフライアッシュ（ＦＡ）を頂点とする三角組成図において、点Ｘ（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（３９．５８、５１．０５、９．３７）、点Ｙ（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（３８．５９、３９．１１、２５）、点Ｚ（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（４２．４９、３２．５１、２５）で囲まれた範囲内で、普通ポルトランドセメント、高炉スラグ微粉末及びフライアッシュの各組成比を決定する。このようにすることにより、２８日圧縮強度が４５Ｎ／ｍｍ２のときの中性化速度係数、塩化物イオンの見掛けの拡散係数及び温度ひび割れ指数のそれぞれが好適なフレッシュコンクリートの配合を決定し得る。具体的には、本発明に係るフレッシュコンクリートの配合決定方法によれば、２８日圧縮強度が４５Ｎ／ｍｍ２のときにおいて、中性化速度係数が４．９ｍｍ／週（１／２）以下であり、塩化物イオンの見掛けの拡散係数が０．５以上であり、かつ、温度ひび割れ指数が０．９以上であるフレッシュコンクリートの配合を決定し得る。
なお、「２８日圧縮強度」とは、セメントの材齢が２８日であるときの圧縮強度を意味する。
本発明によれば、産業廃棄物を原料として使用したフレッシュコンクリートの好適な配合方法を提供することができる。
本実施形態では、普通ポルトランドセメントと、高炉スラグ微粉末と、フライアッシュとを含むフレッシュコンクリートの配合決定方法について説明する。具体的には、本実施形態では、普通ポルトランドセメントと、高炉スラグ微粉末と、フライアッシュと、水と、細骨材と、粗骨材と、減水剤とを含むフレッシュコンクリートの配合決定方法について説明する。
高炉スラグ微粉末は、混和材の一種であり、溶鉱炉で銑鉄を製造する際に生じる高炉スラグを水によって急冷し、乾燥させた後に粉砕することにより製造された粉末である。高炉スラグ微粉末は、混和材としてセメントに加えられる。高炉スラグ微粉末は、セメントの水和反応で生じた水酸化カルシウムやアルカリ塩類、石膏などに刺激されると水和反応を起こす性質（潜在水硬性）を有している。
フライアッシュは、石炭を燃料として用いる火力発電所（大型ボイラー）において燃焼時に発生する灰であり、燃焼ガスと共に吹き上げられるレベルの大きさの球状の微粒子である。
減水剤は、セメント粒子表面に負の電荷を与え、粒子を分散させることにより流動性を高める混和剤である。減水剤としては、例えば、ＡＥ減水剤、高性能減水剤、高性能ＡＥ減水剤などが使用できる。なかでも、ＡＥ減水剤、高性能ＡＥ減水剤が好ましく用いられる。これらの減水剤は、ＡＥ剤としての機能を兼ね備えた減水剤である。ここで、ＡＥ剤とは、作業能率の向上や、凍結・溶解耐性を高める目的でコンクリート中に空気泡を発生させる（空気連行性）ために混和される界面活性剤のことをいう。
減水剤として、高性能ＡＥ減水剤を用いると、コンクリートを練り混ぜたときのワーカビリティーが良好となり、ＡＥ剤、ＡＥ減水剤に比べて単位水量を大幅に低減することができる。また、水結合材比のより小さいコンクリートを容易に得ることが出来るため、コンクリート硬化体の耐久性を高めることができる。
なお、「高性能ＡＥ減水剤」とは、空気連行性をもち、ＡＥ剤、ＡＥ減水剤よりも高い減水性能及び良好なスランプ保持機能をもつ混和剤のことをいう。
本実施形態に係るフレッシュコンクリートの配合決定方法では、普通ポルトランドセメント（Ｎ）、高炉スラグ微粉末（ＢＳ）及びフライアッシュ（ＦＡ）を頂点とする三角組成図において、点Ｘ（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（３９．５８、５１．０５、９．３７）、点Ｙ（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（３８．５９、３９．１１、２５）、点Ｚ（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（４２．４９、３２．５１、２５）で囲まれた範囲内で、普通ポルトランドセメント、高炉スラグ微粉末及びフライアッシュの各組成比を決定する。このようにすることにより、２８日圧縮強度が４５Ｎ／ｍｍ２のときの中性化速度係数、塩化物イオンの見掛けの拡散係数及び温度ひび割れ指数のそれぞれが好適なフレッシュコンクリートの配合を決定し得る。具体的には、本実施形態に係る配合決定方法によれば、２８日圧縮強度が４５Ｎ／ｍｍ２のときにおいて、中性化速度係数が４．９ｍｍ／週（１／２）以下であり、塩化物イオンの見掛けの拡散係数が０．５以上であり、かつ、温度ひび割れ指数が０．９以上であるフレッシュコンクリートの配合を決定し得る。
（実験例）
以下、本発明について、具体的な実験例に基づいて、さらに詳細に説明するが、本発明は以下の実験例に何ら限定されるものではなく、その要旨を変更しない範囲において適宜変更して実施することが可能である。
以下、本発明について、具体的な実験例に基づいて、さらに詳細に説明するが、本発明は以下の実験例に何ら限定されるものではなく、その要旨を変更しない範囲において適宜変更して実施することが可能である。
（フレッシュコンクリートの製造）
下記の表１に示す組成で結合材（普通ポルトランドセメント、高炉スラグ微粉末、フライアッシュ）、水、細骨材、粗骨材及び混和剤（高性能ＡＥ減水剤）を混合し、フレッシュコンクリートを製造した。具体的には、水結合材比が４０％以上である場合は、結合材、細骨材及び粗骨材を１５秒間空練りして混合した後に、混和剤を含む水を投入して、６０秒〜９０秒管混練した。水結合材比が４０％未満である場合は、結合材及び細骨材を空練りして混合した後に混和剤を含む水を投入し、モルタルを６０秒間混練し、その後、粗骨材を投入してさらに６０秒間混練した。その後、５分間静置した後に、３０秒間混練することによってフレッシュコンクリートを製造した。
下記の表１に示す組成で結合材（普通ポルトランドセメント、高炉スラグ微粉末、フライアッシュ）、水、細骨材、粗骨材及び混和剤（高性能ＡＥ減水剤）を混合し、フレッシュコンクリートを製造した。具体的には、水結合材比が４０％以上である場合は、結合材、細骨材及び粗骨材を１５秒間空練りして混合した後に、混和剤を含む水を投入して、６０秒〜９０秒管混練した。水結合材比が４０％未満である場合は、結合材及び細骨材を空練りして混合した後に混和剤を含む水を投入し、モルタルを６０秒間混練し、その後、粗骨材を投入してさらに６０秒間混練した。その後、５分間静置した後に、３０秒間混練することによってフレッシュコンクリートを製造した。
なお、材料としては、以下のものを用いた。
普通ポルトランドセメント（Ｎ）（宇部興産社製、密度３．１６ｇ／ｃｍ３）
高炉スラグ微粉末（ＢＳ）（千葉リバーメント社製、ブレーン値４４２０ｃｍ２／ｇ フライアッシュ（ＦＡ）（ジェイペック社製、ブレーン値３９５０ｃｍ２／ｇ）
細骨材（混合砂）：山砂と石灰石砕砂を質量割合２０対８０で混合したもの（表乾密度：２．６２ｇ／ｃｍ３、吸水率：０．５％）
粗骨材：石灰石骨材（表乾密度：２．６９ｇ／ｃｍ３、吸水率：１．７５％）
化学混和剤：高性能ＡＥ減水剤（シーカメント１１００ＮＴ：日本シーカ株式会社製）
水：上水道水
高炉スラグ微粉末（ＢＳ）（千葉リバーメント社製、ブレーン値４４２０ｃｍ２／ｇ フライアッシュ（ＦＡ）（ジェイペック社製、ブレーン値３９５０ｃｍ２／ｇ）
細骨材（混合砂）：山砂と石灰石砕砂を質量割合２０対８０で混合したもの（表乾密度：２．６２ｇ／ｃｍ３、吸水率：０．５％）
粗骨材：石灰石骨材（表乾密度：２．６９ｇ／ｃｍ３、吸水率：１．７５％）
化学混和剤：高性能ＡＥ減水剤（シーカメント１１００ＮＴ：日本シーカ株式会社製）
水：上水道水
なお、表１において、「Ｗ／Ｂ」は、結合材水比を示す。
（フレッシュコンクリートの試験）
上述のように製造した各フレッシュコンクリートに対して、下記の方法で、圧縮強度、促進中性化速度係数、塩化物イオンの見掛けの拡散係数（塩分拡散係数）を求めた。結果を表２に示す。
上述のように製造した各フレッシュコンクリートに対して、下記の方法で、圧縮強度、促進中性化速度係数、塩化物イオンの見掛けの拡散係数（塩分拡散係数）を求めた。結果を表２に示す。
圧縮強度：ＪＩＳ Ａ １１０８「コンクリートの圧縮強度試験方法」に準じて行った。
促進中性化速度係数：ＪＩＳ Ａ １１５３「コンクリートの促進中性化試験方法」に準じて行った。
塩分拡散係数：土木学会ＪＳＣＥ−Ｇ ５７２「浸せきによるコンクリート中の塩化物イオンの見掛けの拡散係数試験方法」に準じて行った。
また、温度ひび割れ指数に関しては、空気循環式断熱温度上昇量測定装置によって断熱温度上昇試験を実施し、温度応力解析ソフト（（株）計算力学研究センター：ＡＳＴＥＭ−ＭＡＣＳ）を用いた３次元有限要素法により解析することにより求めた。
表２に示す結果に基づいて以下の計算を行った。
［促進中性化速度係数］
図１は、普通ポルトランドセメント（Ｎ）、高炉スラグ微粉末（ＢＳ）、フライアッシュ（ＦＡ）の質量割合をそれぞれ（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１００，０，０）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（５０，５０，０）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１５，８５，０）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（７５，０，２５）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（３５，４０，２５）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１５，６０，２５）とした場合の中性化速度係数と圧縮強度との関係を示したグラフである。中性化速度係数と圧縮強度の関係を最小自乗法により対数近似し、以下の関係式（１）〜（６）を導き出した。
図１は、普通ポルトランドセメント（Ｎ）、高炉スラグ微粉末（ＢＳ）、フライアッシュ（ＦＡ）の質量割合をそれぞれ（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１００，０，０）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（５０，５０，０）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１５，８５，０）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（７５，０，２５）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（３５，４０，２５）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１５，６０，２５）とした場合の中性化速度係数と圧縮強度との関係を示したグラフである。中性化速度係数と圧縮強度の関係を最小自乗法により対数近似し、以下の関係式（１）〜（６）を導き出した。
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１００，０，０）
ａｐ＝−６．１６Ｌｏｇ（Ｆｒ）＋２５．９ ・・・・・・・・（１）
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（５０，５０，０）
ａｐ＝−５．３９Ｌｏｇ（Ｆｒ）＋２４．９ ・・・・・・・・（２）
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１５，８５，０）
ａｐ＝−８．５４Ｌｏｇ（Ｆｒ）＋３９．０ ・・・・・・・・（３）
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（７５，０，２５）
ａｐ＝−７．０１Ｌｏｇ（Ｆｒ）＋２９．８ ・・・・・・・・（４）
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（３５，４０，２５）
ａｐ＝−７．４５Ｌｏｇ（Ｆｒ）＋３３．４ ・・・・・・・・（５）
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１５，６０，２５）
ａｐ＝−７．８６Ｌｏｇ（Ｆｒ）＋３６．０ ・・・・・・・・（６）
ここで、
ａｐ：中性化速度係数（ｍｍ２週１／２）
Ｆｒ：圧縮強度（Ｎ／ｍｍ２）
である。
ａｐ＝−６．１６Ｌｏｇ（Ｆｒ）＋２５．９ ・・・・・・・・（１）
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（５０，５０，０）
ａｐ＝−５．３９Ｌｏｇ（Ｆｒ）＋２４．９ ・・・・・・・・（２）
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１５，８５，０）
ａｐ＝−８．５４Ｌｏｇ（Ｆｒ）＋３９．０ ・・・・・・・・（３）
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（７５，０，２５）
ａｐ＝−７．０１Ｌｏｇ（Ｆｒ）＋２９．８ ・・・・・・・・（４）
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（３５，４０，２５）
ａｐ＝−７．４５Ｌｏｇ（Ｆｒ）＋３３．４ ・・・・・・・・（５）
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１５，６０，２５）
ａｐ＝−７．８６Ｌｏｇ（Ｆｒ）＋３６．０ ・・・・・・・・（６）
ここで、
ａｐ：中性化速度係数（ｍｍ２週１／２）
Ｆｒ：圧縮強度（Ｎ／ｍｍ２）
である。
式（１）〜式（６）より圧縮強度が４５Ｎ／ｍｍ２の際の中性化速度係数を求めた。
図２は、圧縮強度が４５Ｎ／ｍｍ２の際の中性化速度係数と普通ポルトランドセメントの質量割合との関係を示したグラフである。最小自乗法により指数近似し、以下の関係式を導き出した。
フライアッシュの質量割合が０％の場合：
ａｐ＝７．７６０ｅ−０．０１１Ｎｍ ・・・（７）
フライアッシュの質量割合が２５％の場合：
ａｐ＝７．２７２ｅ−０．０１１Ｎｍ ・・・（８）
ここで、
Ｎｍ：普通ポルトランドセメントの質量割合
である。
ａｐ＝７．７６０ｅ−０．０１１Ｎｍ ・・・（７）
フライアッシュの質量割合が２５％の場合：
ａｐ＝７．２７２ｅ−０．０１１Ｎｍ ・・・（８）
ここで、
Ｎｍ：普通ポルトランドセメントの質量割合
である。
日本建築学会の「高耐久性鉄筋コンクリート造設計施工指針（案）・同解説」で促進中性化２６週で中性化深さが２５ｍｍ以下となっており、その際の中性化速度係数が４．９ｍｍ／週１／２となるため、中性化速度係数が４．９ｍｍ／週１／２以下となる際の普通ポルトランドセメントの質量割合を式（７）〜式（８）よりそれぞれ求めた。結果を、図３に示す。
図３において、点Ａは、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１００，０，０）である。点Ｂは、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（４１．８０，５８．２０，０）点Ｃは、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（３５．８９，３９．１１，２５）である。点Ｄは、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（７５，０，２５）である。これら、点Ａ、点Ｂ、点Ｃ及び点Ｄにより囲まれた範囲内において、中性化速度係数が４．９ｍｍ／週１／２となる。
［塩化物イオン拡散係数］
図４は、普通ポルトランドセメント、高炉スラグ微粉末、フライアッシュの質量割合をそれぞれ（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１００，０，０）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（５０，５０，０）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１５，８５，０）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（７５，０，２５）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（３５，４０，２５）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１５，６０，２５）とした場合の塩化物イオンの見掛けの拡散係数と水結合材比との関係を示したグラフである。塩化物イオンの見掛けの拡散係数と水結合材比の関係を最小自乗法により指数近似し、以下の関係式を導き出した。
図４は、普通ポルトランドセメント、高炉スラグ微粉末、フライアッシュの質量割合をそれぞれ（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１００，０，０）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（５０，５０，０）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１５，８５，０）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（７５，０，２５）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（３５，４０，２５）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１５，６０，２５）とした場合の塩化物イオンの見掛けの拡散係数と水結合材比との関係を示したグラフである。塩化物イオンの見掛けの拡散係数と水結合材比の関係を最小自乗法により指数近似し、以下の関係式を導き出した。
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１００，０，０）
Ｄｃｌ＝０．０２４５ｅ０．０９８３Ｗ／Ｂ ・・・・・・・・（９）
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（５０，５０，０）
Ｄｃｌ＝０．１１２２ｅ０．０３０９Ｗ／Ｂ ・・・・・・・・（１０）
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１５，８５，０）
Ｄｃｌ＝０．０５１２ｅ０．０４００Ｗ／Ｂ ・・・・・・・・（１１）
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（７５，０，２５）
Ｄｃｌ＝０．０３８１ｅ０．０６７２Ｗ／Ｂ ・・・・・・・・（１２）
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（３５，４０，２５）
Ｄｃｌ＝０．０５６２ｅ０．０４３０Ｗ／Ｂ ・・・・・・・・（１３）
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１５，６０，２５）
Ｄｃｌ＝０．００２６ｅ０．１１２９Ｗ／Ｂ ・・・・・・・・（１４）
ここで、
Ｄｃｌ：見掛けの拡散係数
Ｗ／Ｂ：水結合材比（％）
である。
Ｄｃｌ＝０．０２４５ｅ０．０９８３Ｗ／Ｂ ・・・・・・・・（９）
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（５０，５０，０）
Ｄｃｌ＝０．１１２２ｅ０．０３０９Ｗ／Ｂ ・・・・・・・・（１０）
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１５，８５，０）
Ｄｃｌ＝０．０５１２ｅ０．０４００Ｗ／Ｂ ・・・・・・・・（１１）
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（７５，０，２５）
Ｄｃｌ＝０．０３８１ｅ０．０６７２Ｗ／Ｂ ・・・・・・・・（１２）
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（３５，４０，２５）
Ｄｃｌ＝０．０５６２ｅ０．０４３０Ｗ／Ｂ ・・・・・・・・（１３）
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１５，６０，２５）
Ｄｃｌ＝０．００２６ｅ０．１１２９Ｗ／Ｂ ・・・・・・・・（１４）
ここで、
Ｄｃｌ：見掛けの拡散係数
Ｗ／Ｂ：水結合材比（％）
である。
図５は、普通ポルトランドセメント、高炉スラグ微粉末、フライアッシュの質量割合をそれぞれ、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１００，０，０）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（５０，５０，０）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１５，８５，０）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（７５，０，２５）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（３５，４０，２５）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１５，６０，２５）とした場合の圧縮強度と結合材水比との関係を示したグラフである。圧縮強度と結合材水比の関係を直線回帰した式を以下に示す。
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１００，０，）
Ｆｒ＝３１．９９Ｂ／Ｗ−２２．６ ・・・・・・・・（１５）
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（５０，５０，０）
Ｆｒ＝２８．７４Ｂ／Ｗ−１７．３ ・・・・・・・・（１６）
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１５，８５，０）
Ｆｒ＝１８．０２Ｂ／Ｗ−１２．３ ・・・・・・・・（１７）
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（７５，０，２５）
Ｆｒ＝２６．８５Ｂ／Ｗ−２０．８ ・・・・・・・・（１８）
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（３５，４０，２５）
Ｆｒ＝２４．５９Ｂ／Ｗ−１８．７ ・・・・・・・・（１９）
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１５，６０，２５）
Ｆｒ＝１９．５４Ｂ／Ｗ−２０．９ ・・・・・・・・（２０）
ここで、
Ｆｒ：圧縮強度（Ｎ／ｍｍ２）
Ｂ／Ｗ：結合材水比
である。
Ｆｒ＝３１．９９Ｂ／Ｗ−２２．６ ・・・・・・・・（１５）
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（５０，５０，０）
Ｆｒ＝２８．７４Ｂ／Ｗ−１７．３ ・・・・・・・・（１６）
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１５，８５，０）
Ｆｒ＝１８．０２Ｂ／Ｗ−１２．３ ・・・・・・・・（１７）
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（７５，０，２５）
Ｆｒ＝２６．８５Ｂ／Ｗ−２０．８ ・・・・・・・・（１８）
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（３５，４０，２５）
Ｆｒ＝２４．５９Ｂ／Ｗ−１８．７ ・・・・・・・・（１９）
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１５，６０，２５）
Ｆｒ＝１９．５４Ｂ／Ｗ−２０．９ ・・・・・・・・（２０）
ここで、
Ｆｒ：圧縮強度（Ｎ／ｍｍ２）
Ｂ／Ｗ：結合材水比
である。
式（９）〜式（２０）より圧縮強度が４５Ｎ／ｍｍ２の際の塩化物イオンの見掛けの拡散係数を求めた。図６は、圧縮強度が４５Ｎ／ｍｍ２の際の塩化物イオンの見掛けの拡散係数と普通ポルトランドセメントの質量割合との関係を示したグラフである。最小自乗法により指数近似し、以下の関係式を導き出した。
フライアッシュの質量割合が０％の場合：
Ｄｃｌ＝０．１０６３ｅ０．０３１５Ｎｍ ・・・（２１）
フライアッシュの質量割合が２５％の場合：
Ｄｃｌ＝０．０６２５ｅ０．０３１９Ｎｍ ・・・（２２）
ここで、
Ｄｃｌ：見掛けの拡散係数
Ｎｍ：普通ポルトランドセメントの質量割合
である。
Ｄｃｌ＝０．１０６３ｅ０．０３１５Ｎｍ ・・・（２１）
フライアッシュの質量割合が２５％の場合：
Ｄｃｌ＝０．０６２５ｅ０．０３１９Ｎｍ ・・・（２２）
ここで、
Ｄｃｌ：見掛けの拡散係数
Ｎｍ：普通ポルトランドセメントの質量割合
である。
塩化物イオンの見掛けの拡散係数が０．５以下となる際の普通ポルトランドセメントの質量割合を式（２１）〜式（２２）よりそれぞれ求めた。その値から、塩化物イオンの見掛けの拡散係数が０．５以下となる際の普通ポルトランドセメント、高炉スラグ微粉末、フライアッシュの割合を求めた。結果を図７に示す。図７において、点Ｅは、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（４９．１５，５０．８５，０）である。点Ｆは、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１５，８５，０）である。点Ｇは、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１５，６０，２５）である。点Ｈは、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（６５．１９，９．８１，２５）である。
［温度応力ひびわれ指数］
図８は、普通ポルトランドセメント、高炉スラグ微粉末、フライアッシュの質量割合をそれぞれ（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１００，０，０）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（５０，５０，０）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１５，８５，０）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（７５，０，２５）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（５０，２５，２５）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１５，６０，２５）とした場合の圧縮強度と結合材水比との関係を示したグラフである。圧縮強度と結合材水比の関係を直線回帰した式を以下に示す。
図８は、普通ポルトランドセメント、高炉スラグ微粉末、フライアッシュの質量割合をそれぞれ（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１００，０，０）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（５０，５０，０）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１５，８５，０）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（７５，０，２５）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（５０，２５，２５）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１５，６０，２５）とした場合の圧縮強度と結合材水比との関係を示したグラフである。圧縮強度と結合材水比の関係を直線回帰した式を以下に示す。
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１００，０，）
Ｆｒ＝３１．９９Ｂ／Ｗ−２２．６ ・・・・・・・・（２３）
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（５０，５０，０）
Ｆｒ＝２８．７４Ｂ／Ｗ−１７．３ ・・・・・・・・（２４）
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１５，８５，０）
Ｆｒ＝１８．０２Ｂ／Ｗ−１２．３ ・・・・・・・・（２５）
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（７５，０，２５）
Ｆｒ＝２６．８５Ｂ／Ｗ−２０．８ ・・・・・・・・（２６）
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（５０，２５，２５）
Ｆｒ＝２６．７２Ｂ／Ｗ−１８．９ ・・・・・・・・（２７）
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１５，６０，２５）
Ｆｒ＝１９．５４Ｂ／Ｗ−２０．９ ・・・・・・・・（２８）
ここで、
Ｆｒ：圧縮強度（Ｎ／ｍｍ２）
Ｂ／Ｗ：結合材水比
である。
Ｆｒ＝３１．９９Ｂ／Ｗ−２２．６ ・・・・・・・・（２３）
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（５０，５０，０）
Ｆｒ＝２８．７４Ｂ／Ｗ−１７．３ ・・・・・・・・（２４）
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１５，８５，０）
Ｆｒ＝１８．０２Ｂ／Ｗ−１２．３ ・・・・・・・・（２５）
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（７５，０，２５）
Ｆｒ＝２６．８５Ｂ／Ｗ−２０．８ ・・・・・・・・（２６）
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（５０，２５，２５）
Ｆｒ＝２６．７２Ｂ／Ｗ−１８．９ ・・・・・・・・（２７）
（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１５，６０，２５）
Ｆｒ＝１９．５４Ｂ／Ｗ−２０．９ ・・・・・・・・（２８）
ここで、
Ｆｒ：圧縮強度（Ｎ／ｍｍ２）
Ｂ／Ｗ：結合材水比
である。
式（２３）〜式（２８）より圧縮強度が４５Ｎ／ｍｍ２となるような水結合材比を求め、求めた水結合材比での断熱温度上昇試験および温度応力解析を行い、温度応力ひび割れ指数を求めた。その結果を表１に示す。
図９は、普通ポルトランドセメント、高炉スラグ微粉末、フライアッシュの質量割合をそれぞれ（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１００，０，０）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（５０，５０，０）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１５，８５，０）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（７５，０，２５）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（５０，２５，２５）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１５，６０，２５）とした場合の温度応力ひび割れ指数と普通ポルトランドセメントの質量割合との関係を示したグラフである。図１０は、普通ポルトランドセメント、高炉スラグ微粉末、フライアッシュの質量割合をそれぞれ（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１００，０，０）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（５０，５０，０）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１５，８５，０）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（７５，０，２５）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（５０，２５，２５）、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１５，６０，２５）とした場合の温度応力ひび割れ指数と普通ポルトランドセメントの質量割合および高炉スラグ微粉末の質量割合との関係を示したグラフである。温度応力ひび割れ指数と高炉スラグ微粉末の質量割合の関係を１次および２次多項式により近似した式を以下に示す。
高炉スラグ微粉末の質量割合が０％の場合：
σｔ＝−５．２０Ｅ−３Ｎｍ＋１．３１ ・・・（２９）
フライアッシュの質量割合が０％の場合：
σｔ＝１．２５Ｅ−４Ｎｍ２−１．９０Ｅ−２Ｎｍ＋１．４４ ・・・（３０）
フライアッシュの質量割合が２５％の場合：
σｔ＝１．５０Ｅ−４Ｎｍ２−１．７２Ｅ−２Ｎｍ＋１．３６ ・・・（３１）
普通ポルトランドセメントの質量割合が５０％の場合：
σｔ＝−３．２０Ｅ−３ＢＳｍ＋０．９６ ・・・（３２）
普通ポルトランドセメントの質量割合が１５％の場合：
σｔ＝１．６０Ｅ−３ＢＳｍ＋１．０４ ・・・（３３）
ここで、
Ｎｍ：普通ポルトランドセメントの質量割合
ＢＳｍ：高炉スラグ微粉末の質量割合
である。
σｔ＝−５．２０Ｅ−３Ｎｍ＋１．３１ ・・・（２９）
フライアッシュの質量割合が０％の場合：
σｔ＝１．２５Ｅ−４Ｎｍ２−１．９０Ｅ−２Ｎｍ＋１．４４ ・・・（３０）
フライアッシュの質量割合が２５％の場合：
σｔ＝１．５０Ｅ−４Ｎｍ２−１．７２Ｅ−２Ｎｍ＋１．３６ ・・・（３１）
普通ポルトランドセメントの質量割合が５０％の場合：
σｔ＝−３．２０Ｅ−３ＢＳｍ＋０．９６ ・・・（３２）
普通ポルトランドセメントの質量割合が１５％の場合：
σｔ＝１．６０Ｅ−３ＢＳｍ＋１．０４ ・・・（３３）
ここで、
Ｎｍ：普通ポルトランドセメントの質量割合
ＢＳｍ：高炉スラグ微粉末の質量割合
である。
温度応力ひび割れ指数が０．９以上のときの普通ポルトランドセメントの質量割合を式（２９）〜式（３１）、高炉スラグ微粉末の質量割合を式（３２）〜式（３３）よりそれぞれ求めた。その値から、温度応力ひび割れ指数が０．９以上のときのの普通ポルトランドセメント、高炉スラグ微粉末、フライアッシュの割合を求めた。結果を、図１１に示す。点Ｈは、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（３７．８４，６２．１６，０）である。点Ｉは、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１５，８５，０）である。点Ｊは、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（１５，６０，２５）である。点Ｋは、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（４２．４９，３２．５１，２５）である。点Ｌが、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（７８．８５，０，２１．１５）である。点Ｍが、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（７２．１８，２．８２，２５）である。点Ｎが、（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（７５，０，２５）である。なお、フライアッシュの質量割合が２５％を超える範囲は除外した。
以上の結果より、圧縮強度４５Ｎ／ｍｍ２で、中性化速度係数が４．９ｍｍ／週１／２以下、温度応力ひび割れ指数が０．９０以上、塩分拡散係数が０．５以下となる全ての条件を満たす範囲は図１２の点Ｘ、点Ｙ及び点Ｚで囲まれた範囲内となることが分かる。点Ｘ（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（３９．５８、５１．０５、９．３７）、点Ｙ（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（３８．５９、３９．１１、２５）、点Ｚ（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（４２．４９、３２．５１、２５）である。
Claims (3)
- 普通ポルトランドセメントと、高炉スラグ微粉末と、フライアッシュとを含むフレッシュコンクリートの配合決定方法であって、
普通ポルトランドセメント（Ｎ）、高炉スラグ微粉末（ＢＳ）及びフライアッシュ（ＦＡ）を頂点とする三角組成図において、点Ｘ（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（３９．５８、５１．０５、９．３７）、点Ｙ（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（３８．５９、３９．１１、２５）、点Ｚ（Ｎ，ＢＳ，ＦＡ）＝（４２．４９、３２．５１、２５）で囲まれた範囲内で、普通ポルトランドセメント、高炉スラグ微粉末及びフライアッシュの各組成比を決定する、フレッシュコンクリートの配合決定方法。 - ２８日圧縮強度が４５Ｎ／ｍｍ２のときの中性化速度係数、塩化物イオンの見掛けの拡散係数及び温度ひび割れ指数に基づいて、普通ポルトランドセメント、高炉スラグ微粉末及びフライアッシュの各組成比を決定する、請求項１に記載のフレッシュコンクリートの配合決定方法。
- ２８日圧縮強度が４５Ｎ／ｍｍ２のときにおいて、中性化速度係数が４．９ｍｍ／週（１／２）以下となり、塩化物イオンの見掛けの拡散係数が０．５以上となり、かつ、温度ひび割れ指数が０．９以上となるように、普通ポルトランドセメント、高炉スラグ微粉末及びフライアッシュの各組成比を決定する、請求項１又は２に記載のフレッシュコンクリートの配合決定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2015059259A JP6447291B2 (ja) | 2015-03-23 | 2015-03-23 | フレッシュコンクリートの配合決定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2015059259A JP6447291B2 (ja) | 2015-03-23 | 2015-03-23 | フレッシュコンクリートの配合決定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2016175817A true JP2016175817A (ja) | 2016-10-06 |
| JP6447291B2 JP6447291B2 (ja) | 2019-01-09 |
Family
ID=57070913
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2015059259A Active JP6447291B2 (ja) | 2015-03-23 | 2015-03-23 | フレッシュコンクリートの配合決定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6447291B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017226587A (ja) * | 2016-06-24 | 2017-12-28 | 住友大阪セメント株式会社 | コンクリート組成物 |
Citations (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009062234A (ja) * | 2007-09-07 | 2009-03-26 | Mitsubishi Materials Corp | 低発熱混合セメントとそのコンクリート組成物 |
| JP2011195364A (ja) * | 2010-03-18 | 2011-10-06 | Mitsubishi Materials Corp | コンクリート組成物およびコンクリート硬化体 |
| JP2013203635A (ja) * | 2012-03-29 | 2013-10-07 | Takenaka Komuten Co Ltd | 高炉セメントを用いたコンクリート組成物及びコンクリート硬化体 |
| WO2014030610A1 (ja) * | 2012-08-21 | 2014-02-27 | 大成建設株式会社 | セメント系マトリックス及び繊維補強セメント系混合物 |
| JP2014144878A (ja) * | 2013-01-26 | 2014-08-14 | Kitaokagumi:Kk | 混合セメント及びコンクリートの製造方法 |
| JP2014148428A (ja) * | 2013-01-31 | 2014-08-21 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | 長期高強度発現性及び高ひび割れ抵抗性を有する低炭素型３成分混合系結合材及び当該結合材を用いたコンクリート |
| JP2014533213A (ja) * | 2011-11-11 | 2014-12-11 | ロメオ， イラリアン チューペルカ， | コンクリート混合組成物、モルタル混合組成物及びコンクリート又はモルタルの養生及び製造方法及びコンクリート又はコンクリート物／コンクリートオブジェクト及び構造物 |
| JP2015010010A (ja) * | 2013-06-27 | 2015-01-19 | 太平洋セメント株式会社 | 耐塩害コンクリート |
| JP2015155833A (ja) * | 2014-02-20 | 2015-08-27 | 住友大阪セメント株式会社 | 環境負荷低減コンクリートの性能評価方法 |
| JP2015202978A (ja) * | 2014-04-11 | 2015-11-16 | 株式会社 北岡組 | 混合セメント及びコンクリートの製造方法 |
| JP2016088778A (ja) * | 2014-10-30 | 2016-05-23 | 宇部興産株式会社 | 高耐久性コンクリート |
-
2015
- 2015-03-23 JP JP2015059259A patent/JP6447291B2/ja active Active
Patent Citations (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009062234A (ja) * | 2007-09-07 | 2009-03-26 | Mitsubishi Materials Corp | 低発熱混合セメントとそのコンクリート組成物 |
| JP2011195364A (ja) * | 2010-03-18 | 2011-10-06 | Mitsubishi Materials Corp | コンクリート組成物およびコンクリート硬化体 |
| JP2014533213A (ja) * | 2011-11-11 | 2014-12-11 | ロメオ， イラリアン チューペルカ， | コンクリート混合組成物、モルタル混合組成物及びコンクリート又はモルタルの養生及び製造方法及びコンクリート又はコンクリート物／コンクリートオブジェクト及び構造物 |
| JP2013203635A (ja) * | 2012-03-29 | 2013-10-07 | Takenaka Komuten Co Ltd | 高炉セメントを用いたコンクリート組成物及びコンクリート硬化体 |
| WO2014030610A1 (ja) * | 2012-08-21 | 2014-02-27 | 大成建設株式会社 | セメント系マトリックス及び繊維補強セメント系混合物 |
| JP2014144878A (ja) * | 2013-01-26 | 2014-08-14 | Kitaokagumi:Kk | 混合セメント及びコンクリートの製造方法 |
| JP2014148428A (ja) * | 2013-01-31 | 2014-08-21 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | 長期高強度発現性及び高ひび割れ抵抗性を有する低炭素型３成分混合系結合材及び当該結合材を用いたコンクリート |
| JP2015010010A (ja) * | 2013-06-27 | 2015-01-19 | 太平洋セメント株式会社 | 耐塩害コンクリート |
| JP2015155833A (ja) * | 2014-02-20 | 2015-08-27 | 住友大阪セメント株式会社 | 環境負荷低減コンクリートの性能評価方法 |
| JP2015202978A (ja) * | 2014-04-11 | 2015-11-16 | 株式会社 北岡組 | 混合セメント及びコンクリートの製造方法 |
| JP2016088778A (ja) * | 2014-10-30 | 2016-05-23 | 宇部興産株式会社 | 高耐久性コンクリート |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017226587A (ja) * | 2016-06-24 | 2017-12-28 | 住友大阪セメント株式会社 | コンクリート組成物 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP6447291B2 (ja) | 2019-01-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Khalil et al. | Carbonation of ternary cementitious concrete systems containing fly ash and silica fume | |
| JP5732690B2 (ja) | 水硬性組成物および該水硬性組成物を用いたコンクリート | |
| JPWO2007046297A1 (ja) | セメント添加材及びセメント組成物 | |
| JP2010189219A (ja) | 水硬性組成物および該水硬性組成物を用いたコンクリート | |
| JP2015024948A (ja) | 高強度セメントモルタル組成物及び高強度セメントモルタル硬化体の製造方法 | |
| JP6815690B2 (ja) | モルタル又はコンクリートの表面の黒色化抑制方法 | |
| JP2016183057A (ja) | セメント組成物 | |
| JP6447291B2 (ja) | フレッシュコンクリートの配合決定方法 | |
| JP5673677B2 (ja) | コンクリート | |
| JP6521608B2 (ja) | 高耐久性コンクリート | |
| JP6417891B2 (ja) | 高強度コンクリート組成物及び高強度コンクリート硬化体の製造方法 | |
| JP2018076201A (ja) | セメント組成物 | |
| JP7287577B2 (ja) | ジオポリマー硬化体の製造方法、及びジオポリマー組成物の製造方法 | |
| Abed et al. | Fresh properties of the self-compacting high-performance concrete using recycled concrete aggregate. | |
| JP6398330B2 (ja) | フレッシュコンクリートの配合決定方法 | |
| JP2020011871A (ja) | 耐久性を有するコンクリート | |
| JP3765693B2 (ja) | 低環境負荷型高強度コンクリート | |
| JP3765689B2 (ja) | 低環境負荷型コンクリート | |
| JP2017194417A (ja) | 高強度コンクリート用骨材の評価方法 | |
| Khatib et al. | Strength characteristics of mortar containing high volume metakaolin as cement replacement | |
| JP2004002203A (ja) | シラスを用いた低強度モルタル充填材 | |
| JP2017007892A (ja) | 低炭素中性化抑制モルタル組成物及び低炭素中性化抑制モルタル硬化体の製造方法 | |
| JP6102993B2 (ja) | セメント組成物 | |
| JP3976452B2 (ja) | 低環境負荷型高強度コンクリート | |
| JP5768092B2 (ja) | 高じん性・高強度モルタル組成物 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20180119 |
|
| RD03 | Notification of appointment of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7423 Effective date: 20180622 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20180905 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20180911 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20181022 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20181106 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20181119 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6447291 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |