JP2016019655A - ゴルフクラブシャフト - Google Patents

Abstract

【課題】スイング中のシャフト挙動が安定するゴルフクラブシャフトの提供。【解決手段】シャフトは、第１バット部分シートｓ４と、第２バット部分シートｓ５とを有する。第１バット部分シートｓ４は、第１テーパー部ＴＰ１を有する。第２バット部分シートは、第２テーパー部ＴＰ２を有する。第１バット部分シートｓ４及び第２バット部分シートｓ５は、次の（１）から（４）を満たす。Ｌ１１＞Ｌ２１・・・（１）、Ｌｔ１≧ＣＦ１?Ｔｅ１／２０・・・（２）、Ｌｔ２≧ＣＦ２?Ｔｅ２／２０・・・（３）、Ｌ２１−Ｌ１２＜５０・・・（４）。Ｌｔ１は第１テーパー部の軸方向長さであり、Ｌｔ２は第２テーパー部の軸方向長さである。ＣＦ１、Ｔｅ１、Ｌ１１は、それぞれ、第１バット部分の繊維目付、繊維弾性率、長辺の長さであり、ＣＦ２、Ｔｅ２、Ｌ２１は、それぞれ、第２バット部分の繊維目付、繊維弾性率、長辺の長さである。【選択図】図３

Description

本発明は、ゴルフクラブシャフトに関する。

ゴルフクラブシャフトとして、いわゆるカーボンシャフトが知られている。このカーボンシャフトの製造方法として、シートワインディング製法が知られている。このシートワインディング製法では、プリプレグをマンドレルに巻き付けることにより、積層構造が得られる。

プリプレグは、樹脂と繊維とを含む。プリプレグには多くの種類がある。樹脂含有率が異なる複数のプリプレグが知られている。なお本願では、プリプレグを、プリプレグシート又はシートともいう。

このシートワインディング製法では、シートの種類、シートの配置及び繊維の配向が選択されうる。このシートワインディング製法は、設計自由度に優れる。

特開２０１２−２３９５７４号公報は、シャフト重量が５２ｇ以上であり、シャフト重心率（Ｌｇ／Ｌｓ）が０．５２以上０．６５以下であるゴルフクラブシャフトを開示する。このシャフトは、飛距離性能に優れる。

特開２０１４−７６１４２号公報には、先端部分層がガラス繊維強化層を含むゴルフクラブシャフトが開示されている。

特開２０１２−２３９５７４号公報 特開２０１４−７６１４２号公報

シャフト重心率が大きくされることで、振りやすさが達成されうる。換言すれば、シャフト重心がバット寄りに配置されることで、振りやすさが達成されうる。この振りやすさは、飛距離の増大に寄与しうる。

特開２０１２−２３９５７４号公報に記載のシャフトでは、バット部分層が用いられている。バット部分層の配置により、シャフト重心がバット端に近づく。バット部分層は、シャフト重心率の増大に寄与しうる。本発明は、バット部分層が用いられたシャフトの性能を更に高めうる。

シャフトに対する要求は、益々エスカレートしている。より振りやすく、且つフィーリングに優れたシャフトが好ましい。

本発明の目的は、スイング中のシャフト挙動が安定したゴルフクラブシャフトの提供にある。

本発明に係る好ましいゴルフクラブシャフトは、複数の繊維強化層を有している。上記繊維強化層が、巻回された複数のプリプレグシートによって形成されている。上記シートは、軸方向の全体に亘って配置された全長シートと、シャフトのチップ端から２０ｍｍの位置を含んで配置されたチップ部分シートと、シャフトのバット端から１００ｍｍの位置を含んで配置された第１バット部分シートと、シャフトのバット端から１００ｍｍの位置を含んで配置された第２バット部分シートと、を有している。上記第１バット部分シートは、第１テーパー部を有している。上記第２バット部分シートは、第２テーパー部を有している。上記第１バット部分シートの繊維目付がＣＦ１（ｇ／ｍ^２）とされ、上記第１バット部分シートの繊維弾性率がＴｅ１（ｔｆ／ｍｍ^２）とされる。上記第２バット部分シートの繊維目付がＣＦ２（ｇ／ｍ^２）とされ、上記第２バット部分シートの繊維弾性率がＴｅ２（ｔｆ／ｍｍ^２）とされる。上記第１バット部分シートの長辺の軸方向長さがＬ１１（ｍｍ）とされ、上記第１バット部分シートの短辺の軸方向長さがＬ１２（ｍｍ）とされる。上記第２バット部分シートの長辺の軸方向長さがＬ２１（ｍｍ）とされ、上記第２バット部分シートの短辺の軸方向長さがＬ２２（ｍｍ）とされる。上記第１テーパー部の軸方向長さがＬｔ１（ｍｍ）とされる。上記第２テーパー部の軸方向長さがＬｔ２（ｍｍ）とされる。このシャフトは、次の式（１）、（２）、（３）及び（４）を満たす。
Ｌ１１ ＞ Ｌ２１ ・・・ （１）
Ｌｔ１ ≧ ＣＦ１×Ｔｅ１／２０ ・・・ （２）
Ｌｔ２ ≧ ＣＦ２×Ｔｅ２／２０ ・・・ （３）
Ｌ２１−Ｌ１２ ＜ ５０ ・・・ （４）

好ましくは、シャフトの全体に亘って、ＥＩ変化率が１３ｋｇｆ・ｍ^２／ｍ以下である。

上記チップ端からシャフト重心までの距離がＬｇとされ、シャフト全長がＬｓとされる。好ましくは、Ｌｇ／Ｌｓが０．５５５以上である。

好ましくは、上記全長シートが、全長バイアスシートを含んでいる。この全長バイアスシートにおいて、チップ端における合計幅がＷｔとされ、バット端における合計幅がＷｂとされる。好ましくは、Ｗｂ／Ｗｔが２以上である。

好ましくは、上記チップ部分シートが、ガラス繊維強化シートを含む。

このシャフトでは、スイング中のシャフト挙動が安定する。

図１は、第１実施形態に係るシャフトを備えたゴルフクラブを示す。 図２は、このシャフトの展開図である。 図３は、第１バット部分シート及び第２バット部分シートの拡大図である。 図４は、変形例における第１バット部分シート及び第２バット部分シートの拡大図である。 図５は、衝撃吸収エネルギーの測定方法を示す概略図である。 図６は、衝撃吸収エネルギーの計測の際に得られる波形の一例を示すグラフである。 図７は、ＥＩの測定方法を示す概略図である。

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。

なお本願では、「層」という文言と、「シート」という文言とが用いられる。「層」は、巻回された後における称呼であり、これに対して「シート」は、巻回される前における称呼である。「層」は、「シート」が巻回されることによって形成される。即ち、巻回された「シート」が、「層」を形成する。

本願において「内側」とは、シャフトの半径方向における内側を意味する。本願において「外側」とは、シャフトの半径方向における外側を意味する。本願において軸方向とは、シャフトの軸方向を意味する。本願において周方向とは、シャフトの周方向を意味する。

図１は、本発明の一実施形態に係るゴルフクラブ２を示す。ゴルフクラブ２は、ヘッド４と、シャフト６と、グリップ８とを備えている。シャフト６のチップ部分に、ヘッド４が設けられている。シャフト６のバット部分に、グリップ８が設けられている。シャフト６は、ウッド用シャフトである。

なおヘッド４及びグリップ８は限定されない。ヘッド４として、ウッド型ゴルフクラブヘッド、アイアン型ゴルフクラブヘッド、パターヘッド等が例示される。

シャフト６は、複数の繊維強化樹脂層により形成されている。シャフト６は、管状体である。図示されないが、シャフト６は中空構造を有する。図１が示すように、シャフト６は、チップ端Ｔｐとバット端Ｂｔとを有する。ゴルフクラブ２において、チップ端Ｔｐは、ヘッド４の内部に位置している。ゴルフクラブ２において、バット端Ｂｔは、グリップ８の内部に位置している。

シャフト６は、複数のプリプレグシートを巻回することによって形成されている。これらのプリプレグシートでは、繊維は実質的に一方向に配向している。このように繊維が実質的に一方向に配向したプリプレグは、ＵＤプリプレグとも称される。「ＵＤ」とは、ユニディレクションの略である。なお、ＵＤプリプレグ以外のプリプレグが用いられても良い。例えば、プリプレグシートにおいて、繊維が編まれていてもよい。

プリプレグシートは、繊維と樹脂とを有している。この樹脂は、マトリクス樹脂とも称される。この繊維として、炭素繊維及びガラス繊維が例示される。典型的には、このマトリクス樹脂は、熱硬化性樹脂である。

シャフト６は、いわゆるシートワインディング製法により製造されている。プリプレグにおいて、マトリクス樹脂は、半硬化状態にある。シャフト６では、プリプレグシートが巻回され且つ硬化されている。この硬化とは、半硬化状態のマトリクス樹脂が硬化することを意味する。この硬化は、加熱により達成される。シャフト６の製造工程には、加熱工程が含まれる。この加熱が、プリプレグシートのマトリクス樹脂を硬化させる。

図２は、シャフト６を構成するプリプレグシートの展開図である。図２は、シャフト６を構成するシートを示している。シャフト６は、複数のシートにより構成されている。図２の実施形態では、シャフト６は、１０枚のシートで構成されている。シャフト６は、第１シートｓ１から第１０シートｓ１０までを有している。この展開図は、シャフトを構成するシートを、シャフトの半径方向内側から順に示している。図２において上側に位置しているシートから順に巻回される。図２において、図面の左右方向は、軸方向と一致する。図２において、図面の右側は、シャフトのチップ側である。図２において、図面の左側は、シャフトのバット側である。

図２は、巻回の順序のみならず、軸方向における配置をも示している。例えば図２において、シートｓ１の一端はチップ端Ｔｐに位置している。

シャフト６は、ストレート層とバイアス層とを有する。図２には、繊維の配向角度が記載されている。「０°」と記載されているシートは、ストレートシートである。ストレートシートは、ストレート層を構成している。

ストレート層は、繊維の配向が軸方向に対して実質的に０°とされた層である。巻き付けの際の誤差等に起因して、通常、繊維の配向はシャフト軸線方向に対して完全に平行とはならない。ストレート層において、シャフト軸線に対する繊維の絶対角度θａは、１０°以下である。絶対角度θａとは、シャフト軸線と繊維方向との成す角度の絶対値である。即ち、絶対角度θａが１０°以下とは、繊維方向とシャフト軸線方向とのなす角度Ａｆが、−１０度以上＋１０度以下であることを意味する。

図２の実施形態において、ストレートシートは、シートｓ１、シートｓ４、シートｓ５、シートｓ６、シートｓ８、シートｓ９及びシートｓ１０である。ストレート層は、曲げ剛性及び曲げ強度の向上に寄与する。

バイアス層は、シャフトの捻れ剛性及び捻れ強度を高めうる。好ましくは、バイアス層は、繊維の配向が互いに逆方向に傾斜した２枚のシートペアから構成されている。好ましくは、このシートペアは、上記角度Ａｆが−６０°以上−３０°以下の層と、上記角度Ａｆが３０°以上６０°以下の層とを含む。即ち、好ましくは、バイアス層では、上記絶対角度θａが３０°以上６０°以下である。

シャフト６において、バイアス層を構成するシートは、シートｓ２及びシートｓ３である。図２には、シート毎に、上記角度Ａｆが記載されている。角度Ａｆにおけるプラス（＋）及びマイナス（−）は、互いに貼り合わされるバイアスシートの繊維が互いに逆方向に傾斜していることを示している。本願において、バイアス層用のシートは、単にバイアスシートとも称される。

フープ層は、繊維がシャフトの周方向に沿うように配置された層である。好ましくは、フープ層において、上記絶対角度θａは、シャフト軸線に対して実質的に９０°とされる。ただし、巻き付けの際の誤差等に起因して、繊維の配向はシャフト軸線方向に対して完全に９０°とはならない場合がある。通常、このフープ層では、上記絶対角度θａが８０°以上である。この絶対角度θａの上限値は９０°である。

フープ層は、シャフトのつぶし剛性及びつぶし強度を高めるのに寄与する。つぶし剛性とは、つぶし変形に対する剛性である。つぶし変形は、シャフトをその半径方向内側に向かって押し潰す力によって生ずる。典型的なつぶし変形では、シャフト断面が円形から楕円形に変化する。つぶし強度とは、つぶし変形に対する強度である。つぶし強度は、曲げ強度とも関連しうる。曲げ変形に連動してつぶし変形が生じうる。特に肉厚の薄い軽量シャフトにおいては、この連動性が大きい。つぶし強度の向上は、曲げ強度の向上に寄与しうる。

図２の実施形態において、フープ層用のプリプレグシートは、シートｓ７である。フープ層用のプリプレグシートは、フープシートとも称される。

使用される前のプリプレグシートは、カバーシートにより挟まれている。通常、カバーシートは、離型紙及び樹脂フィルムである。即ち、使用される前のプリプレグシートは、離型紙と樹脂フィルムとで挟まれている。プリプレグシートの一方の面には離型紙が貼られており、プリプレグシートの他方の面には樹脂フィルムが貼られている。以下において、離型紙が貼り付けられている面が「離型紙側の面」とも称され、樹脂フィルムが貼り付けられている面が「フィルム側の面」とも称される。

プリプレグシートを巻回するには、先ず、樹脂フィルムが剥がされる。樹脂フィルムが剥がされることにより、フィルム側の面が露出する。この露出面は、タック性（粘着性）を有する。このタック性は、マトリクス樹脂に起因する。即ち、このマトリクス樹脂が半硬化状態であるため、粘着性が発現する。次に、この露出したフィルム側の面の縁部（巻き始め縁部ともいう）を、巻回対象物に貼り付ける。マトリクス樹脂の粘着性により、この巻き始め縁部の貼り付けが円滑になされうる。巻回対象物とは、マンドレル、又はマンドレルに他のプリプレグシートが巻き付けられてなる巻回物である。次に、離型紙が剥がされる。次に、巻回対象物が回転されて、プリプレグシートが巻回対象物に巻き付けられる。このように、巻き始め端部が巻回対象物に貼り付けられた後に、離型紙が剥がされる。この手順により、シートの皺や巻き付け不良が抑制される。

図２の実施形態では、合体シートが用いられる。合体シートは、複数のシートが貼り合わされることによって形成される。

図２の実施形態では、２組の合体シートが形成される。第１の合体シートは、シートｓ２とシートｓ３との組み合わせである。この第１の合体シートは、バイアス合体シートである。シートｓ２とシートｓ３とが互いに貼り合わされて、バイアス合体シートが得られる。第２の合体シートは、シートｓ７とシートｓ８との組み合わせである。シートｓ７とシートｓ８が貼り合わされて、フープストレート合体シートが得られる。

前述の通り、本願では、繊維の配向角度によって、シート及び層が分類される。加えて、本願では、軸方向の長さによって、シート及び層が分類される。

軸方向の全体に配置される層が、全長層と称される。軸方向の全体に配置されるシートが、全長シートと称される。巻回された全長シートが、全長層を形成する。

一方、軸方向において部分的に配置される層が、部分層と称される。軸方向において部分的に配置されるシートが、部分シートと称される。巻回された部分シートが、部分層を形成する。

バイアス層である全長層が、全長バイアス層と称される。本願では、ストレート層である全長層が、全長ストレート層と称される。本願では、フープ層である全長層が、全長フープ層と称される。

バイアス層である部分層が、部分バイアス層と称される。本願では、ストレート層である部分層が、部分ストレート層と称される。

以下に、このシャフト６の製造工程の概略が説明される。

［シャフト製造工程の概略］

（１）裁断工程
裁断工程では、プリプレグシートが所望の形状に裁断される。この工程により、図２に示される各シートが切り出される。

なお、裁断は、裁断機によりなされてもよいし、手作業でなされてもよい。手作業の場合、例えば、カッターナイフが用いられる。

（２）貼り合わせ工程
この工程では、複数のシートが貼り合わされて、前述した合体シートが作製される。貼り合わせ工程では、加熱又はプレスが用いられてもよい。

（３）巻回工程
巻回工程では、マンドレルが用意される。典型的なマンドレルは、金属製である。このマンドレルに、離型剤が塗布される。更に、このマンドレルに、粘着性を有する樹脂が塗布される。この樹脂は、タッキングレジンとも称される。このマンドレルに、裁断されたシートが巻回される。このタッキングレジンは、マンドレルへのシート端部の貼り付けを容易とする。

この巻回工程により、巻回体が得られる。この巻回体では、マンドレルの外側にプリプレグシートが巻き付けられている巻回は、例えば、平面上で巻回対象物を転がすことによりなされる。この巻回は、手作業によりなされてもよいし、機械によりなされてもよい。この機械は、ローリングマシンと称される。

（４）テープラッピング工程
テープラッピング工程では、上記巻回体の外周面にテープが巻き付けられる。このテープは、ラッピングテープとも称される。このラッピングテープは、張力を付与されつつ巻き付けられる。このラッピングテープにより、巻回体に圧力が加えられる。この圧力はボイドの低減に寄与する。

（５）硬化工程
硬化工程では、テープラッピングがなされた後の巻回体が、加熱される。この加熱に起因して、マトリクス樹脂が硬化する。この硬化の過程で、マトリクス樹脂が一時的に流動化する。このマトリクス樹脂の流動化により、シート間又はシート内の空気が排出されうる。ラッピングテープの締め付け力は、この空気の排出を促進する。この硬化の結果、硬化積層体が得られる。

（６）マンドレルの引き抜き工程及びラッピングテープの除去工程
硬化工程の後、マンドレルの引き抜き工程とラッピングテープの除去工程とがなされる。好ましくは、マンドレルの引き抜き工程の後に、ラッピングテープの除去工程がなされる。

（７）両端カット工程
この工程では、硬化積層体の両端部がカットされる。このカットは、チップ端Ｔｐの端面及びバット端Ｂｔの端面を平坦とする。

（８）研磨工程
この工程では、硬化積層体の表面が研磨される。硬化積層体の表面には、ラッピングテープの跡として、螺旋状の凹凸が残る。研磨により、この凹凸が消滅し、表面が滑らかになる。

（９）塗装工程
研磨工程後の硬化積層体に塗装が施される。

本願では、層とシートとで同じ符号が用いられる。例えば、シートｓ１によって形成された層は、層ｓ１とされる。

シャフト６において、全長シートは、シートｓ２、シートｓ３、シートｓ６、シートｓ７及びシートｓ８である。シートｓ２及びシートｓ３は、全長バイアスシートである。シートｓ６及びシートｓ８は、全長ストレートシートである。シートｓ７は、全長フープシートである。全長バイアスシートｓ２、ｓ３は、全長シートのなかで最も内側に位置する宇。

シャフト６において、部分シートは、シートｓ１、シートｓ４、シートｓ５、シートｓ９及びシートｓ１０である。シートｓ１、シートｓ９及びシートｓ１０は、チップ部分シートである。シートｓ４及びシートｓ５は、バット部分シートである。

図２において両矢印Ｄｔで示されるのは、チップ部分シートとチップ端Ｔｐとの距離である。距離Ｄｔは、軸方向に沿って測定される。打撃においては、ホーゼルの端面付近に応力が集中しやすい。この観点から、距離Ｄｔは、２０ｍｍ以下が好ましい。換言すれば、チップ部分シートは、チップ端Ｔｐから２０ｍｍの位置Ｐ２を含んで配置されているのが好ましい。この位置Ｐ２は、図１に示されている。より好ましくは、距離Ｄｔは１０ｍｍ以下である。距離Ｄｔは、０ｍｍであってもよい。本実施形態では、距離Ｄｔは０ｍｍである。

図２において両矢印Ｆｔで示されるのは、チップ部分シートの長さ（全長）である。この長さＦｔは、軸方向に沿って測定される。打撃においては、ホーゼルの端面付近に応力が集中しやすい。この観点から、長さＦｔは、５０ｍｍ以上が好ましく、１００ｍｍ以上がより好ましく、１５０ｍｍ以上がより好ましい。シャフトの重心位置の観点から、長さＦｔは、４００ｍｍ以下が好ましく、３５０ｍｍ以下がより好ましく、３００ｍｍ以下がより好ましい。

図２において両矢印Ｄｂで示されるのは、バット部分シートとバット端Ｂｔとの距離である。距離Ｄｂは、軸方向に沿って測定される。シャフトの重心位置の観点から、距離Ｄｂは、１００ｍｍ以下が好ましい。換言すれば、バット部分シートは、バット端Ｂｔから１００ｍｍの位置Ｐ１を含んで配置されているのが好ましい。この位置Ｐ１は、図１に示されている。距離Ｄｂは、より好ましくは７０ｍｍ以下であり、より好ましくは５０ｍｍ以下である。距離Ｄｂは、０ｍｍであってもよい。本実施形態では、距離Ｄｂは０ｍｍである。

図２において両矢印Ｆｂで示されるのは、バット部分シートの長さ（全長）である。この長さＦｂは、軸方向に沿って測定される。シャフトの重心位置の観点から、バット部分シートの重量は大きいのが好ましい。この観点から、長さＦｂは、２５０ｍｍ以上が好ましく、３００ｍｍ以上がより好ましく、３５０ｍｍ以上がより好ましい。過大な長さＦｂは、シャフトの重心位置を移動させる効果を減少させる。この観点から、長さＦｂは、６５０ｍｍ以下が好ましく、６００ｍｍ以下がより好ましく、５８０ｍｍ以下がより好ましく、５６０ｍｍ以下がより好ましい。

第１バット部分シートｓ４は、ストレートシートである。第１バット部分シートｓ４の距離Ｄｂは０ｍｍである。バット部分シートｓ４は、全長バイアスシートｓ２、ｓ３の外側に配置されている。バット部分シートｓ４の外側には、少なくとも１枚の全長ストレートシートが設けられている。

第２バット部分シートｓ５は、ストレートシートである。第２バット部分シートｓ５の距離Ｄｂは０ｍｍである。バット部分シートｓ５は、全長バイアスシートｓ２、ｓ３の外側に配置されている。バット部分シートｓ５の外側には、少なくとも１枚の全長ストレートシートが設けられている。

シートｓ１は、ストレートチップ部分シートである。このシートｓ１は、全長バイアスシートｓ２、ｓ３の内側に配置されている。

本実施形態では、ガラス繊維強化プリプレグが用いられている。本実施形態では、ガラス繊維は実質的に一方向に配向している。すなわちこのガラス繊維強化プリプレグはＵＤプリプレグである。ＵＤプリプレグ以外のガラス繊維強化プリプレグが用いられても良い。例えば、ガラス繊維が編まれていてもよい。

シートｓ１はガラス繊維強化シートである。シートｓ１は、最内層を形成するチップ部分シートである。

シートｓ４はガラス繊維強化シートである。シートｓ４は、バット部分シートである。第１バット部分シートｓ４は、第２バット部分シートｓ５よりも長い。

シートｓ９はガラス繊維強化シートである。シートｓ９は、チップ部分シートである。シートｓ９は、ストレートシートである。シートｓ９は、最も外側の全長ストレートシートｓ８の外側に位置する。シートｓ９の外側に、チップ部分シートｓ１０が配置されている。シートｓ１０は、炭素繊維強化シートである。シートｓ１０の長さＦｔは、シートｓ９の長さＦｔよりも大きい。

ガラス繊維強化プリプレグ以外のプリプレグは、炭素繊維強化プリプレグである。シートｓ１、ｓ４及びｓ９を除くシートは、炭素繊維強化シートである。なお、炭素繊維として、ＰＡＮ系及びピッチ系が例示される。

ガラス繊維強化シートｓ９は、炭素繊維強化シートｓ１０に覆われている。研磨により、シートｓ１０の表層が消失するが、シートｓ９は消失しない。研磨により、ガラス繊維強化層が失われることはない。

シートｓ９は、低弾性層である、低弾性層とは、引張弾性率が２２ｔｆ／ｍｍ^２以下の繊維によって強化された層である。低弾性層として、ガラス繊維強化層の他、低弾性炭素繊維強化層が挙げられる。好ましくは、低弾性炭素繊維強化層に用いられる炭素繊維は、ピッチ系炭素繊維である。

このように、シャフト６では、チップ部分シートが、外側低弾性層ｓ９と、この外側低弾性層ｓ９よりも内側に配置された内側ガラス繊維強化層ｓ１とを含む。この層ｓ９に含まれる繊維の引張弾性率は、２２ｔｆ／ｍｍ^２以下である。

内側の層は、シャフト断面の中立軸（シャフト軸線）に近い。よって、内側の層に作用する引張応力及び圧縮応力は、外側の層に比較して、小さい。一方、ガラス繊維強化層は、衝撃吸収エネルギーを向上させうる。ガラス繊維強化層ｓ１を内側に配置することは、衝撃吸収エネルギーの向上に有効である（効果Ａ）。

シャフト６では、内側ガラス繊維強化層ｓ１が、バイアス層ｓ２、ｓ３よりも内側に位置する。よって、上記効果Ａが向上しうる。

シャフト６では、内側ガラス繊維強化層ｓ１が最内層である。よって、上記効果Ａが更に向上しうる。

ガラス繊維の弾性率は、およそ７〜８ｔｆ／ｍｍ^２以上である。この弾性率は、比較的小さい。この低弾性のガラス繊維を内層に配置することで、剛性の低下が抑制される。すなわち、シャフト６では、曲げ剛性の寄与度が小さい内層を利用して、衝撃強度が高められている。シャフト６では、曲げ剛性が確保され、且つ、衝撃強度が向上している。

外側低弾性層ｓ９は、ガラス繊維を含む。ガラス繊維は、圧縮破断ひずみが大きい。このガラス繊維は、衝撃吸収エネルギーの向上に有効である。ガラス繊維強化層が内側及び外側に配置されることで、振動吸収エネルギーが高められている（効果Ｂ）。

シャフト６では、外側低弾性層ｓ９が、内側ガラス繊維強化層ｓ１よりも外側に位置する。よって、上記効果Ｂが向上しうる。

シャフト６では、外側低弾性層ｓ９が、全ての全長層よりも外側に位置する。よって、上記効果Ｂが更に向上しうる。

内側ガラス繊維強化層ｓ１は、全ての全長層よりも内側に位置する。一方、外側低弾性層ｓ９は、全ての全長層よりも外側に位置する。層ｓ１と層ｓ９との半径方向距離が大きい。よって、上記効果Ａと上記効果Ｂとが相乗的に奏されうる。

上記効果Ａと効果Ｂとの相乗効果を高める観点から、内側ガラス繊維強化層ｓ１と外側低弾性炭素繊維強化層ｓ９との半径方向距離ｄ１は、１．０ｍｍ以上が好ましく、１．２ｍｍ以上がより好ましく、１．４ｍｍ以上が更に好ましい。シャフトの先端径には制約があるので、この距離ｄ１は、通常、１．８ｍｍ以下である。

外側低弾性層ｓ９に含まれる繊維が、炭素繊維であってもよい。好ましくは、この炭素繊維は、ピッチ系炭素繊維である。低弾性の繊維は、破断時の伸びが大きい。この破断時の伸びは、衝撃吸収エネルギーの向上に寄与する。

外側低弾性層ｓ９の繊維が炭素繊維である場合、この炭素繊維の引張弾性率は、５ｔｆ／ｍｍ^２以上が好ましく、１０ｔｆ／ｍｍ^２以上がより好ましい。この場合、曲げ剛性の過度の低下が抑制されうる。衝撃吸収エネルギーの観点から、この炭素繊維の引張弾性率は、１５ｔｆ／ｍｍ^２以下が好ましい。

設計自由度の観点から、シャフト重量は、５０ｇ以上が好ましく、５３ｇ以上がより好ましく、５５ｇ以上がより好ましい。振りやすさの観点から、シャフト重量は、８０ｇ以下が好ましく、７０ｇ以下がより好ましく、６５ｇ以下がより好ましい。

重心位置の効果を高める観点から、シャフト長さＬｓは、１０７９ｍｍ以上が好ましく、１１０５ｍｍ以上がより好ましく、１１３０ｍｍ以上がより好ましく、１１４３ｍｍ以上がより好ましい。ルールを考慮すると、シャフト長さＬｓは、１１８１ｍｍ以下が好ましい。

プリプレグシートのマトリクス樹脂として、熱硬化性樹脂及び熱可塑性樹脂が例示される。シャフト強度の観点から、マトリクス樹脂として、エポキシ樹脂が好ましい。

上述の通り、シャフト６を形成しているシートは、以下の（１）から（４）を含む。
（１）軸方向の全体に亘って配置された全長シートｓ２、ｓ３、ｓ６、ｓ７及びｓ８
（２）シャフトのチップ端から２０ｍｍの位置Ｐ２を含んで配置されたチップ部分シートｓ１、ｓ９及びｓ１０
（３）シャフトのバット端から１００ｍｍの位置Ｐ１を含んで配置された第１バット部分シートｓ４
（４）シャフトのバット端から１００ｍｍの位置Ｐ１を含んで配置された第２バット部分シートｓ５

本実施形態では、第１バット部分シートｓ４が第２バット部分シートｓ５の内側に位置する。第１バット部分シートｓ４と第２バット部分シートｓ５との間に、他のシートが設けられてもよい。第１バット部分シートが第２バット部分シートの外側に位置していてもよい。

図３は、第１バット部分シートｓ４及び第２バット部分シートｓ５を示す拡大図である。

第１バット部分シートｓ４は、テーパー部ＴＰ１を有している。第１バット部分シートのテーパー部が、第１テーパー部とも称される。第１テーパー部ＴＰ１は、第１バット部分シートｓ４のチップ側に形成されている。四角形のシートの一部が斜めにカットされることで、第１テーパー部ＴＰ１が形成されている。図２において破線で示されるのが、斜めにカットされて切除された部分である。

第２バット部分シートｓ５は、テーパー部ＴＰ２を有している。第２バット部分シートのテーパー部が、第２テーパー部とも称される。第２テーパー部ＴＰ２は、第２バット部分シートｓ５のチップ側に形成されている。四角形のシートの一部が斜めにカットされることで、第２テーパー部ＴＰ２が形成されている。図２において破線で示されるのが、斜めにカットされて切除された部分である。

なお、テーパー部とは、チップ端Ｔｐに近づくほどプライ数が減少する部分である。プライ数とは、巻回数である。例えば、プライ数が１の場合、シートは周方向に１周している。例えば、プライ数が０．５の場合、シートは周方向に半周している。

図３では、長さＬ１１、Ｌ１２、Ｌ２１、Ｌ２２、Ｌｔ１及びＬｔ２が示されている。これらの長さは、軸方向に沿って測定される。

長さＬ１１は、第１バット部分シートｓ４の長辺ｓｄ１１の軸方向長さである。長さＬ１１は、第１バット部分シートｓ４の長さＦｂに等しい。長辺ｓｄ１１は直線である。

長さＬ１２は、第１バット部分シートｓ４の短辺ｓｄ１２の軸方向長さである。短辺ｓｄ１２は直線である。短辺ｓｄ１２は、長辺ｓｄ１１に平行である。短辺ｓｄ１２は、長辺ｓｄ１１に平行でなくてもよい。

長さＬｔ１は、第１テーパー部ＴＰ１の軸方向長さである。長さＬｔ１は、第１バット部分シートｓ４の斜辺ｓｄ１３の軸方向長さに等しい。斜辺ｓｄ１３は、点ｐ１１と点ｐ１２とを繋いでいる。点ｐ１１は、長辺ｓｄ１１のチップ側の端点である。点ｐ１２は、短辺ｓｄ１２のチップ側の端点である。斜辺ｓｄ１３は直線である。点ｐ１１は、第１バット部分シートｓ４における最もチップ側の点である。

長さＬ２１は、第２バット部分シートｓ５の長辺ｓｄ２１の軸方向長さである。長さＬ２１は、第２バット部分シートｓ５の長さＦｂに等しい。長辺ｓｄ２１は直線である。

長さＬ２２は、第２バット部分シートｓ５の短辺ｓｄ２２の軸方向長さである。短辺ｓｄ２２は直線である。短辺ｓｄ２２は、長辺ｓｄ２１に平行である。短辺ｓｄ２２は、長辺ｓｄ２１に平行でなくてもよい。

長さＬｔ２は、第２テーパー部ＴＰ２の軸方向長さである。長さＬｔ２は、第２バット部分シートｓ５の斜辺ｓｄ２３の軸方向長さに等しい。斜辺ｓｄ２３は、点ｐ２１と点ｐ２２とを繋いでいる。点ｐ２１は、長辺ｓｄ２１のチップ側の端点である。点ｐ２２は、短辺ｓｄ２２のチップ側の端点である。斜辺ｓｄ２３は直線である。点ｐ２１は、第２バット部分シートｓ５における最もチップ側の点である。

第１バット部分シートｓ４の繊維目付が、ＣＦ１（ｇ／ｍ^２）と定義される。なお、繊維目付とは、単位面積あたりの繊維の重量である。第１バット部分シートｓ４の繊維弾性率が、Ｔｅ１（ｔｆ／ｍｍ^２）と定義される。

第２バット部分シートｓ５の繊維目付が、ＣＦ２（ｇ／ｍ^２）と定義される。上記第２バット部分シートの繊維弾性率が、Ｔｅ２（ｔｆ／ｍｍ^２）とされる。

シャフト６は、次の式（１）、（２）、（３）及び（４）を満たす。
Ｌ１１ ＞ Ｌ２１ ・・・ （１）
Ｌｔ１ ≧ ＣＦ１×Ｔｅ１／２０ ・・・ （２）
Ｌｔ２ ≧ ＣＦ２×Ｔｅ２／２０ ・・・ （３）
Ｌ２１−Ｌ１２ ＜ ５０ ・・・ （４）

スイング中において、シャフトは変形する。この変形は、主として、しなりである。しなり量及びしなり形状は、時々刻々と変化する。このようなスイング中の変化は、シャフト挙動とも称される。

ＥＩ値は、シャフトの各位置における曲げ剛性を示す指標である。ＥＩ値が急激に変化すると、シャフト挙動が安定しない。この場合、打球結果が安定しない。ＥＩ値が急激に変化すると、自然なしなりが得られず、フィーリングが悪くなる傾向がある。ＥＩ値の急激な変化は、振りやすさを低下させうる。

部分シートの端部では、部分シートの存在する部分と存在しない部分との境界が形成される。この境界で、ＥＩ値が変化しやすい。上述の通り、このＥＩ値の変化は、抑制されるのが好ましい。

第１バット部分シートｓ４は、第２バット部分シートｓ５よりも長い。上記式（１）を満たすシャフト６では、第１バット部分シートｓ４の端部と第２バット部分シートｓ５の端部とが軸方向に分散される。上記式（１）を満たすシャフト６では、ＥＩ値の急激な変化が抑制される。よって、シャフト挙動が安定し、振りやすさが達成されうる。

ＣＦ１が大きいほど、ＥＩ値が急激に変化しやすい。Ｔｅ１が大きいほど、ＥＩ値が急激に変化しやすい。長さＬｔ１は、ＣＦ１及びＴｅ１に対応した値に設定されるのが好ましい。上記式（２）を満たすシャフト６では、ＣＦ１及びＴｅ１に見合った長さＬｔ１が確保される。例えば、ＣＦ１及びＴｅ１が大きい場合でも、第１テーパー部ＴＰ１が、ＥＩ値の急激な変化を抑制しうる。

ＣＦ２が大きいほど、ＥＩ値が急激に変化しやすい。Ｔｅ２が大きいほど、ＥＩ値が急激に変化しやすい。長さＬｔ２は、ＣＦ２及びＴｅ２に対応した値に設定されるのが好ましい。上記式（３）を満たすシャフト６では、ＣＦ２及びＴｅ２に見合った長さＬｔ２が確保される。例えば、ＣＦ２及びＴｅ２が大きい場合でも、第２テーパー部ＴＰ２が、ＥＩ値の急激な変化を抑制しうる。

上記式（２）に関して、［ＣＦ１×Ｔｅ１／２０］の値がＸ１とされる。上記式（３）に関して、［ＣＦ２×Ｔｅ２／２０］の値がＸ２とされる。ＥＩ変化率を抑制する観点から、Ｘ１とＸ２との和（Ｘ１＋Ｘ２）は、２３０以下が好ましく、２２０以下がより好ましく、２１０以下がより好ましい。（Ｘ１＋Ｘ２）が過小である場合、バット部の剛性が過小となることがある。この観点から、（Ｘ１＋Ｘ２）は、１００以上が好ましく、１２０以上がより好ましく、１４０以上がより好ましい。

ＥＩ変化率を抑制する観点から、長さＬｔ１は、１００ｍｍ以上が好ましく、１１０ｍｍ以上がより好ましく、１２０ｍｍ以上がより好ましい。長さＬｔ１が過大である場合、第１バット部分シートの巻回の作業性が低下しうる。この観点から、長さＬｔ１は、２５０ｍｍ以下が好ましく、２４０ｍｍ以下がより好ましく、２３０ｍｍ以下がより好ましい。

ＥＩ変化率を抑制する観点から、長さＬｔ２は、１００ｍｍ以上が好ましく、１１０ｍｍ以上がより好ましく、１２０ｍｍ以上がより好ましい。長さＬｔ２が過大である場合、第２バット部分シートの巻回の作業性が低下しうる。この観点から、長さＬｔ２は、２５０ｍｍ以下が好ましく、２４０ｍｍ以下がより好ましく、２３０ｍｍ以下がより好ましい。

ＥＩ変化率の抑制の観点から、第１バット部分シート又は第２バット部分シートの少なくともいずれかが、低弾性シートであるのが好ましい。低弾性シートとは、引張弾性率が２２ｔｆ／ｍｍ^２以下の繊維によって強化されたシートである。好ましい低弾性シートは、引張弾性率が１５ｔｆ／ｍｍ^２以下の繊維によって強化されたシートである。

ＥＩ変化率の抑制の観点から、第１バット部分シート又は第２バット部分シートの一方が上記低弾性シートであり、他方が中弾性シートであってもよい。中弾性シートとは、引張弾性率が２２ｔｆ／ｍｍ^２より大きく５０ｔｆ／ｍｍ^２未満の繊維によって強化されたシートである。好ましい中弾性シートは、引張弾性率が２２ｔｆ／ｍｍ^２より大きく４０ｔｆ／ｍｍ^２以下の繊維によって強化されたシートである。

上記式（４）は、差（Ｌ２１−Ｌ１２）が５０ｍｍより小さいことを示す。式（４）を満たすシャフト６では、２つの部分シートｓ４、ｓ５の端部が、効果的に分散される。よって、ＥＩ変化率が抑制されている。

ＥＩ変化率を抑制する観点から、差（Ｌ２１−Ｌ１２）は、４５ｍｍ以下が好ましく、４０ｍｍ以下がより好ましく、３５ｍｍ以下がより好ましい。Ｌｇ／Ｌｓを効率的に増大させる観点から、差（Ｌ２１−Ｌ１２）は、−５０ｍｍ以上が好ましく、−４５ｍｍ以上がより好ましく、−４０ｍｍ以上がより好ましく、−３５ｍｍ以上がより好ましい。後述される実施例では、差（Ｌ２１−Ｌ１２）は、０ｍｍ以上である。

シャフト６は、次の式（５）を満たしていてもよい。
（Ｌ１１＋Ｌ１２）／２ ＞ Ｌ２１ ・・・ （５）

上記式（５）を満たすシャフト６では、２つの部分シートｓ４、ｓ５の端部が、効果的に分散される。シャフト６の場合、この式（５）を満たすことは、斜辺ｓｄ１３の中点ｍｐ１が点ｐ２１よりもチップ側に位置することを意味する（図３参照）。よって、ＥＩ変化率が抑制されている。

シャフト６は、次の式（６）を満たしていてもよい。
（Ｌ２１＋Ｌ２２）／２ ＜ Ｌ１２ ・・・ （６）

上記式（６）を満たすシャフト６では、２つの部分シートｓ４、ｓ５の端部が、効果的に分散される。シャフト６の場合、この式（６）を満たすことは、斜辺ｓｄ２３の中点ｍｐ２が点ｐ１２よりもバット側に位置することを意味する（図３参照）。よって、ＥＩ変化率が抑制されている。

図２において両矢印Ｗｔ１で示されるのは、バイアスシートｓ２のチップ端の幅である。図２において両矢印Ｗｔ２で示されるのは、バイアスシートｓ３のチップ端の幅である。全長バイアスシートのチップ端における合計幅Ｗｔは、Ｗｔ１とＷｔ２との合計である。

図２において両矢印Ｗｂ１で示されるのは、バイアスシートｓ２のバット端の幅である。図２において両矢印Ｗｂ２で示されるのは、バイアスシートｓ３のバット端の幅である。全長バイアスシートのバット端における合計幅Ｗｂは、Ｗｂ１とＷｂ２との合計である。

図２が示すように、シートｓ２では、シート幅が、バット側にいくほど徐々に大きくなっている。同様に、シートｓ３では、シート幅が、バット側にいくほど徐々に大きくなっている。幅Ｗｂ１は、シートｓ２の最大幅である。幅Ｗｔ１は、シートｓ２の最小幅である。幅Ｗｂ２は、シートｓ３の最大幅である。幅Ｗｔ２は、シートｓ３の最小幅である。

Ｌｇ／Ｌｓを大きくする観点から、Ｗｂ／Ｗｔは、２以上が好ましく、２．３以上がより好ましく、２．５以上がより好ましい。シャフトの先端部におけるねじれを抑制する観点から、Ｗｂ／Ｗｔは、３以下が好ましく、２．７以下がより好ましい。

シャフト６のＥＩ値は、シャフト６の各位置で測定されうる。後述される実施例が示すように、ＥＩ値は、１００ｍｍおきに測定される。この１００ｍｍは、軸方向の距離である。最もチップ端Ｔｐに近い測定点は、チップ端Ｔｐから１３０ｍｍ離れた地点に設定される。この１３０ｍｍは、軸方向の距離である。後述される方法で測定可能である限り、出来るだけ多くの地点が測定される。

シャフト６は、シャフトの全体に亘って、ＥＩ変化率が１３ｋｇｆ・ｍ^２／ｍ以下である。このＥＩ変化率は、全ての測定値に基づいて算出される。ＥＩ変化率の抑制により、シャフト挙動が安定し、振りやすさが達成されている。なお、ＥＩ変化率は、絶対値として定義される。

図１において両矢印Ｌｇで示されるのは、チップ端Ｔｐからシャフト重心Ｇまでの距離である。この距離Ｌｇは、軸方向に沿って測定される。図１において両矢印Ｌｓで示されるのは、シャフト６の長さである。

Ｌｇ／Ｌｓが大きくされることで、ヘッド重量を増加させても、振りやすさが確保される。よって、飛距離が増大しうる。この観点から、Ｌｇ／Ｌｓは、０．５５５以上が好ましく、０．５５７がより好ましく、０．５５９がより好ましい。先端部の強度を考慮すると、Ｌｇ／Ｌｓは、０．６００以下が好ましく、０．５９０以下がより好ましい。

第１バット部分シートｓ４及び第２バット部分シートｓ５は、Ｌｇ／Ｌｓの増大に寄与している。換言すれば、第１バット部分シートｓ４及び第２バット部分シートｓ５は、シャフト重心Ｇをバット端Ｂｔ寄りとするのに寄与している。

差（Ｌ１１−Ｌ２１）が過小である場合、ＥＩ変化率を抑制する効果が減少しうる。この観点から、差（Ｌ１１−Ｌ２１）は、５０ｍｍ以上が好ましく、１００ｍｍ以上がより好ましく、１２０ｍｍ以上がより好ましく、１４０ｍｍ以上がより好ましい。差（Ｌ１１−Ｌ２１）が過大である場合、長さＬ１１が過大となったり、長さＬ２１が過小となったりしうる。長さＬ１１が過大である場合、バット部分への偏在度が小さくなる。この場合、部分シートｓ４に基づく重心移動効果が減少しうる。長さＬ２１が過小である場合、第２バット部分シートｓ５の重量が小さくなる。この場合、部分シートｓ５に基づく重心移動効果が減少しうる。これらの観点から、差（Ｌ１１−Ｌ２１）は、３００ｍｍ以下が好ましく、２５０ｍｍ以下がより好ましく、２２０ｍｍ以下がより好ましい。

図４は、第１バット部分シートｓ４及び第２バット部分シートｓ５の変形例である。点ｐ２１の軸方向位置は、点ｐ１１と点ｐ１２との間に位置する。更に、点ｐ２１の軸方向位置は、点ｍｐ１と点ｐ１２との間に位置する。この図４の実施形態では、バット部分への偏在度と、２つのシート端の分散とが、バランス良く達成されている。

シャフト６では、バット部分シートが２枚である。バット部分シートは、３枚以上であってもよい。この場合、３枚以上のバット部分シートのうちのいずれか２枚が、第１バット部分シート及び第２バット部分シートとなりうる。

シャフト６では、第１バット部分シート及び第２バット部分シートは、ストレートシートである。第１バット部分シート及び第２バット部分シートは、ストレートシートに限定されない。例えば、第１バット部分シート及び第２バット部分シートがバイアスシートであってもよい。第１バット部分シート及び第２バット部分シートがストレートシートである場合に、ＥＩ値が急激に変化しやすい。よってこの場合に、上述の効果が際立つ。この観点から、第１バット部分シート及び第２バット部分シートがストレートシートであるのが好ましい。

多くの種類のプリプレグが市販されている。所望の仕様が得られるように、適切なプリプレグが選択されうる。

以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。

［実施例１］
上記シャフト６と同じ積層構成を有するシャフトが作製された。即ち、図２で示されるシート構成を有するシャフトが作製された。製造方法は、上記シャフト６と同じである。各シートに用いられたプリプレグの商品名は、次の通りである。シートｓ１、シートｓ４及びシートｓ９は、ガラス繊維強化プリプレグである。その他は、ＰＡＮ系炭素繊維強化プリプレグである。
・シートｓ１：ＧＥ３５２Ｈ−１６０Ｓ（三菱レイヨン社製）
・シートｓ２：ＨＲＸ３５０Ｃ−０７５Ｓ（三菱レイヨン社製）
・シートｓ３：ＨＲＸ３５０Ｃ−０７５Ｓ（三菱レイヨン社製）
・シートｓ４：ＧＥ３５２Ｈ−１６０Ｓ（三菱レイヨン社製）
・シートｓ５：ＴＲ３５０Ｃ−１２５Ｓ（三菱レイヨン社製）
・シートｓ６：ＭＲ３５０Ｃ−１００Ｓ（三菱レイヨン社製）
・シートｓ７：８０５Ｓ−３（東レ社製）
・シートｓ８：ＭＲ３５０Ｃ−１００Ｓ（三菱レイヨン社製）
・シートｓ９：ＧＥ３５２Ｈ−１６０Ｓ（三菱レイヨン社製）
・シートｓ１０：ＭＲ３５０Ｃ−１２５Ｓ（三菱レイヨン社製）

商品名「ＧＥ３５２Ｈ−１６０Ｓ」は、ガラス繊維強化プリプレグである。ガラス繊維はＥガラスであり、このガラス繊維の引張弾性率は７（ｔｆ／ｍｍ^２）である。

この実施例１の仕様及び評価結果が下記の表１に示される。

［実施例２から４及び比較例１から４］
各シートのプリプレグが変更された。第１バット部分シート及び第２バット部分シートが、下記の表１及び表２で示されるように設定された。その他は実施例１と同様にして、実施例２から４及び比較例１から４のシャフトを得た。

実施例２では、第１バット部分シートｓ４及び第２バット部分シートｓ５として、以下が用いられた。
・シートｓ４：ＧＥ３５２Ｈ−１６０Ｓ（三菱レイヨン社製）
・シートｓ５：ＴＲ３５０Ｃ−１２５Ｓ（三菱レイヨン社製）

実施例３では、第１バット部分シートｓ４及び第２バット部分シートｓ５として、以下が用いられた。
・シートｓ４：ＧＥ３５２Ｈ−１６０Ｓ（三菱レイヨン社製）
・シートｓ５：ＴＲ３５０Ｃ−１２５Ｓ（三菱レイヨン社製）

実施例４では、第１バット部分シートｓ４及び第２バット部分シートｓ５として、以下が用いられた。
・シートｓ４：Ｅ１０２６Ａ−１４Ｎ（日本グラファイトファイバー社製）
・シートｓ５：ＴＲ３５０Ｃ−１５０Ｓ（三菱レイヨン社製）

実施例１から３では、第１バット部分シートｓ４がガラス繊維強化プリプレグであり、第２バット部分シートｓ５がＰＡＮ系炭素繊維強化プリプレグであった。一方、実施例４では、第１バット部分シートｓ４がピッチ系炭素繊維強化プリプレグであり、第２バット部分シートｓ５がＰＡＮ系炭素繊維強化プリプレグであった。

比較例１では、第１バット部分シートｓ４及び第２バット部分シートｓ５として、以下が用いられた。
・シートｓ４：ＧＥ３５２Ｈ−１６０Ｓ（三菱レイヨン社製）
・シートｓ５：ＴＲ３５０Ｃ−１５０Ｓ（三菱レイヨン社製）

比較例２では、第１バット部分シートｓ４及び第２バット部分シートｓ５として、以下が用いられた。
・シートｓ４：ＧＥ３５２Ｈ−１６０Ｓ（三菱レイヨン社製）
・シートｓ５：ＴＲ３５０Ｃ−１２５Ｓ（三菱レイヨン社製）

比較例３は、比較例１をベースとし、バイアスシートｓ２，ｓ３の形状を変更した。Ｗｂ／Ｗｔは２未満であった。その他は比較例１と同様にして、比較例３のシャフトを得た。

比較例４は、比較例１をベースとし、シートｓ１及びシートｓ９を「ＴＲ３５０Ｃ−１５０Ｓ」に置換した。その他は比較例１と同様にして、比較例４のシャフトを得た。

実施例の仕様及び評価結果が、下記の表１に示される。比較例の仕様及び評価結果が、下記の表２に示される。実施例のＥＩ及びＥＩ変化率が、下記の表３に示される。比較例のＥＩ及びＥＩ変化率が、下記の表４に示される。

［衝撃吸収エネルギーの測定方法］
図５は、衝撃吸収エネルギーの測定方法を示す。片持ち曲げ方式で衝撃試験を行った。測定装置５０として、米倉製作所製の落錘型衝撃試験機（ＩＩＴＭ−１８）を用いた。シャフトのチップ端Ｔｐから５０ｍｍまでの先端部を固定治具５２に固定した。固定端から１００ｍｍの位置に、６００ｇの錘Ｗを、１５００ｍｍ上方から衝突させた。錘Ｗには加速度計５４が取り付けられた。加速度計５４は、ＡＤ変換器５６を介してＦＦＴアナライザー５８に接続された。ＦＦＴ処理により、計測波形が得られた。この測定により、変位Ｄと衝撃曲げ荷重Ｌとが計測され、破壊が開示されるまでの衝撃吸収エネルギーが算出された。

図６は、計測された波形の一例である。この波形は、変位Ｄ（ｍｍ）と衝撃曲げ荷重Ｌ（ｋｇｆ）との関係を示すグラフである。この図６のグラフにおいて、ハッチングで示される部分の面積が、衝撃吸収エネルギーＥｍ（Ｊ）を示している。

[振りやすさの評価]
各シャフトに、４６０ｃｃのドライバーヘッド及びグリップが装着され、ゴルフクラブを得た。ハンディキャップが１０以下である１０名のゴルファーがこれらのクラブを実打し、振りやすさを評価した。１点から５点までの５段階で、官能評価がなされた。点数が高いほど評価が高い。１０名のゴルファーの平均値が上記表１及び表２に示される。

［ＥＩの測定］
ＥＩの測定点は、次の（１）から（１０）の１０箇所とされた。
（１）チップ端Ｔｐから１３０ｍｍ離れた地点
（２）チップ端Ｔｐから２３０ｍｍ離れた地点
（３）チップ端Ｔｐから３３０ｍｍ離れた地点
（４）チップ端Ｔｐから４３０ｍｍ離れた地点
（５）チップ端Ｔｐから５３０ｍｍ離れた地点
（６）チップ端Ｔｐから６３０ｍｍ離れた地点
（７）チップ端Ｔｐから７３０ｍｍ離れた地点
（８）チップ端Ｔｐから８３０ｍｍ離れた地点
（９）チップ端Ｔｐから９３０ｍｍ離れた地点
（１０）チップ端Ｔｐから１０３０ｍｍ離れた地点

図７は、曲げ剛性値ＥＩの測定方法を示している。ＥＩは、インテスコ製２０２０型（最大荷重５００ｋｇ）の万能材料試験機を用いて測定された。第１支持点Ｔ１と第２支持点Ｔ２とにより、シャフト６が下方から支持された。この支持を維持しながら、測定点Ｔ３に上方から荷重Ｆを加えた。荷重Ｆの向きは、鉛直方向下向きであった。点Ｔ１と点Ｔ２との間の距離は２００ｍｍであった。測定点Ｔ３は、点Ｔ１と点Ｔ２とを二等分する位置に設定された。荷重Ｆを加えたときのたわみ量Ｈが測定された。荷重Ｆは、圧子Ｒにより与えられた。圧子Ｒの先端は、曲率半径を７５ｍｍとする円筒面であった。圧子Ｒの下方への移動速度は５ｍｍ／分とされた。荷重Ｆが２０ｋｇｆ（１９６Ｎ）に達した時点で圧子Ｒの移動を終了し、そのときのたわみ量Ｈが測定された。たわみ量Ｈは、鉛直方向における点Ｔ３の変位量である。ＥＩは、次式にて算出された。

ＥＩ（ｋｇｆ・ｍ^２）＝Ｆ×Ｌ^３／４８Ｈ
ただし、Ｆは最大荷重（ｋｇｆ）であり、Ｌは支持点間距離（ｍ）であり、Ｈはたわみ量（ｍ）である。最大荷重Ｆは２０ｋｇｆであり、支持点間距離Ｌは０．２ｍである。

１０箇所での測定値を用いて、各地点でのＥＩ変化率が算出された。隣接する測定点同士の値を用いて、９箇所におけるＥＩ変化率を得た。これらの値が上記表３及び表４に示される。これらのＥＩ変化率のうちの最大値が、上記表１及び表２に示される。

表１及び表２が示すように、実施例は比較例に比べて評価が高い。本発明の優位性は明らかである。

以上説明された方法は、あらゆるゴルフクラブシャフトに適用されうる。

２・・・ゴルフクラブ
４・・・ヘッド
６・・・シャフト
８・・・グリップ
ｓ１〜ｓ１０・・・プリプレグシート（層）
ｓ４・・・第１バット部分シート
ｓ５・・・第２バット部分シート
Ｔｐ・・・シャフトのチップ端
Ｂｔ・・・シャフトのバット端
Ｇ・・・シャフトの重心

Claims (5)

1. 複数の繊維強化層を有しており、
   上記繊維強化層が、巻回された複数のプリプレグシートによって形成されており、
   上記シートが、
   軸方向の全体に亘って配置された全長シートと、
   シャフトのチップ端から２０ｍｍの位置を含んで配置されたチップ部分シートと、
   シャフトのバット端から１００ｍｍの位置を含んで配置された第１バット部分シートと、
   シャフトのバット端から１００ｍｍの位置を含んで配置された第２バット部分シートと、
   を有しており、
   上記第１バット部分シートが、第１テーパー部を有しており、
   上記第２バット部分シートが、第２テーパー部を有しており、
   上記第１バット部分シートの繊維目付がＣＦ１（ｇ／ｍ^２）とされ、上記第１バット部分シートの繊維弾性率がＴｅ１（ｔｆ／ｍｍ^２）とされ、
   上記第２バット部分シートの繊維目付がＣＦ２（ｇ／ｍ^２）とされ、上記第２バット部分シートの繊維弾性率がＴｅ２（ｔｆ／ｍｍ^２）とされ、
   上記第１バット部分シートの長辺の軸方向長さがＬ１１（ｍｍ）とされ、上記第１バット部分シートの短辺の軸方向長さがＬ１２（ｍｍ）とされ、
   上記第２バット部分シートの長辺の軸方向長さがＬ２１（ｍｍ）とされ、上記第２バット部分シートの短辺の軸方向長さがＬ２２（ｍｍ）とされ、
   上記第１テーパー部の軸方向長さがＬｔ１（ｍｍ）とされ、
   上記第２テーパー部の軸方向長さがＬｔ２（ｍｍ）とされるとき、
   次の式（１）、（２）、（３）及び（４）を満たすゴルフクラブシャフト。
   Ｌ１１ ＞ Ｌ２１ ・・・ （１）
   Ｌｔ１ ≧ ＣＦ１×Ｔｅ１／２０ ・・・ （２）
   Ｌｔ２ ≧ ＣＦ２×Ｔｅ２／２０ ・・・ （３）
   Ｌ２１−Ｌ１２ ＜ ５０ ・・・ （４）
2. シャフトの全体に亘って、ＥＩ変化率が１３ｋｇｆ・ｍ^２／ｍ以下である請求項１に記載のゴルフクラブシャフト。
3. 上記チップ端からシャフト重心までの距離がＬｇとされ、シャフト全長がＬｓとされるとき、
   Ｌｇ／Ｌｓが０．５５５以上である請求項１又は２に記載のゴルフクラブシャフト。
4. 上記全長シートが、全長バイアスシートを含んでおり、
   この全長バイアスシートにおいて、チップ端における合計幅がＷｔとされ、バット端における合計幅がＷｂとされるとき、
   Ｗｂ／Ｗｔが２以上である請求項１から３のいずれかに記載のゴルフクラブシャフト。
5. 上記チップ部分シートが、ガラス繊維強化シートを含む請求項１から４のいずれかに記載のゴルフクラブシャフト。

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