JP2015209518A - ポリフェニレンエーテル系樹脂組成物及び成形体、並びにポリフェニレンエーテル系樹脂組成物の製造方法 - Google Patents
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Landscapes
- Processes Of Treating Macromolecular Substances (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
Description
そこで、本発明は、電気・電子機器の冷却ファン等の薄肉成形体として十分に使用に耐え得る、極めて高い引張強度、曲げ強度、衝撃強度等の機械的物性、高度な難燃性、十分な成形流動性とを兼ね備えたポリフェニレンエーテル系樹脂組成物を提供することを目的とする。また、本発明は、上記ポリフェニレンエーテル系樹脂組成物からなる成形体を提供することも目的とする。更に、本発明は、上記ポリフェニレンエーテル系樹脂組成物の製造方法を提供することも目的とする。
〔1〕ポリフェニレンエーテル(A)、スチレン系樹脂(B)、ガラス繊維(C)、及び有機リン系難燃剤(D)の合計質量が90質量%以上であるポリフェニレンエーテル系樹脂組成物であって、前記合計質量を100質量%として、ポリフェニレンエーテル(A)25〜75質量%、スチレン系樹脂(B)0〜5質量%、ガラス繊維(C)20〜50質量%、及び有機リン系難燃剤(D)5〜20質量%を含有し、有機リン系難燃剤(D)の質量を100質量%として、トリフェニルホスフェート及びホスファゼンからなる群から選択される1種以上の化合物を70質量%以上含有する、ポリフェニレンエーテル系樹脂組成物、
〔2〕上記〔1〕において、引張強度(ISO527に準拠。23℃測定)が130MPa以上である、ポリフェニレンエーテル系樹脂組成物、
〔3〕上記〔1〕及び〔2〕のいずれかにおいて、難燃性レベル(UL94準拠。タンザク試験片厚み0.8mm試験片で実施)がV−0である、ポリフェニレンエーテル系樹脂組成物、
〔4〕上記〔1〕から〔3〕のいずれかにおいて、曲げ強度(ISO178に準拠。23℃測定)が170MPa以上である、ポリフェニレンエーテル系樹脂組成物、
〔5〕上記〔1〕から〔4〕のいずれかにおいて、高温引張強度(ISO527に準拠。110℃測定)が70MPa以上である、ポリフェニレンエーテル系樹脂組成物、
〔6〕上記〔1〕から〔5〕のいずれかにおいて、前記難燃剤(D)が、芳香族リン酸エステルとホスファゼンとの混合物であり、前記有機リン系難燃剤(D)の質量を100質量%として、ホスファゼンを70〜95質量%含有する、ポリフェニレンエーテル系樹脂組成物、
〔7〕上記〔1〕から〔6〕のいずれかにおいて、前記有機リン系難燃剤(D)が、トリフェニルホスフェートであり、前記合計質量を100質量%として、トリフェニルホスフェートを5〜13質量%含有する、ポリフェニレンエーテル系樹脂組成物、
〔8〕上記〔1〕から〔7〕のいずれかにおいて、前記有機リン系難燃剤(D)が、ホスファゼンである、ポリフェニレンエーテル系樹脂組成物、
〔9〕上記〔1〕から〔8〕のいずれかにおいて、前記スチレン系樹脂(B)を含まない、ポリフェニレンエーテル系樹脂組成物、
〔10〕前記難燃剤(D)と、前記ポリフェニレンエーテル(A)とを、(D)/(A)=1/1〜1/7の比率で、予めブレンドしてブレンド物を得る工程、及び該ブレンド物とガラス繊維(C)とを混練する工程を含む、上記〔1〕から〔9〕のいずれかのポリフェニレンエーテル系樹脂組成物の製造方法、
〔11〕上記〔1〕から〔9〕のいずれかのポリフェニレンエーテル系樹脂組成物からなる、電気・電子機器の冷却ファン、
である。
本実施形態の樹脂組成物は、ポリフェニレンエーテル(A)、スチレン系樹脂(B)、ガラス繊維(C)、及び有機リン系難燃剤(D)の合計質量が90質量%以上であるポリフェニレンエーテル系樹脂組成物である。上記割合は、本発明の効果を十分に得る観点から、95質量%以上であることが好ましく、98質量%以上であることが更に好ましい。
ポリフェニレンエーテル(A)は、下記一般式(1)及び/又は(2)の繰り返し単位を有し、構成単位が一般式(1)又は(2)からなる単独重合体(ホモポリマー)、あるいは一般式(1)又は(2)の構成単位を含む共重合体(コポリマー)であることが好ましい。
かかるフェニレンエーテル単位としては、以下に限定されるものではないが、例えば、特開平01−297428号公報及び特開昭63−301222号公報に記載されている、2−(ジアルキルアミノメチル)−6−メチルフェニレンエーテル単位や、2−(N−アルキル−N−フェニルアミノメチル)−6−メチルフェニレンエーテル単位等が挙げられる。
本実施形態の樹脂組成物において、スチレン系樹脂(B)は、スチレン系化合物をゴム質重合体存在下または非存在下で重合して得られる重合体、またはスチレン系化合物と該スチレン系化合物と共重合可能な化合物とを、ゴム質重合体存在下または非存在下で共重合して得られる共重合体である。
前記スチレン系化合物としては、以下に限定されるものではないが、例えば、スチレン、α−メチルスチレン、2,4−ジメチルスチレン、モノクロロスチレン、p−メチルスチレン、p−tert−ブチルスチレン、エチルスチレン等が挙げられ、特に安定した品質の原材料の入手容易性と組成物の特性とのバランスの観点から、スチレンが好ましい。
本発明におけるスチレン系樹脂(B)としては、成形体の機械的物性の観点から、ゴム強化されていないスチレン系樹脂が好ましい。
ガラス繊維(C)は、本実施形態の樹脂組成物において、機械的強度を向上させる目的で配合される。
20〜50質量%の範囲内である。好ましくは30〜45質量%の範囲内である。
本実施形態の樹脂組成物において用いられる、有機リン系難燃剤(D)は、リンを含む有機化合物からなる難燃剤をいい、リンを含む無機化合物からなる難燃剤、及び有機リン酸と金属との塩からなる難燃剤は該当しないものとする。
ここで、本実施形態の樹脂組成物では、有機リン系難燃剤(D)の70質量%以上は、環境負荷の低減及び難燃性の付与の観点から、トリフェニルホスフェート及びホスファゼンからなる群から選択される1種以上の化合物である。
芳香族リン酸エステルとしては、以下に限定されるものではないが、例えば、トリフェニルホスフェート、トリクレジルホスフェート、トリキシレニルホスフェート、クレジルジフェニルホスフェート、キシレニルジフェニルホスフェート、ジキシレニルフェニルホスフェート、ヒドロキシノンビスフェノールホスフェート、レゾルシノールビスホスフェート、ビスフェノールAビスホスフェート等のトリフェニル置換タイプの芳香族リン酸エステル類が好ましく、中でもトリフェニルホスフェートがより好ましい。
本実施形態の樹脂組成物は、機械的物性、難燃性、成形体の表面外観等を著しく低下させない範囲において、酸化防止剤、紫外線吸収剤、熱安定剤等の安定剤類、着色剤、離型剤等を含んでよい。
前記酸化防止剤等の含有量は、ポリフェニレンエーテル(A)と、スチレン系樹脂(B)と、ガラス繊維(C)と、有機リン系難燃剤(D)との合計質量を100質量とした場合、各々、十分な添加効果を発現させる観点から、0.001質量%以上であることが好ましく、0.01質量%以上であることがより好ましく、0.2質量%以上であることが更により好ましく、また、本実施形態の樹脂組成物の物性を保持する観点から、3質量%以下であることが好ましく、2質量%以下であることがより好ましく、1質量%以下であることが更により好ましい。
前記ガラス繊維(B)以外の無機質充填剤としては、以下に限定されるものではないが、例えば、炭素繊維、マイカ、タルク、ガラスフレーク、ガラスミルドファイバー(ガラス繊維を砕いて粉末状にしたもの)、クロライト等が挙げられる。
前記ガラス繊維(B)以外の無機質充填剤の含有量は、ポリフェニレンエーテル(A)と、スチレン系樹脂(B)と、ガラス繊維(C)と、有機リン系難燃剤(D)との合計質量を100質量とした場合、剛性、耐久性付与の観点から、0.5質量%以上であることが好ましく、1質量%以上であることがより好ましく、また、10質量%以下であることが好ましく、8質量%以下であることがより好ましい。
本実施形態の樹脂組成物は、(A)成分、(B)成分、(C)成分、(D)成分、及び必要に応じて加えられるその他の材料を溶融混練することによって、製造することができる。
二軸押出機としては、例えば、ZSK40MC二軸押出機(独国Werner&Pfleiderer社製、バレル数13、スクリュー径40mm、L/D=50;ニーディングディスクL(Left−handed):2個、ニーディングディスクR(Right−handed):6個、及びニーディングディスクN(Neutral):4個を有するスクリューパターン)が挙げられ、これを用いて、シリンダー温度270〜330℃、スクリュー回転数150〜450rpm、押出レート40〜220kg/hの条件で溶融混練することができる。また、二軸押出機としては、例えば、TEM58SS二軸押出機(東芝機械社製、バレル数13、スクリュー径58mm、L/D=53;ニーディングディスクL:2個、ニーディングディスクR:14個、及びニーディングディスクN:2個を有するスクリューパターン)が挙げられ、これを用いて、シリンダー温度270〜330℃、スクリュー回転数150〜500rpm、押出レート200〜600kg/hの条件で溶融混練することもできる。
ここで、前記L/Dの「L」は、押出機の「スクリューバレル長さ」であり、前記「D」は「スクリューバレルの直径」である。
二軸押出機のスクリュー径は、25〜90mmとすることが好ましく、40〜70mmとすることがより好ましい。
以下、本実施形態の樹脂組成物の諸物性について記載する。
本実施形態の樹脂組成物の引張強度(ISO527に準拠。23℃測定)は、薄肉成形体の使用時の形状保持及び、割れ発生防止の観点から、130MPa以上であることが望ましい。引張強度は、好ましくは135MPa以上、より好ましくは140MPa以上である。
本実施形態の樹脂組成物の曲げ強度(ISO178に準拠。23℃測定)は、薄肉成形体の使用時の形状保持の観点から、170MPa以上であることが好ましい。曲げ強度は、より好ましくは180MPa以上であり、更により好ましくは190MPa以上である。
本実施形態の樹脂組成物のシャルピー(ISO179に準拠。23℃で測定)は、プロペラの回転時等の外力がかかる条件下での使用による薄肉成形体の割れ発生防止の観点から、7kJ/m2以上であることが好ましい。シャルピーは、より好ましくは10kJ/m2以上である。
本実施形態の樹脂組成物の難燃性レベル(UL−94に準拠)は、薄肉成形体の装置内部等での発火による延焼防止の観点から、0.8mm厚みタンザク試験片実施において、V−0であることが望ましい。
本実施形態の樹脂組成物のMFR(ISO1133に準拠。250℃、10kg荷重で測定)は、薄肉成形体の成形性の観点から、3g/10min以上であることが好ましい。MFRは、より好ましくは5g/10min以上、更により好ましくは10g/10min以上である。
本実施形態の樹脂組成物のDTUL(ISO75に準拠。フラットワイズ法、1.82MPa荷重で測定)は、薄肉成形体の高温使用時の耐久性の観点から、100℃以上であることが好ましい。DTULは、より好ましくは125℃以上であり、更により好ましくは135℃以上である。
本実施形態の樹脂組成物の高温引張強度(ISO527に準拠。110℃で測定)は、薄肉成形体の高温下での耐久性の観点から、70MPa以上であることが好ましい。高温引張強度は、より好ましくは80MPa以上である。
本実施形態の樹脂組成物からなる成形体は、上述の樹脂組成物を成形することによって得ることができる。本実施形態の樹脂組成物は、特に薄肉成形体の成形に適している。ここで薄肉成形体とは、成形体の全部または一部に薄肉部を有する成形体をいう。薄肉部とは、厚みが、3mm以下、好ましくは1.5mm以下、更に好ましくは0.75mm以下であって、該厚みの方向と直交する2方向の長さの1/20以下、好ましくは1/100以下、更に好ましくは1/500以下である部分をいうものとする。
−ポリフェニレンエーテル(A)−
PPE1:還元粘度(クロロホルム溶媒を用いて30℃で測定)0.40dl/gのポリ(2,6−ジメチル−1,4−フェニレン)エーテルを用いた。
PPE2:還元粘度(クロロホルム溶媒を用いて30℃で測定)0.31dl/gのポリ(2,6−ジメチル−1,4−フェニレン)エーテルを用いた。
−ポリスチレン(B)−
GPPS1:ゼネラルパーパスポリスチレン(商品名:スタイロン660(登録商標)、米国ダウケミカル社製)を用いた。
−ガラス繊維(C)−
GF1:アミノシラン化合物で表面処理された平均繊維径10μm、繊維カット長3mmのガラス繊維(商品名:EC10 3MM 910(登録商標)、NSGヴェトロテックス社製)を用いた。
−難燃剤(D)−
FR1:トリフェニルホスフェート(芳香族リン酸エステル系難燃剤、商品名:TPP(登録商標)、大八化学社製)を用いた。
FR2:ビスフェノールAビスジフェニルホスフェート(芳香族リン酸エステル系難燃剤、商品名:CR−741(登録商標)、大八化学社製)を用いた。
FR3:ホスホニトリル酸フェニルエステル(ホスファゼン系難燃剤、商品名:ラビトル(登録商標)FP−110、伏見製薬所社製)を用いた。
−その他材料−
マイカ:商品名:C−1001F(登録商標)、レプコ社製を用いた。
ホスフィン酸金属塩系難燃剤:商品名:エクソリットOP930(登録商標)、クラリアントジャパン社製を用いた。
(1)引張強度
下記の実施例及び比較例により製造した樹脂組成物のペレットを、90℃の熱風乾燥機中で1時間乾燥した。乾燥後の樹脂組成物を用いて、ISO物性試験片金型を備え付けた射出成形機(IS−80EPN、東芝機械社製)により、シリンダー温度300℃、金型温度90℃、射出圧力50MPa(ゲージ圧)、射出速度200mm/sec、射出時間/冷却時間=20sec/20secに設定し、ISO3167、多目的試験片A型のダンベル成形片を成形した。この多目的試験片A型ダンベル成形片を用いてISO527に準拠し、引張強度を23℃で測定した。評価基準としては、測定値が高い値であるほど、機械的物性に優れていると判定し、特に測定値が130MPa以上の場合に、本実施形態の樹脂組成物として望ましいと判定した。
(2)曲げ強度
上述の(1)で製造したISO3167、多目的試験片A型ダンベル成形片を切断して、80mm×10mm×4mmの成形片を作成した。当該試験片を用いて、ISO178に準拠し、曲げ強度を23℃で測定した。評価基準としては、測定値が高い値であるほど、機械的物性に優れていると判定し、特に測定値が170MPa以上の場合に、本実施形態の樹脂組成物として望ましいと判定した。
(3)シャルピー衝撃強度
上述の(1)で製造したISO3167、多目的試験片A型ダンベル成形片を切断して、80mm×10mm×4mmの成形片を作成した。当該試験片を用いてISO179に準拠し、シャルピー衝撃強度を23℃で測定した。評価基準としては、測定値が高い値であるほど、耐衝撃性に優れていると判定した。
(4)薄肉難燃性
0.8mm厚みのタンザク成形片を用いて、UL−94試験法に基づいて測定を行ない、難燃レベルを判定した。特に、難燃レベルV−0判定の場合に、本実施形態の樹脂組成物として望ましいと判定した。
(5)成形流動性(MFR)
下記の実施例及び比較例により製造した樹脂組成物のペレットを、90℃の熱風乾燥機中で1時間乾燥した。乾燥後、メルトインデクサー(P−111、東洋精機製作所社製)を用いてシリンダー設定温度250℃、10kg荷重にて、MFR(メルトフローレート)を測定した。評価基準としては、測定値が高い値であるほど、成形流動性が良好であると判定した。
(6)荷重たわみ温度(DTUL)
上述の(1)で製造したISO3167、多目的試験片A型ダンベル成形片を切断して、80mm×10mm×4mmの成形片を作成した。当該試験片を用いて、ISO75に準拠し、フラットワイズ法、1.82MPaで荷重たわみ温度(DTUL)を測定した。評価基準としては、DTULが高い値であるほど、耐熱性が優れていると判定した。
(7)高温引張強度
上述の(1)で製造したISO3167、多目的試験片A型ダンベル成形片を用いてISO527に準拠し、引張強度を110℃で測定した。評価基準としては、測定値が高い値であるほど、高温耐久性に優れていると判定し、特に測定値が60MPa以上の場合に、本実施形態の樹脂組成物として望ましいと判定した。
[実施例1]
(PPE1)34質量部と、(FR1)/(PPE1)=1/3の比率で予めヘンシェルミキサーで撹拌混合(回転数600rpm、撹拌時間1min、内温23−25℃)して得たブレンド物36質量部とを、独国Werner&Pfleiderer社製、バレル数13、スクリュー径40mmのZSK40MC二軸押出機(ニーディングディスクL:2個、ニーディングディスクR:6個、ニーディングディスクN:4個を有するスクリューパターン)の最上流部(トップフィード)から供給し、途中のバレル8から(GF1)30質量部をサイドフィードして、シリンダー温度300℃、スクリュー回転数250rpm、押出レート100kg/hで溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表1に示す。
(PPE1)25質量部と、(FR1)/(PPE1)=1/2の比率で予めヘンシェルミキサーで撹拌混合(回転数600rpm、撹拌時間1min、内温23−27℃)して得たブレンド物45質量部とを、実施例1と同じZSK40MC二軸押出機の最上流部(トップフィード)から供給し、途中のバレル8から(GF1)30質量部をサイドフィードして、シリンダー温度300℃、スクリュー回転数250rpm、押出レート100kg/hで溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表1に示す。
(PPE2)25質量部と、(FR1)/(PPE2)=1/1の比率で予めヘンシェルミキサーで撹拌混合(回転数500rpm、撹拌時間1.5min、内温27−30℃)して得たブレンド物30質量部とを、実施例1と同じZSK40MC二軸押出機の最上流部(トップフィード)から供給し、途中のバレル8から(GF1)45質量部をサイドフィードして、シリンダー温度300℃、スクリュー回転数250rpm、押出レート100kg/hで溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表1に示す。
(PPE1)22質量部と、(FR1)/(PPE1)=1/2の比率で予めヘンシェルミキサーで撹拌混合(回転数600rpm、撹拌時間1min、内温23−27℃)して得たブレンド物30質量部と、(GPPS1)3質量部とを、実施例1と同じZSK40MC二軸押出機の最上流部(トップフィード)から供給し、途中のバレル8から(GF1)30質量部をサイドフィードして、シリンダー温度300℃、スクリュー回転数250rpm、押出レート100kg/hで溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表1に示す。
(PPE1)56質量部と、(FR3)14質量部とを、実施例1と同じZSK40MC二軸押出機の最上流部(トップフィード)から供給し、途中のバレル8から(GF1)30質量部をサイドフィードして、シリンダー温度300℃、スクリュー回転数250rpm、押出レート100kg/hで溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表1に示す。
(PPE1)56質量部と、(FR3)10.5質量部と、(FR2)3.5質量部とを、実施例1と同じZSK40MC二軸押出機の最上流部(トップフィード)から供給し、途中のバレル8から(GF1)30質量部をサイドフィードして、シリンダー温度300℃、スクリュー回転数250rpm、押出レート100kg/hで溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表1に示す。
(PPE1)18質量部と、(FR1)/(PPE1)=1/2の比率で予めヘンシェルミキサーで撹拌混合(回転数600rpm、撹拌時間1min、内温23−27)して得たブレンド物45質量部と、(GPPS1)7質量部とを、実施例1と同じZSK40MC二軸押出機の最上流部(トップフィード)から供給し、途中のバレル8から(GF1)30質量部をサイドフィードして、シリンダー温度300℃、スクリュー回転数250rpm、押出レート100kg/hで溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表1に示す。
(PPE1)52質量部を、実施例1と同じZSK40MC二軸押出機の最上流部(トップフィード)から供給し、途中のバレル4から(FR2)18質量部を液添し、更に途中のバレル8から(GF1)30質量部をサイドフィードしてシリンダー温度300℃、スクリュー回転数250rpm、押出レート100kg/hで溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表1に示す。
(PPE1)56質量部と、(FR3)7質量部と、(FR2)7質量部とを、実施例1と同じZSK40MC二軸押出機の最上流部(トップフィード)から供給し、途中のバレル8から(GF1)30質量部をサイドフィードして、シリンダー温度300℃、スクリュー回転数250rpm、押出レート100kg/hで溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表1に示す。
(PPE1)51質量部と、ホスフィン酸金属塩系難燃剤(商品名:エクソリットOP930、クラリアントジャパン社製)4質量部とを、実施例1と同じZSK40MC二軸押出機の最上流部(トップフィード)から供給し、途中のバレル4から(FR2)15質量部を液添し、更に途中のバレル8から(GF1)30質量部をサイドフィードして、シリンダー温度300℃、スクリュー回転数250rpm、押出レート100kg/hで溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表1に示す。
(PPE1)50質量部と、(FR1)10質量部と、マイカ(商品名:C−1001F〔登録商標〕、レプコ社製)30質量部とを、実施例1と同じZSK40MC二軸押出機の最上流部(トップフィード)から供給し、途中のバレル8から(GF1)10質量部をサイドフィードして、シリンダー温度300℃、スクリュー回転数250rpm、押出レート100kg/hで溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表1に示す。
(PPE2)35質量部と、(FR1)10質量部とを、実施例1と同じZSK40MC二軸押出機の最上流部(トップフィード)から供給し、途中のバレル8から(GF1)55質量部をサイドフィードして、シリンダー温度300℃、スクリュー回転数250rpm、押出レート100kg/hで溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表1に示す。
一方、比較例1〜6では、そのような物性は得られなかった。(B)成分の含有量が請求項1に記載の範囲を超えている比較例1では、引張強度及び難燃性レベルが実施例と比較して劣っていた。比較例2〜4では、トリフェニルホスフェート及びホスファゼンからなる群から選択される1種以上の化合物の含有量が請求項1に記載の規定を満たしておらず、本願所望の効果が得られていない。具体的には、比較例2では、難燃性レベルが、比較例3では、難燃性レベルが、比較例4では、引張強度が、実施例と比較して劣っていた。(C)成分の含有量が請求項1に記載の範囲を下回る比較例5では、機械的物性が、実施例と比較して劣っていた。(C)成分の含有量が請求項1に記載の範囲を超えている比較例6では、難燃性レベルが実施例よりも劣っていた。
Claims (11)
- ポリフェニレンエーテル(A)、スチレン系樹脂(B)、ガラス繊維(C)、及び有機リン系難燃剤(D)の合計質量が90質量%以上であるポリフェニレンエーテル系樹脂組成物であって、
前記合計質量を100質量%として、ポリフェニレンエーテル(A)25〜75質量%、スチレン系樹脂(B)0〜5質量%、ガラス繊維(C)20〜50質量%、及び有機リン系難燃剤(D)5〜20質量%を含有し、
有機リン系難燃剤(D)の質量を100質量%として、トリフェニルホスフェート及びホスファゼンからなる群から選択される1種以上の化合物を70質量%以上含有する
ことを特徴とする、ポリフェニレンエーテル系樹脂組成物。 - 引張強度(ISO527に準拠。23℃測定)が130MPa以上である、請求項1記載のポリフェニレンエーテル系樹脂組成物。
- 難燃性レベル(UL94準拠。タンザク試験片厚み0.8mm試験片で実施)がV−0である、請求項1または2記載のポリフェニレンエーテル系樹脂組成物。
- 曲げ強度(ISO178に準拠。23℃測定)が170MPa以上である、請求項1〜3のいずれか1項に記載のポリフェニレンエーテル系樹脂組成物。
- 高温引張強度(ISO527に準拠。110℃測定)が70MPa以上である、請求項1〜4のいずれか1項に記載のポリフェニレンエーテル系樹脂組成物。
- 前記難燃剤(D)が、芳香族リン酸エステルとホスファゼンとの混合物であり、前記有機リン系難燃剤(D)の質量を100質量%として、ホスファゼンを70〜95質量%含有する、請求項1〜5のいずれか1項に記載のポリフェニレンエーテル系樹脂組成物。
- 前記有機リン系難燃剤(D)が、トリフェニルホスフェートであり、前記合計質量を100質量%として、トリフェニルホスフェートを5〜13質量%含有する、請求項1〜6のいずれか1項に記載のポリフェニレンエーテル系樹脂組成物。
- 前記有機リン系難燃剤(D)が、ホスファゼンである、請求項1〜7のいずれか1項に記載のポリフェニレンエーテル系樹脂組成物。
- 前記スチレン系樹脂(B)を含まない、請求項1〜8のいずれか1項に記載のポリフェニレンエーテル系樹脂組成物。
- 前記難燃剤(D)と、前記ポリフェニレンエーテル(A)とを、(D)/(A)=1/1〜1/7の比率で、予めブレンドしてブレンド物を得る工程、及び該ブレンド物とガラス繊維(C)とを混練する工程を含む、請求項1〜9のいずれか1項に記載のポリフェニレンエーテル系樹脂組成物の製造方法。
- 請求項1〜9のいずれか1項に記載のポリフェニレンエーテル系樹脂組成物からなる、電気・電子機器の冷却ファン。
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