JP7186312B2

JP7186312B2 - ポリフェニレンエーテル系樹脂組成物及び成形品

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Publication number: JP7186312B2
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Description

本発明は、ポリフェニレンエーテル系樹脂組成物及び成形品に関する。

ポリフェニレンエーテル系樹脂は通常、ポリフェニレンエーテルとスチレン系樹脂とを必要とされる耐熱性や成形流動性のレベルに応じて任意の割合で併用配合したものであり、更に必要に応じてエラストマー成分や、難燃剤、無機フィラー、熱安定剤等の添加剤成分を配合して樹脂組成物としたものである。ポリフェニレンエーテル系樹脂は、耐熱性、機械的物性、成形加工性、耐酸アルカリ性、寸法安定性、電気特性等に優れるため、家電ＯＡ、事務機、情報機器、自動車分野等に広く用いられている。これらの用途の中には、火災検知器のカバー部品等、特に薄肉の成形体として極めて高い成形外観と共に、曲げ弾性率（剛性）と引張伸度（靭性）とのバランスの取れた材料が要求されており、このような材料として、ポリフェニレンエーテルに、カオリンクレーとスチレン系水添ブロック共重合体とを多量に配合したポリフェニレンエーテル系樹脂組成物が使用されている。

例えば、ポリフェニレンエーテルに、官能基を有するスチレン系熱可塑性エラストマーと、シラン化合物で表面処理されたカオリンクレー等の無機質充填剤と、芳香族リン酸エステル系難燃剤とを配合した樹脂組成物が知られている（例えば、特許文献１参照）。
また、ポリフェニレンエーテル樹脂と、液体ポリジオルガノシロキサン及びカオリンクレー等の無機質充填剤の配合物とからなる難燃性樹脂組成物も知られている（例えば、特許文献２参照）。

国際公開第２００４／０１６６９２号特開平５－２６２９７７号公報

一方、こうした用途には同時に、極めて高い難燃レベルも要求されることが多く、一般的にはこのようなポリフェニレンエーテル系樹脂組成物に、有機リン酸エステル系等の難燃剤を配合することである程度の難燃化は可能であることが知られている。
しかし、無機質充填剤としてカオリンクレーが多量に配合されている樹脂組成物においては、燃焼時にカオリンクレー表面に局在化したエラストマー成分が燃焼持続性を促進するため、難燃剤を配合しても高度なレベルまで難燃化することは困難であった。

特許文献１に開示されたような樹脂組成物においても、厚肉成形体においては十分な難燃性を有するものの、特に２．０～０．５ｍｍ厚みのような薄肉試験片でＵＬ９４に準拠した燃焼試験を行なった場合、試験片間における燃焼時間のバラツキが大きくなって要求される難燃レベルをクリアできない場合もあり、難燃性が必ずしも十分ではない場合があった。
また、特許文献２に開示された技術においても、成形外観、剛性、及び靭性の性能バランスを維持したまま、薄肉試験片における難燃性のバラツキを改善するには不十分であった。

そこで、本発明は、剛性と靭性との性能バランスが要求されるような使用環境下においても有効に使用可能であり、良好な成形外観を有し、薄肉成形品での難燃性にも優れる、カオリンクレーを含むポリフェニレンエーテル系樹脂組成物を提供することを目的とする。

本発明者らは、上記課題を解決するため鋭意検討した結果、ポリフェニレンエーテル樹脂に、エラストマー成分とカオリンクレーとを配合したポリフェニレンエーテル系樹脂組成物において、特定の種類の縮合型リン酸エステル系難燃剤を併用配合して難燃化することにより、良好な成形外観、及び剛性と靭性とのバランスを有し、且つ、薄肉成形品においても優れた難燃性を示す樹脂組成物が得られることを見出して、本発明を提供するに至った。

即ち、本発明は、以下のとおりである。
[１]
ポリフェニレンエーテル系樹脂組成物であり、
ポリフェニレンエーテル（Ａ）、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）、難燃剤（Ｃ）、及びカオリンクレー（Ｄ）を含有し、前記（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、及び（Ｄ）成分の合計量１００質量％に対する各成分の含有量が、（Ａ）成分２５～８４質量％、（Ｂ）成分１～２０質量％、（Ｃ）成分４～２５質量％、（Ｄ）成分１１～３０質量％であり、
前記（Ｃ）成分は、前記（Ｃ）成分１００質量％中に、下記の測定方法で測定したときの１０質量％減少温度が３８０～４３０℃の範囲内である有機リン系難燃剤（Ｃ－１）０～９７質量％と、下記の測定方法で測定したときの１０質量％減少温度が３３０～３６０℃の範囲内である有機リン系難燃剤（Ｃ－２）１００～３質量％とを含有し、
前記（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、及び（Ｄ）成分の合計含有量が、前記ポリフェニレンエーテル系樹脂組成物全体の９０質量％以上を占める
ことを特徴とする、ポリフェニレンエーテル系樹脂組成物。
<前記（Ｃ－１）成分及び（Ｃ－２）成分の１０質量％減少温度の測定方法>
前記（Ｃ－１）成分及び（Ｃ－２）成分をそれぞれ約１０ｍｇ秤量し、ＴＧＡ測定装置にて、窒素雰囲気下、３０℃から昇温速度１０℃／ｍｉｎで８００℃まで昇温して得られた加熱減量曲線から、１０質量％減少温度を求めた。
[２]
前記（Ｃ－１）成分がビスフェノールＡビスジフェニルホスフェートであり、前記（Ｃ－２）成分が下記化学式（１）で表される縮合型リン酸エステル系難燃剤である、[１]に記載のポリフェニレンエーテル系樹脂組成物。

（式中、Ｒ^１～Ｒ^４は、２，６－キシリル基であり、ｎは１～３である）
[３]
前記（Ｂ）成分が、アミノ化合物又はカルボニル化合物で変性されたスチレン系熱可塑性エラストマーを含む、[１]又は[２]に記載のポリフェニレンエーテル系樹脂組成物。
[４]
前記（Ｃ）成分が、前記（Ｃ－１）と前記（Ｃ－２）との混合物であり、前記（Ｃ）成分１００質量％中に、前記（Ｃ－１）５０～９５質量％及び前記（Ｃ－２）５０～５質量％を含有する、[１]～[３]のいずれかに記載のポリフェニレンエーテル系樹脂組成物。
[５]
前記（Ｄ）成分が、シラン化合物で表面処理したカオリンクレーを含む、[１]～[４]のいずれかに記載のポリフェニレンエーテル系樹脂組成物。
[６]
前記ポリフェニレンエーテル系樹脂組成物１００質量％中におけるポリオレフィン系樹脂及びスチレン系樹脂の合計含有量が５質量％以下である、[１]～[５]のいずれかに記載のポリフェニレンエーテル系樹脂組成物。
[７]
前記ポリフェニレンエーテル系樹脂組成物１００質量％中における前記（Ｄ）成分以外の無機質充填剤の含有量が３質量％以下である、[１]～[６]のいずれかに記載のポリフェニレンエーテル系樹脂組成物。
[８]
ＵＬ９４に準拠して、厚み１．５ｍｍの試験片で燃焼試験を実施したときの難燃レベルがＶ－０である、[１]～[７]のいずれかに記載のポリフェニレンエーテル系樹脂組成物。
[９]
厚み１．５ｍｍ以下の部分を有し、[１]～[８]のいずれかに記載のポリフェニレンエーテル系樹脂組成物を含むことを特徴とする、成形品。

本発明によれば、剛性と靭性との性能バランスが要求されるような使用環境下でも有効に使用が可能であり、良好な成形外観を有し、薄肉成形品での難燃性にも優れる、カオリンクレーを含むポリフェニレンエーテル系樹脂組成物を提供することができる。

以下、本発明を実施するための形態（以下、「本実施形態」と言う。）について詳細に説明する。本発明は、以下の記載に限定されるものではなく、その要旨の範囲内で種々変形して実施できる。

〔樹脂組成物〕
本実施形態のポリフェニレンエーテル系樹脂組成物は、ポリフェニレンエーテル（Ａ）、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）、難燃剤（Ｃ）、及びカオリンクレー（Ｄ）を含有し、前記（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、及び（Ｄ）成分の合計量１００質量％に対する各成分の含有量が、（Ａ）成分２５～８４質量％、（Ｂ）成分１～２０質量％、（Ｃ）成分４～２５質量％、（Ｄ）成分１１～３０質量％であり、前記（Ｃ）成分は、前記（Ｃ）成分１００質量％中に、下記の測定方法で測定したときの１０質量％減少温度が３８０～４３０℃の範囲内である有機リン系難燃剤（Ｃ－１）０～９７質量％と、下記の測定方法で測定したときの１０質量％減少温度が３３０～３６０℃の範囲内である有機リン系難燃剤（Ｃ－２）１００～３質量％とを含有する。
<前記（Ｃ－１）成分及び（Ｃ－２）成分の１０質量％減少温度の測定方法>
前記（Ｃ－１）成分及び（Ｃ－２）成分をそれぞれ約１０ｍｇ秤量し、ＴＧＡ測定装置にて、窒素雰囲気下、３０℃から昇温速度１０℃／ｍｉｎで８００℃まで昇温して得られた加熱減量曲線から、１０質量％減少温度を求めた。

（ポリフェニレンエーテル（Ａ））
本実施形態のポリフェニレンエーテル系樹脂組成物に含まれるポリフェニレンエーテル（Ａ）（以下、ポリフェニレンエーテル（Ａ）を単に「（Ａ）成分」とも称す）は、下記化学式（２）及び／又は化学式（３）で表される繰り返し単位（構造のユニット）を有する、単独重合体（ホモポリマー）あるいは共重合体（コポリマー）であることが好ましい。

但し、上記化学式（２）及び（３）中、Ｒ^５、Ｒ^６、Ｒ^７、及びＲ^８は、それぞれ独立して、水素原子、炭素数１～４のアルキル基、炭素数６～９のアリール基、又はハロゲン原子を表す。但し、Ｒ^７及びＲ^８は同時に水素原子ではない。
また、前記アルキル基の好ましい炭素数は１～３であり、前記アリール基の好ましい炭素数は６～８であり、前記一価の残基の中でも水素原子が好ましい。
尚、上記化学式（２）、（３）で表される繰り返し単位の数については、ポリフェニレンエーテル（Ａ）の分子量分布により様々であるため、特に制限されることはない。

ポリフェニレンエーテルの単独重合体の代表例としては、ポリ（２，６－ジメチル－１，４－フェニレン）エーテル、ポリ（２－メチル－６－エチル－１，４－フェニレン）エーテル、ポリ（２，６－ジエチル－１，４－フェニレン）エーテル、ポリ（２－エチル－６－ｎ－プロピル－１，４－フェニレン）エーテル、ポリ（２，６－ジ－ｎ－プロピル－１，４－フェニレン）エーテル、ポリ（２－メチル－６－ｎ－ブチル－１，４－フェニレン）エーテル、ポリ（２－エチル－６－イソプロピル－１，４－フェニレン）エーテル、ポリ（２－メチル－６－クロロエチル－１，４－フェニレン）エーテル、ポリ（２－メチル－６－ヒドロキシエチル－１，４－フェニレン）エーテル及びポリ（２－メチル－６－クロロエチル－１，４－フェニレン）エーテル等が挙げられる。

ポリフェニレンエーテルの共重合体としては、以下に限定されるものではないが、例えば、２，６－ジメチルフェノールと２，３，６－トリメチルフェノールとの共重合体、２，６－ジメチルフェノールとｏ－クレゾールとの共重合体、及び２，３，６－トリメチルフェノールとｏ－クレゾールとの共重合体といった、化学式（２）及び／又は化学式（３）で表されるポリフェニレンエーテル構造を主たる繰り返し単位とするものが挙げられる。

尚、本実施形態では、ポリフェニレンエーテル鎖中には、化学式（２）においてＲ^５、Ｒ^６がそれぞれメチル基である構造（及び、後述のように、当該構造から導かれる構造）が少なくとも一部含まれていることが好ましい。その中でも、ポリ（２，６－ジメチル－１，４－フェニレン）エーテルが好ましい。

上述した各種ポリフェニレンエーテル（Ａ）は、一種単独で用いてもよく、２種以上併用してもよい。

上記ポリフェニレンエーテル（Ａ）では、（Ｄ）成分であるカオリンクレーとの十分な密着性の観点から、末端ＯＨ基濃度が、ポリフェニレンエーテルを構成するモノマーユニット１００個あたり、０．４～２．０個であることが好ましく、０．６～１．３個であることがより好ましい。
尚、ポリフェニレンエーテル（Ａ）の末端ＯＨ基濃度は、ＮＭＲ測定により算出することができる。

ポリフェニレンエーテル（Ａ）は、樹脂組成物の耐熱性が低下しすぎない程度であれば、上記化学式（２）、（３）以外の他の種々のフェニレンエーテル単位を部分構造として含むポリフェニレンエーテルを含んでいてもよい。
上記化学式（２）、（３）以外の他の種々のフェニレンエーテル単位としては、以下に限定されるものではないが、例えば、特開平０１－２９７４２８号公報及び特開昭６３－３０１２２２号公報に記載されている、２－（ジアルキルアミノメチル）－６－メチルフェニレンエーテル単位や、２－（Ｎ－アルキル－Ｎ－フェニルアミノメチル）－６－メチルフェニレンエーテル単位等が挙げられる。
ポリフェニレンエーテル（Ａ）は、ポリフェニレンエーテルの主鎖中にジフェノキノン等に由来する繰り返し単位が少量結合していてもよい。

更に、ポリフェニレンエーテル（Ａ）は、ポリフェニレンエーテルを構成する構成単位の一部又は全部をカルボキシル基、酸無水物基、酸アミド基、イミド基、アミノ基、オルトエステル基、ヒドロキシ基、及びカルボン酸アンモニウム塩に由来する基からなる群から選択される１種以上の官能基を含む官能化剤と反応（変性）させることによって、官能化ポリフェニレンエーテルに置き換えた構成を有することが可能である。
特に、本願（Ｄ）成分であるカオリンクレーとの密着性向上や、耐熱性、機械物性等の改良の観点から、ポリフェニレンエーテルを無水マレイン酸等の酸無水物やリンゴ酸、クエン酸、フマル酸等のカルボン酸類と反応させて官能化した官能化ポリフェニレンエーテルがポリフェニレンエーテル（Ａ）の一部又は全部であることが好ましい。

上記ポリフェニレンエーテル（Ａ）では、（Ｄ）成分であるカオリンクレーとの更なる密着性改良の観点から、官能化された変性末端の濃度が、ポリフェニレンエーテルを構成するモノマーユニット１００個あたり、０．１～１０個であることが好ましく、より好ましくは０．１～３．０個であり、更に好ましくは０．１個～１．０個である。
尚、ポリフェニレンエーテル（Ａ）の変性末端濃度は、ＮＭＲ測定により算出することができる。

ポリフェニレンエーテル（Ａ）の重量平均分子量Ｍｗと数平均分子量Ｍｎとの比（Ｍｗ／Ｍｎ値）は、好ましくは２．０～５．５であり、より好ましくは２．５～４．５、更に好ましくは３．０～４．５である。
当該Ｍｗ／Ｍｎ値は、樹脂組成物の成形加工性の観点から２．０以上が好ましく、樹脂組成物の機械的物性の観点から５．５以下が好ましい。
また、ポリフェニレンエーテル（Ａ）の数平均分子量Ｍｎは、成形加工性と機械的物性の観点から、８０００～２８０００であることが好ましく、より好ましくは１２０００～２４０００、更に好ましくは１４０００～２２０００である。
ここで、重量平均分子量Ｍｗ及び数平均分子量Ｍｎは、ＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフィー）測定による、ポリスチレン換算分子量から得られる。

ポリフェニレンエーテル（Ａ）の還元粘度は、０．２５～０．６５ｄＬ／ｇの範囲が好ましい。より好ましくは０．３０～０．５５ｄＬ／ｇで、更に好ましくは０．３３～０．４２ｄＬ／ｇの範囲である。
ポリフェニレンエーテル（Ａ）の還元粘度は、十分な機械的物性の観点から０．２５ｄＬ／ｇ以上であることが好ましく、成形加工性の観点から０．６５ｄＬ／ｇ以下であることが好ましい。
尚、還元粘度は、ウベローデ粘度計を用いて、０．５ｇ／ｄＬクロロホルム溶液、３０℃で測定できる。

ポリフェニレンエーテル（Ａ）は一般に粉体として入手でき、その好ましい粒子サイズは平均粒子径１～１０００μｍであり、より好ましくは１０～７００μｍ、特に好ましくは１００～５００μｍである。加工時の取り扱い性の観点から１μｍ以上が好ましく、溶融混練時に未溶融物の発生を抑制するためには１０００μｍ以下が好ましい。

本実施形態の樹脂組成物において、ポリフェニレンエーテル（Ａ）と、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）と、難燃剤（Ｃ）と、カオリンクレー（Ｄ）との合計量１００質量％中における、ポリフェニレンエーテル（Ａ）の含有量は、２５～８４質量％の範囲内である。好ましくは３５～７０質量％、より好ましくは４０～６０質量％の範囲内である。
ポリフェニレンエーテル（Ａ）の含有量は、十分な耐熱性、難燃性付与の観点から２５質量％以上が好ましく、成形加工性と成形外観保持の観点から８４質量％以下が好ましい。

（スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ））
本実施形態のポリフェニレンエーテル系樹脂組成物は、成形品の耐衝撃性や靭性、成形外観を向上させる観点から、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）（以下、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）を単に「（Ｂ）成分」とも称す）を含有する。

本実施形態に用いられるスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）とは、スチレン系樹脂とは異なり、ポリスチレンブロックと共役ジエン化合物重合体ブロックとを有するブロック共重合体である。

前記共役ジエン化合物重合体ブロックは、熱安定性の観点から、共役ジエン化合物由来の不飽和結合が少なくとも水素添加率５０％以上で水素添加されたものであることが好ましい。水素添加率は、より好ましくは８０％以上、更に好ましくは９５％以上である。
尚、水素添加率は、例えば、核磁気共鳴装置（ＮＭＲ）により求めることができる。

前記共役ジエン化合物重合体ブロックとしては、以下に制限されないが、例えば、ポリブタジエン、ポリイソプレン、ポリ（エチレン・ブチレン）、ポリ（エチレン・プロピレン）、及びビニル－ポリイソプレン等が挙げられる。
前記共役ジエン化合物重合体ブロックは１種単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

ブロック共重合体を構成する繰り返し単位の配列の様式は、リニアタイプでもラジアルタイプでもよい。また、ポリスチレンブロック及び共役ジエン化合物重合体ブロックにより構成されるブロック構造は、二型、三型、及び四型のいずれであってもよい。中でも、本実施形態に所望の効果を十分に発揮し得る観点から、好ましくは、ポリスチレン－ポリ（エチレン・ブチレン）－ポリスチレン構造で構成される三型のリニアタイプのブロック共重合体である。尚、共役ジエン化合物重合体ブロック中に３０質量％を超えない範囲でブタジエン単位が含まれていてもよい。

スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）の製造方法としては、特に限定されることなく、公知の製造方法を用いることができる。公知の製造方法の具体例としては、例えば、米国特許第４５０１８５７号明細書に記載の方法が挙げられる。

また、本実施形態の樹脂組成物において、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）は、その一部又は全部をアミノ化合物又はカルボニル化合物で変性したスチレン系熱可塑性エラストマーを含むことが靭性、耐衝撃性改良、及び成形品表面外観保持の観点から好ましい。

カルボニル化合物による変性では、スチレン系熱可塑性エラストマーに、不飽和カルボン酸又はその官能的誘導体等のカルボニル化合物を反応させることによって、スチレン系熱可塑性エラストマーにカルボニル基が導入される。
不飽和カルボン酸又はその官能的誘導体としては、例えば、マレイン酸、フマル酸、イタコン酸、ハロゲン化マレイン酸、シス－４－シクロヘキセン－１，２－ジカルボン酸、エンド－シス－ビシクロ〔２，２，１〕－５－ヘプテン－２，３－ジカルボン酸等や、これらジカルボン酸の無水物、エステル、アミド、イミド等、更に、アクリル酸、メタクリル酸等や、これらのモノカルボン酸のエステル、アミド等が挙げられる。
これらは１種単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

カルボニル化合物で変性したスチレン系熱可塑性エラストマーにおいて、カルボニル化合物の付加量は、（Ｄ）成分であるカオリンクレーとの十分な密着性の観点から、スチレン系熱可塑性エラストマー１００質量部に対して、０．０１～２質量部であることが好ましく、より好ましくは０．０５～１質量部であり、更に好ましくは０．１～１質量部である。

カルボニル化合物で変性したスチレン系熱可塑性エラストマーの製造方法としては、例えば、ラジカル重合開始剤の存在下で、スチレン系熱可塑性エラストマーにカルボニル化合物を溶融混練して反応させることが挙げられる。

アミノ化合物による変性では、スチレン系熱可塑性エラストマーに、イミダゾリジノン化合物又はピロリドン化合物等のアミノ化合物を反応させることによって、スチレン系熱可塑性エラストマーにアミノ基が導入される。
イミダゾリジノン化合物としては、例えば、１，３－ジエチル－２－イミダゾリジノン、１，３－ジメチル－２－イミダゾリジノン、１，３－ジプロピル－２－イミダゾリジノン、１－メチル－３－エチル－２－イミダゾリジノン、１－メチル－３－（２－エトキシエチル）－２－イミダゾリジノン、１，３－ジ－（２－エトキシエチル）－２－イミダゾリジノン、１，３－ジメチルエチレンチオウレア、Ｎ，Ｎ‘－ジエチルプロピレンウレア、１，３－ジメチル－３，４，５，６－テトラヒドロ－２（１Ｈ）－ピリミジノン等が挙げられ、中でも１，３－ジメチル－２－イミダゾリジノンが好ましい。
ピロリドン化合物としては、例えば、１－シクロヘキシル－２－ピロリドン、１－ブチル－２－ピロリドン、１－エチル－２－ピロリドン、１－プロピル－２－ピロリドン、１－ブチル－２－ピロリドン、１－イソプロピル－２－ピロリドン、１，５－ジメチル－２－ピロリドン、１－メトキシメチル－２－ピロリドン、１－メチル－２－ピペリドン、１，４－ジメチル－２－ピペリドン、１－エチル－２－ピペリドン、１－イソプロピル－２－ピペリドン、１－イソプロピル－５，５－ジメチル－２－ピペリドン等が挙げられ、中でも１－メチル－２－ピロリドン、１－メチル－２－ピペリドンが好ましく、１－メチル－２－ピペリドンが特に好ましい。
これらは１種単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

アミノ化合物で変性したスチレン系熱可塑性エラストマーにおいて、アミノ化合物の付加量は、（Ｄ）成分であるカオリンクレーとの十分な密着性の観点から、スチレン系熱可塑性エラストマー１００質量部に対して０．０１～２質量部であることが好ましく、より好ましくは０．０５～１質量部であり、更に好ましくは０．１～１質量部である。

アミノ化合物で変性したスチレン系熱可塑性エラストマーの製造方法としては、例えば、スチレン系熱可塑性エラストマーにアミノ化合物を加えて７０～１２０℃で反応させることが挙げられる。

これらアミノ化合物又はカルボニル化合物で変性したスチレン系熱可塑性エラストマーは、１種単独で用いてもよく、２種以上を併用して用いてもよい。
また、（Ｂ）成分のすべてがアミノ化合物又はカルボニル化合物で変性したスチレン系熱可塑性エラストマーであってもよいし、（Ｂ）成分としてアミノ化合物又はカルボニル化合物で変性したスチレン系熱可塑性エラストマーと共に、アミノ化合物又はカルボニル化合物で変性していないスチレン系熱可塑性エラストマーを併用してもよい。（Ｂ）成分１００質量％中のアミノ化合物又はカルボニル化合物で変性したスチレン系熱可塑性エラストマーの含有量は、５０～１００質量％であることが好ましい。

本実施形態のスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）の結合スチレン量は、１０～９０質量％の範囲が好ましく、より好ましくは２０～８０質量％、更に好ましくは３０～７０質量％、更により好ましくは４０～６５質量％の範囲である。前記（Ａ）成分及び前記（Ｂ）成分との混和性の観点から１０質量％以上が好ましく、十分な耐衝撃性付与の観点から９０質量％以下が好ましい。

本実施形態のスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）の数平均分子量は、３０，０００～５００，０００が好ましく、より好ましくは４０，０００～３００，０００、更に好ましくは４５，０００～２５０，０００の範囲である。成形品における十分な靭性付与の観点から、３０，０００～５００，０００の範囲が好ましい。

本実施形態のスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）の、ポリスチレン換算分子量から得られる重量平均分子量Ｍｗと数平均分子量Ｍｎとの比（Ｍｗ／Ｍｎ値）は、好ましくは１．０～３．０、より好ましくは１．０～２．０、更に好ましくは１．０～１．５の範囲内である。機械特性の観点から、１．０～３．０の範囲内が好ましい。

本実施形態の樹脂組成物において、ポリフェニレンエーテル（Ａ）と、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）と、難燃剤（Ｃ）と、カオリンクレー（Ｄ）との合計量１００質量％中における、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）の含有量は、１～２０質量％の範囲内である。好ましくは３～１５質量％、より好ましくは４～１０質量％の範囲内である。スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）の含有量は、靭性及び成形外観の改良の観点から、１質量％以上の含有が好ましく、難燃性と機械特性保持の観点から、２０質量％以下の含有が好ましい。

（難燃剤（Ｃ））
本実施形態のポリフェニレンエーテル系樹脂組成物において用いられる難燃剤（Ｃ）は、環境負荷低減及び難燃性能の観点から、（Ｃ）成分１００質量％中に、下記の測定方法で測定したときの１０質量％減少温度が３８０～４３０℃の範囲内である有機リン系難燃剤（Ｃ－１）０～９７質量％と、下記の測定方法で測定したときの１０質量％減少温度が３３０～３６０℃の範囲内である有機リン系難燃剤（Ｃ－２）１００～３質量％とを含有する難燃剤である。
<前記（Ｃ－１）成分及び（Ｃ－２）成分の１０質量％減少温度の測定方法>
前記（Ｃ－１）成分及び（Ｃ－２）成分をそれぞれ約１０ｍｇ秤量し、熱重量分析（ＴＧＡ）測定装置にて、窒素雰囲気下、３０℃から昇温速度１０℃／ｍｉｎで８００℃まで昇温して得られた加熱減量曲線から、１０質量％減少温度（質量が１０質量％減少したときの温度）を求めた。

前記（Ｃ－１）成分としては、ビスフェノールＡビスジフェニルホスフェートが好ましく、また、前記（Ｃ－２）成分としては、下記化学式（１）で表される縮合型リン酸エステル系難燃剤が好ましい。

・・・・（１）
式中、Ｒ^１～Ｒ^４は、２，６－キシリル基であり、ｎは１～３から選ばれる。ｎは１又は２が好ましく、ｎは１がより好ましい。
難燃剤（Ｃ）として、（Ｃ）成分１００質量％中に、（Ｃ－１）０～９７質量％及び（Ｃ－２）１００～３質量％を含む混合物を用いることにより、後述の垂直燃焼試験（ＵＬ９４に準拠）を実施したときの試験片間における燃焼時間のバラツキを改善することができる。

本実施形態の樹脂組成物において、前記難燃剤（Ｃ）は、前記（Ｃ－１）と前記（Ｃ－２）とを併用して用いることが、十分な難燃性付与と金型へのＭＤ（モールドデポジット）付着防止の観点から好ましい。（Ｃ）成分を１００質量％として、好ましくは（Ｃ－１）９７～３０質量％と（Ｃ－２）３～７０質量％との併用であり、より好ましくは（Ｃ－１）９７～５０質量％と（Ｃ－２）３～５０質量％との併用であり、更に好ましくは（Ｃ－１）９６～５０質量％と（Ｃ－２）４～５０質量％との併用であり、より更に好ましくは（Ｃ－１）９５～５０質量％と（Ｃ－２）５～５０質量％との併用であり、特に好ましくは（Ｃ－１）９５～７０質量％と（Ｃ－２）５～３０質量％との併用である。

本実施形態の樹脂組成物において、ポリフェニレンエーテル（Ａ）と、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）と、難燃剤（Ｃ）と、カオリンクレー（Ｄ）との合計量１００質量％中における、難燃剤（Ｃ）の含有量は、４～２５質量％の範囲内である。好ましくは８～２０質量％の範囲内で、より好ましくは１２～１８質量％の範囲内である。難燃剤（Ｃ）は、本実施形態の樹脂組成物の難燃性改良、成形外観改良の観点から４質量％以上の含有が好ましく、十分な機械的物性及び耐熱性保持の観点から２５質量％以下の配合であることが好ましい。
尚、本実施形態の樹脂組成物は、溶剤を用いて、ろ過、濃縮、遠心分離等の操作を行なうことで、樹脂組成物中の各成分の分離が可能である。
更に、分離した難燃剤（Ｃ）は、ＧＣ－ＭＳやＮＭＲ等の解析機器を用いて解析操作を行なうことで、難燃剤（Ｃ）成分の定性、定量が可能である。

（カオリンクレー（Ｄ））
カオリンクレー（Ｄ）は、本実施形態のポリフェニレンエーテル系樹脂組成物において、成形外観を保持して機械的強度を向上させる目的で配合される。

カオリンクレー（Ｄ）の種類としては、公知のものが使用でき、例えば、水簸カオリンクレーや焼成カオリンクレー等が挙げられる。中でも水簸カオリンクレーが、本発明の目的のために好適である。

カオリンクレー（Ｄ）の一次粒子の粒子径サイズは、平均一次粒子径０．０１～１μｍが好ましく、より好ましくは０．０５～０．８μｍであり、特に好ましくは０．１～０．５μｍである。十分な剛性付与の観点から０．０１μｍ以上が好ましく、成形品の表面外観保持と靭性付与の観点から１μｍ以下であることが好ましい。

カオリンクレー（Ｄ）の加熱減量（ここで言う加熱減量とは、２００℃設定のオーブン中で、２時間加熱した後の質量の、加熱前の質量に対する減少割合である）は、１０質量％以下であることが好ましく、より好ましくは５質量％以下であり、更に好ましくは２質量％以下であり、特に好ましくは１質量％以下である。樹脂組成物の量産性、生産安定性の観点から、１０質量％以下であることが好ましい。

本実施の形態に用いられるカオリンクレー（Ｄ）は、シラン化合物等の処理剤で予め表面処理したものを含むことが、樹脂組成物中での分散性向上、樹脂との密着性向上の観点から好ましい。
カオリンクレー（Ｄ）の表面処理に用いられるシラン化合物の具体例としては、ビニルトリクロルシラン、ビニルトリエトキシシラン、γ－メタクリロキシプロピルトリメトキシシラン等のビニルシラン化合物、γ－グリシドキシプロピルトリメトキシシラン等のエポキシシラン化合物、ビスー（３－トリエトキシシリルプロピル）テトラサルファイド等の硫黄系シラン化合物、γ－メルカプトプロピルトリメトキシシラン等のメルカプトシラン化合物、γ－アミノプロピルトリエトキシシラン、γ－ユレイドプロピルトリエトキシシラン等のアミノシラン化合物等が挙げられる。本発明の目的のために特に好ましいシラン化合物は、樹脂組成物への分散性及び、取扱性の観点から、メルカプトシラン化合物及びアミノシラン化合物であり、特にメルカプトシラン化合物が好ましい。
これらのシラン化合物は、１種単独で用いてもよく、２種類以上を併用して用いてもよい。
また、（Ｄ）成分のすべてがこれらシラン化合物で表面処理したカオリンクレーであってもよいし、（Ｄ）成分としてこれらシラン化合物で表面処理したカオリンクレーと共に、シラン化合物以外の表面処理剤で表面処理したカオリンクレーや、表面処理していないカオリンクレーを併用してもよい。（Ｄ）成分１００質量％中のシラン化合物で表面処理したカオリンクレーの含有量は、５０～１００質量％であることが好ましい。

本実施形態の樹脂組成物において、ポリフェニレンエーテル（Ａ）と、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）と、難燃剤（Ｃ）と、カオリンクレー（Ｄ）との合計量１００質量％中における、カオリンクレー（Ｄ）の含有量は、１１～３０質量％の範囲内である。好ましくは１５～２５質量％の範囲内で、より好ましくは１７～２０質量％の範囲内である。難燃剤（Ｃ）の含有量は、十分な剛性付与の観点から１１質量％以上であることが好ましく、成形品の表面外観、耐衝撃性、及び靭性保持の観点から３０質量％以下であることが好ましい。

本実施形態のポリフェニレンエーテル系樹脂組成物は、耐熱性、機械的物性、難燃性、成形品の表面外観をより良好なものとする観点から、前記（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、及び（Ｄ）成分の合計含有量が、樹脂組成物全体の９０質量％以上を占めることが好ましい。当該含有量は、９５質量％以上であることがより好ましく、１００質量％であってもよい。

（その他の材料）
本実施形態のポリフェニレンエーテル系樹脂組成物においては、更にポリオレフィン系樹脂及び／又はスチレン系樹脂を含有することが可能である。

ポリオレフィン系樹脂としては、ポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィン樹脂や、エチレン－プロピレン共重合体、エチレン－オクテン共重合体、エチレン－エチルアクリレート共重合体、エチレン－エチルメタクリレート共重合体等のポリオレフィン系共重合体等が挙げられる。
ポリオレフィン系樹脂は、１種類のみを単独で用いてもよいし、２種類以上を混合して用いてもよい。

スチレン系樹脂は、スチレン系化合物、又はスチレン系化合物とスチレン系化合物に共重合可能な化合物とを、ゴム質重合体存在下又は非存在下に重合して得られる重合体である。
スチレン系樹脂は、１種類のみを単独で用いてもよいし、２種類以上を混合して用いてもよい。

前記スチレン系化合物としては、以下に限定されるものではないが、例えば、スチレン、α－メチルスチレン、２，４－ジメチルスチレン、モノクロロスチレン、ｐ－メチルスチレン、ｐ－ｔｅｒｔ－ブチルスチレン、エチルスチレン等が挙げられる。特に原材料の実用性の観点から、スチレンが好ましい。
前記スチレン系化合物と共重合可能な化合物としては、以下に限定されるものではないが、例えば、メチルメタクリレート、エチルメタクリレート等のメタクリル酸エステル類；アクリロニトリル、メタクリロニトリル等の不飽和ニトリル化合物類；無水マレイン酸等の酸無水物等が挙げられる。
スチレン系化合物と共重合可能な化合物の使用量は、スチレン系化合物とスチレン系化合物と共重合可能な化合物との合計量１００質量％に対して、３０質量％以下が好ましく、１５質量％以下がより好ましい。

また、ゴム質重合体としては、以下に制限されないが、例えば、共役ジエン系ゴム、共役ジエンと芳香族ビニル化合物との共重合体、エチレン－プロピレン共重合体系ゴムが挙げられ、より詳細には、ポリブタジエン、スチレン－ブタジエンランダム共重合体及びスチレン－ブタジエンブロック共重合体、並びにこれらを部分的に又はほぼ完全に水素添加した重合体が挙げられる。

尚、上述のスチレン系樹脂の内、ゴム質重合体の存在下で重合又は共重合して得られる重合体又は共重合体をゴム強化されたスチレン系樹脂といい、ゴム質重合体の非存在下で重合又は共重合して得られる重合体又は共重合体をゴム強化されていないスチレン系樹脂という。
スチレン系樹脂としては、ゴム強化されていないスチレン系樹脂が、成形品の外観保持の観点から好ましい。

本実施形態の樹脂組成物中における、ポリオレフィン系樹脂及び／又はスチレン系樹脂の含有量は、ポリオレフィン系樹脂及びスチレン系樹脂の合計含有量として、樹脂組成物１００質量％に対して５質量％以下であることが好ましい。より好ましくは３質量％以下であり、更に好ましくは２質量％以下である。ポリオレフィン系樹脂及びスチレン系樹脂の合計含有量は、樹脂組成物の機械特性及び難燃性の観点から５質量％以下であることが好ましい。
また、本実施形態の樹脂組成物中におけるポリオレフィン系樹脂の含有量は、樹脂組成物１００質量％に対して５質量％以下であることが好ましく、より好ましくは２質量％以下であり、更に好ましくは１質量％以下である。
また、本実施形態の樹脂組成物中におけるスチレン系樹脂の含有量は、樹脂組成物１００質量％に対して５質量％以下であることが好ましく、より好ましくは３質量％以下であり、更に好ましくは２質量％以下である。

また、本実施形態の樹脂組成物においては、耐熱性、機械的物性、難燃性、成形品の表面外観を著しく低下させない範囲において、酸化防止剤、紫外線吸収剤、熱安定剤等の安定剤類や着色剤、離型剤等を、本願樹脂組成物中に、０．００１～３質量％の割合で含有することが可能である。好ましくは０．０１～２質量％であり、より好ましくは０．２～１質量％の範囲内である。
十分な添加効果発現の観点から、０．００１質量％以上とすることが好ましく、物性保持の観点から３質量％以下とすることが好ましい。

本実施形態の樹脂組成物においては、靭性、耐衝撃性、難燃性等の物性を著しく低下させない範囲において、カオリンクレー（Ｄ）以外の無機質充填剤を、本願樹脂組成物中に、３質量％以下含有することが好ましい。より好ましくは１質量％以下であり、更に好ましくは０．５質量％以下である。
尚、カオリンクレー（Ｄ）以外の無機質充填剤としては、以下に限定されるものではないが、例えば、ガラス繊維、炭素繊維、マイカ、ガラスフレーク、タルク、ガラスミルドファイバー、クロライト、有機化クレー等が挙げられる。

〔樹脂組成物の製造方法〕
本実施形態の樹脂組成物は、（Ａ）成分、（Ｂ）成分、（Ｃ）成分、（Ｄ）成分、及び必要に応じてその他の材料を溶融混練することによって、製造することができる。

本実施形態の樹脂組成物の調製方法は、以下に限定されるものではないが、樹脂組成物を大量に安定して製造するには、製造効率の観点から二軸押出機が好適に用いられる。
二軸押出機のスクリュー径は２５～９０ｍｍの範囲内が好ましい。より好ましくは４０～７０ｍｍの範囲内である。例えば、ＺＳＫ４０ＭＣ二軸押出機（独国Ｗｅｒｎｅｒ＆Ｐｆｌｅｉｄｅｒｅｒ社製、バレル数１３、スクリュー径４０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝５０；ニーディングディスクＬ：２個、ニーディングディスクＲ：６個、及びニーディングディスクＮ：４個を有するスクリューパターン）を用いた場合に、シリンダー温度２７０～３３０℃、スクリュー回転数１５０～６００ｒｐｍ、押出レート４０～３００ｋｇ／ｈの条件で溶融混練する方法や、ＴＥＭ５８ＳＳ二軸押出機（東芝機械社製、バレル数１３、スクリュー径５８ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝５３；ニーディングディスクＬ：２個、ニーディングディスクＲ：１４個、及びニーディングディスクＮ：２個を有するスクリューパターン）を用いた場合に、シリンダー温度２７０～３３０℃、スクリュー回転数１５０～６００ｒｐｍ、押出レート２５０～７００ｋｇ／ｈの条件で溶融混練する方法が好適な方法として挙げられる。
ここで、前記「Ｌ」は、押出機の「スクリューバレル長さ」であり、前記「Ｄ」は「スクリューバレルの直径」である。

本実施形態の樹脂組成物を製造するための条件については、以下に限定されるものではないが、例えば、本願（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）成分、及び必要に応じてその他の材料のすべてを一括して溶融混練して、樹脂組成物を製造することも可能である。
また、本実施形態の樹脂組成物を二軸押出機を用いて製造するに際して、予め、（Ａ）成分、（Ｂ）成分、（Ｃ－２）成分、及び（Ｄ）成分と、必要に応じてその他の材料とを押出機の最上流部の供給口（トップフィード）から供給して溶融混練した後、途中の押出機バレルから液添設備で（Ｃ－１）成分を配合し、十分に溶融混練して樹脂組成物を製造することが、機械物性向上及び十分な本発明の効果達成の観点から好ましい。
また、耐熱性及び機械的物性付与の観点から、（Ａ）成分、（Ｃ－２）成分、及び（Ｄ）成分は押出機の最上流部の供給口（トップフィード）から供給し、（Ｃ－１）成分は押出機途中に設けた供給口（液添ノズル）から、また、（Ｂ）成分は押出機途中に設けた原料押込み供給口（サイドフィード）から供給することが好ましい。

〔樹脂組成物の物性〕
本実施形態の樹脂組成物の難燃性レベル（ＵＬ９４に準拠）は、火災等の発火による延焼防止の観点から、１．５ｍｍの厚みを有するタンザク試験片でＵＬ９４に準拠して垂直燃焼試験を実施した際にＶ－０であることが好ましい。
また、試験片５本でＵＬ９４に準拠して垂直燃焼試験した場合の、第一接炎時及び第二接炎時（５本×２回の合計１０回の接炎）に測定した燃焼秒数における最小燃焼秒数と最大燃焼秒数との燃焼時間の時間差が５秒以内であることが好ましい。
尚、樹脂組成物の難燃性レベル、最小燃焼秒数、及び最大燃焼秒数は、具体的には、後述の実施例に記載の方法で測定することができる。

本実施形態の樹脂組成物の引張強度（ＩＳＯ５２７に準拠。２３℃測定）は、使用時の形状保持及び割れ発生防止の観点から、５０ＭＰａ以上であることが好ましい。より好ましくは６０ＭＰａ以上であり、更に好ましくは６５ＭＰａ以上である。
尚、樹脂組成物の引張強度は、具体的には、後述の実施例に記載の方法で測定することができる。

本実施形態の樹脂組成物の引張伸度（ＩＳＯ５２７に準拠。２３℃測定）は、使用時の形状保持及び割れ発生防止の観点から、１０％以上であることが好ましい。より好ましくは１４％以上であり、更に好ましくは２０％以上である。上記範囲であることで、樹脂組成物を、火災検知器カバー用途により好適に用いることができる傾向にある。
尚、樹脂組成物の引張伸度は、具体的には、後述の実施例に記載の方法で測定することができる。

本実施形態の樹脂組成物の曲げ強度（ＩＳＯ１７８に準拠。２３℃測定）は、薄肉成形品の使用時の形状保持の観点から、８０ＭＰａ以上であることが好ましい。より好ましくは９０ＭＰａ以上であり、更に好ましくは１００ＭＰａ以上である。
尚、樹脂組成物の曲げ強度は、具体的には、後述の実施例に記載の方法で測定することができる。

本実施形態の樹脂組成物の曲げ弾性率（ＩＳＯ１７８に準拠。２３℃測定）は、薄肉成形品の使用時の形状保持の観点から、３０００ＭＰａ以上であることが好ましい。より好ましくは３４００ＭＰａ以上であり、更に好ましくは３７００ＭＰａ以上である。
尚、樹脂組成物の曲げ弾性率は、具体的には、後述の実施例に記載の方法で測定することができる。

本実施形態の樹脂組成物のシャルピー衝撃強度（ＩＳＯ１７９に準拠。２３℃で測定）は、使用時の割れ発生防止の観点から、２ｋＪ／ｍ^２以上であることが好ましい。より好ましくは４ｋＪ／ｍ^２以上であり、更に好ましくは５ｋＪ／ｍ^２以上である。
尚、樹脂組成物のシャルピー衝撃強度は、具体的には、後述の実施例に記載の方法で測定することができる。

本実施形態の樹脂組成物の荷重たわみ温度（ＤＴＵＬ）（ＩＳＯ７５に準拠。フラットワイズ法、０．４５ＭＰａ荷重で測定）は、薄肉成形品の高温使用時の熱変形防止の観点から、１００℃以上であることが好ましい。より好ましくは１１５℃以上であり、更に好ましくは１２５℃以上である。
尚、樹脂組成物のＤＴＵＬは、具体的には、後述の実施例に記載の方法で測定することができる。

〔成形品〕
本実施形態の樹脂組成物からなる成形品は、上述の樹脂組成物を成形することにより得ることができる。

本実施形態の成形品は、厚みが薄い（例えば、１．５ｍｍ以下）部分を有していても、シルバーストリーク（シルバー）のような成形不良が発生せず、良好な外観を有し、かつ難燃性に優れたものとすることができる。

本実施形態の成形品は、特に、厚みが２．０～０．５ｍｍの薄肉成形体であり、且つＵＬ９４に準拠して垂直燃焼試験を実施したときの難燃レベルがＶ－０であることが好ましい。この場合、薄肉成形体の装置内部等での発火による延焼を防止することができる。

樹脂組成物の成形方法としては、特に限定されるものではないが、例えば、射出成形、押出成形、真空成形、及び圧空成形等の方法が好適に挙げられ、特に成形品の外観特性及び量産性の観点から、射出成形が好ましい。

好適な成形品としては、剛性と靭性との性能バランスに優れ、良好な成形外観を有し、更には難燃性、特に薄肉成形片での難燃性に優れるため、火災検知器カバー用部品等が挙げられる。

以下、本発明について、具体的な実施例及び比較例を挙げて説明する。本発明はこれらに限定されるものではない。

実施例及び比較例に用いた物性の測定方法及び原材料を以下に示す。

（１．荷重たわみ温度（ＤＴＵＬ））
実施例及び比較例により製造した樹脂組成物のペレットを、９０℃の熱風乾燥機中で１時間乾燥した。
乾燥後の樹脂組成物を用いて、ＩＳＯ物性試験片金型を備え付けた射出成形機（ＩＳ－８０ＥＰＮ、東芝機械社製）により、シリンダー温度３００℃、金型温度９０℃、射出圧力５０ＭＰａ（ゲージ圧）、射出速度２００ｍｍ／ｓｅｃ、射出時間／冷却時間＝２０ｓｅｃ／２０ｓｅｃに設定し、ＩＳＯ３１６７、多目的試験片Ａ型のダンベル成形片を成形した。得られた多目的試験片Ａ型のダンベル成形片を切断して、８０ｍｍ×１０ｍｍ×４ｍｍの試験片を作製した。当該試験片を用いて、ＩＳＯ７５に準拠し、フラットワイズ法、０．４５ＭＰａで荷重たわみ温度（ＤＴＵＬ）（℃）を測定し、測定本数３本の平均値を求めた。
評価基準としては、測定値の平均値が高い値であるほど、耐熱性が優れていると判定した。

（２．シャルピー衝撃強度）
上記１．で製造したＩＳＯ３１６７、多目的試験片Ａ型ダンベル成形片を切断して、８０ｍｍ×１０ｍｍ×４ｍｍの試験片を作製した。当該試験片を用いて、ＩＳＯ１７９に準拠し、シャルピー衝撃強度（ノッチ有）（ｋＪ／ｍ^２）を２３℃で測定し、測定本数５本の平均値を求めた。
評価基準としては、測定値の平均値が高い値であるほど、耐衝撃性に優れていると判定した。

（３．引張強度、引張伸度）
上記１．で製造したＩＳＯ３１６７、多目的試験片Ａ型ダンベル成形片を用いてＩＳＯ５２７に準拠し、引張強度（ＭＰａ）及び引張伸度（引張呼び歪み）（％）を２３℃で、試験速度５ｍｍ／ｍｉｎで測定し、測定本数５本の平均値を求めた。
評価基準としては、引張伸度の測定値の平均値が高い値であるほど、靭性に優れていると判定し、特に１０％以上の場合に、本実施形態の樹脂組成物として望ましいと判定した。また、引張強度の測定値の平均値が高い値であるほど、機械的物性に優れていると判定し、特に５０ＭＰａ以上の場合に、本実施形態の樹脂組成物として望ましいと判定した。

（４．曲げ強度、曲げ弾性率）
上記１．で製造したＩＳＯ３１６７、多目的試験片Ａ型ダンベル成形片を切断して、８０ｍｍ×１０ｍｍ×４ｍｍの試験片を作製した。当該試験片を用いて、ＩＳＯ１７８に準拠し、曲げ強度（ＭＰａ）及び曲げ弾性率（ＭＰａ）を２３℃で測定し、測定本数３本の平均値を求めた。
評価基準としては、曲げ弾性率の測定値の平均値が高い値であるほど、剛性に優れていると判定し、特に３０００ＭＰａ以上の場合に、本実施形態の樹脂組成物として望ましいと判定した。また、曲げ強度の測定値の平均値が高い値であるほど、機械的物性に優れていると判定し、特に８０ＭＰａ以上の場合に、本実施形態の樹脂組成物として望ましいと判定した。

（５．成形品外観（シルバー発生））
実施例及び比較例により製造した樹脂組成物のペレットを、９０℃の熱風乾燥機中で１時間乾燥した。
乾燥後の樹脂組成物を用いて、１．５ｍｍ厚みのＵＬ試験片金型を備え付けた射出成形機（ＩＳ－８０ＥＰＮ、東芝機械社製）により、比較例１～３及び実施例１～１４、実施例１８～２２ではシリンダー温度３００℃、金型温度８０℃に、実施例１５及び比較例４ではシリンダー温度３２０℃、金型温度９０℃に、実施例１６、１７及び比較例５ではシリンダー温度２６０℃、金型温度６０℃に設定し、それぞれ射出速度２５％（パネル設定値）、射出時間／冷却時間＝１０ｓｅｃ／３０ｓｅｃの条件にて、射出圧力をＳＳＰ（ショートショットプレッシャー）＋５ＭＰａ（ゲージ圧）に調整して、１．５ｍｍ厚みのＵＬ試験片を成形した。
１．５ｍｍ厚みのＵＬ試験片２０本について、試験片表面に発生した長さ２ｍｍ以上のシルバーの合計個数を目視ですべてカウントして、成形外観のレベルを判定した。
シルバーのカウント数が０～２個を◎、３～５個を〇、６～９個を△、１０個以上を×と評価し、〇以上を薄肉成形外観に優れると判定し、◎の場合は本実施形態の樹脂組成物として特に好ましいと判定した。

（６．金型ＭＤ評価）
実施例及び比較例により製造した樹脂組成物のペレットを、９０℃の熱風乾燥機中で１時間乾燥した。乾燥後の樹脂組成物を、寸法１５０ｍｍ×１５０ｍｍ×２ｍｍ厚みのピンゲート平板金型を備え付けた射出成形機（ＩＳ－８０ＥＰＮ、東芝機械社製）により、比較例１～３及び実施例１～１４、実施例１８～２２ではシリンダー温度３００℃、金型温度８０℃に、実施例１５及び比較例４ではシリンダー温度３２０℃、金型温度９０℃に、実施例１６、１７及び比較例５ではシリンダー温度２６０℃、金型温度６０℃に設定し、それぞれ射出圧力（ゲージ圧７０ＭＰａ）、射出速度（パネル設定値）８５％、射出時間／冷却時間＝１０ｓｅｃ／３０ｓｅｃに設定して、成形平板の連続成形を行なった。
２００ショット以下の連続成形で、目視で金型にＭＤ付着が認められた場合を×、２００ショットの連続成形後には目視で金型にＭＤ付着が認められず、３００ショットの連続成形後には目視で金型にＭＤ付着が認められた場合を〇、３００ショットの連続成形後も目視で金型にＭＤ付着が認められない場合を◎と評価した。
評価基準としては、〇以上でＭＤ防止性に優れていると判定し、◎の場合は本実施形態の樹脂組成物として特に好ましいと判定した。

（７．薄肉難燃性）
上記５．で得られた１．５ｍｍ厚みのタンザク試験片５本を用いて、ＵＬ９４垂直燃焼試験法に基づいて測定を行ない、難燃レベルを判定した。また、タンザク試験片それぞれの第一接炎時及び第二接炎時の燃焼秒数を測定し（５本×２回の合計１０回の接炎）、最小燃焼秒数と最大燃焼秒数との差を算出した。
難燃レベルがＶ－０の場合を難燃性に優れると判定した。特に、難燃レベルがＶ－０判定で、最小燃焼秒数と最大燃焼秒数との時間差が５秒以内である場合に、本実施形態の樹脂組成物として特に好ましいと判定した。

〔原材料〕
＜ポリフェニレンエーテル（ＰＰＥ）（Ａ）＞
（Ａ－１）還元粘度０．５０ｄＬ／ｇ（０．５ｇ／ｄＬクロロホルム溶液、３０℃、ウベローデ粘度計で測定）、数平均分子量１８３００、１００ユニットあたりの末端ＯＨ基：０．７１個、１００ユニットあたりのＮ，Ｎ－ジブチルアミノメチル基：０．３９個のポリ（２，６－ジメチル－１，４－フェニレン）エーテル粉体（Ａ－１）を溶液重合により作製した（以下、単に「（Ａ－１）」ということもある）。

＜スチレン系熱可塑性エラストマー（ＳＥＢＳ）（Ｂ）＞
（Ｂ－１）無変性スチレン系熱可塑性エラストマー。商品名：タフテックＨ１０４１〔登録商標〕、旭化成社製（以下、「（Ｂ－１）」ということもある）。
（Ｂ－２）カルボニル変性スチレン系熱可塑性エラストマー。上記の（Ｂ－１）１００質量部に、無水マレイン酸１．０質量部及び日本油脂（株）製パーブチルＤ０．５質量部を均一に混合した後、二軸押出機を用いて２６０℃にて溶融混練することで、無水マレイン酸変性熱可塑性エラストマー（Ｂ－２）を得た（以下、「（Ｂ－２）」ということもある）。ナトリウムメチラートを用いた滴定法によって求めた（Ｂ－１）１００質量部に対する無水マレイン酸の付加量は、約０．３質量部であった。
（Ｂ－３）アミノ変性スチレン系熱可塑性エラストマー。窒素ガスで置換した撹拌機付きリアクターのシクロヘキサン溶剤中で、ｎ－ブチルリチウムを重合開始剤として用い、数平均分子量が４０，０００、結合スチレン量３０質量％、ブタジエンの１，２－ビニル結合量が３８％のポリスチレン－ポリブタジエン－ポリスチレンの構造で、ポリマー鎖末端がリビングリチウムイオン構造を示すブロック共重合体を重合した。重合終了後、使用したｎ－ブチルリチウム量から重合体溶液中に存在するリチウムイオンに対して１．５倍モルの１，３－ジメチル－２－イミダゾリジノンを加え、９５℃にて１０分間反応させた後、米国特許第４５０１８５７号明細書に記載された方法にて水素添加反応をポリブタジエン部分のエチレン不飽和結合量が２０％未満になるまで定量的に継続して実施し、水素添加率８１．６％のポリマーを得た。この水添反応後のポリマー溶液に熱劣化安定剤として２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－ｐ－クレゾールをポリマー１００ｇに対して０．３ｇ添加して、溶剤であるシクロヘキサンを加熱除去し、ポリスチレン－水素添加されたポリブタジエン－ポリスチレンの構造を有し、該ポリスチレン鎖末端に２級アミンが付加したスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ－３）を得た（以下、「（Ｂ－３）」ということもある）。

＜難燃剤（Ｃ）＞
難燃剤（Ｃ）の１０質量％減少温度の測定は、いずれも以下の装置、条件で測定した。
測定サンプル量：約１０ｍｇ
測定装置：ＢＲＵＫＥＲコントロールＭＴＣ１０００ＳＡ
炉：ＴＧＡ－ＤＴＡ２０００ＳＲ
測定条件：窒素雰囲気下、３０℃から昇温速度１０℃／ｍｉｎで、８００℃まで昇温。
（Ｃ－１）ビスフェノールＡビスジフェニルホスフェート（芳香族リン酸エステル系難燃剤、商品名：ＣＲ７４１〔登録商標〕、大八化学社製。１０質量％減少温度：４１７℃）（以下、「（Ｃ－１）」ということもある）。
（Ｃ－２－１）下記の化学式（５）で表される化合物（常温（２３℃）で固体性状。商品名：ＰＸ－２００〔登録商標〕、大八化学社製。１０質量％減少温度：３４８℃）（以下、「（Ｃ－２－１）」ということもある）。

・・・・（５）
（Ｃ－２－２）フォスファゼン系難燃剤（商品名：ラビトルＦＰ－１１０〔登録商標〕、伏見製薬所社製。１０質量％減少温度：３５５℃）（以下、「（Ｃ－２－２）」ということもある）。
（Ｃ－２－３）１０－（２，５－ジヒドロキシフェニル）－９，１０－ジヒドロ－９－オキサ－１０－フォスファフェナントレン－１０－オキサイド（商品名：ＨＣＡ－ＨＱ〔登録商標〕、三光社製。１０質量％減少温度；３４８℃）（以下、「（Ｃ－２－３）」ということもある）。

＜カオリンクレー（Ｄ）＞
（Ｄ－１）表面処理していない平均一次粒子径０．２μｍのカオリンクレー（商品名：ポリフィルＨＧ９０〔登録商標〕、米国Ｊ．Ｍ．フーバー社製）（以下、「（Ｄ－１）」ということもある）。
（Ｄ－２）メルカプトシラン化合物で表面処理した平均一次粒子径０．２μｍのカオリンクレー（商品名：ニューキャップ２９０〔登録商標〕、米国Ｊ．Ｍ．フーバー社製）（以下、「（Ｄ－２）」ということもある）。
（Ｄ－３）ビニルシラン化合物で表面処理した平均一次粒子径０．２μｍのカオリンクレー（商品名：ポリキャップＣＳ〔登録商標〕、米国Ｊ．Ｍ．フーバー社製）（以下、「（Ｄ－３）」ということもある）。
（Ｄ－４）アミノシラン化合物で表面処理した平均一次粒子径０．２μｍのカオリンクレー（商品名：ニューロック３９０〔登録商標〕、米国Ｊ．Ｍ．フーバー社製）（以下、「（Ｄ－４）」ということもある）。

＜その他の材料＞
（ＴＰＰ）芳香族リン酸エステル系難燃剤（大八化学社製、商品名：ＴＰＰ〔登録商標〕。１０質量％減少温度：２２６℃）。
（ＣＲ７３３Ｓ）芳香族縮合リン酸エステル系難燃剤（大八化学社製、商品名：ＣＲ－７３３Ｓ〔登録商標〕。１０質量％減少温度：３２３℃）。
（ＴＡＦＭＥＲ）エチレン－プロピレン共重合体（三井化学社製：商品名：ＴＡＦＭＥＲＰ０６８０Ｊ〔登録商標〕）。
（ＰＳ）ハイインパクトポリスチレン（ＰＳジャパン社製、商品名：ポリスチレンＨ９３０２〔登録商標〕）。

［比較例１］
（Ａ－１）６０質量部と、（Ｂ－３）４質量部と、（Ｄ－２）２０質量部とを、独国Ｗｅｒｎｅｒ＆Ｐｆｌｅｉｄｅｒｅｒ社製、バレル数１３、スクリュー径４０ｍｍのＺＳＫ４０ＭＣ二軸押出機（ニーディングディスクＬ：２個、ニーディングディスクＲ：６個、ニーディングディスクＮ：４個を有するスクリューパターン）の最上流部（トップフィード）から供給し、途中のバレル５から（Ｃ－１）１６質量部を、液添ノズルを用いて添加して、シリンダー温度３００℃、スクリュー回転数４５０ｒｐｍ、押出レート１５０ｋｇ／ｈで溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表１－１に示す。

［比較例２］
（Ｃ－１）１６質量部を（ＴＰＰ）１６質量部に置き換えて、最上流部（トップフィード）から供給した以外は、比較例１と同様な条件で溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表１－１に示す。

［比較例３］
（Ｃ－１）１６質量部を（ＣＲ７３３Ｓ）１６質量部に置き換えて、バレル５から液添ノズルを用いて添加した以外は、比較例１と同様な条件で溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表１－１に示す。

［実施例１］
（Ｃ－１）１６質量部の内、０．５質量部を（Ｃ－２－１）に置き換えて、最上流部（トップフィード）から供給した以外は、比較例１と同様な条件で溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表１－１に示す。

［実施例２］
（Ｃ－１）１６質量部の内、０．７質量部を（Ｃ－２－１）に置き換えて、最上流部（トップフィード）から供給した以外は、比較例１と同様な条件で溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表１－１に示す。

［実施例３］
（Ｃ－１）１６質量部の内、１質量部を（Ｃ－２－１）に置き換えて、最上流部（トップフィード）から供給した以外は、比較例１と同様な条件で溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表１－１に示す。

［実施例４］
（Ｃ－１）１６質量部の内、２質量部を（Ｃ－２－１）に置き換えて、最上流部（トップフィード）から供給した以外は、比較例１と同様な条件で溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表１－１に示す。

［実施例５］
（Ｃ－１）１６質量部の内、４質量部を（Ｃ－２－１）に置き換えて、最上流部（トップフィード）から供給した以外は、比較例１と同様な条件で溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表１－１に示す。

［実施例６］
（Ｃ－１）１６質量部の内、８質量部を（Ｃ－２－１）に置き換えて、最上流部（トップフィード）から供給した以外は、比較例１と同様な条件で溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表１－１に示す。

［実施例７］
（Ｃ－１）１６質量部の内、１２質量部を（Ｃ－２－１）に置き換えて、最上流部（トップフィード）から供給した以外は、比較例１と同様な条件で溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表１－１に示す。

［実施例８］
（Ｃ－１）１６質量部を全量、（Ｃ－２－１）１６質量部に置き換えて、最上流部（トップフィード）から供給した以外は、比較例１と同様な条件で溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表１－１に示す。

［実施例９］
実施例５の（Ｂ－３）を（Ｂ－１）に置き換えて、（Ｄ－２）を（Ｄ－１）に置き換えた以外は、実施例５と同様な条件で溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表１－１に示す。

［実施例１０］
実施例５の（Ｄ－２）を（Ｄ－１）に置き換えた以外は、実施例５と同様な条件で溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表１－１に示す。

［実施例１１］
実施例９の（Ｂ－１）を（Ｂ－３）に置き換えた以外は、実施例９と同様な条件で溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表１－１に示す。

［実施例１２］
実施例５の（Ｂ－３）を（Ｂ－２）に置き換えて、（Ｄ－２）を（Ｄ－３）に置き換えた以外は、実施例５と同様な条件で溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表１－１に示す。

［実施例１３］
実施例５の（Ｄ－２）を（Ｄ－４）に置き換えた以外は、実施例５と同様な条件で溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表１－１に示す。

［実施例１４］
（Ａ－１）７０質量部と、（Ｃ－２－１）４質量部と、（Ｂ－３）４質量部と、（Ｄ－２）１５質量部とを、独国Ｗｅｒｎｅｒ＆Ｐｆｌｅｉｄｅｒｅｒ社製、バレル数１３、スクリュー径４０ｍｍのＺＳＫ４０ＭＣ二軸押出機（ニーディングディスクＬ：２個、ニーディングディスクＲ：６個、ニーディングディスクＮ：４個を有するスクリューパターン）の最上流部（トップフィード）から供給し、途中のバレル５から（Ｃ－１）７質量部を、液添ノズルを用いて添加して、シリンダー温度３００℃、スクリュー回転数４５０ｒｐｍ、押出レート１５０ｋｇ／ｈで溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表１－２に示す。

［実施例１５］
（Ａ－１）８０質量部と、（Ｃ－２－１）２質量部と、（Ｂ－３）２質量部と、（Ｄ－２）１１質量部とを、独国Ｗｅｒｎｅｒ＆Ｐｆｌｅｉｄｅｒｅｒ社製、バレル数１３、スクリュー径４０ｍｍのＺＳＫ４０ＭＣ二軸押出機（ニーディングディスクＬ：２個、ニーディングディスクＲ：６個、ニーディングディスクＮ：４個を有するスクリューパターン）の最上流部（トップフィード）から供給し、途中のバレル５から（Ｃ－１）５質量部を、液添ノズルを用いて添加して、シリンダー温度３００℃、スクリュー回転数４５０ｒｐｍ、押出レート１５０ｋｇ／ｈで溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表１－２に示す。

［比較例４］
（Ａ－１）８５質量部と、（Ｃ－１）２質量部と、（Ｃ－２－１）１質量部と、（Ｂ－３）１質量部と、（Ｄ－２）１１質量部とを、独国Ｗｅｒｎｅｒ＆Ｐｆｌｅｉｄｅｒｅｒ社製、バレル数１３、スクリュー径４０ｍｍのＺＳＫ４０ＭＣ二軸押出機（ニーディングディスクＬ：２個、ニーディングディスクＲ：６個、ニーディングディスクＮ：４個を有するスクリューパターン）の最上流部（トップフィード）から供給して、シリンダー温度３００℃、スクリュー回転数４５０ｒｐｍ、押出レート１５０ｋｇ／ｈで溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表１－２に示す。

［実施例１６］
（Ａ－１）４０質量部と、（Ｃ－２－１）３質量部と、（Ｂ－３）１０質量部と、（Ｄ－２）２５質量部とを、独国Ｗｅｒｎｅｒ＆Ｐｆｌｅｉｄｅｒｅｒ社製、バレル数１３、スクリュー径４０ｍｍのＺＳＫ４０ＭＣ二軸押出機（ニーディングディスクＬ：２個、ニーディングディスクＲ：６個、ニーディングディスクＮ：４個を有するスクリューパターン）の最上流部（トップフィード）から供給し、途中のバレル５から（Ｃ－１）２２質量部を、液添ノズルを用いて添加して、シリンダー温度３００℃、スクリュー回転数４５０ｒｐｍ、押出レート１５０ｋｇ／ｈで溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表１－２に示す。

［実施例１７］
（Ａ－１）２５質量部と、（Ｃ－２－１）４質量部と、（Ｂ－３）２０質量部と、（Ｄ－２）３０質量部とを、独国Ｗｅｒｎｅｒ＆Ｐｆｌｅｉｄｅｒｅｒ社製、バレル数１３、スクリュー径４０ｍｍのＺＳＫ４０ＭＣ二軸押出機（ニーディングディスクＬ：２個、ニーディングディスクＲ：６個、ニーディングディスクＮ：４個を有するスクリューパターン）の最上流部（トップフィード）から供給し、途中のバレル５から（Ｃ－１）２１質量部を、液添ノズルを用いて添加して、シリンダー温度３００℃、スクリュー回転数４５０ｒｐｍ、押出レート１５０ｋｇ／ｈで溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表１－２に示す。

［比較例５］
（Ａ－１）２０質量部と、（Ｃ－２－１）６質量部と、（Ｂ－３）２０質量部と、（Ｄ－２）３０質量部とを、独国Ｗｅｒｎｅｒ＆Ｐｆｌｅｉｄｅｒｅｒ社製、バレル数１３、スクリュー径４０ｍｍのＺＳＫ４０ＭＣ二軸押出機（ニーディングディスクＬ：２個、ニーディングディスクＲ：６個、ニーディングディスクＮ：４個を有するスクリューパターン）の最上流部（トップフィード）から供給し、途中のバレル５から（Ｃ－１）２４質量部を、液添ノズルを用いて添加して、シリンダー温度３００℃、スクリュー回転数４５０ｒｐｍ、押出レート１５０ｋｇ／ｈで溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表１－２に示す。
尚、ＤＴＵＬは測定値が著しく低いことが予測されるため、敢えて測定はしなかった。

［実施例１８］
（Ａ－１）５７質量部と、（Ｃ－２－１）４質量部と、（Ｂ－３）４質量部と、（Ｄ－２）１７質量部と、（ＴＡＦＭＥＲ）５質量部とを、独国Ｗｅｒｎｅｒ＆Ｐｆｌｅｉｄｅｒｅｒ社製、バレル数１３、スクリュー径４０ｍｍのＺＳＫ４０ＭＣ二軸押出機（ニーディングディスクＬ：２個、ニーディングディスクＲ：６個、ニーディングディスクＮ：４個を有するスクリューパターン）の最上流部（トップフィード）から供給し、途中のバレル５から（Ｃ－１）１３質量部を、液添ノズルを用いて添加して、シリンダー温度３００℃、スクリュー回転数４５０ｒｐｍ、押出レート１５０ｋｇ／ｈで溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表１－２に示す。

［実施例１９］
実施例１８の（ＴＡＦＭＥＲ）５質量部を（ＰＳ）５質量部に置き換えた以外は、実施例１８と同様な条件で溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表１－２に示す。

［実施例２０］
実施例１８の（ＴＡＦＭＥＲ）５質量部を用いず、（Ｂ－３）を９質量部とした以外は、実施例１８と同様な条件で溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表１－２に示す。

［実施例２１］
実施例５の（Ｃ－２－１）４質量部を（Ｃ－２－２）に置き換えた以外は、実施例５と同様な条件で溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表１－２に示す。

［実施例２２］
実施例５の（Ｃ－２－１）４質量部を（Ｃ－２－３）に置き換えた以外は、実施例５と同様な条件で溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表１－２に示す。

表１より、比較例１の樹脂組成物は、難燃剤の使用が本願（Ｃ－１）成分のみのため、難燃性が十分では無い。
比較例２と比較例３の樹脂組成物は、難燃剤の種類が、本願（Ｃ）成分と異なるため、比較例２は薄肉成形品外観とＭＤ付着防止性が十分では無く、比較例３は薄肉成形品外観と難燃性が十分では無い。

実施例１～２２の樹脂組成物は、（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、及び（Ｄ）成分の配合量がいずれも本願の規定範囲内であるため、難燃性、薄肉成形品外観、ＭＤ付着防止性及び、その他の物性が良好であった。特に、実施例２～５、実施例９～１６、実施例１８、実施例２０の樹脂組成物は、難燃性、薄肉成形品外観、ＭＤ付着防止性、及びその他の物性バランスが良好な傾向が見られた。
また、実施例１～８において、実施例２～５は薄肉成形品の成形時に発生しやすいシルバー発生が認められず、３００ショット連続成形実施後の金型ＭＤ（モールドデポジット）の付着も認められなかった。即ち（Ｃ－１）と（Ｃ－２－１）とを特定の比率で併用することによって、薄肉成形品の外観と金型へのＭＤ付着防止性が明らかに改良される傾向が認められた。原因は定かではないが、（Ｃ－１）と（Ｃ－２－１）とが組成物中に特定比率で存在することで、薄肉成形時にシルバー発生起因となる（Ｃ－２－１）成分由来の分解ガス成分が、（Ｃ－１）成分に取り込まれることでシルバーが発生しにくくなると推測され、一方、ＭＤ付着防止性の改良に関しては、ＭＤ成分が金型表面よりも成形品表層部の側に付着し易くなり、金型にＭＤが堆積し難くなるためと推測される。

比較例４は（Ａ）成分が本願上限範囲外であり、（Ｃ）成分が本願下限範囲外であるため、薄肉成形外観及び、難燃性が十分では無い。
比較例５は（Ａ）成分が本願規定の下限の範囲外であり、（Ｃ）成分が本願規定の上限の範囲外であるため、薄肉成形外観とＭＤ付着防止性が十分では無く、また難燃性も十分では無い。

本発明の、ポリフェニレンエーテル系樹脂組成物は、剛性と靭性との性能バランスが要求されるような使用環境下において有効に使用可能であり、良好な成形外観を有し、難燃性、特に薄肉成形片での難燃性に優れ、また、薄肉成形時の金型ＭＤやガスの発生も極めて少ないため、火災検知器のカバー部品等の成形品の製造に有効に使用することが可能である。

Claims

ポリフェニレンエーテル系樹脂組成物であり、
ポリフェニレンエーテル（Ａ）、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）、難燃剤（Ｃ）、及びカオリンクレー（Ｄ）を含有し、前記（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、及び（Ｄ）成分の合計量１００質量％に対する各成分の含有量が、（Ａ）成分２５～８４質量％、（Ｂ）成分１～２０質量％、（Ｃ）成分４～２５質量％、（Ｄ）成分１１～３０質量％であり、
前記（Ｃ）成分は、前記（Ｃ）成分１００質量％中に、下記の測定方法で測定したときの１０質量％減少温度が３８０～４３０℃の範囲内である有機リン系難燃剤（Ｃ－１）０～９７質量％と、下記の測定方法で測定したときの１０質量％減少温度が３３０～３６０℃の範囲内である有機リン系難燃剤（Ｃ－２）１００～３質量％とを含有し、
前記（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、及び（Ｄ）成分の合計含有量が、前記ポリフェニレンエーテル系樹脂組成物全体の９０質量％以上を占める
ことを特徴とする、ポリフェニレンエーテル系樹脂組成物。
<前記（Ｃ－１）成分及び（Ｃ－２）成分の１０質量％減少温度の測定方法>
前記（Ｃ－１）成分及び（Ｃ－２）成分をそれぞれ約１０ｍｇ秤量し、ＴＧＡ測定装置にて、窒素雰囲気下、３０℃から昇温速度１０℃／ｍｉｎで８００℃まで昇温して得られた加熱減量曲線から、１０質量％減少温度を求めた。
前記（Ｃ－１）成分がビスフェノールＡビスジフェニルホスフェートであり、前記（Ｃ－２）成分が下記化学式（１）で表される縮合型リン酸エステル系難燃剤である、請求項１に記載のポリフェニレンエーテル系樹脂組成物。

（式中、Ｒ^１～Ｒ^４は、２，６－キシリル基であり、ｎは１～３である。）
前記（Ｂ）成分が、アミノ化合物又はカルボニル化合物で変性されたスチレン系熱可塑性エラストマーを含む、請求項１又は２に記載のポリフェニレンエーテル系樹脂組成物。
前記（Ｃ）成分が、前記（Ｃ－１）と前記（Ｃ－２）との混合物であり、前記（Ｃ）成分１００質量％中に、前記（Ｃ－１）５０～９５質量％及び前記（Ｃ－２）５０～５質量％を含有する、請求項１～３のいずれか一項に記載のポリフェニレンエーテル系樹脂組成物。
前記（Ｄ）成分が、シラン化合物で表面処理したカオリンクレーを含む、請求項１～４のいずれか一項に記載のポリフェニレンエーテル系樹脂組成物。
前記ポリフェニレンエーテル系樹脂組成物１００質量％中におけるポリオレフィン系樹脂及びスチレン系樹脂の合計含有量が５質量％以下である、請求項１～５のいずれか一項に記載のポリフェニレンエーテル系樹脂組成物。
前記ポリフェニレンエーテル系樹脂組成物１００質量％中における前記（Ｄ）成分以外の無機質充填剤の含有量が３質量％以下である、請求項１～６のいずれか一項に記載のポリフェニレンエーテル系樹脂組成物。
ＵＬ９４に準拠して、厚み１．５ｍｍの試験片で燃焼試験を実施したときの難燃レベルがＶ－０である、請求項１～７のいずれか一項に記載のポリフェニレンエーテル系樹脂組成物。
厚み１．５ｍｍ以下の部分を有し、請求項１～８のいずれか一項に記載のポリフェニレンエーテル系樹脂組成物を含むことを特徴とする、成形品。