JP2015190532A - 電磁弁 - Google Patents

Abstract

【課題】キャビテーションによるエロージョン損傷を抑える電磁弁を提供する。
【解決手段】ヨーク２０５に磁気絞りの薄肉加工部位２０５Ｓを内径側に設けた。もしくは、ヨーク２０５の内径部２０５Ｓの表面を硬化させる。さらには、ヨーク２０５の磁気絞りの薄肉加工部位２０５Ｓを内径側に設けることと、ヨーク２０５の内径部の表面硬化処理を併用させる。強度に関しても、薄肉加工部２０５Ｓをヨーク２０５の内径側に設けることによる断面積増加、および、ヨーク２０５内径部の表面硬化処理を行う。
【選択図】図３（Ａ）

Description

本発明は、内燃機関における高圧燃料供給ポンプの電磁駆動式吸入弁や、電磁駆動式燃料噴射弁などの液体の開閉時期を制御する電磁駆動機構を有する電磁弁に関する。

従来この種のタイプの電磁弁は、例えば高圧燃料供給ポンプの電磁駆動式吸入弁の場合、特開２０１２−８２８１０号公報の図１および図３（Ａ）に記載されるように、磁気回路を形成するための磁気絞りの薄肉加工が記載されている。また、電磁式燃料噴射弁においても、特開２０１３−１５１９１５号公報の図１および図２に記載されるように、磁気回路を形成するための磁気絞りの薄肉加工が記載されている。

特開２０１２−８２８１０号公報 特開２０１３−１５１９１５号公報

例えば、高圧燃料供給ポンプの電磁駆動式吸入弁においては、電磁コイルに通電されて、アンカーが固定コア引き寄せられて接触した後、通電が切れ、再びアンカーと固定コアが離れる時に生じる圧力減少によってキャビテーションが発生し、ヨークの内周面がエロージョンによって損傷することが考えられる。

また、ヨークもしくはハウジングを薄肉加工することにより、強度が低下する課題があった。

本発明は上記のような課題を解決するために、ヨークの磁気絞りの薄肉加工部位を内径側に設けた。これにより、キャビテーション発生源からの距離を遠ざけ、エロージョンによる損傷を軽減することが可能となった。

もしくは、ヨーク内径部の表面を硬化させることによって、耐エロージョン損傷性を高めた。表面硬化方法としては、ニッケルめっきや硬質クロムめっきなどの硬質皮膜の被覆、浸炭や窒化などの拡散表面処理、ショットピーニングやローラバニッシュなどの圧縮残留応力付加がある。

さらには、ヨークの磁気絞りの薄肉加工部位を内径側に設けることと、ヨーク内径部の表面硬化処理を併用させることにより、さらに耐エロージョン損傷性を高めることが可能となった。

強度に関しても、薄肉加工部をヨークもしくはハウジングの内径側に設けることによる断面積増加、および、ヨークもしくはハウジング内径部の表面硬化処理を行うことにより、強度を上げることが可能となった。

上記のように構成した本発明によれば、キャビテーションによるエロージョン損傷を抑える電磁弁が提供される。

本発明が実施された実施例１になる電磁駆動型の吸入弁を備えた高圧燃料供給ポンプの全体縦断面図である。 本発明が実施された高圧燃料供給ポンプを用いた燃料供給システムの一例を示すシステム構成図である。 本発明が実施された実施例１になる電磁駆動型の吸入弁の拡大断面図で、燃料吸入時の状態を示す。 本発明が実施された実施例１になる電磁駆動型の吸入弁の拡大断面図で、燃料溢流（スピル）時の状態（コイルが無通電状態）を示す。 本発明が実施された実施例１になる電磁駆動型の吸入弁の拡大断面図で、燃料吐出時の状態（コイルが通電状態）を示す。 本発明が実施された実施例１になる電磁駆動型の吸入弁の拡大断面図で、燃料溢流（スピル）時の状態（コイルが無通電状態）を示す。 本発明が実施された実施例１になる電磁駆動型の吸入弁の拡大断面図で、燃料吐出時の状態（コイルが通電状態）を示す。 本発明が実施された実施例１になる電磁駆動型の吸入弁のヨークの断面図を示す。 本発明が実施された実施例１になる電磁駆動型の吸入弁のヨークの断面図を示す。 本発明が実施された実施例１になる電磁駆動型の吸入弁のヨークの断面図を示す。 本発明が実施された実施例１になる電磁駆動型の吸入弁のヨークの断面図を示す。 本発明が実施された実施例２になる電磁駆動式燃料噴射弁の全体縦断面図である。 本発明が実施された実施例２になる電磁駆動式燃料噴射弁の拡大断面図（コイルが通電状態）を示す。 本発明が実施された実施例２になる電磁駆動式燃料噴射弁の拡大断面図（コイルが無通電状態）を示す。

以下、図面を参照して、本発明の実施例を説明する。

図１ないし図５に基づき本発明が実施される高圧燃料供給ポンプの実施例１を説明する。

図１は細部に符号を付すことができないので、説明中の符号で図１にその符号がないものは図２ないし図５の拡大図にその符号が記載されている。

ポンプハウジング１には、一端が開放された有底の筒状空間を形成する窪み部１２Ａが設けられ、当該窪み部１２Ａには開放端側からシリンダ２０が挿入されている。シリンダ２０の外周とポンプハウジング１の間は圧接部２０Ａによってシールされている。またシリンダ２０にはピストンプランジャ２が滑合しているので、シリンダ２０の内周面とピストンプランジャ２の外周面との間は滑合面間に侵入する燃料でシールされる。その結果、ピストンプランジャ２の先端と窪み部１２Ａの内壁面およびシリンダ２０の外周面の間に加圧室１２が画成されている。
ポンプハウジング１の周壁から加圧室１２に向けて筒状の孔２００Ｈが形成されており、この筒状の孔２００Ｈには電磁駆動型吸入弁機構２００の吸入弁部ＩＮＶおよび電磁駆動機構部ＥＭＤの一部が挿入されている。電磁駆動型吸入弁機構２００の外周面と筒状の孔２００Ｈとの接合面２００Ｒがレーザ溶接によって接合されことで、ポンプハウジング１の内部が大気から密閉されている。電磁駆動型吸入弁機構２００が取付けられることによって密封された筒状の孔２００Ｈは低圧燃料室１０Ａとして機能する。

加圧室１２を挟んで筒状の孔２００Ｈと対向する位置にはポンプハウジング１の周壁から加圧室１２に向けて筒状の孔６０Ｈが設けられている。この筒状の孔６０Ｈには吐出弁ユニット６０が装着されている。吐出弁ユニット６０は先端にバルブシート６１が形成され、中心に吐出通路となる通孔１１Ａを備えたバルブシート部材６１Ｂを備える。バルブシート部材６１Ｂの外周にはバルブシート６１側周囲を包囲するバルブホルダー６２が固定されている。バルブホルダー６２内にはバルブ６３とこのバルブ６３をバルブシート６１に押し付ける方向に付勢するばね６４が設けられている。筒状の孔６０Ｈの反加圧室側開口部はポンプハウジング１に溶接で固定された吐出ジョイント１１が設けられている。

電磁駆動型吸入弁機構２００は電磁的に駆動されるプランジャロッド２０１を備える。プランジャロッド２０１の先端にはバルブ２０３が設けられ、電磁駆動型吸入弁機構２００の端部に設けられたバルブハウジング２１４に形成されたバルブシート２１４Ｓと対面している。

プランジャロッド２０１の他端には、プランジャロッド付勢ばね２０２が設けられており、バルブ２０３がバルブシート２１４Ｓから離れる方向にプランジャロッドを付勢している。バルブハウジング２１４の先端内周部にはバルブストッパＳ０が固定されている。バルブ２０３はバルブシート２１４ＳとバルブストッパＳ０との間に往復動可能に保持されている。バルブ２０３とバルブストッパＳ０との間にはバルブ付勢ばねＳ４が配置されており、バルブ２０３はバルブ付勢ばねＳ４によってバルブストッパＳ０から離れる方向に付勢されている。

バルブ２０３とプランジャロッド２０１の先端とは互いに反対方向にそれぞれのばねで付勢されているが、プランジャロッド付勢ばね２０２の方が強いばねで構成してあるので、プランジャロッド２０１がバルブ付勢ばねＳ４の力に抗してバルブ２０３がバルブシートから離れる方向（図面右方向）に押し、結果的にバルブ２０３をバルブストッパＳ０に押し付けている。

このため、プランジャロッド２０１は、電磁駆動型吸入弁機構２００がＯＦＦ時（電磁コイル２０４に通電されていないとき）には、プランジャロッド付勢ばね２０２によってプランジャロッド２０１を介して、バルブ２０３を開弁する方向に付勢している。従って電磁駆動型吸入弁機構２００がＯＦＦ時には、図１，図２，図３（Ａ）のように、プランジャロッド２０１，バルブ２０３は開弁位置に維持される（詳細構成は後述する）。

燃料は、燃料タンク５０から低圧ポンプ５１によってポンプハウジング１の燃料導入口としての吸入ジョイント１０へ導かれている。

コモンレール５３には、複数のインジェクタ５５，圧力センサ５６が装着されている。インジェクタ５５は、エンジンの気筒数にあわせて装着されており、エンジンコントロールユニット（ＥＣＵ）６００の信号に応じてコモンレール５３に送られてきた高圧燃料を各気筒に噴射する。また、ポンプハウジング１に内蔵されたリリーフ弁機構（図示しない）は、コモンレール５３内の圧力が所定値を超えたとき開弁して余剰高圧燃料を吐出弁６の上流側に戻す。

ピストンプランジャ２の下端に設けられたリフタ３は、ばね４にてカム７に圧接されている。ピストンプランジャ２はシリンダ２０に摺動可能に保持されており、エンジンカムシャフト等により回転されるカム７により、往復運動して加圧室１２内の容積を変化させる。シリンダ２０はその下端部外周がシリンダホルダ２１で保持され、シリンダホルダ２１をポンプハウジング１に固定することによってポンプハウジング１にメタルシール部２０Ａで圧接される。

シリンダホルダ２１にはピストンプランジャ２の下端部側に形成された小径部２Ａの外周をシールするプランジャシール５が装着されている。加圧室内にシリンダ２０とピストンプランジャ２の組体を挿入し、シリンダホルダ２１の外周に形成した雄ねじ部２１Ａをポンプハウジング１の窪み１２Ａの開放側端部内周に形成した雌ねじ部のねじ部１Ａにねじ込む。シリンダホルダ２１の段部２１Ｄがシリンダ２０の反加圧室側端部周縁に係止した状態でシリンダホルダ２１がシリンダ２０を加圧室側に押すことで、シリンダ２０のシール用段部２０Ａをポンプハウジング１に押し付けて、メタル接触によるシール部を形成する。

Ｏリング２１ＢはエンジンブロックＥＮＢに形成された取付け孔ＥＨの内周面とシリンダホルダ２１の外周面との間をシールする。Ｏリング２１Ｃはポンプハウジング１の窪み１２Ａの反加圧室側端部内周面とシリンダホルダ２１の外周面との間をねじ部２１Ａ（１Ａ）の反加圧室側の位置でシールする。

ポンプハウジング１の反加圧室側端部外周に溶接部１Ｃで固定された取付けフランジ１Ｄはシリンダホルダ２１の端部外周をエンジンブロックＥＮＢの取付け孔ＥＨに挿入した状態で、ねじ固定補助スリーブ１Ｅを介してねじ１Ｆでエンジンブロックにねじ止めされ、これによってポンプがエンジンブロックに固定される。

吸入ジョイント１０から低圧燃料室１０Ａまでの通路の途中にはダンパ室１０Ｂが形成されており、この中に二枚金属ダイアフラム式の金属ダイアフラムダンパ８０がダンパホルダ３０（上側ダンパホルダ３０Ａ，下側ダンパホルダ３０Ｂ）に挟持された状態で収納されている。ダンパ室１０Ｂはポンプハウジング１の上面外壁部に形成された環状の窪みの外周部にダンパカバー４０の筒状側壁の下端部を溶接接合することで形成される。この実施例では吸入ジョイント１０はダンパカバー４０の中央に溶接により固定されている。

二枚式金属ダイアフラムダンパ８０は、上下一対の金属ダイアフラム８０Ａと８０Ｂとを突合せその外周部を全周に亘って溶接して内部をシールしている。上側ダンパホルダ３０Ａの内周側下端の環状端縁部が二枚式金属ダイアフラムダンパ８０の溶接部８０Ｃより内側で二枚式金属ダイアフラムダンパ８０の上側の環状縁部に当接している。下側ダンパホルダ３０の内周側上端の環状端縁部が二枚式金属ダイアフラムダンパ８０の溶接部８０Ｃより内側で二枚式金属ダイアフラムダンパ８０の下側の環状縁部に当接している。かくして二枚式金属ダイアフラムダンパ８０は環状縁部の上下面で上側ダンパホルダ３０Ａ，下側ダンパホルダ３０Ｂに挟み付けられている。

ダンパカバー４０の外周は筒状に構成され、ポンプハウジング１の筒状部１Ｇに嵌合され、このときダンパカバー４０の内周面が上側ダンパホルダ３０Ａの上端環状面に当接して二枚式金属ダイアフラムダンパ８０をダンパホルダ３０ごとポンプハウジング１の段部１Ｈに押し付けることで、二枚式金属ダイアフラムダンパ８０はダンパ室内に固定される。この状態で、ダンパカバー４０の周囲がレーザ溶接され、ダンパカバー４０がポンプハウジング１に接合され固定される。

二枚式金属ダイアフラム８０Ａと８０Ｂによって形成された中空部にはアルゴンのような不活性ガスが封入されており、外部の圧力変化に応じてこの中空部が体積変化をすることによって、脈動減衰機能を奏する。二枚式金属ダイアフラムダンパ８０とダンパカバー４０との間の燃料通路８０Ｕは上ダンパホルダ３０Ａに形成された通路３０Ｐと、上ダンパホルダ３０Ａの外周とポンプハウジング１の内周面との間に形成された通路８０Ｐを介して燃料通路としてのダンパ室１０Ｂと繋がっている。ダンパ室１０Ｂはダンパ室１０Ｂの底壁としてのポンプハウジング１に形成した連通孔１０Ｃによって電磁駆動型の吸入弁２００の低圧燃料室１０Ａと連通されている。

ピストンプランジャ２の小径部２Ａとシリンダ２０と滑合する大径部２Ｂとのつながり部は円錐面２Ｋで繋がっている。円錐面の周囲にはプランジャシールとシリンダ２０の下端面との間に燃料副室２５０が形成されている。燃料副室２５０はシリンダ２０とピストンプランジャ２との滑合面から漏れてくる燃料を捕獲する。

ポンプハウジング１の内周面とシリンダ２０の外周面とシリンダホルダ２１の上端面との間に区画形成された環状通路２１Ｇは、ポンプハウジング１に貫通形成された縦通路２５０Ｂによって一端がダンパ室１０Ｂに接続され、シリンダホルダ２１に形成された燃料通路２５０Ａを介して燃料副室２５０に繋がっている。かくして、ダンパ室１０Ｂと燃料副室２５０とは縦通路２５０Ｂ，環状通路２１Ｇ，燃料通路２５０Ａによって連通されている。

ピストンプランジャ２が上下（往復動）するとテーパー面２Ｋが燃料副室の中で往復動するので燃料副室２５０の容積が変化する。燃料副室２５０の容積が増加するとき、縦通路２５０Ｂ，環状通路２１Ｇ，燃料通路２５０Ａを介してダンパ室１０Ｂから燃料副室２５０に燃料が流れ込む。燃料副室２５０の容積が減少するとき、縦通路２５０Ｂ，環状通路２１Ｇ，燃料通路２５０Ａを介して燃料副室２５０からダンパ室１０Ｂへ燃料が流れ込む。

バルブ２０３が開弁位置に維持された状態（コイル２０４が無通電状態）でピストンプランジャ２が下死点から上昇すると、加圧室内に吸入された燃料は開弁中のバルブ２０３から低圧燃料室１０Ａに溢流（スピル）し、連通孔１０Ｃを介してダンパ室１０Ｂに流れる。かくしてダンパ室１０Ｂでは吸入ジョイント１０からの燃料、燃料副室２５０からの燃料、加圧室１２からの溢流燃料、さらにはリリーフ弁（図示しない）からの燃料が合流するように構成されている。その結果それぞれの燃料が有する燃料脈動がダンパ室１０Ｂで合流し、二枚式金属ダイアフラムダンパ８０によって吸収される。

図２において、破線で囲んだ部分が図１のポンプ本体部分を示す。電磁駆動型吸入弁機構２００は環状に形成されたコイル２０４の内周側に、電磁駆動機構部ＥＭＤのボディを兼ねた有底のカップ状のヨーク２０５を備える。ヨーク２０５は内周部に固定コア２０６、とアンカー２０７がプランジャロッド付勢ばね２０２を挟んで収納されている。図３（Ａ）に詳細に示されるように固定コア２０６はヨーク２０５の有底部に圧入によって強固に固定されている。アンカー２０７はプランジャロッド２０１の反バルブ側端部に圧入により固定され、固定コア２０６との間に磁気空隙ＧＰを介して対面している。コイル２０４はカップ状のサイドヨーク２０４Ｙの中に収納されており、サイドヨーク２０４Ｙの開放端部の内周面をヨーク２０５の環状フランジ部２０５Ｆの外周部で圧入嵌合することで両者が固定されている。ヨーク２０５とサイドヨーク２０４Ｙ，固定コア２０６，アンカー２０７によって磁気空隙ＧＰを横切る閉磁路ＣＭＰがコイル２０４の周囲に形成されている。ヨーク２０５の磁気空隙ＧＰの周囲に対面する部分は肉厚が薄く形成されており、磁気絞り２０５Ｓを形成している。これにより、ヨーク２０５を通って漏洩する磁束が少なくなり、磁気空隙ＧＰを通る磁束を増加することができる。

図３（Ａ），図３（Ｂ）に示すようにヨーク２０５の開放側端部筒状部２０５Ｇの内周部には軸受部２１４Ｂを有するバルブハウジング２１４が圧入により固定されており、プランジャロッド２０１はこの軸受２０９を貫通してバルブハウジング２１４の反軸受２０９側端部内周部に設けられたバルブ２０３のところまで延びている。

図４に拡大して示すようにバルブハウジング２１４の反軸受２１４Ｂ側端部の環状段付内周面２１４ＤにはバルブストッパＳ０の３つの圧入面部ＳＰ１−ＳＰ３が圧入されレーザ溶接によって固定されている。内周面２１４Ｄの圧入段部の幅と３つの圧入面部ＳＰ１−ＳＰ３の圧入方向の幅は同一寸法に形成されている。

プランジャロッド２０１の先端部とバルブストッパＳ０の間にはバルブ２０３がバルブ付勢ばねＳ４を挟んで往復動可能に装着されている。バルブ２０３は一側の面がバルブハウジング２１４に形成されたバルブシート２１４Ｓに対面し、他側の面がバルブストッパＳ０に対面する環状面部２０３Ｒを備える。環状面部２０３Ｒの中心部にはプランジャロッド２０１の先端まで延びる有底の筒状部を有し、有底の筒状部は底部平面部２０３Ｆと円筒部２０３Ｈとから構成されている。円筒部２０３Ｈはバルブシート２１４Ｓの内側においてバルブハウジング２１４に形成される開口部２１４Ｐを通って低圧燃料室１０Ａ内まで突出している。

プランジャロッド２０１の先端は低圧燃料室１０Ａでバルブ２０３のプランジャロッド側端部の平面部２０３Ｆの表面に当接している。バルブハウジング２１４の軸受２１４Ｂと開口部２１４Ｐとの間の筒状部には周方向に４つの燃料通孔２１４Ｑが等間隔に設けられている。この４つの燃料通孔２１４Ｑはバルブハウジング２１４の内外の低圧燃料室１０Ａを連通している。円筒部２０３Ｈの外周面と開口部２１４Ｐの周面との間にはバルブシート２１４Ｓと環状面部２０３Ｒとの間の環状燃料通路１０Ｓに繋がる筒状の燃料導入通路１０Ｐが形成されている。

バルブストッパＳ０は環状面部Ｓ３の中心部にバルブ２０３の有底筒状部側に突出する円筒面部ＳＧを備えた突出部ＳＴを有し、当該円筒面部ＳＧがバルブ２０３の軸方向へのストロークをガイドするガイド部として機能する（円筒面部ＳＧをバルブガイドＳＧとも呼ぶ）。

バルブ付勢ばねＳ４はバルブストッパＳ０の突出部ＳＴのバルブ側端面ＳＨとバルブ２０３の有底筒状部の底面との間に保持されている。

バルブ２０３がバルブストッパＳ０の円筒面部ＳＧでガイドされて全開位置にストロークすると、バルブ２０３の環状面部２０３Ｒの中心部に形成された環状突起部２０３ＳがバルブストッパＳ０の環状面部Ｓ３（幅ＨＳ３）の受け面Ｓ２（幅ＨＳ２）に接触する。このとき環状突起部２０３Ｓの周囲には環状空隙ＳＧＰが形成される。この環状空隙ＳＧＰはバルブ２０３が閉弁方向に移動を始める際に加圧室側の燃料の圧力Ｐ４をバルブ２０３に作用させて、バルブ２０３が素早くバルブストッパＳ０から離れるようにする早離れ機能を奏する。

図４に示すようにこの実施例ではバルブ２０３が閉弁した瞬間にはプランジャロッド２０１は電磁力で図面左方に吸引されているのでその先端はバルブ２０３の平面部２０３Ｆから離れ両者間に隙間２０１Ｇが形成される。このとき低圧燃料室１０Ａ内の圧力はピストンプランジャ２が下死点から上昇中のため燃料副室２５０内の容積が増加した分だけダンパ室１０Ｂおよび低圧燃料室１０Ａから燃料を補充することになるので低圧燃料室１０Ａ内の圧力はその分だけ燃料副室２５０の容積が減少していたときより低くなる。この低くなった圧力はバルブ２０３の平面部２０３Ｆのプランジャロッド２０１の先端が接触していた面積部分にも作用するので加圧室側と低圧室側の圧力差が大きくなり、バルブ２０３の閉弁動作はより素早くなる。

また吸入弁部ＩＮＶが差し込まれる直径ＤＳ１の挿入孔２００Ｈは差込み方向の中間部にテーパー部ＴＡを備え、このテーパー部ＴＡよりも加圧室側の直径ＤＳ３は直径ＤＳ１より小径に構成している。吸入弁部ＩＮＶの先端部に位置するバルブハウジング２１４の円筒状部２１４Ｆ，２１４Ｇの外径は先端部外周の区間ＳＦ２（円筒状部２１４Ｇ）で区間ＳＦ１（円筒状部２１４Ｆ）より小径に構成している。区間ＳＦ１の区間においては円筒状部２１４Ｆの外径が挿通孔２００Ｈの直径ＤＳ１とよりも大きくなっていて、締まり嵌めでポンプハウジング１の挿通孔２００Ｈに嵌合される。区間ＳＦ２では円筒状部２１４Ｇの外径が挿通孔２００Ｈの直径ＤＳ１よりも小さくなっていて、この部分では遊嵌されている。これは吸入弁部ＩＮＶを挿通孔２００Ｈに挿通する際入口部のテーパー部ＴＯでバルブハウジング２１４の先端部を自動求心して挿入しやすくし、さらに内部のテーパー部ＴＡで自動求心して傾いた状態で挿通されないようにするための工夫である。これによって、自動組立てする際の歩留まりが向上した。また円筒状部２１４Ｆの締まり嵌め部（区間ＳＦ１）において加圧室１２側と低圧燃料室１０Ａ側の流体シールを圧入嵌合作業だけで達成することで、自動組立ての作業性を改善するものである。

バルブハウジング２１４の先端エッジ部がテーパーＴＡに差し込まれた直後にヨーク２０５の先端エッジ部２０５ＺがテーパーＴＯに差し込まれるように寸法を構成すると組立て時の求心作用がスムースに行える。つまり吸入弁部ＩＮＶの求心が完了した後に電磁駆動機構部ＥＭＤが自動求心を行うので、吸入弁部ＩＮＶの求心作用と電磁駆動機構部ＥＭＤの求心作用とが互いに干渉することがない。その結果自動組立てにおける求心作業がスムースに行え、組立て不良が低減する。

挿通孔２００Ｈに差し込まれるヨーク２０５の先端部の外径は挿通孔２００Ｈの内径ＤＳ１より小径に構成し、両者間を遊嵌状態にしている。これは吸入弁部ＩＮＶが先端に取付けられたヨーク２０５の挿入力をできるだけ低減して電磁駆動機構部ＥＭＤの挿入時に吸入弁部ＩＮＶに無理な力が作用することを防止する効果と共に、自動挿入作業の作業時間を短縮する効果がある。ヨーク２０５が挿入孔２００Ｈに完全に差し込まれるとヨーク２０５の接合端面２０５Ｊがポンプハウジング１の取付け面に当接する。この状態で接合部Ｗ１において全周をレーザ溶接して内部を密封すると共に電磁駆動機構部ＥＭＤをポンプハウジング１に固定する。

バルブハウジング２１４の軸受部２１４Ｂの外径は、軸受部２１４Ｂのバルブ２０３側の外周の圧入部２１４Ｊの外径の方が反バルブ２０３側の先端部２１４Ｎの外径より大径に構成してある。これはヨーク２０５の先端に形成された筒状突起部２０５Ｎの内周面に軸受部２１４Ｂを圧入嵌合する際の自動求心効果を得るものである。軸受部２１４Ｂには燃料通孔２１４Ｋが複数本形成されている。アンカー２０７が往復動するとこの燃料通孔２１４Ｋを通して燃料が出入りすることでアンカー２０７の動作がスムースになる。

さらに燃料はプランジャロッド２０１内に形成した燃料通孔２０１Ｋ，プランジャロッド付勢ばね２０２が収容されている固定コア２０６とアンカー２０７との間の空間２０６Ｋおよびアンカー２０７の周囲を通って出入りする。これによりさらにアンカー２０７の動作がスムースになる。燃料通孔２０１Ｋがなければ、固定コア２０６とアンカー２０７が接触している時は、空間２０６Ｋが完全密閉状態になってしまう。この状態ではアンカー２０７およびプランジャロッド２０１がプランジャロッド付勢ばね２０２によって図中右側に開弁運動を開始する際、一瞬、空間２０６Ｋの圧力が低下してしまい開弁が遅れたり、開弁運動が不安定になってしまうといった問題があったが、上記構成によりこれを解消することができた。

図１，図２，図３（Ａ），図３（Ｂ），図４，および図５（Ａ），図５（Ｂ）に基づき第一実施例の動作を説明する。

≪燃料吸入状態≫
まず、図３（Ａ），図３（Ｂ）により燃料吸入状態を説明する。ピストンプランジャ２が図２の破線で示す上死点位置から矢印Ｑ２に示す方向に下降する吸入工程では、コイル２０４は非通電状態である。プランジャロッド付勢ばね２０２の付勢力ＦＰ１は矢印に示すようにバルブ２０３に向かってプランジャロッド２０１を付勢する。一方バルブ付勢ばねＳ４の付勢力ＦＰ２はバルブ２０３を矢印に示す方向へ付勢する。プランジャロッド付勢ばね２０２の付勢力がバルブ付勢ばねＳ４の付勢力ＦＰ２の付勢力より大きく設定されているので両ばねの付勢力はこのときバルブ２０３を開弁方向に付勢する。また低圧燃料室１０Ａ内に位置するバルブ２０３の平面部２０３Ｆに代表されるバルブ２０３の外表面に作用する燃料の静圧Ｐ１と加圧室内の燃料の圧力Ｐ１２との圧力差によってバルブ２０３は開弁方向の力を受ける。さらに燃料導入通路１０Ｐを通って矢印Ｒ４に沿って加圧室１２に流入する燃料流とバルブ２０３の円筒部２０３Ｈの周面との間に発生する流体摩擦力Ｐ２はバルブ２０３を開弁方向に付勢する。さらに、バルブシート２１４Ｓとバルブ２０３の環状面部２０３Ｒとの間に形成される環状燃料通路１０Ｓを通る燃料流の動圧Ｐ３はバルブ２０３の環状面部２０３Ｒに作用してバルブ２０３を開弁方向に付勢する。重量数ミリグラムのバルブ２０３はこれらの付勢力によって、ピストンプランジャ２が下降し始めると素早く開弁し、ストッパＳＴに衝突するまでストロークする。

バルブシート２１４Ｓは、バルブ２０３の円筒部２０３Ｈ，燃料導入通路１０Ｐよりも直径方向で外側に形成されている。これによりＰ１，Ｐ２，Ｐ３が作用する面積を大きくすることが可能となり、バルブ２０３の開弁速度を速くすることができる。

このときプランジャロッド２０１およびアンカー２０７の周囲は滞留した燃料で満たされていること、および軸受２１４Ｂとの摩擦力が作用することによって、プランジャロッド２０１およびアンカー２０７はバルブ２０３の開弁速度よりわずかに図面右方向へのストロークが遅れる。その結果プランジャロッド２０１の先端面とバルブ２０３の平面部２０３Ｆとの間にわずかな隙間ができる。このためプランジャロッド２０１から付与される開弁力が一瞬低下する。しかし、この隙間には低圧燃料室１０Ａ内の燃料の圧力Ｐ１が遅れなく作用するので、プランジャロッド２０１（プランジャロッド付勢ばね２０２）から付与される開弁力の低下をこのバルブ２０３を開弁する方向の流体力が補う。かくして、バルブ２０３の開弁時にはバルブ２０３の低圧燃料室１０Ａ側の全表面に流体の静圧および動圧が作用するので、開弁速度が速くなる。

バルブ２０３の開弁時は、バルブ２０３の円筒部２０３Ｈの内周面をバルブストッパＳ０の突出部ＳＴの円筒面部ＳＧによって形成されるバルブガイドでガイドされ、バルブ２０３は径方向に変位することなくスムースにストロークする。バルブガイドを形成する円筒面部ＳＧはバルブシート２１４Ｓが配置された面を挟んでその上流側および下流側に形成されており、バルブ２０３のストロークを十分に支持できるだけでなく、バルブ２０３の内周側のデッドスペースを有効に利用できるので、吸入弁部ＩＮＶの軸方向の寸法を短くできる。

また、バルブ付勢ばねＳ４はバルブストッパＳ０の端面ＳＨとバルブ２０３の平面部２０３ＦのバルブストッパＳ０側底面部との間に設置されているので、開口部２１４Ｐとバルブの円筒部２０３Ｈとの間に形成される燃料導入通路１０Ｐの通路面積を十分確保しながら開口部２１４Ｐの内側にバルブ２０３とバルブ付勢ばねＳ４を配置できる。また燃料導入通路１０Ｐを形成する開口部２１４Ｐの内側に位置するバルブ２０３の内周側のデッドスペースを有効に利用してバルブ付勢ばねＳ４を配置できるので、吸入弁部ＩＮＶの軸方向の寸法を短くできる。

バルブ２０３はその中心部にバルブガイド（ＳＧ）を有し、バルブガイド（ＳＧ）のすぐ外周でバルブストッパＳ０の環状面部Ｓ３の受け面Ｓ２に接触する環状突起部２０３Ｓを有する。さらにその径方向外側の位置にバルブシート２１４Ｓが形成されており、環状空隙ＳＧＰはさらにその半径方向外側まで広がっており、環状空隙ＳＧＰの外側（つまり、バルブ２０３，バルブストッパＳ０の外周側）にバルブハウジングの内周面で形成される燃料通路Ｓ６が順次形成されている。燃料通路Ｓ６がバルブシート２１４Ｓの径方向外側に形成されているので、燃料通路Ｓ６を十分に大きく取れる利点がある。燃料通路Ｓ６を十分に大きく取れることで、吸入動作時に吸入燃料の流速が極端に早くなってソニック現象を生じたり、燃料通路Ｓ６や加圧室内でキャビテーションが発生したりすることを抑制できる。その結果、燃料通路Ｓ６や加圧室内の金属のエッジ部にエロージョンが発生するのを抑制できる。

また、環状空隙ＳＧＰの内側でバルブシート２１４Ｓの内側にバルブストッパＳ０の受け面Ｓ２に接触する環状突起部２０３Ｓを設けたので、後述する閉弁動作時に環状空隙ＳＧＰへ加圧室側の流体圧力Ｐ４を速やかに作用させてバルブ２０３をバルブシート２１４Ｓに押し付ける際の閉弁速度を上げることができる。

≪燃料スピル状態≫
燃料スピル状態を図２、および図３（Ｂ）により説明する。ピストンプランジャ２が下死点位置から転じて矢印Ｑ１方向に上昇し始めるが、コイル２０４は非通電状態であるので、一端加圧室１２内に吸入された燃料の一部が燃料通路Ｓ６，環状燃料通路１０Ｓおよび燃料導入通路１０Ｐを通して低圧燃料室１０Ａにスピル（溢流）される。燃料通路Ｓ６における燃料の流れが矢印Ｒ４方向からＲ５方向へ切り替わる際、一瞬燃料の流れが止り、環状空隙ＳＧＰの圧力が上がるがこのときはプランジャ付勢ばね２０２がバルブ２０３をバルブストッパＳ０に押し付ける。むしろ、バルブシート２１４Ｓの環状燃料通路１０Ｓに流れ込む燃料の動圧によってバルブ２０３をバルブストッパＳ０側に押し付ける流体力と環状空隙ＳＧＰの外周を流れる燃料流の吸出し効果でバルブ２０３とバルブストッパＳ０とを引き付けるように作用する流体力によってバルブ２０３はしっかりとバルブストッパＳ０に押し付けられる。

燃料流がＲ５方向に切り替わった瞬間から加圧室１２内の燃料は、燃料通路Ｓ６，環状燃料通路１０Ｓおよび燃料導入通路１０Ｐの順で低圧燃料室１０Ａに流れる。ここで、環状燃料通路１０Ｓの燃料流路断面積は燃料通路Ｓ６、および燃料導入通路１０Ｐの燃料流路断面積よりも小さく設定されている。すなわち、環状燃料通路１０Ｓで最も燃料流路断面積が小さく設定されている。そのため、環状燃料通路１０Ｓで圧力損失が発生し加圧室１２内の圧力が上昇し始めるが、その流体圧力Ｐ４はバルブストッパＳ０の加圧室側の環状面で受けて、バルブ２０３には作用しにくい。

環状空隙ＳＧＰにはスピル状態では低圧燃料室１０Ａから、４つの燃料通孔２１４Ｑを介してダンパ室１０Ｂへ流れる。一方ピストンプランジャ２が上昇することで、副燃料室２５０の容積が増加するので、縦通路２５０Ｂ，環状通路２１Ｇおよび燃料通路２５０Ａを通る矢印Ｒ８の下方矢印方向への燃料流により、ダンパ室１０Ｂから燃料副室２５０へ燃料の一部が導入される。かくして燃料副室に冷たい燃料が供給されるので、ピストンプランジャ２とシリンダ２０との摺動部が冷却される。

≪燃料吐出状態≫
燃料吐出状態を図４を用いて説明する。前述の燃料スピル状態においてエンジン制御装置ＥＣＵからの指令に基づきコイル２０４に通電されると、閉磁路ＣＭＰが図３（Ａ）に示すごとく生起される。閉磁路ＣＭＰが形成されると磁気空隙ＧＰにおいて、固定コア２０６とアンカー２０７の対抗面間に磁気吸引力が発生する。この磁気吸引力はプランジャロッド付勢ばね２０２の付勢力に打勝ってアンカー２０７とこれに固定されているプランジャロッド２０１を固定コア２０５に引き付ける。このとき、磁気空隙ＧＰ、プランジャロッド付勢ばね２０２の収納室２０６Ｋ内の燃料は燃料通路２０１Ｋおよびアンカー２０７の周囲を通して燃料通路２１４Ｋから低圧通路に排出される。これにより、アンカー２０７とプランジャロッド２０１はスムースに固定コア２０６側に変位する。アンカー２０７が固定コア２０６に接触すると、アンカー２０７とプランジャロッド２０１は運動を停止する。

プランジャロッド２０１が固定コア２０６に引き寄せられて、バルブ２０３をバルブストッパＳ０側に押し付けていた付勢力がなくなるので、バルブ２０３はバルブ付勢ばねＳ４の付勢力によってバルブストッパＳ０から離れる方向に付勢されバルブ２０３は閉弁運動を開始する。このとき、環状突起部２０３Ｓの外周側に位置する環状空隙ＳＧＰ内の圧力は、加圧室１２内の圧力上昇に伴って低圧燃料室１０Ａ側の圧力よりも高くなり、かくしてバルブ２０３の閉弁運動を助ける。バルブ２０３がバルブシート２１４Ｓに接触し、閉弁状態となる。この状態が図４に示されている。ピストンプランジャ２が引き続いて上昇するので加圧室１２の容積が減少し、加圧室１２内の圧力が上昇すると図１および図２に示すように、吐出バルブユニット６０の吐出バルブ６３が吐出バルブ付勢ばね６４の力に打勝ってバルブシート６１から離れ吐出通路１１Ａから吐出ジョイント１１を通して、矢印Ｒ６，矢印Ｒ７に沿った方向に燃料が吐出する。

このように、環状空隙ＳＧＰはバルブ２０３の閉弁運動を助ける効果が有る。バルブ付勢ばねＳ４のみでは、吸入弁の閉弁力が小さすぎるので閉弁運動が安定しないと言う問題があったが、実施例ではこの問題が解消できた。

バルブ２０３がバルブシート２１４Ｓに接触し完全な閉弁状態になった瞬間はプランジャロッド２０１が固定コア２０６側に完全に引き寄せられてプランジャロッド２０１の先端がバルブ２０３の低圧燃料室１０Ａ側端面から離れており、空隙２０１Ｇが形成されている。これにより、バルブ２０３の閉弁動作時にバルブ２０３がプランジャロッド２０１によって開弁方向へ力を受けることがないので、閉弁動作が速くなる。また、バルブ２０３の閉弁動作時にバルブ２０３がプランジャロッド２０１に衝突することがなく打撃音が発生しないので静粛なバルブ機構が得られる。

バルブ２０３が完全に閉弁し加圧室１２内の圧力が上昇して高圧吐出が開始された後、コイル２０４への通電は断たれる。固定コア２０６とアンカー２０７の対抗面間に発生していた磁気吸引力が消滅し、アンカー２０７とプランジャロッド２０１はプランジャロッド付勢ばね２０２の付勢力によってバルブ２０３側へ移動を開始し、プランジャロッド２０１がバルブ２０３の底部平面部２０３Ｆと接触すると運動を止める。既に加圧室１２内の圧力による閉弁力がプランジャロッド付勢ばね２０２の作用力よりも十分大きくなっているので、プランジャロッド２０１がバルブ２０３の低圧燃料室１０Ａ側表面を押してもバルブ２０３は開弁することはない。この状態はピストンプランジャ２が上死点から下降方向Ｑ２へ転じた瞬間にプランジャロッド２０１がバルブ２０３を開弁方向へ付勢する準備動作となる。

≪燃料吐出状態→燃料吸入状態≫
図５（Ａ）は燃料吐出状態，図５（Ｂ）は燃料吸入状態の固定コア２０６，アンカー２０７近傍の拡大図である。燃料吐出状態時は、アンカー２０７と固定コア２０６は接触しており、磁気空隙ＧＰは０になっている。この状態からピストンプランジャ２が図２の破線で示す上死点位置から矢印Ｑ２に示す方向に下降する吸入工程では、コイル２０４は非通電状態である。プランジャロッド付勢ばね２０２の付勢力ＦＰ１は矢印に示すようにバルブ２０３に向かってプランジャロッド２０１およびアンカー２０７を付勢する。

このとき、固定コア２０６とアンカー２０７が離れることによって固定コア２０６とアンカー２０７間の空間２０６Ｋが大きくなり、燃料吐出状態よりも圧力低下状態となる。この圧力低下によって固定コア２０６とアンカー２０７の衝突面近傍でキャビテーションが発生する。

ヨーク２０５の磁気空隙ＧＰの周囲に対面する部分に肉厚を薄く形成した磁気絞り２０５Ｓを有しているが、その薄肉加工部をヨーク２０５の内径側に設けたために、キャビテーション発生源とヨーク２０５の内径部との距離が遠くなり、エロージョンによる損傷を抑えることが出来る。

上記のほかにもキャビテーションエロージョンによる損傷を抑える方法としては、ヨーク２０５の内径部、特に磁気絞り２０５Ｓ部表面を硬化させる方法がある。

図６（Ａ）はヨーク２０５の内径部に硬質皮膜２０５Ｃを被覆させた図である。

硬質皮膜２０５Ｃは、硬質クロムめっきや無電解ニッケルめっきなどの高硬度めっき皮膜、ＴｉＮ（窒化チタン）やＤＬＣ（ダイヤモンドライクカーボン）などのハードコーティング皮膜などがある。

図６（Ｂ）はヨーク２０５の内径部に表面拡散硬化層２０５Ｄを形成した図である。

表面拡散硬化処理層２０５Ｄは、窒化や浸炭などの方法によって形成される。

その他の表面硬化の手段としては、ショットピーニングやローラーバニッシュなどによる圧縮残留応力の付加などがある。

図６（Ｃ）は磁気絞り２０５Ｓの薄肉加工部をヨーク２０５の外形側に設けた構造で、ヨーク２０５の内径部に硬質皮膜２０５Ｃを被覆させた図である。

図６（Ｄ）は磁気絞り２０５Ｓの薄肉加工部をヨーク２０５の外形側に設けた構造で、ヨーク２０５の内径部に表面拡散硬化層２０５Ｄを形成した図である。

硬質皮膜２０５Ｃの被覆や表面拡散硬化層２０５Ｄを形成する場合は、磁気絞り２０５Ｓの薄肉加工部をヨーク２０５の外形側に設けた構造においても、キャビテーションエロージョンによる損傷を抑えることが出来る。

また、本発明の、磁気絞り２０５Ｓの薄肉加工部をヨーク２０５の内径側に設けることにより、ヨーク２０５の外形側に薄肉加工部を設けるよりも磁気絞り２０５Ｓ部の断面積が広くなることから、強度を上げられる効果もある。

磁気絞り２０５Ｓの薄肉加工部をヨーク２０５の外形側に設けた構造においても、表面を硬化させることによって強度を上げられる効果がある。

図７，図８（Ａ）および図８（Ｂ）に基づき本発明が実施される電磁式燃料噴射弁の実施例２を説明する。

図７は細部に符号を付すことができないので、説明中の符号で図７にその符号がないものは図８（Ａ）および図８（Ｂ）の拡大図にその符号が記載されている。

ノズルホルダ１０１は直径が小さい小径筒状部２２と直径が大きい大径筒状部２３とを備えている。小径筒状部２２の先端部分の内部に、ガイド部材１１５，燃料噴射口を備えたオリフィスカップ（燃料噴射口形成部材）１１６が小径筒状部２２の奥側からこの順に積層されて挿入され、オリフィスプカップ１１６の先端面の外周の縁部が全周溶接されることにより、ガイド部材１１５とオリフィスカップ１１６とが小径筒状部２２に固定される。ガイド部材１１５は後述する可動子を構成するプランジャロッド１１４Ａの先端に設けられた弁体１１４Ｂの外周をガイドする。オリフィスカップ１１６にはガイド部材１１５に面する側に円錐状の弁座３９が形成されている。この弁座３９にはプランジャロッド１１４Ａの先端に設けた弁体１１４Ｂが当接し、燃料の流れを燃料噴射口に導いたり遮断したりする。ノズルホルダ１０１の外周には溝が形成されており、この溝に樹脂材製のチップシール１３１に代表されるシール部材が嵌め込まれている。
プランジャロッド１１４Ａの弁体１１４Ｂが設けられている端部とは反対の端部にはプランジャロッド１１４Ａの直径より大きい外径を有する段付き部１２９を有する頭部１１４Ｃが設けられている。段付き部１２９の上端面にはプランジャロッド１１４Ａを閉弁方向に付勢するスプリング１１０の着座面が設けられており、中心にはチップシール１３１が形成されている。
可動子１１４はプランジャロッド１１４Ａが貫通する貫通孔１２８を中央に備えたアンカー１０２を有する。アンカー１０２とロッドガイド１１３との間にアンカー１０２を開弁方向に付勢するゼロスプリング１１２が保持されている。
頭部１１４Ｃの段付き部１２９の直径より貫通孔１２８の直径の方が小さいので、プランジャロッド１１４Ａをオリフィスカップ１１６の弁座に向かって押付けるスプリング１１０の付勢力もしくは重力の作用下においては、ゼロスプリング１１２によって保持されたアンカー１０２の上側面とプランジャロッド１１４Ａの段付き部１２９の下端面が当接し、両者は係合している。これによりゼロスプリング１１２の付勢力もしくは重力に逆らう上方へのアンカー１０２の動きあるいは、ゼロスプリング１１２の付勢力もしくは重力に沿った下方へのプランジャロッド１１４Ａの動きに対して両者は協働して動くことになる。しかし、ゼロスプリング１１２の付勢力もしくは重力に関係なくプランジャロッド１１４Ａを上方へ動かす力、あるいはアンカー１０２を下方へ動かす力が独立して両者に作用したとき、両者は別々の方向に動くことができる。
ノズルホルダ１０１の大径筒状部２３の内周部には固定コア１０７が圧入され、圧入接触位置で溶接接合されている。この溶接接合によりノズルホルダ１０１の大径筒状部２３の内部と外気との間に形成される隙間が密閉される。固定コア１０７は中心にプランジャロッド１１４Ａの段付き部１２９の直径よりわずかに大きい直径Ｄの貫通孔１０７Ｄが燃料導入通路として設けられている。
固定コア１０７の下端面（衝突端面）や、アンカー１０２の上端面及び衝突端面にはめっきを施して耐久性を向上させることがある。アンカーに比較的軟らかい軟磁性ステンレス鋼を用いた場合においても、硬質クロムめっきや無電解ニッケルめっきを用いることで、耐久信頼性を確保することができる。
貫通孔の下端部内周にはプランジャロッド１１４Ａの段付き部１２９が非接触状態で挿通されており、固定コア１０７の貫通孔１０７Ｄとプランジャロッド１１４Ａの段付き部１２９の外周との間には図８に示す隙間Ｓ１が与えられている。これは固定コア１０７からプランジャロッド１１４Ａへの磁束漏洩防止と貫通孔１０７Ｄを通過してきた燃料をスムースに通過させるためである。
プランジャロッド１１４Ａの頭部１１４Ｃに設けられた段付き部１２９の上端面に形成されたスプリング受け面には初期荷重設定用のスプリング１１０の下端が当接しており、スプリング１１０の他端が固定コア１０７の貫通孔１０７Ｄの内部に圧入される調整子５４で受け止められることで、スプリング１１０が頭部１１４Ｃと調整子５４の間に保持されている。調整子５４の固定位置を調整することでスプリング１１０がプランジャロッド１１４Ａを弁座３９に押付ける初期荷重を調整することができる。
可動子１１４のストローク調整は、アンカー１０２をノズルホルダ１０１の大径筒状部２３内にセットし、ノズルホルダ１０１の大径筒状部２３外周に電磁コイル（１０４，１０５），ハウジング１０３を装着した後、プランジャロッド１１４Ａをアンカー１０２に挿通した状態で、治具によりプランジャロッド１１４Ａを閉弁位置に押下し、コイル１０５へ通電したときのプランジャロッド１１４のストロークを検出しながら、オリフィスカップ１１６の圧入位置を決定することで可動子１１４のストロークを任意の位置に調整できる。
初期荷重設定スプリング１１０の初期荷重が調整された状態で、固定コア１０７の下端面が可動子１１４のアンカー１０２の上端面に対して約４０乃至１００ミクロン程度の磁気吸引ギャップ１３６を隔てて対面するように構成されている。なお図中では寸法の比率を無視して拡大して表示している。
ノズルホルダ１０１の大径筒状部２３の外周にはカップ状のハウジング１０３が固定されている。ハウジング１０３の底部には中央に貫通孔が設けられており、貫通孔にはノズルホルダ１０１の大径筒状部２３が挿通されている。ハウジング１０３の外周壁の部分はノズルホルダ１０１の大径筒状部２３の外周面に対面する外周ヨーク部を形成している。ハウジング１０３によって形成される筒状空間内には環状を成すように巻回された電磁コイル１０５が配置されている。コイル１０５は半径方向外側に向かって開口する断面がＵ字状の溝を持つ環状のコイルボビン１０４と、この溝の中に巻きつけられた銅線で形成される。コイル１０５の巻き始め，巻き終わり端部には剛性のある導体１０９が固定されており、固定コア１０７に設けた貫通孔より引き出されている。この導体１０９と固定コア１０７，ノズルホルダ１０１の大径筒部２３の外周はハウジング１０３の上端開口部内周から絶縁樹脂を注入して、モールド成形され、樹脂成形体１２１で覆われる。かくして、電磁コイル（１０４，１０５）の周りにトロイダル状の磁気通路が形成される。
導体１０９の先端部に形成されたコネクタ４３Ａには高電圧電源、バッテリ電源より電力を供給するプラグが接続され、図示しないコントローラによって通電，非通電が制御される。

固定コア１０７，アンカー１０２によって磁気吸引ギャップ１３６を横切る磁気回路１４０がコイル１０５の周囲に形成されている。ハウジング１０３の磁気吸引ギャップ１３６の周囲に対面する部分は肉厚が薄く形成されており、磁気絞り２３ａを形成している。これにより、ハウジング１０３を通って漏洩する磁束が少なくなり、磁気吸引ギャップ１３６を通る磁束を増加することができる。

コイル１０５に通電中は、磁気回路１４０を通る磁束によって磁気吸引ギャップ１３６において可動子１１４のアンカー１０２と固定コア１０７との間に磁気吸引力が発生し、アンカー１０２がスプリング１１０の設定荷重を超える力で吸引されることで上方へ動く。このときアンカー１０２はプランジャロッドの頭部１１４Ｃと係合して、プランジャロッド１１４Ａと一緒に上方へ移動し、アンカー１０２の上端面が固定コア１０７の下端面に衝突するまで移動する。その結果、プランジャロッド１１４Ａの先端の弁体１１４Ｂが弁座３９より離間し、燃料が燃料通路１１８を通り、オリフィスカップ１１６先端にある噴射口から内燃機関の燃焼室内に噴出する。
電磁コイル１０５への通電が断たれると、磁気回路１４０の磁束が消滅し、磁気吸引ギャップ１３６における磁気吸引力も消滅する。この状態では、プランジャロッド１１４Ａの頭部１１４Ｃを反対方向に押す初期荷重設定用のスプリング１１０のばね力がゼロスプリング１１２の力に打ち勝って可動子１１４全体（アンカー１０２，プランジャロッド１１４Ａ）に作用する。その結果、アンカー１０２はスプリング１１０のばね力によって、弁体１１４Ｂが弁座３９に接触する閉位置に押し戻される。このとき、頭部１１４Ｃの段付き部１２９がアンカー１０２の上面に当接してアンカー１０２を、ゼロスプリング１１２の力に打ち勝ってロッドガイド１１３側へ移動させる。弁体１１４Ｂが弁座に衝突すると、アンカー１０２はプランジャロッド１１４Ａと別体であるため、慣性力にロッドガイド１１３方向への移動を継続する。このときプランジャロッド１１４Ａの外周とアンカー１０２の内周との間に流体による摩擦が発生し、弁座３９から再度開弁方向に跳ね返るプランジャロッド１１４Ａのエネルギが吸収される。慣性質量の大きなアンカー１０２がプランジャロッド１１４Ａから切り離されているので、跳ね返りエネルギ自体も小さくなる。また、プランジャロッド１１４Ａの跳ね返りエネルギを吸収したアンカー１０２は自らの慣性力がその分だけ減少し、ゼロスプリング１１２を圧縮した後に受ける反発力も小さくなるため、アンカー１０２自体の跳ね返り現象によってプランジャロッド１１４Ａが開弁方向に再び動かされる現象は発生し難くなる。かくして、プランジャロッド１１４Ａの跳ね返りは最小限に抑えられ、電磁コイル（１０４，１０５）への通電が断たれた後に弁が開いて、燃料が不作為に噴射される、いわゆる二次噴射現象が抑制される。
電磁コイル１０５への通電が断たれ、磁気回路１４０の磁束が消滅する時、固定コア１０７とアンカー１０２が離れることによって固定コア１０７とアンカー１０２間の空間が大きくなり、燃料噴射状態よりも圧力低下状態となる。この圧力低下によって固定コア１０７とアンカー１０２の衝突面近傍でキャビテーションが発生する。

ハウジング１０３の磁気吸引ギャップ１３６の周囲に対面する部分に肉厚を薄く形成した磁気絞り２３ａを有しているが、その薄肉加工部をハウジング１０３の内径側に設けたために、キャビテーション発生源とハウジング１０３の内径部との距離が遠くなり、エロージョンによる損傷を抑えることが出来る。

上記のように磁気絞り２３ａの薄肉加工部をハウジング１０３の内径側に設けることにより、ハウジング１０３の外形側に薄肉加工部を設けるよりも磁気絞り２３ａ部の断面積が広くなることから、強度を上げられる効果もある。

また、図示での説明は省略するが、キャビテーションエロージョンによる損傷を抑える方法としては、ハウジング１０３の内径部、特に磁気絞り２３ａ部表面を硬化させる方法もある。

〔実施例１使用図〕
１ ポンプハウジング
２ ピストンプランジャ
３ リフタ
４ ばね
５ プランジャシール
６ 吐出弁
７ カム
１０ 吸入ジョイント
１０Ａ 低圧燃料室
１０Ｂ ダンパ室
１０Ｐ 燃料導入通路
１０Ｓ 環状燃料通路
１１ 吐出ジョイント
１２ 加圧室
２０ シリンダ
２１ シリンダホルダ
３０ ダンパホルダ
４０ ダンパカバー
５０ 燃料タンク
５１ 低圧ポンプ
５３ コモンレール
５５ インジェクタ
５６ 圧力センサ
８０ 金属ダイアフラムダンパ（組体）
２００ 電磁駆動型吸入弁機構
２０１ プランジャロッド
２０３ バルブ
２０３Ｈ 円筒部
２１４ バルブハウジング
２１４Ｓ バルブシート
２１４Ｐ 開口部
２５０ 燃料副室
６００ エンジンコントロールユニット（ＥＣＵ）
ＥＭＤ 電磁駆動機構部
ＩＮＶ 吸入弁部
Ｓ０ バルブストッパ
ＳＧ 円筒面部（バルブガイド）
〔実施例２使用図〕
２２ ノズルホルダ小径筒状部
２３ ノズルホルダ大径筒状部
２３ａ 磁気絞り
３９ 弁座
４３Ａ コネクタ
５４ 調整子
１０１ ノズルホルダ
１０２ アンカー
１０３ ハウジング
１０４ コイルボビン
１０５ コイル
１０７ 固定コア
１０７Ｄ 固定コア貫通孔（燃料通路）
１０９ 導体
１１０ スプリング
１１２ ゼロスプリング
１１３ ロッドガイド
１１４ 可動子
１１４Ａ プランジャロッド
１１４Ｂ 弁体
１１４Ｃ プランジャロッド頭部
１１５ ガイド部材
１１６ オリフィスカップ
１１８、１２６、Ｓ１ 燃料通路
１２１ 樹脂成形体
１２７ ガイド孔
１２９ 段付き部
１３０ サイドギャップ（燃料通路）
１３１ チップシール
１４０ 磁気回路
１５０ ロッドガイド凸部
１５１ アンカースカート部
Ｄ 固定コア燃料通路直径

Claims (9)

1. 液体の開閉時期を制御する電磁駆動機構を有する電磁弁の、電磁駆動機構部のボディを兼ねたヨークもしくはハウジングの磁気空隙の周囲に対面する部分に、ヨークもしくはハウジングを通って漏洩する磁束を少なくし、磁気空隙を通る磁束を増加させるための薄肉加工部を有する電磁弁において、上記は薄肉加工部をヨークもしくはハウジングの内径側に設けたことを特徴とする電磁弁。
2. 請求項１に記載された電磁弁において、ヨークもしくはハウジング内径部に耐キャビテーションエロージョン損傷性に優れた高硬度皮膜有することを特徴とする電磁弁。
3. 請求項１に記載された電磁弁において、ヨークもしくはハウジング内径部に耐キャビテーションエロージョン損傷性に優れた表面硬化拡散処理を施すことを特徴とする電磁弁。
4. 請求項１に記載された電磁弁において、ヨークもしくはハウジング内径部に耐キャビテーションエロージョン損傷性を上げるために圧縮残留応力を付加した表面硬化層を有することを特徴とする電磁弁。
5. 請求項１に記載された電磁弁において、請求項１に記載された薄肉加工部をヨークもしくはハウジングの内径側に設け、さらに請求項２に記載されたヨークもしくはハウジング内径部に耐キャビテーションエロージョン損傷性に優れた高硬度皮膜有することを特徴とする電磁弁。
6. 請求項１に記載された電磁弁において、請求項１に記載された薄肉加工部をヨークもしくはハウジングの内径側に設け、さらに請求項３に記載されたヨークもしくはハウジング内径部に耐キャビテーションエロージョン損傷性に優れた表面硬化拡散処理を施すことを特徴とする電磁弁。
7. 請求項１に記載された電磁弁において、請求項１に記載された薄肉加工部をヨークもしくはハウジングの内径側に設け、さらに請求項４に記載されたヨークもしくはハウジング内径部に耐キャビテーションエロージョン損傷性を上げるために圧縮残留応力を付加した表面硬化層を有することを特徴とする電磁弁。
8. 請求項１に記載された電磁弁において、請求項１に記載された薄肉加工部をヨークもしくはハウジングの内径側に設けることにより、外側に設けるよりも断面積が増し、強度を上げたことを特徴とする電磁弁。
9. 請求項１に記載された電磁弁において、請求項２に記載された高硬度皮膜，請求項３に記載された表面硬化拡散処理，請求項４に記載された圧縮残留応力を付加した表面硬化層を有することにより、強度を上げたことを特徴とする電磁弁。