JP2015125880A - 蓄電デバイスの温度制御装置及び方法、並びに電力貯蔵システム - Google Patents
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Abstract
【課題】複数の蓄電デバイスを併用した電力貯蔵システムのための蓄電デバイスの温度制御装置及び方法において、従来技術に比較して消費電力を大幅に軽減できる。【解決手段】2次電池1とキャパシタ2を含む電力貯蔵システムにおいて、2次電池1の第1のSOCがその最小値よりも大きくかつキャパシタ2の第2のSOCがその最大値よりも小さいとき双方向DC/DCコンバータを2次電池1への充電モードに設定し、第1のSOCがその大値よりも小さくかつ第2のSOCがその最小値よりも大きいとき双方向DC/DCコンバータを2次電池1からの放電モードに設定する。直流リンクに負荷が接続されていないときの2次電池1の内部抵抗、第2のSOC、直流リンクの電圧及び双方向DC/DCコンバータの直流リンク側の電流との誤差に基づいて双方向DC/DCコンバータの通流率Dを演算して制御することで内部抵抗の変化により温度を制御する。【選択図】図1
Description
本発明は、複数の蓄電デバイスを備える電力貯蔵システムのための蓄電デバイスの温度制御装置及び方法、並びにそれを用いた電力貯蔵システムに関する。
蓄電デバイスの中にはその温度が低いと内部抵抗が増え、充放電能力が小さくなるものがある。例えば、一般的なリチウム(Li)イオン電池の電池温度に対する内部抵抗は、最適温度状態(25℃)の場合と10℃で使用した場合では、約2.5倍程度大きくなる。そのため低温時の充放電では電圧降下・上昇が大きくなり、使用可能な電池電圧範囲を逸脱し、所定の充放電量が出力できない問題点があった。このような低温時に所定の充放電量が出力できない問題点を解決するために以下の2つの解決法があった。
第1の解決法は、蓄電デバイス周囲から暖めて蓄電デバイス温度を所定温度にする方法である。例えば、シボレーボルトのプラグインハイブリッド車では、バッテリーの冷媒回路を持ち、単にバッテリーを冷やすだけでなく、動作温度が最適範囲を下回ると、バッテリーを加熱する機能を備えている。
また、第2の解決法は特許文献1において開示されており、蓄電デバイスの所定の充電範囲内で充放電を強制的に行う方法である。第2の解決法では、充放電により発生する熱で電池の温度を所定温度に制御する。電池の温度が所定温度より低い場合に、強制的に充放電を行い電池に電流を流し、電池の内部抵抗により熱を発生させる。
第1の解決法では、車が動いていないときもコントローラが冷媒回路を制御しているが、電池周囲を暖めて電池温度を所定温度にするため、所定の温度まで迅速かつ容易に昇温することができず、また冷媒回路のための電力が必要となるという問題点があった。
第2の解決法では、電池を内部より暖めることができるので、迅速に電池を所定温度に昇温させることができるが、負荷(エンジンの出力要求)を与えて電池に貯蔵した電力を無駄に消費しているという問題点があった。
本発明の目的は以上の問題点を解決し、複数の蓄電デバイスを併用した電力貯蔵システムのための蓄電デバイスの温度制御装置及び方法において、従来技術に比較して消費電力を大幅に軽減できる蓄電デバイスの温度制御装置及び方法、並びにそれを用いた電力貯蔵システムを提供することにある。
第1の発明に係る電力貯蔵システムのための蓄電デバイスの温度制御装置は、所定の内部抵抗を有する第1の蓄電デバイスと、第2の蓄電デバイスとを含む複数の蓄電デバイスを備える電力貯蔵システムのための蓄電デバイスの温度制御装置であって、
上記温度制御装置は、
上記第1の蓄電デバイスと上記第2の蓄電デバイスが双方向DC/DCコンバータ及び直流リンクを介して並列に接続されるように、上記第1の蓄電デバイスと上記第2の蓄電デバイスとの間に設けられる双方向DC/DCコンバータと、
上記第1の蓄電デバイスの温度を測定する温度測定手段と、
上記第1の蓄電デバイスの温度を制御する制御手段とを備え、
上記制御手段は、
上記第1の蓄電デバイスの電圧又は電流に基づいて上記第1の蓄電デバイスの第1のSOC(State Of Charge;以下、SOCという。)を演算し、
上記第2の蓄電デバイスの電圧又は電流に基づいて上記第2の蓄電デバイスの第2のSOCを演算し、
上記第1のSOCが上記第1のSOCの所定の最小値よりも大きくかつ、上記第2のSOCが上記第2のSOCの所定の最大値よりも小さいとき、上記双方向DC/DCコンバータを、上記第2の蓄電デバイスから上記第1の蓄電デバイスの充電モードに設定して動作するように制御し、
上記第1のSOCが上記第1のSOCの所定の最大値よりも小さくかつ、上記第2のSOCが上記第2のSOCの所定の最小値よりも大きいとき、上記双方向DC/DCコンバータを、上記第1の蓄電デバイスから上記第2の蓄電デバイスの放電モードに設定して動作するように制御し、
上記直流リンクに負荷が接続されていないときの上記第1の蓄電デバイスの内部抵抗、上記第2のSOC、上記直流リンクの電圧、及び上記双方向DC/DCコンバータの直流リンク側の電流との誤差に基づいて、上記双方向DC/DCコンバータの通流率Dを演算し、当該通流率となるように双方向DC/DCコンバータを制御することで、上記第1の蓄電デバイスの内部抵抗による発熱によりその温度を制御することを特徴とする。
上記温度制御装置は、
上記第1の蓄電デバイスと上記第2の蓄電デバイスが双方向DC/DCコンバータ及び直流リンクを介して並列に接続されるように、上記第1の蓄電デバイスと上記第2の蓄電デバイスとの間に設けられる双方向DC/DCコンバータと、
上記第1の蓄電デバイスの温度を測定する温度測定手段と、
上記第1の蓄電デバイスの温度を制御する制御手段とを備え、
上記制御手段は、
上記第1の蓄電デバイスの電圧又は電流に基づいて上記第1の蓄電デバイスの第1のSOC(State Of Charge;以下、SOCという。)を演算し、
上記第2の蓄電デバイスの電圧又は電流に基づいて上記第2の蓄電デバイスの第2のSOCを演算し、
上記第1のSOCが上記第1のSOCの所定の最小値よりも大きくかつ、上記第2のSOCが上記第2のSOCの所定の最大値よりも小さいとき、上記双方向DC/DCコンバータを、上記第2の蓄電デバイスから上記第1の蓄電デバイスの充電モードに設定して動作するように制御し、
上記第1のSOCが上記第1のSOCの所定の最大値よりも小さくかつ、上記第2のSOCが上記第2のSOCの所定の最小値よりも大きいとき、上記双方向DC/DCコンバータを、上記第1の蓄電デバイスから上記第2の蓄電デバイスの放電モードに設定して動作するように制御し、
上記直流リンクに負荷が接続されていないときの上記第1の蓄電デバイスの内部抵抗、上記第2のSOC、上記直流リンクの電圧、及び上記双方向DC/DCコンバータの直流リンク側の電流との誤差に基づいて、上記双方向DC/DCコンバータの通流率Dを演算し、当該通流率となるように双方向DC/DCコンバータを制御することで、上記第1の蓄電デバイスの内部抵抗による発熱によりその温度を制御することを特徴とする。
また、上記蓄電デバイスの温度制御装置において、上記制御手段は、上記直流リンクに負荷が接続されていないときの上記第1の蓄電デバイスの内部抵抗及び上記第2のSOCに基づいて上記第2の蓄電デバイスの第1の出力電力指令値を演算し、上記第1の出力電力指令値と上記直流リンクの電圧から、上記双方向DC/DCコンバータの直流リンク側の電流指令値を演算し、当該電流指令値と、上記双方向DC/DCコンバータの直流リンク側の電流との誤差に基づいて、上記双方向DC/DCコンバータの通流率Dを演算することを特徴とする。
さらに、上記蓄電デバイスの温度制御装置において、上記制御手段は、上記直流リンクに接続される負荷に応じた上記第2の蓄電デバイスの第2の出力電力指令値を演算し、当該第2の出力電力指令値を上記第1の出力電力指令値に加算して制御することを特徴とする。
第2の発明に係る電力貯蔵システムは、
上記電力貯蔵システムのための蓄電デバイスの温度制御装置と、
上記第1の蓄電デバイスと上記第2の蓄電デバイスとを含む複数の蓄電デバイスとを備えることを特徴とする。
上記電力貯蔵システムのための蓄電デバイスの温度制御装置と、
上記第1の蓄電デバイスと上記第2の蓄電デバイスとを含む複数の蓄電デバイスとを備えることを特徴とする。
上記電力貯蔵システムにおいて、上記電力貯蔵システムは、上記直流リンクの電圧を、交流電圧に変換するDC/ACインバータをさらに備えることを特徴とする。
第3の発明に係る電力貯蔵システムのための蓄電デバイスの温度制御方法は、所定の内部抵抗を有する第1の蓄電デバイスと、第2の蓄電デバイスとを含む複数の蓄電デバイスを備える電力貯蔵システムのための蓄電デバイスの温度制御方法であって、
上記温度制御装置は、
上記第1の蓄電デバイスと上記第2の蓄電デバイスが双方向DC/DCコンバータ及び直流リンクを介して並列に接続されるように、上記第1の蓄電デバイスと上記第2の蓄電デバイスとの間に設けられる双方向DC/DCコンバータと、
上記第1の蓄電デバイスの温度を測定する温度測定手段と、
上記第1の蓄電デバイスの温度を制御する制御手段とを備え、
上記温度制御方法は、上記制御手段が、
上記第1の蓄電デバイスの電圧又は電流に基づいて上記第1の蓄電デバイスの第1のSOCを演算するステップと、
上記第2の蓄電デバイスの電圧又は電流に基づいて上記第2の蓄電デバイスの第2のSOCを演算するステップと、
上記第1のSOCが上記第1のSOCの所定の最小値よりも大きくかつ上記第2のSOCが上記第2のSOCの所定の最大値よりも小さいとき、上記双方向DC/DCコンバータを、上記第2の蓄電デバイスから上記第1の蓄電デバイスの充電モードに設定して動作するように制御するステップと、
上記第1のSOCが上記第1のSOCの所定の最大値よりも小さくかつ上記第2のSOCが上記第2のSOCの所定の最小値よりも大きいとき、上記双方向DC/DCコンバータを、上記第1の蓄電デバイスから上記第2の蓄電デバイスの放電モードに設定して動作するように制御するステップと、
上記直流リンクに負荷が接続されていないときの上記第1の蓄電デバイスの内部抵抗、上記第2のSOC、上記直流リンクの電圧、及び上記双方向DC/DCコンバータの直流リンク側の電流との誤差に基づいて、上記双方向DC/DCコンバータの通流率Dを演算し、当該通流率となるように双方向DC/DCコンバータを制御することで、上記第1の蓄電デバイスの内部抵抗による発熱によりその温度を制御するステップとを実行することを特徴とする。
上記温度制御装置は、
上記第1の蓄電デバイスと上記第2の蓄電デバイスが双方向DC/DCコンバータ及び直流リンクを介して並列に接続されるように、上記第1の蓄電デバイスと上記第2の蓄電デバイスとの間に設けられる双方向DC/DCコンバータと、
上記第1の蓄電デバイスの温度を測定する温度測定手段と、
上記第1の蓄電デバイスの温度を制御する制御手段とを備え、
上記温度制御方法は、上記制御手段が、
上記第1の蓄電デバイスの電圧又は電流に基づいて上記第1の蓄電デバイスの第1のSOCを演算するステップと、
上記第2の蓄電デバイスの電圧又は電流に基づいて上記第2の蓄電デバイスの第2のSOCを演算するステップと、
上記第1のSOCが上記第1のSOCの所定の最小値よりも大きくかつ上記第2のSOCが上記第2のSOCの所定の最大値よりも小さいとき、上記双方向DC/DCコンバータを、上記第2の蓄電デバイスから上記第1の蓄電デバイスの充電モードに設定して動作するように制御するステップと、
上記第1のSOCが上記第1のSOCの所定の最大値よりも小さくかつ上記第2のSOCが上記第2のSOCの所定の最小値よりも大きいとき、上記双方向DC/DCコンバータを、上記第1の蓄電デバイスから上記第2の蓄電デバイスの放電モードに設定して動作するように制御するステップと、
上記直流リンクに負荷が接続されていないときの上記第1の蓄電デバイスの内部抵抗、上記第2のSOC、上記直流リンクの電圧、及び上記双方向DC/DCコンバータの直流リンク側の電流との誤差に基づいて、上記双方向DC/DCコンバータの通流率Dを演算し、当該通流率となるように双方向DC/DCコンバータを制御することで、上記第1の蓄電デバイスの内部抵抗による発熱によりその温度を制御するステップとを実行することを特徴とする。
本発明によれば、複数の蓄電デバイスを併用した電力貯蔵システムのための温度制御装置及び方法において、それらの蓄電デバイス間で充放電制御を行うことにより、所定の温度まで迅速かつ容易に昇温し、かつ昇温時に無駄に電力を消費しない。従って、従来技術と比較して消費電力を大幅に軽減できる。
以下、本発明に係る実施形態について図面を参照して説明する。なお、以下の各実施形態において、同様の構成要素については同一の符号を付している。
図1は本発明の一実施形態に係る電力貯蔵システムの構成を示すブロック図である。図1の電力貯蔵システムは、例えばリチウムイオン電池であり内部抵抗Rbを有する2次電池1と、例えばリチウムイオンキャパシタであり内部抵抗Rcを有するキャパシタ2と、双方向昇降圧型DC/DCコンバータ(以下、DC/DCコンバータという。)3と、平滑用リアクトル(以下、リアクトルという。)4と、フィルタコンデンサ5と、DC/ACインバータ6と、負荷7とを備えて構成される。ここで、2次電池1はNb個のセルを直列に接続し当該直列回路をMb個並列に接続することで構成される。キャパシタ2はNc個のセルを直列に接続し当該直列回路をMc個並列に接続することで構成される、2次電池1はキャパシタ2と、DC/DCコンバータ3及びリアクトル4を介して直流リンク8で並列に接続されている。DC/DCコンバータ3は、キャパシタ2への充電モード及びキャパシタ2からの放電モードを有し、キャパシタ2と直流リンクとの間で双方向でDC/DC変換しかつ各直流電圧を昇降圧で変化可能であり、その動作はコントローラ10により制御される。直流リンク8の直流電圧はDC/ACインバータ6により交流電圧にDC/AC変換されて交流負荷7に出力される。
図1において、2次電池1の電圧Vbを測定するために2次電池1には電圧検出器11が設けられ、2次電池1の電池温度Tbを測定するために温度測定器13が設けられる。また、キャパシタ2の電圧Vcを測定するためにキャパシタ2には電圧検出器21が設けられる。さらに、リアクトル4の電流を測定するために電流検出器31が設けられる。直流リンク8の電圧Vdcを測定するために、電圧検出器51が設けられる。各電圧検出器11,21,51及び電流検出器31により測定された電圧及び電流の情報はコントローラ10に出力される。コントローラ10は入力される情報に基づいて、図2の充電制御部40及び、例えば電圧テーブル方式で2次電池1及びキャパシタ2のSOCを推定演算するための各電圧テーブル(SOCに対する電圧の関係を示すテーブル)を格納するテーブルメモリ10mを有し、図3A及び図3Bの蓄電デバイスの温度制御処理を実行することにより、DC/DCコンバータ3の動作モード及び通流率Dを制御して2次電池1の温度を制御する。ここで、通流率DによりDC/DCコンバータ3のデューティ比が決まる。
図2は図1のコントローラ10内の充放電制御部40の制御フローを示すフロー図である。図2において、充放電制御部40は、PI(Proportional Integral)制御器41,46と、制御関数出力部42と、加算器43と、除算器44と、減算器45とを備えて構成される。PI制御器41は負荷7に応じたキャパシタ2の出力電力指令値Pc*(kW)を発生して加算器43に出力する。また、制御関数出力部42は詳細後述する2次電池1の温度制御関数F(・)の関数値Pct*(kW)を計算して加算器43に出力する。加算器43は入力される2つの値を加算して加算結果の指令値(Pc*+Pct*)を除算器44に出力する。除算器44は入力される指令値(Pc*+Pct*)を直流リンク8の電圧Vdcで除算し、除算結果であるキャパシタ2の1次側電流指令値Ic*(A)を減算器45に出力する。減算器45はキャパシタ2の1次側電流指令値Ic*から、電流検出器31により測定されたキャパシタ1次側電流値Ic(A)を減算して減算結果の誤差値(Ic*−Ic)をPI制御器46に出力する。IP制御器46は誤差値(Ic*−Ic)に基づいて誤差値(Ic*−Ic)が0になるようにDC/DCコンバータ3の通電率Dを制御する。なお、キャパシタ2の1次側電流Icはリアクトル4及び直流リンク8側の電流であって、電流検出器31で測定される。
以上のように構成された図2の充放電制御部40では、基本的には、AC側の負荷電流Iacに対応するため、負荷7に応じたキャパシタ2の出力電力指令値Pc*を制御量とするPI制御器41と、キャパシタ2の1次側電流指令値Ic*に応じたDC/DCコンバータ3の通流率Dを制御量とするPI制御器46とを備える。さらに、2次電池1の温度制御によって求まる出力電力指令値Pct*が、負荷電流Iacに応じたキャパシタ2の出力電力指令値Pc*に加算器43に加算される。本実施形態では、基本的には、AC側の負荷電流Iacに対応してDC/DCコンバータ3によりキャパシタ2の1次側電流Icを制御し、2次電池1の電流Ibは間接的に制御される。直流リンク8の電圧Vdcは2次電池1の電圧Vbと等しくなるように制御される。
次いで、2次電池温度制御の基本ロジックについて以下に説明する。
(1)AC側の負荷7が無い場合、2次電池1の温度制御関数F(・)により、2次電池1の電池温度(測定値)Tbに基づいて演算される内部抵抗Rb及びキャパシタ2のSOC等から、キャパシタ2の出力電力指令値Pct*を生成する。
(2)出力電力指令値Pct*と直流リンク電圧Vdcより、DC/DCコンバータ3の1次側キャパシタ電流指令値Ic*を求め、コントローラ10の出力としてDC/DCコンバータの通流率Dが決まり、DC/DCコンバータ3の1次側キャパシタ電流Icが流れる。AC側の負荷7は無いので、キャパシタ2から2次電池1との間に電流が流れることで充放電が行われ、2次電池1の内部抵抗Rbの発熱により2次電池1の温度は昇温する。
(3)また、昇温中に負荷7が発生した場合、昇温のための充放電を中止し、負荷7に電力を供給できるよう、出力電力指令値Pc*を出力するPI制御器41は、トラッキングによりバンプレスで制御する。
(2)出力電力指令値Pct*と直流リンク電圧Vdcより、DC/DCコンバータ3の1次側キャパシタ電流指令値Ic*を求め、コントローラ10の出力としてDC/DCコンバータの通流率Dが決まり、DC/DCコンバータ3の1次側キャパシタ電流Icが流れる。AC側の負荷7は無いので、キャパシタ2から2次電池1との間に電流が流れることで充放電が行われ、2次電池1の内部抵抗Rbの発熱により2次電池1の温度は昇温する。
(3)また、昇温中に負荷7が発生した場合、昇温のための充放電を中止し、負荷7に電力を供給できるよう、出力電力指令値Pc*を出力するPI制御器41は、トラッキングによりバンプレスで制御する。
次いで、2次電池1の温度制御関数F(・)について以下に説明する。昇温のための2次電池1とキャパシタ2との間での充放電の繰り返しは、温度制御関数F(・)による。
まず、前提条件は以下の通りである。
(1)2次電池1の充放電範囲をSOCで最小値Socb_Min〜最大値Socb_Max(%)の範囲とする。通常、2次電池1の寿命を考慮すると充放電深度は浅い方が望ましく、その範囲は10%程度である。
(2)キャパシタ2の充放電範囲をSOCで最小値Socc_Min〜最大値Socc_Max(%)の範囲とする。通常、キャパシタ2は充放電深度を深く取ることができる。
(3)キャパシタ2の内部抵抗Rcは、温度依存性が少ないためRc(Ω)一定とする。
(4)2次電池1の端子電圧の使用範囲は最小値Vb_Min〜最大値Vb_Max(V)の範囲とする。
(5)キャパシタ2の端子電圧の使用範囲は最小値Vc_Min〜最大値Vc_Max(V)の範囲とする。
(1)2次電池1の充放電範囲をSOCで最小値Socb_Min〜最大値Socb_Max(%)の範囲とする。通常、2次電池1の寿命を考慮すると充放電深度は浅い方が望ましく、その範囲は10%程度である。
(2)キャパシタ2の充放電範囲をSOCで最小値Socc_Min〜最大値Socc_Max(%)の範囲とする。通常、キャパシタ2は充放電深度を深く取ることができる。
(3)キャパシタ2の内部抵抗Rcは、温度依存性が少ないためRc(Ω)一定とする。
(4)2次電池1の端子電圧の使用範囲は最小値Vb_Min〜最大値Vb_Max(V)の範囲とする。
(5)キャパシタ2の端子電圧の使用範囲は最小値Vc_Min〜最大値Vc_Max(V)の範囲とする。
次いで、準備する2次電池1の電気的特性は以下の通りである。
(1)充放電特性(Socb(%)−内部起電力Eb(V)):Eb=func1(Socb);
(2)温度特性(電池温度(測定値)Tb(℃)−内部抵抗Rb(Ω)):Rb=func2(Tb)。
(1)充放電特性(Socb(%)−内部起電力Eb(V)):Eb=func1(Socb);
(2)温度特性(電池温度(測定値)Tb(℃)−内部抵抗Rb(Ω)):Rb=func2(Tb)。
ここで、測定値(推定演算値を含む)は以下の通りである。
(1)2次電池1の電池温度Tb(℃):温度測定器13により測定される。
(2)2次電池1の電圧Vb(V):電圧検出器11により測定される。
(3)キャパシタ2の電圧Vc(V):電圧検出器21により測定される。
(4)直流リンク8の電圧Vdc(V):電圧検出器51により測定される。
(5)2次電池1のSOC(Socb)(%):コントローラ10により2次電池1の電圧Vb(測定値)に基づいて公知の電圧テーブル方式を用いて、テーブルメモリ10m内の電圧テーブルを参照して推定演算される。
(6)キャパシタ2のSOC(Socc)(%):コントローラ10によりキャパシタ2の電圧Vc(測定値)に基づいて公知の電圧テーブル方式を用いて、テーブルメモリ10m内の電圧テーブルを参照して推定演算される。
(1)2次電池1の電池温度Tb(℃):温度測定器13により測定される。
(2)2次電池1の電圧Vb(V):電圧検出器11により測定される。
(3)キャパシタ2の電圧Vc(V):電圧検出器21により測定される。
(4)直流リンク8の電圧Vdc(V):電圧検出器51により測定される。
(5)2次電池1のSOC(Socb)(%):コントローラ10により2次電池1の電圧Vb(測定値)に基づいて公知の電圧テーブル方式を用いて、テーブルメモリ10m内の電圧テーブルを参照して推定演算される。
(6)キャパシタ2のSOC(Socc)(%):コントローラ10によりキャパシタ2の電圧Vc(測定値)に基づいて公知の電圧テーブル方式を用いて、テーブルメモリ10m内の電圧テーブルを参照して推定演算される。
なお、本実施形態では、電圧テーブルを用いてSOCを推定演算しているが、本発明はこれに限らず、電流積算方式などの他の方式を用いてSOCを推定演算してもよい。すなわち、各SOCは2次電池1又はキャパシタ2の電圧又は電流に基づいて推定演算される。
さらに、温度制御処理の制御則は以下の通りである。
まず、2次電池1に関する制御測は以下の通りである。
(R1)温度特性Rb=func2(Tb)から、2次電池1の温度Tb(℃)での内部抵抗Rb(Ω)を求める。
(R2)上記(R1)で求めた内部抵抗Rbから、最大放電電流Ib_discharge、最大充電電流Ib_chargeを次式より求める。
(R1)温度特性Rb=func2(Tb)から、2次電池1の温度Tb(℃)での内部抵抗Rb(Ω)を求める。
(R2)上記(R1)で求めた内部抵抗Rbから、最大放電電流Ib_discharge、最大充電電流Ib_chargeを次式より求める。
(R3)2次電池1の電圧Vb(V)、直列数Nb、並列数Mbより、充電可能電力Wb_charge(W)、放電可能電力Wb_discharge(W)を次式より求める。
次いで、キャパシタ2に関する制御則は以下の通りである。
(R11)キャパシタ2の静電容量をC(F)として、キャパシタSOC(Socc)と電荷量Qの関係は以下に与えられる。
(R11)キャパシタ2の静電容量をC(F)として、キャパシタSOC(Socc)と電荷量Qの関係は以下に与えられる。
よって、キャパシタ2の充放電範囲をSOCで最小値Socc_Min〜最大値Socc_Max(%)とした場合、電荷量の最小値Q_Min、電荷量の最大値Q_Maxが求まり、最大放電電流Ic_discharge、最大充電電流Ic_chargeは、次式より求まる。
(R12)キャパシタ電圧Vc(V)、直列数Nc、並列数Mcより、充電可能電力Wc_charge(W)、放電可能電力Wc_discharge(W)を次式より求める。
さらに、2次電池1及びキャパシタ2に関する制御則は以下の通りである。
(R21)電力指令値Pct*は、キャパシタ充電指令値Pct_charge*、キャパシタ放電指令値Pct_discharge*の2つとして次式から求まる。なお、min(A,B)はA及びBのうち最小値を関数値とする最小値関数である。
(R23)以上により出力電力指令値Pct*が決定されれば、温度制御関数値として制御関数値出力部42から出力され、これに基づいて、図2の充放電制御部40は通流率Dを演算してDC/DCコンバータ3に設定することで、2次電池1の温度Tbを制御する。
図3A及び図3Bは図1のコントローラ10によって実行される蓄電デバイスの温度制御処理を示すフローチャートである。
図3AのステップS1において、二次電池1の電圧に基づいて、電圧テーブルを参照して二次電池1のSocbを計算し、ステップS2においてキャパシタ2の電圧に基づいて、電圧テーブルを参照してキャパシタ2のSoccを計算する。次いで、ステップS3において、Socb>Socb_MinでかつSocc<Socc_Maxであるか否かを判断し、NOのときは図3BのステップS4に進む一方、YESのときはステップS5に進む。ステップS5では、式(10)で演算されたキャパシタ充電指令値Pct_charge*を出力電力指令値Pct*として設定し、ステップS6では、DC/DCコンバータ3をキャパシタ2から2次電池1への充電モードに設定し、ステップS7では、図2の充放電制御部40の処理を実行することによりDC/DCコンバータ3の通電率Dを計算して、それに基づいてデューティ比を制御することによりスイッチング動作を制御し、ステップS8に進む。ステップS8では、Socb<Socb_Minもしくは、Socc>Socc_Maxであるか否かを判断し、NOのときはステップS5に戻り充電モードを継続する一方、YESのときはステップS1に戻る。
図3BのステップS4では、Socb<Socb_MaxでかつSocc>Socc_Minであるか否かを判断し、NOのときはステップS13に進む一方、YESのときはステップS9に進む。ステップS9では、式(11)で演算されたキャパシタ放電指令値Pct_discharge*を出力電力指令値Pct*として設定し、ステップS10では、DC/DCコンバータ3を2次電池1からキャパシタ2への放電モードに設定し、ステップS11では、図2の充放電制御部40の処理を実行することによりDC/DCコンバータ3の通電率Dを計算して、それに基づいてデューティ比を制御することによりスイッチング動作を制御し、ステップS12に進む。ステップ12では、Socb>Socb_Maxもしくは、Socc<Socc_Minであるか否かを判断し、NOのときはステップS9に戻り放電モードを継続する一方、YESのときはステップS1に戻る。ステップS13では、出力電力指令値Pct*に零を設定し、ステップ14では、DC/DCコンバータ3を停止モードに設定し、ステップS15にてDC/DCコンバータ3の通電率Dを零に設定し、DC/DCコンバータ3を停止させる。ステップS15の処理の後、ステップS1に戻る。
図4は図3A及び図3Bの蓄電デバイスの温度制御処理において充電モード、放電モード及び停止モードの領域を示す2次電池SOC(Socb)に対するキャパシタSOC(Socc)のグラフである。図4から明らかなように、本制御方法では、4個のSOCパラメータ(Socc_Max,Socc_Min,Socb_Max,Socb_Min)によって、図4の2次元平面が4つの状態(充電モード、放電モード、停止モード、充電及び放電のどちらも可)に分けられる。Socb>Socb_MaxかつSocc>Socc_Maxのときは両蓄電デバイスが最大SOCを超えているため、停止モードに設定する。また、Socb<Socb_MinかつSocc>Socc_Minのときも両蓄電デバイスが最小SOC未満であるため、停止モードに設定する。これら以外の領域では、Socb>Socb_MinでかつSocc<Socc_Maxであるとき、DC/DCコンバータ3は充電モードに設定される一方、Socb<Socb_MaxでかつSocc>Socc_Minのとき、DC/DCコンバータ3は放電モードに設定される。充電モードと放電モードが重なる領域では、充電及び放電のどちらも可能であり、充電モード及び放電モードのどちらかを設定する。
本発明者らは,図1の電力貯蔵システムを用いて、電池温度Tbを22℃から23℃に昇温させる場合についてシミュレーションを行った。その結果を図5及び図6に示す。このシミュレーションの条件を以下のように設定した。
(1)2次電池1のSOCの設定範囲Socb_Min〜Socb_Max(%):40〜50%;
(2)キャパシタ2のSOCの設定範囲Socc_Min〜Socc_Max(%):70〜90%;
(3)2次電池1の電圧Vbの設定範囲Vb_Min〜Vb_Max(V):2.5〜3.5V/セル;
(4)キャパシタ2の電圧Vcの設定範囲Vc_Min〜Vc_Max(V):2.2〜3.8V/セル;
(5)2次電池1の電圧Vb=950.544V;
(6)2次電池1は、288個のセルを直列に接続し、その直列回路を5個並列にして接続して構成される;
(7)キャパシタ2の電圧Vc=729.6V;
(8)キャパシタ2は、192個のセルを直列に接続し、その直列回路を5個並列にして接続して構成される;
(9)キャパシタ放電指令値Pct_discharge*=150kW;
(10)キャパシタ充電指令値Pct_charge*=400kW;
(11)2次電池1は次式の熱容量Cb(1603J/K/セル)を有する。
(1)2次電池1のSOCの設定範囲Socb_Min〜Socb_Max(%):40〜50%;
(2)キャパシタ2のSOCの設定範囲Socc_Min〜Socc_Max(%):70〜90%;
(3)2次電池1の電圧Vbの設定範囲Vb_Min〜Vb_Max(V):2.5〜3.5V/セル;
(4)キャパシタ2の電圧Vcの設定範囲Vc_Min〜Vc_Max(V):2.2〜3.8V/セル;
(5)2次電池1の電圧Vb=950.544V;
(6)2次電池1は、288個のセルを直列に接続し、その直列回路を5個並列にして接続して構成される;
(7)キャパシタ2の電圧Vc=729.6V;
(8)キャパシタ2は、192個のセルを直列に接続し、その直列回路を5個並列にして接続して構成される;
(9)キャパシタ放電指令値Pct_discharge*=150kW;
(10)キャパシタ充電指令値Pct_charge*=400kW;
(11)2次電池1は次式の熱容量Cb(1603J/K/セル)を有する。
図5は図1の電力貯蔵システムのシミュレーション結果であって、図5(a)はリチウムイオン電池(LiB)及びリチウムイオンキャパシタ(LiC)の経過時刻に対する各出力電力を示す波形図であり、図5(b)はリチウムイオン電池(LiB)及びリチウムイオンキャパシタ(LiC)の経過時刻に対する各電圧及び直流リンク電圧Vdcを示す波形図であり、図5(c)はリチウムイオン電池(LiB)及びリチウムイオンキャパシタ(LiC)の経過時刻に対する各電流を示す波形図であり、図5(d)はリチウムイオン電池(LiB)及びリチウムイオンキャパシタ(LiC)の経過時刻に対する各セル電圧を示す波形図である。また、図6は図1の電力貯蔵システムのシミュレーション結果であって、図6(a)はリチウムイオン電池(LiB)及びリチウムイオンキャパシタ(LiC)の経過時刻に対する1並列当たりの電流を示す波形図であり、図6(b)はリチウムイオン電池(LiB)及びリチウムイオンキャパシタ(LiC)の経過時刻に対する各SOCを示す波形図であり、図6(c)はリチウムイオン電池(LiB)の経過時刻に対する電池温度Tbを示す波形図であり、図6(d)はリチウムイオン電池(LiB)の経過時刻に対する内部抵抗Rrbを示す波形図である。
図5及び図6から明らかなように、本実施例では、約100秒で電池温度を1℃上昇させることが可能であった。これより、所定の温度まで可能な限り迅速に昇温できていることが解かる。
以上説明したように、本実施形態によれば、2次電池1とキャパシタ2を併用した電力貯蔵システムを構成し、2次電池1とキャパシタ2間で充放電制御を行うことにより、所定の温度まで可能な限り迅速かつ容易に昇温し、かつ昇温時に消費する電力は、2次電池、キャパシタの充放電効率のみに抑えることができる。
以上の実施形態において、第1の蓄電デバイスとして、例えばリチウムイオン電池である2次電池1を用いているが、本発明はこれに限らず、鉛蓄電池、ニッケル・カドミウム蓄電池、ニッケル水素蓄電池、リチウムイオンポリマー畜電池などを用いてもよい。また、第2の蓄電デバイスとして、例えばリチウムイオンキャパシタを用いているが、本発明はこれに限らず、電気二重層キャパシタなどを用いてもよい。
以上の実施形態においては、2次電池1とキャパシタ2との2個の蓄電デバイスを備えた電力貯蔵システムについて説明しているが、本発明はこれに限らず、3個以上の蓄電デバイスを備えた電力貯蔵システムを構成して、各蓄電デバイス間で充放電を行うように構成してもよい。
以上詳述したように、複数の蓄電デバイスを併用した電力貯蔵システムのための蓄電デバイスの温度制御装置及び方法において、従来技術に比較して消費電力を大幅に軽減できる蓄電デバイスの温度制御装置及び方法を提供することができる。交流負荷7としては、例えば、車両、船舶などの交流モータ等の電気推進装置の交流電気機器に適用できる。
1…2次電池、
2…キャパシタ、
3…双方向昇降圧型DC/DCコンバータ(DC/DCコンバータ)、
4…平滑用リアクトル、
5…フィルタコンデンサ、
6…DC/ACインバータ、
7…負荷、
10…コントローラ、
10m…テーブルメモリ、
11,21,51…電圧検出器、
31…電流検出器、
13…温度測定器、
40…充放電制御部、
41,46…PI制御器、
42…制御関数値出力部、
43…加算器、
44…除算器、
45…減算器。
2…キャパシタ、
3…双方向昇降圧型DC/DCコンバータ(DC/DCコンバータ)、
4…平滑用リアクトル、
5…フィルタコンデンサ、
6…DC/ACインバータ、
7…負荷、
10…コントローラ、
10m…テーブルメモリ、
11,21,51…電圧検出器、
31…電流検出器、
13…温度測定器、
40…充放電制御部、
41,46…PI制御器、
42…制御関数値出力部、
43…加算器、
44…除算器、
45…減算器。
Claims (6)
- 所定の内部抵抗を有する第1の蓄電デバイスと、第2の蓄電デバイスとを含む複数の蓄電デバイスを備える電力貯蔵システムのための蓄電デバイスの温度制御装置であって、
上記温度制御装置は、
上記第1の蓄電デバイスと上記第2の蓄電デバイスが双方向DC/DCコンバータ及び直流リンクを介して並列に接続されるように、上記第1の蓄電デバイスと上記第2の蓄電デバイスとの間に設けられる双方向DC/DCコンバータと、
上記第1の蓄電デバイスの温度を測定する温度測定手段と、
上記第1の蓄電デバイスの温度を制御する制御手段とを備え、
上記制御手段は、
上記第1の蓄電デバイスの電圧又は電流に基づいて上記第1の蓄電デバイスの第1のSOCを演算し、
上記第2の蓄電デバイスの電圧又は電流に基づいて上記第2の蓄電デバイスの第2のSOCを演算し、
上記第1のSOCが上記第1のSOCの所定の最小値よりも大きくかつ上記第2のSOCが上記第2のSOCの所定の最大値よりも小さいとき、上記双方向DC/DCコンバータを、上記第2の蓄電デバイスから上記第1の蓄電デバイスの充電モードに設定して動作するように制御し、
上記第1のSOCが上記第1のSOCの所定の最大値よりも小さくかつ上記第2のSOCが上記第2のSOCの所定の最小値よりも大きいとき、上記双方向DC/DCコンバータを、上記第1の蓄電デバイスから上記第2の蓄電デバイスの放電モードに設定して動作するように制御し、
上記直流リンクに負荷が接続されていないときの上記第1の蓄電デバイスの内部抵抗、上記第2のSOC、上記直流リンクの電圧、及び上記双方向DC/DCコンバータの直流リンク側の電流との誤差に基づいて、上記双方向DC/DCコンバータの通流率Dを演算し、当該通流率となるように双方向DC/DCコンバータを制御することで、上記第1の蓄電デバイスの内部抵抗による発熱によりその温度を制御することを特徴とする電力貯蔵システムのための蓄電デバイスの温度制御装置。 - 上記制御手段は、上記直流リンクに負荷が接続されていないときの上記第1の蓄電デバイスの内部抵抗及び上記第2のSOCに基づいて上記第2の蓄電デバイスの第1の出力電力指令値を演算し、上記第1の出力電力指令値と上記直流リンクの電圧から、上記双方向DC/DCコンバータの直流リンク側の電流指令値を演算し、当該電流指令値と、上記双方向DC/DCコンバータの直流リンク側の電流との誤差に基づいて、上記双方向DC/DCコンバータの通流率Dを演算することを特徴とする請求項1記載の電力貯蔵システムのための蓄電デバイスの温度制御装置。
- 上記制御手段は、上記直流リンクに接続される負荷に応じた上記第2の蓄電デバイスのd第2の出力電力指令値を演算し、当該第2の出力電力指令値を上記第1の出力電力指令値に加算して制御することを特徴とする請求項1又は2記載の電力貯蔵システムのための蓄電デバイスの温度制御装置。
- 請求項1〜3のうちのいずれか1つに記載の電力貯蔵システムのための蓄電デバイスの温度制御装置と、
上記第1の蓄電デバイスと上記第2の蓄電デバイスとを含む複数の蓄電デバイスとを備えることを特徴とする電力貯蔵システム。 - 上記電力貯蔵システムは、
上記直流リンクの電圧を、交流電圧に変換するDC/ACコンバータをさらに備えることを特徴とする請求項4記載の電力貯蔵システム。 - 所定の内部抵抗を有する第1の蓄電デバイスと、第2の蓄電デバイスとを含む複数の蓄電デバイスを備える電力貯蔵システムのための蓄電デバイスの温度制御方法であって、
上記温度制御装置は、
上記第1の蓄電デバイスと上記第2の蓄電デバイスが双方向DC/DCコンバータ及び直流リンクを介して並列に接続されるように、上記第1の蓄電デバイスと上記第2の蓄電デバイスとの間に設けられる双方向DC/DCコンバータと、
上記第1の蓄電デバイスの温度を測定する温度測定手段と、
上記第1の蓄電デバイスの温度を制御する制御手段とを備え、
上記温度制御方法は、上記制御手段が、
上記第1の蓄電デバイスの電圧又は電流に基づいて上記第1の蓄電デバイスの第1のSOCを演算するステップと、
上記第2の蓄電デバイスの電圧又は電流に基づいて上記第2の蓄電デバイスの第2のSOCを演算するステップと、
上記第1のSOCが上記第1のSOCの所定の最小値よりも大きくかつ上記第2のSOCが上記第2のSOCの所定の最大値よりも小さいとき、上記双方向DC/DCコンバータを、上記第2の蓄電デバイスから上記第1の蓄電デバイスの充電モードに設定して動作するように制御するステップと、
上記第1のSOCが上記第1のSOCの所定の最大値よりも小さくかつ上記第2のSOCが上記第2のSOCの所定の最小値よりも大きいとき、上記双方向DC/DCコンバータを、上記第1の蓄電デバイスから上記第2の蓄電デバイスの放電モードに設定して動作するように制御するステップと、
上記直流リンクに負荷が接続されていないときの上記第1の蓄電デバイスの内部抵抗、上記第2のSOC、上記直流リンクの電圧、及び上記双方向DC/DCコンバータの直流リンク側の電流との誤差に基づいて、上記双方向DC/DCコンバータの通流率Dを演算し、当該通流率となるように双方向DC/DCコンバータを制御することで、上記第1の蓄電デバイスの内部抵抗の変化によりその温度を制御するステップとを実行することを特徴とする電力貯蔵システムのための蓄電デバイスの温度制御方法。
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