JP2015017050A - 高収率なキシリレンジアミンの回収方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】フタロニトリル類の水素化により得られた反応生成液を蒸留しキシリレンジアミン類を回収するに際し、キシリレンジアミン類の重縮合により生成する高沸点成分に由来する、蒸留塔底におけるキシリレンジアミン類の損失を解決する効果的な方法を提供する。【解決手段】粗キシリレンジアミン類を精製しキシリレンジアミン類を得る際、蒸留終了後、塔底に残ったキシリレンジアミン類の重合により生成する高沸点成分を別途加熱分解する事によりキシリレンジアミン類を再生させて、キシリレンジアミン類の回収率を上げることを特徴とする、高収率なキシリレンジアミンの回収方法。【選択図】なし
Description
本発明はフタロニトリル(以下、PNと記すことがある。)類を水素化してキシリレンジアミン(以下、XDAと記すことがある。)類を製造するに際し、従来廃棄されていた蒸留塔底の高沸点成分よりXDAを回収する方法に関するものである。
一般にXDAは、PNの水素化反応によって得られる反応生成液より、公知の蒸留方法を用いて回収されている。PNの水素化反応液中には、XDAより低沸点および高沸点の化合物が含まれているため、これらの化合物を除去するために蒸留を行う。
例えば特許文献１では、シアノベンジルアミン含量が低く、高品質のXDAを工業的に有利に製造する方法を記載している。粗XDAの蒸留を、圧力１〜１０kPa、塔底温度１００〜１８５℃で行うことで、ガスクロマトグラフィー純度９９質量％以上のXDAを得ている。
例えば特許文献１では、シアノベンジルアミン含量が低く、高品質のXDAを工業的に有利に製造する方法を記載している。粗XDAの蒸留を、圧力１〜１０kPa、塔底温度１００〜１８５℃で行うことで、ガスクロマトグラフィー純度９９質量％以上のXDAを得ている。
特許文献２では、蒸留塔の凝縮器に不活性ガスを供給することで、アンモニア含量が少なく高品質なXDAを製造する方法を記載している。
アミン類、特にXDA等のベンジルアミンは熱により変性されやすく、容易に脱アンモニア反応が起こって分解し、純度が低下すると同時に着色、着臭等の劣化を引き起こすことが知られている。特許文献２では、凝縮器に不活性ガスを供給し、塔頂圧を５３ｋPａ以下、凝縮器出口液温度を１１０℃以下とすることで、アンモニア含量が少ない高品質なXDAを製造する方法を記載している。塔底温度はXDAの分解およびアンモニアの発生を抑えるため、１８０℃以下としている。
アミン類、特にXDA等のベンジルアミンは熱により変性されやすく、容易に脱アンモニア反応が起こって分解し、純度が低下すると同時に着色、着臭等の劣化を引き起こすことが知られている。特許文献２では、凝縮器に不活性ガスを供給し、塔頂圧を５３ｋPａ以下、凝縮器出口液温度を１１０℃以下とすることで、アンモニア含量が少ない高品質なXDAを製造する方法を記載している。塔底温度はXDAの分解およびアンモニアの発生を抑えるため、１８０℃以下としている。
特許文献３では、側方排出部を有する蒸留塔にて粗XDAの蒸留を行うことで、純粋なXDAを製造する方法を記載している。蒸留塔の側方排出部からXDAを排出し、かつ蒸留塔の塔底生成物を付加的な蒸発濃縮工程でさらに蒸発濃縮する。この蒸発濃縮工程の凝縮液を、側方排出部を有する蒸留塔へ返送することで、高純度なXDAを高収率で製造できることを見出している。
塔底温度はXDAの分解を抑えるため、側方排出部を有する蒸留塔では１８５℃以下である。蒸発濃縮工程ではそれ以上の温度でも良いとされるが、同じ温度がより良いとされている。また蒸発濃縮工程では、滞留時間はなるべく短く、圧力は側方排出部より低くすることでXDAの分解を出来る限り低く維持している。
塔底温度はXDAの分解を抑えるため、側方排出部を有する蒸留塔では１８５℃以下である。蒸発濃縮工程ではそれ以上の温度でも良いとされるが、同じ温度がより良いとされている。また蒸発濃縮工程では、滞留時間はなるべく短く、圧力は側方排出部より低くすることでXDAの分解を出来る限り低く維持している。
これらの方法では、XDAの分解を防ぐため塔底温度を１８５℃以下としている。高純度のXDAを得る精製法としては有効であるが、蒸留終了後、XDAの重縮合により生成した高沸点成分が塔底に残ってしまい、XDAの損失となっている。特許文献３では、付加的な蒸発濃縮工程でさらに蒸発濃縮し収率の向上を試みているが、その効果は明らかではない。
本発明の目的は、PN類の水素化により得られた反応生成液を蒸留しXDA類を回収するに際し、XDA類の重縮合により生成する高沸点成分に由来する、蒸留塔底におけるXDA類の損失を解決する効果的な方法を提供することにある。
本発明者らは上記の目的を達成するために鋭意検討した結果、PN類の水素化により得られた反応生成液を蒸留した後、蒸留塔底に残った高沸点成分はXDA類の重縮合物が多く含まれており、該重縮合物を別途加熱分解する事により、XDA類を生成出来ることを見出し、本発明に到達した。即ち本発明は、以下の［１］〜［５］に示す製造方法に関する。
［１］フタロニトリル類の水素化により得られた反応生成液を蒸留してキシリレンジアミン類を回収した後、蒸留塔底の高沸点成分を加熱して再度キシリレンジアミン類を生成させる工程を含むことを特徴とする、高い回収率のキシリレンジアミン類の製造方法である。
［２］加熱の際の圧力が１kPa以下である、［１］に記載のキシリレンジアミン類の製造方法。
［３］加熱の際の温度が１８０−２５０℃である、［１］又は［２］に記載のキシリレンジアミン類の製造方法。
［４］フタロニトリル類がイソフタロニトリル、テレフタロニトリル又はこれらの混合物である［１］から［３］いずれかに記載のキシリレンジアミン類の製造方法。
［５］キシリレンジアミン類がメタキシリレンジアミン、パラキシリレンジアミン又はこれらの混合物である［１］から［３］いずれかに記載のキシリレンジアミン類の製造方法。
［１］フタロニトリル類の水素化により得られた反応生成液を蒸留してキシリレンジアミン類を回収した後、蒸留塔底の高沸点成分を加熱して再度キシリレンジアミン類を生成させる工程を含むことを特徴とする、高い回収率のキシリレンジアミン類の製造方法である。
［２］加熱の際の圧力が１kPa以下である、［１］に記載のキシリレンジアミン類の製造方法。
［３］加熱の際の温度が１８０−２５０℃である、［１］又は［２］に記載のキシリレンジアミン類の製造方法。
［４］フタロニトリル類がイソフタロニトリル、テレフタロニトリル又はこれらの混合物である［１］から［３］いずれかに記載のキシリレンジアミン類の製造方法。
［５］キシリレンジアミン類がメタキシリレンジアミン、パラキシリレンジアミン又はこれらの混合物である［１］から［３］いずれかに記載のキシリレンジアミン類の製造方法。
本発明によれば、粗XDA類を精製しXDA類を得る際、蒸留終了後、塔底に残った高沸点成分を別途加熱分解する事によりXDA類を更に生成させ、XDA類の回収率を上げることを可能とし、工業的に非常に意義が大きい。
本発明は、PN類の水素化により得られた反応生成液を蒸留してXDA類を回収した後、蒸留塔底液を加熱してXDA類を再生させることを特徴とする、高回収率なXDA類の製造方法である。
PN類の水素化は、溶融PN類を反応器に供給し、触媒の存在下、溶媒と混合させてXDA類を得る方法であれば特に限定されず、例えば、特許文献１に記載されている方法で行うことが出来る。フタロニトリル類としては、イソフタロニトリル(以下、IPNと記す)やテレフタロニトリル(以下、TPNと記す)が挙げられる。XDA類としては、メタキシリレンジアミン(以下、MXDAと記す)、パラキシリレンジアミン(以下、PXDAと記す)及びこれらの混合物が挙げられる。混合物の場合、IPNとTPNの比率に特に制限はない。これらのMXDAやPXDAは、それぞれIPNやTPNの水素化によって得られる。
溶媒としては、液体アンモニアまたは液体アンモニアと有機溶剤とを含む混合溶媒が用いることが出来る。有機溶剤としては、PN類を溶解する低沸点の芳香族炭化水素や飽和脂肪族炭化水素が好ましく、具体的にはベンゼン、トルエン、キシレン類、メシチレン、プソイドキュメン、ヘキサン、シクロヘキサンなどが挙げられる。
PN類に対する液体アンモニアの量は等質量以上とする事が好ましい。液体アンモニアと有機溶剤を含む混合溶媒では、有機溶剤の比率を高くする事で反応圧力を低下させる事ができるが、液体アンモニアが少なすぎる場合には好ましくない副反応が生じ、反応収率が低下する場合がある。液体アンモニアまたは該混合溶媒の量はPN類に対して副生物の生成を防ぎ、反応収率の向上の観点から、８０質量%以上が好ましく、９０質量%以上がさらに好ましい。
水素化反応は、回分式でも連続式でも可能である。槽型反応器に触媒を入れ完全混合型でも可能であるが、工業的には管状反応器を用い、成形された触媒を固定床とし、原料溶液と水素ガスを反応器上部から並列で供給する潅液タイプの連続反応器を用いる方法が簡便である。
触媒としては、公知の担持金属触媒、非担持金属触媒、ラネー触媒、貴金属触媒等を使用できる。特に、ニッケル、コバルト又はパラジウムを含有する触媒が好ましい。
触媒の使用量は触媒の種類や反応条件によって異なる。回分式で行う場合は、原料のPN類の初期仕込み量１００重量部に対し、０．２〜１００重量部が好ましい。固定床式で行う場合は、原料PN類の供給速度１重量部／時間に対し、０．２〜７，０００重量部／時間が好ましい。水素化処理の処理温度は４０〜１５０℃、水素分圧は４．０〜１５．０MPaが好ましい。
水素化溶液からのアンモニアの除去方法は、特に限定はないが、落圧による方法、窒素ガス等の不活性ガスを流して除去する方法などが挙げられる。溶媒に液体アンモニアと有機溶剤との混合液を用いた場合には、液体アンモニアの除去は前述の方法により、有機溶剤の除去は蒸留によって行う。
水素化により得た反応液は蒸留により精製を行う。また、塔底液は別途加熱を行うため次の蒸留工程に供給される。
反応液の蒸留には、充填塔、棚段塔、フラッシュドラム等の蒸留装置が使用可能であり、回分式または連続式にて、好ましくは減圧下にて実施される。蒸留塔の操作圧力は１〜１０kPaが好ましく、蒸留塔底部の温度は１００〜１８５℃が好ましい。蒸留で分離される低沸点成分は、XDA類より沸点が低い、キシレン、ベンジルアミン、メチルベンジルアミン、溶媒などが挙げられる。本蒸留により純度９９質量%以上のXDA類が得られる。
反応液の蒸留には、充填塔、棚段塔、フラッシュドラム等の蒸留装置が使用可能であり、回分式または連続式にて、好ましくは減圧下にて実施される。蒸留塔の操作圧力は１〜１０kPaが好ましく、蒸留塔底部の温度は１００〜１８５℃が好ましい。蒸留で分離される低沸点成分は、XDA類より沸点が低い、キシレン、ベンジルアミン、メチルベンジルアミン、溶媒などが挙げられる。本蒸留により純度９９質量%以上のXDA類が得られる。
XDA類を回収後の塔底液はＸＤＡ類の重縮合により生成する高沸点成分が含まれており、該高沸点成分を加熱することにより、ＸＤＡ類を再生することが出来る。加熱の際は、蒸留塔を用いて行う事が出来る。蒸留塔はXDA類の回収に用いたものを利用しても良い。加熱時の蒸留塔圧力は１kPa以下であることが好ましい。更には0.8kPa以下が好ましい。塔圧が１kPaより高いと塔底温度が高くなり、分解以上に高沸点成分の重縮合が促進し、粘度が上昇するため取り扱いが困難になる。
加熱の際の蒸留塔底温度は１８０〜２５０℃であることが好ましい。更には200〜240℃であることが好ましい。塔底温度が２５０℃以上になると、分解以上に高沸点成分の重縮合が促進し、粘度が上昇するため取り扱いが困難になる。塔底液の粘度が１００℃において１００mPa・sを超えると、ポンプ等での送液時に取り扱いが困難となることからも、塔底液温度は２５０℃以下とすることが好ましい。一方、塔底温度が低いと高沸点成分が十分分解されずXDA類の回収が不十分となるため、１８０℃以上とすることが好ましい。
加熱時の塔底の液滞留時間は０．５〜４時間が好ましく、１〜３．５時間がより好ましい。この範囲より液滞留時間が長いと、高沸点成分の重縮合が促進し、粘度が上昇するため取り扱いが困難になる。また、この範囲より液滞留時間が短いと高沸点成分が十分分解されず、XDA類の回収が不十分となる。
次に本発明を実施例及び比較例により具体的に説明する。ただし、本発明はこれら以下の実施例のみによって限定されるものではない。
実施例１
内容量２００ｍｌの管状縦型水素化反応器に、市販の担持ニッケル触媒（Ni含量５０％）を５０ｍｌ充填し、水素流通下250℃で還元して活性化させた。この触媒を水素還元した。その後、イソフタロニトリル(東京化成工業製)を８.５wt%含む液体アンモニア溶液を４０ｇ／ｈの速度で反応管上方から供給し、反応圧力８．０ＭPａで７０ｍｌ／ｍiｎの水素ガスを圧入しながら、７０℃で水素化処理を連続的に行った。
水素化溶液を気液分離器に経由させ、気相部よりアンモニアを常温、常圧になるまで落圧・除去し、さらに窒素ガスを流して残存するアンモニアを除去する操作を行った後、液相部を受器に抜き出し、反応液を得た。
反応液を蒸留塔底に仕込み、単蒸留にて低沸点成分を除去した。蒸留装置は回分式装置を用い、真空ポンプにより減圧して一定圧力５.３kPaに保ち、外部加熱により塔底液の加熱を行い、塔底温度１７２℃となった時点で蒸留終了とした。生成液５９８gの組成はMXDA ９２．０%、高沸点成分８．０%であった。
更に、仕込み液として、上記で得られた生成液を用い蒸留を実施した。蒸留装置は回分式装置を用い、充填物に５０mmφ×５０mmスルザーラボパッキング（住友重機工業製）４個を用いた。真空ポンプにより減圧して一定圧力０.８kPaに保ち、外部加熱により塔底液の加熱を行い、蒸留を実施した。蒸留終了時の塔底温度は１７０℃、総加熱時間は３時間であった。塔底に残った塔底液の粘度は、１００℃において５mPa・sであった。
留出液および塔底液は、重量測定およびガスクロマトグラフィーにて組成分析を行った。
重量収支は、仕込み液５９８g(MXDA ９２．０%、高沸点成分８．０%)に対し、留出液４９５g(MXDA ９９.７%、低沸点成分０.３%)と塔底液９７.５g(MXDA３８.１%、高沸点成分６１.９%)を合わせて、９９.０%であった。MXDA収支は、仕込み液中５５０gに対し、留出液中４９３gと塔底液中３７．１gを合わせて、９６．４%であった。留分としてのMXDA回収率は、仕込み液中５５０gに対し、留出液中４９３gであり、８９.６%であった。
更に、仕込み液として、上記で得られた塔底液９７.５g(MXDA３８.１%、高沸点成分６１.９%)を用い、真空ポンプにより減圧して一定圧力０.８kPaに保ち、外部加熱により塔底液の加熱を行い、加熱分解を実施した。
加熱分解終了時の塔底温度は２１０℃、総加熱時間は３時間３０分であった。塔底に残った塔底液の粘度は、１００℃において８４mPa・sであった。
重量収支は、仕込み液９７.５g(MXDA３８.１%、高沸点成分６１.９%)に対し、留出液３０.３g(MXDA９８.０%、低沸点成分２.０%)と塔底液６６.６g(MXDA２７.１%、高沸点成分７２.９%)を合わせて、９９.４%であった。MXDA収支は、仕込み液中３７.１gに対し、留出液中２９.７gと塔底液中１８.０gを合わせて１２９%であり、MXDA収率が１００%を超えた。
留分としてのMXDA回収率は、仕込み液中３７.１gに対し、留出液中２９.７gと、７９.９%であった。比較例１と合わせた留分としてのMXDA回収率は、仕込み液中５５０gに対し、留出液中５２３gと、９５.０%であった。下記の比較例１に比べ、MXDAを５.４%多く回収できた。
内容量２００ｍｌの管状縦型水素化反応器に、市販の担持ニッケル触媒（Ni含量５０％）を５０ｍｌ充填し、水素流通下250℃で還元して活性化させた。この触媒を水素還元した。その後、イソフタロニトリル(東京化成工業製)を８.５wt%含む液体アンモニア溶液を４０ｇ／ｈの速度で反応管上方から供給し、反応圧力８．０ＭPａで７０ｍｌ／ｍiｎの水素ガスを圧入しながら、７０℃で水素化処理を連続的に行った。
水素化溶液を気液分離器に経由させ、気相部よりアンモニアを常温、常圧になるまで落圧・除去し、さらに窒素ガスを流して残存するアンモニアを除去する操作を行った後、液相部を受器に抜き出し、反応液を得た。
反応液を蒸留塔底に仕込み、単蒸留にて低沸点成分を除去した。蒸留装置は回分式装置を用い、真空ポンプにより減圧して一定圧力５.３kPaに保ち、外部加熱により塔底液の加熱を行い、塔底温度１７２℃となった時点で蒸留終了とした。生成液５９８gの組成はMXDA ９２．０%、高沸点成分８．０%であった。
更に、仕込み液として、上記で得られた生成液を用い蒸留を実施した。蒸留装置は回分式装置を用い、充填物に５０mmφ×５０mmスルザーラボパッキング（住友重機工業製）４個を用いた。真空ポンプにより減圧して一定圧力０.８kPaに保ち、外部加熱により塔底液の加熱を行い、蒸留を実施した。蒸留終了時の塔底温度は１７０℃、総加熱時間は３時間であった。塔底に残った塔底液の粘度は、１００℃において５mPa・sであった。
留出液および塔底液は、重量測定およびガスクロマトグラフィーにて組成分析を行った。
重量収支は、仕込み液５９８g(MXDA ９２．０%、高沸点成分８．０%)に対し、留出液４９５g(MXDA ９９.７%、低沸点成分０.３%)と塔底液９７.５g(MXDA３８.１%、高沸点成分６１.９%)を合わせて、９９.０%であった。MXDA収支は、仕込み液中５５０gに対し、留出液中４９３gと塔底液中３７．１gを合わせて、９６．４%であった。留分としてのMXDA回収率は、仕込み液中５５０gに対し、留出液中４９３gであり、８９.６%であった。
更に、仕込み液として、上記で得られた塔底液９７.５g(MXDA３８.１%、高沸点成分６１.９%)を用い、真空ポンプにより減圧して一定圧力０.８kPaに保ち、外部加熱により塔底液の加熱を行い、加熱分解を実施した。
加熱分解終了時の塔底温度は２１０℃、総加熱時間は３時間３０分であった。塔底に残った塔底液の粘度は、１００℃において８４mPa・sであった。
重量収支は、仕込み液９７.５g(MXDA３８.１%、高沸点成分６１.９%)に対し、留出液３０.３g(MXDA９８.０%、低沸点成分２.０%)と塔底液６６.６g(MXDA２７.１%、高沸点成分７２.９%)を合わせて、９９.４%であった。MXDA収支は、仕込み液中３７.１gに対し、留出液中２９.７gと塔底液中１８.０gを合わせて１２９%であり、MXDA収率が１００%を超えた。
留分としてのMXDA回収率は、仕込み液中３７.１gに対し、留出液中２９.７gと、７９.９%であった。比較例１と合わせた留分としてのMXDA回収率は、仕込み液中５５０gに対し、留出液中５２３gと、９５.０%であった。下記の比較例１に比べ、MXDAを５.４%多く回収できた。
実施例２
水素化反応原料液の組成を、イソフタロニトリルを５.８ｗ％、テレフタロニトリル(東京化成工業製)を2.7ｗ％含む液体アンモニア溶液とした以外は実施例１と同様な方法で、水素化反応、及び、単蒸留を実施した。単蒸留実施後の生成液の組成は、XDA ８６．０%、高沸点成分１４．０%、MXDA／PXDA=６８／３２であった。
更に、仕込み液として、上記で得られた生成液を用い蒸留を実施した。蒸留終了時の塔底温度は１７５℃、総加熱時間は４時間であった。塔底に残った塔底液の粘度は、１００℃において１３mPa・sであった。
重量収支は、仕込み液６１０g(XDA ８６．０％、高沸点成分１４．０％、MXDA／PXDA=６８／３２)に対し、留出液４５４g(XDA ９９.３%、低沸点成分０.７%、MXDA／PXDA=６８／３２)と塔底液１４９g(XDA４１．３%、高沸点成分５８．７%、MXDA／PXDA=６８／３２)を合わせて、９８.８%であった。XDA収支は、仕込み液中５２５gに対し、留出液中４５０gと塔底液中６１.５gを合わせて、９７.６%であった。留分としてのXDA回収率は、仕込み液中５２５gに対し、留出液中４５０gであり、８５.８%であった。
更に、仕込み液として、上記で得られた塔底液１４９g(XDA４１.３%、高沸点成分５８.７%、MXDA／PXDA =６８／３２)を用い、真空ポンプにより減圧して一定圧力０.８kPaに保ち、外部加熱により塔底液の加熱を行い、加熱分解を実施した。加熱分解終了時の塔底温度は２２１℃、総加熱時間は３時間１０分であった。塔底に残った塔底液の粘度は、１００℃において９３mPa・sであった。
重量収支は、仕込み液１４９g(XDA４１.３%、高沸点成分５８.７%、MXDA／PXDA =６８／３２)に対し、留出液６３.７g(XDA９４.７%、低沸点成分５.３%、MXDA／PXDA =６６／３４)と塔底液８２.４g(XDA１７.４%、高沸点成分８２.６%、MXDA／PXDA =６０／４０)を合わせて、９８.１%であった。XDA収支は、仕込み液中６１.５gに対し、留出液中６０.３gと塔底液中１４.３gを合わせて１２１%であり、実施例１と同様にXDA収率が１００%を超えた。仕込み液の高沸点成分にはXDAの重縮合物が多く含まれており、これらを熱処理することでXDAを生成したことが分かった。
留分としてのXDA回収率は、仕込み液中６１.５gに対し、留出液中６０.３gと、９８.１%であった。比較例２と合わせた留分としてのXDA回収率は、仕込み液中５２５gに対し、留出液中５１１gと、９７.３%であった。下記の比較例２に比べ、XDAを１１.５%多く回収できた。
水素化反応原料液の組成を、イソフタロニトリルを５.８ｗ％、テレフタロニトリル(東京化成工業製)を2.7ｗ％含む液体アンモニア溶液とした以外は実施例１と同様な方法で、水素化反応、及び、単蒸留を実施した。単蒸留実施後の生成液の組成は、XDA ８６．０%、高沸点成分１４．０%、MXDA／PXDA=６８／３２であった。
更に、仕込み液として、上記で得られた生成液を用い蒸留を実施した。蒸留終了時の塔底温度は１７５℃、総加熱時間は４時間であった。塔底に残った塔底液の粘度は、１００℃において１３mPa・sであった。
重量収支は、仕込み液６１０g(XDA ８６．０％、高沸点成分１４．０％、MXDA／PXDA=６８／３２)に対し、留出液４５４g(XDA ９９.３%、低沸点成分０.７%、MXDA／PXDA=６８／３２)と塔底液１４９g(XDA４１．３%、高沸点成分５８．７%、MXDA／PXDA=６８／３２)を合わせて、９８.８%であった。XDA収支は、仕込み液中５２５gに対し、留出液中４５０gと塔底液中６１.５gを合わせて、９７.６%であった。留分としてのXDA回収率は、仕込み液中５２５gに対し、留出液中４５０gであり、８５.８%であった。
更に、仕込み液として、上記で得られた塔底液１４９g(XDA４１.３%、高沸点成分５８.７%、MXDA／PXDA =６８／３２)を用い、真空ポンプにより減圧して一定圧力０.８kPaに保ち、外部加熱により塔底液の加熱を行い、加熱分解を実施した。加熱分解終了時の塔底温度は２２１℃、総加熱時間は３時間１０分であった。塔底に残った塔底液の粘度は、１００℃において９３mPa・sであった。
重量収支は、仕込み液１４９g(XDA４１.３%、高沸点成分５８.７%、MXDA／PXDA =６８／３２)に対し、留出液６３.７g(XDA９４.７%、低沸点成分５.３%、MXDA／PXDA =６６／３４)と塔底液８２.４g(XDA１７.４%、高沸点成分８２.６%、MXDA／PXDA =６０／４０)を合わせて、９８.１%であった。XDA収支は、仕込み液中６１.５gに対し、留出液中６０.３gと塔底液中１４.３gを合わせて１２１%であり、実施例１と同様にXDA収率が１００%を超えた。仕込み液の高沸点成分にはXDAの重縮合物が多く含まれており、これらを熱処理することでXDAを生成したことが分かった。
留分としてのXDA回収率は、仕込み液中６１.５gに対し、留出液中６０.３gと、９８.１%であった。比較例２と合わせた留分としてのXDA回収率は、仕込み液中５２５gに対し、留出液中５１１gと、９７.３%であった。下記の比較例２に比べ、XDAを１１.５%多く回収できた。
実施例３
水素化反応原料液の組成を、イソフタロニトリル５.７ｗ％、テレフタロニトリル２.８含む液体アンモニア溶液とした以外は実施例１と同様な方法で、水素化反応、及び、単蒸留を実施した。単蒸留実施後の生成液の組成は、XDA ８８．０%、高沸点成分１２．０%、MXDA／PXDA=６７／３３であった。
更に、仕込み液として、上記で得られた生成液を用い蒸留を実施した。蒸留終了時の塔底温度は１７２℃、総加熱時間は６時間であった。塔底に残った塔底液の粘度は、１００℃において１３mPa・sであった。
重量収支は、仕込み液６５５g(XDA８８.０%、高沸点成分１２.０%、MXDA／PXDA=６７／３３)に対し、留出液５２７g(XDA９９.６%、低沸点成分０.４%、MXDA／PXDA=６７／３３) と塔底液１２０g(XDA２７.５%、高沸点成分７２.５%、MXDA／PXDA =６７／３３) を合わせて、９８.８%であった。XDA収支は、仕込み液中５７６gに対し、留出液中５２５gと塔底液中３３.０gを合わせて、９６.８%であった。留分としてのXDA回収率は、仕込み液中５７６gに対し、留出液中５２５gと、９１.１%であった。
更に、仕込み液として、上記で得られた塔底液１２０g (XDA２７.５%、高沸点成分７２.５%、MXDA／PXDA =６７／３３)を用い、真空ポンプにより減圧して一定圧力０.８kPaに保ち、外部加熱により塔底液の加熱を行い、加熱分解を実施した。加熱分解終了時の塔底温度は２４０℃、総加熱時間は２時間３０分であった。塔底に残った塔底液の粘度は、１００℃において９９mPa・sであった。
重量収支は、仕込み液１２０g(XDA２７.５%、高沸点成分７２.５%、MXDA／PXDA =６７／３３)に対し、留出液３１.２g(XDA９７.８%、低沸点成分２.２%、MXDA／PXDA =６５／３５)と塔底液８７.６g(XDA１３.１%、高沸点成分８６.９%、MXDA／PXDA =５７／４３)を合わせて、９９.０%であった。XDA収支は、仕込み液中３３.０gに対し、留出液中３０.５gと塔底液中１１.５gを合わせて１２７%であり、実施例１と同様にMXDA収率が１００%を超えた。
留分としてのXDA回収率は、仕込み液中３３.０gに対し、留出液中３０.５gと、９２.５%であった。比較例３と合わせた留分としてのXDA回収率は、仕込み液中５７６gに対し、留出液中５５６gと、９６.４%であった。下記の比較例３に比べて、XDAを５.３%多く回収できた。
水素化反応原料液の組成を、イソフタロニトリル５.７ｗ％、テレフタロニトリル２.８含む液体アンモニア溶液とした以外は実施例１と同様な方法で、水素化反応、及び、単蒸留を実施した。単蒸留実施後の生成液の組成は、XDA ８８．０%、高沸点成分１２．０%、MXDA／PXDA=６７／３３であった。
更に、仕込み液として、上記で得られた生成液を用い蒸留を実施した。蒸留終了時の塔底温度は１７２℃、総加熱時間は６時間であった。塔底に残った塔底液の粘度は、１００℃において１３mPa・sであった。
重量収支は、仕込み液６５５g(XDA８８.０%、高沸点成分１２.０%、MXDA／PXDA=６７／３３)に対し、留出液５２７g(XDA９９.６%、低沸点成分０.４%、MXDA／PXDA=６７／３３) と塔底液１２０g(XDA２７.５%、高沸点成分７２.５%、MXDA／PXDA =６７／３３) を合わせて、９８.８%であった。XDA収支は、仕込み液中５７６gに対し、留出液中５２５gと塔底液中３３.０gを合わせて、９６.８%であった。留分としてのXDA回収率は、仕込み液中５７６gに対し、留出液中５２５gと、９１.１%であった。
更に、仕込み液として、上記で得られた塔底液１２０g (XDA２７.５%、高沸点成分７２.５%、MXDA／PXDA =６７／３３)を用い、真空ポンプにより減圧して一定圧力０.８kPaに保ち、外部加熱により塔底液の加熱を行い、加熱分解を実施した。加熱分解終了時の塔底温度は２４０℃、総加熱時間は２時間３０分であった。塔底に残った塔底液の粘度は、１００℃において９９mPa・sであった。
重量収支は、仕込み液１２０g(XDA２７.５%、高沸点成分７２.５%、MXDA／PXDA =６７／３３)に対し、留出液３１.２g(XDA９７.８%、低沸点成分２.２%、MXDA／PXDA =６５／３５)と塔底液８７.６g(XDA１３.１%、高沸点成分８６.９%、MXDA／PXDA =５７／４３)を合わせて、９９.０%であった。XDA収支は、仕込み液中３３.０gに対し、留出液中３０.５gと塔底液中１１.５gを合わせて１２７%であり、実施例１と同様にMXDA収率が１００%を超えた。
留分としてのXDA回収率は、仕込み液中３３.０gに対し、留出液中３０.５gと、９２.５%であった。比較例３と合わせた留分としてのXDA回収率は、仕込み液中５７６gに対し、留出液中５５６gと、９６.４%であった。下記の比較例３に比べて、XDAを５.３%多く回収できた。
比較例１
イソフタロニトリル(東京化成工業製) ８.５wt%含む液体アンモニア溶液を実施例１と同様な方法で、水素化反応、及び、単蒸留を実施した。更に、仕込み液として、得られた生成液５９８g(MXDA ９２．０%、高沸点成分８．０%)を用い蒸留を実施した。
蒸留終了時の塔底温度は１７０℃、総加熱時間は３時間であった。塔底に残った塔底液の粘度は、１００℃において５mPa・sであった。
重量収支は、仕込み液５９８g(MXDA ９２．０%、高沸点成分８．０%)に対し、留出液４９５g(MXDA ９９.７%、低沸点成分０.３%)と塔底液９７.５g(MXDA３８.１%、高沸点成分６１.９%)を合わせて、９９.０%であった。MXDA収支は、仕込み液中５５０gに対し、留出液中４９３gと塔底液中３７．１gを合わせて、９６．４%であった。留分としてのMXDA回収率は、仕込み液中５５０gに対し、留出液中４９３gであり、８９.６%であった。
イソフタロニトリル(東京化成工業製) ８.５wt%含む液体アンモニア溶液を実施例１と同様な方法で、水素化反応、及び、単蒸留を実施した。更に、仕込み液として、得られた生成液５９８g(MXDA ９２．０%、高沸点成分８．０%)を用い蒸留を実施した。
蒸留終了時の塔底温度は１７０℃、総加熱時間は３時間であった。塔底に残った塔底液の粘度は、１００℃において５mPa・sであった。
重量収支は、仕込み液５９８g(MXDA ９２．０%、高沸点成分８．０%)に対し、留出液４９５g(MXDA ９９.７%、低沸点成分０.３%)と塔底液９７.５g(MXDA３８.１%、高沸点成分６１.９%)を合わせて、９９.０%であった。MXDA収支は、仕込み液中５５０gに対し、留出液中４９３gと塔底液中３７．１gを合わせて、９６．４%であった。留分としてのMXDA回収率は、仕込み液中５５０gに対し、留出液中４９３gであり、８９.６%であった。
比較例２
イソフタロニトリル(東京化成工業製) ５.８ｗ％、テレフタロニトリル(東京化成工業製) ２.７ｗ％含む液体アンモニア溶液を実施例２と同様な方法で、水素化反応、及び、単蒸留を実施した。更に、仕込み液として、得られた生成液６１０g(XDA ８６．０%、高沸点成分１４．０%、MXDA／PXDA=６８／３２)を用い蒸留を実施した。
蒸留終了時の塔底温度は１７５℃、総加熱時間は４時間であった。塔底に残った塔底液の粘度は、１００℃において１３mPa・sであった。
重量収支は、仕込み液６１０g(XDA ８６．０％、高沸点成分１４．０％、MXDA／PXDA=６８／３２)に対し、留出液４５４g(XDA ９９.３%、低沸点成分０.７%、MXDA／PXDA=６８／３２)と塔底液１４９g(XDA４１．３%、高沸点成分５８．７%、MXDA／PXDA=６８／３２)を合わせて、９８.８%であった。XDA収支は、仕込み液中５２５gに対し、留出液中４５０gと塔底液中６１.５gを合わせて、９７.６%であった。
留分としてのXDA回収率は、仕込み液中５２５gに対し、留出液中４５０gであり、８５.８%であった。
イソフタロニトリル(東京化成工業製) ５.８ｗ％、テレフタロニトリル(東京化成工業製) ２.７ｗ％含む液体アンモニア溶液を実施例２と同様な方法で、水素化反応、及び、単蒸留を実施した。更に、仕込み液として、得られた生成液６１０g(XDA ８６．０%、高沸点成分１４．０%、MXDA／PXDA=６８／３２)を用い蒸留を実施した。
蒸留終了時の塔底温度は１７５℃、総加熱時間は４時間であった。塔底に残った塔底液の粘度は、１００℃において１３mPa・sであった。
重量収支は、仕込み液６１０g(XDA ８６．０％、高沸点成分１４．０％、MXDA／PXDA=６８／３２)に対し、留出液４５４g(XDA ９９.３%、低沸点成分０.７%、MXDA／PXDA=６８／３２)と塔底液１４９g(XDA４１．３%、高沸点成分５８．７%、MXDA／PXDA=６８／３２)を合わせて、９８.８%であった。XDA収支は、仕込み液中５２５gに対し、留出液中４５０gと塔底液中６１.５gを合わせて、９７.６%であった。
留分としてのXDA回収率は、仕込み液中５２５gに対し、留出液中４５０gであり、８５.８%であった。
比較例３
イソフタロニトリル(東京化成工業製) ５.７ｗ％、テレフタロニトリル(東京化成工業製) ２.８ｗ％含む液体アンモニア溶液を実施例３と同様な方法で、水素化反応、及び、単蒸留を実施した。更に、仕込み液として、得られた生成液６５５g(XDA８８.０%、高沸点成分１２.０%、MXDA／PXDA=６７／３３) を用い、比較例１と同様な方法で蒸留を実施した。
蒸留終了時の塔底温度は１７２℃、総加熱時間は６時間であった。塔底に残った塔底液の粘度は、１００℃において１３mPa・sであった。
重量収支は、仕込み液６５５g(XDA８８.０%、高沸点成分１２.０%、MXDA／PXDA=６７／３３)に対し、留出液５２７g(XDA９９.６%、低沸点成分０.４%、MXDA／PXDA=６７／３３) と塔底液１２０g(XDA２７.５%、高沸点成分７２.５%、MXDA／PXDA =６７／３３) を合わせて、９８.８%であった。XDA収支は、仕込み液中５７６gに対し、留出液中５２５gと塔底液中３３.０gを合わせて、９６.８%であった。
留分としてのXDA回収率は、仕込み液中５７６gに対し、留出液中５２５gと、９１.１%であった。
イソフタロニトリル(東京化成工業製) ５.７ｗ％、テレフタロニトリル(東京化成工業製) ２.８ｗ％含む液体アンモニア溶液を実施例３と同様な方法で、水素化反応、及び、単蒸留を実施した。更に、仕込み液として、得られた生成液６５５g(XDA８８.０%、高沸点成分１２.０%、MXDA／PXDA=６７／３３) を用い、比較例１と同様な方法で蒸留を実施した。
蒸留終了時の塔底温度は１７２℃、総加熱時間は６時間であった。塔底に残った塔底液の粘度は、１００℃において１３mPa・sであった。
重量収支は、仕込み液６５５g(XDA８８.０%、高沸点成分１２.０%、MXDA／PXDA=６７／３３)に対し、留出液５２７g(XDA９９.６%、低沸点成分０.４%、MXDA／PXDA=６７／３３) と塔底液１２０g(XDA２７.５%、高沸点成分７２.５%、MXDA／PXDA =６７／３３) を合わせて、９８.８%であった。XDA収支は、仕込み液中５７６gに対し、留出液中５２５gと塔底液中３３.０gを合わせて、９６.８%であった。
留分としてのXDA回収率は、仕込み液中５７６gに対し、留出液中５２５gと、９１.１%であった。
本発明は、樹脂硬化剤、ナイロン、ポリウレタン、ゴム薬品、紙加工剤、繊維処理剤など幅広い工業分野で有効である。
Claims (5)
- フタロニトリル類を水素化して得られた反応生成液を蒸留してキシリレンジアミン類を回収した後、蒸留塔底液を加熱してキシリレンジアミン類を再生させる工程を含むことを特徴とする、キシリレンジアミン類の製造方法。
- 加熱の際の圧力が１kPa以下である、請求項１に記載のキシリレンジアミン類の製造方法。
- 加熱の際の温度が１８０−２５０℃である、請求項１又は２に記載のキシリレンジアミン類の製造方法。
- フタロニトリル類がイソフタロニトリル、テレフタロニトリル又はこれらの混合物である請求項１から３いずれかに記載のキシリレンジアミン類の製造方法。
- キシリレンジアミン類がメタキシリレンジアミン、パラキシリレンジアミン又はこれらの混合物である請求項１から４いずれかに記載のキシリレンジアミン類の製造方法。
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