JP2014208420A - 繊維強化複合体の製造方法及び繊維強化複合体 - Google Patents

Abstract

【課題】 本発明は、所望形状を有し且つ機械的強度、衝撃吸収性、軽量性及び表面平滑性に優れた繊維強化複合体を製造することができる繊維強化複合体の製造方法を提供する。【解決手段】 本発明の繊維強化複合体の製造方法は、加熱寸法変化率が１％以上で且つ再発泡時の加熱条件下の発泡力が０．１ｍＮ／ｍｍ3以上である再発泡可能な発泡芯材の表面に、熱可塑性樹脂又は未硬化の熱硬化性樹脂が含浸された繊維強化材を積層して積層体を製造する積層工程と、上記積層体を金型内に供給した後に上記積層体を加熱することによって上記発泡芯材を再発泡させ、上記発泡芯材の発泡圧力によって上記繊維強化材を金型の内面に押圧することによって金型の表面に沿って成形させると共に上記発泡芯材の表面に上記繊維強化材を積層一体化させる成形工程とを含有することを特徴とする。【選択図】 図６

Description

本発明は、繊維強化複合体の製造方法及び繊維強化複合体に関する。

近年、繊維で強化された繊維強化合成樹脂は軽量で且つ高い機械的強度を有していることから、自動車分野、船舶分野、航空機分野などの高い機械的強度及び軽量性が求められる分野において使用が拡大している。その中でも自動車用途においては、機械的強度及び軽量性のみならず、衝撃吸収性を有していることも求められている。

上述の要求を満たすものとして、芯材に発泡体を用い、芯材の表面に繊維強化合成樹脂を積層一体化させてなる繊維強化複合体が提案されている。

繊維強化複合体の製造方法としては、特許文献１に、複合サンドイッチコア成形部材の成形法であって、熱弾性硬質フォームコア（発泡コア）を所望形状に成形し、予備成形フォームコアを織布で包んだ後、型内に予備成形フォームコアを置いた後、予備成形フォームコアの周りに包まれた織布を包囲しかつ湿潤化するように、液状熱硬化性樹脂を注入し、しかる後、硬質フォームコアを膨張させフォームコアの織布包囲面を型の内部制約面に対して押しつけた後、硬質フォームコアの加熱を終了させる複合サンドイッチコア成形部材の製造方法が提案されている。

しかしながら、上記複合サンドイッチコア成形部材の製造方法では、予備成形フォームコアを型内に置いた後に、織布が湿潤化するように液状熱硬化性樹脂を注入し、型内に設けられた空気抜きを介して型から余剰の樹脂を排除しており（第５頁右下欄第１５〜第６頁右上欄第７行）、予備成形フォームと型内面との間に形成された隙間には熱硬化性樹脂が充満された状態となっている。

この状態にて硬質フォームコアを膨張させ、この膨張力によってフォームコアの織布を型の内面に押し付けていることから、硬質フォームコアは殆ど膨張することができないことからして、硬質フォームコアの膨張は再発泡によるものではなく、加熱による合成樹脂の線膨張に起因したものであると推察される。このように、硬質フォームコアの膨張が合成樹脂の線膨張に起因したものであることから、硬質フォームコアの周囲に配設した織布を金型内面に押圧する押圧力は非常に小さく、織布を金型内面に沿って正確に成形することができないと共に、織布の金型内面への押圧が不十分となり、織布の表面平滑性が不十分であるという問題点を有する。

また、特許文献２には、芯材の外周面のうち少なくとも上面の大部分に、強化繊維を含んで構成されるプリプレグシートを複数積層して、プリプレグシートの積層体を形成する積層工程と、前記積層工程で形成された積層部材を加熱し熱硬化させて芯材と一体化したＦＲＰ部材を形成する加熱工程と、を含んで構成されるロボットハンド部材の製造方法が開示されている。

しかしながら、上記ロボットハンド部材の製造方法では、段落番号〔００４４〕に記載の通り、積層部材の表面に外型を押し付けることによって芯材とＦＲＰ部材を一体化させており、積層部材の表面に押し付ける外型の押圧力を均一に制御することが難しく、正確な形状を有するロボットハンド部材を製造することが難しいという問題も有する。

特開昭６３−１６２２０７号公報 特開２００２−２９２５９２号公報

本発明は、所望形状を有し且つ機械的強度、衝撃吸収性、軽量性及び表面平滑性に優れた繊維強化複合体を製造することができる繊維強化複合体の製造方法及びこの製造方法を用いて得られた繊維強化複合体を提供する。

本発明の繊維強化複合体の製造方法は、加熱寸法変化率が１％以上で且つ再発泡時の加熱条件下の発泡力が０．１ｍＮ／ｍｍ³以上である再発泡可能な発泡芯材の表面に、熱可塑性樹脂又は未硬化の熱硬化性樹脂が含浸された繊維強化材を積層して積層体を製造する積層工程と、上記積層体を金型内に供給した後に上記積層体を加熱することによって上記発泡芯材を再発泡させ、上記発泡芯材の発泡圧力によって上記繊維強化材を金型の内面に押圧することによって金型の表面に沿って成形させると共に上記発泡芯材の表面に上記繊維強化材を積層一体化させる成形工程とを含有することを特徴とする。

本発明の繊維強化複合体の製造方法で用いられる発泡芯材を構成している合成樹脂としては、特に限定されず、例えば、ポリカーボネート樹脂、アクリル系樹脂、熱可塑性ポリエステル樹脂、ポリメタクリルイミド樹脂、ポリオレフィン系樹脂などが挙げられ、得られる繊維強化複合体の機械的強度及び衝撃吸収性が優れていることから、アクリル樹脂及び熱可塑性ポリエステル樹脂が好ましく、成形工程において、発泡芯材の結晶化度を上昇させて耐熱性を有する発泡芯材とすることができるので、結晶性熱可塑性ポリエステル樹脂がより好ましい。なお、合成樹脂は、単独で用いられても二種以上が併用されてもよい。

熱可塑性ポリエステル樹脂は、ジカルボン酸と二価アルコールとが、縮合反応を行った結果得られた高分子量の線状ポリエステルである。熱可塑性ポリエステル樹脂としては、例えば、芳香族ポリエステル樹脂、ポリ乳酸系樹脂が挙げられる。

芳香族ポリエステル樹脂とは、芳香族ジカルボン酸成分とジオール成分とを含むポリエステルであり、例えば、ポリエチレンテレフタレート、ポリプロピレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリシクロヘキサンジメチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、ポリブチレンナフタレートなどが挙げられ、ポリエチレンテレフタレートが好ましい。なお、芳香族ポリエステル樹脂は、単独で用いられても二種以上が併用されてもよい。

なお、芳香族ポリエステル樹脂は、芳香族ジカルボン酸成分及びジオール成分以外に、例えば、トリメリット酸などのトリカルボン酸、ピロメリット酸などのテトラカルボン酸などの三価以上の多価カルボン酸やその無水物、グリセリンなどのトリオール、ペンタエリスリトールなどのテトラオールなどの三価以上の多価アルコールなどを構成成分として含有していてもよい。

又、芳香族ポリエステル樹脂は、使用済のペットボトルなどから回収、再生したリサイクル材料を用いることもできる。

ポリエチレンテレフタレートは架橋剤によって架橋されていてもよい。架橋剤としては、公知のものが用いられ、例えば、無水ピロメリット酸などの酸二無水物、多官能エポキシ化合物、オキサゾリン化合物、オキサジン化合物などが挙げられる。なお、架橋剤は、単独で用いられても二種以上が併用されてもよい。

ポリエチレンテレフタレートを架橋剤によって架橋する場合には、押出機にポリエチレンテレフタレートと共に架橋剤を供給すればよい。押出機に供給する架橋剤の量は、少なすぎると、ポリエチレンテレフタレートの溶融時の溶融粘度が小さくなりすぎて、破泡してしまうことがあり、多すぎると、ポリエチレンテレフタレートの溶融時の溶融粘度が大きくなりすぎて、発泡体を押出発泡によって製造する場合には押出発泡が困難となることがあるので、ポリエチレンテレフタレート１００重量部に対して０．０１〜５重量部が好ましく、０．１〜１重量部がより好ましい。

ポリ乳酸系樹脂としては、乳酸がエステル結合により重合した樹脂を用いることができ、商業的な入手容易性及びポリ乳酸系樹脂発泡粒子への発泡性付与の観点から、Ｄ−乳酸（Ｄ体）及びＬ−乳酸（Ｌ体）の共重合体、Ｄ−乳酸又はＬ−乳酸のいずれか一方の単独重合体、Ｄ−ラクチド、Ｌ−ラクチド及びＤＬ−ラクチドからなる群から選択される１又は２以上のラクチドの開環重合体が好ましい。なお、ポリ乳酸系樹脂は、単独で用いられても二種以上が併用されてもよい。

ポリ乳酸系樹脂は、成形工程及び得られる繊維強化複合体の物性に影響を与えない限り、乳酸以外の単量体成分として、例えば、グリコール酸、ヒドロキシ酪酸、ヒドロキシ吉酸、ヒドロキシカプロン酸、ヒドロキシヘプタン酸などの脂肪族ヒドロキシカルボン酸；コハク酸、アジピン酸、スベリン酸、セバシン酸、ドデカンジカルボン酸、無水コハク酸、無水アジピン酸、トリメシン酸、プロパントリカルボン酸、ピロメリット酸、無水ピロメリット酸などの脂肪族多価カルボン酸；エチレングリコール、１，４−ブタンジオール、１，６−ヘキサンジオール、１，４−シクロヘキサンジメタノール、ネオペンチルグリコール、デカメチレングリコール、グリセリン、トリメチロールプロパン、ペンタエリトリットなどの脂肪族多価アルコールなどを含有していてもよい。

ポリ乳酸系樹脂は、成形工程及び得られる繊維強化複合体の物性に影響を与えない限り、アルキル基、ビニル基、カルボニル基、芳香族基、エステル基、エーテル基、アルデヒド基、アミノ基、ニトリル基、ニトロ基などのその他の官能基を含んでいてもよい。ポリ乳酸系樹脂はイソシアネート系架橋剤などによって架橋されていてもよく、エステル結合以外の結合手により結合していてもよい。

アクリル系樹脂は、（メタ）アクリル系モノマーを重合させることによって製造される。なお、（メタ）アクリルとは、アクリル又はメタクリルの何れか一方又は双方を意味する。

（メタ）アクリル系モノマーとしては、特に限定されず、（メタ）アクリル酸、（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル、（メタ）アクリル酸ブチル、（メタ）アクリル酸ラウリル、（メタ）アクリル酸２−エチルヘキシル、（メタ）アクリル酸シクロヘキシル、（メタ）アクリル酸ベンジル、（メタ）アクリルアミドなどが挙げられる。

又、アクリル系樹脂は、上記（メタ）アクリル系モノマー以外にこれと共重合可能なモノマー成分を含有していてもよい。このようなモノマーとしては、マレイン酸、無水マレイン酸、フマル酸、イタコン酸、無水イタコン酸、クロトン酸、マレイン酸アミド、マレイン酸イミドなどが挙げられる。

後述する再発泡時において、発泡芯材の発泡力は０．１ｍＮ／ｍｍ³以上に限定され、 ０．１〜１０ｍＮ／ｍｍ³が好ましく、０．２〜１ｍＮ／ｍｍ³がより好ましい。発泡芯材の発泡力は、低すぎると、発泡芯材の再発泡によって繊維強化材を金型内面に十分な圧力でもって押圧できないので、得られる繊維強化複合体の繊維強化材の表面平滑性が低下し若しくは繊維強化材を所望形状に成形できず、又は、発泡芯材と繊維強化材との一体化が不十分となって得られる繊維強化複合体の機械的強度が低下する。一方、発泡芯材の発泡力が必要以上に高すぎると、発泡芯材による繊維強化材の金型内面への押圧力が大きくなりすぎて、繊維強化材に含浸させている熱硬化性樹脂又は熱可塑性樹脂が必要以上に金型外に流出してしまい、繊維強化材を構成している繊維が外部に露出し易くなり、得られる繊維強化複合体の表面平滑性が低下することがあるので、得られる繊維強化複合体の繊維強化材の表面平滑性が低下し若しくは繊維強化材を所望形状に成形できない虞れ、又は、発泡芯材と繊維強化材との一体化が不十分となって得られる繊維強化複合体の機械的強度が低下する虞れがある。

発泡芯材の発泡力は、発泡芯材の後述する表面層の結晶化度、発泡芯材の見掛け密度、残存発泡剤量又は連続気泡率を調整することによって制御することができる。例えば、発泡芯材の表面層の結晶化度を上昇させることによって発泡芯材の発泡力を低くすることができる一方、発泡芯材の表面層の結晶化度を低下させることによって発泡芯材の発泡力を高くすることができる。

なお、発泡芯材の発泡力は、「発泡プラスチック−硬質材料の圧縮試験」で使用される万能試験機を用いて、発泡芯材が加熱により膨張（発泡）する時に生じる荷重を連続的に測定し、測定開始後の所定時間で検知された最小荷重を試験片体積で除した値である。

具体的には、発泡芯材から一辺が５０ｍｍの立方体形状の試験片を切り出す。試験片を温度２３±２℃、湿度５０±５％の環境下で２４時間以上に亘って放置した後、測定を行う。万能試験機、テンシロン付帯高低温度恒温槽及び万能試験機データ処理ソフトを用いて、発泡芯材の再発泡時の温度に設定した恒温槽内で、上部圧縮板と下部圧縮板との間に挟み込まれた試験片が５０ｍｍから膨張（発泡）することにより発生する荷重を測定する。測定は１８００秒間に亘って連続して行い、測定開始から６００秒経過した時点から１８００秒経過した時点までの間に測定された最小荷重Ｆ（ｍＮ）を試験片体積で除した値を発泡力とする。なお、万能試験機は、例えば、オリエンテック社から商品名「ＵＣＴ−１０Ｔ」にて市販されている装置を用いることができる。テンシロン付帯高低温度恒温槽としては、例えば、Ｔ．Ｓ．Ｅ．社から市販されている。万能試験機データ処理ソフトは、ＵＴＰＳ−ＳＴＤソフトブレーン社から市販されている。
発泡力（ｍＮ／ｍｍ³）＝最小荷重Ｆ（ｍＮ）／試験片の体積（ｍｍ³）

上記発泡芯材の圧縮強度は１０ｋＰａ以上が好ましく、１００ｋＰａ以上がより好ましく、１０００ｋＰａ以上が特に好ましい。発泡芯材の圧縮強度は、低すぎると、繊維強化複合体の破壊応力が減少し、その結果、繊維強化複合体の衝撃吸収性が低下する。

発泡芯材の圧縮強度は、発泡芯材の後述する表面層の結晶化度、発泡芯材の見掛け密度、残存発泡剤量又は連続気泡率を調整することによって制御することができる。例えば、発泡芯材の表面層の結晶化度を上昇させることによって発泡芯材の圧縮強度を高くすることができる一方、発泡芯材の表面層の結晶化度を低下させることによって発泡芯材の圧縮強度を低くすることができる。

なお、発泡芯材の圧縮強度は、ＪＩＳ Ｋ７２２０：１９９９「発泡プラスチック-硬質材料の圧縮試験」記載の方法に準拠して測定した５％圧縮時の圧縮強度をいう。例えば、発泡芯材から縦５０ｍｍ×横５０ｍｍ×厚み２５ｍｍの直方体形状の試験片を切り出し、圧縮速度１０ｍｍ／分の条件下にて５％圧縮時の試験片の圧縮強度を測定する。

発泡芯材を構成している合成樹脂が結晶性樹脂を含有している場合、発泡芯材の表面層の結晶化度は、高すぎると、発泡芯材の再発泡が阻害されて、繊維強化材を金型内面に十分な圧力でもって押圧できないので、得られる繊維強化複合体の繊維強化材の表面平滑性が低下し若しくは繊維強化材を所望形状に成形できない虞れ、又は、発泡芯材と繊維強化材との一体化が不十分となって得られる繊維強化複合体の機械的強度が低下する虞れがあるので、２４％未満が好ましく、２３％未満がより好ましく、１０％以下が特に好ましい。

発泡芯材を構成している合成樹脂が結晶性樹脂を含有している場合、発泡芯材の内層の結晶化度は、高すぎると、発泡芯材の再発泡が阻害されて、繊維強化材を金型内面に十分な圧力でもって押圧できないので、得られる繊維強化複合体の繊維強化材の表面平滑性が低下し若しくは繊維強化材を所望形状に成形できない虞れ、又は、発泡芯材と繊維強化材との一体化が不十分となって得られる繊維強化複合体の機械的強度が低下する虞れがあることから、２４％未満が好ましく、低すぎると、発泡芯材が柔軟になりすぎて発泡芯材の再発泡によって繊維強化材を金型内面に十分な圧力でもって押圧できないことがあるので、５〜２３％が好ましい。

発泡芯材の表面層とは、発泡芯材の表面と、この表面に対して垂直な方向に発泡芯材のその方向における厚みの５％に相当する寸法だけ内側に入った部分との間に存在する発泡芯材部分をいう。発泡芯材の内層は、発泡芯材の表面層を除いた部分の全てをいう。

なお、発泡芯材の表面層及び内層の結晶化度は、ＪＩＳ Ｋ７１２２：１９８７「プラスチックの転移熱測定方法」に記載されている方法で測定する。

具体的には、示差走査熱量計装置（エスアイアイナノテクノロジー社製 商品名「ＤＳＣ６２２０型」）を用い、アルミニウム製の測定容器の底に隙間のないように、測定対象となる層から切り出した好ましくは直方体形状の試料を約６ｍｇ充填して、試料を窒素ガス流量３０ｍＬ／分の条件下にて３０℃で２分間に亘って保持する。

なお、発泡芯材の内層から試料を切り出す場合、発泡芯材の重心を含むように発泡芯材から試料を切り出す。

しかる後、試料を速度１０℃／分で３０℃から２９０℃まで昇温した時のＤＳＣ曲線を得る。その時の基準物質はアルミナを用いた。発泡芯材の表面層及び内層の結晶化度は、融解ピークの面積から求められる融解熱量（ｍＪ／ｍｇ）と結晶化ピークの面積から求められる結晶化熱量（ｍＪ／ｍｇ）の差を結晶性熱可塑性樹脂の完全結晶の理論融解熱量ΔＨ₀で徐して求められる割合である。例えば、ポリエチレンテレフタレートのΔＨ₀は１４０．１ｍＪ／ｍｇである。発泡芯材の測定対象となる層の結晶化度は下記式に基づいて算出される。
発泡芯材の測定対象となる層の結晶化度（％）
＝１００×（│融解熱量(mJ/mg)│−│結晶化熱量(mJ/mg)│）／ΔＨ₀（mJ/mg）

別に４個の発泡芯材を更に用意し、それぞれの発泡芯材の表面層及び内層の結晶化度を上述と同様の要領で測定し、５個の発泡芯材のそれぞれの表面層の結晶化度の相加平均値を発泡芯材の表面層の結晶化度とし、５個の発泡芯材のそれぞれの内層の結晶化度の相加平均値を発泡芯材の内層の結晶化度とする。

発泡芯材の表面層の結晶化度の調整方法としては、例えば、発泡直後の発泡芯材における表面の冷却速度を遅くすることによって発泡芯材の表面層の結晶化度を上昇させることができる一方、発泡直後の発泡芯材における表面の冷却速度を速くすることによって発泡芯材の表面層の結晶化度を低くすることができる。

又、発泡芯材の内層の結晶化度の調整方法としては、例えば、後述する型内発泡成形によって発泡芯材を製造する時に熱媒体の金型内への流入圧力を上昇させて、金型の内部に充填した合成樹脂発泡粒子も十分に加熱することによって発泡芯材の内層の結晶化度を上昇させることができる一方、型内発泡成形によって発泡芯材を製造する時に熱媒体の金型内への流入圧力を低下させて、金型の内部に充填した合成樹脂発泡粒子の加熱を抑制することによって発泡芯材の内層の結晶化度を低くすることができる。

上記発泡芯材の加熱寸法変化率は１％以上に限定され、２％以上が好ましく、１〜３０％がより好ましく、２〜２０％が特に好ましい。発泡芯材の加熱寸法変化率は、低すぎると、発泡芯材の再発泡によって繊維強化材を金型内面に十分な圧力でもって押圧できないので、得られる繊維強化複合体の繊維強化材の表面平滑性が低下し若しくは繊維強化材を所望形状に成形できなかったり、発泡芯材と繊維強化材との一体化が不十分となって得られる繊維強化複合体の機械的強度が低下したり、又は、繊維強化材７に含まれている空気や、繊維強化材７とキャビティB1内面との隙間に存在する空気が残存し易くなって、繊維強化複合体の表面平滑性が低下する。発泡芯材の加熱寸法変化率は、高すぎると、発泡芯材による繊維強化材の金型内面への押圧力が大きくなりすぎて、繊維強化材に含浸させている熱硬化性樹脂又は熱可塑性樹脂が必要以上に金型外に流出してしまい、繊維強化材を構成している繊維が外部に露出し易くなり、得られる繊維強化複合体の表面平滑性及び機械的強度が低下する虞れがある。

発泡芯材の加熱寸法変化率は、発泡芯材に含まれている残存発泡剤量を調整することによって制御することができる。即ち、発泡芯材に含まれている残存発泡剤量を多くすることによって発泡芯材の加熱寸法変化率を高くすることができる。

なお、発泡芯材の加熱寸法変化率は、発泡芯材を大気圧雰囲気下において９０℃の雰囲気中に９０分間に亘って放置した時の寸法変化率をいう。具体的には、複合体用発泡体から一辺が５０ｍｍの立方体形状の試験片を切り出し、試験片を２３℃、相対湿度６０％にて２４時間に亘って静置する。この試験片の厚みを任意の三カ所において測定し、これらの三カ所の厚みの相加平均値を試験片の「加熱前寸法」とする。

次に、試験片を大気圧雰囲気、９０℃に保持されたオーブン内に供給した後、試験片をオーブン内に９０分間に亘って放置する。しかる後、試験片をオーブンから取り出して常圧下、２３℃、相対湿度６０％にて１時間に亘って放置する。試験片の厚みを加熱前に測定した同一の三カ所において測定し、これらの三カ所の厚みの相加平均値を試験片の「加熱後寸法」とする。加熱寸法変化率を下記式に基づいて算出する。加熱寸法変化率が負の値となった場合には試験片は収縮している。加熱寸法変化率が正の値となった場合には試験片は膨張している。なお、オーブンとしては、例えば、ヤマト科学社から商品名「ＤＮ４４」にて市販されている恒温乾燥機を用いることができる。
加熱寸法変化率（％）＝１００×（加熱後寸法−加熱前寸法）／加熱前寸法

発泡芯材の見掛け密度は、０．０１〜０．７ｇ／ｃｍ³が好ましく、０．０３〜０．７ｇ／ｃｍ³がより好ましい。なお、発泡体の密度は、ＪＩＳ Ｋ７２２２「発泡プラスチック及びゴム−見掛け密度の測定」に準拠して測定された値をいう。

発泡芯材の見掛け密度は、低すぎると、発泡芯材が柔らかくなりすぎて、発泡芯材の再発泡によって繊維強化材を金型内面に十分な圧力でもって押圧できないので、得られる繊維強化複合体の繊維強化材の表面平滑性が低下し若しくは繊維強化材を所望形状に成形できない虞れ、又は、発泡芯材と繊維強化材との一体化が不十分となって得られる繊維強化複合体の機械的強度が低下する虞れがある。

発泡芯材の見掛け密度は、高すぎると、発泡芯材の柔軟性が低下し、発泡芯材を金型内面に沿った状態に正確に再発泡させることができないため、発泡芯材によって繊維強化材を金型内面に沿って正確に且つ十分に押圧することができず、得られる繊維強化複合体の繊維強化材の表面平滑性が低下する虞れ、又は、発泡芯材と繊維強化材との一体化が不十分となって、得られる繊維強化複合体の機械的強度が低下する虞れがある。

又、発泡芯材の連続気泡率は、高いと、繊維強化材に含浸させた熱硬化性樹脂又は熱可塑性樹脂が発泡体内に浸透し、発泡体と繊維強化材との接着に過剰の熱硬化性樹脂又は熱可塑性樹脂が必要となり、得られる繊維強化複合体の繊維強化材を構成している繊維が露出しやすくなって繊維強化複合体の表面平滑性が低下することがあるので、３０％未満が好ましく、２０％以下がより好ましく、１０％以下が特に好ましい。なお、発泡芯材の連続気泡率の調整は、型内発泡成形法を用いて発泡体を製造する場合、合成樹脂粒子を製造する際の押出発泡温度や押出機に供給する発泡剤量を調整することによって行うことができる。

ここで、発泡芯材の連続気泡率はＡＳＴＭ Ｄ−２８５６に記載の測定方法に準拠して下記の要領で測定される。先ず、発泡芯材の見掛け上の体積を測って見掛け体積Ｖ₁（ｃｍ³）とする。次に、発泡芯材の実際試料体積Ｖ₂（ｃｍ³）を体積測定空気比較式比重計を用いて１−１／２−１気圧法により測定する。なお、体積測定空気比較式比重計は、例えば、東京サイエンス社から商品名「１０００型」にて市販されている。

そして、発泡芯材の見掛け体積Ｖ₁（ｃｍ³）と、発泡芯材の実際試料体積Ｖ₂（ｃｍ³）に基づいて下記式により発泡体の連続気泡率を算出することができる。
連続気泡率（％）＝１００×（Ｖ₁−Ｖ₂）／Ｖ₁

発泡芯材中の残存発泡剤量は、少なすぎると、発泡芯材の再発泡によって繊維強化材を金型内面に十分な圧力でもって押圧できないので、得られる繊維強化複合体の繊維強化材の表面平滑性が低下し若しくは繊維強化材を所望形状に成形できない虞れ、又は、発泡芯材と繊維強化材との一体化が不十分となって、得られる繊維強化複合体の機械的強度が低下する虞れがあることから、０．２重量％以上が好ましく、０．３重量％以上がより好ましいが、多すぎると、発泡芯材による繊維強化材の金型内面への押圧力が大きくなりすぎて、繊維強化材に含浸させている熱硬化性樹脂又は熱可塑性樹脂が必要以上に金型外に流出してしまい、繊維強化材を構成している繊維が外部に露出し易くなり、得られる繊維強化複合体の表面平滑性が低下することがあるので、０．２〜５重量％が好ましく、０．５〜３重量％がより好ましい。

発泡芯材中の残存発泡剤量は、例えば、押出発泡による発泡芯材の製造時に合成樹脂に混合させる発泡剤を多くすることによって発泡芯材中の残存発泡剤量を多くする方法、型内発泡成形による発泡芯材の製造時に用いられる合成樹脂発泡粒子に含浸している発泡剤の量を多くすることによって発泡芯材中の残存発泡剤量を多くする方法、発泡芯材に発泡剤を更に含浸させて発泡芯材中の残存発泡剤量を多くする方法、発泡芯材の製造時の発泡のための加熱を少なくして発泡芯材中の残存発泡剤量を多くする方法、発泡芯材の加熱雰囲気下で一定時間置くなどの養生工程を設けて発泡芯材中の残存発泡剤量を少なくする方法などの方法によって制御することができる。

なお、発泡芯材中の残存発泡剤量は、ガスクロマトグラフを使って測定することができる。試料１０〜２０ｍｇを精秤し、熱分解炉ＰＹＲ−１Ａ（島津製作所製）の分解炉入口にセットして１５秒ほどキャリアーガス（ヘリウムガス）でパージを行ない、試料セット時の混合ガスを排出する。その後、試料を炉心まで挿入して加熱することによりガスを放出させ、この放出ガスを島津製作所製ガスクロマトグラフを用いて測定し、得られたクロマトチャートのピーク面積からそれぞれの標準ガス検量線を使用して試料中の残存発泡剤を定量する。
〔ガスクロマトグラフ条件〕
測定装置：ガスクロマトグラフ GC-14B（島津製作所製）
カラム：ポラパックＱ（８０/１００)３ｍｍφ×１．５ｍ（ジーエルサイエンス社製）
データ処理装置：Ｃ−Ｒ３Ａ
検出器：ＴＣＤ
カラム温度：１００℃
注入口温度：１２０℃
検出器温度：１２０℃
キャリアーガス：ヘリウム
キャリアーガス流量：１ｍＬ/分
〔加熱炉条件〕
測定装置：熱分解炉ＰＹＲ−１Ａ（島津製作所製）
加熱炉温度：２４０℃
〔算出条件〕
検量線標準ガス：ｉ−ブタン、ｎ−ペンタン
算出方法：絶対検量線法により、ｉ−ブタン、ｎ−ペンタンの検量線を予め作成し、得られた試料の残存発泡剤量を標準ガス毎の検量線により算出した。結果において、ｎ−ブタンガス量はｉ−ブタン換算量、ｉ−ペンタンガス量はｎ−ペンタン換算量とした。

発泡芯材の製造方法としては、加熱寸法変化率が１％以上で且つ再発泡時の加熱条件下の発泡力が０．１ｍＮ／ｍｍ³以上である発泡芯材を製造することができれば、公知の製造方法を用いることができる。具体的には、発泡芯材の製造方法としては、（１）合成樹脂発泡粒子を金型内に充填し、熱水や水蒸気などの熱媒体によって合成樹脂発泡粒子を加熱して発泡させ、合成樹脂発泡粒子の発泡圧によって発泡粒子同士を融着一体化させて所望形状を有する発泡芯材を製造する方法（型内発泡成形法）、（２）合成樹脂を押出機に供給して化学発泡剤又は物理発泡剤などの発泡剤の存在下にて溶融混練し押出機から押出発泡させて発泡芯材を製造する方法（押出発泡法）、（３）合成樹脂及び化学発泡剤を押出機に供給して化学発泡剤の分解温度未満にて溶融混練し押出機から発泡性樹脂成形体を製造し、この発泡性樹脂成形体を発泡させて発泡芯材を製造する方法、（４）化学発泡剤を含有した塊状重合体を製造した後、加熱発泡させて発泡芯材を製造する方法（バルク発泡法）、（５）ミキシングヘッドなどで単量体と発泡剤を混ぜて混合物を作製した後、混合物を吐出し重合させながら発泡を行い、型内に混合物を注入し発泡体を製造し、重合反応、発泡工程が終了した後、型から取出して発泡芯材を製造する方法などが挙げられ、所望形状の発泡芯材を容易に製造することができることから、上記（１）の型内発泡成形法が好ましい。

上記（１）の型内発泡成形法で用いられる合成樹脂発泡粒子の製造方法としては、（１）合成樹脂を押出機内に供給して物理発泡剤の存在下にて溶融混練して押出機に取り付けたノズル金型から合成樹脂押出物を押出発泡させながら切断した後に冷却して合成樹脂発泡粒子を製造する方法、（２）合成樹脂を押出機内に供給して物理発泡剤の存在下にて溶融混練して押出機に取り付けたノズル金型から押出発泡してストランド状の合成樹脂押出物を製造し、この合成樹脂押出物を所定間隔毎に切断して合成樹脂発泡粒子を製造する方法、（３）合成樹脂を押出機内に供給して物理発泡剤の存在下にて溶融混練して押出機に取り付けた環状ダイ又はＴダイから押出発泡して発泡シートを製造し、この発泡シートを切断することによって合成樹脂発泡粒子を製造する方法、（４）懸濁重合などで合成樹脂粒子を作製し、オートクレーブなどで発泡剤を含浸させた発泡性粒子を製造した後、水蒸気などの熱媒体を供給できる予備発泡機を用いて加熱発泡させて合成樹脂発泡粒子を製造する方法、（５）合成樹脂を押出機内に供給して溶融混練して押出機に取り付けたノズル金型から押出してストランド状の合成樹脂押出物を製造し、この合成樹脂押出物を所定間隔毎に切断して合成樹脂粒子を製造し、それをオートクレーブなどで発泡剤を含浸させ発泡性粒子を製造した後、水蒸気などの熱媒体を供給できる予備発泡機を用いて加熱発泡させて合成樹脂発泡粒子を製造する方法などが挙げられる。

次に、上記合成樹脂発泡粒子の製造方法の一例について説明する。先ず、合成樹脂発泡粒子を押出発泡で製造する場合に用いられる製造装置の一例について説明する。図１中、１は、押出機の前端に取り付けられたノズル金型である。図２に示したように、ノズル金型１の前端面10には、ノズルの出口部11、11・・・が複数個、同一仮想円Ａ上に等間隔毎に形成されている。なお、押出機の前端に取り付けるノズル金型は、ノズル内において合成樹脂原料が発泡しなければ、特に限定されない。

そして、ノズル金型１の前端面10におけるノズルの出口部11、11・・・で囲まれた部分には、回転軸２が前方に向かって突出した状態に配設されており、この回転軸２は、後述する冷却部材４を構成する冷却ドラム41の前部41aを貫通してモータなどの駆動部材３に連結されている。

更に、上記回転軸２の後端部の外周面には一枚又は複数枚の回転刃５、５・・・が一体的に設けられており、全ての回転刃５は、その回転時には、ノズル金型１の前端面10に常時、接触した状態となる。なお、回転軸２に複数枚の回転刃５、５・・・が一体的に設けられている場合には、複数枚の回転刃５、５・・・は回転軸２の周方向に等間隔毎に配列されている。又、図２では、一例として、四個の回転刃５、５・・・を回転軸２の外周面に一体的に設けた場合を示した。

そして、回転軸２が回転することによって回転刃５、５・・・は、ノズル金型１の前端面10に常時、接触しながら、ノズルの出口部11、11・・・が形成されている仮想円Ａ上を移動し、ノズルの出口部11、11・・・から押出された熱可塑性ポリエステル系樹脂押出発泡物を順次、連続的に切断可能に構成されている。

又、ノズル金型１の少なくとも前端部と、回転軸２とを包囲するように冷却部材４が配設されている。この冷却部材４は、ノズル金型１よりも大径な正面円形状の前部41aと、この前部41aの外周縁から後方に向かって延設された円筒状の周壁部41bとを有する有底円筒状の冷却ドラム41とを備えている。

更に、冷却ドラム41の周壁部41bにおけるノズル金型１の外方に対応する部分には、冷却液42を供給するための供給口41cが内外周面間に亘って貫通した状態に形成されている。冷却ドラム41の供給口41cの外側開口部には冷却液42を冷却ドラム41内に供給するための供給管41dが接続されている。

冷却液42は、供給管41dを通じて、冷却ドラム41の周壁部41bの内周面に沿って斜め前方に向かって供給されるように構成されている。そして、冷却液42は、供給管41dから冷却ドラム41の周壁部41bの内周面に供給される際の流速に伴う遠心力によって、冷却ドラム41の周壁部41b内周面に沿って螺旋状を描くように前方に向かって進む。そして、冷却液42は、周壁部41bの内周面に沿って進行中に、徐々に進行方向に直交する方向に広がり、その結果、冷却ドラム41の供給口41cより前方の周壁部41bの内周面は冷却液42によって全面的に被覆された状態となるように構成されている。

なお、冷却液42としては、熱可塑性ポリエステル系樹脂発泡粒子を冷却することができれば、特に限定されず、例えば、水、アルコールなどが挙げられるが、使用後の処理を考慮すると、水が好ましい。

そして、冷却ドラム41の周壁部41bの前端部下面には、その内外周面間に亘って貫通した状態に排出口41eが形成されている。排出口41eの外側開口部には排出管41fが接続されている。熱可塑性ポリエステル系樹脂発泡粒子及び冷却液42を連続的に排出口41eを通じて排出できるように構成されている。

合成樹脂と、好ましくは架橋剤とを押出機に供給して発泡剤の存在下にて溶融混練して合成樹脂を好ましくは架橋剤によって架橋した後、押出機の前端に取り付けたノズル金型１から合成樹脂を押出発泡させて得られた押出発泡物を回転刃５によって切断し合成樹脂粒子を製造することができる。

又、化学発泡剤としては、例えば、アゾジカルボンアミド、ジニトロソペンタメチレンテトラミン、ヒドラゾイルジカルボンアミド、重炭酸ナトリウムなどが挙げられる。なお、化学発泡剤は、単独で用いられても二種以上が併用されてもよい。

物理発泡剤は、例えば、プロパン、ノルマルブタン、イソブタン、ノルマルペンタン、イソペンタン、ヘキサンなどの飽和脂肪族炭化水素、ジメチルエーテルなどのエーテル類、塩化メチル、１，１，１，２−テトラフルオロエタン、１，１−ジフルオロエタン、モノクロロジフルオロメタンなどのフロン、二酸化炭素、窒素などが挙げられ、ジメチルエーテル、プロパン、ノルマルブタン、イソブタン、二酸化炭素が好ましく、プロパン、ノルマルブタン、イソブタンがより好ましく、ノルマルブタン、イソブタンが特に好ましい。なお、物理発泡剤は、単独で用いられても二種以上が併用されてもよい。

次に、上記発泡芯材の表面に部分的に又は全面的に繊維強化材を積層することによって積層体を製造する（積層工程）。繊維強化材を構成している繊維としては、特に限定されず、例えば、炭素繊維、ガラス繊維、アラミド繊維、ボロン繊維、金属繊維などが挙げられ、優れた機械的強度及び耐熱性を有していることから、炭素繊維、ガラス繊維、アラミド繊維が好ましく、炭素繊維がより好ましい。

繊維強化材の形態としては、特に限定されず、例えば、織物、編物、不織布、繊維を一方向に引き揃えた繊維束（ストランド）をポリアミド樹脂、ポリエステル樹脂などの合成樹脂糸又はガラス繊維糸などのステッチ糸で結束（縫合）してなる面材などが挙げられる。織物の織り方としては、平織、綾織、朱子織などが挙げられる。

繊維強化材は、（１）織物、編物又は不織布を含む面材同士又はこれらの面材を任意の組み合わせで複数枚、積層してなる多層面材、（２）繊維を一方向に引き揃えた繊維束（ストランド）をポリアミド樹脂、ポリエステル樹脂などの合成樹脂糸又はガラス繊維糸などのステッチ糸で結束（縫合）してなる複数枚の面材を繊維束の繊維方向が互いに相違した方向を指向するように重ね合わせ、重ね合わせた面材同士をポリアミド樹脂、ポリエステル樹脂などの合成樹脂糸又はガラス繊維糸などのステッチ糸で一体化（縫合）してなる多層面材であってもよい。

上記（１）の多層面材において、織物を複数枚、積層してなる多層面材の場合、各織物を構成している経糸（緯糸）の長さ方向が織物の平面方向からみて放射状に配列されていることが好ましい。具体的には、図３及び図４に示したように、各織物を構成している経糸（緯糸）の長さ方向をそれぞれ1a、1b・・・としたとき、これら経糸（緯糸）の長さ方向1a、1b・・・が放射状に配列されていることが好ましく、経糸（緯糸）の長さ方向1a、1b・・・のうちの任意の経糸（緯糸）の長さ方向1aを特定したとき、特定の経糸（緯糸）の長さ方向1aを中心にして他の経糸（緯糸）の長さ方向1b、1c・・・が線対称となるように配列していることがより好ましい。

また、各織物を構成している経糸（緯糸）の長さ方向1a、1b・・・同士の交差角度は、繊維強化材の強度が一方向に偏らず任意の方向において略同一の機械的強度を付与することができるので、織物を二枚重ね合わせる場合には９０°が好ましく、織物を三枚以上重ね合わせる場合には４５°が好ましい。

上記（２）の多層面材において、各面材を構成している繊維束の繊維の長さ方向が面材の平面方向からみて放射状に配列されていることが好ましい。具体的には、図３及び図４に示したように、各面材を構成している繊維束の繊維の長さ方向をそれぞれ1a、1b・・・としたとき、これら繊維の長さ方向1a、1b・・・が放射状に配列されていることが好ましく、繊維の長さ方向1a、1b・・・のうちの任意の長さ方向1aを特定したとき、特定の長さ方向1aを中心にして線対称となるように他の長さ方向1b、1c・・・が配列していることがより好ましい。

また、各面材を構成している繊維束の繊維の長さ方向1a、1b・・・同士の交差角度は、繊維強化材の強度が一方向に偏らず任意の方向において略同一の機械的強度を付与することができることから、面材を二枚重ね合わせる場合には９０°が好ましく、面材を三枚以上重ね合わせる場合には４５°が好ましい。

繊維強化材には熱可塑性樹脂又は未硬化の熱硬化性樹脂（以下、総称して「強化用合成樹脂」ということがある」）が含浸されているが、未硬化の熱硬化性樹脂が好ましい。熱硬化性樹脂としては、特に限定されず、例えば、エポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、フェノール樹脂、メラミン樹脂、ポリウレタン樹脂、シリコン樹脂、マレイミド樹脂、ビニルエステル樹脂、シアン酸エステル樹脂、マレイミド樹脂とシアン酸エステル樹脂とを予備重合した樹脂などが挙げられ、耐熱性、衝撃吸収性又は耐薬品性に優れていることから、エポキシ樹脂、ビニルエステル樹脂が好ましい。熱硬化性樹脂には、硬化剤、硬化促進剤などの添加剤が含有されていてもよい。なお、熱硬化性樹脂は、単独で用いられても二種以上が併用されてもよい。

又、熱可塑性樹脂としては、特に限定されず、オレフィン系樹脂、ポリエステル系樹脂、熱可塑性エポキシ樹脂、アミド系樹脂、熱可塑性ポリウレタン樹脂、サルファイド系樹脂、アクリル系樹脂などが挙げられ、発泡芯材との接着性又は繊維強化材を構成している繊維同士の接着性に優れていることから、ポリエステル系樹脂、熱可塑性エポキシ樹脂が好ましい。なお、熱可塑性樹脂は、単独で用いられても二種以上が併用されてもよい。

熱可塑性エポキシ樹脂としては、エポキシ化合物同士の重合体又は共重合体であって直鎖構造を有する重合体や、エポキシ化合物と、このエポキシ化合物と重合し得る単量体との共重合体であって直鎖構造を有する共重合体が挙げられる。具体的には、熱可塑性エポキシ樹脂としては、例えば、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、ビスフェノールフルオレン型エポキシ樹脂、クレゾールノボラック型エポキシ樹脂、フェノールノボラック型エポキシ樹脂、環状脂肪族型エポキシ樹脂、長鎖脂肪族型エポキシ樹脂、グリシジルエステル型エポキシ樹脂、グリシジルアミン型エポキシ樹脂などが挙げられ、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、ビスフェノールフルオレン型エポキシ樹脂が好ましい。なお、熱可塑性エポキシ樹脂は、単独で用いられても二種以上が併用されてもよい。

熱可塑性ポリウレタン樹脂としては、ジオールとジイソシアネートとを重合させて得られる直鎖構造を有する重合体が挙げられる。ジオールとしては、例えば、エチレングリコール、ジエチレングリコール、プロピレングリコール、ジプロピレングリコール、１，３−ブタンジオール、１，４−ブタンジオールなどが挙げられる。ジオールは、単独で用いられても二種以上が併用されてもよい。ジイソシアネートとしては、例えば、芳香族ジイソシアネート、脂肪族ジイソシアネート、脂環式ジイソシアネートが挙げられる。ジイソシアネートは、単独で用いられても二種以上が併用されてもよい。なお、熱可塑性ポリウレタン樹脂は、単独で用いられても二種以上が併用されてもよい。

繊維強化材中における強化用合成樹脂の含有量は、少なすぎると、繊維強化材を構成している繊維同士の結合が弱くなり若しくは繊維強化材と発泡体との接着が不十分となって、得られる繊維強化複合体の機械的強度が低下し、又は、繊維強化材を構成している繊維が、得られる繊維強化複合体の表面に露出しやすくなり、繊維強化複合体の表面平滑性が低下することがあり、多すぎると、繊維強化材を構成している繊維間に存在する強化用合成樹脂の量が多くなりすぎ、かえって繊維強化材の機械的強度が低下し、得られる繊維強化複合体の機械的強度が低下することがあるので、２０〜７０重量％が好ましく、３０〜６０重量％がより好ましい。

繊維強化材中に強化用合成樹脂を含浸させる方法としては、特に限定されず、例えば、（１）繊維強化材を強化用合成樹脂中に浸漬して繊維強化材中に強化用合成樹脂を含浸させる方法、（２）繊維強化材に強化用合成樹脂を塗布し、繊維強化材に強化用合成樹脂を含浸させる方法などが挙げられる。

なお、熱硬化性樹脂を含浸した繊維強化材及び繊維強化材は市販されているものを用いることができる。熱硬化性樹脂を含浸した繊維強化材は、例えば、三菱レイヨン社から商品名「パイロフィルプリプレグ」にて市販されている。繊維強化材は、例えば、三菱レイヨン社から商品名「パイロフィル」にて市販されている。熱可塑性樹脂を含浸した繊維強化材は、例えば、長瀬ケムテック社から商品名「ＮＮＧＦ６０−０３ｓ」にて市販されている。

強化用合成樹脂を含浸させた後の繊維強化材の厚みは、薄すぎると、繊維強化複合体の表面に繊維強化材を構成している繊維が露出しやすくなって、繊維強化複合体の表面平滑性が低下することがあり、厚すぎると、繊維量が増加して繊維強化複合体の軽量性が低下することがあるので、０．０２〜２ｍｍが好ましく、０．０５〜２ｍｍがより好ましい。

強化用合成樹脂を含浸させた後の繊維強化材の目付は、小さいと、繊維強化複合体の機械的強度が低下することがあり、大きいと、繊維強化複合体の軽量性が低下することがあるので、５０〜４０００ｇ／ｍ²が好ましく、１００〜１０００ｇ／ｍ²がより好ましい。

繊維強化複合体を製造するには、先ず、図５に示したように、発泡芯材６の表面に、熱可塑性樹脂又は未硬化の熱硬化性樹脂が含浸された繊維強化材７を部分的に又は全面的に積層して積層体Ｍを形成する。なお、発泡芯材６の表面に積層される繊維強化材７は、発泡芯材６の表面に接着一体化されていても接着一体化されていなくてもよいが、その後の工程における積層体Ｍの取扱性を考慮すると、発泡芯材６の表面に繊維強化材７を仮接着し一体化しておくことが好ましい。図５では、発泡芯材６を例示として角柱状とした場合を示したが、この形状に限定されず、内部に中空部を有する形状などであってもよい。

発泡芯材６の表面に繊維強化材７を仮接着させる場合、繊維強化材７に含まれている熱可塑性樹脂又は未硬化の熱硬化性樹脂によって発泡芯材６の表面に繊維強化材７を仮接着させてもよいし、又は、別途用意した公知の接着剤を介して発泡芯材６の表面に繊維強化材７を仮接着させてもよい。発泡芯材６の表面への繊維強化材７の接着力は、１〜５００ｋＰａが好ましい。なお、発泡芯材６と繊維強化材７との仮接着力は、ＪＩＳ Ｋ６８５０（１９９９）に準拠して試験速度１０ｍｍ／分の条件下にて測定することができる。仮接着力は、例えば、フォースゲージ（日本電産シンポ社製 商品名「ＦＧＳ−１０００ＴＶ／１０００Ｎ＋ＦＧＰ−１００」）を用いて測定することができる。

図５では、一枚の繊維強化材７を発泡芯材６の表面に巻き付けて積層体Ｍを製造したが、複数枚の繊維強化材７を発泡芯材６の表面に積層して積層体Ｍを製造してもよい。

次に、上記積層工程に続いて成形工程を行う。図６に示したように、積層体Ｍよりも僅かに大きな大きさを有するキャビティB1を有する金型Ｂを用意し、この金型ＢのキャビティB1を開き、キャビティB1内に積層体Ｍを配設した後にキャビティB1を閉止する。なお、金型ＢのキャビティB1の内面には、得られた繊維強化複合体を円滑に取り出すことができるように離型処理が施されていることが好ましい。

積層体Ｍを金型ＢのキャビティB1内に配設した状態において、金型ＢのキャビティB1の内面に、積層体Ｍの繊維強化材７が全面的に近接した状態となっており、成形工程において、発泡芯材６の再発泡力によって、繊維強化材７が十分な押圧力でもって金型ＢのキャビティB1の内面に押圧される。具体的には、積層体Ｍを金型ＢのキャビティB1内に供給した状態において、積層体Ｍの発泡芯材６と、これに対向する金型ＢのキャビティB1内面との間の距離は２ｍｍ以下となるように調整することが好ましい。

更に、金型Ｂを包囲するようにリリースフィルムＣを金型Ｂの外面に巻き付けるなどして積層した上で、リリースフィルムＣ上に更にブリーザークロスＤを金型Ｂの外面に巻き付けるなどして配設する。図６では、リリースフィルムＣ及びブリーザークロスＤを金型Ｂの外面に巻き付けた状態を示したが、この配設状態に限定されず、金型Ｂの外面の一部にリリースフィルムＣ及びブリーザークロスＤをリリースフィルムＣが金型Ｂ側となるように配設してもよい。

上記リリースフィルムＣは、金型Ｂに対して容易に剥離可能に構成されている。リリースフィルムＣは、合成樹脂フィルムから構成されており、表裏面間に亘って貫通する貫通孔が形成されていてもいなくてもよいが、繊維強化材７中に含浸させている余分な合成樹脂をブリーザークロスＤに円滑に吸収させることができるので、貫通孔が形成されていることが好ましい。

リリースフィルムＣに貫通孔が形成されていない場合、繊維強化材７中に含浸させている余分な合成樹脂は、リリースフィルムＣの外方を通じてブリーザークロスＤに吸収される。

リリースフィルムＣにその表裏面間に亘って貫通する貫通孔が多数、形成されている場合、リリースフィルムＣの貫通孔を通じて繊維強化材７中に含浸させていた余分な合成樹脂をブリーザークロスＤに吸収させることができる。リリースフィルムＣを構成している合成樹脂としては、例えば、テトラフルオロエチレン−エチレン共重合体（４フッ化エチレン−エチレン共重合体）などのフッ素系樹脂などが挙げられる。

上記ブリーザークロスＤは、繊維強化材７中に含浸させていた余分な強化用合成樹脂を吸収するために用いられ、積層体Ｍの加熱によって変形、変質しないものであればよく、不織布が挙げられる。不織布としては、例えば、ナイロン繊維などのアミド樹脂繊維、ポリエステル樹脂繊維などからなる不織布、ガラスクロスなどが挙げられる。

次に、積層体ＭをキャビティB1内に収納した金型ＢにバギングフィルムＥを被せてバギングフィルムＥによって積層体Ｍを気密的に密封する。バギングフィルムＥは、積層体Ｍを密封し、積層体Ｍ全体を真空引きするためのフィルムである。バギングフィルムＥを構成している合成樹脂としては、ナイロンなどのアミド樹脂が挙げられる。バギングフィルムＥの外周縁部同士の接合部分は粘着テープなどの封止材Ｆによって気密的に密着一体化されており、積層体Ｍが収納された金型Ｂは、バギングフィルムＥ内に気密的に密封した状態に収納されている。なお、バギングフィルムＥの一部にバックバルブＧを配設する。なお、用いられるバギングフィルムＥは、一枚であってもよいし、複数枚のバギングフィルムＥを用いて、積層体Ｍが収納された金型ＢをバギングフィルムＥ内に気密的に密封した状態に収納してもよい。

しかる後、積層体Ｍを収納している金型Ｂが密封されたバギングフィルムＥをオートクレーブ内に配設する。次に、バックバルブＧに真空ラインを接続し、バックバルブＧを通じてバギングフィルムＥ内の空間部Ｈ内を吸引、排気することによって空間部Ｈ内を減圧状態にする。

バギングフィルムＥの空間部Ｈ内の真空度は、低すぎると、繊維強化材中に存在している空気の吸引、排除が不十分となることがあり、得られた繊維強化複合体の繊維強化材中にボイドが発生して繊維強化複合体の機械的強度が低下し、又は、繊維強化材と金型との間の隙間に存在する空気の吸引、排除が不十分となり、繊維強化複合体の繊維強化材の表面平滑性が低下することがあり、高すぎると、繊維強化材中に含浸させた強化用合成樹脂が必要以上に吸引されてしまい、繊維強化材中の強化用合成樹脂の含有量が少なくなって繊維強化材の機械的強度が低下し、得られる繊維強化複合体の機械的強度が低下し、又は、繊維強化材を構成している繊維が露出し、得られる繊維強化複合体の表面平滑性が低下することがあるので、０．０８〜０．１０ＭＰａが好ましく、０．０９〜０．１０ＭＰａがより好ましい。

次に、バギングフィルムＥで密封された空間部Ｈ内の減圧後又は減圧の開始と同時に空間部Ｈ内の積層体Ｍを加熱する。積層体Ｍの加熱によって、繊維強化材７中の強化用合成樹脂を軟化させる。強化用合成樹脂が未硬化の熱硬化性樹脂を含んでいる場合、熱硬化性樹脂が硬化することなく流動性を保持した状態となるように温度制御する必要がある。又、強化用合成樹脂が熱可塑性樹脂を含んでいる場合、熱可塑性樹脂が流動性を有する状態となるように温度制御する。

積層体Ｍの加熱温度は、低すぎると、繊維強化材に含浸させている強化用合成樹脂の軟化が不十分となって、繊維強化材を金型のキャビティ形状に沿って正確に成形することができないことがあり、高すぎると、発泡芯材の気泡が熱によって破壊されて、得られる繊維強化複合体の軽量性及び衝撃吸収性が低下することがあるので、（強化用合成樹脂のガラス転移温度−６０℃）〜（強化用合成樹脂のガラス転移温度＋８０℃）が好ましく、（強化用合成樹脂のガラス転移温度−５０℃）〜（強化用合成樹脂のガラス転移温度＋７０℃）がより好ましい。なお、本発明において、積層体Ｍの加熱温度とは、積層体Ｍの加熱を積層体Ｍの雰囲気温度を上昇させることによって行っている場合には積層体Ｍの加熱時の雰囲気温度をいい、積層体Ｍを金型によって加熱している場合には金型の温度をいう。強化用合成樹脂中に二種類以上の熱硬化性樹脂又は熱可塑性樹脂が含有されている場合、強化用合成樹脂のガラス転移温度Ｔｇは、強化用合成樹脂に含まれている合成樹脂のガラス転移温度Ｔｇのうちの最も高いガラス転移温度Ｔｇとする。強化用合成樹脂中に二種類以上の熱硬化性樹脂が含有されている場合、全ての熱硬化性樹脂が硬化することなく流動性を有する状態となるように積層体Ｍの加熱温度を調整する必要がある。

なお、本発明において、熱可塑性樹脂のガラス転移温度は、ＪＩＳ Ｋ７１２１：１９８７「プラスチックの転移温度測定方法」に記載されている方法で測定する。但し、サンプリング方法・温度条件に関しては以下のように行う。示差走査熱量計装置を用いアルミニウム製測定容器の底にすきまのないよう試料を約６ｍｇ充てんして、窒素ガス流量２０ｍＬ／分のもと、試料を３０℃から−４０℃まで降温した後に１０分間に亘って保持した後、試料を−４０℃から２９０℃まで昇温（１ｓｔ Ｈｅａｔｉｎｇ）し２９０℃に１０分間に亘って保持した後に２９０℃から−４０℃まで降温（Ｃｏｏｌｉｎｇ）、１０分間に亘って保持した後に−４０℃から２９０℃まで昇温（２ｎｄ Ｈｅａｔｉｎｇ）した時のＤＳＣ曲線を得た。なお、全ての昇温速度及び降温速度は１０℃／分で行い、基準物質としてアルミナを用いる。本発明において、ガラス転移点とは、２ｎｄ Ｈｅａｔｉｎｇ過程で得られたＤＳＣ曲線より得られた中間点ガラス転移温度のことをいう。又、この中間点ガラス転移温度はＪＩＳ Ｋ７１２１：１９８７（９．３「ガラス転移温度の求め方」）より求める。なお、示差走査熱量計装置としては、例えば、エスアイアイナノテクノロジー社から商品名「ＤＳＣ６２２０型」で市販されている示差走査熱量計装置を用いることができる。

本発明において、熱硬化性樹脂のガラス転移温度は下記の要領で測定された温度をいう。熱硬化性樹脂のガラス転移温度を測定する場合には熱硬化性樹脂を予め硬化させる必要がある。熱硬化性樹脂の硬化温度はＪＩＳ Ｋ７１２１：１９８７において測定される発熱ピーク温度±１０℃が目安とされる。熱硬化性樹脂の硬化時間は６０分間が目安とされ、硬化後の熱硬化性樹脂の発熱ピークをＪＩＳ Ｋ７１２１：１９８７に準拠して測定した際に、発熱ピークが観察されなければ、硬化が完了されたとみなせ、この硬化後の熱硬化性樹脂を用いて、後述する要領で熱硬化性樹脂のガラス転移温度を測定する。なお、上述した熱硬化性樹脂の硬化温度の目安となる発熱ピーク温度の詳細な測定方法は、下記の通りである。熱硬化性樹脂の発熱ピーク温度は、ＪＩＳ Ｋ７１２１：１９８７「プラスチックの転移温度測定方法」に記載されている方法で測定する。但し、サンプリング方法・温度条件に関しては以下の要領で行う。示差走査熱量計装置を用いてアルミニウム製測定容器の底にすきまのないよう試料を約６ｍｇ充てんして、窒素ガス流量２０ｍＬ／分のもと、基準物質としてアルミナを用い、試料を３０℃から２２０℃まで速度５℃／分で昇温させる。本発明において、熱硬化性樹脂の発熱ピーク温度とは１回目昇温時のピークトップの温度を読みとった値である。なお、示差走査熱量計装置としては、例えば、エスアイアイナノテクノロジー社から商品名「ＤＳＣ６２２０型」にて市販されている示差走査熱量計装置を用いることができる。

熱硬化性樹脂のガラス転移温度は、ＪＩＳ Ｋ７１２１（１９８７）「プラスチックの転移温度測定方法」における規格９．３「ガラス転移温度の求め方」に準拠して測定された温度とする。具体的には、ガラス転移温度を測定する、硬化後の熱硬化性樹脂６ｍｇを試料として採取する。示差走査熱量計装置を用い、装置内で流量２０ｍＬ／分の窒素ガス流の下、試料を２０℃／分の昇温速度で３０℃から２００℃まで昇温して２００℃にて試料を１０分間に亘って保持する。その後、試料を装置から速やかに取出して２５±１０℃まで冷却した後、装置内で、流量２０ｍＬ／分の窒素ガス流の下、２０℃／分の昇温速度で試料を２００℃まで再度、昇温した時に得られるＤＳＣ曲線よりガラス転移温度（中間点）を算出する。測定においては基準物質としてアルミナを用いる。なお、示差走査熱量計装置としては、例えば、エスアイアイナノテクノロジー社から商品名「ＤＳＣ６２２０型」にて市販されている示差走査熱量計装置を用いることができる。

更に、積層体Ｍの上記加熱によって発泡芯材を再発泡させる。発泡芯材が再発泡によって膨張し、この発泡芯材の膨張によって発泡芯材の表面に配設された繊維強化材７が金型ＢのキャビティB1内面に押し付けられる。この時、繊維強化材７中の強化用合成樹脂は上述の通り流動性を有した状態に維持されていることから、発泡芯材６の再発泡による押圧力によって、繊維強化材７は金型ＢのキャビティB1形状に沿って容易に且つ円滑に変形し成形される。

本発明では、発泡芯材６はその再発泡時における発泡力が０．１ｍＮ／ｍｍ³以上とされ、且つ加熱寸法変化率が１％以上と十分な膨張力を有していることから、繊維強化材７を金型ＢのキャビティB1内面に十分な押圧力でもって押し付けることができる。

又、繊維強化材７は発泡芯材６によるキャビティB1内面への押圧によって繊維強化材７に含浸させている強化用合成樹脂が繊維強化材７の表面にあらわれるので、繊維強化材７の表面には表皮層が形成され、繊維強化材７を構成している繊維は強化用合成樹脂中に埋没した状態となる。更に、繊維強化材７の成形途上において、繊維強化材７に含まれている空気や、繊維強化材７とキャビティB1内面との隙間に存在する空気は、バギングフィルムＥの空間部Ｈ内の減圧によって円滑にキャビティB1外に吸引、排出されると共に、繊維強化材７中に含浸された余分な強化用合成樹脂もキャビティB1外に吸引、排出されてブリーザークロスＤに吸収される。従って、得られる繊維強化複合体の表面は、繊維が殆ど露出しておらず、残存した空気による凹凸もなく、優れた表面平滑性を有している。なお、繊維強化材７に含まれている空気、繊維強化材７とキャビティB1内面との隙間に存在する空気、及び、繊維強化材７中に含浸された余分な強化用合成樹脂は、金型Ｂの接合面などの隙間を通じて金型ＢのキャビティB1外に排出される。

上述のように、繊維強化材７中に含浸された余分な強化用合成樹脂をブリーザークロスに吸収、除去させていることから、繊維強化材に過剰とならないようにしながら必要量の強化用合成樹脂を含浸させ、繊維強化材の繊維同士を繊維が高度に配向した状態に強化用合成樹脂によって結着させることができ、よって、得られる繊維強化複合体は優れた機械的強度を有していると共に、繊維強化材の表面には余分な強化用合成樹脂が残存していないので、得られる繊維強化複合体は優れた表面平滑性を有している。

加えて、発泡芯材６の再発泡時には、発泡芯材６を構成している合成樹脂は適度な柔軟性を有していることから、発泡芯材６自体も金型ＢのキャビティB1内面に沿って円滑に変形し、繊維強化材７を全体的に金型ＢのキャビティB1内面に押圧することができ、繊維強化材７はキャビティB1内面に沿って正確に成形される。

又、発泡芯材６はこれを構成している合成樹脂の線膨張によって膨張しているのではなく、再発泡によって膨張していることから、発泡芯材６には再発泡後に冷却された状態において歪みは殆ど残存しておらず、得られる繊維強化複合体は高温時においても優れた寸法安定性を有している。

上述のように、発泡芯材６を再発泡させて繊維強化材７を金型ＢのキャビティB1内面に沿って成形した後、オートクレーブ内を必要に応じて加圧することによって積層体Ｍを加圧すると共に上記加熱を継続して行う。なお、積層体Ｍの加熱中においてバギングフィルムＥの空間部Ｈ内の減圧状態は維持されている。

上記積層体の加熱を継続しているが、繊維強化材７に含浸させている強化用合成樹脂が熱硬化性樹脂を含有している場合には、上記加熱によって繊維強化材７中に含浸させている熱硬化性樹脂を硬化させる。なお、熱硬化性樹脂の軟化後において、積層体Ｍの加熱温度は同一であってもよいし変化させてもよいが、熱硬化性樹脂の硬化を促進するために積層体Ｍの加熱温度を上昇させることが好ましい。

積層体の繊維強化材７に含有されている未硬化の熱硬化性樹脂を硬化させるための加熱温度は、低すぎると、熱硬化性樹脂の硬化が不十分となって、得られる繊維強化複合体の機械的強度が低下することがあり、高すぎると、発泡シートの気泡が熱によって破壊されて、得られる繊維強化複合体の軽量性及び衝撃吸収性が低下することがあるので、（熱硬化性樹脂のガラス転移温度−５０℃）〜（熱硬化性樹脂のガラス転移温度＋５０℃）が好ましく、（熱硬化性樹脂のガラス転移温度−４０℃）〜（熱硬化性樹脂のガラス転移温度＋４０℃）がより好ましい。強化用合成樹脂中に二種類以上の熱硬化性樹脂が含有されている場合、熱硬化性樹脂のガラス転移温度Ｔｇは、強化用合成樹脂に含まれている熱硬化性樹脂のガラス転移温度Ｔｇのうちの最も高いガラス転移温度Ｔｇとする。

上記熱硬化性樹脂の硬化によって繊維強化材の繊維同士は結着、固定されると共に繊維強化材７は金型ＢのキャビティB1内面に沿って成形された状態にて発泡芯材６の表面に熱硬化性樹脂によって全面的に密着した状態にて積層一体化されて繊維強化複合体を得ることができる。

又、繊維強化材７に含浸させている強化用合成樹脂が熱可塑性樹脂を含んでいる場合、熱硬化性樹脂の場合と異なり、後述するように冷却することによって熱可塑性樹脂が固化した状態となり、繊維強化材の繊維同士は熱可塑性樹脂によって結着、固定されると共に繊維強化材７は金型ＢのキャビティB1内面に沿って成形された状態にて発泡芯材６の表面に熱可塑性樹脂によって全面的に密着した状態にて積層一体化されて繊維強化複合体を得ることができる。

次に、繊維強化複合体を冷却すると共に繊維強化複合体に加えている加圧力を解除した後、バギングフィルムＥの空間部Ｈ内の減圧を解除した上で空間部Ｈを開放して、金型ＢのキャビティB1内から繊維強化複合体を取り出せばよい。

得られた繊維強化複合体は、硬化した熱硬化性樹脂又は熱可塑性樹脂によって繊維同士が結着され且つ金型ＢのキャビティB1内面に沿って所望形状に成形された繊維強化材７が発泡芯材６の表面に沿って密着した状態に積層一体化されている。

このようにして得られた繊維強化複合体は、発泡芯材６の表面に、硬化した熱硬化性樹脂又は熱可塑性樹脂で繊維同士が強固に結着されてなる繊維強化材７が強固に積層一体化されており、優れた機械的強度を有していると共に、一部に発泡体を有していることから軽量性及び衝撃吸収性にも優れている。

更に、繊維強化複合体の発泡芯材６及び繊維強化材７は、発泡芯材６の再発泡力によって金型ＢのキャビティB1内面に十分な押圧力でもって金型ＢのキャビティB1内面に押圧されて金型ＢのキャビティB1内面に沿った形状に正確に成形されており、繊維強化複合体は所望の形状を有している。

又、繊維強化複合体の繊維強化材７の表面には、発泡芯材６の再発泡力による押圧によって繊維強化材７に含浸されている熱可塑性樹脂又は未硬化の熱硬化性樹脂が繊維強化材７表面に滲出し、繊維強化材７の表面に層状となって表皮層を形成しているので、繊維強化材７を構成している繊維が外部に露出しておらず、繊維強化複合体はその表面平滑性に優れており、繊維強化材７の表面粗さＲａは１５μｍ以下となっている。

上述した繊維強化複合体の製造方法では、繊維強化複合体の製造を減圧下にて行った場合を説明したが、常圧下にて行ってもよい。なお、積層体を製造する積層工程は上述と同様であるのでその説明を省略する。

次に、上記積層工程に続いて成形工程を行う。積層体Ｍよりも僅かに大きな大きさを有するキャビティを有する一対の金型を用意し、この金型のキャビティを開き、キャビティ内に積層体を配設した後に一対の金型を型締めしてキャビティを閉止する。なお、金型のキャビティの内面には、上述と同様に、得られた繊維強化複合体を円滑に取り出すことができるように離型処理が施されていることが好ましい。

積層体を金型のキャビティ内に配設した状態において、金型のキャビティの内面に、積層体の繊維強化材が全面的に近接した状態となっており、成形工程において、発泡芯材の再発泡力によって、繊維強化材が十分な押圧力でもって金型のキャビティの内面に押圧される。具体的には、積層体Ｍを金型ＢのキャビティB1内に供給した状態において、積層体Ｍの発泡芯材と、これに対向する一対の金型のキャビティ内面との間の距離は２ｍｍ以下となるように調整することが好ましい。

次に、一対の金型のキャビティ内に収納している積層体を加熱する。積層体の加熱によって、繊維強化材中の強化用合成樹脂を軟化させる。強化用合成樹脂が未硬化の熱硬化性樹脂を含んでいる場合、熱硬化性樹脂が硬化することなく流動性を保持した状態となるように温度制御する必要がある。又、強化用合成樹脂が熱可塑性樹脂を含んでいる場合、熱可塑性樹脂が流動性を有する状態となるように温度制御する。

積層体の加熱温度は、低すぎると、繊維強化材に含浸させている強化用合成樹脂の軟化が不十分となって、繊維強化材を金型のキャビティ形状に沿って正確に成形することができないことがあり、高すぎると、発泡芯材の気泡が熱によって破壊されて、得られる繊維強化複合体の軽量性及び衝撃吸収性が低下することがあるので、（強化用合成樹脂のガラス転移温度−６０℃）〜（強化用合成樹脂のガラス転移温度＋８０℃）が好ましく、（強化用合成樹脂のガラス転移温度−５０℃）〜（強化用合成樹脂のガラス転移温度＋７０℃）がより好ましい。強化用合成樹脂中に二種類以上の熱硬化性樹脂又は熱可塑性樹脂が含有されている場合、強化用合成樹脂のガラス転移温度Ｔｇは、強化用合成樹脂に含まれている合成樹脂のガラス転移温度Ｔｇのうちの最も高いガラス転移温度Ｔｇとする。強化用合成樹脂中に二種類以上の熱硬化性樹脂が含有されている場合、全ての熱硬化性樹脂が硬化することなく流動性を有する状態となるように積層体Ｍの加熱温度を調整する必要がある。

積層体の上記加熱によって発泡芯材を再発泡させる。発泡芯材が再発泡によって膨張し、この発泡芯材の膨張によって発泡芯材の表面に配設された繊維強化材が金型のキャビティ内面に押し付けられる。この時、繊維強化材中の強化用合成樹脂は上述の通り流動性を有した状態に維持されていることから、発泡芯材の再発泡による押圧力によって、繊維強化材は金型のキャビティ形状に沿って容易に且つ円滑に変形し成形される。

又、繊維強化材７は発泡芯材６によるキャビティB1内面への押圧によって繊維強化材７に含浸させている強化用合成樹脂が繊維強化材７の表面にあらわれるので、繊維強化材７の表面には表皮層が形成され、繊維強化材７を構成している繊維は強化用合成樹脂中に埋没した状態となる。従って、得られる繊維強化複合体の表面は、繊維が殆ど露出しておらず、残存した空気による凹凸もなく、優れた表面平滑性を有している。

加えて、発泡芯材の再発泡時には、発泡芯材を構成している合成樹脂は適度な柔軟性を有していることから、発泡芯材自体も一対の金型のキャビティ内面に沿って円滑に変形し、繊維強化材を全体的に金型のキャビティ内面に押圧することができ、繊維強化材はキャビティ内面に沿って正確に成形される。

上述のように、発泡芯材を再発泡させて繊維強化材を金型のキャビティ内面に沿って成形した後、積層体の上記加熱を継続して行う。

上記積層体の加熱を継続しているが、繊維強化材に含浸させている強化用合成樹脂が未硬化の熱硬化性樹脂を含んでいる場合には、上記加熱によって繊維強化材中に含浸させている熱硬化性樹脂を硬化させる。なお、熱硬化性樹脂の軟化後において、積層体の加熱温度は同一であってもよいし変化させてもよいが、熱硬化性樹脂の硬化を促進するために積層体の加熱温度を上昇させることが好ましい。

積層体の繊維強化材７に含有されている未硬化の熱硬化性樹脂を硬化させるための加熱温度は、低すぎると、熱硬化性樹脂の硬化が不十分となって、得られる繊維強化複合体の機械的強度が低下することがあり、高すぎると、発泡シートの気泡が熱によって破壊されて、得られる繊維強化複合体の軽量性及び衝撃吸収性が低下することがあるので、（熱硬化性樹脂のガラス転移温度−５０℃）〜（熱硬化性樹脂のガラス転移温度＋５０℃）が好ましく、（熱硬化性樹脂のガラス転移温度−４０℃）〜（熱硬化性樹脂のガラス転移温度＋４０℃）がより好ましい。強化用合成樹脂中に二種類以上の熱硬化性樹脂が含有されている場合、熱硬化性樹脂のガラス転移温度Ｔｇは、強化用合成樹脂に含まれている熱硬化性樹脂のガラス転移温度Ｔｇのうちの最も高いガラス転移温度Ｔｇとする。

上記熱硬化性樹脂の硬化によって繊維強化材の繊維同士は結着、固定されると共に繊維強化材は金型のキャビティ内面に沿って成形された状態にて発泡芯材の表面に硬化した熱硬化性樹脂によって全面的に密着した状態にて積層一体化されて繊維強化複合体を得ることができる。

又、繊維強化材７に含浸させている強化用合成樹脂が熱可塑性樹脂を含んでいる場合、熱硬化性樹脂の場合と異なり、熱硬化性樹脂の場合のように硬化工程は必要なく、冷却することによって熱可塑性樹脂が固化した状態となり、繊維強化材の繊維同士は熱可塑性樹脂によって結着、固定されると共に繊維強化材は金型のキャビティ内面に沿って成形された状態にて発泡芯材の表面に熱可塑性樹脂によって全面的に密着した状態にて積層一体化されて繊維強化複合体を得ることができる。

本発明の繊維強化複合体の製造方法は、上述の通り、所定の圧縮強度及び加熱寸法変化率を有する発泡芯材の再発泡によって繊維強化材を金型のキャビティ内面に十分な押圧力でもって押圧していることから、繊維強化材を金型のキャビティ内面に沿って正確に成形することができると共に、発泡芯材の表面に強固に積層一体化することができ、よって、得られる繊維強化複合体は優れた機械的強度を有している。そして、繊維強化複合体は、一部に発泡芯材を有していることから、優れた軽量性及び衝撃吸収性を有している。

又、本発明の繊維強化複合体の製造方法は、発泡芯材の再発泡によって繊維強化材を金型のキャビティ内面に押圧する途上において、繊維強化材に含浸させた熱可塑性樹脂又は未硬化の熱硬化性樹脂を繊維強化材の表面に滲出させており、この滲出した熱可塑性樹脂又は未硬化の熱硬化性樹脂は、繊維強化材の表面において金型のキャビティ内面に沿った形状の表皮層を形成し、繊維強化材を構成している繊維が表面に露出しておらず、よって、得られる繊維強化複合体は優れた表面平滑性を有している。

更に、本発明の繊維強化複合体の製造方法は、発泡芯材の再発泡によって繊維強化材を金型のキャビティ内面に押圧していることから、発泡芯材の再発泡及びその冷却工程において発泡芯材に歪み応力が残存するようなことはなく、得られる繊維強化複合体は高温時における寸法安定性に優れている。

合成樹脂発泡粒子の製造装置の一例を示した模式断面図である。 マルチノズル金型を正面から見た模式図である。 繊維強化材を構成している繊維の配向性を示した図である。 繊維強化材を構成している繊維の配向性を示した図である。 積層体を示した断面図である。 繊維強化複合体の製造要領を示した模式断面図である。

以下に実施例を挙げて本発明を更に詳細に説明するが、本実施例に何ら限定されるものでない。

（実施例１）
図１及び図２に示した製造装置を用いた。先ず、１，４−シクロヘキサンジメタノール変性ポリエチレンテレフタレート（イーストマン社製 商品名「ＥＮ０９９」、融点：２３８．５℃）１００重量部、ポリエチレンテレフタレートにタルクを含有させてなるマスターバッチ（ポリエチレンテレフタレート含有量：６０重量％、タルク含有量：４０重量％）１．８重量部及び無水ピロメリット酸０．２６重量部を含む１，４−シクロヘキサンジメタノール変性ポリエチレンテレフタレート組成物を口径が６５ｍｍで且つＬ／Ｄ比が３５の単軸押出機に供給して２９０℃にて溶融混練した。

続いて、押出機の途中から、イソブタン３５重量％及びノルマルブタン６５重量％からなるブタンを１，４−シクロヘキサンジメタノール変性ポリエチレンテレフタレート及びポリエチレンテレフタレートの総量１００重量部に対して０．９重量部となるように溶融状態の１，４−シクロヘキサンジメタノール変性ポリエチレンテレフタレート組成物（以下、単に「変性ポリエチレンテレフタレート組成物」という）に圧入して、１，４−シクロヘキサンジメタノール変性ポリエチレンテレフタレート及びポリエチレンテレフタレートの混合物（以下、単に「変性ポリエチレンテレフタレート」という）中に均一に分散させた。

しかる後、押出機の前端部において、溶融状態の変性ポリエチレンテレフタレート組成物を２８０℃に冷却した後、押出機の前端に取り付けたマルチノズル金型１の各ノズルから変性ポリエチレンテレフタレート組成物を押出発泡させた。

なお、マルチノズル金型１は、出口部1bの直径が１ｍｍのノズルを２０個有しており、ノズルの出口部1bは全て、マルチノズル金型１の前端面10に想定した、直径が１３９．５ｍｍの仮想円Ａ上に等間隔毎に配設されていた。

そして、回転軸２の後端部外周面には、２枚の回転刃５が回転軸２の周方向に１８０°の位相差でもって一体的に設けられており、各回転刃５はマルチノズル金型１の前端面10に常時、接触した状態で仮想円Ａ上を移動するように構成されていた。

更に、冷却部材４は、正面円形状の前部41aと、この前部41aの外周縁から後方に向かって延設され且つ内径が３２０ｍｍの円筒状の周壁部41bとからなる冷却ドラム41を備えていた。そして、供給管41d及び冷却ドラム41の供給口41cを通じて冷却ドラム41内に２０℃の冷却水42が供給されていた。冷却ドラム41内の容積は１７６８４ｃｍ³であった。

冷却水42は、供給管41dから冷却ドラム41の周壁部41bの内周面に供給される際の流速に伴う遠心力によって、冷却ドラム41の周壁部41b内周面に沿って螺旋状を描くように前方に向かって進んでおり、冷却液42は、周壁部41bの内周面に沿って進行中に、徐々に進行方向に直交する方向に広がり、その結果、冷却ドラム41の供給口41cより前方の周壁部41bの内周面は冷却液42によって全面的に被覆された状態となっていた。

そして、マルチノズル金型１の前端面10に配設した回転刃５を２５００ｒｐｍの回転数で回転させてあり、マルチノズル金型１の各ノズルの出口部1bから押出発泡された変性ポリエチレンテレフタレート押出物を回転刃５によって切断して略球状の変性ポリエチレンテレフタレート発泡粒子を製造した。変性ポリエチレンテレフタレート押出物は、マルチノズル金型１のノズルから押出された直後の未発泡部と、この未発泡部に連続する発泡途上の発泡部とからなっていた。そして、変性ポリエチレンテレフタレート押出物は、ノズルの出口部1bの開口端において切断されており、変性ポリエチレンテレフタレート押出物の切断は未発泡部において行われていた。

なお、上述の型内発泡成形用変性ポリエチレンテレフタレート発泡粒子の製造にあたっては、先ず、マルチノズル金型１に回転軸２を取り付けず且つ冷却部材４をマルチノズル金型１から退避させておいた。この状態で、押出機から変性ポリエチレンテレフタレート押出物を押出発泡させ、変性ポリエチレンテレフタレート押出物が、マルチノズル金型１のノズルから押出された直後の未発泡部と、この未発泡部に連続する発泡途上の発泡部とからなることを確認した。次に、マルチノズル金型１に回転軸２を取り付け且つ冷却部材４を所定位置に配設した後、回転軸２を回転させ、変性ポリエチレンテレフタレート押出物をノズルの出口部1bの開口端において回転刃５で切断して変性ポリエチレンテレフタレート発泡粒子を製造した。

この変性ポリエチレンテレフタレート発泡粒子は、回転刃５による切断応力によって外方或いは前方に向かって飛ばされ、冷却部材４の冷却ドラム41の内面に沿って流れている冷却水42にこの冷却水42の流れの上流側から下流側に向かって冷却水42を追うように冷却水42の表面に対して斜交する方向から衝突し、変性ポリエチレンテレフタレート発泡粒子は冷却水42中に進入して直ちに冷却された。

冷却された変性ポリエチレンテレフタレート発泡粒子は、冷却ドラム41の排出口41eを通じて冷却水42と共に排出された後、脱水機にて冷却水42と分離された。

変性ポリエチレンテレフタレート発泡粒子は、嵩密度が０．１５ｇ／ｃｍ³、結晶化度が４％、残存ブタン量が０．７重量％、連続気泡率が２％であった。

金型（雄金型と雌金型）を備えた型内発泡成形機を用意した。雄金型と雌金型とを型締めした状態において、雌雄金型間には内法寸法が縦５０ｍｍ×横４００ｍｍ×高さ５０ｍｍの直方体形状のキャビティが形成されていた。

型内発泡成形機の金型のキャビティ内に変性ポリエチレンテレフタレート発泡粒子を充填して金型を型締めした。しかる後、水蒸気を一方の金型からキャビティ内に導入し、他方の金型に通過させる一方加熱工程において０．０３ＭＰaのゲージ圧力の水蒸気にて変性ポリエチレンテレフタレート発泡粒子を１０秒間に亘って加熱し、次に、水蒸気を他方の金型からキャビティ内に導入し、一方の金型に通過させる逆一方加熱工程において０．０３ＭＰaのゲージ圧力の水蒸気にて変性ポリエチレンテレフタレート発泡粒子を５秒間に亘って加熱し、更に、水蒸気を両方の金型からキャビティ内に導入し、キャビティ内に供給した水蒸気を排出しない両面加熱工程において変性ポリエチレンテレフタレート発泡粒子を０．０３ＭＰaのゲージ圧力の水蒸気にて１５秒間に亘って加熱して変性ポリエチレンテレフタレート発泡粒子を二次発泡させ、変性ポリエチレンテレフタレート発泡粒子を二次発泡させて得られた発泡粒子同士をこれらの発泡圧力によって熱融着一体化させた後に水蒸気の供給だけを止めて金型を大気放冷させる３秒間の保熱工程を行った。

次に、金型のキャビティに１０℃の冷却水を６０秒間に亘って供給して発泡芯材を冷却した後に、真空放冷して発泡芯材を冷却固化させて（水冷工程）、キャビティを開いて縦５０ｍｍ×横４００ｍｍ×高さ５０ｍｍの直方体形状の発泡芯材を得た。

発泡芯材の圧縮強度、加熱寸法変化率、残存発泡剤量、見掛け密度、連続気泡率、並びに、表面層及び内層の結晶化度、結晶化熱量及び融解熱量を表１に示した。

炭素繊維からなる綾織の織物から形成された面材（三菱レイヨン社製 商品名「パイロフィルプリプレグ ＴＲ３５２３ ３８１ＧＭＸ」、目付：２００ｇ／ｍ²、厚み：０．２３ｍｍ）を８枚、用意した。面材には、熱硬化性樹脂としてエポキシ樹脂（ガラス転移温度：１２８℃）が４０重量％含有されていた。

８枚の面材をそれらの経糸の長さ方向が順次、４５°、−４５°、０°、９０°、４５°、−４５°、０°、９０°となるように順次、重ね合わせて厚みが１．８ｍｍの多層面材とした。なお、８枚の面材が全て重なり合っている部分を切り出して多層面材として用いた。多層面材は、発泡芯材６の表面に一周だけ巻き付けた時、発泡芯材６おける横方向の両端面を除いた表面全面を被覆し得る大きさとなるように余分な部分を切断した。互いに隣接する面材同士は、面材に含まれているエポキシ樹脂によって一体化した。なお、経糸の長さ方向は、任意の面材の経糸の長さ方向を基準（０°）とし、この基準となる方向に対してなす角度を時計回り方向を＋（プラス）、反時計回り方向を−（マイナス）として表記した。

次に、図５に示したように、発泡芯材６における横方向の両端面を除いた表面全面に繊維強化材７として多層面材を一周だけ巻き付けて積層体Ｍを作製した（積層工程）。なお、発泡芯材６と多層面材とを繊維強化材に含浸させているエポキシ樹脂によって仮接着させた。発泡芯材６と多層面材との間の仮接着力は６３ｋＰａであった。なお、発泡芯材６の表面に繊維強化材７を巻き付けたときに余った繊維強化材７部分は切除した。

図６に示したように、縦５４ｍｍ×横５５０ｍｍ×高さ５４ｍｍの直方体形状のキャビティB1を有する金型Ｂを用意し、この金型ＢのキャビティB1を開き、キャビティB1内に積層体Ｍを配設した後にキャビティB1を閉止した。発泡芯材６とこれに対向するキャビティB1内面との間の最大距離は２ｍｍであった。なお、金型Ｂから繊維強化複合体を容易に取り出すことができるようにするために、金型ＢのキャビティB1の内面全面に離型剤（ケムリースジャパン社製 商品名「ケムリース２１６６」）を塗布して一日間放置し、金型ＢのキャビティB1の内面全面に離型処理を施した。

更に、金型Ｂを包囲するようにリリースフィルムＣ（ＡＩＲＴＥＣＨ社製 商品名「ＷＬ５２００Ｂ−Ｐ」）を金型Ｂの外面に巻き付けた上で、リリースフィルムＣ上に更にブリーザークロスＤ（ＡＩＲＴＥＣＨ社製 商品名「ＡＩＲＷＥＡＶＥ Ｎ４」）を金型Ｂの外面に巻き付けた。リリースフィルムＣは、テトラフルオロエチレン−エチレン共重合体フィルムから形成され、両面間に亘って貫通し且つ繊維強化材中のエポキシ樹脂が通過可能な貫通孔が多数、形成されていた。ブリーザークロスＤは、ポリエステル樹脂繊維から構成された不織布から形成されており、エポキシ樹脂を含浸可能に構成されていた。

次に、筒状に形成されたバギングフィルムＥ（ＡＩＲＴＥＣＨ社製 商品名「ＷＬ７４００」）を用意し、このバギングフィルムＥ内に、積層体Ｍを収納した金型Ｂを収納した。しかる後、バギングフィルムＥの両端開口部を封止材Ｆとしてシーラントテープ（ＡＩＲＴＥＣＨ社製 商品名「ＧＳ４３ＭＲ」）を用いて気密的に封止した。更に、バギングフィルムＥの両端開口部の一部にバックバルブＧを配設した。

しかる後、積層体Ｍを収納している金型Ｂが収納されたバギングフィルムＥをオートクレーブ内に配設した。次に、バックバルブＧに真空ラインを接続し、バックバルブＧを通じてバギングフィルムＥ内の空間部Ｈ内を排気することによって空間部Ｈ内を真空度０．１０ＭＰａの減圧状態にした。なお、空間部Ｈの減圧はその後も継続して行った。

次に、オートクレーブ内を昇温速度４℃／分にて９０℃となるまで昇温して積層体Ｍを加熱し、オートクレーブ内を９０℃に９０分間に亘って加熱し、繊維強化材７中のエポキシ樹脂を軟化させて流動性を有する状態に保持すると共に、発泡芯材６を再発泡させた。

発泡芯材６が再発泡によって膨張し、この発泡芯材６の膨張によって発泡芯材６の表面に配設された多層面材を金型ＢのキャビティB1内面に押し付けて、多層面材を金型ＢのキャビティB1の内面形状に沿って成形した。

多層面材の成形途上において、繊維強化材７に含まれている空気や、多層面材とキャビティB1内面との隙間に存在する空気をバギングフィルムＥの空間部Ｈ内の減圧によってキャビティB1外に吸引、排出すると共に、繊維強化材７中に含浸された余分なエポキシ樹脂もキャビティB1外に吸引、排出してブリーザークロスＤに吸収させた。

次に、オートクレーブ内を昇温速度４℃／分にて１３０℃となるまで昇温して積層体Ｍを加熱して、オートクレーブ内を１３０℃にて６０分間に亘って加熱して繊維強化材中のエポキシ樹脂を硬化させると共に、多層面材を発泡芯材６の表面に積層一体化させて繊維強化複合体を得た。なお、面材同士もこれらに含有されている硬化したエポキシ樹脂によって一体化していた。なお、積層体Ｍを１３０℃に加熱中においてもバギングフィルムＥの空間部Ｈ内の減圧状態は維持した。

次に、繊維強化複合体を冷却すると共に、バギングフィルムＥの空間部Ｈ内の減圧を解除した上で空間部Ｈを開放して、金型ＢのキャビティB1内から繊維強化複合体を取り出した。

得られた繊維強化複合体は、硬化したエポキシ樹脂によって繊維同士が結着され且つ金型ＢのキャビティB1内面に沿って成形された多層面材が発泡芯材６の表面に沿って密着した状態に積層一体化されて構成されていた。得られた繊維強化複合体の繊維強化材７の表面には、繊維強化材７中のエポキシ樹脂が繊維強化材７の表面に滲出し、繊維強化材７の表面に層状となって表皮層を形成していた。

（実施例２）
発泡芯材の製造時に金型のキャビティ内に供給する水蒸気の圧力を０．０１ＭＰａ（一方加熱工程及び逆一方加熱工程）と０．０５ＭＰａ（両面加熱工程）としたこと、一方加熱工程の時間を５０秒、逆一方加熱工程の時間を５０秒、両面加熱工程の時間を１０秒、水冷工程の時間を１５秒としたこと以外は実施例１と同様の要領で発泡芯材を製造し、表１に示した圧縮強度、加熱寸法変化率、残存発泡剤量、見掛け密度、連続気泡率、並びに、表面層及び内層の結晶化度、結晶化熱量及び融解熱量を有する発泡芯材を用いたこと以外は実施例１と同様の要領で繊維強化複合体を得た。得られた繊維強化複合体の繊維強化材７の表面には、繊維強化材７中のエポキシ樹脂が繊維強化材７の表面に滲出し、繊維強化材７の表面に層状となって表皮層を形成していた。

（実施例３）
発泡芯材の製造時に金型のキャビティ内に供給する水蒸気の圧力を０．０５ＭＰａ（一方加熱工程及び逆一方加熱工程）と０．１０ＭＰａ（両面加熱工程）としたこと、一方加熱工程の時間を４５秒、逆一方加熱工程の時間を４５秒、両面加熱工程の時間を３０秒、水冷工程の時間を３０秒としたこと以外は実施例１と同様の要領で発泡芯材を製造し、表１に示した圧縮強度、加熱寸法変化率、残存発泡剤量、見掛け密度、連続気泡率、並びに、表面層及び内層の結晶化度、結晶化熱量及び融解熱量を有する発泡芯材を用いたこと以外は実施例１と同様の要領で繊維強化複合体を得た。得られた繊維強化複合体の繊維強化材７の表面には、繊維強化材７中のエポキシ樹脂が繊維強化材７の表面に滲出し、繊維強化材７の表面に層状となって表皮層を形成していた。

（実施例４）
押出機の途中からブタンを変性ポリエチレンテレフタレート１００重量部に対して０．７重量部となるように変性ポリエチレンテレフタレート組成物に圧入したこと、発泡芯材の製造時に金型のキャビティ内に供給する水蒸気の圧力を０．０５ＭＰａ（一方加熱工程及び逆一方加熱工程）と０．１０ＭＰａ（両面加熱工程）としたこと、一方加熱工程の時間を３０秒、逆一方加熱工程の時間を３０秒、両面加熱工程の時間を３０秒としたこと、保熱工程を３秒間としたこと以外は実施例１と同様の要領で発泡芯材を製造し、表１に示した圧縮強度、加熱寸法変化率、残存発泡剤量、見掛け密度、連続気泡率、並びに、表面層及び内層の結晶化度、結晶化熱量及び融解熱量を有する発泡芯材を用いたこと以外は実施例１と同様の要領で繊維強化複合体を得た。得られた繊維強化複合体の繊維強化材７の表面には、繊維強化材７中のエポキシ樹脂が繊維強化材７の表面に滲出し、繊維強化材７の表面に層状となって表皮層を形成していた。

なお、得られた変性ポリエチレンテレフタレート発泡粒子は、嵩密度が０．２６ｇ／ｃｍ³、結晶化度が４％、残存ブタン量が０．５重量％、連続気泡率が１％であった。

（実施例５）
面材として、炭素繊維からなる綾織の織物から形成された面材（三菱レイヨン社製 商品名「パイロフィルプリプレグ ＴＲ３５２３ ３９５ＧＭＰ」、目付：２００ｇ／ｍ²、厚み：０．２３ｍｍ）を用いたこと以外は実施例１と同様にして多層面材を作製した。面材には、熱硬化性樹脂としてエポキシ樹脂（ガラス転移温度：１２１℃）が４０重量％含有されていた。上記多層面材を繊維強化材として用いて実施例１と同様にして積層体Ｍを作製した。

一対の金型を用意した。一対の金型を型締めした状態において、一対の金型間には、縦５４ｍｍ×横５５０ｍｍ×高さ５４ｍｍの直方体形状のキャビティが形成されていた。なお、金型から繊維強化複合体を容易に取り出すことができるようにするために、実施例１と同様の要領で金型のキャビティの内面全面に離型処理を施した。

一対の金型のキャビティを開いてキャビティ内に積層体を配設した後に一対の金型を型締めしてキャビティを閉止した。発泡芯材とこれに対向するキャビティ内面との最大距離は２ｍｍであった。

次に、一対の金型のキャビティ内に収納している積層体を金型温度が１４０℃となるように１分間に亘って加熱し、繊維強化材中のエポキシ樹脂を軟化させて流動性を有する状態に保持すると共に発泡芯材を再発泡させた。発泡芯材が再発泡によって膨張し、この発泡芯材の膨張によって発泡芯材の表面に配設された多層面材を金型のキャビティ内面に押し付けて、多層面材を金型のキャビティの内面形状に沿って成形した。

次に、積層体を金型温度が１４５℃となるように１０分間に亘って加熱して繊維強化材中のエポキシ樹脂を硬化させると共に、多層面材を発泡芯材の表面に積層一体化させて繊維強化複合体を得た。なお、面材同士もこれらに含有されている硬化したエポキシ樹脂によって一体化していた。

繊維強化複合体を冷却すると共に一対の金型を開いて、金型のキャビティ内から繊維強化複合体を取り出した。

得られた繊維強化複合体は、硬化したエポキシ樹脂によって繊維同士が結着され且つ金型のキャビティ内面に沿って成形された多層面材が発泡芯材の表面に沿って密着した状態に硬化したエポキシ樹脂によって積層一体化されて構成されていた。得られた繊維強化複合体の繊維強化材の表面には、繊維強化材中のエポキシ樹脂が繊維強化材の表面に滲出し、繊維強化材の表面に層状となって表皮層を形成していた。

（実施例６）
面材として、ガラス繊維（日東紡績社製 商品名「ＷＥ１８１Ｄ」）からなる朱子織の織物から形成された面材（長瀬ケムテック社製 商品名「ＮＮＧＦ６０−０３ｓ」、目付：３００ｇ／ｍ²、厚み：０．３ｍｍ）を用いたこと以外は実施例１と同様にして多層面材を作製した。面材には、熱可塑性樹脂として熱可塑性エポキシ樹脂（ガラス転移温度：９７℃）が４０重量％含有されていた。上記多層面材を用いて実施例１と同様にして積層体Ｍを作製した。

実施例５で用いた同一の金型を用意した。一対の金型のキャビティを開いてキャビティ内に積層体を配設した後に一対の金型を型締めしてキャビティを閉止した。発泡芯材とこれに対向するキャビティ内面との最大距離は２ｍｍであった。

次に、一対の金型のキャビティ内に収納している積層体を金型温度が１３０℃となるように５分間に亘って加熱し、繊維強化材中の熱可塑性エポキシ樹脂を軟化させて流動性を有する状態に保持すると共に発泡芯材を再発泡させた。発泡芯材が再発泡によって膨張し、この発泡芯材の膨張によって発泡芯材の表面に配設された多層面材を金型のキャビティ内面に押し付けて、多層面材を金型のキャビティの内面形状に沿って成形した。

続いて、積層体を金型温度が３０±１０℃となるまで冷却して、多層面材を発泡芯材の表面に積層一体化させて繊維強化複合体を得た。なお、面材同士もこれらに含有されている熱可塑性エポキシ樹脂によって一体化していた。一対の金型を開いて、金型のキャビティ内から繊維強化複合体を取り出した。

得られた繊維強化複合体は、熱可塑性エポキシ樹脂によって繊維同士が結着され且つ金型のキャビティ内面に沿って成形された多層面材が発泡芯材の表面に沿って密着した状態に熱可塑性樹脂エポキシ樹脂によって積層一体化されて構成されていた。得られた繊維強化複合体の繊維強化材の表面には、繊維強化材中の熱可塑性エポキシ樹脂が繊維強化材の表面に滲出し、繊維強化材の表面に層状となって表皮層を形成していた。

（比較例１）
押出機の途中からブタンを変性ポリエチレンテレフタレート１００重量部に対して０．８重量部となるように変性ポリエチレンテレフタレート組成物に圧入したこと、発泡芯材の製造時に金型のキャビティ内に供給する水蒸気の圧力を０．０５ＭＰａ（一方加熱工程及び逆一方加熱工程）と０．０８ＭＰａ（両面加熱工程）としたこと、一方加熱工程の時間を３０秒、逆一方加熱工程の時間を３０秒、両面加熱工程の時間を３０秒としたこと、保熱工程を３００秒間としたこと以外は実施例１と同様の要領で発泡芯材を製造し、表１に示した圧縮強度、加熱寸法変化率、残存発泡剤量、見掛け密度、連続気泡率、並びに、表面層及び内層の結晶化度、結晶化熱量及び融解熱量を有する発泡芯材を用いたこと以外は実施例１と同様の要領で繊維強化複合体を得た。

なお、得られた変性ポリエチレンテレフタレート発泡粒子は、嵩密度が０．２１ｇ／ｃｍ³、結晶化度が４％、残存ブタン量が０．６重量％、連続気泡率が１％であった。

（比較例２）
発泡芯材の製造時に金型のキャビティ内に供給する水蒸気の圧力を０．０５ＭＰａ（一方加熱工程及び逆一方加熱工程）と０．１０ＭＰａ（両面加熱工程）としたこと、一方加熱工程の時間を４５秒、逆一方加熱工程の時間を４５秒、両面加熱工程の時間を３０秒とし、金型のキャビティ内から取り出した後に、雰囲気温度８０℃で４時間の条件下にて養生工程をおこなったこと以外は実施例１と同様の要領で発泡芯材を製造し、表１に示した圧縮強度、加熱寸法変化率、残存発泡剤量、見掛け密度、連続気泡率、並びに、表面層及び内層の結晶化度、結晶化熱量及び融解熱量を有する発泡芯材を用いたこと以外は実施例１と同様の要領で繊維強化複合体を得た。

（比較例３）
比較例１で得られた発泡芯材を用いたこと以外は実施例６と同様の要領で繊維強化複合体を得た。

得られた繊維強化複合体の表面粗さＲａ及び外観を下記に示した要領で測定し、その結果を表１に示した。

（表面粗さ）
繊維強化複合体の表面粗さＲａをＪＩＳ Ｂ０６０１「製品の幾何特性仕様−表面性状：輪郭曲線方式−用語，定義及び表面性状パラメータ」−（年度２００１）に準拠して測定した。具体的には、繊維強化複合体の繊維強化材表面の任意５箇所において、高精度レーザー測定器（キーエンス社製 商品名「ＬＴ−９０１０Ｍ」）と粗さ測定システム（コムス社製 商品名「ＭＡＰ−２ＤＳ」）とを備えた測定装置を用いて測定範囲２００００μｍ、基準長さ２．５ｍｍ、評価長さ１２．５ｍｍ、測定ピッチ５μｍ、速度５００μｍ／秒の条件下にて表面粗さＲａを測定した。得られた繊維強化材表面の表面粗さＲａの相加平均値を繊維強化複合体の繊維強化材の表面粗さＲａとした。

（外観）
得られた繊維強化複合体の繊維強化材表面における任意の箇所に一辺が２ｃｍの正方形状の測定領域を定め、この測定領域内に存在する直径０．５ｍｍ以上の凹部の数を数え、下記基準に基づいて評価した。
○・・・凹部の数が２個以下であった。
×・・・凹部の数が３個以上であった。

６ 発泡芯材
７ 繊維強化材
Ｂ 金型
Ｃ リリースフィルム
Ｄ ブリーザークロス
Ｅ バギングフィルム
Ｆ 封止材
Ｇ バックバルブ
Ｈ 空間部
Ｍ 積層体

Claims (7)

1. 加熱寸法変化率が１％以上で且つ再発泡時の加熱条件下の発泡力が０．１ｍＮ／ｍｍ³以上である再発泡可能な発泡芯材の表面に、熱可塑性樹脂又は未硬化の熱硬化性樹脂が含浸された繊維強化材を積層して積層体を製造する積層工程と、上記積層体を金型内に供給した後に上記積層体を加熱することによって上記発泡芯材を再発泡させ、上記発泡芯材の発泡圧力によって上記繊維強化材を金型の内面に押圧することによって金型の表面に沿って成形させると共に上記発泡芯材の表面に上記繊維強化材を積層一体化させる成形工程とを含有することを特徴とする繊維強化複合体の製造方法。
2. 発泡芯材の圧縮強度が１０ｋＰａ以上であることを特徴とする請求項１に記載の繊維強化複合体の製造方法。
3. 発泡芯材中の残存発泡剤量が０．２重量％以上であることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の繊維強化複合体の製造方法。
4. 発泡芯材を構成している合成樹脂が結晶性合成樹脂を含有し、発泡芯材の表面層の結晶化度が２４％未満又は内層の結晶化度が２４％未満であることを特徴とする請求項１〜３の何れか１項に記載の繊維強化複合体の製造方法。
5. 発泡芯材が熱可塑性ポリエステル樹脂であることを特徴とする請求項１〜４の何れか１項に記載の繊維強化複合体の製造方法。
6. 発泡芯材がポリエチレンテレフタレートであることを特徴とする請求項５に記載の繊維強化複合体の製造方法。
7. 請求項１〜６の何れか１項に記載の繊維強化複合体の製造方法によって製造され且つ繊維強化材の表面粗さＲａが１５μｍ以下であることを特徴とする繊維強化複合体。

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