JP2014104480A

JP2014104480A - Ａｕ−Ｇｅ−Ｓｎ系はんだ合金

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Publication number: JP2014104480A
Application number: JP2012258398A
Authority: JP
Inventors: Takashi Izeki; 隆士井関; Eiji Murase; 栄治村瀬
Original assignee: Sumitomo Metal Mining Co Ltd
Current assignee: Sumitomo Metal Mining Co Ltd
Priority date: 2012-11-27
Filing date: 2012-11-27
Publication date: 2014-06-09
Anticipated expiration: 2032-11-27
Also published as: JP5962461B2

Abstract

【課題】鉛を含有せず、加工性等の各種の特性に優れ、しかも安価な高温用のＡｕ−Ａｇ−Ｇｅ系はんだ合金はんだを提供する。
【解決手段】Ｇｅを９.５質量％以上１５.０質量％以下含有し、Ｓｎを２.０質量％以上１０.０質量％以下含有し、残部がＡｕからなるＡｕ−Ｇｅ−Ｓｎ系はんだ合金であって、このはんだ合金は更にＰを０.５００質量％以下含有することができる。このはんだ合金は、水晶デバイスやＳＡＷフィルター等の非常に高い信頼性を要求される接合においても使用することが可能である。
【選択図】図１

Description

本発明は、Ｐｂを含まず、Ａｕを主成分とするＡｕ−Ｇｅ−Ｓｎ系はんだ合金に関する。

近年、環境に有害な化学物質に対する規制がますます厳しくなってきており、この規制は電子部品などを基板に接合する目的で使用するはんだ材料に対しても例外ではない。はんだ材料には古くから鉛（Ｐｂ）が主成分として使われ続けてきたが、既にＲｏｈｓ指令などで鉛は規制対象物質になっている。このため、鉛を含まないはんだ（以降、鉛フリーはんだ又は無鉛はんだと称する）の開発が盛んに行われている。

電子部品を基板に接合する際に使用するはんだは、その使用限界温度によって高温用（約２６０℃〜４００℃）と中低温用（約１４０℃〜２３０℃）とに大別され、そのうち中低温用はんだに関してはＳｎを主成分とするもので鉛フリーはんだが実用化されている。例えば、特許文献１にはＳｎを主成分とし、Ａｇを１.０〜４.０重量％、Ｃｕを２.０重量％以下、Ｎｉを０.５重量％以下、Ｐを０.２重量％以下含有する無鉛はんだ合金組成が記載されており、特許文献２にはＡｇを０.５〜３.５重量％、Ｃｕを０.５〜２.０重量％含有し、残部がＳｎからなる合金組成の無鉛はんだが記載されている。

一方、高温用のＰｂフリーはんだに関しても、さまざまな機関で研究開発が行われている。例えば、特許文献３には、Ｂｉを３０〜８０質量％含み、溶融温度が３５０〜５００℃のＢｉ／Ａｇろう材が開示されている。また、特許文献４には、Ｂｉを含む共昌合金に２元共昌合金を加え、更に添加元素を加えたはんだ合金が開示されており、このはんだ合金は４元系以上の多元系はんだではあるものの、液相線温度の調整とばらつきの減少が可能となることが示されている。

高価な高温用のＰｂフリーはんだ材料としては、既にＡｕ−Ｓｎ合金やＡｕ−Ｇｅ合金などが水晶デバイス、ＳＡＷフィルター、ＭＥＭＳ（微小電子機械システム）等で使用されている。例えば、特許文献５にはＡｕ−Ｇｅ、Ａｕ−Ｓｂ又はＡｕ−Ｓｉの板状低融点Ａｕ合金ろうを予加熱し、次に加熱保温部を設けたプレス金型にその材料を順次送って１００℃〜３５０℃の温度範囲でプレス加工を行うことを特徴とする板状低融点Ａｕ合金ろうのプレス加工方法について記載されている。

また、特許文献６には、電子部品の外部リードのろう付けに用いられるろう材であって、Ａｇを１０〜３５ｗｔ％、Ｉｎ、Ｇｅ及びＧａのうち少なくとも１種類を合計で３〜１５ｗｔ％、及び残部のＡｕからなるＡｕ合金であり、且つエレクトロマイグレーションテストにおいて短絡するまでの時間が１.５時間以上であることを特徴とするエレクトロマイグレーション防止性ろう材について記載されている。

更に特許文献７には、Ａｕ／Ｇｅ／Ｓｎを含む３元合金のロウ材であり、液相が発生し始める温度をＴｓ、完全に液相になる温度をＴｌとした場合に、Ｔｌ−Ｔｓ＜５０度であることを特徴とするロウ材について記載されている。そして、この特許文献７によれば、鉛フリーを実現しつつ、リフロー温度に溶融せず、接合のための温度が高すぎて接着剤や部品自体に損傷を与えることがない、電気・電子部品の接合に好適なロウ材を提供できるとされている。

特開１９９９−０７７３６６号公報特開平０８−２１５８８０号公報特開２００２−１６００８９号公報特開２００８−１６１９１３号公報特開平０３−２０４１９１号公報特開平０３−１３８０９６号公報特開２００７−１６０３４０号公報

高温用のＰｂフリーはんだ材料に関しては、上記特許文献以外にも様々な報告ないし提案があるが、未だ低コストで汎用性のあるはんだ材料は見つかっていない。即ち、一般的に電子部品や基板には熱可塑性樹脂や熱硬化性樹脂などの比較的耐熱温度の低い材料が多用されているため、接合時の作業温度を４００℃未満に、望ましくは３７０℃以下にするという要望がある。しかしながら、例えば特許文献３に開示されているＢｉ／Ａｇろう材では、液相線温度が４００〜７００℃と高いため、接合時の作業温度も４００〜７００℃以上になると推測され、接合される電子部品や基板の耐熱温度を超えてしまうことになる。

また、高価なＡｕ系はんだではＡｕ−Ｓｎ系はんだやＡｕ−Ｇｅ系はんだが実用化されているものの、Ａｕ系はんだは極めて高価なＡｕを多量に使用するため、汎用のＰｂ系はんだやＳｎ系はんだなどに比較して非常に高価である。そのため、主に水晶デバイス、ＳＡＷフィルター、ＭＥＭＳなどの特に高い信頼性を必要とする箇所のはんだ付けに使用されているにすぎない。

加えて、Ａｕ系はんだは、非常に硬く加工し難いため、例えば、シート形状に圧延加工する際に時間がかかったり、ロールに疵のつき難い特殊な材質のものを用いたりしなければならないため、余分なコストがかかる。また、プレス成形時にも、Ａｕ系はんだの硬くて脆い性質のため、クラックやバリが発生し易く、他のはんだに比較して収率が格段に低い。ワイヤ形状に加工する場合にも似たような深刻な問題があり、非常に圧力の高い押出機を使用しても、硬いため押出速度が遅くなり、Ｐｂ系はんだの数１００分の１程度の生産性しかない。

以上のような問題を含め、さまざまなＡｕ系はんだの問題に対処すべく、上記した特許文献５や特許文献６に記載の技術が提案されている。しかしながら、上記特許文献５に記載のＡｕ−Ｇｅ、Ａｕ−Ｓｂ、Ａｕ−Ｓｉ等の板状（シート状）低融点Ａｕ合金ろうの素材特性は、室温においてガラス板のような脆性を示し、また方向性があるため、一般に長手方向に平行な面においては僅かな曲げに対しても破断し易く、亀裂の伝播が進み易いという欠点がある。

そこで、従来から所謂コンパウンド金型を用いてプレス加工を行ってきているが、このコンパウンド金型技術においても金型精度の問題や金型寿命の問題があるため、加熱保温部を設けたプレス金型に材料を順次送って１００〜３５０℃の温度範囲でプレス加工する技術が開示されている。しかし、このような温間でのプレス加工でも課題は山積していると言わざるを得ない。即ち、温間プレスでは、はんだ合金の酸化が進行してしまう。そのため、Ａｕを多く含有するはんだであっても、その他の金属、例えばＧｅやＳｂ、又はＳｎなどを含んでいるＡｕ系はんだは、これらの元素の酸化進行を防ぐことができず、常温より高い温度でプレスしたとき表面が酸化して濡れ性が大きく低下してしまう。更に、温度が高い状態であるから常温に比較してはんだが膨張し、工夫をしても常温でのプレスに比較して形状の精度が出せない。加えて、柔らかくなったはんだは金型に張り付き易くなり、はんだが撓んだり歪んだりした状態でプレスすることになるため、バリや欠けが発生しやすくなる。

また、上記特許文献６には、既に述べたようにＡｇを１０〜３５ｗｔ％、Ｉｎ、Ｇｅ及びＧａの少なくとも１種類を合計で３〜１５ｗｔ％含有し、残部がＡｕからなるＡｕ合金のエレクトロマイグレーション防止性ろう材が記載されている。そして、これらの添加元素の効果として、Ａｕを主成分とすることでエレクトロマイグレーションを防止でき、Ａｇを１０〜３５ｗｔ％加えるのはろう付け強度を得るためであり、またＩｎ、Ｇｅ及びＧａのうち少なくとも１種類を合計で３〜１５ｗｔ％加えるのは融点を下げるためであると記載されている。

しかし、上記特許文献６に記載のＡｕ合金は、Ａｇ−２８ｗｔ％ＣｕやＡｇ−１５ｗｔ％ＣｕのＡｇ系ろう材との比較において、エレクトロマイグレーションの発生を防止でき、強固で安定したろう付け強度が得られるろう材として開発されたものである。そのため、Ａｇの含有量が比較的多く、融点が下がって使い難いはんだ材料となり易いうえ、従来のＡｕ−Ｇｅ合金などのＡｕ系合金と比べて強度やエレクトロマイグレーション防止効果が十分であるとはいえなかった。

更に、上記特許文献７には、Ａｕ／Ｇｅ／Ｓｎを含む３元合金のロウ材であり、液相が発生し始める温度をＴｓ、完全に液相になる温度をＴｌとした場合に、Ｔｌ−Ｔｓ＜５０度であることを特徴とするロウ材について記載されており、これによって、鉛フリーを実現しつつ、リフロー温度に溶融せず、接合のための温度が高すぎて、例えば接着剤や部品自体に損傷を与えることがない電気・電子部品の接合に好適なロウ材を提供できることが示されている。

しかし、上記特許文献７に記載のＡｕ／Ｇｅ／Ｓｎを含む３元合金のロウ材は、液相線温度と固相線温度の差が５０℃未満という余りにも広い組成範囲であるが、このような広い組成範囲において同じ効果や特性を有するロウ材のみが得られることはない。最も分かり易い例として、上記組成範囲に属するＡｕ−１２.５質量％Ｇｅ合金（共晶点の組成）とＡｕ−２０質量％Ｓｎ合金（共晶点の組成）を比較した場合、その特性は明らかに異なる。即ち、Ｇｅが半金属であるために、Ａｕ−１２.５質量％Ｇｅ合金はＡｕ−２０質量％Ｓｎ合金に比較して明らかに加工性に劣る。例えば、圧延加工する際に、クラック等の発生により収率はＡｕ−１２.５質量％Ｇｅの方が低くなる。当然、これらに少量の第三元素が含有させた場合、第三元素が固溶して特性が大きく変わらない組成範囲は存在するため、例えばＡｕ−１２.５質量％Ｇｅ−Ｓｎ合金とＡｕ−２０質量％Ｓｎ−Ｇｅ合金の特性は大きく異なる。

更に、Ｇｅ−Ｓｎ合金について考えた場合、固相線温度が２３１℃であり、高温用はんだとしては融点が低すぎる。当然、Ｇｅ−Ｓｎ合金に少量のＡｕが固溶した場合でも、上記特許文献７の請求範囲に規定された液相線温度と固相線温度の差が５０℃未満の領域は存在するが、高温用はんだとしては融点が低すぎることに変わりはない。

本発明は、上記した従来の事情に鑑みてなされたものであり、濡れ生や加工性等の各種の特性に優れ、水晶デバイス、ＳＡＷフィルター、ＭＥＭＳ等の非常に高い信頼性を要求される接合においても十分に使用することができ、しかも安価な、Ｐｂフリーの高温用Ａｕ−Ｇｅ−Ｓｎ系はんだ合金はんだを提供することを目的としている。

上記目的を達成するため、本発明が提供するＡｕ−Ｇｅ−Ｓｎ系はんだ合金は、Ｇｅを９.５質量％以上１５.０質量％以下含有し、Ｓｎを２.０質量％以上１０.０質量％以下含有し、残部がＡｕ及び不可避不純物からなることを特徴とする。

上記本発明のＡｕ−Ｇｅ−Ｓｎ系はんだ合金は、Ｇｅを１０.５質量％以上１３.５質量％以下含有し、Ｓｎを３.５質量％以上９.０質量％以下含有し、残部がＡｕ及び不可避不純物からなることが好ましい。

また、上記本発明のＡｕ−Ｇｅ−Ｓｎ系はんだ合金は、上記したＧｅ、Ｓｎ及びＡｕと共に、Ｐを０.５００質量％以下含有することができ、残部がＡｕ及び不可避不純物からなることを特徴とする。

更に、本発明は、上記した本願発明のＡｕ−Ｇｅ−Ｓｎ系はんだ合金を用いて封止した水晶デバイス、及びＳＡＷフィルターを提供する。

本発明によれば、鉛を含有せず、濡れ生や加工性等の各種の特性に優れ、安価であって、水晶デバイス、ＳＡＷフィルター、ＭＥＭＳなどの非常に高い信頼性を要求される箇所に使用することが可能な、高温用のＡｕ−Ｇｅ−Ｓｎ系はんだ合金を提供することができる。しかも、本発明のＡｕ−Ｇｅ−Ｓｎ系はんだ合金は、加工性に優れるため、生産性の向上を図ることができ、より一層の低コスト化を実現することができる。

Ｎｉ層を有するＣｕ基板上にはんだ合金をはんだ付けした濡れ性試験の実施形態を模式的に示す断面図である。図１の濡れ性試験でのアスペクト比測定状態を模式的に示す側面図である。図１の濡れ性試験でのアスペクト比測定状態を模式的に示す平面図である。

本発明のＡｕ−Ｇｅ−Ｓｎ系はんだ合金の組成は、９.５質量％以上１５.０質量％以下のＧｅと、２.０質量％以上１０.０質量％以下のＳｎと、残部のＡｕ及び不可避不純物からなり、更にＰを含有してもよく、その場合のＰの含有量は０.５００質量％以下である。

本発明のＡｕ−Ｇｅ−Ｓｎ系はんだ合金は、非常に高コストであるＡｕ−Ｇｅはんだ合金のコストを下げると共に、優れた加工性を持たせるために、主成分であるＡｕにＳｎを添加含有させている。即ち、Ａｕ−Ｇｅ合金を基本とし、更にＡｕの一部を主にＳｎで置換することによって、コストが低下し、加工性が改善されると同時に、非常に高い信頼性の要求に対しても十分な接合性と濡れ性とを有するはんだ合金となる。

以下、本発明のＡｕ−Ｇｅ−Ｓｎ系はんだ合金に必須の元素及び必要に応じて場合により含有する元素について、更に詳しく説明する。

＜Ａｕ＞
Ａｕは本発明のはんだ合金の主成分であり、必須の元素である。Ａｕは非常に酸化し難いため、高い信頼性が要求される電子部品類の接合や封止用のはんだとして特性面では最も適している。そのため、水晶デバイスやＳＡＷフィルターの封止用としてＡｕ系はんだが多用されており、本発明のはんだ合金もＡｕを基本とし、上記技術分野での使用に好適なはんだを提供する。

ただし、Ａｕは非常に高価な金属であるため、コストの点からは使用しないことが望ましく、汎用品にはほとんど使用されていない。本発明のはんだ合金においては、接合性や信頼性などの特性面ではＡｕ−Ｇｅはんだ合金と同等でありながら、同時にＡｕの含有量を減らしてコストを下げるべく、後述するようにＡｕ−Ｇｅ合金にＳｎを含有させている。

＜Ｇｅ＞
Ｇｅは本発明のはんだ合金において必須の元素である。ＧｅはＡｕと共晶合金を作り、固相線温度を３６１℃と低くできるため、従来からＡｕ−１２.５質量％Ｇｅはんだとして実用的に使われている。本発明はこのＡｕ−１２.５質量％Ｇｅ合金を更に使い易いように改良したものであり、Ｇｅの含有量は共晶合金付近を基本とする。

具体的なＧｅの含有量は９.５質量％以上１５.０質量％以下である。Ｇｅの含有量が９.５質量％未満か又は１５.０質量％を超えると、いずれの場合も液相線温度が４５０℃を超え、接合温度が高くなりすぎたり、液相線温度と固相線温度の差が開きすぎて溶け別れ現象を起こしたりするため、良好な接合ができず、要求される信頼性を得ることができない。また、Ｇｅの含有量が１５.０質量％を超えると、はんだ合金が酸化し易くなってしまい、Ａｕ系はんだの特徴である高い信頼性を有する良好な接合ができなくなる。

特に好ましいＧｅ含有量は１０.５質量％以上１３.５質量％以下であり、この範囲であると共晶点の組成に近く、より一層良好な接合が可能となる。

＜Ｓｎ＞
Ｓｎは本発明のはんだ合金において必須の元素であり、融点を下げると共に加工性を向上させる重要な役割を果たす元素である。

Ａｕ−Ｇｅはんだ合金は、通常は共晶点付近の組成、即ちＡｕ−１２.５質量％Ｇｅ付近の組成で使用される。これにより結晶が微細化し、比較的柔軟になるためである。しかし、共晶合金と言っても、Ｇｅは半金属であり、Ａｕ自体も硬い金属であるため、Ａｕ−１２.５質量％Ｇｅ合金ははんだの中ではかなり硬いものである。

そのため、加工が難しく、例えば圧延によってシート状に加工する場合には、少しずつしか薄くしていくことができないため生産性が悪く、多数のクラックが入って収率が低下しやすい。また、ボール状に加工する場合には、例えばアトマイズ法でボール状にする際にノイズ先端が詰まりやすく、ボール粒径が設定値よりも小さくなって収率を下げてしまう。特に油中アトマイズの場合は油の発火や劣化を防ぐため、アトマイズ時の温度をＡｕ−Ｇｅ合金の固相線温度（３６１℃）より十分高い温度に上げることができず、このためノズル先端に合金が偏析しやすくなり、ノズルの詰まりが起きやすくなって収率の低下を招きやすい。

Ｓｎは、このような問題を解決するため、本発明のはんだ合金に必須元素として添加する。即ち、Ｓｎを含有させることにより、Ｓｎの持つ柔らかさのため加工性を向上させることできると共に、融点を下げることが可能になる。その結果、例えば、圧延時に加工しやすくなると共にクラックが入り難くなり、またアトマイズ時にノズルの詰まりが解消されたりするなどして、生産性や収率が向上する。更に、Ｓｎの含有によって、はんだ合金の応力緩和性が増し、信頼性も向上する。

Ｓｎの含有量は２.０質量％以上１０.０質量％以下である。Ｓｎの含有量が２.０質量％未満では、柔軟性向上等の効果が十分に発揮されず、Ａｕの代替によるコスト削減効果も限定されたものとなってしまう。一方、Ｓｎの含有量が１０.０質量％を超えると、固相線温度が２３０℃付近であるＳｎ−Ｇｅ合金の低融点相が顕著に現れはじめ、リフローに耐えることが難しくなってしまう。

特に好ましいＳｎの含有量は３.５質量％以上９.０質量％以下であり、この範囲であれば上記したＳｎの効果が十分に現れ、更に低融点相がリフロー時の問題になるようなこともない。

＜Ｐ＞
Ｐは本発明のはんだ合金において必要に応じて含有してよい任意の元素であり、その効果は濡れ性の向上にある。Ｐが濡れ性を向上させるメカニズムは、還元性が強く、自ら酸化することによって、はんだ合金表面の酸化を抑制すると共に基板面を還元し、濡れ性を向上させることにある。

一般にＡｕ系はんだが酸化し難く、濡れ性に優れていると言っても、接合面の酸化物を除去することはできない。ところが、Ｐは、はんだ表面の酸化膜の除去だけではなく、基板などの接合面の酸化膜も除去することが可能である。このはんだ表面と接合面の酸化膜除去の効果により、酸化膜によって形成される隙間（ボイド）も低減することができる。このＰの効果によって、接合性や信頼性等が更に向上する。

尚、Ｐは、はんだ合金や基板を還元して酸化物になると同時に気化し、雰囲気ガスに流されるため、はんだや基板等に残らない。このため、Ｐの残渣が信頼性等に悪影響を及ぼす可能性はなく、この点からもＰは優れた元素と言える。

本発明のはんだ合金がＰを含有する場合、Ｐの含有量は０.５００質量％以下が好ましい。Ｐは非常に還元性が強いため、微量を含有させれば濡れ性向上の効果が得られるが、０.５００質量％を超えて含有しても濡れ性向上の効果はあまり変わらず、過剰な含有によってＰやＰ酸化物の気体が多量に発生し、ボイド率を上げてしまったり、Ｐが脆弱な相を形成して偏析し、はんだ接合部を脆化して信頼性を低下させたりする恐れがある。

以下に具体的な実施例を挙げて本発明を更に詳細に説明するが、本発明はこれら実施例によって何ら限定されるものではない。

まず、原料として、それぞれ純度９９.９質量％以上のＡｕ、Ｇｅ、Ｓｎ及びＰを準備した。大きな薄片やバルク状の原料については、溶解後の合金においてサンプリング場所による組成のバラツキがなく、均一になるように留意しながら切断、粉砕等を行い、３ｍｍ以下の大きさに細かくした。これらの原料から所定量を秤量して、高周波溶解炉用グラファイトるつぼに入れた。

尚、Ｐを含有させる場合には、Ｓｎ−Ｐ合金を用いて溶解すると、気化し易いＰが初めから合金化されているため、はんだに含有させやすくなるので、原料としてＳｎ−Ｐ合金を用いることができる。

次に、原料の入ったグラファイトるつぼを高周波溶解炉に入れ、酸化を抑制するために窒素を原料１ｋｇ当たり０.７ｌ／分以上の流量で流した。この状態で溶解炉の電源を入れ、原料を加熱溶融させた。金属が溶融し始めたら混合棒でよく撹拌し、局所的な組成のばらつきが起きないように均一に混ぜた。十分溶融したことを確認した後、高周波電源を切り、速やかにるつぼを取り出して、るつぼ内の溶湯をはんだ母合金の鋳型に流し込んだ。鋳型には、液中アトマイズ用に直径２４ｍｍの円筒形状のものを使用した。

このようにして試料１のはんだ母合金を作製した。また、原料の混合比率を変えた以外は上記試料１と同様にして、試料２〜２１のはんだ母合金を作製した。これらの試料１〜２１の各はんだ母合金について、ＩＣＰ発光分光分析器（ＳＨＩＭＡＺＵＳ−８１００）を用いて組成分析を行った。得られた分析結果を下記表１に示した。

上記試料１〜２１の各はんだ母合金を、下記の方法により液中アトマイズ装置を用いてボール状に加工した。その際の液体としては、はんだの酸化抑制効果が大きい油を用いた。得られた各試料のボールは、下記の方法により所定の粒径に分級して収率を調べ、加工性を評価した。得られたボール収率（加工性評価）を下記表２に示した。

＜ボールの製造方法＞
準備した試料１〜２１の各母合金（直径２４ｍｍ）を液中アトマイズ装置のノズルに投入し、このノズルを３８０℃に加熱した油の入った石英管の上部（高周波溶解コイルの中）にセットした。ノズル中の母合金を高周波により５００℃まで加熱して３分保持した後、不活性ガスによりノズルに圧力を加えてアトマイズを行い、ボール状のはんだ合金とした。尚、ボール直径は設定値を０.３０ｍｍとし、予めノズル先端の直径を調整した。

＜加工性の評価（ボール収率）＞
はんだ合金の加工性を評価するため、２軸分級器を用いて上記の方法により得られたボールを直径０.３０±０.０１５ｍｍの範囲で分級し、分級によって得られたボールの収率を下記計算式１により算出した。

［計算式１］
ボール収率（％）＝直径０.３０±０.０１５ｍｍのボール重量÷分級投入ボール重量×１００

次に、上記した試料１〜２１のボール状の各はんだ合金を用い、基板との接合試験を行った後、接合後のはんだのアスペクトを測定して濡れ性の評価とし、ボイド率を測定して接合性の評価とした。更に、上記接合試験で得られた基板とはんだの接合体を用いて、ヒートサイクル試験による信頼性評価を行った。得られたアスペクト比（濡れ性評価）、ボイド率（接合性評価）、及びヒートサイクル試験（信頼性評価）の結果を下記表２に示した。

＜濡れ性の評価（アスペクト比の測定）＞
濡れ性試験機（装置名：雰囲気制御式濡れ性試験機）を起動し、加熱するヒーター部分に２重のカバーをしてヒーター部の周囲４箇所から窒素ガスを１２ｌ／粉の流量で流した。その後、ヒーター設定温度を融点より５０℃高い温度にして加熱した。

ヒーター温度が設定値で安定した後、Ｎｉめっき（膜厚：３.０μｍ）したＣｕ基板（板厚：０.３ｍｍ）をヒーター部にセッティングして２５秒加熱し、次にボール状のはんだ合金をＣｕ基板上に載せて２５秒加熱した。加熱が完了した後、Ｃｕ基板をヒーター部から取り上げ、その横の窒素雰囲気が保たれている場所に一旦設置して冷却し、十分に冷却した後大気中に取り出した。

得られた接合体、即ち図１に示すようにＣｕ基板１のＮｉ層２にはんだ合金３が接合された接合体について、はんだ合金３のアスペクト比を求めた。具体的には、図２に示す最大はんだ高さＹと、図３に示す最大はんだ濡れ広がり長さＸ１及び最小はんだ濡れ広がり長さＸ２を測定し、下記計算式２によりアスペクト比を算出した。アスペクト比が高いほど、接合されたはんだ厚さが薄く且つ面積が広くなっていることになり、濡れ性がよいと判断できる。

［計算式２］
アスペクト比＝［（Ｘ１＋Ｘ２）÷２］÷Ｙ

＜接合性の評価（ボイド率の測定）＞
上記濡れ性の評価の際と同様にして得られた図１に示す接合体について、はんだ合金が接合されたＣｕ基板のボイド率をＸ線透過装置（株式会社東芝製、ＴＯＳＭＩＣＲＯＮ−６１２５）を用いて測定した。具体的には、はんだ合金とＣｕ基板の接合面を上部から垂直にＸ線を透過し、下記計算式３を用いてボイド率を算出した。

［計算式３］
ボイド率（％）＝ボイド面積÷（ボイド面積＋はんだ合金とＣｕ基板の接合面積）×１００

＜信頼性の評価（ヒートサイクル試験）＞
上記濡れ性の評価の際と同様にして得られた図１に示す接合体に対し、−４０℃の冷却と２５０℃の加熱を１サイクルとして、所定のサイクル数だけ繰り返した。その後、はんだ合金が接合されたＣｕ基板を樹脂に埋め込み、断面研磨を行い、ＳＥＭ（日立製作所製Ｓ−４８００）により接合面を観察した。接合面に剥がれがある場合又ははんだ合金にクラックが入っていた場合を「×」、そのような不良がなく、初期状態と同様の接合面を保っていた場合を「○」とした。

上記表２から分かるように、本発明の試料１〜１１の各はんだ合金は、各評価項目において良好な特性を示している。即ち、加工性の評価であるボール収率は高く、比較例である試料２１のＡｕ−１２.５質量％Ｇｅと比較しても高収率であることが分かる。また、アスペクト比は全て６以上であって、はんだが薄く且つ広く濡れ広がっており、良好な濡れ性を有していた。ボイド率は最も高いものでも０.３％であり、良好な接合性を示した。そして、信頼性に関する試験であるヒートサイクル試験においては、５００サイクル経過後も不良が現れず、良好な結果が得られた。

一方、比較例である試料１２〜２１の各はんだ合金は、少なくともいずれかの特性において好ましくない結果となった。即ち、ボール収率は高くても４６％と本発明の全試料よりも低く、ボイド率も０.７〜７.２％と本発明の全試料よりも明らかに悪かった。また、アスペクト比は試料１４、１６、１７及び２１を除いて４以下であり、ヒートサイクル試験においては試料１２、１４及び２１を除いて５００回までに全ての試料で不良が発生した。

尚、上記実施例における試料１〜１１の本発明のはんだ合金は、上記各特性の評価において良好な結果であるだけに留まらず、Ａｕ含有量が最高でも８５.２質量％と少ない。このＡｕ含有量はＡｕ−Ｇｅ系はんだ合金において最も一般的な共晶組成である試料２１のＡｕ−１２.５質量％Ｇｅよりも少なく、このことからも本発明のＡｕ−Ｇｅ−Ｓｎ系はんだ合金が低コストであることが分かる。

１Ｃｕ基板
２Ｎｉ層
３はんだ合金

Claims

Ｇｅを９.５質量％以上１５.０質量％以下含有し、Ｓｎを２.０質量％以上１０.０質量％以下含有し、残部がＡｕ及び不可避不純物からなることを特徴とするＡｕ−Ｇｅ−Ｓｎ系はんだ合金。
前記Ｇｅを１０.５質量％以上１３.５質量％以下含有し、Ｓｎを３.５質量％以上９.０質量％以下含有し、残部がＡｕ及び不可避不純物からなることを特徴とする、請求項１に記載のＡｕ−Ｇｅ−Ｓｎ系はんだ合金。
前記Ｇｅ、Ｓｎ及びＡｕと共に、Ｐを０.５００質量％以下含有し、残部がＡｕ及び不可避不純物からなることを特徴とする、請求項１又は２に記載のＡｕ−Ｇｅ−Ｓｎ系はんだ合金。
請求項１〜３のいずれかに記載のＡｕ−Ｇｅ−Ｓｎ系はんだ合金を用いて封止したことを特徴とする水晶デバイス。
請求項１〜３のいずれかに記載のＡｕ−Ｇｅ−Ｓｎ系はんだ合金を用いて封止したことを特徴とするＳＡＷフィルター。