JP2014079385A - ゴルフクラブヘッド - Google Patents

Abstract

【課題】軽量で且つ強度の高いゴルフクラブヘッドの提供。
【解決手段】ヘッド２は、フェース４、ソール８及びクラウン６を備えている。フェース４は、フェース表面ｆｓとフェース裏面ｆｒとを有している。フェース裏面ｆｒに、複数の凸（Ａ）が設けられている。平面視において、上記凸（Ａ）が点状である。平面視において、任意の第１方向と、この第１方向に対して直角である第２方向とが定義される。好ましくは、第２方向における上記凸（Ａ）の配列規則性が、第１方向における上記凸（Ａ）の配列規則性よりも高い。好ましくは、上記第１方向が縦方向であり、上記第２方向が横方向である。
【選択図】図５

Description

本発明は、ゴルフクラブヘッドに関する。

設計自由度の向上の観点から、より軽量で強度の高いヘッドが求められている。

特開２０１２−９５８５５号公報では、フェース部が肉厚分布を有するヘッドを開示する。このフェース部は、中央厚肉部と、該中央厚肉部のトウ側かつクラウン側に設けられた小さい厚さのトウ・クラウン側薄肉部と、前記中央厚肉部のヒール側かつソール側に設けられた小さい厚さのヒール・ソール側薄肉部とを含む。このヘッドでは、フェースの周縁部に薄肉部を設けることで、オフセンターショットでの反発性能が高められている。

特開２０１２−９５８５５号

従来技術とは異なる構造により、軽量で且つ強度の高いフェースが得られうることが判明した。

本発明の目的は、軽量で且つ強度の高いフェースを備えるゴルフクラブヘッドの提供にある。

本発明のゴルフクラブヘッドは、フェース、ソール、及びクラウンを備えている。上記フェースは、フェース表面とフェース裏面とを有している。上記フェース裏面に、複数の凸（Ａ）が設けられている。平面視において、上記凸（Ａ）は点状である。

平面視において、任意の第１方向と、この第１方向に対して直角である第２方向とが定義される。好ましくは、上記第２方向における上記凸（Ａ）の配列規則性が、上記第１方向における上記凸（Ａ）の配列規則性よりも高い。

好ましくは、上記第１方向が縦方向であり、上記第２方向が横方向である。

平面視における上記凸（Ａ）の面積がＭａとされる。好ましくは、面積Ｍａが実質的に相違する２種以上の凸（Ａ）が設けられている。

好ましくは、上記凸（Ａ）は、上記面積Ｍａが面積Ｍａ１である凸（Ａ１）と、上記面積ＭａがＭａ２である凸（Ａ２）と、上記面積ＭａがＭａ３である凸（Ａ３）とを含んでいる。好ましくは、上記面積Ｍａ１は上記面積Ｍａ２よりも大きい。好ましくは、上記面積Ｍａ２は上記面積Ｍａ３よりも大きい。好ましくは、上記第１方向において、上記凸（Ａ１）よりもフェース周縁側に上記凸（Ａ２）が配置されている。好ましくは、上記第１方向において、上記凸（Ａ２）よりもフェース周縁側に上記凸（Ａ３）が配置されている。

上記フェース裏面の周縁と上記凸（Ａ１）との縦方向距離がａ１とされる。上記フェース裏面の周縁と上記凸（Ａ２）との縦方向距離がａ２とされる。上記フェース裏面の周縁と上記凸（Ａ３）との縦方向距離がａ３とされる。距離ａ１の平均値がＡｖ１とされる。距離ａ２の平均値がＡｖ２とされる。距離ａ３の平均値がＡｖ３とされる。好ましくは、上記平均値Ａｖ１は、上記平均値Ａｖ２よりも大きい。好ましくは、上記平均値Ａｖ２は、上記平均値Ａｖ３より大きい。

好ましくは、平面視において、上記凸（Ａ）の面積Ｍａは３ｍｍ^２以上４０ｍｍ^２以下である。好ましくは、上記凸（Ａ）の高さＨａは０．０３ｍｍ以上０．２ｍｍ以下である。

好ましくは、上記凸配列領域として、フェース裏面センターを含む中央凸配列領域が存在する。好ましくは、この中央凸配列領域において、上記第２方向における配列規則性が、上記第１方向における配列規則性よりも高い。

好ましくは、上記ヘッドは、フェース部材と他の部材とが接合されることによって製造されている。好ましくは、上記フェース部材は、鍛造によって製造されている。好ましくは、上記鍛造は、前鍛造工程と後鍛造工程とを有している。好ましくは、上記前鍛造工程において、フェース裏面に、上記凸（Ａ）よりも高い凸（Ｂ）が形成される。好ましくは、上記後鍛造工程において、上記凸（Ｂ）が押し潰されることにより上記凸（Ａ）が形成される。

軽量で且つ強度の高いフェースを備えるゴルフクラブヘッドが得られうる。

図１は、本発明の第１実施形態に係るゴルフクラブヘッドの斜視図である。 図２は、図１のヘッドの分解斜視図である。 図３は、フェース部材の裏面の平面図である。ただし図３では、凸（Ａ）の記載が省略されている。 図４は、図３のＦ４−Ｆ４線に沿った断面図である。 図５は、フェース部材の裏面の平面図である。 図６（ａ）、図６（ｂ）及び図６（ｃ）は、凸（Ａ）の形状を示す平面図である。 図７は、配列規則性について説明するための平面図である。 図８は、第２実施形態に係るフェース裏面の平面図である。 図９は、第３実施形態に係るフェース裏面の平面図である。 図１０は、第４実施形態に係るフェース裏面の平面図である。 図１１は、第５実施形態に係るフェース裏面の平面図である。 図１２は、第６実施形態に係るフェース裏面の平面図である。

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。

図１は、本発明の第１実施形態に係るゴルフクラブヘッド２の斜視図である。

ヘッド２は、フェース４、クラウン６、ソール８及びホーゼル１０を有する。フェース４は、フェース面ｆｓを有する。フェース面ｆｓは打球面である。クラウン６は、フェース４の上縁からヘッド後方に向かって延びている。ソール８は、フェース４の下縁からヘッド後方に向かって延びている。ヘッド２は中空である。ヘッド２は、ウッド型のゴルフクラブヘッドである。

図２は、ヘッド２の分解斜視図である。ヘッド２は、４ピース構造である。ヘッド２を構成する部材は、フェース部材Ｆｐ１、ソール部材Ｓｐ１、クラウン部材Ｃｐ１及びホーゼル部材Ｈｐ１である。これらの部材が溶接されることにより、ヘッド２が製造される。

図３は、フェース部材Ｆｐ１の裏面ｆｒを示す平面図である。図４は、図３のＦ４−Ｆ４線に沿った断面図である。後述するように、この裏面ｆｒには複数の凸（Ａ）が形成されているが、図３及び図４には、これらの凸（Ａ）の記載が省略されている。

フェース部材Ｆｐ１は、フェース４の全部を構成する。更にフェース部材Ｆｐ１は、後方延在部Ｆｐ２を有する（図４参照）。後方延在部Ｆｐ２は、クラウン６の一部を構成する。後方延在部Ｆｐ２は、ソール８の一部を構成する。後方延在部Ｆｐ２を有するフェース部材Ｆｐ１は、カップフェースとも称される。図１には、フェース部材Ｆｐ１と他の部分との境界ｋ１が２点鎖線で示されている。塗装済みの完成されたヘッド２では、境界ｋ１は視認されない。

ホーゼル１０は、シャフトを装着するためのシャフト孔１２を有する。図示されないシャフトは、シャフト孔１２に挿入される。図示しないが、シャフト孔１２は、中心軸線Ｚ１を有する。この中心軸線Ｚ１は、ヘッド２を備えたゴルフクラブのシャフト軸線に一致する。

本願では、基準垂直面、フェース−バック方向及びトウ−ヒール方向が定義される。上記中心軸線Ｚ１が水平面Ｈに対して垂直な平面Ｐ１に含まれ、且つ所定のライ角及びリアルロフト角で水平面Ｈ上にヘッド２が載置された状態が、基準状態とされる。上記平面Ｐ１が、基準垂直面とされる。所定のライ角及びリアルロフト角は、例えば製品カタログに掲載されている。

本願においてトウ−ヒール方向とは、上記基準垂直面と上記水平面Ｈとの交線の方向である。

本願においてフェース−バック方向とは、上記トウ−ヒール方向に対して垂直であり且つ上記水平面Ｈに対して平行な方向である。

本願において、フェースセンターが定義される。フェース面において、トウ−ヒール方向の最大幅Ｗｘが決定される。更に、この最大幅Ｗｘにおけるトウ−ヒール方向中央位置Ｐｘが決定される。この位置Ｐｘにおいて、フェース面の上下方向中央点Ｐｙが決定される。この点Ｐｙが、フェースセンターと定義される。

本願において、上下方向が定義される。上下方向は、フェース−バック方向に対して垂直であり且つトウ−ヒール方向に対して垂直な方向である。

本願において、縦方向Ｄｙが定義される（図３参照）。縦方向Ｄｙとは、上記上下方向に引かれた直線を特定平面Ｐｓ（図４参照）に投影した投影直線の方向である。特定平面Ｐｓは、直線ＬＮ（後述）に対して垂直な平面である。

本願において、横方向Ｄｘが定義される（図３参照）。横方向Ｄｘとは、上記特定平面Ｐｓ上での方向であり、上記縦方向Ｄｙに対して垂直である。横方向Ｄｘはトウ−ヒール方向に等しい。

本願において、第１方向Ｄ１及び第２方向Ｄ２が定義される。第１方向Ｄ１及び第２方向Ｄ２は、特定平面Ｐｓ上での方向である。第１方向Ｄ１はいかなる方向であってもよい。第２方向Ｄ２は、第１方向Ｄ１に対して直角である。縦方向Ｄｙは、第１方向Ｄ１の一例である。横方向Ｄｘは、第２方向Ｄ２の一例である。

本願において、フェース裏面ｆｒにおける凸の配置及び凸の面積は、平面視において判断される。平面視とは、上記特定平面Ｐｓへの投影像Ｐｓ１を意味する。

なお、特定平面Ｐｓへの投影において、その投影の方向は、フェース法線方向（後述）である。

本願において、フェース裏面センターＣＲが定義される。図４における直線ＬＮは、フェースセンターＣＦを通るフェース面ｆｓの法線である。法線ＬＮとフェース裏面ｆｒとの交点が、フェース裏面センターである。

本願において、上記直線ＬＮの方向が、フェース法線方向と定義される。

フェース部材Ｆｐ１は、フェース厚みＴＦに基づき、複数の領域に区画されうる。図３が示すように、フェース裏面ｆｒは、区画線が形成されている。これらの区画線は、稜線として視認されうる。ただし、断面視において、稜線は丸みを有している。フェース裏面ｆｒの全体は滑らかに連続している。図３が示すように、フェース裏面ｆｒは、領域Ｓ、領域Ｂｔ、領域Ｂｈ、領域Ｃｔ、領域Ｃｈ、領域Ｄａ、領域Ｄｂ、領域Ｅｔ及び領域Ｅｈを有する。これら以外の領域は、厚みＴＦが徐々に変化する移行領域である。

なお、フェース厚みＴＦには、凸（Ａ）の高さは含まれない。

図３においては、領域Ｓのみにハッチングが付されている。他の領域については、ハッチングの記載が省略されている。

領域Ｓは、フェース４の中央部に位置する。領域Ｓは、フェースセンター位置を含む。換言すれば、領域Ｓは、フェース裏面センターを含む。

領域Ｂｔは、領域Ｓの下側に位置する。領域Ｂｔは、フェースセンターよりもトウ側に位置する。領域Ｂｔは、フェースセンターよりも下側に位置する。

領域Ｂｈは、領域Ｓの上側に位置する。領域Ｂｈは、フェースセンターよりもヒール側に位置する。領域Ｂｈは、フェースセンターよりも上側に位置する。

領域Ｃｔは、領域Ｓのトウ側に位置する。領域Ｃｔは、フェースセンターよりもトウ側に位置する。領域Ｃｔは、フェースセンター上下位置を含む。フェースセンター上下位置とは、フェースセンターの上下方向位置である。

領域Ｃｈは、領域Ｓのヒール側に位置する。領域Ｃｈは、フェースセンターよりもヒール側に位置する。領域Ｃｈは、フェースセンター上下位置を含む。

領域Ｄａは、領域Ｓの上側に位置する。領域Ｄａは、フェースセンターよりも上側に位置する。領域Ｄａは、フェースセンター左右位置を含む。フェースセンター左右位置とは、フェースセンターのトウ−ヒール方向位置である。

領域Ｄｂは、領域Ｓの下側に位置する。領域Ｄｂは、フェースセンターよりも下側に位置する。領域Ｄｂは、フェースセンター左右位置を含む。

領域Ｅｔの重心は、領域Ｓのトウ側に位置する。領域Ｅｔは、フェースセンターよりもトウ側に位置する。領域Ｅｔは、フェースセンター上下位置を含まない。領域Ｅｔは、フェースセンター左右位置を含まない。領域Ｅｔの重心は、領域Ｃｔの重心よりも上側に位置する。

領域Ｅｈの重心は、領域Ｓのヒール側に位置する。領域Ｅｈは、フェースセンターよりもヒール側に位置する。領域Ｅｈは、フェースセンター上下位置を含まない。領域Ｅｈは、フェースセンター左右位置を含まない。領域Ｅｈの重心は、領域Ｃｈの重心よりも下側に位置する。

本実施形態において、各領域の厚みＴＦは次の通りである。
・領域Ｓ ：３．３ｍｍ以上３．５ｍｍ以下
・領域Ｂｔ：２．５ｍｍ以上２．７ｍｍ以下
・領域Ｂｈ：２．５ｍｍ以上２．７ｍｍ以下
・領域Ｃｔ：２．４ｍｍ以上２．６ｍｍ以下
・領域Ｃｈ：２．４ｍｍ以上２．６ｍｍ以下
・領域Ｄａ：２．１ｍｍ以上２．３ｍｍ以下
・領域Ｄｂ：２．１ｍｍ以上２．３ｍｍ以下
・領域Ｅｔ：２．０ｍｍ以上２．２ｍｍ以下
・領域Ｅｈ：２．０ｍｍ以上２．２ｍｍ以下

これらの領域は、後述する全ての実施形態において共通である。

各領域における厚みＴＦの最大値と最小値との差は、０．１５ｍｍ以下が好ましく、０．１ｍｍ以下がより好ましい。

領域Ｓは、厚み最大領域Ｔｍである。フェース厚みＴＦの最大値がＴｍａｘ（ｍｍ）とされるとき、厚み最大領域Ｔｍは、フェース厚みＴＦが[Ｔｍａｘ−０．２]ｍｍ以上の領域を意味する。なおフェース厚みＴＦは、フェース法線方向における厚みである。

フェース裏面ｆｒは、少なくとも１の凸配列領域を有している。凸配列領域とは、２以上の凸（Ａ）を有する領域である。図５の実施形態では、凸配列領域は、領域Ｓ、領域Ｃｔ、領域Ｃｈ、領域Ｅｔ及び領域Ｅｈである。

図５が示すように、フェース裏面ｆｒには、複数の凸（Ａ）が配列されている。複数の凸（Ａ）は、縦方向Ｄｙ及び横方向Ｄｘのそれぞれに配列されている。

本願では、平面視における上記凸（Ａ）の面積がＭａとされる。フェース裏面ｆｒには、面積Ｍａが実質的に相違する２種以上の凸（Ａ）が設けられている。図５の実施形態では、面積Ｍａが実質的に相違する３種の凸（Ａ）が設けられている。「実質的に相違」とは、面積Ｍａの相違が５％以上であることを意味する。

図５の実施形態では、上記３種の凸（Ａ）として、凸（Ａ１）、凸（Ａ２）及び凸（Ａ３）を有する。凸（Ａ１）の面積ＭａはＭａ１である。凸（Ａ２）の面積ＭａはＭａ２である。凸（Ａ３）の面積ＭａはＭａ３である。面積Ｍａ１と、面積Ｍａ２と、面積Ｍａ３とは、実質的に相違する。

本願の図面では、凸（Ａ）が、符号Ｔａで示される。本願の図面では、凸（Ａ１）が、符号Ｔａ１で示される。本願の図面では、凸（Ａ２）が、符号Ｔａ２で示される。本願の図面では、凸（Ａ３）が、符号Ｔａ３で示される。

面積Ｍａが実質的に相違する２種以上の凸（Ａ）を設けることで、フェースに作用する応力がランダムに分散しやすい。この応力の分散により、応力集中が緩和され、フェース強度が向上しうる。

平面視において、上記凸（Ａ）は点状である。図６（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）は、点状の凸Ｔａの例である。図６（ａ）は、円形である。図５の実施形態では、全ての凸Ｔａが円形である。図６（ｂ）は、楕円形である。図６（ｃ）は、不定形である。

図６（ｃ）に示すように、平面視の輪郭線における最長横断線ＣＬ１が決定される。更に、この最長横断線に対して垂直な横断線のなかで最長である横断線ＣＬ２が決定される。横断線ＣＬ１の長さがＮ１とされ、横断線ＣＬ２の長さがＮ２とされる。図６（ｂ）のような楕円の場合、横断線ＣＬ１は長軸であり、横断線ＣＬ２は短軸である。本願では、Ｎ１／Ｎ２が８以下である場合が点状であると定義される。凸Ｔａの質量を抑制しつつフェース４の強度を高める観点から、Ｎ１／Ｎ２は、５以下が好ましく、２以下がより好ましく、１．５以下がより好ましい。Ｎ１／Ｎ２は、１以上である。円形の場合、Ｎ１／Ｎ２は、１である。

平面視における凸Ｔａの形状として、上述した円及び楕円の他、正多角形が例示される。正多角形として、正方形、正五角形、正六角形等が挙げられる。フェース４に作用する応力を均等に分散する観点から、円形が好ましい。

[凸（Ａ）の効果]
凸（Ａ）が点状とされることで、フェース全体を厚くすることなく、フェースの強度を高めることができる。複数の凸（Ａ）が分散して配置されることで、フェース全体を厚くすることなく、広範囲でフェース強度が向上しうる。また、強度の向上が必要な位置に点状の凸（Ａ）を配置することができるので、フェースの設計自由度が向上する。よって、軽量で且つ強度の高いフェース４が得られうる。また、点状の凸（Ａ）は、鍛造による強度向上効果（後述）を得るのに適している。

本願では、凸（Ａ）の配列規則性が定義される。図７は、配列規則性を説明するための図である。ここでは、第１方向Ｄ１が縦方向Ｄｙであり、第２方向Ｄ２が横方向Ｄｘである場合について、説明がなされる。配列規則性は、平面視において判断される。

配列規則性を決定するため、横方向線Ｌｘ及び縦方向線Ｌｙが考慮される。横方向線Ｌｘは、横方向Ｄｘに延びる直線である。縦方向線Ｌｙは、縦方向Ｄｙに延びる直線である。図７では、横方向線Ｌｘとして、横方向線Ｌｘ１、横方向線Ｌｘ２及び横方向線Ｌｘ３が決定されている。図７では、縦方向線Ｌｙとして、縦方向線Ｌｙ１、縦方向線Ｌｙ２及び縦方向線Ｌｙ３が決定されている。

図７の実施形態では、１０個の凸Ｔａが配置されている。すなわち、凸１０２、凸１０４、凸１０６、凸１０８、凸１１０、凸１１２、凸１１４、凸１１６、凸１１８及び凸１２０が配置されている。

第１の横方向線Ｌｘ１には、凸１０２、凸１０４及び凸１０６が交差している。第２の横方向線Ｌｘ１には、凸１０８、凸１１０及び凸１１２が交差している。第３の横方向線Ｌｘ１には、凸１１４、凸１１６及び凸１１８が交差している。

第１の縦方向線Ｌｙ１には、凸１０６、凸１１２及び凸１１８が交差している。第２の縦方向線Ｌｙ２には、凸１０４、凸１１０及び凸１１６が交差している。第３の縦方向線Ｌｙ３には、凸１０２、凸１０８及び凸１１４が交差している。

図７において符号ｇｔで示されるのは、凸Ｔａの図心である。図７において両矢印ｘｄで示されるのは、凸Ｔａの図心ｇｔと横方向線Ｌｘとの距離である。横方向線Ｌｘは、２個以上の凸Ｔａと交差する。また、１つの凸Ｔａと交差する横方向線Ｌｘは１本である。図７の実施形態では、３本の横方向線Ｌｘのそれぞれが、３個の凸Ｔａと交差している。

横方向線Ｌｘと交差している凸Ｔａが、距離ｘｄの計測の対象となる。ただし、横方向線Ｌｘと交わらない凸Ｔａも想定されうる。図７に示すように、横方向線Ｌｘと交差していない凸１２０も、距離ｘｄの計測の対象となる。その凸Ｔａの図心ｇｔに最も近い横方向線Ｌｘとの間で、距離ｘｄが計測される。

図７において両矢印ｙｄで示されるのは、凸Ｔａの図心ｇｔと縦方向線Ｌｙとの距離である。縦方向線Ｌｙは、２個以上の凸Ｔａと交差する。また、１つの凸Ｔａと交差する縦方向線Ｌｙは１本である。図７の実施形態では、３本の縦方向線Ｌｙのそれぞれが、３個の凸Ｔａと交差している。

縦方向線Ｌｙと交差している凸Ｔａが、距離ｙｄの計測の対象となる。更に、図７に示すように、縦方向線Ｌｙと交差していない凸１２０も、距離ｙｄの計測の対象となる。その凸Ｔａの図心ｇｔに最も近い縦方向線Ｌｙ（Ｌｙ３）との間で、距離ｙｄが計測される。

上述の条件を満たす横方向線Ｌｘ及び縦方向線Ｌｙが、できるだけ多く決定される。距離ｘｄの平均値Ｘｖ１と、距離ｙｄの平均値Ｙｖ１とが算出される。複数の平均値Ｘｖ１が算出されうる場合は、その最小値が採用される。複数の平均値Ｙｖ１が算出されうる場合は、その最小値が採用される。

Ｘｖ１がＹｖ１よりも小さい場合に、次の配列規則性の相違が成立する。
・[配列規則性の相違]：横方向Ｄｘにおける上記凸（Ａ）の配列規則性が、縦方向Ｄｙにおける上記凸（Ａ）の配列規則性よりも高い。

少なくとも１本の横方向線Ｌｘが存在し、且つ、縦方向線Ｌｙが存在しない場合にも、上記配列規則性の相違が成立する。

この配列規則性の相違に起因して、凸配列効果が生じる。

[凸配列効果]
この効果を説明するため、トウ−ヒール方向の変形及び上下方向の変形が定義される。本願にいうトウ−ヒール方向の変形とは、変形の折り目が上下方向に生じるような変形を意味する。一方、本願にいう上下方向の変形とは、変形の折り目がトウ−ヒール方向に生じるような変形を意味する。

縦方向Ｄｙにおける配列規則性が低くされることにより、上下方向に折り目が生じるような変形が起こりにくい。すなわち、縦方向Ｄｙにおける配列規則性が低くされることにより、トウ−ヒール方向の変形が起こりにくい。

フェースのトウ−ヒール方向長さは、上下方向の長さよりも大きい。このため、トウ−ヒール方向の変形は、上下方向の変形よりも大きくなりやすい。縦方向Ｄｙにおける配列規則性が低くされることにより、このトウ−ヒール方向の変形が効果的に抑制されうる。過度な変形が抑制されることで、フェース強度が向上しうる。

一方、横方向Ｄｘにおける配列規則性が高くされることにより、上下方向の変形は過度に抑制されない。よって、反発性能の低下が抑制されうる。また、トウ−ヒール方向の変形と上下方向の変形とのバランスが良好となり、フェース強度が最適化されうる。

また、打点のバラツキ、フェース肉厚設計等に起因して、所定の方向の変形を選択的に抑制したい場合がある。この場合、変形を抑制したい方向を第２方向に設定することができる。そして、第２方向における上記凸（Ａ）の配列規則性が、上記第１方向における上記凸（Ａ）の配列規則性よりも高く設定される。この配列により、第２方向の変形が効果的に抑制されうる。

図５の実施形態では、第１の横方向線Ｌｘ１に交差する凸Ｔａ（凸Ｔａ１）の数は、Ｘ１である。図５の実施形態では、Ｘ１は１０である。凸配列効果を高める観点から、Ｘ１は、５以上が好ましく、６以上がより好ましく、７以上が更に好ましい。フェース４の重量を抑制する観点から、Ｘ１は、１５以下が好ましく、１４以下がより好ましく、１３以下が更に好ましい。

図５の実施形態では、第２の横方向線Ｌｘ２に交差する凸Ｔａ（凸Ｔａ１）の数は、Ｘ２である。図５の実施形態では、Ｘ２は１１である。凸配列効果を高める観点から、Ｘ２は、５以上が好ましく、６以上がより好ましく、７以上が更に好ましい。フェース４の重量を抑制する観点から、Ｘ２は、１５以下が好ましく、１４以下がより好ましく、１３以下が更に好ましい。

図５の実施形態では、第３の横方向線Ｌｘ３に交差する凸Ｔａ（凸Ｔａ１）の数は、Ｘ３である。図５の実施形態では、Ｘ３は９である。凸配列効果を高める観点から、Ｘ３は、５以上が好ましく、６以上がより好ましく、７以上が更に好ましい。フェース４の重量を抑制する観点から、Ｘ３は、１５以下が好ましく、１４以下がより好ましく、１３以下が更に好ましい。

図５の実施形態では、フェース裏面ｆｒの全体において、横方向Ｄｘにおける配列規則性が、縦方向Ｄｙにおける配列規則性よりも高い。

図５の実施形態では、凸配列領域Ｓにおいて、横方向Ｄｘにおける配列規則性が、縦方向Ｄｙにおける配列規則性よりも高い。凸配列領域Ｓは、フェース裏面センターＣＲを含む中央凸配列領域Ｓである。打球時には、中央凸配列領域Ｓに大きな応力が作用する。この領域Ｓに凸配列効果を適用することで、大きな応力が作用する部分が、選択的且つ効果的に補強されうる。

図５の実施形態では、凸配列領域Ｃｔにおいて、横方向Ｄｘにおける配列規則性が、縦方向Ｄｙにおける配列規則性よりも高い。領域Ｃｔは、領域Ｓよりもトウ側に位置するトウ側凸配列領域である。

図５の実施形態では、凸配列領域Ｃｈにおいて、横方向Ｄｘにおける配列規則性が、縦方向Ｄｙにおける配列規則性よりも高い。領域Ｃｈは、領域Ｓよりもヒール側に位置するヒール側凸配列領域である。

図５の実施形態では、凸配列領域Ｅｔにおいて、横方向Ｄｘにおける配列規則性が、縦方向Ｄｙにおける配列規則性よりも高い。

少なくとも１の凸配列領域において、配列規則性の相違を適用することができる。この適用により、所望の凸配列領域に凸配列効果が奏されうる。よって、強度の必要な領域が選択的に補強されうる。

図５が示すように、縦方向Ｄｙ（第１方向Ｄ１）において、上記凸Ｔａ１よりもフェース周縁側に凸Ｔａ２が配置されている。また、凸Ｔａ２よりもよりもフェース周縁側に、凸Ｔａ３が配置されている。凸Ｔａの位置は、図心ｇｔによって判断される。

フェース裏面ｆｒの周縁と凸Ｔａ１との縦方向距離がａ１とされる。フェース裏面ｆｒの周縁と凸Ｔａ２との縦方向距離がａ２とされる。フェース裏面ｆｒの周縁と凸Ｔａ３との縦方向距離がａ３とされる。凸Ｔａのそれぞれについて、これらの縦方向距離が計測される。

距離ａ１の平均値がＡｖ１とされ、距離ａ２の平均値がＡｖ２とされ、距離ａ３の平均値がＡｖ３とされる。平均値Ａｖ１は上記平均値Ａｖ２よりも大きい。平均値Ａｖ２は、上記平均値Ａｖ３より大きい。

フェース４に作用する応力は、フェース４の中央部において比較的大きい。フェース４に作用する応力は、フェース４の周縁部において比較的小さい。この点を考慮し、フェース４の周縁部には面積Ｍａが比較的小さな凸Ｔａが配置され、フェース４の中央部には面積Ｍａが比較的大きな凸Ｔａが配置されている。このため、凸（Ａ）の合計体積が抑制されつつ、フェース強度の向上が達成されている。

好ましくは、上記凸（Ａ）（凸Ｔａ）の面積Ｍａは、３ｍｍ^２以上４０ｍｍ^２以下である。この範囲では、フェース４の質量の増加を抑制しつつ、フェース４の強度が効果的に向上しうる。

好ましくは、上記凸（Ａ１）（凸Ｔａ１）の面積Ｍａ１は、１２ｍｍ^２以上４０ｍｍ^２以下である。この範囲では、フェース４の質量の増加を抑制しつつ、フェース４の強度が効果的に向上しうる。また、面積Ｍａ１を上記範囲に限定することで、面積Ｍａ１とは異なる面積Ｍａを有する凸（Ａ）を設けることが容易とされうる。

好ましくは、上記凸（Ａ２）（凸Ｔａ２）の面積Ｍａ２は、６ｍｍ^２以上３０ｍｍ^２以下である。この範囲では、フェース４の質量の増加を抑制しつつ、フェース４の強度が効果的に向上しうる。また、面積Ｍａ２を上記範囲に限定することで、面積Ｍａ２とは異なる面積Ｍａを有する凸（Ａ）を設けることが容易とされうる。

好ましくは、上記凸（Ａ３）（凸Ｔａ３）の面積Ｍａ３は、３ｍｍ^２以上２０ｍｍ^２以下である。この範囲では、フェース４の質量の増加を抑制しつつ、フェース４の強度が効果的に向上しうる。また、面積Ｍａ３を上記範囲に限定することで、面積Ｍａ３とは異なる面積Ｍａを有する凸（Ａ）を設けることが容易とされうる。

凸Ｔａの存在に起因する効果を高める観点から、上記凸（Ａ）の高さＨａは、０．０３ｍｍ以上が好ましく、０．０５ｍｍ以上がより好ましく、０．０７ｍｍ以上が更に好ましい。フェース４の質量を低減する観点から、高さＨａは、０．２ｍｍ以下が好ましく、０．１７ｍｍ以下がより好ましく、０．１５ｍｍ以下が更に好ましい。

図８は、第２実施形態に係るフェース部材Ｆｐ２０のフェース裏面ｆｒを示す平面図である。この平面図は、前述した投影像Ｐｓ１である。凸Ｔａを除き、フェース部材Ｆｐ２０は、フェース部材Ｆｐ１と同じである。

このフェース部材Ｆｐ２０では、凸占有比率Ｒｓが考慮される。中央凸配列領域Ｓの比率Ｒｓが、他の領域の比率Ｒｓよりも小さい。領域Ｓの比率Ｒｓは、領域Ｅｔの比率Ｒｓよりも小さい。領域Ｓの比率Ｒｓは、領域Ｃｔの比率Ｒｓよりも小さい。領域Ｓの比率Ｒｓは、領域Ｅｈの比率Ｒｓよりも小さい。領域Ｓの比率Ｒｓは、領域Ｃｈの比率Ｒｓよりも小さい。比率Ｒｓは、領域全体の面積に対する、凸（Ａ）の合計面積の割合である。この比率Ｒｓは、平面視において決定される。

このフェースでは、フェース中央部の凸占有比率Ｒｓが小さくされ、フェース周縁部の凸占有比率Ｒｓが大きくされている。周縁部の硬度がより向上するため、周縁部をより薄くすることができる。よって、フェース４の全体が撓みやすくなり、スイートエリアが拡大されうる。

図９は、第３実施形態に係るフェース部材Ｆｐ３０のフェース裏面ｆｒを示す平面図である。この平面図は、前述した投影像Ｐｓ１である。凸Ｔａを除き、フェース部材Ｆｐ３０は、フェース部材Ｆｐ１と同じである。

このフェース部材Ｆｐ３０では、中央凸配列領域Ｓの凸占有比率Ｒｓが、他の領域の比率Ｒｓよりも大きい。領域Ｓの比率Ｒｓは、領域Ｅｔの比率Ｒｓよりも大きい。領域Ｓの比率Ｒｓは、領域Ｃｔの比率Ｒｓよりも大きい。領域Ｓの比率Ｒｓは、領域Ｅｈの比率Ｒｓよりも大きい。領域Ｓの比率Ｒｓは、領域Ｃｈの比率Ｒｓよりも大きい。

このフェースでは、フェース中央部の凸占有比率Ｒｓが大きくされている。中央部の硬度がより向上するため、この中央部をより薄くすることができる。よって、この中央部で打撃したときのフェース４の撓みが大きくなる。このため、フェース中央部で打撃したときの反発性能が向上し、反発係数の最大値が向上しうる。この向上により、最大飛距離が増大しうる。

図１０は、第４実施形態に係るフェース部材Ｆｐ４０のフェース裏面ｆｒを示す平面図である。この平面図は、前述した投影像Ｐｓ１である。凸Ｔａを除き、フェース部材Ｆｐ４０は、フェース部材Ｆｐ１と同じである。

図１０の実施形態では、第２方向Ｄ２における上記凸（Ａ）の配列規則性が、第１方向Ｄ１における上記凸（Ａ）の配列規則性よりも高い。第２方向Ｄ２は、トウ側に向かうにつれて上側となるように傾斜している。図１０において両矢印θ１で示されているのは、横方向Ｄｘと第２方向Ｄ２との成す角度である。

通常、ゴルファーの打点にはバラツキがある。ゴルファーの打点は、トウの上側からヒールの下側に分布する傾向にある。第２方向Ｄ２を横方向Ｄｘに対して傾斜させることにより、凸（Ａ）の配列が打点の分布に適応する。このため、上記凸配列効果が一層向上しうる。打点の分布を考慮すると、上記角度θ１は、下限としては１０°以上が好ましく、１５°以上がより好ましく、上限としては、５０°以下が好ましく、４５°以下がより好ましい。

図１１は、第５実施形態に係るフェース部材Ｆｐ５０のフェース裏面ｆｒを示す平面図である。この平面図は、前述した投影像Ｐｓ１である。凸Ｔａを除き、フェース部材Ｆｐ５０は、フェース部材Ｆｐ１と同じである。

図１１の実施形態では、凸Ｔａ１と凸Ｔａ１との間に、凸Ｔａ２が配置されている。凸Ｔａ２の面積Ｍａ２は、凸Ｔａ１の面積Ｍａ１よりも小さい。この配置により、凸占有比率Ｒｓが効果的に高められている。凸占有比率Ｒｓを高める観点から、Ｍａ２／Ｍａ１は、０．３以下が好ましく、０．２以下がより好ましい。Ｍａ２が過小となることを防止する観点から、Ｍａ２／Ｍａ１は、０．０２以上が好ましく、０．０５以上がより好ましい。

図１２は、第６実施形態に係るフェース部材Ｆｐ６０のフェース裏面ｆｒを示す平面図である。この平面図は、前述した投影像Ｐｓ１である。凸Ｔａを除き、フェース部材Ｆｐ６０は、フェース部材Ｆｐ１と同じである。

図１２の実施形態では、凸Ｔａの形状が楕円である。この楕円の長軸は、横方向Ｄｘに対して略平行である。換言すれば、楕円の長軸と横方向Ｄｘとの成す角度の絶対値は１０°以下である。凸Ｔａは楕円でなくてもよく、例えば図６（ｃ）で示したような形状でもよい。最長横断線ＣＬ１と横方向Ｄｘとの成す角度の絶対値が１０°以下であるのが好ましい。この構成により、上記凸配列効果が一層向上しうる。

ヘッド体積は限定されない。本発明はフェース面積が大きい場合に効果的である。この観点から、ヘッド体積は、４００ｃｃ以上が好ましく、４２０ｃｃ以上がより好ましく、４４０ｃｃ以上がより好ましい。ゴルフクラブに関する規則を遵守する観点から、ヘッド体積は４７０ｃｃ以下が好ましく、４６０ｃｃ以下がよりに好ましい。

ヘッド重量は限定されない。スイングバランスの観点から、ヘッド重量は１７５ｇ以上が好ましく、１８０ｇ以上がより好ましく、１８５ｇ以上がより好ましい。スイングバランスの観点から、ヘッド重量は、２０５ｇ以下が好ましく、２００ｇ以下がより好ましく、１９５ｇ以下がより好ましい。

ヘッドの製造方法は限定されない。通常、中空のヘッドは、２個以上の部材が接合されることにより製造される。ヘッドを構成する各部材の製造方法は限定されず、鋳造、鍛造及びプレスフォーミングが例示される。

フェース部材Ｆｐの製造方法は限定されず、鋳造、鍛造及びプレスフォーミングが例示される。ただし後述の通り、鍛造が好ましい。凸（Ａ）の形成方法は限定されず、フェース部材Ｆｐの成形と同時に形成されてもよく、フェース部材Ｆｐの成形後に凸（Ａ）を形成するための加工がなされてもよい。この加工として、ＮＣ加工による切削及びケミカルミーリングが例示される。後述の通り、凸（Ａ）は、フェース部材Ｆｐの鍛造により形成されるのが好ましい。

ヘッドの構造は限定されない。ヘッドの構造として、それぞれ一体成形された２個の部材が接合された２ピース構造、それぞれ一体成形された３個の部材が接合された３ピース構造、それぞれ一体成形された４個の部材が接合された４ピース構造等が挙げられる。上記ヘッド２は、４ピース構造である。

［フェース部材Ｆｐ１の製造］

好ましくは、フェース部材Ｆｐ１は鍛造により製造される。凸（Ｂ）を押し潰して凸（Ａ）を形成する場合、フェース部材Ｆｐ１の鍛造の回数は、複数とされる。例えば、鍛造の回数は、２回以上４回以下とされる。生産性の観点からは、鍛造回数は２回又は３回が好ましく、２回がより好ましい。

１回目の鍛造は、一般に、粗鍛造とも称される。最後の鍛造は、一般に、本鍛造とも称される。

複数回の鍛造は、前鍛造工程と後鍛造工程とを含む。前鍛造工程の後に、後鍛造工程がなされる。鍛造回数が２回の場合、１回目の鍛造が前鍛造工程であり、２回目の鍛造が後鍛造工程である。鍛造回数が３回以上である場合、好ましくは、最後の鍛造が後鍛造工程であり、最後よりも１回前の鍛造が前鍛造工程である。

鍛造は、冷間鍛造であってもよいし、熱間鍛造であってもよい。組織の緻密化に伴う強度向上の観点からは、熱間鍛造が好ましい。

フェース部材Ｆｐ１の製造では、上記前鍛造工程において、フェース部材Ｆｐ１のおおよその形状が形成されるとともに、凸（Ｂ）が形成される。凸（Ｂ）は、上記凸（Ａ）よりも高い。上記後鍛造工程において、この凸（Ｂ）が押し潰される。押し潰された凸（Ｂ）は、上記凸（Ａ）となる。

凸（Ｂ）が押し潰されて凸（Ａ）とされることで、金属の結晶粒にゆがみが生じ、再結晶が生じる。この再結晶により、金属組織が緻密となる。また、押し潰しによりひずみが生じ、加工硬化が生じうる。凸（Ｂ）が押し潰されて凸（Ａ）とされることで、フェース部材Ｆｐ１の強度が向上しうる。

凸（Ｂ）は押し潰されるが、完全には押し潰されず、凸（Ａ）が残存する。よって、押し潰しによる効果が得られると同時に、凸（Ａ）の形成も達成される。

凸（Ｂ）の高さがＨｂとされる。凸（Ａ）の高さがＨａとされる。凸（Ｂ）の変形量を大きくしてフェース部材Ｆｐ１の強度を高める観点から、Ｈｂ／Ｈａは、１．５以上が好ましく、２以上がより好ましく、３以上が更に好ましい。過度な押し潰し変形を抑制する観点から、Ｈｂ／Ｈａは、１５以下が好ましく、１２以下がより好ましく、１０以下が更に好ましい。

適度な押し潰し変形を得る観点から、高さＨｂは、下限としては、０．２ｍｍ以上、更には０．３ｍｍ以上が好ましく、上限としては、１．５ｍｍ以下、更には１．２ｍｍ以下が好ましい。

平面視における凸（Ｂ）の面積がＭｙとされる。面積Ｍｙは面積Ｍａよりも小さい。上記押し潰しにより、凸（Ａ）の面積Ｍａは、面積Ｍｙより大きくなる。凸（Ｂ）の変形量を大きくしてフェース部材Ｆｐ１の強度を高める観点から、Ｍａ／Ｍｙは、１．２以上が好ましく、１．５以上がより好ましく、２以上が更に好ましい。過度な押し潰し変形を抑制する観点から、Ｍａ／Ｍｙは、２０以下が好ましく、１５以下がより好ましく、１２以下が更に好ましい。

適度な押し潰し変形を得る観点から、次の（ａ）及び／又は（ｂ）が好ましい。
（ａ）凸（Ａ）の面積Ｍａが大きいほど、その凸（Ａ）を形成するための凸（Ｂ）の面積Ｍｙが大きい。
（ｂ）凸（Ａ）の面積Ｍａが大きいほど、その凸（Ａ）を形成するための凸（Ｂ）の高さＨｂが大きい。

以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。

[実施例]
鍛造により、図２に示すようなフェース部材Ｆｐ１、ソール部材Ｓｐ１、クラウン部材Ｃｐ１及びホーゼル部材Ｈｐ１を得た。いずれの部材も、材質はチタン合金を用いた。フェース部材Ｆｐ１の材質は、新日鉄住金株式会社製の商品名「Ｓｕｐｅｒ−ＴＩＸ ５１ＡＦ」とされた。

フェース部材Ｆｐ１の鍛造回数は、２回とされた。フェース部材Ｆｐ１は、前鍛造工程及び後鍛造工程によって製造された。前鍛造工程及び後鍛造工程は、いずれも熱間鍛造であった。材料の丸棒を前鍛造金型にセットし、前鍛造工程がなされた。この前鍛造工程により、前鍛造成形体を得た。この前鍛造成形体の外形は、最終成形体であるフェース部材Ｆｐ１とおおよそ同じであった。この前鍛造成形体は、凸（Ｂ）を有していた。凸（Ｂ）の位置及び数は、図５に示される凸（Ａ）と同じとされた。

上記凸（Ｂ）は、上記高さＨｂがＨｂ１である凸（Ｂ１）と、上記高さＨｂがＨｂ２である凸（Ｂ２）と、上記高さＨｂがＨｂ３である凸（Ｂ３）とを含んでいた。上記高さＨｂ１は上記高さＨｂ２よりも大きかった。上記高さＨｂ２は上記高さＨｂ３よりも大きかった。高さＨｂ１は１ｍｍとされた。高さＨｂ２は０．４ｍｍとされた。高さＨｂ３は０．３ｍｍとされた。

この前鍛造成形体を後鍛造金型にセットし、後鍛造工程がなされた。後鍛造工程により、後鍛造成形体（図５に示されるフェース部材Ｆｐ１）を得た。この後鍛造成形体は、凸（Ａ１）と、凸（Ａ２）と、凸（Ａ３）とを有していた。

凸（Ｂ１）が押し潰されて、凸（Ａ１）が形成された。凸（Ｂ２）が押し潰されて、凸（Ａ２）が形成された。凸（Ｂ３）が押し潰されて、凸（Ａ３）が形成された。

凸（Ａ１）の面積Ｍａ１は１５ｍｍ^２であった。凸（Ａ１）の高さＨａ１は０．１ｍｍであった。凸（Ａ２）の面積Ｍａ２は１２ｍｍ^２であった。凸（Ａ２）の高さＨａ２は０．１ｍｍであった。凸（Ａ３）の面積Ｍａ３は９ｍｍ^２であった。凸（Ａ３）の高さＨａ３は０．１ｍｍであった。

フェース部材Ｆｐ１と他の部材を溶接して、図１に示すような実施例のヘッドを得た。このヘッドを用いて、４６インチのゴルフクラブを作製した。

[比較例]
鍛造金型を変更することにより、凸（Ａ）を有さないフェース部材が作成された。このフェース部材では、上記実施例と比較して、フェース厚みが付加された。図３で示される領域のそれぞれに、フェース厚みが付加された。この付加厚みは、上記領域のそれぞれに存在する凸（Ａ）の高さと同じとされた。その他の点は実施例と同様にして、比較例のヘッド及びゴルフクラブを得た。

比較例は凸（Ａ）を有さないが、実施例と比較例とで、製造条件は同一とされた。鍛造回数等の鍛造条件についても、実施例と比較例とは同じとされた。

[強度評価]
スイングロボットにゴルフクラブを装着し、市販のツーピースボールを、５４ｍ／ｓのヘッドスピードで繰り返し打撃させた。打点はフェースセンターに設定された。１００回の打撃毎に、フェース面にクラックが生じているか否かを目視で確認した。

実施例では、クラックが確認されたときの打撃回数は、１０４００回であった。比較例では、クラックが確認されたときの打撃回数は、１０５００回であった。実施例のフェースは比較例よりも軽量であったが、実施例のフェース強度は、比較例と同等であった。

本発明は、ウッド型ヘッド、ユーティリティ型ヘッド、ハイブリッド型ヘッド、アイアン型ヘッドなど、あらゆるゴルフクラブヘッドに適用されうる。

２・・・ヘッド
４・・・フェース
６・・・クラウン
８・・・ソール
１０・・・ホーゼル
１２・・・シャフト孔
ｆｓ・・・フェース面
ｆｒ・・・フェース裏面
Ｆｐ１、Ｆｐ２０、Ｆｐ３０、Ｆｐ４０、Ｆｐ５０、Ｆｐ６０・・・フェース部材
Ｃｐ１・・・クラウン部材
Ｓｐ１・・・ソール部材
Ｈｐ１・・・ホーゼル部材
Ｔａ・・・凸（Ａ）
Ｔａ１・・・凸（Ａ１）
Ｔａ２・・・凸（Ａ２）
Ｔａ３・・・凸（Ａ３）

Claims (10)

1. フェース、ソール、及びクラウンを備えており、
   上記フェースが、フェース表面とフェース裏面とを有しており、
   上記フェース裏面に、複数の凸（Ａ）が設けられており、
   平面視において、上記凸（Ａ）が点状であるゴルフクラブヘッド。
2. 平面視において、任意の第１方向と、この第１方向に対して直角である第２方向とが定義されるとき、
   上記第２方向における上記凸（Ａ）の配列規則性が、上記第１方向における上記凸（Ａ）の配列規則性よりも高い請求項１に記載のゴルフクラブヘッド。
3. 上記第１方向が縦方向であり、
   上記第２方向が横方向である請求項２に記載のゴルフクラブヘッド。
4. 平面視における上記凸（Ａ）の面積がＭａとされるとき、
   面積Ｍａが実質的に相違する２種以上の凸（Ａ）が設けられている請求項１から３のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
5. 上記凸（Ａ）が、上記面積Ｍａが面積Ｍａ１である凸（Ａ１）と、上記面積ＭａがＭａ２である凸（Ａ２）と、上記面積ＭａがＭａ３である凸（Ａ３）とを含んでおり、
   上記面積Ｍａ１が上記面積Ｍａ２よりも大きく、且つ、上記面積Ｍａ２が上記面積Ｍａ３よりも大きく、
   上記第１方向において、上記凸（Ａ１）よりもフェース周縁側に上記凸（Ａ２）が配置されており、
   上記第１方向において、上記凸（Ａ２）よりもフェース周縁側に上記凸（Ａ３）が配置されている請求項１から４のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
6. 上記凸（Ａ）が、上記面積Ｍａが面積Ｍａ１である凸（Ａ１）と、上記面積ＭａがＭａ２である凸（Ａ２）と、上記面積ＭａがＭａ３である凸（Ａ３）とを含んでおり、
   上記面積Ｍａ１が上記面積Ｍａ２よりも大きく、且つ、上記面積Ｍａ２が上記面積Ｍａ３よりも大きく、
   上記フェース裏面の周縁と上記凸（Ａ１）との縦方向距離がａ１とされ、上記フェース裏面の周縁と上記凸（Ａ２）との縦方向距離がａ２とされ、上記フェース裏面の周縁と上記凸（Ａ３）との縦方向距離がａ３とされ、
   距離ａ１の平均値がＡｖ１とされ、距離ａ２の平均値がＡｖ２とされ、距離ａ３の平均値がＡｖ３とされるとき、
   上記平均値Ａｖ１が上記平均値Ａｖ２よりも大きく、
   上記平均値Ａｖ２が、上記平均値Ａｖ３より大きい請求項１から５のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
7. 平面視において、上記凸（Ａ）の面積Ｍａが３ｍｍ^２以上４０ｍｍ^２以下であり、
   上記凸（Ａ）の高さＨａが０．０３ｍｍ以上０．２ｍｍ以下である請求項１から６のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
8. 上記フェース裏面に、複数の凸配列領域が設けられており、
   少なくとも１の上記凸配列領域において、上記第２方向における配列規則性が、上記第１方向における配列規則性よりも高い請求項１から７のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
9. 上記フェース裏面に、複数の凸配列領域が設けられており、
   上記凸配列領域として、フェース裏面センターを含む中央凸配列領域が存在しており、
   この中央凸配列領域において、上記第２方向における配列規則性が、上記第１方向における配列規則性よりも高い請求項１から８のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
10. フェース部材と他の部材とが接合されることによって製造されており、
    上記フェース部材が、鍛造によって製造されており、
    上記鍛造が、前鍛造工程と後鍛造工程とを有しており、
    上記前鍛造工程において、フェース裏面に、上記凸（Ａ）よりも高い凸（Ｂ）が形成され、
    上記後鍛造工程において、上記凸（Ｂ）が押し潰されることにより上記凸（Ａ）が形成される請求項１から９のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。

Images