WO2014061733A1 - ゴルフクラブヘッド - Google Patents

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WO2014061733A1
WO2014061733A1 PCT/JP2013/078169 JP2013078169W WO2014061733A1 WO 2014061733 A1 WO2014061733 A1 WO 2014061733A1 JP 2013078169 W JP2013078169 W JP 2013078169W WO 2014061733 A1 WO2014061733 A1 WO 2014061733A1
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WO
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face
protrusion
area
convex
region
Prior art date
Application number
PCT/JP2013/078169
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English (en)
French (fr)
Inventor
阿部　浩史
龍彦 桑原
Original Assignee
ダンロップスポーツ株式会社
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Publication date
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Priority to US14/436,371 priority Critical patent/US20150246268A1/en
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Priority to US15/704,565 priority patent/US10722763B2/en

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    • A63B—APPARATUS FOR PHYSICAL TRAINING, GYMNASTICS, SWIMMING, CLIMBING, OR FENCING; BALL GAMES; TRAINING EQUIPMENT
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    • A63B53/04—Heads
    • A63B53/0466—Heads wood-type
    • A—HUMAN NECESSITIES
    • A63—SPORTS; GAMES; AMUSEMENTS
    • A63B—APPARATUS FOR PHYSICAL TRAINING, GYMNASTICS, SWIMMING, CLIMBING, OR FENCING; BALL GAMES; TRAINING EQUIPMENT
    • A63B53/00—Golf clubs
    • A63B53/04—Heads
    • A63B53/0408—Heads characterised by specific dimensions, e.g. thickness
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    • A63B60/00—Details or accessories of golf clubs, bats, rackets or the like
    • A63B60/52—Details or accessories of golf clubs, bats, rackets or the like with slits
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    • A63B53/0458—Heads with non-uniform thickness of the impact face plate
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    • A63B53/00—Golf clubs
    • A63B53/04—Heads
    • A63B53/047—Heads iron-type

Definitions

  • the present invention relates to a golf club head.
  • Japanese Patent Application Laid-Open No. 2012-95855 discloses a head in which the face portion has a thickness distribution.
  • the face part includes a central thick part, a thin toe / crown thin part provided on the toe side and the crown side of the central thick part, and a heel side and a sole side of the central thick part. And a thin heel / sole side thin portion provided.
  • the repulsion performance in an off-center shot is enhanced by providing a thin portion at the peripheral portion of the face.
  • An object of the present invention is to provide a golf club head having a lightweight and high strength face.
  • the golf club head of the present invention includes a face, a sole, and a crown.
  • the face has a face surface and a face back surface.
  • a plurality of protrusions (A) are provided on the back surface of the face. In the plan view, the protrusion (A) is point-like.
  • first direction and a second direction that is perpendicular to the first direction are defined.
  • the arrangement regularity of the projections (A) in the second direction is higher than the arrangement regularity of the projections (A) in the first direction.
  • the first direction is a vertical direction and the second direction is a horizontal direction.
  • the area of the projection (A) in plan view is Ma.
  • two or more kinds of projections (A) having substantially different areas Ma are provided.
  • the protrusion (A) includes a protrusion (A1) in which the area Ma is the area Ma1, a protrusion (A2) in which the area Ma is Ma2, and a protrusion (A3) in which the area Ma is Ma3.
  • the area Ma1 is larger than the area Ma2.
  • the area Ma2 is larger than the area Ma3.
  • the protrusion (A2) is arranged closer to the face peripheral side than the protrusion (A1).
  • the protrusion (A3) is arranged closer to the face peripheral side than the protrusion (A2).
  • the longitudinal distance between the peripheral edge of the back surface of the face and the protrusion (A1) is a1.
  • a vertical distance between the peripheral edge of the back surface of the face and the protrusion (A2) is defined as a2.
  • the vertical distance between the peripheral edge of the back surface of the face and the protrusion (A3) is a3.
  • the average value of the distance a1 is Av1.
  • the average value of the distance a2 is Av2.
  • the average value of the distance a3 is Av3.
  • the average value Av1 is larger than the average value Av2.
  • the average value Av2 is greater than the average value Av3.
  • the area Ma of the protrusion (A) is 3 mm 2 or more and 40 mm 2 or less.
  • the height Ha of the protrusion (A) is not less than 0.03 mm and not more than 0.2 mm.
  • the convex arrangement area there is a central convex arrangement area including a face back center.
  • the arrangement regularity in the second direction is higher than the arrangement regularity in the first direction.
  • the head is manufactured by joining a face member and another member.
  • the face member is manufactured by forging.
  • the forging has a pre-forging step and a post-forging step.
  • a protrusion (B) higher than the protrusion (A) is formed on the back surface of the face.
  • the protrusion (A) is formed by crushing the protrusion (B).
  • a golf club head having a lightweight and high strength face can be obtained.
  • FIG. 1 is a perspective view of a golf club head according to a first embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is an exploded perspective view of the head of FIG.
  • FIG. 3 is a plan view of the back surface of the face member. However, in FIG. 3, the description of the convex (A) is omitted.
  • 4 is a cross-sectional view taken along line F4-F4 of FIG.
  • FIG. 5 is a plan view of the back surface of the face member.
  • FIG. 6A, FIG. 6B, and FIG. 6C are plan views showing the shape of the protrusion (A).
  • FIG. 7 is a plan view for explaining the arrangement regularity.
  • FIG. 8 is a plan view of the back surface of the face according to the second embodiment.
  • FIG. 9 is a plan view of the back surface of the face according to the third embodiment.
  • FIG. 10 is a plan view of the back surface of the face according to the fourth embodiment.
  • FIG. 11 is a plan view of the back surface of the face according to the fifth embodiment.
  • FIG. 12 is a plan view of the back surface of the face according to the sixth embodiment.
  • FIG. 1 is a perspective view of a golf club head 2 according to a first embodiment of the present invention.
  • the head 2 has a face 4, a crown 6, a sole 8 and a hosel 10.
  • the face 4 has a face surface fs.
  • the face surface fs is a hitting surface.
  • the crown 6 extends from the upper edge of the face 4 toward the rear of the head.
  • the sole 8 extends from the lower edge of the face 4 toward the rear of the head.
  • the head 2 is hollow.
  • the head 2 is a wood type golf club head.
  • FIG. 2 is an exploded perspective view of the head 2.
  • the head 2 has a four-piece structure.
  • the members constituting the head 2 are a face member Fp1, a sole member Sp1, a crown member Cp1, and a hosel member Hp1.
  • the head 2 is manufactured by welding these members.
  • FIG. 3 is a plan view showing the back surface fr of the face member Fp1.
  • 4 is a cross-sectional view taken along line F4-F4 of FIG.
  • a plurality of protrusions (A) are formed on the back surface fr, but the description of these protrusions (A) is omitted in FIGS. 3 and 4.
  • the face member Fp1 constitutes the entire face 4. Further, the face member Fp1 has a rearward extending portion Fp2 (see FIG. 4).
  • the rear extension Fp2 constitutes a part of the crown 6.
  • the rear extension Fp2 constitutes a part of the sole 8.
  • the face member Fp1 having the rearward extending portion Fp2 is also referred to as a cup face.
  • a boundary k1 between the face member Fp1 and another portion is indicated by a two-dot chain line. In the completed head 2 that has been painted, the boundary k1 is not visually recognized.
  • the hosel 10 has a shaft hole 12 for mounting a shaft.
  • a shaft (not shown) is inserted into the shaft hole 12.
  • the shaft hole 12 has a central axis Z1.
  • the central axis Z1 coincides with the shaft axis of the golf club provided with the head 2.
  • a reference vertical plane, a face-back direction, and a toe-heel direction are defined.
  • a state in which the central axis Z1 is included in the plane P1 perpendicular to the horizontal plane H and the head 2 is placed on the horizontal plane H at a predetermined lie angle and real loft angle is a reference state.
  • the plane P1 is a reference vertical plane.
  • the predetermined lie angle and real loft angle are listed in, for example, a product catalog.
  • the toe-heel direction is the direction of the line of intersection between the reference vertical plane and the horizontal plane H.
  • the face-back direction is a direction perpendicular to the toe-heel direction and parallel to the horizontal plane H.
  • a face center is defined.
  • the maximum width Wx in the toe-heel direction is determined.
  • the center position Px in the toe-heel direction at the maximum width Wx is determined.
  • the vertical center point Py of the face surface is determined. This point Py is defined as the face center.
  • the vertical direction is defined.
  • the vertical direction is a direction perpendicular to the face-back direction and perpendicular to the toe-heel direction.
  • a vertical direction Dy is defined (see FIG. 3).
  • the vertical direction Dy is the direction of a projected straight line obtained by projecting the straight line drawn in the vertical direction onto the specific plane Ps (see FIG. 4).
  • the specific plane Ps is a plane perpendicular to the straight line LN (described later).
  • a lateral direction Dx is defined (see FIG. 3).
  • the horizontal direction Dx is a direction on the specific plane Ps and is perpendicular to the vertical direction Dy.
  • the lateral direction Dx is equal to the toe-heel direction.
  • a first direction D1 and a second direction D2 are defined.
  • the first direction D1 and the second direction D2 are directions on the specific plane Ps.
  • the first direction D1 may be any direction.
  • the second direction D2 is perpendicular to the first direction D1.
  • the vertical direction Dy is an example of the first direction D1.
  • the horizontal direction Dx is an example of the second direction D2.
  • the convex arrangement and the convex area on the face back surface fr are determined in a plan view.
  • the plan view means the projection image Ps1 onto the specific plane Ps.
  • the direction of the projection is the face normal direction (described later).
  • the face back surface center CR is defined.
  • a straight line LN in FIG. 4 is a normal line of the face surface fs passing through the face center CF.
  • the intersection of the normal line LN and the face back surface fr is the face back surface center.
  • the direction of the straight line LN is defined as the face normal direction.
  • the face member Fp1 can be partitioned into a plurality of regions based on the face thickness TF. As shown in FIG. 3, a partition line is formed on the face back surface fr. These partition lines can be visually recognized as ridge lines. However, the ridge line has a roundness in a cross-sectional view.
  • the entire face back surface fr is smoothly continuous. As illustrated in FIG. 3, the face back surface fr includes a region S, a region Bt, a region Bh, a region Ct, a region Ch, a region Da, a region Db, a region Et, and a region Eh. Areas other than these are transition areas in which the thickness TF gradually changes.
  • the face thickness TF does not include the height of the protrusion (A).
  • the region S is located at the center of the face 4.
  • Region S includes the face center position. In other words, the region S includes the face back center.
  • the region Bt is located below the region S.
  • the region Bt is located on the toe side with respect to the face center.
  • the region Bt is located below the face center.
  • Area Bh is located above area S.
  • the region Bh is located on the heel side with respect to the face center.
  • the region Bh is located above the face center.
  • the region Ct is located on the toe side of the region S.
  • the region Ct is located on the toe side from the face center.
  • the region Ct includes the face center vertical position.
  • the face center vertical position is the vertical position of the face center.
  • the region Ch is located on the heel side of the region S.
  • the region Ch is located on the heel side with respect to the face center.
  • the region Ch includes the face center vertical position.
  • the area Da is located above the area S.
  • the area Da is located above the face center.
  • the area Da includes the face center left-right position.
  • the face center left-right position is the position of the face center in the toe-heel direction.
  • the region Db is located below the region S.
  • the region Db is located below the face center.
  • the region Db includes the face center left-right position.
  • the center of gravity of the region Et is located on the toe side of the region S.
  • the region Et is located on the toe side from the face center.
  • the area Et does not include the face center vertical position.
  • the area Et does not include the face center left-right position.
  • the center of gravity of the region Et is located above the center of gravity of the region Ct.
  • the center of gravity of the region Eh is located on the heel side of the region S.
  • the region Eh is located on the heel side with respect to the face center.
  • the area Eh does not include the face center vertical position.
  • the area Eh does not include the face center left-right position.
  • the center of gravity of the region Eh is located below the center of gravity of the region Ch.
  • the thickness TF of each region is as follows.
  • Area S 3.3 mm to 3.5 mm
  • Area Bt 2.5 mm to 2.7 mm
  • Area Bh 2.5 mm to 2.7 mm
  • Area Ct 2.4 mm to 2.6 mm
  • Area Ch 2.4 mm or more and 2.6 mm or less ⁇
  • Area Da 2.1 mm or more and 2.3 mm or less
  • Area Db 2.1 mm or more and 2.3 mm or less ⁇
  • Area Et 2.0 mm or more and 2.2 mm or less ⁇
  • Area Eh 2.0mm to 2.2mm
  • the difference between the maximum value and the minimum value of the thickness TF in each region is preferably 0.15 mm or less, and more preferably 0.1 mm or less.
  • the region S is the maximum thickness region Tm.
  • the maximum thickness region Tm means a region where the face thickness TF is [Tmax ⁇ 0.2] mm or more.
  • the face thickness TF is the thickness in the face normal direction.
  • the face back surface fr has at least one convex arrangement region.
  • the convex arrangement region is a region having two or more protrusions (A).
  • the convex arrangement regions are a region S, a region Ct, a region Ch, a region Et, and a region Eh.
  • a plurality of protrusions (A) are arranged on the face back surface fr.
  • the plurality of protrusions (A) are arranged in each of the vertical direction Dy and the horizontal direction Dx.
  • the area of the projection (A) in plan view is Ma.
  • the face back surface fr is provided with two or more types of protrusions (A) having substantially different areas Ma.
  • three types of protrusions (A) having substantially different areas Ma are provided. “Substantially different” means that the difference in area Ma is 5% or more.
  • the three types of protrusions (A) include a protrusion (A1), a protrusion (A2), and a protrusion (A3).
  • the area Ma of the protrusion (A1) is Ma1.
  • the area Ma of the protrusion (A2) is Ma2.
  • the area Ma of the projection (A3) is Ma3.
  • the area Ma1, the area Ma2, and the area Ma3 are substantially different.
  • the protrusion (A) is indicated by the symbol Ta.
  • the convexity (A1) is indicated by reference numeral Ta1.
  • the convexity (A2) is indicated by reference numeral Ta2.
  • the convexity (A3) is indicated by reference numeral Ta3.
  • protrusions (A) By providing two or more types of protrusions (A) having substantially different areas Ma, the stress acting on the face is likely to be randomly dispersed. Due to the dispersion of the stress, the stress concentration can be relaxed and the face strength can be improved.
  • the convexity (A) is point-like.
  • 6A, 6B, and 6C are examples of dot-like convex Ta.
  • FIG. 6A is a circle. In the embodiment of FIG. 5, all the convex Tas are circular.
  • FIG. 6B is an ellipse.
  • FIG. 6C shows an indefinite shape.
  • the longest transverse line CL1 in the outline in plan view is determined. Further, the longest transverse line CL2 is determined among the transverse lines perpendicular to the longest transverse line.
  • the length of the transverse line CL1 is N1
  • the length of the transverse line CL2 is N2.
  • the transverse line CL1 is a long axis and the transverse line CL2 is a short axis.
  • N1 / N2 is 8 or less is defined as a dot shape.
  • N1 / N2 is preferably 5 or less, more preferably 2 or less, and more preferably 1.5 or less.
  • N1 / N2 is 1 or more. In the case of a circle, N1 / N2 is 1.
  • Examples of the shape of the convex Ta in plan view include regular polygons in addition to the circles and ellipses described above.
  • Examples of the regular polygon include a square, a regular pentagon, and a regular hexagon. From the viewpoint of evenly distributing the stress acting on the face 4, a circular shape is preferable.
  • the strength of the face can be increased without increasing the thickness of the entire face.
  • the plurality of projections (A) in a dispersed manner, the face strength can be improved over a wide range without increasing the thickness of the entire face.
  • the dot-like protrusions (A) can be arranged at positions where the strength needs to be improved, the degree of freedom in designing the face is improved. Accordingly, the light and strong face 4 can be obtained. Further, the dot-like projections (A) are suitable for obtaining a strength improvement effect (described later) by forging.
  • FIG. 7 is a diagram for explaining arrangement regularity.
  • the case where the first direction D1 is the vertical direction Dy and the second direction D2 is the horizontal direction Dx will be described.
  • the arrangement regularity is determined in a plan view.
  • the horizontal direction line Lx and the vertical direction line Ly are considered.
  • the horizontal line Lx is a straight line extending in the horizontal direction Dx.
  • the vertical line Ly is a straight line extending in the vertical direction Dy.
  • the horizontal line Lx1, the horizontal line Lx2, and the horizontal line Lx3 are determined as the horizontal line Lx.
  • the vertical direction line Ly1, the vertical direction line Ly2, and the vertical direction line Ly3 are determined as the vertical direction line Ly.
  • ten convex Tas are arranged. That is, the convex 102, convex 104, convex 106, convex 108, convex 110, convex 112, convex 114, convex 116, convex 118 and convex 120 are arranged.
  • the convex 102, the convex 104, and the convex 106 intersect the first horizontal direction line Lx1.
  • Convex 108, convex 110, and convex 112 intersect the second horizontal line Lx1.
  • Convex 114, convex 116, and convex 118 intersect with the third horizontal line Lx1.
  • the convex 106, the convex 112, and the convex 118 intersect the first vertical line Ly1.
  • Convex 104, convex 110, and convex 116 intersect the second vertical line Ly2.
  • Convex 102, convex 108, and convex 114 intersect with the third vertical line Ly3.
  • centroid of the convex Ta is indicated by reference sign gt.
  • a double arrow xd indicates the distance between the centroid gt of the convex Ta and the horizontal line Lx.
  • the horizontal line Lx intersects with two or more protrusions Ta. Further, there is one horizontal line Lx that intersects one convex Ta. In the embodiment of FIG. 7, each of the three horizontal lines Lx intersects with the three protrusions Ta.
  • the convex Ta intersecting with the horizontal line Lx is a target of measurement of the distance xd.
  • a convex Ta that does not intersect with the horizontal line Lx can also be assumed.
  • the convex 120 that does not intersect the horizontal line Lx is also a target of measurement of the distance xd.
  • a distance xd is measured between the convex line Ta and the lateral line Lx closest to the centroid gt.
  • FIG. 7 what is indicated by a double arrow yd is the distance between the centroid gt of the convex Ta and the vertical line Ly.
  • the vertical line Ly intersects with two or more protrusions Ta. Further, there is one vertical line Ly that intersects one convex Ta. In the embodiment of FIG. 7, each of the three vertical lines Ly intersects with the three protrusions Ta.
  • the convex Ta intersecting with the vertical line Ly is a target for measuring the distance yd. Furthermore, as shown in FIG. 7, the convex 120 that does not intersect the vertical line Ly is also a target of measurement of the distance yd. A distance yd is measured between the vertical line Ly (Ly3) closest to the centroid gt of the convex Ta.
  • An average value Xv1 of the distance xd and an average value Yv1 of the distance yd are calculated.
  • the minimum value is adopted.
  • the minimum value is adopted.
  • the convex arrangement effect occurs due to the difference in arrangement regularity.
  • a deformation in the toe-heel direction and a deformation in the vertical direction are defined.
  • the deformation in the toe-heel direction referred to in the present application means a deformation in which a fold of deformation is generated in the vertical direction.
  • the vertical deformation referred to in the present application means a deformation in which a fold of deformation is generated in the toe-heel direction.
  • the length of the face in the toe-heel direction is larger than the length in the vertical direction. For this reason, the deformation in the toe-heel direction tends to be larger than the deformation in the vertical direction. By reducing the arrangement regularity in the vertical direction Dy, this deformation in the toe-heel direction can be effectively suppressed. By suppressing excessive deformation, the face strength can be improved.
  • the direction in which the deformation is desired to be suppressed can be set as the second direction.
  • the arrangement regularity of the projections (A) in the second direction is set higher than the arrangement regularity of the projections (A) in the first direction. With this arrangement, deformation in the second direction can be effectively suppressed.
  • the number of convex Ta (convex Ta1) intersecting the first horizontal line Lx1 is X1.
  • X1 is preferably 5 or more, more preferably 6 or more, and still more preferably 7 or more.
  • X1 is preferably 15 or less, more preferably 14 or less, and still more preferably 13 or less.
  • the number of convex Tas (convex Ta1) intersecting the second horizontal line Lx2 is X2.
  • X2 is preferably 5 or more, more preferably 6 or more, and still more preferably 7 or more.
  • X2 is preferably 15 or less, more preferably 14 or less, and still more preferably 13 or less.
  • the number of convex Tas (convex Ta1) intersecting the third lateral line Lx3 is X3.
  • X3 is preferably 5 or more, more preferably 6 or more, and even more preferably 7 or more.
  • X3 is preferably 15 or less, more preferably 14 or less, and still more preferably 13 or less.
  • the arrangement regularity in the horizontal direction Dx is higher than the arrangement regularity in the vertical direction Dy in the entire face back surface fr.
  • the arrangement regularity in the horizontal direction Dx is higher than the arrangement regularity in the vertical direction Dy.
  • the convex arrangement region S is a central convex arrangement region S including the face back surface center CR. At the time of hitting, a large stress acts on the central convex arrangement region S. By applying the convex arrangement effect to the region S, a portion where a large stress acts can be selectively and effectively reinforced.
  • the arrangement regularity in the horizontal direction Dx is higher than the arrangement regularity in the vertical direction Dy.
  • the region Ct is a toe side convex arrangement region located on the toe side of the region S.
  • the arrangement regularity in the horizontal direction Dx is higher than the arrangement regularity in the vertical direction Dy.
  • the region Ch is a heel side convex arrangement region located on the heel side with respect to the region S.
  • the arrangement regularity in the horizontal direction Dx is higher than the arrangement regularity in the vertical direction Dy.
  • the difference in arrangement regularity can be applied in at least one convex arrangement region.
  • a convex arrangement effect can be achieved in a desired convex arrangement region. Therefore, a region requiring strength can be selectively reinforced.
  • the convex Ta2 is arranged on the face peripheral side with respect to the convex Ta1. Further, the convex Ta3 is arranged on the face peripheral side more than the convex Ta2. The position of the convex Ta is determined by the centroid gt.
  • the vertical distance between the peripheral edge of the face back surface fr and the convex Ta1 is a1.
  • the vertical distance between the peripheral edge of the face back surface fr and the convex Ta2 is a2.
  • the vertical distance between the periphery of the face back surface fr and the convex Ta3 is defined as a3. These vertical distances are measured for each convex Ta.
  • the average value of the distance a1 is Av1
  • the average value of the distance a2 is Av2
  • the average value of the distance a3 is Av3.
  • the average value Av1 is larger than the average value Av2.
  • the average value Av2 is larger than the average value Av3.
  • the stress acting on the face 4 is relatively large at the center of the face 4.
  • the stress acting on the face 4 is relatively small at the peripheral edge of the face 4.
  • a convex Ta having a relatively small area Ma is arranged at the peripheral portion of the face 4, and a convex Ta having a relatively large area Ma is arranged at the central part of the face 4. For this reason, the improvement of the face strength is achieved while suppressing the total volume of the projections (A).
  • the area Ma of the protrusion (A) (protrusion Ta) is 3 mm 2 or more and 40 mm 2 or less. In this range, the strength of the face 4 can be effectively improved while suppressing an increase in the mass of the face 4.
  • the area Ma1 of the protrusion (A1) is 12 mm 2 or more and 40 mm 2 or less.
  • the strength of the face 4 can be effectively improved while suppressing an increase in the mass of the face 4.
  • the area Ma1 is 12 mm 2 or more and 40 mm 2 or less.
  • the area Ma2 of the projection (A2) is 6 mm 2 or more and 30 mm 2 or less.
  • the strength of the face 4 can be effectively improved while suppressing an increase in the mass of the face 4.
  • the area Ma2 is 6 mm 2 or more and 30 mm 2 or less.
  • the area Ma3 of the projection (A3) is 3 mm 2 or more and 20 mm 2 or less.
  • the strength of the face 4 can be effectively improved while suppressing an increase in the mass of the face 4.
  • the height Ha of the convex (A) is preferably 0.03 mm or more, more preferably 0.05 mm or more, and further preferably 0.07 mm or more. From the viewpoint of reducing the mass of the face 4, the height Ha is preferably 0.2 mm or less, more preferably 0.17 mm or less, and still more preferably 0.15 mm or less.
  • FIG. 8 is a plan view showing the face back surface fr of the face member Fp20 according to the second embodiment. This plan view is the projection image Ps1 described above. Except for the convex Ta, the face member Fp20 is the same as the face member Fp1.
  • the convex occupation ratio Rs is considered.
  • the ratio Rs of the central convex arrangement region S is smaller than the ratio Rs of other regions.
  • the ratio Rs of the region S is smaller than the ratio Rs of the region Et.
  • the ratio Rs of the region S is smaller than the ratio Rs of the region Ct.
  • the ratio Rs of the region S is smaller than the ratio Rs of the region Eh.
  • the ratio Rs of the region S is smaller than the ratio Rs of the region Ch.
  • the ratio Rs is the ratio of the total area of the protrusions (A) to the area of the entire region. This ratio Rs is determined in plan view.
  • the convex occupying ratio Rs at the center of the face is reduced, and the convex occupying ratio Rs at the peripheral edge of the face is increased. Since the hardness of a peripheral part improves more, a peripheral part can be made thinner. Therefore, the entire face 4 is easily bent and the sweet area can be enlarged.
  • FIG. 9 is a plan view showing the face back surface fr of the face member Fp30 according to the third embodiment. This plan view is the projection image Ps1 described above. Except for the convex Ta, the face member Fp30 is the same as the face member Fp1.
  • the convex occupation ratio Rs of the central convex arrangement region S is larger than the ratio Rs of other regions.
  • the ratio Rs of the region S is larger than the ratio Rs of the region Et.
  • the ratio Rs of the region S is larger than the ratio Rs of the region Ct.
  • the ratio Rs of the region S is larger than the ratio Rs of the region Eh.
  • the ratio Rs of the region S is larger than the ratio Rs of the region Ch.
  • the convex occupation ratio Rs at the center of the face is increased. Since the hardness of the central portion is further improved, the central portion can be made thinner. Therefore, the deflection of the face 4 when hitting at the center is increased. For this reason, the resilience performance when hit at the center of the face can be improved, and the maximum value of the resilience coefficient can be improved. This improvement can increase the maximum flight distance.
  • FIG. 10 is a plan view showing the face back surface fr of the face member Fp40 according to the fourth embodiment. This plan view is the projection image Ps1 described above. Except for the convex Ta, the face member Fp40 is the same as the face member Fp1.
  • the arrangement regularity of the projections (A) in the second direction D2 is higher than the arrangement regularity of the projections (A) in the first direction D1.
  • the 2nd direction D2 inclines so that it may become an upper side as it goes to a toe side.
  • what is indicated by a double arrow ⁇ 1 is an angle formed by the horizontal direction Dx and the second direction D2.
  • the angle ⁇ 1 is preferably 10 ° or more as a lower limit, more preferably 15 ° or more, and preferably 50 ° or less and more preferably 45 ° or less as an upper limit.
  • FIG. 11 is a plan view showing the face back surface fr of the face member Fp50 according to the fifth embodiment. This plan view is the projection image Ps1 described above. Except for the convex Ta, the face member Fp50 is the same as the face member Fp1.
  • the convex Ta2 is arranged between the convex Ta1 and the convex Ta1.
  • the area Ma2 of the convex Ta2 is smaller than the area Ma1 of the convex Ta1.
  • the convex occupation ratio Rs is effectively increased.
  • Ma2 / Ma1 is preferably equal to or less than 0.3, and more preferably equal to or less than 0.2.
  • Ma2 / Ma1 is preferably 0.02 or more, and more preferably 0.05 or more.
  • FIG. 12 is a plan view showing the face back surface fr of the face member Fp60 according to the sixth embodiment. This plan view is the projection image Ps1 described above. Except for the convex Ta, the face member Fp60 is the same as the face member Fp1.
  • the shape of the convex Ta is an ellipse.
  • the major axis of this ellipse is substantially parallel to the lateral direction Dx.
  • the absolute value of the angle formed by the major axis of the ellipse and the horizontal direction Dx is 10 ° or less.
  • the convex Ta does not have to be an ellipse, and may be, for example, a shape as shown in FIG.
  • the absolute value of the angle formed by the longest transverse line CL1 and the horizontal direction Dx is preferably 10 ° or less. With this configuration, the convex arrangement effect can be further improved.
  • the head volume is not limited.
  • the present invention is effective when the face area is large.
  • the head volume is preferably 400 cc or more, more preferably 420 cc or more, and more preferably 440 cc or more.
  • the head volume is preferably 470 cc or less, and more preferably 460 cc or less.
  • the head weight is not limited. From the viewpoint of swing balance, the head weight is preferably 175 g or more, more preferably 180 g or more, and more preferably 185 g or more. From the viewpoint of swing balance, the head weight is preferably 205 g or less, more preferably 200 g or less, and more preferably 195 g or less.
  • the manufacturing method of the head is not limited. Usually, a hollow head is manufactured by joining two or more members. The manufacturing method of each member which comprises a head is not limited, Casting, forging, and press forming are illustrated.
  • the manufacturing method of the face member Fp is not limited, and examples thereof include casting, forging, and press forming. However, as described later, forging is preferable.
  • the method for forming the protrusion (A) is not limited, and the protrusion (A) may be formed simultaneously with the forming of the face member Fp, or a process for forming the protrusion (A) may be performed after the forming of the face member Fp. As this processing, cutting by NC processing and chemical milling are exemplified. As will be described later, the protrusion (A) is preferably formed by forging the face member Fp.
  • the structure of the head is not limited.
  • a head structure a two-piece structure in which two integrally molded members are joined, a three-piece structure in which three integrally molded members are joined, and four integrally molded members are joined. 4 piece structure etc. which were made are mentioned.
  • the head 2 has a four-piece structure.
  • the face member Fp1 is manufactured by forging.
  • the face member Fp1 is forged a plurality of times.
  • the number of forgings is 2 to 4 times. From the viewpoint of productivity, the number of forgings is preferably 2 or 3, and more preferably 2 times.
  • the first forging is generally referred to as rough forging.
  • the last forging is generally referred to as main forging.
  • the multiple forging includes a pre-forging process and a post-forging process. After the pre-forging process, a post-forging process is performed.
  • the number of forgings is 2, the first forging is a pre-forging process, and the second forging is a post-forging process.
  • the last forging is a post-forging step, and forging one time before the last is a pre-forging step.
  • Forging may be cold forging or hot forging. From the viewpoint of improving the strength accompanying the densification of the structure, hot forging is preferable.
  • the rough shape of the face member Fp1 is formed and the projection (B) is formed in the pre-forging step. Convex (B) is higher than the convex (A).
  • the protrusion (B) is crushed. The crushed protrusion (B) becomes the protrusion (A).
  • the convexity (B) is crushed to become convexity (A), whereby the metal crystal grains are distorted and recrystallization occurs. By this recrystallization, the metal structure becomes dense. In addition, distortion may occur due to crushing, and work hardening may occur.
  • the protrusion (B) is crushed to form the protrusion (A), whereby the strength of the face member Fp1 can be improved.
  • Convex (B) is crushed but not completely crushed, and convex (A) remains. Therefore, the effect by crushing is obtained, and at the same time, the formation of the protrusion (A) is achieved.
  • the height of the convex (B) is Hb.
  • the height of the projection (A) is Ha.
  • Hb / Ha is preferably 1.5 or more, more preferably 2 or more, and still more preferably 3 or more.
  • Hb / Ha is preferably 15 or less, more preferably 12 or less, and still more preferably 10 or less.
  • the height Hb is preferably 0.2 mm or more, more preferably 0.3 mm or more as the lower limit, and 1.5 mm or less, more preferably 1.2 mm or less as the upper limit. .
  • the area of the convex (B) in plan view is My.
  • the area My is smaller than the area Ma. Due to the crushing, the area Ma of the protrusion (A) becomes larger than the area My.
  • Ma / My is preferably 1.2 or more, more preferably 1.5 or more, and still more preferably 2 or more. From the viewpoint of suppressing excessive crushing deformation, Ma / My is preferably 20 or less, more preferably 15 or less, and still more preferably 12 or less.
  • the area My of the protrusion (B) for forming the protrusion (A) is larger as the area Ma of the protrusion (A) is larger.
  • the height Hb of the protrusion (B) for forming the protrusion (A) is larger.
  • a face member Fp1, a sole member Sp1, a crown member Cp1, and a hosel member Hp1 as shown in FIG. 2 were obtained by forging. All members were made of titanium alloy.
  • the material of the face member Fp1 is a trade name “Super-TIX 51AF” manufactured by Nippon Steel & Sumikin Co., Ltd.
  • the number of forgings of the face member Fp1 was set to 2 times.
  • the face member Fp1 was manufactured by a pre-forging process and a post-forging process. Both the pre-forging process and the post-forging process were hot forging.
  • a round bar of material was set in a pre-forging die, and a pre-forging process was performed.
  • a pre-forged molded body was obtained by this pre-forging step.
  • the external shape of the pre-forged molded body was approximately the same as the face member Fp1 as the final molded body.
  • This pre-forged molded body had a protrusion (B).
  • the position and number of the protrusions (B) were the same as the protrusions (A) shown in FIG.
  • the protrusion (B) includes a protrusion (B1) having the height Hb of Hb1, a protrusion (B2) having the height Hb of Hb2, and a protrusion (B3) having the height Hb of Hb3. It was out.
  • the height Hb1 was larger than the height Hb2.
  • the height Hb2 was larger than the height Hb3.
  • the height Hb1 was 1 mm.
  • the height Hb2 was 0.4 mm.
  • the height Hb3 was set to 0.3 mm.
  • the pre-forged molded body was set in a post-forging die, and a post-forging process was performed.
  • a post-forging formed body (face member Fp1 shown in FIG. 5) was obtained by the post-forging process. Thereafter, the forged molded body had protrusions (A1), protrusions (A2), and protrusions (A3).
  • Convex (B1) was crushed to form convex (A1).
  • Convex (B2) was crushed to form convex (A2).
  • Convex (B3) was crushed to form convex (A3).
  • the area Ma1 of the protrusion (A1) was 15 mm 2 .
  • the height Ha1 of the protrusion (A1) was 0.1 mm.
  • the area Ma2 of the protrusion (A2) was 12 mm 2 .
  • the height Ha2 of the protrusion (A2) was 0.1 mm.
  • the area Ma3 of the protrusion (A3) was 9 mm 2 .
  • the height Ha3 of the protrusion (A3) was 0.1 mm.
  • the face member Fp1 and other members were welded to obtain the head of the example as shown in FIG. A 46-inch golf club was produced using this head.
  • a face member having no projection (A) was produced.
  • a face thickness was added as compared with the above example.
  • a face thickness was added to each of the regions shown in FIG. This additional thickness was set to be the same as the height of the protrusion (A) existing in each of the above regions.
  • the other points were the same as in the example, and a comparative head and golf club were obtained.
  • the comparative example does not have a convexity (A), but the manufacturing conditions were the same in the example and the comparative example.
  • the forging conditions such as the number of forgings were also the same as in the examples and comparative examples.
  • the number of hits when a crack was confirmed was 10400 times.
  • the number of hits when a crack was confirmed was 10500 times.
  • the face of the example was lighter than the comparative example, but the face strength of the example was equivalent to that of the comparative example.
  • the present invention can be applied to all golf club heads such as a wood type head, a utility type head, a hybrid type head, and an iron type head.

Landscapes

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Abstract

【課題】軽量で且つ強度の高いゴルフクラブヘッドの提供。 【解決手段】ヘッド２は、フェース４、ソール８及びクラウン６を備えている。フェース４は、フェース表面ｆｓとフェース裏面ｆｒとを有している。フェース裏面ｆｒに、複数の凸（Ａ）が設けられている。平面視において、上記凸（Ａ）が点状である。平面視において、任意の第１方向と、この第１方向に対して直角である第２方向とが定義される。好ましくは、第２方向における上記凸（Ａ）の配列規則性が、第１方向における上記凸（Ａ）の配列規則性よりも高い。好ましくは、上記第１方向が縦方向であり、上記第２方向が横方向である。

Description

ゴルフクラブヘッド
　本発明は、ゴルフクラブヘッドに関する。
　設計自由度の向上の観点から、より軽量で強度の高いヘッドが求められている。
　特開２０１２－９５８５５号公報では、フェース部が肉厚分布を有するヘッドを開示する。このフェース部は、中央厚肉部と、該中央厚肉部のトウ側かつクラウン側に設けられた小さい厚さのトウ・クラウン側薄肉部と、前記中央厚肉部のヒール側かつソール側に設けられた小さい厚さのヒール・ソール側薄肉部とを含む。このヘッドでは、フェースの周縁部に薄肉部を設けることで、オフセンターショットでの反発性能が高められている。
特開２０１２－９５８５５号
　従来技術とは異なる構造により、軽量で且つ強度の高いフェースが得られうることが判明した。
　本発明の目的は、軽量で且つ強度の高いフェースを備えるゴルフクラブヘッドの提供にある。
　本発明のゴルフクラブヘッドは、フェース、ソール、及びクラウンを備えている。上記フェースは、フェース表面とフェース裏面とを有している。上記フェース裏面に、複数の凸（Ａ）が設けられている。平面視において、上記凸（Ａ）は点状である。
　平面視において、任意の第１方向と、この第１方向に対して直角である第２方向とが定義される。好ましくは、上記第２方向における上記凸（Ａ）の配列規則性が、上記第１方向における上記凸（Ａ）の配列規則性よりも高い。
　好ましくは、上記第１方向が縦方向であり、上記第２方向が横方向である。
　平面視における上記凸（Ａ）の面積がＭａとされる。好ましくは、面積Ｍａが実質的に相違する２種以上の凸（Ａ）が設けられている。
　好ましくは、上記凸（Ａ）は、上記面積Ｍａが面積Ｍａ１である凸（Ａ１）と、上記面積ＭａがＭａ２である凸（Ａ２）と、上記面積ＭａがＭａ３である凸（Ａ３）とを含んでいる。好ましくは、上記面積Ｍａ１は上記面積Ｍａ２よりも大きい。好ましくは、上記面積Ｍａ２は上記面積Ｍａ３よりも大きい。好ましくは、上記第１方向において、上記凸（Ａ１）よりもフェース周縁側に上記凸（Ａ２）が配置されている。好ましくは、上記第１方向において、上記凸（Ａ２）よりもフェース周縁側に上記凸（Ａ３）が配置されている。
　上記フェース裏面の周縁と上記凸（Ａ１）との縦方向距離がａ１とされる。上記フェース裏面の周縁と上記凸（Ａ２）との縦方向距離がａ２とされる。上記フェース裏面の周縁と上記凸（Ａ３）との縦方向距離がａ３とされる。距離ａ１の平均値がＡｖ１とされる。距離ａ２の平均値がＡｖ２とされる。距離ａ３の平均値がＡｖ３とされる。好ましくは、上記平均値Ａｖ１は、上記平均値Ａｖ２よりも大きい。好ましくは、上記平均値Ａｖ２は、上記平均値Ａｖ３より大きい。
　好ましくは、平面視において、上記凸（Ａ）の面積Ｍａは３ｍｍ２以上４０ｍｍ２以下である。好ましくは、上記凸（Ａ）の高さＨａは０．０３ｍｍ以上０．２ｍｍ以下である。
　好ましくは、上記凸配列領域として、フェース裏面センターを含む中央凸配列領域が存在する。好ましくは、この中央凸配列領域において、上記第２方向における配列規則性が、上記第１方向における配列規則性よりも高い。
　好ましくは、上記ヘッドは、フェース部材と他の部材とが接合されることによって製造されている。好ましくは、上記フェース部材は、鍛造によって製造されている。好ましくは、上記鍛造は、前鍛造工程と後鍛造工程とを有している。好ましくは、上記前鍛造工程において、フェース裏面に、上記凸（Ａ）よりも高い凸（Ｂ）が形成される。好ましくは、上記後鍛造工程において、上記凸（Ｂ）が押し潰されることにより上記凸（Ａ）が形成される。
　軽量で且つ強度の高いフェースを備えるゴルフクラブヘッドが得られうる。
図１は、本発明の第１実施形態に係るゴルフクラブヘッドの斜視図である。 図２は、図１のヘッドの分解斜視図である。 図３は、フェース部材の裏面の平面図である。ただし図３では、凸（Ａ）の記載が省略されている。 図４は、図３のＦ４－Ｆ４線に沿った断面図である。 図５は、フェース部材の裏面の平面図である。 図６（ａ）、図６（ｂ）及び図６（ｃ）は、凸（Ａ）の形状を示す平面図である。 図７は、配列規則性について説明するための平面図である。 図８は、第２実施形態に係るフェース裏面の平面図である。 図９は、第３実施形態に係るフェース裏面の平面図である。 図１０は、第４実施形態に係るフェース裏面の平面図である。 図１１は、第５実施形態に係るフェース裏面の平面図である。 図１２は、第６実施形態に係るフェース裏面の平面図である。
　以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。
　図１は、本発明の第１実施形態に係るゴルフクラブヘッド２の斜視図である。
　ヘッド２は、フェース４、クラウン６、ソール８及びホーゼル１０を有する。フェース４は、フェース面ｆｓを有する。フェース面ｆｓは打球面である。クラウン６は、フェース４の上縁からヘッド後方に向かって延びている。ソール８は、フェース４の下縁からヘッド後方に向かって延びている。ヘッド２は中空である。ヘッド２は、ウッド型のゴルフクラブヘッドである。
　図２は、ヘッド２の分解斜視図である。ヘッド２は、４ピース構造である。ヘッド２を構成する部材は、フェース部材Ｆｐ１、ソール部材Ｓｐ１、クラウン部材Ｃｐ１及びホーゼル部材Ｈｐ１である。これらの部材が溶接されることにより、ヘッド２が製造される。
　図３は、フェース部材Ｆｐ１の裏面ｆｒを示す平面図である。図４は、図３のＦ４－Ｆ４線に沿った断面図である。後述するように、この裏面ｆｒには複数の凸（Ａ）が形成されているが、図３及び図４には、これらの凸（Ａ）の記載が省略されている。
　フェース部材Ｆｐ１は、フェース４の全部を構成する。更にフェース部材Ｆｐ１は、後方延在部Ｆｐ２を有する（図４参照）。後方延在部Ｆｐ２は、クラウン６の一部を構成する。後方延在部Ｆｐ２は、ソール８の一部を構成する。後方延在部Ｆｐ２を有するフェース部材Ｆｐ１は、カップフェースとも称される。図１には、フェース部材Ｆｐ１と他の部分との境界ｋ１が２点鎖線で示されている。塗装済みの完成されたヘッド２では、境界ｋ１は視認されない。
　ホーゼル１０は、シャフトを装着するためのシャフト孔１２を有する。図示されないシャフトは、シャフト孔１２に挿入される。図示しないが、シャフト孔１２は、中心軸線Ｚ１を有する。この中心軸線Ｚ１は、ヘッド２を備えたゴルフクラブのシャフト軸線に一致する。
　本願では、基準垂直面、フェース－バック方向及びトウ－ヒール方向が定義される。上記中心軸線Ｚ１が水平面Ｈに対して垂直な平面Ｐ１に含まれ、且つ所定のライ角及びリアルロフト角で水平面Ｈ上にヘッド２が載置された状態が、基準状態とされる。上記平面Ｐ１が、基準垂直面とされる。所定のライ角及びリアルロフト角は、例えば製品カタログに掲載されている。
　本願においてトウ－ヒール方向とは、上記基準垂直面と上記水平面Ｈとの交線の方向である。
　本願においてフェース－バック方向とは、上記トウ－ヒール方向に対して垂直であり且つ上記水平面Ｈに対して平行な方向である。
　本願において、フェースセンターが定義される。フェース面において、トウ－ヒール方向の最大幅Ｗｘが決定される。更に、この最大幅Ｗｘにおけるトウ－ヒール方向中央位置Ｐｘが決定される。この位置Ｐｘにおいて、フェース面の上下方向中央点Ｐｙが決定される。この点Ｐｙが、フェースセンターと定義される。
　本願において、上下方向が定義される。上下方向は、フェース－バック方向に対して垂直であり且つトウ－ヒール方向に対して垂直な方向である。
　本願において、縦方向Ｄｙが定義される（図３参照）。縦方向Ｄｙとは、上記上下方向に引かれた直線を特定平面Ｐｓ（図４参照）に投影した投影直線の方向である。特定平面Ｐｓは、直線ＬＮ（後述）に対して垂直な平面である。
　本願において、横方向Ｄｘが定義される（図３参照）。横方向Ｄｘとは、上記特定平面Ｐｓ上での方向であり、上記縦方向Ｄｙに対して垂直である。横方向Ｄｘはトウ－ヒール方向に等しい。
　本願において、第１方向Ｄ１及び第２方向Ｄ２が定義される。第１方向Ｄ１及び第２方向Ｄ２は、特定平面Ｐｓ上での方向である。第１方向Ｄ１はいかなる方向であってもよい。第２方向Ｄ２は、第１方向Ｄ１に対して直角である。縦方向Ｄｙは、第１方向Ｄ１の一例である。横方向Ｄｘは、第２方向Ｄ２の一例である。
　本願において、フェース裏面ｆｒにおける凸の配置及び凸の面積は、平面視において判断される。平面視とは、上記特定平面Ｐｓへの投影像Ｐｓ１を意味する。
　なお、特定平面Ｐｓへの投影において、その投影の方向は、フェース法線方向（後述）である。
　本願において、フェース裏面センターＣＲが定義される。図４における直線ＬＮは、フェースセンターＣＦを通るフェース面ｆｓの法線である。法線ＬＮとフェース裏面ｆｒとの交点が、フェース裏面センターである。
　本願において、上記直線ＬＮの方向が、フェース法線方向と定義される。
　フェース部材Ｆｐ１は、フェース厚みＴＦに基づき、複数の領域に区画されうる。図３が示すように、フェース裏面ｆｒは、区画線が形成されている。これらの区画線は、稜線として視認されうる。ただし、断面視において、稜線は丸みを有している。フェース裏面ｆｒの全体は滑らかに連続している。図３が示すように、フェース裏面ｆｒは、領域Ｓ、領域Ｂｔ、領域Ｂｈ、領域Ｃｔ、領域Ｃｈ、領域Ｄａ、領域Ｄｂ、領域Ｅｔ及び領域Ｅｈを有する。これら以外の領域は、厚みＴＦが徐々に変化する移行領域である。
　なお、フェース厚みＴＦには、凸（Ａ）の高さは含まれない。
　図３においては、領域Ｓのみにハッチングが付されている。他の領域については、ハッチングの記載が省略されている。
　領域Ｓは、フェース４の中央部に位置する。領域Ｓは、フェースセンター位置を含む。換言すれば、領域Ｓは、フェース裏面センターを含む。
　領域Ｂｔは、領域Ｓの下側に位置する。領域Ｂｔは、フェースセンターよりもトウ側に位置する。領域Ｂｔは、フェースセンターよりも下側に位置する。
　領域Ｂｈは、領域Ｓの上側に位置する。領域Ｂｈは、フェースセンターよりもヒール側に位置する。領域Ｂｈは、フェースセンターよりも上側に位置する。
　領域Ｃｔは、領域Ｓのトウ側に位置する。領域Ｃｔは、フェースセンターよりもトウ側に位置する。領域Ｃｔは、フェースセンター上下位置を含む。フェースセンター上下位置とは、フェースセンターの上下方向位置である。
　領域Ｃｈは、領域Ｓのヒール側に位置する。領域Ｃｈは、フェースセンターよりもヒール側に位置する。領域Ｃｈは、フェースセンター上下位置を含む。
　領域Ｄａは、領域Ｓの上側に位置する。領域Ｄａは、フェースセンターよりも上側に位置する。領域Ｄａは、フェースセンター左右位置を含む。フェースセンター左右位置とは、フェースセンターのトウ－ヒール方向位置である。
　領域Ｄｂは、領域Ｓの下側に位置する。領域Ｄｂは、フェースセンターよりも下側に位置する。領域Ｄｂは、フェースセンター左右位置を含む。
　領域Ｅｔの重心は、領域Ｓのトウ側に位置する。領域Ｅｔは、フェースセンターよりもトウ側に位置する。領域Ｅｔは、フェースセンター上下位置を含まない。領域Ｅｔは、フェースセンター左右位置を含まない。領域Ｅｔの重心は、領域Ｃｔの重心よりも上側に位置する。
　領域Ｅｈの重心は、領域Ｓのヒール側に位置する。領域Ｅｈは、フェースセンターよりもヒール側に位置する。領域Ｅｈは、フェースセンター上下位置を含まない。領域Ｅｈは、フェースセンター左右位置を含まない。領域Ｅｈの重心は、領域Ｃｈの重心よりも下側に位置する。
　本実施形態において、各領域の厚みＴＦは次の通りである。
　・領域Ｓ　：３．３ｍｍ以上３．５ｍｍ以下
　・領域Ｂｔ：２．５ｍｍ以上２．７ｍｍ以下
　・領域Ｂｈ：２．５ｍｍ以上２．７ｍｍ以下
　・領域Ｃｔ：２．４ｍｍ以上２．６ｍｍ以下
　・領域Ｃｈ：２．４ｍｍ以上２．６ｍｍ以下
　・領域Ｄａ：２．１ｍｍ以上２．３ｍｍ以下
　・領域Ｄｂ：２．１ｍｍ以上２．３ｍｍ以下
　・領域Ｅｔ：２．０ｍｍ以上２．２ｍｍ以下
　・領域Ｅｈ：２．０ｍｍ以上２．２ｍｍ以下
　これらの領域は、後述する全ての実施形態において共通である。
　各領域における厚みＴＦの最大値と最小値との差は、０．１５ｍｍ以下が好ましく、０．１ｍｍ以下がより好ましい。
　領域Ｓは、厚み最大領域Ｔｍである。フェース厚みＴＦの最大値がＴｍａｘ（ｍｍ）とされるとき、厚み最大領域Ｔｍは、フェース厚みＴＦが[Ｔｍａｘ－０．２]ｍｍ以上の領域を意味する。なおフェース厚みＴＦは、フェース法線方向における厚みである。
　フェース裏面ｆｒは、少なくとも１の凸配列領域を有している。凸配列領域とは、２以上の凸（Ａ）を有する領域である。図５の実施形態では、凸配列領域は、領域Ｓ、領域Ｃｔ、領域Ｃｈ、領域Ｅｔ及び領域Ｅｈである。
　図５が示すように、フェース裏面ｆｒには、複数の凸（Ａ）が配列されている。複数の凸（Ａ）は、縦方向Ｄｙ及び横方向Ｄｘのそれぞれに配列されている。
　本願では、平面視における上記凸（Ａ）の面積がＭａとされる。フェース裏面ｆｒには、面積Ｍａが実質的に相違する２種以上の凸（Ａ）が設けられている。図５の実施形態では、面積Ｍａが実質的に相違する３種の凸（Ａ）が設けられている。「実質的に相違」とは、面積Ｍａの相違が５％以上であることを意味する。
　図５の実施形態では、上記３種の凸（Ａ）として、凸（Ａ１）、凸（Ａ２）及び凸（Ａ３）を有する。凸（Ａ１）の面積ＭａはＭａ１である。凸（Ａ２）の面積ＭａはＭａ２である。凸（Ａ３）の面積ＭａはＭａ３である。面積Ｍａ１と、面積Ｍａ２と、面積Ｍａ３とは、実質的に相違する。
　本願の図面では、凸（Ａ）が、符号Ｔａで示される。本願の図面では、凸（Ａ１）が、符号Ｔａ１で示される。本願の図面では、凸（Ａ２）が、符号Ｔａ２で示される。本願の図面では、凸（Ａ３）が、符号Ｔａ３で示される。
　面積Ｍａが実質的に相違する２種以上の凸（Ａ）を設けることで、フェースに作用する応力がランダムに分散しやすい。この応力の分散により、応力集中が緩和され、フェース強度が向上しうる。
　平面視において、上記凸（Ａ）は点状である。図６（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）は、点状の凸Ｔａの例である。図６（ａ）は、円形である。図５の実施形態では、全ての凸Ｔａが円形である。図６（ｂ）は、楕円形である。図６（ｃ）は、不定形である。
　図６（ｃ）に示すように、平面視の輪郭線における最長横断線ＣＬ１が決定される。更に、この最長横断線に対して垂直な横断線のなかで最長である横断線ＣＬ２が決定される。横断線ＣＬ１の長さがＮ１とされ、横断線ＣＬ２の長さがＮ２とされる。図６（ｂ）のような楕円の場合、横断線ＣＬ１は長軸であり、横断線ＣＬ２は短軸である。本願では、Ｎ１／Ｎ２が８以下である場合が点状であると定義される。凸Ｔａの質量を抑制しつつフェース４の強度を高める観点から、Ｎ１／Ｎ２は、５以下が好ましく、２以下がより好ましく、１．５以下がより好ましい。Ｎ１／Ｎ２は、１以上である。円形の場合、Ｎ１／Ｎ２は、１である。
　平面視における凸Ｔａの形状として、上述した円及び楕円の他、正多角形が例示される。正多角形として、正方形、正五角形、正六角形等が挙げられる。フェース４に作用する応力を均等に分散する観点から、円形が好ましい。
[凸（Ａ）の効果]
　凸（Ａ）が点状とされることで、フェース全体を厚くすることなく、フェースの強度を高めることができる。複数の凸（Ａ）が分散して配置されることで、フェース全体を厚くすることなく、広範囲でフェース強度が向上しうる。また、強度の向上が必要な位置に点状の凸（Ａ）を配置することができるので、フェースの設計自由度が向上する。よって、軽量で且つ強度の高いフェース４が得られうる。また、点状の凸（Ａ）は、鍛造による強度向上効果（後述）を得るのに適している。
　本願では、凸（Ａ）の配列規則性が定義される。図７は、配列規則性を説明するための図である。ここでは、第１方向Ｄ１が縦方向Ｄｙであり、第２方向Ｄ２が横方向Ｄｘである場合について、説明がなされる。配列規則性は、平面視において判断される。
　配列規則性を決定するため、横方向線Ｌｘ及び縦方向線Ｌｙが考慮される。横方向線Ｌｘは、横方向Ｄｘに延びる直線である。縦方向線Ｌｙは、縦方向Ｄｙに延びる直線である。図７では、横方向線Ｌｘとして、横方向線Ｌｘ１、横方向線Ｌｘ２及び横方向線Ｌｘ３が決定されている。図７では、縦方向線Ｌｙとして、縦方向線Ｌｙ１、縦方向線Ｌｙ２及び縦方向線Ｌｙ３が決定されている。
　図７の実施形態では、１０個の凸Ｔａが配置されている。すなわち、凸１０２、凸１０４、凸１０６、凸１０８、凸１１０、凸１１２、凸１１４、凸１１６、凸１１８及び凸１２０が配置されている。
　第１の横方向線Ｌｘ１には、凸１０２、凸１０４及び凸１０６が交差している。第２の横方向線Ｌｘ１には、凸１０８、凸１１０及び凸１１２が交差している。第３の横方向線Ｌｘ１には、凸１１４、凸１１６及び凸１１８が交差している。
　第１の縦方向線Ｌｙ１には、凸１０６、凸１１２及び凸１１８が交差している。第２の縦方向線Ｌｙ２には、凸１０４、凸１１０及び凸１１６が交差している。第３の縦方向線Ｌｙ３には、凸１０２、凸１０８及び凸１１４が交差している。
　図７において符号ｇｔで示されるのは、凸Ｔａの図心である。図７において両矢印ｘｄで示されるのは、凸Ｔａの図心ｇｔと横方向線Ｌｘとの距離である。横方向線Ｌｘは、２個以上の凸Ｔａと交差する。また、１つの凸Ｔａと交差する横方向線Ｌｘは１本である。図７の実施形態では、３本の横方向線Ｌｘのそれぞれが、３個の凸Ｔａと交差している。
　横方向線Ｌｘと交差している凸Ｔａが、距離ｘｄの計測の対象となる。ただし、横方向線Ｌｘと交わらない凸Ｔａも想定されうる。図７に示すように、横方向線Ｌｘと交差していない凸１２０も、距離ｘｄの計測の対象となる。その凸Ｔａの図心ｇｔに最も近い横方向線Ｌｘとの間で、距離ｘｄが計測される。
　図７において両矢印ｙｄで示されるのは、凸Ｔａの図心ｇｔと縦方向線Ｌｙとの距離である。縦方向線Ｌｙは、２個以上の凸Ｔａと交差する。また、１つの凸Ｔａと交差する縦方向線Ｌｙは１本である。図７の実施形態では、３本の縦方向線Ｌｙのそれぞれが、３個の凸Ｔａと交差している。
　縦方向線Ｌｙと交差している凸Ｔａが、距離ｙｄの計測の対象となる。更に、図７に示すように、縦方向線Ｌｙと交差していない凸１２０も、距離ｙｄの計測の対象となる。その凸Ｔａの図心ｇｔに最も近い縦方向線Ｌｙ（Ｌｙ３）との間で、距離ｙｄが計測される。
　上述の条件を満たす横方向線Ｌｘ及び縦方向線Ｌｙが、できるだけ多く決定される。距離ｘｄの平均値Ｘｖ１と、距離ｙｄの平均値Ｙｖ１とが算出される。複数の平均値Ｘｖ１が算出されうる場合は、その最小値が採用される。複数の平均値Ｙｖ１が算出されうる場合は、その最小値が採用される。
　Ｘｖ１がＹｖ１よりも小さい場合に、次の配列規則性の相違が成立する。
・[配列規則性の相違]：横方向Ｄｘにおける上記凸（Ａ）の配列規則性が、縦方向Ｄｙにおける上記凸（Ａ）の配列規則性よりも高い。
　少なくとも１本の横方向線Ｌｘが存在し、且つ、縦方向線Ｌｙが存在しない場合にも、上記配列規則性の相違が成立する。
　この配列規則性の相違に起因して、凸配列効果が生じる。
[凸配列効果]
　この効果を説明するため、トウ－ヒール方向の変形及び上下方向の変形が定義される。本願にいうトウ－ヒール方向の変形とは、変形の折り目が上下方向に生じるような変形を意味する。一方、本願にいう上下方向の変形とは、変形の折り目がトウ－ヒール方向に生じるような変形を意味する。
　縦方向Ｄｙにおける配列規則性が低くされることにより、上下方向に折り目が生じるような変形が起こりにくい。すなわち、縦方向Ｄｙにおける配列規則性が低くされることにより、トウ－ヒール方向の変形が起こりにくい。
　フェースのトウ－ヒール方向長さは、上下方向の長さよりも大きい。このため、トウ－ヒール方向の変形は、上下方向の変形よりも大きくなりやすい。縦方向Ｄｙにおける配列規則性が低くされることにより、このトウ－ヒール方向の変形が効果的に抑制されうる。過度な変形が抑制されることで、フェース強度が向上しうる。
　一方、横方向Ｄｘにおける配列規則性が高くされることにより、上下方向の変形は過度に抑制されない。よって、反発性能の低下が抑制されうる。また、トウ－ヒール方向の変形と上下方向の変形とのバランスが良好となり、フェース強度が最適化されうる。
　また、打点のバラツキ、フェース肉厚設計等に起因して、所定の方向の変形を選択的に抑制したい場合がある。この場合、変形を抑制したい方向を第２方向に設定することができる。そして、第２方向における上記凸（Ａ）の配列規則性が、上記第１方向における上記凸（Ａ）の配列規則性よりも高く設定される。この配列により、第２方向の変形が効果的に抑制されうる。
　図５の実施形態では、第１の横方向線Ｌｘ１に交差する凸Ｔａ（凸Ｔａ１）の数は、Ｘ１である。図５の実施形態では、Ｘ１は１０である。凸配列効果を高める観点から、Ｘ１は、５以上が好ましく、６以上がより好ましく、７以上が更に好ましい。フェース４の重量を抑制する観点から、Ｘ１は、１５以下が好ましく、１４以下がより好ましく、１３以下が更に好ましい。
　図５の実施形態では、第２の横方向線Ｌｘ２に交差する凸Ｔａ（凸Ｔａ１）の数は、Ｘ２である。図５の実施形態では、Ｘ２は１１である。凸配列効果を高める観点から、Ｘ２は、５以上が好ましく、６以上がより好ましく、７以上が更に好ましい。フェース４の重量を抑制する観点から、Ｘ２は、１５以下が好ましく、１４以下がより好ましく、１３以下が更に好ましい。
　図５の実施形態では、第３の横方向線Ｌｘ３に交差する凸Ｔａ（凸Ｔａ１）の数は、Ｘ３である。図５の実施形態では、Ｘ３は９である。凸配列効果を高める観点から、Ｘ３は、５以上が好ましく、６以上がより好ましく、７以上が更に好ましい。フェース４の重量を抑制する観点から、Ｘ３は、１５以下が好ましく、１４以下がより好ましく、１３以下が更に好ましい。
　図５の実施形態では、フェース裏面ｆｒの全体において、横方向Ｄｘにおける配列規則性が、縦方向Ｄｙにおける配列規則性よりも高い。
　図５の実施形態では、凸配列領域Ｓにおいて、横方向Ｄｘにおける配列規則性が、縦方向Ｄｙにおける配列規則性よりも高い。凸配列領域Ｓは、フェース裏面センターＣＲを含む中央凸配列領域Ｓである。打球時には、中央凸配列領域Ｓに大きな応力が作用する。この領域Ｓに凸配列効果を適用することで、大きな応力が作用する部分が、選択的且つ効果的に補強されうる。
　図５の実施形態では、凸配列領域Ｃｔにおいて、横方向Ｄｘにおける配列規則性が、縦方向Ｄｙにおける配列規則性よりも高い。領域Ｃｔは、領域Ｓよりもトウ側に位置するトウ側凸配列領域である。
　図５の実施形態では、凸配列領域Ｃｈにおいて、横方向Ｄｘにおける配列規則性が、縦方向Ｄｙにおける配列規則性よりも高い。領域Ｃｈは、領域Ｓよりもヒール側に位置するヒール側凸配列領域である。
　図５の実施形態では、凸配列領域Ｅｔにおいて、横方向Ｄｘにおける配列規則性が、縦方向Ｄｙにおける配列規則性よりも高い。
　少なくとも１の凸配列領域において、配列規則性の相違を適用することができる。この適用により、所望の凸配列領域に凸配列効果が奏されうる。よって、強度の必要な領域が選択的に補強されうる。
　図５が示すように、縦方向Ｄｙ（第１方向Ｄ１）において、上記凸Ｔａ１よりもフェース周縁側に凸Ｔａ２が配置されている。また、凸Ｔａ２よりもよりもフェース周縁側に、凸Ｔａ３が配置されている。凸Ｔａの位置は、図心ｇｔによって判断される。
　フェース裏面ｆｒの周縁と凸Ｔａ１との縦方向距離がａ１とされる。フェース裏面ｆｒの周縁と凸Ｔａ２との縦方向距離がａ２とされる。フェース裏面ｆｒの周縁と凸Ｔａ３との縦方向距離がａ３とされる。凸Ｔａのそれぞれについて、これらの縦方向距離が計測される。
　距離ａ１の平均値がＡｖ１とされ、距離ａ２の平均値がＡｖ２とされ、距離ａ３の平均値がＡｖ３とされる。平均値Ａｖ１は上記平均値Ａｖ２よりも大きい。平均値Ａｖ２は、上記平均値Ａｖ３より大きい。
　フェース４に作用する応力は、フェース４の中央部において比較的大きい。フェース４に作用する応力は、フェース４の周縁部において比較的小さい。この点を考慮し、フェース４の周縁部には面積Ｍａが比較的小さな凸Ｔａが配置され、フェース４の中央部には面積Ｍａが比較的大きな凸Ｔａが配置されている。このため、凸（Ａ）の合計体積が抑制されつつ、フェース強度の向上が達成されている。
　好ましくは、上記凸（Ａ）（凸Ｔａ）の面積Ｍａは、３ｍｍ２以上４０ｍｍ２以下である。この範囲では、フェース４の質量の増加を抑制しつつ、フェース４の強度が効果的に向上しうる。
　好ましくは、上記凸（Ａ１）（凸Ｔａ１）の面積Ｍａ１は、１２ｍｍ２以上４０ｍｍ２以下である。この範囲では、フェース４の質量の増加を抑制しつつ、フェース４の強度が効果的に向上しうる。また、面積Ｍａ１を上記範囲に限定することで、面積Ｍａ１とは異なる面積Ｍａを有する凸（Ａ）を設けることが容易とされうる。
　好ましくは、上記凸（Ａ２）（凸Ｔａ２）の面積Ｍａ２は、６ｍｍ２以上３０ｍｍ２以下である。この範囲では、フェース４の質量の増加を抑制しつつ、フェース４の強度が効果的に向上しうる。また、面積Ｍａ２を上記範囲に限定することで、面積Ｍａ２とは異なる面積Ｍａを有する凸（Ａ）を設けることが容易とされうる。
　好ましくは、上記凸（Ａ３）（凸Ｔａ３）の面積Ｍａ３は、３ｍｍ２以上２０ｍｍ２以下である。この範囲では、フェース４の質量の増加を抑制しつつ、フェース４の強度が効果的に向上しうる。また、面積Ｍａ３を上記範囲に限定することで、面積Ｍａ３とは異なる面積Ｍａを有する凸（Ａ）を設けることが容易とされうる。
　凸Ｔａの存在に起因する効果を高める観点から、上記凸（Ａ）の高さＨａは、０．０３ｍｍ以上が好ましく、０．０５ｍｍ以上がより好ましく、０．０７ｍｍ以上が更に好ましい。フェース４の質量を低減する観点から、高さＨａは、０．２ｍｍ以下が好ましく、０．１７ｍｍ以下がより好ましく、０．１５ｍｍ以下が更に好ましい。
　図８は、第２実施形態に係るフェース部材Ｆｐ２０のフェース裏面ｆｒを示す平面図である。この平面図は、前述した投影像Ｐｓ１である。凸Ｔａを除き、フェース部材Ｆｐ２０は、フェース部材Ｆｐ１と同じである。
　このフェース部材Ｆｐ２０では、凸占有比率Ｒｓが考慮される。中央凸配列領域Ｓの比率Ｒｓが、他の領域の比率Ｒｓよりも小さい。領域Ｓの比率Ｒｓは、領域Ｅｔの比率Ｒｓよりも小さい。領域Ｓの比率Ｒｓは、領域Ｃｔの比率Ｒｓよりも小さい。領域Ｓの比率Ｒｓは、領域Ｅｈの比率Ｒｓよりも小さい。領域Ｓの比率Ｒｓは、領域Ｃｈの比率Ｒｓよりも小さい。比率Ｒｓは、領域全体の面積に対する、凸（Ａ）の合計面積の割合である。この比率Ｒｓは、平面視において決定される。
　このフェースでは、フェース中央部の凸占有比率Ｒｓが小さくされ、フェース周縁部の凸占有比率Ｒｓが大きくされている。周縁部の硬度がより向上するため、周縁部をより薄くすることができる。よって、フェース４の全体が撓みやすくなり、スイートエリアが拡大されうる。
　図９は、第３実施形態に係るフェース部材Ｆｐ３０のフェース裏面ｆｒを示す平面図である。この平面図は、前述した投影像Ｐｓ１である。凸Ｔａを除き、フェース部材Ｆｐ３０は、フェース部材Ｆｐ１と同じである。
　このフェース部材Ｆｐ３０では、中央凸配列領域Ｓの凸占有比率Ｒｓが、他の領域の比率Ｒｓよりも大きい。領域Ｓの比率Ｒｓは、領域Ｅｔの比率Ｒｓよりも大きい。領域Ｓの比率Ｒｓは、領域Ｃｔの比率Ｒｓよりも大きい。領域Ｓの比率Ｒｓは、領域Ｅｈの比率Ｒｓよりも大きい。領域Ｓの比率Ｒｓは、領域Ｃｈの比率Ｒｓよりも大きい。
　このフェースでは、フェース中央部の凸占有比率Ｒｓが大きくされている。中央部の硬度がより向上するため、この中央部をより薄くすることができる。よって、この中央部で打撃したときのフェース４の撓みが大きくなる。このため、フェース中央部で打撃したときの反発性能が向上し、反発係数の最大値が向上しうる。この向上により、最大飛距離が増大しうる。
　図１０は、第４実施形態に係るフェース部材Ｆｐ４０のフェース裏面ｆｒを示す平面図である。この平面図は、前述した投影像Ｐｓ１である。凸Ｔａを除き、フェース部材Ｆｐ４０は、フェース部材Ｆｐ１と同じである。
　図１０の実施形態では、第２方向Ｄ２における上記凸（Ａ）の配列規則性が、第１方向Ｄ１における上記凸（Ａ）の配列規則性よりも高い。第２方向Ｄ２は、トウ側に向かうにつれて上側となるように傾斜している。図１０において両矢印θ１で示されているのは、横方向Ｄｘと第２方向Ｄ２との成す角度である。
　通常、ゴルファーの打点にはバラツキがある。ゴルファーの打点は、トウの上側からヒールの下側に分布する傾向にある。第２方向Ｄ２を横方向Ｄｘに対して傾斜させることにより、凸（Ａ）の配列が打点の分布に適応する。このため、上記凸配列効果が一層向上しうる。打点の分布を考慮すると、上記角度θ１は、下限としては１０°以上が好ましく、１５°以上がより好ましく、上限としては、５０°以下が好ましく、４５°以下がより好ましい。
　図１１は、第５実施形態に係るフェース部材Ｆｐ５０のフェース裏面ｆｒを示す平面図である。この平面図は、前述した投影像Ｐｓ１である。凸Ｔａを除き、フェース部材Ｆｐ５０は、フェース部材Ｆｐ１と同じである。
　図１１の実施形態では、凸Ｔａ１と凸Ｔａ１との間に、凸Ｔａ２が配置されている。凸Ｔａ２の面積Ｍａ２は、凸Ｔａ１の面積Ｍａ１よりも小さい。この配置により、凸占有比率Ｒｓが効果的に高められている。凸占有比率Ｒｓを高める観点から、Ｍａ２／Ｍａ１は、０．３以下が好ましく、０．２以下がより好ましい。Ｍａ２が過小となることを防止する観点から、Ｍａ２／Ｍａ１は、０．０２以上が好ましく、０．０５以上がより好ましい。
　図１２は、第６実施形態に係るフェース部材Ｆｐ６０のフェース裏面ｆｒを示す平面図である。この平面図は、前述した投影像Ｐｓ１である。凸Ｔａを除き、フェース部材Ｆｐ６０は、フェース部材Ｆｐ１と同じである。
　図１２の実施形態では、凸Ｔａの形状が楕円である。この楕円の長軸は、横方向Ｄｘに対して略平行である。換言すれば、楕円の長軸と横方向Ｄｘとの成す角度の絶対値は１０°以下である。凸Ｔａは楕円でなくてもよく、例えば図６（ｃ）で示したような形状でもよい。最長横断線ＣＬ１と横方向Ｄｘとの成す角度の絶対値が１０°以下であるのが好ましい。この構成により、上記凸配列効果が一層向上しうる。
　ヘッド体積は限定されない。本発明はフェース面積が大きい場合に効果的である。この観点から、ヘッド体積は、４００ｃｃ以上が好ましく、４２０ｃｃ以上がより好ましく、４４０ｃｃ以上がより好ましい。ゴルフクラブに関する規則を遵守する観点から、ヘッド体積は４７０ｃｃ以下が好ましく、４６０ｃｃ以下がよりに好ましい。
　ヘッド重量は限定されない。スイングバランスの観点から、ヘッド重量は１７５ｇ以上が好ましく、１８０ｇ以上がより好ましく、１８５ｇ以上がより好ましい。スイングバランスの観点から、ヘッド重量は、２０５ｇ以下が好ましく、２００ｇ以下がより好ましく、１９５ｇ以下がより好ましい。
　ヘッドの製造方法は限定されない。通常、中空のヘッドは、２個以上の部材が接合されることにより製造される。ヘッドを構成する各部材の製造方法は限定されず、鋳造、鍛造及びプレスフォーミングが例示される。
　フェース部材Ｆｐの製造方法は限定されず、鋳造、鍛造及びプレスフォーミングが例示される。ただし後述の通り、鍛造が好ましい。凸（Ａ）の形成方法は限定されず、フェース部材Ｆｐの成形と同時に形成されてもよく、フェース部材Ｆｐの成形後に凸（Ａ）を形成するための加工がなされてもよい。この加工として、ＮＣ加工による切削及びケミカルミーリングが例示される。後述の通り、凸（Ａ）は、フェース部材Ｆｐの鍛造により形成されるのが好ましい。
　ヘッドの構造は限定されない。ヘッドの構造として、それぞれ一体成形された２個の部材が接合された２ピース構造、それぞれ一体成形された３個の部材が接合された３ピース構造、それぞれ一体成形された４個の部材が接合された４ピース構造等が挙げられる。上記ヘッド２は、４ピース構造である。
［フェース部材Ｆｐ１の製造］
　好ましくは、フェース部材Ｆｐ１は鍛造により製造される。凸（Ｂ）を押し潰して凸（Ａ）を形成する場合、フェース部材Ｆｐ１の鍛造の回数は、複数とされる。例えば、鍛造の回数は、２回以上４回以下とされる。生産性の観点からは、鍛造回数は２回又は３回が好ましく、２回がより好ましい。
　１回目の鍛造は、一般に、粗鍛造とも称される。最後の鍛造は、一般に、本鍛造とも称される。
　複数回の鍛造は、前鍛造工程と後鍛造工程とを含む。前鍛造工程の後に、後鍛造工程がなされる。鍛造回数が２回の場合、１回目の鍛造が前鍛造工程であり、２回目の鍛造が後鍛造工程である。鍛造回数が３回以上である場合、好ましくは、最後の鍛造が後鍛造工程であり、最後よりも１回前の鍛造が前鍛造工程である。
　鍛造は、冷間鍛造であってもよいし、熱間鍛造であってもよい。組織の緻密化に伴う強度向上の観点からは、熱間鍛造が好ましい。
　フェース部材Ｆｐ１の製造では、上記前鍛造工程において、フェース部材Ｆｐ１のおおよその形状が形成されるとともに、凸（Ｂ）が形成される。凸（Ｂ）は、上記凸（Ａ）よりも高い。上記後鍛造工程において、この凸（Ｂ）が押し潰される。押し潰された凸（Ｂ）は、上記凸（Ａ）となる。
　凸（Ｂ）が押し潰されて凸（Ａ）とされることで、金属の結晶粒にゆがみが生じ、再結晶が生じる。この再結晶により、金属組織が緻密となる。また、押し潰しによりひずみが生じ、加工硬化が生じうる。凸（Ｂ）が押し潰されて凸（Ａ）とされることで、フェース部材Ｆｐ１の強度が向上しうる。
　凸（Ｂ）は押し潰されるが、完全には押し潰されず、凸（Ａ）が残存する。よって、押し潰しによる効果が得られると同時に、凸（Ａ）の形成も達成される。
　凸（Ｂ）の高さがＨｂとされる。凸（Ａ）の高さがＨａとされる。凸（Ｂ）の変形量を大きくしてフェース部材Ｆｐ１の強度を高める観点から、Ｈｂ／Ｈａは、１．５以上が好ましく、２以上がより好ましく、３以上が更に好ましい。過度な押し潰し変形を抑制する観点から、Ｈｂ／Ｈａは、１５以下が好ましく、１２以下がより好ましく、１０以下が更に好ましい。
　適度な押し潰し変形を得る観点から、高さＨｂは、下限としては、０．２ｍｍ以上、更には０．３ｍｍ以上が好ましく、上限としては、１．５ｍｍ以下、更には１．２ｍｍ以下が好ましい。
　平面視における凸（Ｂ）の面積がＭｙとされる。面積Ｍｙは面積Ｍａよりも小さい。上記押し潰しにより、凸（Ａ）の面積Ｍａは、面積Ｍｙより大きくなる。凸（Ｂ）の変形量を大きくしてフェース部材Ｆｐ１の強度を高める観点から、Ｍａ／Ｍｙは、１．２以上が好ましく、１．５以上がより好ましく、２以上が更に好ましい。過度な押し潰し変形を抑制する観点から、Ｍａ／Ｍｙは、２０以下が好ましく、１５以下がより好ましく、１２以下が更に好ましい。
　適度な押し潰し変形を得る観点から、次の（ａ）及び／又は（ｂ）が好ましい。
　（ａ）凸（Ａ）の面積Ｍａが大きいほど、その凸（Ａ）を形成するための凸（Ｂ）の面積Ｍｙが大きい。
　（ｂ）凸（Ａ）の面積Ｍａが大きいほど、その凸（Ａ）を形成するための凸（Ｂ）の高さＨｂが大きい。
　以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。
　[実施例]
　鍛造により、図２に示すようなフェース部材Ｆｐ１、ソール部材Ｓｐ１、クラウン部材Ｃｐ１及びホーゼル部材Ｈｐ１を得た。いずれの部材も、材質はチタン合金を用いた。フェース部材Ｆｐ１の材質は、新日鉄住金株式会社製の商品名「Ｓｕｐｅｒ－ＴＩＸ　５１ＡＦ」とされた。
　フェース部材Ｆｐ１の鍛造回数は、２回とされた。フェース部材Ｆｐ１は、前鍛造工程及び後鍛造工程によって製造された。前鍛造工程及び後鍛造工程は、いずれも熱間鍛造であった。材料の丸棒を前鍛造金型にセットし、前鍛造工程がなされた。この前鍛造工程により、前鍛造成形体を得た。この前鍛造成形体の外形は、最終成形体であるフェース部材Ｆｐ１とおおよそ同じであった。この前鍛造成形体は、凸（Ｂ）を有していた。凸（Ｂ）の位置及び数は、図５に示される凸（Ａ）と同じとされた。
　上記凸（Ｂ）は、上記高さＨｂがＨｂ１である凸（Ｂ１）と、上記高さＨｂがＨｂ２である凸（Ｂ２）と、上記高さＨｂがＨｂ３である凸（Ｂ３）とを含んでいた。上記高さＨｂ１は上記高さＨｂ２よりも大きかった。上記高さＨｂ２は上記高さＨｂ３よりも大きかった。高さＨｂ１は１ｍｍとされた。高さＨｂ２は０．４ｍｍとされた。高さＨｂ３は０．３ｍｍとされた。
　この前鍛造成形体を後鍛造金型にセットし、後鍛造工程がなされた。後鍛造工程により、後鍛造成形体（図５に示されるフェース部材Ｆｐ１）を得た。この後鍛造成形体は、凸（Ａ１）と、凸（Ａ２）と、凸（Ａ３）とを有していた。
　凸（Ｂ１）が押し潰されて、凸（Ａ１）が形成された。凸（Ｂ２）が押し潰されて、凸（Ａ２）が形成された。凸（Ｂ３）が押し潰されて、凸（Ａ３）が形成された。
　凸（Ａ１）の面積Ｍａ１は１５ｍｍ２であった。凸（Ａ１）の高さＨａ１は０．１ｍｍであった。凸（Ａ２）の面積Ｍａ２は１２ｍｍ２であった。凸（Ａ２）の高さＨａ２は０．１ｍｍであった。凸（Ａ３）の面積Ｍａ３は９ｍｍ２であった。凸（Ａ３）の高さＨａ３は０．１ｍｍであった。
　フェース部材Ｆｐ１と他の部材を溶接して、図１に示すような実施例のヘッドを得た。このヘッドを用いて、４６インチのゴルフクラブを作製した。
　[比較例]
　鍛造金型を変更することにより、凸（Ａ）を有さないフェース部材が作成された。このフェース部材では、上記実施例と比較して、フェース厚みが付加された。図３で示される領域のそれぞれに、フェース厚みが付加された。この付加厚みは、上記領域のそれぞれに存在する凸（Ａ）の高さと同じとされた。その他の点は実施例と同様にして、比較例のヘッド及びゴルフクラブを得た。
　比較例は凸（Ａ）を有さないが、実施例と比較例とで、製造条件は同一とされた。鍛造回数等の鍛造条件についても、実施例と比較例とは同じとされた。
[強度評価]
　スイングロボットにゴルフクラブを装着し、市販のツーピースボールを、５４ｍ／ｓのヘッドスピードで繰り返し打撃させた。打点はフェースセンターに設定された。１００回の打撃毎に、フェース面にクラックが生じているか否かを目視で確認した。
　実施例では、クラックが確認されたときの打撃回数は、１０４００回であった。比較例では、クラックが確認されたときの打撃回数は、１０５００回であった。実施例のフェースは比較例よりも軽量であったが、実施例のフェース強度は、比較例と同等であった。
　本発明は、ウッド型ヘッド、ユーティリティ型ヘッド、ハイブリッド型ヘッド、アイアン型ヘッドなど、あらゆるゴルフクラブヘッドに適用されうる。
　２・・・ヘッド
　４・・・フェース
　６・・・クラウン
　８・・・ソール
　１０・・・ホーゼル
　１２・・・シャフト孔
　ｆｓ・・・フェース面
　ｆｒ・・・フェース裏面
　Ｆｐ１、Ｆｐ２０、Ｆｐ３０、Ｆｐ４０、Ｆｐ５０、Ｆｐ６０・・・フェース部材
　Ｃｐ１・・・クラウン部材
　Ｓｐ１・・・ソール部材
　Ｈｐ１・・・ホーゼル部材
　Ｔａ・・・凸（Ａ）
　Ｔａ１・・・凸（Ａ１）
　Ｔａ２・・・凸（Ａ２）
　Ｔａ３・・・凸（Ａ３）

Claims (10)

  1. 　フェース、ソール、及びクラウンを備えており、
    　上記フェースが、フェース表面とフェース裏面とを有しており、
    　上記フェース裏面に、複数の凸（Ａ）が設けられており、
    　平面視において、上記凸（Ａ）が点状であるゴルフクラブヘッド。
  2. 　平面視において、任意の第１方向と、この第１方向に対して直角である第２方向とが定義されるとき、
    　上記第２方向における上記凸（Ａ）の配列規則性が、上記第１方向における上記凸（Ａ）の配列規則性よりも高い請求項１に記載のゴルフクラブヘッド。
  3. 　上記第１方向が縦方向であり、
    　上記第２方向が横方向である請求項２に記載のゴルフクラブヘッド。
  4. 　平面視における上記凸（Ａ）の面積がＭａとされるとき、
    　面積Ｍａが実質的に相違する２種以上の凸（Ａ）が設けられている請求項１から３のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
  5. 　上記凸（Ａ）が、上記面積Ｍａが面積Ｍａ１である凸（Ａ１）と、上記面積ＭａがＭａ２である凸（Ａ２）と、上記面積ＭａがＭａ３である凸（Ａ３）とを含んでおり、
    　上記面積Ｍａ１が上記面積Ｍａ２よりも大きく、且つ、上記面積Ｍａ２が上記面積Ｍａ３よりも大きく、
    　上記第１方向において、上記凸（Ａ１）よりもフェース周縁側に上記凸（Ａ２）が配置されており、
    　上記第１方向において、上記凸（Ａ２）よりもフェース周縁側に上記凸（Ａ３）が配置されている請求項１から４のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
  6. 　上記凸（Ａ）が、上記面積Ｍａが面積Ｍａ１である凸（Ａ１）と、上記面積ＭａがＭａ２である凸（Ａ２）と、上記面積ＭａがＭａ３である凸（Ａ３）とを含んでおり、
    　上記面積Ｍａ１が上記面積Ｍａ２よりも大きく、且つ、上記面積Ｍａ２が上記面積Ｍａ３よりも大きく、
    　上記フェース裏面の周縁と上記凸（Ａ１）との縦方向距離がａ１とされ、上記フェース裏面の周縁と上記凸（Ａ２）との縦方向距離がａ２とされ、上記フェース裏面の周縁と上記凸（Ａ３）との縦方向距離がａ３とされ、
    　距離ａ１の平均値がＡｖ１とされ、距離ａ２の平均値がＡｖ２とされ、距離ａ３の平均値がＡｖ３とされるとき、
    　上記平均値Ａｖ１が上記平均値Ａｖ２よりも大きく、
    　上記平均値Ａｖ２が、上記平均値Ａｖ３より大きい請求項１から５のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
  7. 　平面視において、上記凸（Ａ）の面積Ｍａが３ｍｍ２以上４０ｍｍ２以下であり、
    　上記凸（Ａ）の高さＨａが０．０３ｍｍ以上０．２ｍｍ以下である請求項１から６のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
  8. 　上記フェース裏面に、複数の凸配列領域が設けられており、
    　少なくとも１の上記凸配列領域において、上記第２方向における配列規則性が、上記第１方向における配列規則性よりも高い請求項１から７のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
  9. 　上記フェース裏面に、複数の凸配列領域が設けられており、
    　上記凸配列領域として、フェース裏面センターを含む中央凸配列領域が存在しており、
    　この中央凸配列領域において、上記第２方向における配列規則性が、上記第１方向における配列規則性よりも高い請求項１から８のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
  10. 　フェース部材と他の部材とが接合されることによって製造されており、
    　上記フェース部材が、鍛造によって製造されており、
    　上記鍛造が、前鍛造工程と後鍛造工程とを有しており、
    　上記前鍛造工程において、フェース裏面に、上記凸（Ａ）よりも高い凸（Ｂ）が形成され、
    　上記後鍛造工程において、上記凸（Ｂ）が押し潰されることにより上記凸（Ａ）が形成される請求項１から９のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
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