JP2014007693A - 振動素子、振動子、電子デバイス、電子機器、及び移動体 - Google Patents

Abstract

【課題】ＣＩ値が小さく、近傍のスプリアスを抑圧した高周波の小型圧電振動素子を基本波で実現する。
【解決手段】圧電振動素子１は、矩形の振動部１２、及び振動部１２と一体化された厚肉の厚肉部１３を有する圧電基板１０と、励振電極２５ａ、２５ｂと、リード電極２７ａ、２７ｂと、を備えている。厚肉部１３は、第１の厚肉部１４と、第１の厚肉部１４との一端に連設する第２の厚肉部１５、を備えている。第１の厚肉部１４は、厚みが変化する第１の傾斜部１４ｂと、四角柱状の第１の厚肉部本体１４ａと、を備え、第１の厚肉部１４には少なくとも一つのスリット２０が設けられている。
【選択図】図１

Description

本発明は、厚みすべり振動モードを主振動とする振動子に関し、特に所謂逆メサ型構造を有する振動素子、振動子、電子デバイス、及び振動子を用いた電子機器並びに移動体に関する。

ＡＴカット水晶振動子は、励振する主振動の振動モードが厚みすべり振動であり、小型化、高周波数化に適し、且つ周波数温度特性が優れた三次曲線を呈するので、圧電発振器、電子機器等の多方面で使用されている。
特許文献１には、主面の一部に凹陥部を形成して高周波化を図った所謂逆メサ構造のＡＴカット水晶振動子が開示されている。水晶基板のＺ’軸方向の長さが、Ｘ軸方向の長さより長い、所謂Ｚ’ロング基板を用いている。

特許文献２には、矩形状で薄肉の振動部において、三辺に各々厚肉の支持部（厚肉部）が連設され、前記薄肉の振動部の一辺が露出した構造を有する逆メサ構造のＡＴカット水晶振動子が開示されている。更に、水晶振動片は、ＡＴカット水晶基板のＸ軸とＺ’軸を、夫々Ｙ’軸を中心に−１２０°〜＋６０°の範囲で回転させてなる面内回転ＡＴカット水晶基板であり、振動領域を確保し、且つ量産性に優れた（多数個取り）構造であるという。
特許文献３、４には、矩形状で薄肉の振動部において、三辺に各々厚肉の支持部が連設され、前記薄肉の振動部の一辺が露出した構造を有する逆メサ構造のＡＴカット水晶振動子が開示されており、水晶振動片は水晶基板のＸ軸方向の長さがＺ’軸方向の長さより長い、所謂Ｘロング基板が用いられている。

特許文献５には、矩形状で薄肉の振動部において、隣接する二辺に各々厚肉の支持部が連設され、平面視でＬ字状に厚肉部が設けられ、前記薄肉の振動部の二辺が露出した構造を有する逆メサ構造のＡＴカット水晶振動子が開示されている。水晶基板にはＺ’ロング基板が用いられている。
しかしながら、特許文献５においては、Ｌ字状の厚肉部を得るために、特許文献５の図１（ｃ）、（ｄ）に記載されているように線分αと、線分βに沿って厚肉部を削除しているが、当該削除はダイシング等の機械加工で削除することを前提としているため、切断面にチッピングやクラック等のダメージを負い、超薄部が破損してしまう問題がある。また、振動領域にスプリアスの原因となる不要振動の発生やＣＩ値の増加等の問題が発生する。

特許文献６には、薄肉の振動部の一辺のみに厚肉の支持部が連設され前記薄肉の振動部の三辺が露出した構造を有する逆メサ構造のＡＴカット水晶振動子が開示されている。
特許文献７には、水晶基板の両主面であって表裏面で対向するように凹陥部を形成することにより、高周波化を図った逆メサ構造のＡＴカット振動子が開示されている。水晶基板にはＸロング基板が用いられ、凹陥部に形成された振動領域の平坦性が確保された領域に励振電極が設けられ構造が提案されている。

ところで、ＡＴカット水晶振動子の振動領域に励振される厚み滑り振動モードは、弾性定数の異方性により振動変位分布がＸ軸方向に長径を有する楕円状になることが知られている。特許文献８には、圧電基板の表裏両面に表裏対称に配置された一対のリング状電極を有する厚みすべり振動を励振する圧電振動子が開示されている。リング状電極が対称零次モードのみを励起し、それ以外の非調和高次モードをほとんど励起しないように、リング状電極の外周の径と内周の径との差を設定したものである。

特許文献９には、圧電基板、及び圧電基板の表裏に設ける励振電極の形状を、共に長円形状にした圧電振動子が開示されている。
特許文献１０には、水晶基板の長手方向（Ｘ軸方向）の両端部、及び電極のＸ軸方向の両端部の形状を共に半楕円状とし、且つ楕円の長軸対短軸の比（長軸／短軸）を、ほぼ１．２６とした水晶振動子が開示されている。
特許文献１１には、楕円の水晶基板上に楕円の励振電極を形成した水晶振動子が開示されている。長軸対短軸の比は、１．２６：１が望ましいが、製造寸法のバラツキ等を考慮すると、１．１４〜１．３９：１の範囲程度が実用的であるという。

特許文献１２には、厚みすべり圧電振動子のエネルギー閉じ込め効果をより改善するために、振動部と支持部との間に切り欠きやスリットを設けた構造の圧電振動子が開示されている。
ところで、圧電振動子の小型化を図る際に、接着剤に起因する残留応力により、電気的特性の劣化や周波数エージング特性に不良が生じることがある。特許文献１３には、矩形平板状のＡＴカット水晶振動子の振動部と支持部との間に、切り欠きやスリットを設けた水晶振動子が開示されている。このような構造を用いることにより、残留応力が振動領域へ広がるのを抑制できるという。
特許文献１４には、マウント歪（応力）を改善（緩和）するために、逆メサ型圧電振動子の振動部と支持部との間に切り欠きやスリットを設けた振動子が開示されている。
特許文献１５には、逆メサ型圧電振動子の支持部にスリット（貫通孔）を設けることにより、表裏面の電極の導通を確保した圧電振動子が開示されている。

特許文献１６には、厚みすべり振動モードのＡＴカット水晶振動子の支持部に、スリットを設けることにより、高次輪郭系の不要モードを抑圧した水晶振動子が開示されている。
また、特許文献１７には、逆メサ型ＡＴカット水晶振動子の薄肉の振動部と、厚肉の保持部との連設部、即ち傾斜面を有する残渣部に、スリットを設けることにより、スプリアスを抑圧する振動子が開示されている。

特開２００４−１６５７４３号公報 特開２００９−１６４８２４号公報 特開２００６−２０３７００号公報 特開２００２−１９８７７２号公報 特開２００２−０３３６４０号公報 特開２００１−１４４５７８号公報 特開２００３−２６４４４６号公報 特開平２−０７９５０８号公報 特開平９−２４６９０３号公報 特開２００７−１５８４８６号公報 特開２００７−２１４９４１号公報 実開昭６１−１８７１１６号公報 特開平９−３２６６６７号公報 特開２００９−１５８９９９号公報 特開２００４−２６０６９５号公報 特開２００９−１８８４８３号公報 特開２００３−０８７０８７号公報

近年、圧電デバイスの小型化、高周波化、並びに高性能化に対する要求は強い。しかしながら、小型化、高周波化を図ろうとすると、前述のごとき構造の圧電振動子は、主振動のＣＩ値、近接するスプリアスのＣＩ値比（＝ＣＩｓ／ＣＩｍ、ここでＣＩｍは主振動のＣＩ値、ＣＩｓはスプリアスのＣＩ値で、規格の一例は１．８以上）等が要求を満たせないという問題があることが判明した。特に、周波数が数百ＭＨｚという高周波になると、圧電振動素子に形成する励振電極、及びリード電極の電極膜厚が問題になる。圧電振動素子の主振動のみを閉じ込めモードにしようとすると、電極膜が薄くなり、オーミックロスが生じ、圧電振動素子のＣＩ値が大きくなるという問題があった。
また、電極膜のオーミックロスを防ぐために膜厚を厚くすると、主振動の他に多くのインハーモニック・モードが閉じ込めモードとなり、近接するスプリアスＣＩ値比を満たせないという問題があった。
そこで、本発明は上記問題の少なくとも一部を解決するためになされたもので、高周波化（１００〜５００ＭＨｚ帯）を図ると共に、主振動のＣＩ値を低減し、スプリアスＣＩ値比等の電気的要求を満たした圧電振動素子、圧電振動子、電子デバイス、及び本発明の圧電振動子を用いた電子機器を提供することにある。

本発明は、上記の課題の少なくとも一部を解決するためになされたものであり、以下の形態又は適用例として実現することが可能である。

［適用例１］本適用例に係る圧電振動素子は、振動領域を含む振動部、及び当該振動部と一体化され、前記振動部よりも厚みが厚い厚肉部を含む基板と、前記振動領域に設けられている励振電極と、を含み、前記厚肉部は、前記振動部の一辺に沿って設けられている第１の厚肉部と、前記一辺と接続している他の一辺に沿って設けられている第２の厚肉部と、を含み、前記第１の厚肉部と前記第２の厚肉部とは、夫々の一端が連設され、前記第１の厚肉部の一方の主面は前記振動部の一方の主面よりも突設され、前記第１の厚肉部の他方の主面と前記振動部の他方の主面とは同一面であり、前記第２の厚肉部の一方の主面は前記振動部の一方の主面よりも突設され、前記第２の厚肉部の他方の主面と前記振動部の他方の主面とは同一面であり、前記第１の厚肉部は、前記振動部の第１の外縁に連接している一方の端縁から他方の端縁に向かって離間するにつれて厚みが増加している第１の傾斜部と、当該第１の傾斜部の前記他方の端縁に連接している第１の厚肉部本体と、を含み、前記第１の厚肉部には、少なくとも一つのスリットが設けられていることを特徴とする。

この構成によれば、基本波を用いた高周波の圧電振動素子が小型化され、大量生産が容易である。更に、第１の厚肉部にスリットを設けることにより、接着・固定に起因する応力の広がりを抑圧できるので、周波数温度特性、ＣＩ温度特性、及び周波数エージング特性に優れた圧電振動素子が得られるという効果がある。また、励振電極と、リード電極、及びパッド電極とは、夫々異種構成の金属材料が用いられ、且つ適切な膜厚で構成されているため、主振動のＣＩ値が小さく、主振動のＣＩ値に対する近接したスプリアスのＣＩ値の比、即ちＣＩ値比の大きな圧電振動素子が得られるという効果がある。

［適用例２］前記基板は、水晶の結晶軸である電気軸としてのＸ軸と、機械軸としてのＹ軸と、光学軸としてのＺ軸と、からなる直交座標系の前記Ｘ軸を中心として、前記Ｚ軸を前記Ｙ軸の−Ｙ方向へ傾けた軸をＺ’軸とし、前記Ｙ軸を前記Ｚ軸の＋Ｚ方向へ傾けた軸をＹ’軸とし、前記Ｘ軸と前記Ｚ’軸とを含む平面を主面とし、前記Ｙ’軸に沿った方向を厚みとする水晶基板であることを特徴とする上記適用例に記載の圧電振動素子である。

以上のような切断角度で切り出された圧電基板を用いて、圧電振動素子を構成することにより、要求仕様の圧電振動素子を、より適したカットアングルで構成することが可能であり、且つ仕様にそった周波数温度特性を有し、ＣＩ値が小さく、ＣＩ値比の大きな高周波圧電振動素子が得られるという効果がある。

［適用例３］前記第１の厚肉部、および前記第２の厚肉部は、前記Ｙ’軸の＋Ｙ方向に突設されていることを特徴とする上記適用例に記載の圧電振動素子である。

このように第１の厚肉部、および前記第２の厚肉部を構成することにより、振動部にかかる歪みをさけ、圧電振動素子をパッケージに固定することができるという利点がある。

［適用例４］前記第２の厚肉部は、前記Ｚ’軸の＋Ｚ’方向に設けられていることを特徴とする上記適用例に記載の圧電振動素子である。

このように第２の厚肉部を構成することにより、Ｚ’軸の−Ｚ’方向にエッチングにより生じる２段の傾斜を除去しても、振動部の強度を保つことができるので、圧電振動素子をパッケージに固定することができるという利点がある。

［適用例５］前記第１の厚肉部は、前記Ｘ軸の＋Ｘ方向に設けられていることを特徴とする上記適用例に記載の圧電振動素子である。

このように第１の厚肉部を構成することにより、Ｘ軸の＋Ｘ方向にエッチングにより生じる傾斜が長いので、振動部にかかる歪みをさけ、圧電振動素子をパッケージに固定することができるという利点がある。

［適用例６］前記スリットは、前記第１の傾斜部と、前記第１の厚肉部本体との境界部に沿って、前記第１の厚肉部本体に設けられていることを特徴とする上記適用例に記載の圧電振動素子である。

この構成によれば、圧電振動素子が小型化されると共に、第１の傾斜部と第１の厚肉部本体との境界部に沿ってスリットを設けたので、圧電振動素子を接着・固定する際に生じる応力の広がりを抑圧することができる。これにより、周波数温度特性、ＣＩ（クリスタルインピーダンス）温度特性、及び周波数エージング特性の優れた圧電振動素子が得られるという効果がある。

［適用例７］前記スリットは、前記第１の傾斜部内に前記振動部の一辺から離間して設けられていることを特徴とする上記適用例に記載の圧電振動素子である。

この構成によれば、圧電振動素子が小型化されると共に、第１の傾斜部内に振動部の一辺から離間してスリットを設けたので、スリットの形成が容易になり、圧電振動素子を接着・固定する際に生じる応力の広がりを抑圧することができる。これにより、周波数温度特性、及びＣＩ温度特性の優れた圧電振動素子が得られるという効果がある。

［適用例８］前記スリットは、前記第１の厚肉部本体に設けられている第１のスリットと、前記第１の傾斜部内に前記振動部の一辺から離間して設けられている第２のスリットと、を含むことを特徴とする上記適用例に記載の圧電振動素子である。

この構成によれば、圧電振動素子が小型化されると共に、第１の厚肉部に２個のスリットを設けたので、圧電振動素子を接着・固定する際に生じる応力の広がりをよりよく抑圧することができる。これにより、周波数再現性、周波数温度特性、ＣＩ温度特性、及び周波数エージング特性に優れた圧電振動素子が得られるという効果がある。

［適用例９］前記第１のスリットは、前記第１の傾斜部と、前記第１の厚肉部本体との境界部に沿って、前記第１の厚肉部本体に設けられていることを特徴とする上記適用例に記載の圧電振動素子である。

このように、第１のスリットは第１の傾斜部と第１の厚肉部本体との境界部に沿って設けたので、圧電振動素子を接着・固定する際に生じる応力の広がりをさらに抑圧することができるという効果がある。

［適用例１０］上記適用例に記載の圧電振動素子と、該圧電振動素子が収容されているパッケージと、を備えていることを特徴とする圧電振動子である。

この構成によれば、高周波の圧電振動素子が小型化されると共に、圧電振動素子を接着・固定に起因する応力の低減が可能となり、周波数再現性、周波数温度特性、ＣＩ温度特性、及び周波数エージング特性に優れた圧電振動子が得られるという効果がある。更に、励振電極と、リード電極、及びパッド電極とは、夫々異種構成の金属材料が用いられ、且つ適切な膜厚で構成されているため、主振動のＣＩ値を小さく、主振動のＣＩ値に対する近接したスプリアスのＣＩ値の比、即ちＣＩ値比の大きな圧電振動子が得られ、且つ容量比の小さな圧電振動子が得られるという効果がある。

［適用例１１］上記適用例に記載の圧電振動素子と、電子部品と、前記圧電振動素子および前記電子部品が収容されているパッケージと、を備えていることを特徴とする電子デバイスである。

このように圧電振動素子と電子部品とを、パッケージに収容した電子デバイスを構成すると、例えば、電子部品にサーミスターを適用した場合、感温素子のサーミスターが圧電振動素子の極めて近くに配置されているので、圧電振動素子の温度変化を素早く感知することができるという効果がある。また、電子部品を内蔵することにより、使用する機器側に温度コントロール機能付加するなど、機器側の負担を軽減できるという効果がある。

［適用例１２］前記電子部品は、可変容量素子、サーミスター、インダクター、コンデンサーのうちの何れかであることを特徴とする上記適用例に記載の電子デバイスである。

このように電子部品に可変容量素子、サーミスター、インダクター、コンデンサーのうちの何れかを用いて電子デバイス（圧電デバイス）を構成すると、要求仕様の電子デバイスにより適したデバイスが、小型、且つ低コストで実現できるという効果がある。

［適用例１３］前記圧電振動素子を駆動する発振回路をパッケージに備えていることを特徴とする上記適用例に記載の電子デバイスである。

この構成によれば、周波数再現性、周波数温度特性、エージング特性が優れ、小型、且つ高周波（例えば４９０ＭＨｚ帯）の電子デバイス（圧電デバイス）が得られるという効果がある。また、圧電デバイスは基本波の圧電振動素子を用いているので、容量比が小さく、周波数可変幅が広がる。更に、Ｓ／Ｎ比の良好な電子デバイス（圧電デバイス）が得られるという効果がある。
また、圧電デバイスとして圧電発振器、温度補償型圧電発振器等を構成することが可能であり、周波数再現性、エージング特性、周波数温度特性に優れた電子デバイス（圧電デバイス）を構成することができるという効果がある。

［適用例１４］上記適用例に記載の圧電振動子を備えていることを特徴とする電子機器である。

この構成によれば、本適用例の圧電振動子を電子機器に用いるので、高周波で周波数安定度に優れ、Ｓ／Ｎ比の良好な基準周波数源を備えた電子機器が構成できるという効果がある。

［適用例１５］上記適用例に記載の圧電振動子を備えていることを特徴とする移動体である。

この構成によれば、本適用例の圧電振動子を移動体に用いるので、高周波で周波数安定度に優れ、Ｓ／Ｎ比の良好な基準周波数源を備えた移動体が構成できるという効果がある。

第１実施形態の圧電振動素子１の構造を示した概略図であり、（ａ）は平面図、（ｂ）はＰ−Ｐ断面図、（ｃ）はＱ−Ｑ断面図、（ｄ）、（ｅ）、及び（ｆ）はスリット形状の変形例を示すＱ−Ｑ断面図。 ＡＴカット水晶基板と結晶軸との関係を説明する図。 （ａ）はリード電極とパッド電極の構成を示す平面図、（ｂ）は励振電極の構成を示す平面図。 圧電振動素子１の変形例の構成を示す平面図。 圧電振動素子１の他の変形例の構成を示す平面図。 第２実施形態の圧電振動素子２の構造を示した概略図であり、（ａ）は平面図、（ｂ）はＰ−Ｐ断面図、（ｃ）はＱ−Ｑ断面図。 第３実施形態の圧電振動素子３の構造を示した概略図であり、（ａ）は平面図、（ｂ）はＰ−Ｐ断面図、（ｃ）はＱ−Ｑ断面図。 （ａ）は圧電振動素子３の変形例の構成を示す平面図であり、（ｂ）は圧電振動素子１および２の変形例の構成を示す平面図。 圧電振動素子１の変形例の構成を示す平面図。 圧電基板の製造工程図。 圧電振動素子の励振電極及びリード電極の製造工程図。 （ａ）は水晶ウエハーに形成された各凹陥部の平面図、（ｂ）〜（ｅ）は凹陥部のＸ軸方向の断面図。 （ａ）は水晶ウエハーに形成された各凹陥部の平面図、（ｂ）〜（ｅ）は凹陥部のＺ’軸方向の断面図。 （ａ）は図１に示す圧電振動素子１の斜視図、（ｂ）はＱ−Ｑ縦断面図（切断面のみを示す図）。 （ａ）は圧電振動子５の平面図、（ｂ）は縦断面図。 電子デバイス（圧電デバイス）６の縦断面図。 （ａ）は電子デバイス（圧電デバイス）７の平面図、（ｂ）は縦断面図。 電子デバイス（圧電デバイス）７の変形例の縦断面図。 電子機器の模式図。 電子機器の一例としてのモバイル型のパーソナルコンピューターの構成を示す斜視図。 電子機器の一例としての携帯電話機の構成を示す斜視図。 電子機器の一例としてのデジタルスチールカメラの構成を示す斜視図。 移動体の一例としての自動車の構成を示す斜視図。 （ａ）、（ｂ）、（ｃ）は変形例に係る圧電基板の構成説明図。 （ａ）、（ｂ）、（ｃ）は他の変形例に係る圧電基板の構成説明図。 圧電振動素子１の変形例であり、（ａ）は平面図、（ｂ）は要部の拡大図、（ｃ）は要部の断面図。

以下、本発明の一実施形態を、図面を参照しながら詳細に説明する。
（第１実施形態）
図１は、本発明の第１実施形態に係る圧電振動素子１の構成を示す概略図である。図１（ａ）は圧電振動素子１の平面図であり、（ｂ）はＰ−Ｐ断面を＋Ｘ軸方向からみた断面図であり、（ｃ）はＱ−Ｑ断面を−Ｚ’軸方向からみた断面図であり、（ｄ）、（ｅ）、及び（ｆ）はスリット形状の変形例を示すＱ−Ｑ断面図である。

圧電振動素子１は、矩形状で薄肉の振動領域を含む振動部１２、及び振動部１２と一体化され振動領域よりも厚みが厚い厚肉部１３を有する圧電基板１０と、振動領域の表面、及び裏面で、対向するように夫々配置された励振電極２５ａ、２５ｂと、各励振電極２５ａ、２５ｂから夫々厚肉部１３に設けられたパッド電極２９ａ、２９ｂに向けて夫々延在して設けられたリード電極２７ａ、２７ｂと、を備えている。

ここで、圧電基板１０は、振動領域と周縁部を含む振動部１２と、厚肉部１３と、を備えている。また、Ｘ軸方向の振動部１２の寸法と、Ｚ’軸方向の振動部１２の寸法との比は周知のように、１．２６：１である。
また、振動領域とは、振動エネルギーが閉じ込められている領域であり、周縁部とは、振動部１２内において振動領域の周縁の領域を言う。

圧電基板１０は、矩形状であり、且つ薄肉で平板状の振動部１２と、振動部１２の四辺のうちの一辺である辺１２ａに沿って配置された第１の厚肉部１４と、振動部１２の辺１２ａと隣接する他の一辺である辺１２ｂに沿って配置された第２の厚肉部１５と、を備えている。つまり、圧電基板１０は、振動部１２の隣接する辺１２ａ、１２ｂに沿って一体化されたＬ字状の厚肉部（厚肉の支持部）１３（第１の厚肉部１４、第２の厚肉部１５）を備えている。

第１の厚肉部１４は、振動部１２の辺１２ａに連設され、振動部１２の辺１２ａに連接した一方の端縁（内側端縁）から他方の端縁（外側端縁）に向かって離間するにつれて厚みが漸増する第１の傾斜部１４ｂと、第１の傾斜部１４ｂの前記他方の端縁（外側端縁）に連接する厚肉四角柱状の第１の厚肉部本体１４ａと、を備えている。
同様に、第２の厚肉部１５は、振動部１２の辺１２ｂに連設され、振動部１２の辺１２ｂに連接する一方の端縁（内側端縁）から他方の端縁（外側端縁）に向かって離間するにつれて厚みが漸増する第２の傾斜部１５ｂと、第２の傾斜部１５ｂの前記他方の端縁（外側端縁）に連接する厚肉四角柱状の第２の厚肉部本体１５ａと、を備えている。
なお、第１の厚肉部本体１４ａ、第２の厚肉部本体１５ａとは、Ｙ’軸方向の厚みが一定の領域をいう。

第１の厚肉部１４、及び第２の厚肉部１５の夫々の一方の主面（表面）は、振動部１２の一方の主面（表面）よりも突設されており、振動部１２の他方の主面（裏面）と、第１の厚肉部１４、及び第２の厚肉部１５の夫々の他方の主面（裏面）とは、同一平面上、即ち図１に示す座標軸のＸ−Ｚ’面と平行な面上にある。上述した一方の主面（表面）を凹陥面ともいい、他方の主面（裏面）をフラット面（平坦面）ともいう。

第１の厚肉部１４の一方の主面（表面）は、振動部１２の一方の主面（表面）よりも突設して形成されている。そして、第１の厚肉部１４の他方の主面（裏面）と振動部１２の他方の主面（裏面）とは連続的に連接されており、同一面となるよう構成されている。なお、振動領域にメサ上の突出したエネルギー閉じ込め領域がある場合についても、周縁部の他方の主面（裏面）が第１の厚肉部１４の他方の主面と連続的に連接されており、同一面となるように構成されていればよい。

第２の厚肉部１５の一方の主面（表面）は、振動部１２の一方の主面（表面）よりも突設して形成されている。そして、第２の厚肉部１５の他方の主面（裏面）と振動部１２の他方の主面（裏面）とは連続的に連接されており、同一面となるよう構成されている。なお、振動領域にメサ上の突出したエネルギー閉じ込め領域がある場合についても、周縁部の他方の主面（裏面）が第２の厚肉部１５の他方の主面と連続的に連接されており、同一面となるように構成されていればよい。
このように、第１の厚肉部１４は、Ｘ軸の＋Ｘ方向に設けられており、第２の厚肉部１５は、Ｚ’軸の＋Ｚ’方向に設けられている。

第１の厚肉部１４には、圧電振動素子１の実装にともなう少なくとも一つの応力緩和用のスリット２０が、振動部１２と、パッド電極２９ａ、２９ｂとの間に、Ｚ’軸方向に沿って延在し，Ｙ’軸方向に貫通するように形成されている。図１に示した実施形態例では、スリット２０は第１の傾斜部１４ｂと第１の厚肉部本体１４ａとの境界部（連接部）に沿って第１の厚肉部本体１４ａの面内に形成されている。換言すれば、スリット２０は、第１の厚肉部本体１４ａに囲まれて形成されている。

なお、スリット２０は、図１（ｃ）に示すような貫通形成されたものに限らず底部を有した溝状のスリットであってもよい。溝状のスリットについて詳述すると、例えば、図１（ｄ）に示すように、第１の厚肉部本体１４ａの表面側から形成されて底部を有する第１のスリット２０ａ、及び第１の厚肉部本体１４ａの裏面側から形成されて底部を有する第２のスリット２０ｂのように、表裏両面側から設けられたスリットで構成されてもよい。
また、図１（ｅ）に示すように、第１の厚肉部本体１４ａの表面側から形成されて底部を有する第３のスリット２０ｃで構成されてもよい。また、図１（ｆ）に示すように、第１の厚肉部本体１４ａの裏面側から形成されて底部を有する第４のスリット２０ｄが設けられている構成でもよい。
また、スリット２０ａ，２０ｂ，２０ｃ，２０ｄの底部の厚みは、振動部１２の厚みより厚くてもよいし、薄くてもよい。
ここで説明したスリット２０（２０ａ，２０ｂ，２０ｃ，２０ｄ）の形状は、以降説明する他の実施形態、変形例、および応用例においても適用可能である。

圧電基板１０は水晶基板であり、水晶基板の圧電材料は三方晶系に属し、図２に示すように互いに直交する結晶軸Ｘ、Ｙ、Ｚを有する。Ｘ軸、Ｙ軸、Ｚ軸は、夫々電気軸、機械軸、光学軸と呼称される。そして水晶基板は、Ｘ−Ｚ面をＸ軸の回りに所定の角度θだけ回転させた平面に沿って、水晶から切り出された、所謂、回転Ｙカット水晶基板からなる平板が圧電振動素子用として用いられる。例えば、回転Ｙカット水晶基板がＡＴカット水晶基板の場合は、角度θは略３５°１５′である。なお、Ｙ軸、及びＺ軸もＸ軸の周りにθ回転させて、夫々Ｙ’軸、及びＺ’軸とする。従って、ＡＴカット水晶基板は、直交する結晶軸Ｘ、Ｙ’、Ｚ’を有する。また、厚み方向がＹ’軸であって、Ｙ’軸に直交するＸＺ’面（Ｘ軸、及びＺ’軸を含む面）が主面であり、厚みすべり振動が主振動として励振される。

即ち、圧電基板１０は、図２に示すようにＸ軸（電気軸）、Ｙ軸（機械軸）、Ｚ軸（光学軸）からなる直交座標系のＸ軸を中心として、Ｚ軸をＹ軸の−Ｙ方向へ傾けた軸をＺ’軸とし、Ｙ軸をＺ軸の＋Ｚ方向へ傾けた軸をＹ’軸としたときに、Ｘ軸とＺ’軸に平行な面で構成され、Ｙ’軸に平行な方向を厚みとするＡＴカット水晶基板である。
圧電基板１０は、図１（ａ）に示すように、Ｙ’軸に平行な方向（以下、「Ｙ’軸方向」という）を厚み方向として、Ｘ軸に平行な方向（以下、「Ｘ軸方向」という）を長辺とし、Ｚ’軸に平行な方向（以下、「Ｚ’軸方向」という）を短辺とする矩形の形状を有する。
なお、圧電基板１０は矩形状に限定されるものではなく、正方形、その他の四角形状であってもよいし五角形以上の多角形でも良い。また、振動部の一辺は、直線的なものに限定されず曲率を有するものであっても良いし、振動部の外形が多角形の場合、前記一辺と接続される他の一辺との間の角部に別の辺が設けられていても良い。
また、本発明に係る圧電基板は、角度θが略３５°１５′のＡＴカットに限定されるものではなく、厚みすべり振動を励振するＢＴカット等の圧電基板にも広く適用できるのは言うまでもない。

圧電基板１０を駆動する励振電極２５ａ、２５ｂは、図１に示す実施形態例では四角形状であり、振動部１２のほぼ中央部の表裏両面（上面、及び下面両面）に、圧電基板１０を介して互いに対向して形成されている。裏面（フラット面）側の励振電極２５ｂの面積の大きさは、表面側（凹陥面側）の励振電極２５ａの大きさに対し、十分に大きく設定する。これは、励振電極２５ａ、２５ｂの質量効果によるエネルギー閉じ込め係数を、必要以上に大きくしないためである。つまり、裏面側（フラット面側）の励振電極２５ｂを十分に大きくすることにより、プレートバック量Δ（＝（ｆｓ−ｆｅ）／ｆｓ、ここでｆｓは圧電基板のカットオフ周波数、ｆｅは圧電基板の全面に励振電極を付着した場合の周波数）は、表面側（上面側）の励振電極２５ａの質量効果のみに依存する。

励振電極２５ａ、２５ｂは、蒸着装置、あるいはスパッタ装置等を用いて、例えば、下地にニッケル（Ｎｉ）を成膜し、その上に金（Ａｕ）を重ねて成膜する。金（Ａｕ）の厚さは、オーミックロスが大きくならない範囲で、主振動（Ｓ０）のみを閉じ込めモードとし、斜対称インハーモニック・モード（Ａ０、Ａ１・・）、及び対称インハーモニック・モード（Ｓ１、Ｓ３・・）を、閉じ込めモードとしないことが望ましい。しかし、例えば、４９０ＭＨｚ帯という極めて高い高周波帯の圧電振動素子を構成しようと、電極膜厚のオーミックロスを避けるように成膜すると、低次のインハーモニック・モードが閉じ込めモードになることは避けられない。
表面側に形成した励振電極２５ａから延出したリード電極２７ａは、振動部１２の表面上から第２の傾斜部１５ｂと、第２の厚肉部本体１５ａとを経由して、第１の厚肉部本体１４ａの表面に形成されたパッド電極２９ａに導通接続されている。また、裏面側に形成された励振電極２５ｂから延出したリード電極２７ｂは、圧電基板１０の裏面の端縁部を経由して、第１の厚肉部本体１４ａの裏面に形成されたパッド電極２９ｂと導通接続されている。

図１（ａ）に示した実施形態例は、リード電極２７ａ、２７ｂの引出し構造の一例であり、リード電極２７ａは他の厚肉部を経由してもよい。ただ、リード電極２７ａ、２７ｂの長さは最短であることが望ましく、リード電極２７ａ、２７ｂ同志が圧電基板１０を挟んで交差しないように配慮することにより静電容量の増加を抑えることが望ましい。
また、図１の実施形態例では、圧電基板１０の表裏面に対向して夫々パッド電極２９ａ、２９ｂを形成する例を示した。圧電振動素子１をパッケージに収容する際に、後述するように、圧電振動素子１を裏返し、パッド電極２９ａとパッケージの素子搭載パッドとを導電性接着剤で機械的に固定・電気的に接続し、パッド電極２９ｂとパッケージの電極端子とをボンディングワイヤーを用いて電気的に接続する。このように圧電振動素子１を支持する部位が一点になると、導電性接着剤に起因して生じる応力を小さくすることが可能である。

振動部１２と、圧電振動素子１の被支持部であるパッド電極２９ａ、２９ｂとの間にスリット２０を設ける理由は、導電性接着剤の硬化時に発生する応力の広がりを防止することにある。
即ち、圧電振動素子１をパッケージに導電性接着剤により接着・固定する場合には、まず第１の厚肉部本体１４ａのパッド電極（被支持部）２９ａに導電性接着剤を塗布し、これをパッケージ等の素子搭載パッドに載置し、加重をかける。導電性接着剤を硬化させるために高温で所定の時間保持する。高温状態では第１の厚肉部本体１４ａ、及びパッケージも共に膨張し、接着剤も一時的に軟化するので、第１の厚肉部本体１４ａには応力は生じない。導電性接着剤が硬化し、第１の厚肉部本体１４ａ、及びパッケージが冷却してその温度が常温（２５℃）に戻ると、導電性接着剤、パッケージ、及び第１の厚肉部本体１４ａの各線膨張係数の差により、硬化した道電性接着剤から生じる応力が生じる。この応力は、第１の厚肉部本体１４ａから第２の厚肉部１５へ、第１の傾斜部１４ｂ、及び第２の傾斜部１５ｂから振動部１２へと広がる。この応力の広がりを防止するために、応力緩和用のスリット２０を設けている。
このように、スリット２０を第１の傾斜部１４ｂと、第１の厚肉部本体１４ａの境界部（連接部）に沿って配置したので、第１の厚肉部本体１４ａのパッド電極２９ａの面積を広く確保することができ、塗布する導電性接着剤の径を大きくすることができる。これに対して、スリット２０が第１の厚肉部本体１４ａのパッド電極２９ａ寄りに配置されると、パッド電極２９ａの面積が狭くなり、導電性接着剤の径を小さくしなければならない。その結果、導電性接着剤内に含まれる導電フィラーの絶対量も減り、導電性が悪化し、圧電振動素子１の共振周波数が安定しなくなり周波数変動（通称、Ｆ飛び）が発生しやすくなる虞がある。
従って、スリット２０は、第１の傾斜部１４ｂと、第１の厚肉部本体１４ａの境界部（連接部）へ寄せて配置することが好ましい。

圧電基板１０に生じる応力（∝歪）分布を求めるために、有限要素法を用いてシミュレーションを行うのが一般的である。振動部１２における応力が少ない程、周波数温度特性、周波数再現性、周波数エージング特性等の優れた圧電振動素子が得られる。
導電性接着剤としては、シリコーン系、エポキシ系、ポリイミド系、ビスマレイミド系等が一般に用いられているが、脱ガスによる圧電振動素子１の周波数経年変化を考慮に入れて、ポリイミド系の導電性接着剤を用いた。
ポリイミド系の導電性接着剤は硬いので、離れた二カ所を支持する（２点支持）よりも一カ所支持の方が、発生する応力の大きさを低減できる。このため、１００〜５００ＭＨｚの高周波数帯、例えば４９０ＭＨｚの電圧制御型圧電発振器（Voltage Controlled Crystal Oscillator：ＶＣＸＯ）用の圧電振動素子１には、一カ所支持（一点支持）構造を用いた。

つまり、後述するように、パッド電極２９ａは導電性接着を用いてパッケージの素子搭載パッドに機械的に固定すると共に、電気的にも接続し、他方のパッド電極２９ｂはパッケージの電極端子とボンディングワイヤーを用いて電気的に接続することにした。
また、図１に示した圧電基板１０の外形は、Ｘ軸方向の長さがＺ’軸方向の長さより長い、所謂Ｘロングとした。これは、圧電基板１０が導電性接着剤等で接着・固定される際に応力が生じるが、周知のように、ＡＴカット水晶基板のＸ軸方向の両端に圧力を加えたときの周波周変化と、Ｚ’軸方向の両端に同じ圧力を加えたときの周波周変化と、を比べると、Ｚ’軸方向の両端に圧力を加えたときの方が、周波数変化が小さい。つまり、支持点はＺ’軸方向に沿って設ける方が応力による周波数変化は小さくなり、好ましい。

図３（ａ）は、圧電基板１０の表裏面上に形成されたリード電極２７ａ、２７ｂ、及びパッド電極２９ａ、２９ｂの配置、構成を示す平面図であり、同図（ｂ）は励振電極２５ａ、２５ｂの配置、構成を示す平面図である。
リード電極２７ａは、圧電基板１０の表面に想定される励振電極２５ａの端縁から延在され、第２の厚肉部１５の表面を経由し、第１の厚肉部本体１４ａの略中央部の表面に設けられたパッド電極２９ａに連設するように形成する。また、リード電極２７ｂは、圧電基板１０の裏面に想定される励振電極２５ｂの端縁から延在され、裏面（フラット面）の周縁に沿って、第１の厚肉部本体１４ａの略中央部の裏面に設けられたパッド電極２９ｂに連設するように形成する。
リード電極２７ａ、２７ｂは、圧電基板１０の表裏面上に、夫々クロム（Ｃｒ）の薄膜から成る第１層と、この第１層の上面に積層された金（Ａｕ）の薄膜から成る第２層と、を備えている。リード電極２７ａの一部２７ＡのＲ−Ｒ断面を拡大した図を、図３（ａ）中左側の破線円２７Ａの中に示す。第１の厚肉部本体１４ａの表面側（上面側）にクロムの薄膜２７ｃを下地とし、この上に金の薄膜２７ｇを積層成膜して、リード電極２７ａを構成する。リード電極２７ｂについても積層内容は同様である。

また、第１の厚肉部本体１４ａの中央部の表裏面に設けられたパッド電極２９ａ、２９ｂは、夫々クロム（Ｃｒ）の薄膜から成る第１層と、この第１層の上面に積層された金（Ａｕ）の薄膜から成る第２層と、を備えている。パッド電極２９ａ、２９ｂの一部２９ＡのＴ−Ｔ断面を拡大した図を、図３（ａ）中下部の破線円２９Ａの中に示す。第１の厚肉部本体１４ａの表面側（上面側）にクロムの薄膜２９ｃを下地とし、この上に金の薄膜２９ｇを積層成膜してパッド電極２９ａを構成する。パッド電極２９ｂについても積層内容は同様である。
リード電極２７ａ、２７ｂ、及びパッド電極２９ａ、２９ｂは、同一工程で形成されるため、膜厚の一例は、第１層のクロム（Ｃｒ）の薄膜が１００Å（１Å＝０．１ｎｍ（ナノメートル））、金（Ａｕ）の薄膜が２０００Åと厚く形成されている。このため、リード電極２７ａ、２７ｂ、及びパッド電極２９ａ、２９ｂのオーミックロスは生ぜず、ボンディング強度も十分である。
なお、クロム（Ｃｒ）薄膜と金（Ａｕ）薄膜との間に、他の金属膜を挟んだ構成でもよい。

図３（ｂ）は、前工程で形成されたリード電極２７ａ、２７ｂと整合するように、圧電基板１０上に形成した励振電極２５ａ、２５ｂの配置、構成を示す平面図である。振動部１２の表面側に励振電極２５ａを形成し、裏面側（フラット面側）に励振電極２５ａの面積より十分に大きく、且つ励振電極２５ａが面積内に納まる励振電極２５ｂを形成する。
ここで、励振電極２５ａ、２５ｂの形成においては、前工程で先に形成したリード電極２７ａ、２７ｂと少なくとも一部が重なり合うように励振電極２５ａ、２５ｂを形成する。例えば、図３（ｂ）に示すように、励振電極２５ａは、端部から延在されたリード電極の一部分２７ｄを有している。リード電極の一部分２７ｄが、リード電極２７ａの表面に重なり合うように構成されている。このように構成することにより、励振電極２５ａとリード電極２７ａとを電気的に確実に接続することができ、導通不良をきたすことを防止することができる。裏面側（フラット面側）に形成する励振電極２５ｂについても同様な構成としている。
又は、前工程で先に形成するリード電極２７ｂの一部分が、励振電極２５ｂの領域に入り込む（重なり合う）ように形成してもよい。その際、共振周波数を決定するプレートバック量は、振動部１２の表面側である一方の主面に形成される励振電極２５ａの質量効果のみに依存しているので、プレートバック量が設計値から変化しないように、リード電極２７ｂの一部分が、励振電極２５ａと圧電基板１０を挟んで平面視で重ならないように、励振電極２５ａの外形よりも外縁側に位置するように構成する。
励振電極２５ａ、２５ｂの構成の一例は、ニッケル（Ｎｉ）の薄膜から成る第１層と、この第１層の上面に積層された金（Ａｕ）の薄膜から成る第２層と、を備えている。励振電極２５ａ、２５ｂの一部、破線円のＵ−Ｕ断面図を図３（ｂ）中右側の破線円内に示す。振動部１２の表裏面の一層目にニッケル（Ｎｉ）の薄膜２５ｎが、二層目に金（Ａｕ）の薄膜２５ｇが、積層して成膜されている。膜厚の一例は、第１層のニッケル（Ｎｉ）の薄膜が７０Åであり、金（Ａｕ）の薄膜が６００Åである。
なお、ニッケル（Ｎｉ）薄膜と、金（Ａｕ）薄膜との間に他の金属膜を挟んだ構成でもよい。

圧電基板１０の振動部１２の基本波周波数を４９０ＭＨｚという極めて周波数の高い高周波数帯とした場合、リード電極２７ａ、２７ｂ、及びパッド電極２９ａ、２９ｂと、励振電極２５ａ、２５ｂとの夫々の電極材料、及び電極膜厚を異ならせる理由を以下に説明する。リード電極２７ａ、２７ｂ、パッド電極２９ａ、２９ｂ、及び励振電極２５ａ、２５ｂを、例えば第１層に７０Åのニッケル（Ｎｉ）の薄膜、第２層に６００Åの金（Ａｕ）の薄膜で構成するとする。主振動は十分に閉じ込めモードとなり、そのクリスタルインピーダンス（ＣＩ；等価抵抗）も小さくなるが、リード電極２７ａ、２７ｂの金（Ａｕ）の膜厚が薄いために、薄膜のオーミックロスが生じる虞がある。更に、パッド電極２９ａ、２９ｂが、７０Åのニッケル（Ｎｉ）の薄膜と、６００Åの金（Ａｕ）の薄膜とで形成されていると、ワイヤボンディングの強度不足を来たす虞がある。

また、リード電極２７ａ、２７ｂ、パッド電極２９ａ、２９ｂ、及び励振電極２５ａ、２５ｂを、例えば第１層に７０Åのクロム（Ｃｒ）の薄膜、第２層に６００Åの金（Ａｕ）の薄膜で構成すると、金（Ａｕ）の薄膜が薄いため、熱によりクロム（Ｃｒ）が金（Ａｕ）の薄膜内に拡散し、薄膜のオーミックロスが生じ、主振動のＣＩが大きくなるという虞が生じる。

そこで、本実施形態では、リード電極２７ａ、２７ｂ、及びパッド電極２９ａ、２９ｂと、励振電極２５ａ、２５ｂとの形成工程を分離し、且つ夫々の電極薄膜の材料、及び膜厚を、夫々の薄膜の機能に最適になるように設定することにした。つまり、励振電極２５ａ、２５ｂは、主振動を閉じ込めモードとし、近接したインハーモニック・モードはできるだけ伝搬モード（非閉じ込めモード）となるように、例えば電極膜厚をニッケル（Ｎｉ）７０Å、金６００Åと薄く設定した。一方、リード電極２７ａ、２７ｂ、及びパッド電極２９ａ、２９ｂは、細いリード電極の膜抵抗を低減し、且つボンディングの接着強度を高めるべく、クロム（Ｃｒ）の膜厚１００Å、金（Ａｕ）の膜厚２０００Åと厚めに設定した。
上記の膜厚は一例であり、この数値に限定するものではない。励振電極２５ａ、２５ｂに、エネルギー閉じ込め理論と、薄膜のオーミックロスとを考慮して、最適の膜厚のニッケル（Ｎｉ）及び金（Ａｕ）の積層膜を用いた。また、リード電極２７ａ、２７ｂ、及びパッド電極２９ａ、２９ｂの膜厚は、薄膜のオーミックロスと、ボンディング強度とを考慮して、必要な厚さのクロム（Ｃｒ）と金（Ａｕ）の積層膜を用いた。
励振電極２５ａ、２５ｂ、リード電極２７ａ、２７ｂ、及びパッド電極２９ａ、２９ｂの製造方法については後述する。

図１の実施形態例では、励振電極２５ａ、２５ｂの形状として四角形、つまり正方形、または矩形（Ｘ軸方向を長辺とする）とした例を示したが、これに限定する必要はない。図４に示す実施形態例は、表面側の励振電極２５ａが円形であり、裏面側の励振電極２５ｂは、励振電極２５ａの面積より十分に大きな四角形である。なお、裏面側の励振電極２５ｂが、面積の十分に大きな円形であってもよい。
図５に示す実施形態例は、表面側の励振電極２５ａが楕円形であり、裏面側の励振電極２５ｂは、励振電極２５ａの面積より十分に大きな四角形である。水晶の場合、弾性定数の異方性によりＸ軸方向の変位分布と、Ｚ’軸方向の変位分が異なり、変位分布をＸ−Ｚ’面に平行な面で切った切断面は、楕円形になる。そのため、楕円形状の励振電極２５ａを用いた場合が最も効率よく、圧電振動素子１を駆動できる。即ち、圧電振動素子１の容量比γ（＝Ｃ０／Ｃ１、ここで、Ｃ０は静電容量、Ｃ１は直列共振容量）を最小にできる。また、励振電極２５ａは長円形であってもよい。

（第２実施形態）
図６は、第２実施形態に係る圧電振動素子２の構成を示す概略図である。図６（ａ）は圧電振動素子２の平面図であり、（ｂ）はＰ−Ｐ断面を＋Ｘ軸方向からみた断面図であり、（ｃ）はＱ−Ｑ断面を−Ｚ’軸方向からみた断面図である。
圧電振動素子２が、図１に示す圧電振動素子１と異なる点は、応力緩和用のスリット２０を設ける位置にある。本形態では、スリット２０は、薄肉の振動部１２の辺１２ａの端縁より離間した第１の傾斜部１４ｂ内に形成されている。振動部１２の辺１２ａに沿って、スリット２０の一方の端縁が辺１２ａに接するように、第１の傾斜部１４ｂ内にスリット２０を形成するのではなく、第１の傾斜部１４ｂの両端縁より離間してスリット２０を設けている。つまり第１の傾斜部１４ｂには、振動部１２の辺１２ａの端縁と連接する極細の傾斜部１４ｂｂが残されている。換言すれば、辺１２ａとスリット２０との間に極細の傾斜部１４ｂｂが形成されている。

極細の傾斜部１４ｂｂを残した理由は次の通りである。即ち、振動部１２に配置された励振電極２５ａ、２５ｂに高周波電圧を印加して振動部１２を励振すると、主振動（Ｓ０）の他にインハーモニック・モード（Ａ０、Ｓ１、Ａ１、Ｓ２・）が励振される。望ましくは、主振動（Ｓ０）モードのみを閉じ込めモードとし、他のインハーモニック・モードは伝搬モード（非閉じ込めモード）とすることである。しかし、振動部１２が薄くなり、その基本波周波数が数百ＭＨｚとなると、電極膜のオーミックロスを避けるため、励振電極２５ａ、２５ｂは所定の厚さ以上にする必要がある。このため、励振電極２５ａ、２５ｂの厚みを所定の厚さ以上とした場合に、主振動に近接した低次のインハーモニック・モードが閉じ込めモードになる。つまり、図６の振動部１２のＺ’軸方向の両端縁の形状は非対称であり、またＸ軸方向の両端縁の形状も非対称である、これにより低次のインハーモニック・モードの定在波の振幅が、抑えられる。

（第３実施形態）
図７は、第３実施形態に係る圧電振動素子３の構成を示す概略図である。図７（ａ）は圧電振動素子３の平面図であり、（ｂ）はＰ−Ｐ断面を＋Ｘ軸方向からみた断面図であり、（ｃ）はＱ−Ｑ断面を−Ｚ’軸方向からみた断面図である。
圧電振動素子３が、図１に示す圧電振動素子１と異なる点は、第１の厚肉部本体１４ａの面内に第１のスリット２０ｅを設けると共に、第１の傾斜部１４ｂの面内に第２のスリット２０ｆを形成して、２個の応力緩和用のスリットを設けた点である。第１の厚肉部本体１４ａの面内、及び第２の傾斜部１４ｂの面内に夫々個別のスリットを形成する目的は、第１の厚肉部１４内に、２個のスリットを設けたことにより、導電性接着剤の硬化時に発生する応力の広がりをよりよく抑圧することができる。詳細については上記で既に説明しているので、ここでは省略する。

図８（ａ）は、図７に示した圧電振動素子３の変形例の構成を示す平面図である。圧電振動素子３’では、第１のスリット２０ｅは、第１の厚肉部本体１４ａの面内に設けられており、第２のスリット２０ｆは、第１の傾斜部１４ｂの面内に設けられている。しかし、第１のスリット２０ｅ、及び第２のスリット２０ｆは、図７（ａ）に示す平面図のように、Ｘ軸方向に並置するのではなく、Ｚ’軸方向に互いに離れるように段差状にずらして配置されている点が圧電振動素子３と異なる。２個の第１のスリット２０ｅ、及び第２のスリット２０ｆを設けることにより、導電性接着剤に起因して生じる応力を、振動部１２まで広げないように抑圧する効果を高めることができる。

図８（ｂ）は図１、６に示す第１、及び第２実施形態の圧電振動素子１、２の変形例の構成を示す平面図である。圧電振動素子１’では、スリット２０は、第１の厚肉部本体１４ａと、第１の傾斜部１４ｂとの領域に跨って形成されている。このようにスリット２０を形成することにより、圧電振動素子１、２の構造の効果を同時に満たす効果を期待でき、導電性接着剤に起因して生じる応力を、振動部１２まで広げないように抑圧する効果を高めることができる。

図９は、図１に示した実施形態例の圧電振動素子１の変形例の構成を示す平面図である。圧電振動素子１”では、リード電極２７ａは、表面の励振電極２５ａの端縁から延在され、第２の厚肉部１５の表面を経由し、第１の厚肉部本体１４ａの中央部左側の表面に設けられたパッド電極２９ａに連設するように形成されている。また、リード電極２７ｂは、裏面の励振電極２５ｂの端縁から延在され、裏面の端部、および表面と裏面に連接する圧電基板１０の端縁を経由し、第１の厚肉部本体１４ａの中央部右側の表面に設けられたパッド電極２９ｂに連設するように形成されている。
図１に示した実施形態例の圧電振動素子１と異なる点は、パッド電極２９ａ、２９ｂが配置される位置である。圧電振動素子１”のパッド電極２９ａ、２９ｂは第１の厚肉部本体１４ａの表面に、互いに離れて設けられている。パッド電極２９ｂは、裏面に形成されたリード電極２７ｂと導通するように、圧電基板１０の端縁に跨って導体薄膜が形成されている。表面側のパッド電極２９ａ、２９ｂに導電性接着剤を塗布し、これを反転してパッケージの素子搭載パッドに載置する際に、容易に導通が図られるように、パッド電極２９ａ、２９ｂが構成されている。

即ち、図９の変形例では圧電振動素子１”の一方の面（表面）の第１の厚肉部１４の２カ所（２点）に導電性接着剤を塗布して、導通と支持・固定を図るようにした構造である。低背化に適した構造であるが、導電性接着剤に起因する応力が少し大きくなる虞がある。そこで、第３実施形態である圧電振動素子３や圧電振動素子３’に示すようなスリットを２つ設けた圧電振動素子を採用することで、導電性接着剤の硬化時に発生する応力の振動領域への影響を抑圧できることが期待できる。
または、導電性接着剤の硬度が比較的硬い場合には、導電性接着剤を塗布する「２カ所（２点）」の中心間距離を狭めることにより、２点の中心間で生じる実装に係る歪み（応力）を低減させる手法もある。また一方、導電性接着剤の硬度が比較的柔らかい、シリコーン系接着剤を用いることにより、導電性接着剤に緩衝性を持たせ、２点の中心間で生じる実装に係る歪み（応力）を低減させる手法もある。

図１０は、圧電基板１０の振動部１２、外形、及びスリット２０の形成に係る製造工程図である。ここでは、圧電ウエハーとして水晶ウエハーを例にし、図はＹ’−Ｚ’面における断面のみを示す。
工程Ｓ１では、両面がポリッシュ加工された所定の厚さ、例えば８０μｍの水晶ウエハー１０Ｗを、十分に洗浄し、乾燥した後、表裏面にスパッタリング等により、クロム（Ｃｒ）を下地にし、その上に金（Ａｕ）を積層した金属膜（耐蝕膜）Ｍを夫々成膜する。
工程Ｓ２では、表裏面の金属膜Ｍの上に夫々フォトレジスト膜（レジスト膜と称す）Ｒを両面に塗布する。
工程Ｓ３では、露光装置とマスクパターンを用いて、表面の振動部１２（凹陥部）に相当する部位のレジスト膜Ｒを露光する。感光したレジスト膜Ｒを現像して、感光したレジスト膜を剥離すると、表面の振動部１２に相当する位置の金属膜Ｍが露出する。レジスト膜Ｒから露出した金層膜Ｍを王水等の溶液を用いて溶かして除去すると、表面の振動部１２に相当する位置の水晶面が露出する。

工程Ｓ４では、露出した水晶面をフッ化水素酸（フッ酸）とフッ化アンモニウムとの混合液を用いて、所望の厚さになるまで表面からエッチングする。
工程Ｓ５では、所定の溶液を用いて両面のレジスト膜Ｒを剥離し、更に露出した両面の金属膜Ｍを、王水等を用いて除去する。この段階で水晶ウエハー１０Ｗは、表面（片面）の振動部１２に相当する位置に形成された凹陥部が、格子状に規則的に並んだ状態となる。

工程Ｓ６では、工程Ｓ５で得られた水晶ウエハー１０Ｗの両面に金属膜Ｍ（Ｃｒ＋Ａｕ）を成膜する。
工程Ｓ７では、工程Ｓ６で形成された金属膜Ｍ（Ｃｒ＋Ａｕ）の両面に夫々レジスト膜Ｒを塗布する。
工程Ｓ８では、露光装置と所定のマスクパターンを用いて、圧電基板１０の外形とスリット２０（図示されず）に相当する部位の各レジスト膜Ｒを表裏両面から感光し、現像して、各レジスト膜Ｒを剥離する。更に、露出した金属膜Ｍを王水等の溶液で溶かして除去する。

工程Ｓ９では露出した水晶面をフッ化水素酸（フッ酸）とフッ化アンモニウムとの混合液を用いてエッチングし、圧電基板１０の外形とスリット２０を形成する。なお、スリット２０を、水晶ウエハー１０Ｗの表裏両面側から、それぞれ底部を有する形状（図１（ｄ）参照）で形成する場合には、スリット２０に対応する位置のレジスト膜Ｒの幅を減少させることによって起こるエッチング速度の変化などを用いることにより形成することができる。

工程Ｓ１０では、残ったレジスト膜Ｒを剥離し、露出した金属膜Ｍを溶かして除去する。この段階では水晶ウエハー１０Ｗは、振動部１２と厚肉部１３とを有する圧電基板１０が支持細片で互いに連接し、格子状に規則的に並んだ状態となる。
なお、Ｘ軸に直交する断面の外形を示したが、Ｚ’軸に直交する断面の外形も両面エッチングにより加工されて、図１に示すような形状となる。
工程Ｓ１０が終了した後、水晶ウエハー１０Ｗに格子状に規則的に並んだ各圧電基板１０の振動部１２の厚さを、例えば光学的手法を用いて計測する。計測した各振動部１２の厚さが所定の厚さより厚い場合には、夫々厚さの微調整を行って所定の厚さの範囲に入るようにする。

次に、水晶ウエハー１０Ｗに形成された各圧電基板１０の振動部１２の厚さが、所定の厚さの範囲内に調整された後、各圧電基板１０に励振電極２５ａ、２５ｂ、及びリード電極２７ａ、２７ｂを形成し圧電振動素子を製造する手順を、図１１に示す圧電振動素子の励振電極及びリード電極の製造工程図を用いて説明する。
工程Ｓ１１では、水晶ウエハー１０Ｗの表裏全面にスパッタリング等でクロム（Ｃｒ）薄膜を成膜し、その上に金（Ａｕ）薄膜を積層して、金属膜Ｍを成膜する。
次に工程Ｓ１２では、金属膜Ｍの上に夫々レジストを塗布し、レジスト膜Ｒを成膜する。
工程Ｓ１３では、リード電極２７ａ、２７ｂ、及びパッド電極２９ａ，２９ｂ用のマスクパターンＭｋを用いて、表裏面上のリード電極２７ａ、２７ｂ、及びパッド電極２９ａ，２９ｂに相当する部位のレジスト膜Ｒを露光する。
次の工程Ｓ１４では、レジスト膜Ｒを現像し、不要なレジスト膜Ｒを剥離する。この剥離により露出した金属膜Ｍを王水等の溶液で溶かして除去する。リード電極２７ａ、２７ｂ、及びパッド電極２９ａ，２９ｂに相当する位置上のレジスト膜Ｒはそのまま残しておく。

次の工程Ｓ１５では、水晶ウエハー１０Ｗの表裏全面にスパッタリング等でニッケル（Ｎｉ）薄膜を成膜し、その上に金（Ａｕ）薄膜を積層して、金属膜Ｍを成膜する。更に、金属膜Ｍの上にレジスト膜Ｒを塗布する。工程Ｓ１５の図では、煩雑さを避けるため、リード電極、及びパッド電極用の金属膜とレジスト膜（Ｍ＋Ｒ）を、符号Ｃを用いて表わしている。そして、励振電極２５ａ、２５ｂ用のマスクパターンＭｋを用いて、励振電極２５ａ、２５ｂに相当する部位のレジスト膜Ｒを露光する。
工程Ｓ１６では、感光したレジスト膜Ｒを現像して不要なレジスト膜Ｒを、溶液を用いて剥離する。
次の工程Ｓ１７では、レジスト膜Ｒが剥離して露出した金属膜Ｍを王水等の溶液で溶かして除去する。工程Ｓ１８では、符号Ｃ（リード電極、及びパッド電極用の金属膜Ｍとレジスト膜Ｒ）を金属膜Ｍとレジスト膜Ｒに戻して表わす。
工程Ｓ１９では、金属膜Ｍ上に残った不要なレジスト膜Ｒを剥離すると、各圧電基板１０上には金属膜Ｍ（Ｎｉ＋Ａｕ）の励振電極２５ａ、２５ｂと、金属膜Ｍ（Ｃｒ＋Ａｕ）のリード電極２７ａ、２７ｂ、及び図示しないパッド電極２９ａ、２９ｂが形成されている。
その後、水晶ウエハー１０Ｗに連接する支持細片を折り取りすることにより、分割された圧電振動素子が得られる。

ところで、水晶をウェットエッチングすると、Ｚ軸に沿ってエッチングが進行していくが、各結晶軸の方向に応じてエッチングの速度が変わってくるという水晶特有のエッチング異方性を有している。従って、当該エッチングの異方性により現出するエッチング面は、各結晶軸の方向に応じて違いが現れることは、これまでエッチング異方性を研究テーマにした数多くの学術論文や先行特許文献において論じられてきた。しかしながら、このような背景があるにもかかわらず、水晶のエッチング異方性について明確に系統立てられた資料がなく、ナノ加工技術的側面が非常に強いためにエッチングの諸条件（エッチング溶液の種類や、エッチングレート、エッチング温度、等）の違いによるものなのか、文献によっては、現出する結晶面に相異があるものも多々見受けられるのが現状である。
そこで、本願発明者は、圧電基板をフォトリソグラフィー技法とウェットエッチング技法を用いて製造するに当たり、エッチングシミュレーションと試作実験、並びにナノレベルでの表面分析と観察を繰り返し、圧電振動子は以下の態様となることが判明したので、以下詳細に説明をする。

図１２、図１３は、フォトリソグラフィー技術とエッチング手法により形成される、ＡＴカットの水晶ウエハー１０Ｗ上の凹陥部１１の概略形状を説明する図である。
図１２（ａ）は、図１０の工程Ｓ５に相当する水晶ウエハー１０Ｗの平面図である。この段階では、水晶ウエハー１０Ｗの一方の面に凹陥部１１が格子状で且つ規則的に形成されている。図１２（ｂ）は、Ｘ軸方向の断面図であり、凹陥部１１の各壁面は垂直の壁面ではなく傾斜面を呈している。つまり、−Ｘ軸方向の壁面Ｘ１は傾斜面を形成し、＋Ｘ軸方向の壁面Ｘ２は傾斜面を形成している。Ｘ軸に直交する溝を形成すると、溝の±Ｘ軸方向の壁面Ｘ３は楔型を呈する。

図１２（ｃ）〜（ｅ）は凹陥部１１の壁面Ｘ１、Ｘ２、及び溝部の壁面Ｘ３の拡大図である。−Ｘ軸方向の壁面Ｘ１は、図１２（ｃ）に示すように、水晶ウエハー１０ＷのＸ−Ｚ’面に対し略６２度の傾斜でエッチングされる。＋Ｘ軸方向の壁面Ｘ２は、図１２（ｄ）に示すように、水晶ウエハー１０ＷのＸ−Ｚ’面に対し直交（９０度）して少しエッチングが進むが、その後は緩やかな傾斜でエッチングが進行する。形成された凹陥部１１の底面は、水晶ウエハー１０Ｗの元の平面（Ｘ−Ｚ’面）と平行にエッチングされる。つまり、振動部１２は表裏面が平行の平板状となる。

図１２（ｅ）は、水晶ウエハー１０Ｗに形成した溝部の断面図である。Ｘ軸に直交して形成された溝部の断面は楔型を呈している。これは溝部の壁面Ｘ３が、−Ｘ軸方向の壁面Ｘ１と、＋Ｘ軸方向の壁面Ｘ２とで形成されるために、楔型となるのである。
凹陥部１１が形成された面に電極を設ける場合は、＋Ｘ軸方向に形成される壁面Ｘ２の垂直の壁面に注意する必要がある。電極膜の断裂が起り易いので避ける方が望ましい。

図１３は水晶ウエハー１０Ｗに形成された凹陥部１１の、特にＺ’軸方向の断面図の壁面を説明する図である。
図１３（ａ）は、水晶ウエハー１０Ｗの平面図である。図１３（ｂ）〜（ｅ）は、水晶ウエハー１０ＷのＺ’軸方向の断面を＋Ｘ軸方向より見た断面図である。
図１３（ｂ）に示すように、＋Ｚ’軸方向の壁面Ｚ１は傾斜面を形成し、−Ｚ’軸方向の壁面Ｚ２は傾斜面を形成する。Ｚ’軸に直交する溝部を形成すると、溝部の断面の壁面Ｚ３は楔型を呈する。
図１３（ｃ）〜（ｅ）は、凹陥部１１の壁面Ｚ１、Ｚ２、及び溝部の壁面Ｚ３の拡大図である。図１３（ｃ）に示すように、＋Ｚ’軸方向の壁面Ｚ１は、水晶ウエハー１０Ｗの平面に対し比較的緩やかな傾斜でエッチングされる。
図１３（ｄ）に示すように、−Ｚ’軸方向の壁面Ｚ２は、水晶ウエハー１０Ｗの平面に対し急な傾斜面Ｚ２ａでエッチングされるが、その後は緩やかな傾斜面Ｚ２ｂでエッチングが進行し、その後はより緩やかな傾斜面Ｚ２ｃとなる。
図１３（ｅ）は、Ｚ’軸方向に直交して形成した溝部の断面図で、楔型断面の壁面Ｚ３となる。この溝部の壁面Ｚ３は、＋Ｚ’軸方向の壁面Ｚ１と、−Ｚ’軸方向の傾斜面Ｚ２ａと、傾斜面Ｚ２ｂとで形成されるため、ほぼ楔型の断面を呈する。

本実施形態の特徴の１つは、図１３（ｄ）に示す、一点鎖線Ｚｃより−Ｚ’軸側の、緩やかな傾斜面Ｚ２ｃ、及びこれに連設する厚肉部１７と、図１２（ｃ）に示す、一点鎖線Ｚｃより−Ｘ軸側の、壁面Ｘ１、及びこれに連設する厚肉部１６と、をエッチングにより取り去ることにより、圧電基板１０の小型化を図ったことである。つまり、振動部１２は、２つの隣接する辺をＬ字状の厚肉部１３によって保持された圧電基板１０である。
更に、緩やかな傾斜面Ｚ２ｃ、及び厚肉部１７と、壁面Ｘ１、及び厚肉部１６と、を共に削除することを前提として製造方法を確立した。このため、振動部１２となる平坦な超薄部の面積を、先行技術として掲げた、従来の如きＸ軸に沿って振動領域の両端に存在する厚肉部を備えた構造に比べて大きく確保することを実現した。
その結果、振動領域に励振される厚み滑り振動モードにおいて、弾性定数の異方性により振動変位分布がＸ軸方向に長径を有する楕円状となることを十分に考慮して、設計することが可能となり、長軸対短軸の比を、１．２６：１が望ましいところ、製造寸法のバラツキ等を考慮して、１．１４〜１．３９：１の範囲程度となるような設計が十分に可能となった。

図１４は、図１に示した圧電振動素子１のより詳細な図であり、同図（ａ）は斜視図であり、同図（ｂ）は図１（ａ）におけるＱ−Ｑ断面の切り口である。図１４（ａ）、（ｂ）に示すように、圧電振動素子１の外形は、Ｘ軸に交わる端面に傾斜面が現出する。つまり、−Ｘ軸側の端面には図１４（ａ）の傾斜面Ａ１が現出し、＋Ｘ軸側の端面には図１４（ｂ）の傾斜面Ａ２が現出している。傾斜面Ａ１と傾斜面Ａ２のＸＹ’平面に平行な断面形状が、異なっている。
また、傾斜面Ａ１、Ａ２共に、端面と、圧電基板１０の表面とが交わる付近には、図１２（ｂ）、（ｄ）に示すような＋Ｘ軸方向に形成される壁面Ｘ２のような垂直の壁面は現出していない。この理由は、凹陥部１１を形成するのに必要なエッチング時間に比べて、傾斜面Ａ１と傾斜面Ａ２の形成時間は、圧電基板（水晶基板）１０を表裏からエッチングを開始し、表裏が貫通するまでエッチングするので、エッチング時間が十分に長いためにオーバーエッチングの作用により、垂直の壁面が現出しないのである。
傾斜面Ａ１を構成する傾斜面ａ１、ａ２は、Ｘ軸に対してほぼ対称関係にあり、傾斜面Ａ２を構成する傾斜面ｂ１、ｂ２、ｂ３、ｂ４では、傾斜面ｂ１とｂ４、傾斜面ｂ２とｂ３とが、各々Ｘ軸に対してほぼ対称関係にあることが判明した。更に、傾斜面ａ１、ａ２のＸ軸に対する傾斜角度αと、傾斜面ｂ１、ｂ４のＸ軸に対する傾斜角度βとは、β＜αの関係にある。

第１〜３実施形態例に示すように、基本波を用いた高周波の圧電振動素子１，２，３が小型化され、量産化されると共に、厚肉部１３と振動部１２の間にスリット２０を設けることにより、接着・固定に起因する応力の広がりを抑圧できるので、周波数温度特性、ＣＩ温度特性、及び周波数エージング特性に優れた圧電振動素子１，２，３が得られるという効果がある。
また、図３に示すように、励振電極２５ａ、２５と、リード電極２７ａ、２７ｂ及びパッド電極２９ａ、２９ｂとは、夫々異種構成の金属材料が用いられ、且つ適切な膜厚で構成されているため、主振動のＣＩ値が小さく、主振動のＣＩ値に対する近接したスプリアスのＣＩ値の比、即ちＣＩ値比の大きな圧電振動素子が得られるという効果がある。
また、図１、図３に示すように、励振電極２５ａ、２５ｂはニッケルと金の積層膜で形成され、リード電極２７ａ、２７ｂ、及びパッド電極２９ａ、２９ｂはクロムと金の積層膜で形成されているため、主振動のＣＩ値が小さく、主振動のＣＩ値に対する近接したスプリアスのＣＩ値の比、即ちＣＩ値比の大きな、ボンディングに十分耐えられる圧電振動素子が得られるという効果がある。

圧電基板１０が、図２の切断角度図に示されるように形成されるため、要求仕様の圧電振動素子を、より適したカットアングルで構成することが可能であり、且つ仕様にそった周波数温度特性を有し、ＣＩ値が小さく、ＣＩ値比の大きな高周波の圧電振動素子が得られるという効果がある。
また、圧電基板１０に水晶ＡＴカット水晶基板を用いることにより、フォトリソグラフィー技術、及びエッチング技法に関する実績・経験が活用できるので、圧電基板の量産が可能であるのみならず、高精度の圧電基板が得られ、ＣＩ値が小さく、ＣＩ値比の大きな圧電振動素子の量産が可能になるという効果がある。

図１５は、本発明に係る実施形態の圧電振動子５の構成を示す図であり、同図（ａ）は蓋部材を省略した平面図であり、同図（ｂ）は縦断面図である。
圧電振動子５は、図１５に示すように、例えば圧電振動素子１と、圧電振動素子１を収容するパッケージとを備えている。パッケージは、矩形の箱状に形成されているパッケージ本体４０と、金属、セラミック、ガラス等から成る蓋部材４９とから成る。なお、以下の説明では、便宜上、図１５（ｂ）においてパッケージ本体４０に対して蓋部材４９の設置されている方向を上方向（上面側）として記載する。
パッケージ本体４０は、第１の基板４１と、第２の基板４２と、第３の基板４３とを積層して形成されており、絶縁材料として、酸化アルミニウム質のセラミック・グリーンシートを成形し、箱状とした後で、焼結して形成される。実装端子４５は、第１の基板４１の外部底面に複数形成されている。第３の基板４３は中央部が除去された環状体であり、第３の基板４３の上部周縁に例えばコバール等の金属シールリング４４が形成されている。
第３の基板４３と第２の基板４２とにより、圧電振動素子１を収容する凹部（キャビティー）が形成される。第２の基板４２の上面の所定の位置には、導体４６により実装端子４５と電気的に導通する素子搭載パッド４７が設けられている。素子搭載パッド４７の位置は、圧電振動素子１を載置した際に第１の厚肉部本体１４ａに形成したパッド電極２９ａに対応するように配置されている。

圧電振動素子１を固定する際にはまず、圧電振動素子１のパッド電極２９ａに導電性接着剤３０を塗布し、圧電振動素子１を上下反転（裏返し）してパッケージ本体４０の素子搭載パッド４７に載置して荷重をかける。導電性接着剤３０の特性として、導電性接着剤３０に起因する応力（∝歪）の大きさは、シリコーン系接着剤、エポキシ系接着剤、ポリイミド系接着剤の順で大きくなる。また、脱ガスは、ポリイミド系接着剤、エポキシ系接着剤、シリコーン系接着剤の順で大きくなる。導電性接着剤３０としては経年変化を考慮して脱ガスの少ないポリイミド系接着剤を用いることにした。

パッケージ本体４０に搭載された圧電振動素子１の導電性接着剤３０を硬化させるために、所定の温度の高温炉に所定の時間入れる。導電性接着剤３０を硬化させた後、反転して表面側になったパッド電極２９ｂと、パッケージ本体４０の電極端子４８とをボンディングワイヤーＢＷで導通接続する。図１５（ｂ）に示すように、圧電振動素子１をパッケージ本体４０に支持・固定する部分は、一カ所（１点）、即ちパッド電極２９ａと、素子搭載パッド４７との固定部分だけであるため、支持固定により生じる応力の大きさを小さくすることが可能となる。
アニール処理を施した後、励振電極２５ａ、２５ｂに質量を付加するか、又は質量を減じて周波数調整を行う。パッケージ本体４０の上面に形成したシールリング４４上に、蓋部材４９を載置し、真空中、又は窒素Ｎ₂ガスの雰囲気中で蓋部材４９をシーム溶接して密封し、圧電振動子５が完成する。又は、パッケージ本体４０の上面に塗布した低融点ガラスに蓋部材４９を載置し、溶融して密着する方法もある。この場合もパッケージのキャビティー内は真空にするか、又は窒素Ｎ₂ガス等の不活性ガスで充填して、圧電振動子５が完成する。なお、本明細書中に記載している真空とは、減圧雰囲気、或いは低真空の状態を指している。

図１、図６、図７に示す夫々の圧電振動素子１、２、３は、圧電基板１０の表裏面に夫々対向して配置されたパッド電極２９ａ、２９ｂが形成されている。図１５に示すように、圧電振動素子１をパッケージ本体４０に収容する際に、圧電振動素子１を裏返し、パッド電極２９ａとパッケージ本体４０の素子搭載パッド４７とを導電性接着剤３０で固定・接続する。反転して表面側になったパッド電極２９ｂと、パッケージ本体４０の電極端子４８とをボンディングワイヤーＢＷで接続する。このように圧電振動素子１を支持する部位が一点になると、導電性接着剤３０に起因して生じる応力が小さくなる。また、パッケージ本体４０に収容するに当たり、圧電振動素子１を裏返して、より大きな励振電極２５ｂを上面にすると、圧電振動素子１の周波数微調が容易となる。

また、パッド電極２９ａ、２９ｂの間隔を離して形成した圧電振動素子を用いて圧電振動子５を構成してもよい。この場合も図１５で説明した圧電振動子５と同様に圧電振動子を構成することができる。
また図９に示すように、パッド電極２９ａ、２９ｂを同一面上に間隔を離して形成した圧電振動素子１”を用いて圧電振動子５を構成してもよい。この場合、圧電振動素子１”は、パッド電極２９ａ、２９ｂに夫々導電性接着剤３０を塗布して、反転してパッケージ本体４０に形成された素子搭載パッド４７に載置し、加重をかけて、支持・固定を図るようにした構造である。低背化に適した構造であるが、被支持部がパッド電極２９ａ、２９ｂの２点となるので、導電性接着剤３０に起因する応力が少し大きくなる虞がある。
以上の圧電振動子５の実施形態例では、パッケージ本体４０に積層板を用いた例を説明したが、パッケージ本体４０に単層セラミック板を用い、蓋体に絞り加工を施したキャップを用いて圧電振動子を構成してもよい。

図１、図６、図７の実施形態に示す圧電振動素子１、２、３を用いて、図１５に示す圧電振動子を構成しているので、高周波の圧電振動子が小型化されると共に、圧電振動素子１、２、３を支持する部位が一点であり、且つ厚肉部１３と振動部１２の間にスリット２０を設けることにより、導電性接着剤３０に起因して生じる応力を小さくすることができるため、周波数再現性、周波数温度特性、ＣＩ温度特性、及び周波数エージング特性に優れた圧電振動子が得られるという効果がる。
また、図３の実施形態例に示すように、励振電極２５ａ、２５ｂの電極材料と、リード電極２７ａ、２７ｂ、及びパッド電極２９ａ、２９ｂの電極材料と、を異ならせ、又それらの膜厚も夫々の機能に最適なように構成した圧電振動素子１、２、３を用いているため、主振動のＣＩ値が小さく、主振動のＣＩ値に対する近接したスプリアスのＣＩ値の比、即ちＣＩ値比の大きな圧電振動素子１、２、３が得られるという効果がある。

図１６は、本発明に係る電子デバイスの実施形態を示す縦断面図である。電子デバイス６は、圧電振動素子１（圧電振動素子２、３でもよい）と、電子部品の１つであり温度センサーとしての感温素子であるサーミスターＴｈと、圧電振動素子１及びサーミスターＴｈを収容するパッケージと、を概略備えている。以下の説明においても、パッケージ本体４０に対して蓋部材４９の設置されている方向を上方向（上面側）、上方向の反対方向を下方向（下面側）として記載する。
パッケージは、パッケージ本体４０ａと、蓋部材４９とを備えている。パッケージ本体４０ａは、上面側に圧電振動素子１を収容するキャビティー３１が形成され、外部下面側にサーミスターＴｈを収容する凹部３２が形成されている。キャビティー３１の内底面の端部に素子搭載用パッド４７が設けられ、素子搭載用パッド４７は導体４６で実装端子４５と導通接続されている。圧電振動素子１のパッド電極２９ａに導電性接着剤３０を塗布し、これを反転し、素子搭載用パッド４７に載置する。上下反転して上面側になったパッド電極２９ｂと電極端子４８とをボンディングワイヤーＢＷで接続する。
パッケージ本体４０ａの上部には、コバール等からなるシールリング４４が焼成されており、このシールリング４４に蓋部材４９を載置し、抵抗溶接機等を用いて溶接し、キャビティー３１を気密封止する。キャビティー３１内は真空にしてもよいし、不活性ガスを封入してもよい。裏面の凹部３２に半田ボール等を用いてサーミスターＴｈの端子を接続して、電子デバイス６を完成する。

以上の実施形態例では、パッケージ本体４０ａの外部下面側に凹部３２を形成し、電子部品を搭載した例を説明したが、パッケージ本体４０ａの内部底面に凹部３２を形成し、電子部品を搭載してもよい。
また、圧電振動素子１とサーミスターＴｈとをパッケージ本体４０ａに収容した例を説明したが、パッケージ本体４０ａに収容する電子部品としては、サーミスター、コンデンサー、リアクタンス素子、半導体素子のうち少なくとも一つを収容して電子デバイスを構成することが望ましい。

図１６に示す実施形態例のように、圧電振動素子１とサーミスターＴｈとをパッケージ本体４０ａに収容した電子デバイス６を構成すると、感温素子のサーミスターＴｈが圧電振動素子１の極めて近くに配置されているので、圧電振動素子１の温度変化を素早く感知することができるという効果がある。
また、本発明の圧電振動素子と上記の電子部品とで電子デバイスを構成することにより、高周波、且つ小型の電子デバイスが構成できるので、多方面の用途に利用できるという効果がある。
また、電子部品に可変容量素子、サーミスター、インダクター、コンデンサーのうちの何れかを用いて電子デバイス（圧電デバイス）を構成すると、要求仕様により適した電子デバイスが、小型、且つ低コストで実現できるという効果がある。

図１７は、本発明の実施形態例に係る電子デバイスの一種である圧電発振器７の構成を示す図であって、同図（ａ）は蓋部材を省略した平面図であり、同図（ｂ）は縦断面図である。圧電発振器７は、パッケージ本体４０ｂ、及び蓋部材４９と、圧電振動素子１と、圧電振動素子１を励振する発振回路を搭載したＩＣ部品５１と、電圧により容量が変化する可変容量素子、温度により抵抗が変化するサーミスター、インダクター等の電子部品５２と、を備えている。
圧電振動素子１のパッド電極２９ａに導電性接着剤（ポリイミド系）３０を塗布し、これを反転してパッケージ本体４０ｂの素子搭載パッド４７ａに載置し、パッド電極２９ａと素子搭載パッド４７ａとの導通を図る。上下反転して上面側になったパッド電極２９ｂは、パッケージ本体４０ｂの他の電極端子４８とボンディングワイヤーＢＷにて接続する。
ＩＣ部品５１をパッケージ本体４０ｂの所定の位置に固定し、ＩＣ部品５１の端子と、パッケージ本体４０ｂの電極端子５５とをボンディングワイヤーＢＷにて接続し導通を図る。また、電子部品５２は、パッケージ本体４０ｂの所定の位置に載置し、金属バンプ等を用いて接続する。
パッケージ本体４０ｂを真空、あるいは窒素等の不活性気体で満たし、パッケージ本体４０ｂを蓋部材４９で密封して圧電発振器（電子デバイス）７を完成する。
パッド電極２９ｂとパッケージ本体４０ｂの電極端子４８とをボンディングワイヤーＢＷで接続する工法は、圧電振動素子１を支持する部位が一点になり、導電性接着剤３０に起因して生じる応力を小さくする。また、パッケージ本体４０ｂに収容するに当たり、圧電振動素子１を上下反転して、より大きな励振電極２５ｂを上面にしたので、圧電発振器（電子デバイス）７の周波数微調が容易となる。

図１７の実施形態に示した圧電発振器（電子デバイス）７は、同一のパッケージ本体４０ｂ上に圧電振動素子１、ＩＣ部品５１、及び電子部品５２を配置したが、図１８に示した圧電発振器７の変形例である圧電発振器７’は、Ｈ型のパッケージ本体６０を用い、上部に形成したキャビティー３１に圧電振動素子１を収容し、キャビティー３１内部を真空、又は窒素Ｎ₂ガスで満たし、蓋部材６１で密封する。下部には圧電振動素子１を励振する発振回路、増幅回路等を搭載したＩＣ部品５１と、可変容量素子と、必要に応じてインダクター、サーミスター、コンデンサー等の電子部品５２と、を金属バンプ（Ａｕバンプ）６８を介して、パッケージ本体６０の端子６７に導通・接続する。
本発明の実施形態例に係る電子デバイスの、変形例である圧電発振器７’は、圧電振動素子１と、ＩＣ部品５１、及び電子部品５２とを分離し、圧電振動素子１を単独で気密封止しているために、圧電発振器７’の周波数エージング特性が優れている。

図１７、図１８に示すように、電子デバイス（例えば電圧制御型圧電発振器）を構成することにより、周波数再現性、周波数温度特性、エージング特性が優れ、小型、且つ高周波（例えば４９０ＭＨｚ帯）の電圧制御型圧電発振器が得られるという効果がある。また、圧電デバイスは基本波の圧電振動素子１を用いているので、容量比が小さく、周波数可変幅が広がる。更に、Ｓ／Ｎ比の良好な電圧制御型圧電発振器が得られるという効果がある。
また、圧電デバイスとして圧電発振器、温度補償型圧電発振器等を構成することが可能であり、周波数再現性、エージング特性、周波数温度特性に優れた圧電発振器を構成することができるという効果がある。

［電子機器］
次いで、本発明の一実施形態に係る圧電振動素子１を用いた圧電振動子５を適用した電子機器について、図１９〜図２３に基づき、詳細に説明する。

図１９は本実施形態に係る電子機器の構成を示す概略構成図である。電子機器８は上記の圧電振動子５を備えている。圧電振動子５を用いた電子機器８としては、伝送機器等が挙げられる。これらの電子機器８において圧電振動子５は、基準信号源、あるいは電圧可変型圧電発振器（ＶＣＸＯ）等として用いられ、小型で、特性の良好な電子機器を提供できる。
図１９の模式図に示すように、本実施形態の圧電振動子５を電子機器８に用いることにより、高周波で周波数安定度に優れ、Ｓ／Ｎ比の良好な基準周波数源を備えた電子機器が構成できるという効果がある。

図２０は、本発明の一実施形態に係る振動子１を備える電子機器としてのモバイル型（又はノート型）のパーソナルコンピューターの構成の概略を示す斜視図である。この図において、パーソナルコンピューター１１００は、キーボード１１０２を備えた本体部１１０４と、表示部１００を備えた表示ユニット１１０６とにより構成され、表示ユニット１１０６は、本体部１１０４に対しヒンジ構造部を介して回動可能に支持されている。このようなパーソナルコンピューター１１００には、圧電振動子５が内蔵されている。

図２１は、本発明の一実施形態に係る振動子１を備える電子機器としての携帯電話機（ＰＨＳも含む）の構成の概略を示す斜視図である。この図において、携帯電話機１２００は、複数の操作ボタン１２０２、受話口１２０４および送話口１２０６を備え、操作ボタン１２０２と受話口１２０４との間には、表示部１００が配置されている。このような携帯電話機１２００には、圧電振動子５が内蔵されている。

図２１は、本発明の一実施形態に係る圧電振動子５を備える電子機器としてのデジタルスチールカメラの構成の概略を示す斜視図である。なお、この図には、外部機器との接続についても簡易的に示されている。ここで、通常のカメラは、被写体の光像により銀塩写真フィルムを感光するのに対し、デジタルスチールカメラ１３００は、被写体の光像をＣＣＤ（Charge Coupled Device）等の撮像素子により光電変換して撮像信号（画像信号）を生成する。
デジタルスチールカメラ１３００におけるケース（ボディー）１３０２の背面には、表示部１００が設けられ、ＣＣＤによる撮像信号に基づいて表示を行う構成になっており、表示部１００は、被写体を電子画像として表示するファインダーとして機能する。また、ケース１３０２の正面側（図中裏面側）には、光学レンズ（撮像光学系）やＣＣＤ等を含む受光ユニット１３０４が設けられている。
撮影者が表示部１００に表示された被写体像を確認し、シャッターボタン１３０６を押下すると、その時点におけるＣＣＤの撮像信号が、メモリー１３０８に転送・格納される。また、このデジタルスチールカメラ１３００においては、ケース１３０２の側面に、ビデオ信号出力端子１３１２と、データ通信用の入出力端子１３１４とが設けられている。そして、図示されるように、ビデオ信号出力端子１３１２にはテレビモニター１４３０が、データ通信用の入出力端子１３１４にはパーソナルコンピューター１４４０が、それぞれ必要に応じて接続される。さらに、所定の操作により、メモリー１３０８に格納された撮像信号が、テレビモニター１４３０や、パーソナルコンピューター１４４０に出力される構成になっている。このようなデジタルスチールカメラ１３００には、圧電振動子５が内蔵されている。

なお、本発明の一実施形態に係る圧電振動子５は、図２０のパーソナルコンピューター（モバイル型パーソナルコンピューター）、図２１の携帯電話機、図２２のデジタルスチールカメラの他にも、例えば、インクジェット式吐出装置（例えばインクジェットプリンター）、ラップトップ型パーソナルコンピューター、テレビ、ビデオカメラ、ビデオテープレコーダー、カーナビゲーション装置、ページャー、電子手帳（通信機能付も含む）、電子辞書、電卓、電子ゲーム機器、ワードプロセッサー、ワークステーション、テレビ電話、防犯用テレビモニター、電子双眼鏡、ＰＯＳ端末、医療機器（例えば電子体温計、血圧計、血糖計、心電図計測装置、超音波診断装置、電子内視鏡）、魚群探知機、各種測定機器、計器類（例えば、車両、航空機、船舶の計器類）、フライトシミュレーター等の電子機器に適用することができる。

［移動体］
図２３は移動体の一例としての自動車を概略的に示す斜視図である。自動車１０６には本発明に係る圧電振動子５が搭載されている。例えば、同図に示すように、移動体としての自動車１０６には、ジャイロ素子２を用いた振動子１を内蔵してタイヤ１０９などを制御する電子制御ユニット１０８が車体１０７に搭載されている。また、圧電振動子５は、他にもキーレスエントリー、イモビライザー、カーナビゲーションシステム、カーエアコン、アンチロックブレーキシステム（ＡＢＳ）、エアバック、タイヤ・プレッシャー・モニタリング・システム(ＴＰＭＳ：Tire Pressure Monitoring System)、エンジンコントロール、ハイブリッド自動車や電気自動車の電池モニター、車体姿勢制御システム、等の電子制御ユニット（ＥＣＵ：electronic control unit）に広く適用できる。

［変形例 その１］
圧電振動素子の実装に起因した応力を更に軽減、抑圧する手法として、以下に示すごとき構造を採用することができる。
図２４（ａ）の変形例における圧電基板１０は、振動領域を有する薄肉の振動部１２と、振動部１２の周縁に設けられ、振動部１２よりも厚い厚肉部１３とを備えた圧電基板１０である。厚肉部１３は、第１の厚肉部本体１４ａ、および第２の厚肉部本体１５ａを含み、第１の厚肉部本体１４ａ、および第２の厚肉部本体１５ａの振動部１２側の内壁には第１の傾斜部１４ｂ、および第２の傾斜部１５ｂが設けられている。第１の厚肉部本体１４ａは、縁辺の方向に設けられた緩衝部Ｓを介して第１の傾斜部１４ｂとマウント部Ｆが並んで延設されている。緩衝部Ｓは、マウント部Ｆと第１の傾斜部１４ｂとの間にスリット２０を有している。マウント部Ｆは、緩衝部Ｓと厚肉部１３との並ぶ方向に対して直交方向の両端部に、面取り部２１を有している。

図２４（ｂ）の圧電基板１０は、振動領域を有する薄肉の振動部１２と、振動部１２の周縁に設けられ、振動部１２よりも厚い厚肉部１３とを備えた圧電基板１０である。
厚肉部１３は、第１の厚肉部本体１４ａ、および第２の厚肉部本体１５ａを含み、第１、および第２の厚肉部本体１４ａ、１５ａの振動部１２側の内壁には第１、および第２の傾斜部１４ｂ、１５ｂが設けられている。第１の厚肉部本体１４ａは、縁辺の方向に設けられた緩衝部Ｓを介して第１の傾斜部１４ｂとマウント部Ｆが並んで延設されている。緩衝部Ｓは、マウント部Ｆと第１の傾斜部１４ｂとの間にスリット２０を有している。
マウント部Ｆは、緩衝部Ｓと厚肉部１３との並ぶ方向に対して直交方向（以下直交方向という）の両端部に切欠き部２２を有している。スリット２０の長手方向（延伸方向）は、前記直交方向と平行である。また、マウント部Ｆの前記直交方向の幅は、スリットの長手方向の幅より狭く形成されている。スリットの長手方向の両端部は、マウント部Ｆの両端部よりも緩衝部Ｓの前記直交方向の外周寄りに設けられている。

図２４（ｃ）の圧電基板１０は、振動領域を有する薄肉の振動部１２と、振動部１２の周縁に設けられた厚肉部１３とを備えた圧電基板１０である。厚肉部１３は、第１の厚肉部本体１４ａ、および第２の厚肉部本体１５ａを含み、第１、および第２の厚肉部本体１４ａ、１５ａの振動部１２側の内壁には第１、および第２の傾斜部１４ｂ、１５ｂが設けられている。第１の厚肉部本体１４ａには、緩衝部Ｓとマウント部Ｆが順に連結されている。また、第１の厚肉部本体１４ａには、緩衝部Ｓと厚肉部１３との並ぶ方向に対して直交方向（以下、直行方向という）の両端部が第２の厚肉部本体１５ａと振動部１２とを合わせた幅よりも突出している肩部が設けられている。緩衝部Ｓは、マウント部Ｆと第１の傾斜部１４ｂとの間にスリット２０を有している。マウント部Ｆは、前記直交方向の肩部を含む両端部に、切欠き部２２を有している。

図２５は、図２４の構造に対し、２点支持、即ち横並びに設けられているマウント部Ｆ１、及びマウント部Ｆ２の形態をとることを特徴としている。
なお、図２４、図２５においては、厚肉部１３の第１、および第２の厚肉部本体１４ａ、１５ａの内壁に第１、および第２の傾斜部１４ｂ、１５ｂが図示されている一方で、また厚肉部１３の外側の側壁面には図１４に示した如き傾斜面が図示されていないが、これらの傾斜部、傾斜面は図１４に示しているように対応する部位に形成されることになる。
なお、図２４、図２５中の各符号は、上述した実施形態の同じ符号が示す部位と対応している。

［変形例 その２］
更に、図２６（ａ）は圧電振動素子１Ａの平面図であり、同図（ｂ）は圧電振動素子１Ａのパッド電極２９ａ（マウント部Ｆ）の拡大平面図を示し、同図（ｃ）はパッド電極２９ａ（マウント部Ｆ）の断面図を示している。このパッド電極２９ａ（マウント部Ｆ）においては、接着強度を向上させるために表面を凹凸状とすることによって接着面積を広げている。

１，２，３…圧電振動素子、５…圧電振動子、６，７…電子デバイス、８…電子機器、１０…圧電基板、１０Ｗ…水晶ウエハー、１１…凹陥部、１２…振動部、１２ａ，１２ｂ…振動部の辺、１３…厚肉部、１４…第１の厚肉部、１４ａ…第１の厚肉部本体、１４ｂ…第１の傾斜部、１４ｂｂ …極細の傾斜部、１５…第２の厚肉部、１５ａ…第２の厚肉部本体、１５ｂ…第２の傾斜部、２０…スリット、２０ａ，２０ｅ…第１のスリット、２０ｂ，２０ｆ…第２のスリット、２１…面取り部、２２…切欠き部、２５ａ、２５ｂ…励振電極、２７ａ，２７ｂ…リード電極、２９ａ，２９ｂ…パッド電極、３０…導電性接着剤、３１…キャビティー、３２…凹部、４０，４０ａ，４０ｂ…パッケージ本体、４１…第１の基板、４２…第２の基板、４３…第３の基板、４４…シールリング、４５…実装端子、４６…導体、４７…素子搭載パッド、４８…電極端子、４９…蓋部材、５１…ＩＣ部品、５２電子部品、５５…電極端子、６０…パッケージ本体、６１…蓋部材、６７…端子、６８…金属バンプ（Ａｕバンプ）、１０６…移動体としての自動車、１１００…電子機器としてのモバイル型のパーソナルコンピューター、１２００…電子機器としての携帯電話機、１３００…電子機器としてのデジタルスチールカメラ、Ｔｈ…サーミスター、Ｆ，Ｆ１，Ｆ２…マウント部、Ｓ…緩衝部。

Claims (15)

1. 振動領域を含む振動部、及び当該振動部と一体化され、前記振動部よりも厚みが厚い厚肉部を含む基板と、
   前記振動領域に設けられている励振電極と、
   を含み、
   前記厚肉部は、
   前記振動部の一辺に沿って設けられている第１の厚肉部と、
   前記一辺と接続している他の一辺に沿って設けられている第２の厚肉部と、
   を含み、
   前記第１の厚肉部と前記第２の厚肉部とは、夫々の一端が連設され、
   前記第１の厚肉部の一方の主面は前記振動部の一方の主面よりも突設され、
   前記第１の厚肉部の他方の主面と前記振動部の他方の主面とは同一面であり、
   前記第２の厚肉部の一方の主面は前記振動部の一方の主面よりも突設され、
   前記第２の厚肉部の他方の主面と前記振動部の他方の主面とは同一面であり、
   前記第１の厚肉部は、
   前記振動部の第１の外縁に連接している一方の端縁から他方の端縁に向かって離間するにつれて厚みが増加している第１の傾斜部と、
   当該第１の傾斜部の前記他方の端縁に連接している第１の厚肉部本体と、
   を含み、
   前記第１の厚肉部には、
   少なくとも一つのスリットが設けられていることを特徴とする振動素子。
2. 請求項１において、
   前記基板は、
   水晶の結晶軸である電気軸としてのＸ軸と、機械軸としてのＹ軸と、光学軸としてのＺ軸と、からなる直交座標系の前記Ｘ軸を中心として、
   前記Ｚ軸を前記Ｙ軸の−Ｙ方向へ傾けた軸をＺ’軸とし、
   前記Ｙ軸を前記Ｚ軸の＋Ｚ方向へ傾けた軸をＹ’軸とし、
   前記Ｘ軸と前記Ｚ’軸とを含む平面を主面とし、
   前記Ｙ’軸に沿った方向を厚みとする水晶基板であることを特徴とする振動素子。
3. 請求項２において、
   前記第１の厚肉部の前記一方の主面、および前記第２の厚肉部の前記一方の主面は、前記振動部の前記一方の主面から前記Ｙ’軸の＋Ｙ方向に突設していることを特徴とする振動素子。
4. 請求項２において、
   前記第２の厚肉部は、前記Ｚ’軸の＋Ｚ’方向に設けられていることを特徴とする振動素子。
5. 請求項２において、
   前記第１の厚肉部は、前記Ｘ軸の＋Ｘ方向に設けられていることを特徴とする振動素子。
6. 請求項１において、
   前記スリットは、
   前記第１の傾斜部と、前記第１の厚肉部本体との境界部に沿って、前記第１の厚肉部本体に設けられていることを特徴とする振動素子。
7. 請求項１において、
   前記スリットは、
   前記第１の傾斜部内に前記振動部の一辺から離間して配置されていることを特徴とする振動素子。
8. 請求項１において、
   前記スリットは、
   前記第１の厚肉部本体に配置された第１のスリットと、
   前記第１の傾斜部内に前記振動部の一辺から離間して設けられている第２のスリットと、
   を含むことを特徴とする振動素子。
9. 請求項８において、
   前記第１のスリットは、
   前記第１の傾斜部と、前記第１の厚肉部本体との境界部に沿って、前記第１の厚肉部本体に設けられていることを特徴とする振動素子。
10. 請求項１乃至９の何れか一項に記載の振動素子と、
    該振動素子が収容されているパッケージと、を備えていることを特徴とする振動子。
11. 請求項１乃至９の何れか一項に記載の振動素子と、
    電子部品と、
    前記振動素子および前記電子部品が収容されているパッケージと、を備えていることを特徴とする電子デバイス。
12. 請求項１１において、
    前記電子部品は、
    可変容量素子、サーミスター、インダクター、コンデンサーのうちの何れかであることを特徴とする電子デバイス。
13. 請求項１１又は１２において、
    前記振動素子を駆動する発振回路をパッケージに備えていることを特徴とする電子デバイス。
14. 請求項１０に記載の振動子を備えていることを特徴とする電子機器。
15. 請求項１０に記載の振動子を備えていることを特徴とする移動体。

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