JP2013525152A - シェル物体の立体自由形状製作 - Google Patents

Abstract

層状の立体自由形状製作の方法が開示される。該方法は、少なくとも少数の層の各々に対し、少なくとも第１モデル材および第２モデル材を吐出しかつ硬化させて、コア領域（６６）および前記コア領域を少なくとも部分的に包囲する１つ以上のエンベロープ領域（６４）を形成する。ある実施形態では、硬化したときの隣接する領域の弾性率間の比率は約１から約２０である。
【選択図】 図２Ａ

Description

関連出願
本願は、２０１０年４月２５日に出願した米国仮特許出願第６１／３２７，６９２号、２０１０年４月２５日に出願した米国仮特許出願第６１／３２７，６９３号及び２０１１年３月１日に出願した米国仮特許出願第６１／４４７，７４３（それらの出願はともに参照として本明細書中に援用される）の利益を主張する。

技術分野
本発明は、その一部の実施形態では、立体自由形状製作（ＳＦＦ）に関し、さらに詳しくはシェル物体のＳＦＦに関するが、それに限定されない。

ＳＦＦは、加法形成ステップを介してコンピュータデータから任意の形状の構造を直接製作することを可能にする技術である。任意のＳＦＦシステムの基本動作は、三次元コンピュータモデルを薄い切片にスライスすること、結果を二次元位置データに転換すること、および三次元構造を層状に製作する制御装置にデータを供給することで構成される。

立体自由形状製作は、三次元印刷、電子ビーム溶解、ステレオリソグラフィ、選択的レーザ焼結、積層物体製造、溶融堆積モデリングなどを含め、多くの異なる手法を製作方法にもたらす。

例えば三次元印刷工程では、１組のノズルを有する吐出ヘッドから構築材を吐出して、支持構造上に層を堆積させる。構築材によっては、次いで適切な装置を用いて層を硬化または凝固させることができる。構築材は、物体を形成するモデル材、および物体が構築されるときにそれを支持するサポート材を含む。様々な三次元印刷技術が存在し、例えば全て同一譲受人の米国特許第６２５９９６２号、第６５６９３７３号、第６６５８３１４号、第６８５０３３４号、第７１８３３３５号、第７２０９７９７号、第７２２５０４５号、第７３００６１９号、および第７５００８４６号の各明細書、ならびに米国特許出願公開第２００５０１０４２４１号および第２００６００５４０３９号の各明細書に開示されており、これらの内容を参照によって本書に援用する。

立体自由形状製作は典型的には設計関連分野で使用され、そこで視覚化、デモンストレーション、および機械的プロトタイピングに使用される。このようにしてＳＦＦは、工作機械設備および労働に対する最小限の投資による機能プロトタイプの高速製作を容易にする。そのようなラピッドプロトタイピングは製品開発サイクルを短縮し、設計者への迅速かつ効果的なフィードバックをもたらすことによって設計工程を改善する。ＳＦＦはまた、例えば審美性、適合性、組立てなどのような設計の種々の側面を評価する目的で、非機能部品の高速製作にも使用することができる。さらに、ＳＦＦ技術は、手順を実行する前に予想される結果をモデル化する医療の分野でも有用であることが立証されてきた。多くの他の領域が、特定の設計および／または機能の視覚化が有用である建築、歯科医療、および形成外科の分野を含め、それらに限定することなく、ラピッドプロトタイピング技術から恩恵を受けることができることが認識されている。

幾つかのＳＦＦ技術は、２つ以上のモデル材を用いた物体の加法形成を可能にする。本願譲受人の例えば米国特許出願公開第２０１００１９１３６０号は、複数の吐出ヘッドと、複数の構築材を製作装置に供給するように構成された構築材供給装置と、製作装置および供給装置を制御するように構成された制御ユニットとを有する立体自由形状製作装置を含むシステムを開示しており、その内容を参照によって本書に援用する。該システムは幾つかの動作モードを有する。１つのモードでは、製作装置の単一の構築走査中に全ての吐出ヘッドが動作する。別のモードでは、単一の構築走査サイクル中またはその一部分の間、吐出ヘッドの１つ以上が動作しない。

本発明の一部の実施形態の態様では、層状の立体自由形状製作の方法を提供する。該方法は、少なくとも少数の層の各々に対し、少なくとも第１モデル材および第２モデル材を吐出しかつ硬化させて、コア領域およびコア領域を少なくとも部分的に包囲する１つ以上のエンベロープ領域を形成し、それによって複数の層ならびにコア領域を構成する積層コアおよびエンベロープ領域を構成する積層シェルから構成される物体を製作することを含む。

本発明の一部の実施形態では、１つ以上のエンベロープ領域は複数のエンベロープ領域を含む。

本発明の一部の実施形態では、硬化したときの隣接する領域の弾性率間の比率は約１から約２０である。

本発明の一部の実施形態では、層における少なくとも１対の領域で、対の内側領域を特徴付ける熱変形温度（ＨＤＴ）は５０℃を超え、対の外側領域を特徴付けるＨＤＴは５０℃未満である。

本発明の一部の実施形態では、層における少なくとも１対の領域で、対の外側領域は対の内側領域より低い弾性率を有する。

本発明の一部の実施形態では、層における少なくとも１対の領域で、対の外側領域は、対の内側領域より高い弾性率を有する。

本発明の一部の実施形態では、層における任意の領域対で、対の外側領域は対の内側領域より低い弾性率を有する。

本発明の一部の実施形態では、コア領域を特徴付ける熱変形温度（ＨＤＴ）は約５０℃未満であり、エンベロープ領域の少なくとも１つを特徴付けるＨＤＴは約５０℃を超える。本発明の一部の実施形態では、少なくとも１対のエンベロープ領域で、対の内側エンベロープ領域を特徴付けるＨＤＴは５０℃を超え、対の外側エンベロープ領域を特徴付けるＨＤＴは５０℃未満である。本発明の一部の実施形態では、少なくとも１対のエンベロープ領域では、対の内側エンベロープ領域を特徴付けるＨＤＴは５０℃を超え、対の外側エンベロープ領域を特徴付けるＨＤＴは５０℃未満である。本発明の一部の実施形態では、層における少なくとも１対の領域で、特性ＨＤＴは対の外側領域が対の内側領域より高い。

本発明の一部の実施形態では、コア領域およびエンベロープ領域は各々、硬化したときの破断点伸び値（ε_Ｒ）によって特徴付けられ、特性ε_Ｒはいずれのエンベロープ領域もコア領域より高い。本発明の一部の実施形態では、層における任意の領域対で、特性ε_Ｒは対の外側領域の方が対の内側領域より高い。本発明の一部の実施形態では、層における少なくとも１対の領域で、対の外側領域の特性ε_Ｒは対の内側領域の特性ε_Ｒより少なくとも３０％高い。本発明の一部の実施形態では、層における少なくとも１対の領域で、対の外側領域の特性ε_Ｒは少なくとも３０％であり、対の内側領域の特性ε_Ｒは約２％から約１５％である。

本発明の一部の実施形態では、第１モデル材および第２モデル材は、１０℃未満であるガラス転移温度（Ｔｇ）によって特徴付けられる。本発明の一部の実施形態では、層における少なくとも１対の領域で、対の外側領域の特性ε_Ｒは少なくとも２００％であり、対の内側領域の特性ε_Ｒは約１％から約１００％である。本発明の一部の実施形態では、コア領域の特性伸張引裂き抵抗（ＴＲ）は、エンベロープ領域のうちの少なくとも１つの特性ＴＲより低い。

本発明の一部の実施形態では、各々の領域は、硬化したときのアイゾッド衝撃抵抗（ＩＲ）値およびＨＤＴによって特徴付けられ、層における少なくとも１対の領域で、対の内側領域は、対の外側領域に対して低いＩＲ値および高いＨＤＴによって特徴付けられる。本発明の一部の実施形態では、内側領域は約２０Ｊ／ｍのＩＲ値によって特徴付けられる。本発明の一部の実施形態では、外側領域は少なくとも４０Ｊ／ｍのＩＲ値によって特徴付けられる。本発明の一部の実施形態では、内側領域は少なくとも６０℃のＨＤＴによって特徴付けられる。本発明の一部の実施形態では、内側領域は最大でも５０℃のＨＤＴによって特徴付けられる。

本発明の一部の実施形態では、外側領域は対の最外領域である。

本発明の一部の実施形態では、内側領域はコア領域である。

本発明の一部の実施形態では、内側領域はエンベロープ領域である。

本発明の一部の実施形態では、エンベロープ領域の幅は層内で不均一である。

本発明の一部の実施形態では、エンベロープ領域の幅は各層毎に別々に計算される。

本発明の一部の実施形態では、エンベロープ領域の幅は少なくとも１０μｍである。

本発明の一部の実施形態では、コア領域およびエンベロープの少なくとも１つは、それぞれの領域全体にわたってモザイク状に交錯する第１および第２材料を含み、第１材料および第２材料の各々について、コア領域における材料の相対面密度は、エンベロープ領域における材料の相対面密度とは異なる。

本発明の一部の実施形態では、コア領域はコア領域全体にわたってモザイク状に交錯する第１および第２材料を含み、エンベロープ領域は第２材料のみを含む。

本発明の一部の実施形態では、該方法はさらに、第１モデル材および第２モデル材の少なくとも一方を吐出して、層と平行に少なくとも１つのシェル部を形成するステップを含み、ここで少なくとも１つのシェル部を特徴付ける材料特性は、コアを特徴付ける材料特性とは異なる。

本発明の一部の実施形態では、シェル部は、コア領域および１つ以上のエンベロープ領域を有する任意の層に続いて吐出される少なくとも１つの層を含む。

本発明の一部の実施形態では、シェル部は、コア領域および１つ以上のエンベロープ領域を有する任意の層の前に吐出される少なくとも１つの層を含む。

本発明の一部の実施形態では、シェル部は、エンベロープの横幅より小さい厚さを有する。

本発明の一部の実施形態では、第１材料は、約１０Ｊ／ｍから約２０Ｊ／ｍ衝撃抵抗、０．４５ｍＰａで約５１℃から約１５０℃の熱変形温度、約２％から約１５％の破断点ひずみ、約２．３ＧＰａから約３．５ＧＰａの弾性率、および約７０℃から約１７０℃のガラス転移温度から成る群から選択される少なくとも１つの特性によって特徴付けられる。

本発明の一部の実施形態では、第２材料は、約４５〜１２０Ｊ／ｍの衝撃抵抗、０．４５ＭＰａで約２５から３９℃の熱変形温度、約４０から１００％の破断点ひずみ、約０．５から１．５ＧＰａの弾性率、および約２５から４０℃のガラス転移温度から成る群から選択される少なくとも１つの特性によって特徴付けられる。

本発明の一部の実施形態では、第１材料は、約３ＭＰａから約５ＭＰａの引張り強さ、約４５％から約５０％の破断点ひずみ、約８Ｋｇ／ｃｍから約１２Ｋｇ／ｃｍの伸張引裂き抵抗、および約０℃から約４℃のガラス転移温度から成る群から選択される少なくとも１つの特性によって特徴付けられる。

本発明の一部の実施形態では、第２材料は、約１ＭＰａから約２ＭＰａの引張り強さ、５０％より高い破断点ひずみ、および約−１２℃から約０℃のガラス転移温度から成る群から選択される少なくとも１つの特性によって特徴付けられる。

本発明の一部の実施形態では、第１材料は、約４５℃から約５１℃の熱変形温度および約２０Ｊ／ｍから約３０Ｊ／ｍのアイゾッド衝撃抵抗値から成る群から選択される少なくとも１つの特性によって特徴付けられる。

本発明の一部の実施形態では、第１材料は、０．４５ＭＰａで約３４℃から約３８℃の熱変形温度および約４０Ｊ／ｍから約５０Ｊ／ｍのアイゾッド衝撃抵抗値から成る群から選択される少なくとも１つの特性によって特徴付けられる。

本発明の一部の実施形態では、領域のうちの任意の２つの隣接領域は、硬化後に互いに結合される。

本発明の一部の実施形態の態様では、立体自由形状製作システムのコンピュータ化コントローラによって読み出されたときに、本書に記載する方法の少なくとも一部の動作をシステムに実行させるプログラム命令が格納されたコンピュータ可読媒体を備えた、コンピュータソフトウェア製品を提供する。

本発明の一部の実施形態の態様では、本書に記載する立体自由形状製作方法によって熱硬化性材料から製作可能な積層構造を提供する。

本発明の一部の実施形態の態様では、コアおよびシェルの弾性率間の比率が約１から約２０であり、コアの少なくとも１つの層がシェルのうちの少なくとも１層と同一平面を占めるように、１つ以上の積層シェルによって少なくとも部分的に包囲された積層コアを含む、立体自由形状製作方法によって熱硬化性材料から製作される積層重合体構造を提供する。

本発明の一部の実施形態では、積層構造は、（ｉ）約２５℃から約４０℃の温度範囲内で少なくとも８０％の破断点ひずみ、（ｉｉ）同温度範囲内で少なくとも３ＭＰａの引張り強さ、および（ｉｉｉ）室温より低いＴｇから成る群から選択される少なくとも１つの特性によって特徴付けられる。

本発明の一部の実施形態では、積層構造は、（ｉ）約２５℃から約４０℃の温度範囲内で少なくとも１５％の破断点ひずみ、（ｉｉ）同温度範囲内で少なくとも２５ＭＰａの引張り強さ、（ｉｉｉ）室温より高いＨＤＴ、および（ｉｖ）４０Ｊ／ｍより高い衝撃抵抗から成る群から選択される少なくとも１つの特性によって特徴付けられる。

本発明の一部の実施形態では、積層シェルは、第１積層シェルがコアと第２積層シェルとの間に存在し、第１積層シェルの少なくとも１層が第２積層シェルの層と同一平面を占めるように、少なくとも第１積層シェルおよび第２積層シェルを含む。

本発明の一部の実施形態では、コアは少なくとも１つのシェルのカール傾向より低いカール傾向を有し、コア領域を特徴付けるＨＤＴは約５０℃以下であり、第１シェルは５０℃より高いＨＤＴを有する材料を含み、第２シェルは４０Ｊ／ｍより高いアイゾッド衝撃抵抗を有する。

別途定義されない限り、本明細書で使用されるすべての技術的用語および／または科学的用語は、本発明が属する技術分野の当業者によって一般に理解されるのと同じ意味を有する。本明細書に記載される方法および材料と類似または同等である方法および材料を本発明の実施または試験において使用することができるが、例示的な方法および／または材料が下記に記載される。矛盾する場合には、定義を含めて、本特許明細書が優先する。加えて、材料、方法および実施例は例示にすぎず、限定であることは意図されない。

本発明の実施形態の方法および／またはシステムを実行することは、選択されたタスクを、手動操作で、自動的にまたはそれらを組み合わせて実行または完了することを含んでいる。さらに、本発明の装置、方法および／またはシステムの実施形態の実際の機器や装置によって、いくつもの選択されたステップを、ハードウェア、ソフトウェア、またはファームウェア、あるいはオペレーティングシステムを用いるそれらの組合せによって実行できる。

例えば、本発明の実施形態による選択されたタスクを実行するためのハードウェアは、チップまたは回路として実施されることができる。ソフトウェアとして、本発明の実施形態により選択されたタスクは、コンピュータが適切なオペレーティングシステムを使って実行する複数のソフトウェアの命令のようなソフトウェアとして実施されることができる。本発明の例示的な実施形態において、本明細書に記載される方法および／またはシステムの例示的な実施形態による１つ以上のタスクは、データプロセッサ、例えば複数の命令を実行する計算プラットフォームで実行される。任意選択的に、データプロセッサは、命令および／またはデータを格納するための揮発性メモリ、および／または、命令および／またはデータを格納するための不揮発性記憶装置（例えば、磁気ハードディスク、および／または取り外し可能な記録媒体）を含む。任意選択的に、ネットワーク接続もさらに提供される。ディスプレイおよび／またはユーザ入力装置（例えば、キーボードまたはマウス）も、任意選択的にさらに提供される。

本明細書では本発明のいくつかの実施形態を単に例示し添付の図面および画像を参照して説明する。特に詳細に図面を参照して、示されている詳細が例示として本発明の実施形態を例示考察することだけを目的としていることを強調するものである。この点について、図面について行う説明によって、本発明の実施形態を実施する方法は当業者には明らかになるであろう。

図１Ａは、本発明の一部の実施形態に係る立体自由形状製作に適したシステムの代表的非限定実施例の略図である。

図１Ｂは、図１Ａにおけるノズル列の代表的非限定実施例の略図である。

図２Ａは、本発明の一実施形態に係る構造の代表的非限定実施例の略図である。図２Ｂは、図２Ａの構造の線Ａ‐Ａにおける断面図である。図２Ｃは、本発明の一実施形態に係る、図２Ａとは異なる構造の断面図である。図２Ｄは、本発明の一実施形態に係る、さらに異なる構造の断面図である。

図３は、交錯したモデル材を含む領域の略図である。

図４Ａは、本発明の一部の実施形態に係る１種の層の略図である。図４Ｂは、本発明の一部の実施形態に係る別の種類の層の略図である。図４Ｃは、本発明の一部の実施形態に係るさらに別の種類の層の略図である。図４Ｄは、本発明の一部の実施形態に係るさらに別の種類の層の略図である。図４Ｅは、本発明の一部の実施形態に係るさらに別の種類の層の略図である。

図５は、幾つかのモデル材における熱変形温度（ＨＤＴ）と衝撃抵抗との間の関係を決定するために、本発明の一部の実施形態に従って実行した実験の結果を示すグラフである。

図６は、製作された構造の縦側面の微視的表面亀裂の略図である。

図７Ａは、本発明の一部の実施形態に従って実行した実験で測定した、ＦｕｌｌＣｕｒｅ（登録商標）５３５モデル材を用いて印刷したビームの破断点最大荷重を示すグラフである。図７Ｂは、本発明の一部の実施形態に従って実行した実験で測定した、ＦｕｌｌＣｕｒｅ（登録商標）５３５モデル材を用いて印刷したビームの破断点撓みを示すグラフである。

図８Ａは、本発明の一部の実施形態に従って実行した試験実験で製作した試験片の略図である。図８Ｂは、本発明の一部の実施形態に従って実行した試験実験で製作した別の試験片の略図である。図８Ｃは、本発明の一部の実施形態に従って実行した試験実験で製作したさらに別の試験片の略図である。図８Ｄは、本発明の一部の実施形態に従って実行した試験実験で製作したさらに別の試験片の略図である。図８Ｅは、印刷トレイ上の構造物の幾つかの向きを描いた略図である。

図８Ｆは、本発明の一部の実施形態に従って実行した実験で測定した、シェル構造および非シェル構造の引張り試験の比較結果を示すグラフである。

図９Ａは、本発明の一部の実施形態に従って実行した屈曲試験を描いた略図である。図９Ｂは、本発明の一部の実施形態に従って実行した屈曲試験を描いた画像である。図９Ｃは、本発明の一部の実施形態に従って実行した屈曲試験を描いた略図である。

図１０Ａは、１ｍｍ、２ｍｍ、および３ｍｍのシェル構造および非シェル構造に対し、本発明の一部の実施形態に従って得た屈曲試験結果を示すグラフである。

図１０Ｂは、１ｍｍ、２ｍｍ、および３ｍｍのシェル構造および非シェル構造に対し、本発明の一部の実施形態に従って得た屈曲試験結果を示すグラフである。

図１１は、高解像度印刷モードの影響を調べるために、本発明の一部の実施形態に従って実行した実験で得た実験結果を示すグラフである。

図１２Ａは、本発明の一部の実施形態に従って実行した実験で得た引張りひずみの関数としての引張り応力を示すグラフである。図１２Ｂは、本発明の一部の実施形態に従って実行した実験で得た引張りひずみの関数としての引張り応力を示すグラフである。

図１３は、本発明の一部の実施形態に従って製作することのできる薄肉部分を持つ層の略図である。

本発明は、その一部の実施形態では、立体自由形状製作（ＳＦＦ）に関し、さらに詳しくはシェル物体のＳＦＦに関するが、それに限定されない。

本発明の少なくとも１つの実施形態を詳しく説明する前に、本発明は、その適用において、下記の説明に示されるか、および／または図面および／または実施例において例示される構成要素および／または方法の組み立ておよび構成の細部に必ずしも限定されないことを理解しなければならない。本発明は他の実施形態が可能であり、または様々な方法で実施または実行されることが可能である。

本発明の実施形態の方法およびシステムは、物体の形状に対応する構成パターン状に複数の層を形成することによって、三次元物体を層状に製作する。

本書で使用する場合、用語「物体」は物体全体またはその一部分を指す。

各層は、二次元表面を走査してそれをパターン化する立体自由形状製作装置によって形成される。走査中に、装置は二次元層または表面上の複数の目標位置に移動し、各目標位置または目標位置群に対し、目標位置または目標位置群を構築材で埋めるべきか否か、かつどの種類の構築材をそこに送達すべきかを決定する。決定は、表面のコンピュータ画像に従って行なわれる。

本発明の一部の実施形態では、ＳＦＦは三次元印刷を含む。これらの実施形態では、構築材は、支持構造上に構築材を層状に堆積するように、１組のノズルを有する吐出ヘッドから吐出される。こうしてＳＦＦ装置は、埋めるべき目標位置に構築材を吐出し、他の目標位置を空所のまま残す。装置は典型的には複数の吐出ヘッドを含み、各々の吐出ヘッドは異なる構築材を吐出するように構成することができる。したがって、異なる目標位置を異なる構築材で埋めることができる。構築材の種類は、主に２つのカテゴリすなわちモデル材およびサポート材に分類することができる。サポート材は、製作工程中に物体または物体部分を支持するために、かつ／または他の目的で、例えば中空または多孔質物体を提供するために、支持マトリクスまたは支持構造として役立つ。支持構造はさらに、例えばさらなる支持強度のために、モデル材要素を含むことがある。

モデル材は一般的に、それだけで、すなわちいずれかの他の物質と混合または組み合わせる必要なく、三次元物体を形成することのできる、立体自由形状製作用に調製された組成物である。

最終的三次元物体は、モデル材、またはモデル材とサポート材との組合せ、またはそれらの変形（例えば硬化後）から形成される。これらの作業は、立体自由形状製作分野の技術者にはよく知られている。

本発明の種々の例示的実施形態では、物体は、吐出される、２つ以上の異なるモデル材を、各々ＳＦＦの異なる吐出ヘッドから吐出することによって製作される。材料は任意選択的にかつ好ましくは、印刷ヘッドの同一パス中に層状に堆積される。層内の材料および材料の組合せは、物体の所望の特性に応じて選択される。

本発明の一部の実施形態に係る、物体１２のＳＦＦに適したシステム１０の代表的非限定実施例を図１Ａ〜Ｂに示す。システム１０は、複数の吐出ヘッド２１を有する立体自由形状製作装置１４を含む。各ヘッドは、図１Ｂに示すように、構築材２４を吐出する１つ以上のノズル２２の列を含むことが好ましい。

装置１４は三次元印刷装置であることが好ましいが、必須ではなく、三次元印刷装置の場合、吐出ヘッド２１は印刷ヘッドであり、構築材はインクジェット技術を介して吐出される。用途によっては、立体自由形状製作装置が三次元印刷技術を使用する必要がない場合があるので、これは必ずしも当てはまらない。本発明の様々な例示的実施形態に従って構想される立体自由形状製作装置の代表的実施例は、結合剤噴射粉体ベース装置および溶融堆積モデリング装置、溶融材料堆積装置を含むが、それらに限定されない。

各吐出ヘッドは任意選択的にかつ好ましくは、任意選択的に温度制御ユニット（例えば温度センサおよび／または加熱装置）ならびに材料レベルセンサを含むことのある構築材リザーバを介して供給される。構築材を吐出するために、吐出ヘッドノズルを介して材料の液滴を選択的に堆積させるべく、例えば圧電インクジェット印刷技術の場合と同様に、吐出ヘッドに電圧信号が印加される。各ヘッドの吐出率は、ノズルの個数、ノズルの種類、および印加電圧信号レート（周波数）によって異なる。そのような吐出ヘッドは、立体自由形状製作分野の技術者には公知である。

吐出ノズルまたはノズル列の総数は、吐出ノズルの半数がサポート材を吐出するように指定され、かつ吐出ノズルの半数がモデル材を吐出するように指定されるように、すなわちモデル材を噴射するノズルの個数がサポート材を噴射するノズルの個数と同一となるように、選択することが好ましいが、必須ではない。図１Ａの代表的実施例には、４つの吐出ヘッド２１ａ、２１ｂ、２１ｃ、および２１ｄが示される。ヘッド２１ａ、２１ｂ、２１ｃ、および２１ｄの各々がノズル列を有する。この実施例では、ヘッド２１ａおよび２１ｂをモデル材用に指定することができ、ヘッド２１ｃおよび２１ｄをサポート材用に指定することができる。こうして、ヘッド２１ａは第１モデル材を吐出することができ、ヘッド２１ｂは第２モデル材を吐出することができ、ヘッド２１ｃおよび２１ｄはどちらもサポート材を吐出することができる。代替的実施形態では、例えばヘッド２１ｃおよび２１ｄを結合して、サポート材を堆積するための２つのノズル列を有する単一ヘッドにすることができる。

しかしながら、それは本発明の範囲を制限することを意図するものではなく、モデル材堆積ヘッド（モデリングヘッド）の個数とサポート材堆積ヘッド（サポートヘッド）の個数とは異なってもよいことを理解されたい。一般的に、モデリングヘッドの個数、サポートヘッドの個数、およびそれぞれの各ヘッドまたはヘッド列におけるノズルの個数は、サポート材の最大吐出率とモデル材の最大吐出率との間の予め定められた比率αを達成するように選択される。予め定められた比率αの値は、製作される各層でモデル材の高さとサポート材の高さが等しくなることを確実にするように選択することが好ましい。αの典型値は約０．６から約１．５である。

本書で使用する場合、用語「約」とは±１０％を意味する。

例えば、α＝１の場合、全てのモデリングヘッドおよびサポートヘッドが動作するときに、サポート材の総吐出率はモデル材の総吐出率と一般的に同一である。

好適な実施形態では、各々がｐ個のノズルの列をｍ個有するＭ個のモデリングヘッド、および各々がｑ個のノズルの列をｓ個有するＳ個のサポートヘッドが存在するので、Ｍ×ｍ×ｐ＝Ｓ×ｓ×ｑとなる。Ｍ×ｍ個のモデリング列およびＳ×ｓ個のサポート列は各々、別個の物理ユニットとして製造することができ、それらを列群に組み立てかつ分解することができる。この実施形態では、各々のそのような列は任意選択的にかつ好ましくはそれ自体の温度制御ユニットおよび材料レベルセンサを備え、その動作のために個々に制御された電圧を受け取る。

装置１４はさらに、１つ以上の放射源２６を備えることができ、それは、使用するモデル材に応じて、例えば紫外線もしくは可視光もしくは赤外線ランプ、または他の電磁放射源、または電子ビーム源とすることができる。放射源２６は、モデル材を硬化または凝固させるのに役立つ。

吐出ヘッド２１および放射源２６は、作業面として働くトレイ３０上で往復移動するように動作することが好ましいフレームまたはブロック２８内に装着することが好ましい。一般的な慣例では、トレイ３０はＸ‐Ｙ面内に配置される。トレイ３０は好ましくは、垂直に（Ｚ方向に沿って）、典型的には下向きに移動するように構成される。種々の例示的実施形態では、装置１４はさらに、１つ以上のレベリング装置３２、例えばローラ３４を備える。レベリング装置３２は、新たに形成された層の厚さを、その上に後続層が形成される前に、矯正、水平化、および／または確立するように働く。レベリング装置３２は、レベリング中に発生した過剰な材料を回収するための廃棄物回収装置３６を含むことが好ましい。廃棄物回収装置３６は、材料を廃棄物タンクまたは廃棄物カートリッジに送達する任意の機構を含むことができる。

使用中に、吐出ヘッド２１は走査方向（本書ではＸ方向という）に移動し、トレイ３０上を吐出ヘッドが通過する過程で、構築材を予め定められた配置構成に選択的に吐出する。構築材は典型的に、１種類以上のサポート材および１種類以上のモデル材を含む。ヘッド２１の通過に続いて、放射源２６によるモデル材の硬化が行なわれる。ヘッド２１が逆方向に通過して、ちょうど堆積されたばかりの層の起点に戻るときに、予め定められた配置構成に応じて、構築材の追加吐出を行なうことができる。ヘッド２１の順方向および／または逆方向の通過中に、このようにして形成された層は、順方向および／または逆方向の移動中のヘッド２１の経路を追従することが好ましいレベリング装置３２によって、矯正することができる。ひとたびヘッド２１がＸ方向に沿ってそれらの起点に戻ると、ヘッドは割出し方向（本書ではＹ方向という）に沿って別の位置に移動し、Ｘ方向に沿った往復移動によって同じ層を形成し続けることができる。代替的に、ヘッド２１は順方向移動と逆方向移動との間に、あるいは２回以上の順方向‐逆方向移動の後に、Ｙ方向に移動することができる。単一の層を完成するためにヘッド２１によって実行される一連の走査を、本書では単一走査サイクルという。

ひとたび層が完成すると、その後に印刷すべき層の所望の厚さに応じて、トレイ３０はＺ方向に予め定められたＺレベルまで下降する。該手順が繰り返されて、三次元物体１２が層状に形成される。

別の実施形態では、トレイ３０は、層内で、ヘッド２１の順方向および逆方向通過の間に、Ｚ方向に変位することができる。そのようなＺ変位は、レベリング装置を一方向に表面と接触させかつ他の方向の接触を防止するために実行される。

システム１０はさらに、構築材容器またはカートリッジを含みかつ複数の構築材を製作装置１４に供給する構築材供給装置５０を備える。制御ユニット５２は、システム１０の動作モードに基づいて、製作装置１４および供給装置５０を制御する。制御ユニット５２は、例えば標準テッセレーション言語（ＳＴＬ）またはステレオリソグラフィ輪郭線（ＳＬＣ）フォーマットの形のコンピュータ・オブジェクト・データに基づいて、製作命令に関係するデジタルデータを送信するデータプロセッサ５４と通信することが好ましい。典型的には、制御ユニット５２は、各吐出ヘッドまたはノズル列に印加される電圧、およびそれぞれの印刷ヘッド内の構築材の温度を制御する。

後でさらに詳述する通り、本発明の実施形態は、異なる吐出ヘッドから異なる材料を吐出することによる物体の製作を構想している。本発明の実施形態は、とりわけ、所与の数の材料から材料を選択し、かつ選択された材料およびそれらの特性の所望の組合せを定義する能力をもたらす。本発明の実施形態では、層内の材料の堆積後の空間的結合を可能にし、それによってそれぞれの位置（単数または複数）における複合材料を形成するために、異なる材料による異なる三次元空間位置の占有を達成するか、あるいは２つ以上の異なる材料による略同一の三次元位置もしくは隣接三次元位置の占有を達成するように、層内の各材料の堆積の空間位置を画定する。

モデル材の任意の堆積後の結合または混合が構想される。例えば特定の材料が吐出された後、材料は元の特性を維持する。しかし、それが別のモデル材または同一位置または近接位置に吐出される他の吐出材料と同時に吐出された場合、吐出された材料とは異なる特性（単数または複数）を有する複合材料が形成される。

こうして本発明の実施形態は、広範囲の材料の組合せの堆積、および物体の各部分を特徴付けるために望ましい特性に応じて、物体の異なる部分を複数の異なる材料の組合せから構成することのできる物体の製作を可能にする。

システム１０のようなＳＦＦシステムの原理および動作に関するさらなる詳細は米国特許出願公開第２０１００１９１３６０号に見られ、その内容を参照によって本書に援用する。

ＳＦＦは幅広く実践されており、世界中で任意形状の構造を製作するための常法となってはいるが、本発明者らはそれに特定の作動上の制限があることに気付いた。例えば、本発明者らは、現在利用可能なモデル材から得られる熱機械的特性の範囲は通常、特に、ＵＶ重合に関係するモデル材の場合、および低分子量原料（例えばモノマーおよびオリゴマー）から形成されるモデル材であって、特に原料がラジカル機構、例えばアクリル系官能基の付加反応によって重合された場合、不充分であることに気付いた。

例えばイスラエル国のＯｂｊｅｔ Ｇｅｏｍｅｔｒｉｅｓ Ｌｔｄ．によって市販されているＰｏｌｙＪｅｔ（商標）システムでは、室温より高い、例えば約５０℃以上の熱変形温度（ＨＤＴ）を持つ剛性材料は、ＵＶ照射により架橋重合体を生成する製品を調製することによって得られる。比較として、熱可塑性高分子では、剛性は結晶領域、高分子鎖絡み合い、または高平均分子量重合体によって達成することができ、これは架橋結合を必要としない。原則的に、ＵＶ重合物では、そのような絡み合いは高分子量のオリゴマー（例えば５００００ｇｒ／ｍｏｌ超）を使用したときに発生させることができるが、そのようなオリゴマーの比較的高い粘度は、インクジェットをベースとする印刷またはステレオリソグラフィで実現することを困難にするので、そうした絡み合いはあまり好ましくない。

低分子量、例えば５０００ｇｒ／ｍｏｌ未満を有するモデル材を使用すると、重合体ガラス転移温度（Ｔ_ｇ）およびＨＤＴに相関する機械的特性を有する非晶質構造を生じる傾向がある。次に、Ｔ_ｇの値は、とりわけ重合体の骨格柔軟性および架橋密度に依存し、あるいは、さらに詳しくは、原料の１分子当たりの反応基の平均個数に依存する。非晶質材料のＴ_ｇが高くなると、材料の脆性も増大し、したがって材料の応力散逸の能力も低減することが、本発明者らによって明らかになった。

本発明者らによって実行された実験で、モデル材の衝撃抵抗とそのＨＤＴとの間の負の相関が明らかになった（下述する実施例の節の図５を参照されたい）。同様の相関が、破断点伸びとＴ_ｇまたはＨＤＴとの間でも本発明者らによって明らかになった。

追加の実施例として、ＰｏｌｙＪｅｔ（商標）システムで典型的に使用されるゴム状材料が考えられる。これらの材料は、例えばインクジェットによる吐出を可能にする比較的低い粘度を有するように、かつ室温より低い、例えば１０℃以下のＴ_ｇを発現させるように調製される。後者は、比較的低い架橋度を持つ製品を調製することによって、かつ固有の柔軟な分子構造を持つモノマーおよびオリゴマーを使用することによって得られる。しかし、ＰｏｌｙＪｅｔゴム状材料は、例えばゴム状材料と比較したときに、低い引裂き抵抗（ＴＲ）値および／または変形後の遅い復帰速度を有する傾向がある。

本書で、「Ｔ_ｇ」とはＥ”曲線の極大値の位置と定義されるガラス転移温度を意味し、ここでＥ”は温度の関数としての物質の損失弾性率である。

一部のモデル材、特にＵＶ重合可能な材料は、物体の自由形状製作中にカールのような望ましくない変形を呈することが認識されている。本発明の発明者らによって行なわれた、カールの問題の解決策の探求中に、カールの程度は、重合プロセス中に物質が受ける体積収縮の程度、および製作中の物質のＨＤＴとシステムの温度との間の温度差に比例することが明らかになった。本発明者らは、比較的高い体積収縮および比較的高いＨＤＴ（例えば重合温度の範囲）を持つ物質ではカールが特に顕著であることを見出した。

本発明者らは、ＳＦＦを介して製作される他の物体と比較して改善された熱機械的特性を享受する積層高分子物体または構造を考案した。

一般的に、本発明の種々の例示的実施形態に係る構造は、２つ以上の熱硬化性（例えばＵＶ重合可能な）モデル材から形成されるシェル構造である。該構造は典型的には、少なくとも１層のコアが、シェルの少なくとも１層と同一平面を占めるように、少なくとも部分的に１つ以上の積層シェルによって被覆された積層コアを含む。構造の表面に対し垂直に測定した各シェルの厚さは、典型的には少なくとも１０μｍである。本発明の種々の例示的実施形態では、コアおよびシェルは熱機械的特性が互いに異なる。これは、コアおよびシェルを異なるモデル材、またはモデル材の異なる組合せから製作することによって容易に達成される。コアおよびシェルの熱機械的特性を本書では、それぞれ「コア熱機械的特性」および「シェル熱機械的特性」という。

本発明の一部の実施形態に係る構造の代表的な非限定実施例を図２Ａ〜Ｄに示す。

図２Ａは構造６０の略斜視図であり、図２Ｂは図２Ａの線Ａ‐Ａに沿った構造６０の断面図である。提示を明確にするために、デカルト座標系も示す。

構造６０は、ｚ方向に沿って積み重ねられた複数の層６２を含む。構造６０は典型的にはＳＦＦ技術によって、例えば層を順次形成するシステム１０を用いて製作される。したがって、ｚ方向を本書では構造の「構築方向」ともいう。したがって、層６２は構築方向に対し垂直である。構造６０は円筒として図示されているが、本発明の実施形態の構造はどんな形状も取ることができるので、これは必ずしも当てはまらない。

構造６０のシェルおよびコアをそれぞれ６４および６６に示す。図示する通り、コア６６の層およびシェル６４の層は同一平面上に存在する。ＳＦＦ技術はシェル６４およびコア６６の同時製作を可能にし、形成された特定の層に対し、層の内部はコアの層を構成し、層の周縁部はシェルの層を構成する。

シェル６４に寄与する層の外周部を、本書では層の「エンベロープ領域」という。図２Ａおよび図２Ｂの非限定実施例では、層６２の各々はエンベロープ領域を有する。すなわち、図２Ａおよび図２Ｂの各層はコアおよびシェルの両方に寄与する。しかし、これは必ずしも当てはまらない。なぜなら、用途によっては、何らかの理由でコアを環境に暴露させることが望ましい場合があるためである。これらの用途では、層の少なくとも幾つかはエンベロープ領域を含まない。そのような構成の代表的実施例を図２Ｃの断面図に示し、コアに寄与するがシェルに寄与しない幾つかの層６８と、コアおよびシェルの両方に寄与する幾つかの層７０とを示す。一部の実施形態では、１つ以上の層がコア熱機械的特性を持つ領域を含まず、シェル熱機械的特性を持つ領域のみを備える。これらの実施形態は、構造が１つ以上の薄い部分を有する場合に特に有用であり、構造のこれらの部分を形成する層は、コア領域を持たないことが好ましい。そのような構造の代表的実施例を図１３に示し、後に続く実施例の節でさらに詳しく説明する。また、１つ以上の層がシェル熱機械的特性の領域を含まず、コア熱機械的特性の領域のみを備える実施形態も構想される。

シェルはまた、任意選択的に、かつ好ましくは、ｚ方向に対し上および／または下から構造６０を被覆する。これらの実施形態では、構造６０の最上部および／または最下部の幾つかの層は、コア６６とは異なる少なくとも１つの材料特性を有する。本発明の種々の例示的実施形態では、構造６０の最上部および／または最下部は、シェル６４と同じ材料特性を有する。この実施形態の代表的実施例を図２Ｄに示す。例えば頂部または底部シェルが構造の上または下の層を含み、したがって物体を形成する層に要求される厚さと同じ厚さを有する場合、構造６０の頂部／底部シェルは、側部シェルより薄く（例えば２倍薄く）することができる。

ＳＦＦを介して構造を形成するのに適した好適な工程については後述する。

本発明の一部の実施形態に係る構造および方法のさらなる詳細な説明を提示する前に、それによってもたらされる利点および潜在的な用途に注目したい。

本発明者らは、改善された熱機械的特性を持つ物体の構築を、物体の製作に使用されるモデル材のいずれもそうした特性を持たない場合でも、可能にする積層製造ＳＦＦ技術を考案した。例えば、本発明の実施形態は高い耐温度性および高い靭性を持つ構造の製作を可能にする。熱硬化性材料（例えばＵＶ硬化性材料）を使用するＳＦＦの分野では、公知のモデル材のいずれもそのような特性を持たない。なぜなら、高い耐温度性を持つモデル材は比較的脆弱である一方、高靭性を持つモデル材は比較的低い耐温度性を持つからである。本発明の実施形態はまた、例えば高い耐温度性および低いカール性を持つ構造の製作をも可能にする。本発明の実施形態はまた、エラストマー材料に基づく構造の製作をも可能にする。例えば、本発明の実施形態は、比較的高速の復帰時間および向上した引裂き抵抗を持つエラストマー構造の製作を可能にする。

本発明の実施形態のシェルおよびコアは同時に製作されるので、シェルのパラメータ、例えば厚さ、選択的被覆率、可変厚さ、および組成等は高水準の精度で制御することができる。これは、これらのパラメータを制御することが非常に難しい従来の製作後被覆技術とは対照的である。

意外にも、比較的薄いシェル（構造の表面に対し垂直な平面内で測定したときに例えば約１００μｍ）でも、同一寸法の非シェル構造と比較して、構造の熱機械的特性にかなり作用することが本発明者らによって発見された。本発明者らは、この作用がシェルの特性および隣接する内側のシェルまたはコアの特性によって決定付けられることを発見した。この作用は、コア‐シェル関係を持たずに製作される構造ではもたらされない熱機械的特性を有する構造の製作を可能にするので、有利である。

本発明の一部の実施形態では、剛性構造用のシェル材は、約２５℃から約４０℃の温度範囲内で少なくとも８０％の破断点ひずみによって特徴付けられる。本発明の一部の実施形態では、シェル材は、約２５℃から約４０℃の温度範囲内で少なくとも１０００ＭＰａの引張り強さによって特徴付けられる。本発明の一部の実施形態では、シェル材は、少なくとも２５℃の熱変形温度（ＨＤＴ）によって特徴付けられる。本発明の一部の実施形態では、シェル材は、約２５℃から約４０℃の温度範囲内で約４５Ｊ／ｍの衝撃抵抗によって特徴付けられる。

上記の機械的特性および熱的特性のいずれか一方または組合せは、コアおよびシェルが形成されるモデル材の賢明な選択および構成によって達成することができる。本発明の一部の実施形態では、シェルはコアより低いスチフネスを有する。本発明者らが実施した実験で、改善された熱機械的特性は、２つの隣接するシェル材間または（コアを被覆する）シェル材とコア材との間の弾性率比を約１から約２０までの間となるように選択することによって得ることができることが明らかになった。一部の実施形態では、弾性率比は約１．３から約５である。

靭性が向上した構造を製作することを希望する場合、最低弾性率の材料を外側のシェル材として使用することが好ましく、かつ最高弾性率の材料を内側のシェルまたはコア材として使用することが好ましい。

耐熱性が向上しかつカールへの寄与が低減した構造を製作することを希望する場合、より高い弾性率の材料をシェルとして使用することが好ましく、かつより低い弾性率の材料をコアとして使用することが好ましい。また、構造がそれぞれ低いカール、高い耐温度性、および高い靭性によって特徴付けられるコアと中間シェルと最外シェルとを有するように、追加的最外シェルを付加する実施形態も構想される。

本発明の一部の実施形態では、本書でさらに後述するように、ＡＳＴＭ規格の方法によって測定したときに、コアは６０℃未満、５０℃、または４０℃未満、または３０℃未満のＨＤＴを有し、シェルは６０℃超、または５０℃超、または４０℃超、または３０℃超のＨＤＴを有する。そのような実施形態では、比較的低いカールおよび高い耐温度性を持つ物体を得ることができ、ＨＤＴの低いコアは低カール傾向に関与し、シェルの高いＨＤＴは、製作された物体の高い耐温度性に関与する。

一部の実施形態では、製作された構造のコアおよびシェルは、それらの熱変形温度（ＨＤＴ）および／またはアイゾッド衝撃抵抗（ＩＲ）が異なる。例えば、コアを特徴付けるＩＲは、シェルを特徴付けるＩＲより低くすることができ、コアを特徴付けるＨＤＴは、シェルを特徴付けるＨＤＴより高くすることができる。この実施形態では、ＨＤＴの高いコアは高い耐温度性を誘発し、シェルの高いＩＲは、そのようなコア‐シェル構造および材料で製造された物体全体に靭性をもたらす。任意選択的に、かつ好ましくは、同一の構造で両方の関係が満たされる。すなわち、ＩＲ値はコア領域の方がシェルより低いが、ＨＤＴはコア領域の方がシェルより高い。

本書で使用する場合、用語「熱変形温度」（ＨＤＴ）とは、それぞれの材料または材料の組合せが何らかの特定の温度時に予め定められた荷重により変形する温度を指す。材料または材料の組合せのＨＤＴを決定するための適切な試験手順は、ＡＳＴＭ Ｄ‐６４８シリーズ、特にＡＳＴＭ Ｄ‐６４８‐０６およびＡＳＴＭ Ｄ‐６４８‐０７の方法である。本発明の種々の例示的実施形態では、構造のコアおよびシェルは、ＡＳＴＭ Ｄ‐６４８‐０６の方法によって測定した場合、それらのＨＤＴおよびＡＳＴＭ Ｄ‐６４８‐０７の方法によって測定した場合、それらのＨＤＴが異なる。本発明の一部の実施形態では、構造のコアおよびシェルは、ＡＳＴＭ Ｄ‐６４８シリーズの任意の方法によって測定した場合、それらのＨＤＴが異なる。本書の実施例の大部分で、０．４５ＭＰａの圧力時のＨＤＴが使用される。

本書で使用する場合、用語「アイゾッド衝撃抵抗」とは、それぞれの材料または材料の組合せに衝撃力が加えられた後の単位厚さ当たりのエネルギの損失を指す。材料または材料の組合せのアイゾッド衝撃抵抗を決定するための適切な試験手順は、ＡＳＴＭ Ｄ‐２５６シリーズ、特にＡＳＴＭ Ｄ‐２５６‐０６シリーズである。本発明の一部の実施形態では、構造のコアおよびシェルは、ＡＳＴＭ Ｄ‐２５６‐０６シリーズの任意の方法によって測定した場合、それらのアイゾッド衝撃抵抗値が異なる。標準ＡＳＴＭ方法では、切欠きを機械加工する必要があることが知られている。しかし、多くの場合、この工程はシェルを切削し、コアを切欠き先端に露出させる。したがって、この標準方法は、本発明の一部の実施形態に従って構築された構造の衝撃抵抗を評価するのにはあまり好ましくない。衝撃抵抗を決定するための好適な手順について、これから述べる。これらの手順は、ＳＦＦが三次元印刷を含む場合に特に有用である。

第１手順では、試験片にシェル材から作られる矩形のパッチを印刷する。パッチの寸法は、（標準ＡＳＴＭ手順によって要求される）切欠きの作成後にシェル材の０．２５ｍｍの層が完全に残るように計算される。

第２手順では、試験片の印刷後に切欠きを切削する代わりに、試験片に切欠きを印刷する。トレイ上の試験片の向きは垂直であり、例えばＺ‐Ｙ面内に存する（本書では「向きＦ」という）。

本発明の一部の実施形態に適したＩＲ値の代表的範囲は、コアに対しては約２０Ｊ／ｍ、シェルに対しては約４０Ｊ／ｍであるが、それらに限定されない。本発明の一部の実施形態に適した熱変形温度の代表的範囲は、コアに対しては約５０℃、シェルに対しては約７０℃であるが、それらに限定されない。

本発明の一部の実施形態では、コアは、０．４５ＭＰａの圧力時に、約４０℃から約５０℃のＨＤＴを特徴とする材料から作られる。そのような熱的特性を有するモデル材の代表例として、商品名ＶｅｒｏＧｒａｙ（商標）でＯｂｊｅｔ Ｇｅｏｍｅｔｒｉｅｓによって市販されているモデル材がある。本発明の一部の実施形態では、シェルは、約４０Ｊ／ｍから約５０Ｊ／ｍのＩＲ値、例えば約４０Ｊ／ｍを特徴とする材料から作られる。そのような熱的特性を有するモデル材の代表例として、商品名ＤｕｒｕｓＷｈｉｔｅ（商標）でＯｂｊｅｔ Ｇｅｏｍｅｔｒｉｅｓによって市販されているモデル材がある。

本発明の一部の実施形態では、コアおよびシェルは両方ともゴム状材料である。

本書で使用する場合、用語「ゴム状材料」とは、室温よりかなり低いＴｇ、例えば約１０℃未満のＴｇを特徴とする材料を指す。

コアおよびシェルがゴム状材料から作られる場合、コア材料はシェル材より低い破断点伸び値ε_Ｒ、例えばε_Ｒ＞１％を有する。コアのε_Ｒとシェルのε_Ｒとの間に少なくとも３０％、または少なくとも６０％、または少なくとも９０％、または少なくとも１２０％の差があることが好ましい。例えばコアが５０％のε_Ｒ値を有する場合、シェルは少なくとも３０％大きいε_Ｒ値、すなわち８０％以上のε_Ｒ値を有する。典型的には、シェルのε_Ｒ値は少なくとも１００％であるが、必須ではない。

本発明の一部の実施形態では、コアは、約２Ｋｇ／ｃｍから約１２Ｋｇ／ｃｍ、例えば約４Ｋｇ／ｃｍまたは約１０Ｋｇ／ｃｍのＴＲ、および約４５％から約５０％のε_Ｒ値を特徴とする材料から作られる。一部の実施形態では、材料は次の特性、すなわち約１ＭＰａから約５ＭＰａ、例えば約２ＭＰａまたは約４．３６ＭＰａの引張り強さ、および約−１２℃から約４℃、例えば約−１０．７℃または約２．６℃のガラス転移温度の１つ以上をも有する。そのような熱的特性を有するモデル材の代表例として、商品名ＴａｎｇｏＢｌａｃｋ（商標）およびＴａｎｇｏＧｒａｙ（商標）でＯｂｊｅｔ Ｇｅｏｍｅｔｒｉｅｓによって市販されているモデル材がある。

本発明の一部の実施形態では、シェルは、約２Ｋｇ／ｃｍから約４Ｋｇ／ｃｍ、例えば約３Ｋｇ／ｃｍのＴＲ、および約２００％から約２３６％のε_Ｒ値を特徴とする材料から作られる。一部の実施形態では、材料は次の特性、すなわち約１ＭＰａから約２ＭＰａの引張り強さ、および約−１２℃から約−８℃のガラス転移温度の１つ以上をも有する。そのような熱的特性を有するモデル材の代表例として、商品名ＴａｎｇｏＢｌａｃｋ Ｐｌｕｓ（商標）およびＴａｎｇｏ Ｐｌｕｓ（商標）でＯｂｊｅｔ Ｇｅｏｍｅｔｒｉｅｓによって市販されているモデル材がある。

モデル材は、立体自由形状製作装置の特定の容器またはカートリッジに含まれる材料、または装置の異なる容器から堆積されるモデル材の組合せとすることができる。本発明の実施形態のコアおよびシェルを形成するモデル材は、上述した実施形態の１つ以上に従って、所望の熱的および機械的特性を有してよい。しかし、これは必ずしも当てはまらない。なぜなら、本発明の発明者らは、材料の組合せから所望の特性を得るための技術を考案したからである。この技術についてこれから説明する。

例えば所望のＨＤＴを有するコアを持つことを希望すると仮定する。さらに、所望のＨＤＴより高いＨＤＴを有する、材料Ａと称する市販のモデル材、および所望のＨＤＴより低いＨＤＴを有する、材料Ｂと称する市販のモデル材があると仮定する。本発明の一部の実施形態では、コアはこれら両方の材料から形成され、構造の各層に対し、所望のＨＤＴによって特徴付けられる組合せをもたらすように、材料ＡおよびＢが層のコア領域全体にモザイク状に交錯される。したがって、材料を事前に混合して、層を形成するために混合物を使用するのではなく、むしろ材料ＡおよびＢが、層のコア領域全体にわたって互いに横方向に変位した異なる空間位置を占め、各々の材料の基本変位単位は単一画素（または３次元画素を表わすボクセル）である。そのような組合せをデジタル材料（ＤＭ）という。デジタル材料の代表的実施例を図３に示す。これは、層のある領域全体にわたってモザイク状に交錯する材料ＡおよびＢを示している。

代表的実施例として、約４０℃のＨＤＴを特徴とする材料Ａ、および約７５℃のＨＤＴを特徴とする材料Ｂを考慮する。材料ＡおよびＢがＡ：Ｂ＝３：１の相対面密度比で、すなわち材料Ｂの各画素に対し３画素の材料Ａが堆積される場合、約５０℃のＨＤＴを特徴とするＤＭを得ることができる。材料の任意の予め定められた表面密度比のために、デジタル材料は、例えば規則的なまたはランダムな交錯によって形成することができる。また、交錯が半ランダム、例えば小領域の反復パターンであり、各小領域がランダム交錯を含む実施形態も構想される。

上記の実施形態は特に構造のコアのＤＭに重点を置いて説明したが、コアに対するより詳細な言及は、決して本発明の発明を制限するものと解釈すべきではないことを理解されたい。詳しくは、コアおよびシェルのいずれもＤＭから形成することができる。

コアおよびシェルが両方とも、同一モデル材から構成されるＤＭから形成される場合、コアのモデル材のいずれかの相対面密度は、シェルまたはエンベロープ領域の材料の相対面密度とは異なる。しかし、一部の実施形態では、コアはＤＭから形成され、シェルは単一のモデル材から形成されるか、またはその逆に、コアは単一のモデル材から形成され、シェルはＤＭから形成される。

本発明の種々の例示的実施形態では、ｘ‐ｙ面内で（構築方向ｚに対して垂直に）測定したシェルの厚さは、構築方向に不均一である。換言すると、構造の異なる層は異なる幅のエンベロープ領域を有することができる。例えばｘ‐ｙ面に平行な方向に沿ったシェルの厚さは、その方向に沿ったそれぞれの層の直径の百分率として計算することができ、こうして厚さを層の大きさに依存させる。本発明の種々の例示的実施形態では、シェルの厚さは、シェルの外面に対する接線方向でありかつ構築方向に対して垂直な方向に不均一である。構造の層に関して、これらの実施形態は、それぞれの層の外周に沿って不均一な幅を有するエンベロープ領域に対応する。

本発明の一部の実施形態では、構造のシェルまたはその一部分はそれ自体、２つ以上のエンベロープ領域を備えた「シェル付き」構造である。特にこれらの実施形態では、構造は、少なくとも１つの中間エンベロープ領域によって少なくとも部分的に包囲された内部コアを含み、中間エンベロープは外側エンベロープ領域によって包囲される。構築方向に対し垂直に測定した中間エンベロープ領域の厚さは、任意選択的にかつ好ましくは、最外エンベロープ領域の厚さより大きい（例えば１０倍の大きさ）。これらの実施形態では、中間エンベロープ領域は構造のシェルとして働き、したがって上で詳述したようにシェルの特性を有する。最外エンベロープシェルはまた、中間エンベロープの荷重下の破損を防止するためにも役立つ。

中間エンベロープ領域と最外エンベロープとの最外界面における凹凸は、荷重下で亀裂の発生を引き起こすことがあることが本発明者らによって発見された。そのような亀裂は、シェル内部およびおそらくコア内部に浸透する。本発明の種々の例示的実施形態では、最外エンベロープは、中間エンベロープ領域と最外エンベロープ領域との間の界面に発生した亀裂の伝搬を防止または低減させる保護カバーになる。最外エンベロープはまた、最外エンベロープ‐大気界面から始まった亀裂を消散させるように機能することもできる。また、エンベロープ‐エンベロープ界面における亀裂の発生を阻止する最外エンベロープの能力はエンベロープ‐エンベロープ材料の弾性率比に関係する一方、エンベロープ‐大気界面からの亀裂伝搬に抵抗する最外エンベロープの能力は、最外エンベロープの靭性に関係することも、本発明者らによって明らかになった。したがって、最外エンベロープの弾性率をε_１で表わし、最外エンベロープに隣接するエンベロープの弾性率をε_２で表わすと、本発明の一部の実施形態では、比ε_２／ε_１は約１．３から約５であり、最外エンベロープの衝撃抵抗は少なくとも４０Ｊ／ｍ、または少なくとも５０Ｊ／ｍ、または少なくとも６０Ｊ／ｍ、または少なくとも７０Ｊ／ｍであり、例えば約８０Ｊ／ｍ以上である。

本発明の実施形態の構造は、例えば上記のシステム１０を用いて、上述の通り層状に形成することができる。本発明の種々の例示的実施形態では、コンピュータ実装方法が自動的に、構造の特定の要素に対するシェルの動的適応を実行する。該方法は、任意選択的に、かつ好ましくは、ユーザ入力を使用して構造の各領域のシェルを計算し、それぞれのモデル材またはモデル材の組合せに対し外面のボクセルを割り当てる。コンピュータ実装方法は、データプロセッサ（例えばデータプロセッサ５４）を介して立体自由形状製作装置を制御する制御ユニット（例えば制御ユニット５２；図１参照）によって実行することができる。

本発明の実施形態の方法を実現するコンピュータプログラムは一般的に、フロッピー(登録商標)ディスク、ＣＤ‐ＲＯＭ、フラッシュ・メモリ・デバイス、およびポータブル・ハード・ドライブのような、しかしそれらに限定されない配布媒体でユーザに配布することができる。配布媒体から、コンピュータプログラムはハードディスクまたは同様の中間記憶媒体にコピーすることができる。コンピュータプログラムは、配布媒体または中間記憶媒体のいずれかからコンピュータの実行メモリにロードし、本発明の方法に従って作動するようにコンピュータを構成することによって実行することができる。これらの操作は全て、コンピュータシステム分野の技術者には周知である。

本発明の実施形態のコンピュータ実装方法は、多くの形で具現することができる。例えば、それは、方法作業を実行するために、コンピュータのような有形媒体で具現することができる。それは、方法作業を実行するためのコンピュータ可読命令を含む、コンピュータ可読媒体で具現することができる。それはまた、有形媒体上のコンピュータプログラムを実行するように、またはコンピュータ可読媒体上の命令を実行するように構成されたデジタルコンピュータ能力を有する電子装置に具現することもできる。

図４Ａは、製作工程中に形成することのできる単一の層８０を示す。層８０は、コア領域８２と、コア領域８２を包囲するエンベロープ領域８４とを含む。したがって、層８０と同様の幾つかの層が積層堆積される場合、コア領域は積層コアを形成し、エンベロープ領域は積層シェルを形成するので、領域８２は構造のコアに寄与し、領域８４は構造のシェルに寄与する。

図４Ｂは、製作工程中に形成することのできる別の層９０を示す。層９０は、コア領域９２と、コア領域９２を一部分だけ包囲するエンベロープ領域９４とを含む。構造が層９０と同様の１つ以上の層を含む場合、形成されるシェルはコアを完全には包囲しない。

図４Ａおよび図４Ｂに示すように、エンベロープ領域８４および９４の幅は、層の外周全体にわたって不均一である。均一な幅のエンベロープ領域１０２がコア領域１０４を包囲する層１００の代表的実施例を図４Ｃに示す。そのような層も本発明者らによって構想される。

エンベロープ領域の幅は、上述の通り、構造の構築方向に変化することができる。図４Ｄおよび図４Ｅは、構築方向に沿って異なる位置に対応する２つの層１１０および１２０を示す。層１１０（図４Ｄ）は、エンベロープ領域１１２によって包囲されるコア領域１１４を有し、層１２０（図４Ｅ）は、エンベロープ領域１２２によって包囲されるコア領域１２４を有する。

ひとたび構造の層が形成されると、コア領域の外周を前記エンベロープ領域の外周に結合するように、コアおよびエンベロープ領域を形成するモデル材は硬化される。

本発明の一部の実施形態では、構造の最上部および／または最下部にもシェルを形成するように、１つ以上の追加シェル層が吐出される。これらの層は上からまたは下からコアを被覆するように働くので、コア領域を欠くことが好ましい。コアを上から被覆することを希望する場合、追加シェル層は他の全ての層の上に吐出され、コアを下から被覆することを希望する場合、追加層は作業面（例えばトレイ３０；図１参照）上に吐出される一方、他の全ての層はその後に吐出される。

エンベロープ領域のいずれかは、任意選択的に少なくとも１０μｍの幅を有する。好ましくは、全てのエンベロープ領域が少なくとも１０μｍの幅を有する。

コア領域およびエンベロープ領域のいずれも、かつ任意選択的に最上部および／または最下部の追加層も、構造のコアおよびシェルに関して上述した熱的および／または機械的特性を有するモデル材またはモデル材の組合せ（例えばデジタル材料）を用いて製作することができる。

したがって、一部の実施形態では、コアおよびエンベロープ領域の弾性率間の比率は、硬化したときに約１．３から約２０である。一部の実施形態では、コア領域の特性Ｔ_ｇまたはＨＤＴは約５０℃未満であり、エンベロープ領域の特性Ｔ_ｇまたはＨＤＴは約５０℃を超える。一部の実施形態では、コア領域の特性ε_Ｒ値は、硬化したときに、エンベロープ領域の特性ε_Ｒ値より低い。一部の実施形態では、コア領域の特性ＴＲ値は、硬化したときにエンベロープ領域の特性ＴＲ値より低い。一部の実施形態では、コア領域の特性ＩＲ値はエンベロープ領域の特性ＩＲ値より低い。一部の実施形態では、コア領域の特性ＨＤＴはエンベロープ領域の特性ＨＤＴより高い。

本発明の一部の実施形態では、シェルは、他の領域の機械的特性に影響を及ぼすことなく、選択された領域だけの材料特性を変化させるために、構造の様々な領域に選択的に製作される。

本出願から成熟する特許の存続期間の期間中には、多くの関連するＳＦＦ用のモデル材が開発されることが予想され、モデル材の用語の範囲は、すべてのそのような新しい技術を先験的に包含することが意図される。

本明細書中で使用される用語「約」は、±１０％を示す。

用語「例示的」は、本明細書では「例（ｅｘａｍｐｌｅ，ｉｎｓｔａｎｃｅ又はｉｌｌｕｓｔｒａｔｉｏｎ）として作用する」ことを意味するために使用される。「例示的」として記載されたいかなる実施形態も必ずしも他の実施形態に対して好ましいもしくは有利なものとして解釈されたりかつ／または他の実施形態からの特徴の組み入れを除外するものではない。

用語「任意選択的」は、本明細書では、「一部の実施形態に与えられるが、他の実施形態には与えられない」ことを意味するために使用される。本発明のいかなる特定の実施形態も対立しない限り複数の「任意選択的」な特徴を含むことができる。

用語「含む／備える（ｃｏｍｐｒｉｓｅｓ、ｃｏｍｐｒｉｓｉｎｇ、ｉｎｃｌｕｄｅｓ、ｉｎｃｌｕｄｉｎｇ）」、「有する（ｈａｖｉｎｇ）」、およびそれらの同根語は、「含むが、それらに限定されない（ｉｎｃｌｕｄｉｎｇ ｂｕｔ ｎｏｔ ｌｉｍｉｔｅｄ ｔｏ）」ことを意味する。

用語「からなる（ｃｏｎｓｉｓｔｉｎｇ ｏｆ）」は、「含み、それらに限定される（ｉｎｃｌｕｄｉｎｇ ａｎｄ ｌｉｍｉｔｅｄ ｔｏ）」ことを意味する。

表現「から本質的になる（ｃｏｎｓｉｓｔｉｎｇ ｅｓｓｅｎｔｉａｌｌｙ ｏｆ）」は、さらなる成分、工程および／または部分が、主張される組成物、方法または構造の基本的かつ新規な特徴を実質的に変化させない場合にだけ、組成物、方法または構造がさらなる成分、工程および／または部分を含み得ることを意味する。

本明細書中で使用される場合、単数形態（「ａ」、「ａｎ」および「ｔｈｅ」）は、文脈がそうでないことを明確に示さない限り、複数の参照物を包含する。例えば、用語「化合物（ａ ｃｏｍｐｏｕｎｄ）」または用語「少なくとも１つの化合物」は、その混合物を含めて、複数の化合物を包含し得る。

本開示を通して、本発明の様々な態様が範囲形式で提示され得る。範囲形式での記載は単に便宜上および簡潔化のためであり、本発明の範囲に対する柔軟性のない限定として解釈すべきでないことを理解しなければならない。従って、範囲の記載は、具体的に開示された可能なすべての部分範囲、ならびに、その範囲に含まれる個々の数値を有すると見なさなければならない。例えば、１〜６などの範囲の記載は、具体的に開示された部分範囲（例えば、１〜３、１〜４、１〜５、２〜４、２〜６、３〜６など）、ならびに、その範囲に含まれる個々の数値（例えば、１、２、３、４、５および６）を有すると見なさなければならない。このことは、範囲の広さにかかわらず、適用される。

数値範囲が本明細書中で示される場合には常に、示された範囲に含まれる任意の言及された数字（分数または整数）を含むことが意味される。第１の示された数字および第２の示された数字「の範囲である／の間の範囲」という表現、および、第１の示された数字「から」第２の示された数「まで及ぶ／までの範囲」という表現は、交換可能に使用され、第１の示された数字と、第２の示された数字と、その間のすべての分数および整数とを含むことが意味される。

明確にするため別個の実施形態の文脈で説明されている本発明の特定の特徴が、単一の実施形態に組み合わせて提供されることもできることは分かるであろう。逆に、簡潔にするため単一の実施形態で説明されている本発明の各種の特徴は別個にまたは適切なサブコンビネーションで、あるいは本発明の他の記載される実施形態において好適なように提供することもできる。種々の実施形態の文脈において記載される特定の特徴は、その実施形態がそれらの要素なしに動作不能である場合を除いては、それらの実施形態の不可欠な特徴であると見なされるべきではない。

本明細書中上記に描かれるような、および、下記の請求項の節において特許請求されるような本発明の様々な実施形態および態様のそれぞれは、実験的裏付けが下記の実施例において見出される。

次に下記の実施例が参照されるが、下記の実施例は、上記の説明と一緒に、本発明を非限定様式で例示する。

異なるモデル材の効果および特性の研究が本発明者らによって実施された。

図５は、幾つかのモデル材におけるＨＤＴと衝撃抵抗との間の逆相関関係を実証する実験結果を示す。図５に提示したモデル材は、イスラエル国Ｏｂｊｅｔ Ｇｅｏｍｅｔｒｉｅｓ Ｌｔｄ．によって販売されている市販のモデル材である。この関係は、２つの特性の間にトレードオフが存在し、かつそのような所定の熱機械的特性の組合せを示す材料は、市販の材料ではめったに達成できないという本発明者らの発見を実証している。

本発明者らは、３つの属性、すなわち形状、適合性、および機能に関して材料の幾つかの組合せを分析した。

剛性材料の場合、本発明者らは、Ｔ_ｇまたはＨＤＴが中程度で靭性の材料が機能に対する解決をもたらすことができるが、そのようなＴ_ｇの材料の環境変形特性、例えば材料クリープのため、他の属性（形状および適合性）を損ねることを発見した。本発明者らは、靭性材料が温暖な環境に暴露されない頑健な形状または構造に対する解決をもたらすが、他の構造に対しては適切な解決をもたらさないことを発見した。本発明者らはさらに、Ｔ_ｇが高く脆性の材料が、柔軟性または衝撃抵抗を要求する機能的適用には失敗することがあるが、形状および適合性の属性に関しては満足な結果をもたらすことを発見した。さらに高いＴ_ｇ（例えば５０℃超）を持つ材料はさらにいっそう脆く、かつ印刷中のカール状変形が顕著である。

ゴム状材料の場合、高い伸びの材料はすでに入手可能であるが、これらの材料は良好なエラストマー性を持たず、むしろ弾性的挙動と塑性的挙動との組合せを有することを、本発明者らは発見した。より大きいエラストマー様挙動を持つ他の材料は脆弱すぎて（引裂き強度が低く）、標準ゴム材を必要とする用途には使用できないことを、本発明者らは発見した。

本発明者らが実施した実験において、幾つかのコア‐シェル構造を持つ物体をＳＦＦによって製作した。構造は改善された特性からの利益を享受した。例えば、本発明者らは、中程度のＨＤＴおよび高靭性の組合せを持つ剛性構造、温度抵抗（例えば高いＨＤＴ）および低減したカールの組合せを持つ剛性構造、高いＨＤＴおよび著しく改善された靭性の組合せを持つ剛性構造、高いＨＤＴ、低減したカール、および著しく改善された靭性の組合せを持つ剛性構造、ならびに高い破断点伸び、変形後の高速復帰、および調節可能な弾性率の組合せを持つゴム状構造を製作することに成功した。

中程度のＨＤＴおよび高靭性の組合せを持つ剛性構造材料は、シェルが表面からコアに向かう亀裂の伝搬を防止する高靭性を有するコア‐シェル構造を製作することによって得ることができる。コアは、中程度のＨＤＴを有するが脆性が比較的高い材料から作成することができる。シェルの厚さは、靭性以外の総合的な機械的特性に対するその影響を低減するように選択することができる。例えば、厚さは、物体表面に対する法線方向の厚さを０．１７ｍｍと０．３４ｍｍとの間とすることができる。

高いＨＤＴおよび低減されたカールの組合せを持つ剛性構造は、シェルが高いＴ_ｇまたは高いＨＤＴの材料を含むコア‐シェル構造を製作することによって得ることができる。該シェルは、高いＨＤＴおよび経時的または昇温時クリープの低減を構造にもたらす。シェルの厚さは、ＨＤＴ、およびコアまたは中間シェル（存在する場合）のカール挙動、ならびに構造の所望の挙動に依存する。典型的には、厚さ０．５ｍｍ〜１．０ｍｍのシェルを作製するために、約７５℃のＨＤＴを有する材料を使用することができるが、必須ではない。コアは、ＳＦＦ工程中に著しいカールを生じない中程度のＨＤＴ（典型的には約４５℃から約５０℃であるが、必須ではない）を持つ材料を含むことができる。シェルおよびコアは各々、上で詳述した通り、デジタル材料から作成することができる。例えばコアは、例えば１０×１０×２３０ｍｍのビームに印刷したときに、ＨＤＴが約５０℃でカールが３．５ｍｍ未満のＤＭをもたらすように、それぞれ４０℃のＨＤＴを持つモデル材と７５℃のモデル材との間で３：１の表面密度比を使用して作成することができる。

高いＨＤＴおよび著しく改善された靭性の組合せを持つ剛性構造は、シェルがコアおよび中間シェル（存在する場合）が荷重下で破損するのを防止する高靭性材料を含むコア‐シェル構造を製作することによって得ることができる。シェルの厚さは、靭性以外の総合的な機械的特性に対するその影響を低減するために、充分に小さくなるように選択することができる。典型的には、シェルの厚さは０．１７ｍｍから０．３４ｍｍとすることができるが、必須ではない。コアは、高いＴ_ｇまたは高いＨＤＴの材料を含むことができる。コアは、高いＨＤＴおよび経時的なまたは昇温時の材料クリープの低減を構造にもたらす。

高いＨＤＴ、低減されたカール、および著しく改善された靭性の組合せを持つ剛性構造は、コア、中間シェル、および最外シェルを有する構造により得ることができる。最外シェルは高靭性材料を含むことができる。このシェルの役割は、荷重を加えたときに中間シェルが（およびしたがってコアも同様に）損傷（例えば破損）するのを防止することである。中間シェルは高いＴ_ｇまたは高いＨＤＴの材料を含むことができる。このシェルは、高い耐温度性および経時的なまたは昇温時のクリープの低減を構造にもたらす。中間シェルの厚さは、コアのＨＤＴおよびカール挙動、ならびに構造の所望の挙動に依存する。典型的には、例えば厚さが０．５ｍｍ〜１．０ｍｍの中間シェルを製作するために、約７５℃のＨＤＴを有する材料を使用することができるが、必須ではない。コアは、中程度のＨＤＴの材料（例えば約４５℃から約５０℃のＨＤＴ）および多少低いカール挙動（例えば４ｍｍ未満のカール；ここでカールは印刷された１０×１０×２３０ｍｍのビームの縁の、その反対側の縁に３００ｇの荷重が加えられたときの平坦面からのめくれ上がりと定義される）を含むことができる。コアは、高いＨＤＴのモデル材（例えば約７５℃から約２００℃のＨＤＴ）と多少低いＨＤＴのモデル材（例えば約２５℃から約４５℃のＨＤＴ）とのＤＭ混合物から形成することができる。表面密度比は、所望のＨＤＴおよびカール特性に応じて選択することができる。

高い破断点伸び、変形後の高速復帰、および調節可能な弾性率の組合せを持つゴム状構造は、シェルが表面からの亀裂の伝搬を防止または軽減する高い伸びの材料を含むコア‐シェル構造を製作することによって得ることができる。該シェルは、荷重が加えられたときに内部コアおよび中間シェル（存在する場合）の損傷を防止する。シェルの厚さは、亀裂の伝搬を防止する以外の総合的な機械的特性に対するその影響を低減するために、充分に小さくなるように選択することができる。典型的には、シェルの厚さは約０．１７ｍｍから約０．３４ｍｍであるが、必須ではない。コアは、所望の引張り弾性率および圧縮弾性率、変形後の高速復帰を持つが、シェルと比較すると破断点伸びが低い材料または材料の組合せ（例えばデジタル材料）を含むことができる。

ＳＦＦを介して構造を製作するときに、性能の非一貫性がしばしば観察される。それは主に、製作された構造毎に、かつ同一構造の異なる領域（例えばコアおよびシェル）の間でも、著しく変化することのある材料の靭性を考慮するときに現われる。その理由は層毎の製作工程に存在する。例えばインクジェット方式の３Ｄ印刷機では、層毎の製作工程は結果的に、（印刷トレイに平行な）横方向平面内だけでなく構築方向にも様々な表面モルフォロジーを生じることがある。構造の垂直側面は、製作された構造の靭性を著しく低減させる尖鋭な先端を持つ微視的表面亀裂（図６）を含むことがある。特定の構造では、破断点撓み、破断点最大荷重、および強度のような機械的パラメータは、１０分の１〜２０分の１に低減される。これは、ＦｕｌｌＣｕｒｅ（登録商標）５３５モデル材を用いて印刷されたビームの破断点撓みおよび破断点最大荷重を示す図７Ａおよび図７Ｂで実証される。グラフは、破断点撓み（「撓み」）および最大荷重（「マックス荷重」）を印刷されるビームとｘ−ｙ面との間の角度の関数として示す。

製作の幾つかの段階で外面を液状形態に維持しながら、かつ他のどんな材料とも接触せずに、構造を製作するときに、重力および濡れ性は液状樹脂を流動させ、したがって構造の表面を平滑化する。これは正の角度の表面（上向きまたは外向きの表面）で実現することができる。他の角度（下向きの表面）の場合、構造の崩壊を防止するために、サポート材または支持構造の追加が必要になる。モデル材とサポート材との接触は結果的に、構造の全体的靭性を著しく低減させる亀裂表面モルフォロジーを生じることが、本発明者らによって明らかになった。表面におけるそのような粗さは、構造の特性に異方性、例えば異方性曲げ弾性率または異方性引掻き抵抗を生じる。粗さの別の影響は脆性の増加であり、それは低い衝撃抵抗および破断点伸び／撓みの低下によって表わすことができる。

以下は、本発明の実施形態のコア‐シェル構造の特性を研究するために本発明者らによって実施された実験の説明である。

材料
実験では、Ｏｂｊｅｔ Ｇｅｏｍｅｔｒｉｅｓ Ｌｔｄ．の市販のモデル材を使用した。これらの材料は広範囲の特性を含む。例えばＶｅｒｏＧｒａｙ（商標）は剛性モデル材であり、ＴａｎｇｏＰｌｕｓ（商標）（Ｔａｎｇｏ＋）は軟性のゴム状モデル材である。別名ＲＧＤ５３５として知られる材料ＦｕｌｌＣｕｒｅ（登録商標）５３５（ＦＣ５３５）、および別名ＲＧＤ５１５として知られる材料ＦｕｌｌＣｕｒｅ（登録商標）５１５（ＦＣ５１５）は、利用可能な特性の範囲を拡張し、Ｏｂｊｅｔ Ｇｅｏｍｅｔｒｉｅｓの複数材料Ｃｏｎｎｅｘ（商標）プラットフォーム専用であり、典型的に他の材料と組み合わせて使用される。本研究に使用した他の材料として、ＶｅｒｏＧｒａｙ（商標）、ＤｕｒｕｓＷｈｉｔｅ（商標）、ＦｕｌｌＣｕｒｅ登録商標９７０（ＴａｎｇｏＢｌａｃｋ（商標））、およびＦｕｌｌＣｕｒｅ登録商標９８０（ＴａｎｇｏＢｌａｃｋ Ｐｌｕｓ（商標））がある。

比較研究として印刷後のシェル付着を使用した実験では、標準樹脂、加法製造調質材、エポキシおよびシリコンＡ＋Ｂ樹脂、例えばＲＰ Ｔｅｍｐｅｒｉｎｇ（商標）化合物（米国Ｐａｒ３ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ）、ならびにＦＣ５１５による手動コーティング（ブラシ使用）に続くＵＶチャンバ内での硬化を使用した。

以下で、高耐衝撃材（ＨＩＭ）という用語は、良好な衝撃抵抗を持つ靭性材料（例えばＦＣ５１５）を記載するために使用し、高Ｔ_ｇ材（ＨＴＭ）という用語は、高いＴ_ｇおよび高いＨＤＴを持つ稠密な材料（例えばＦＣ５３５）を記載するために使用する。

ソフトウェア
２つの異なるモデル材および１つのサポート材の異なる空間的配列を設計かつ試験する能力をもたらすために、ソフトウェアを開発した。ソフトウェアはまた、異なるデジタル材料を設計する能力をももたらした。加えて、ソフトウェアは、予め定められた厚さの正確なシェル（特定の表面の空間的向きによって、ずれは＋０．０３ｍｍから＋０．０８ｍｍまで変化する）の画定を可能にするシェル形成機能を含むものであった。ソフトウェアはまた、１つ以上のシェル層の画定を可能にする多重シェル形成機能をも含んでいた。

ソフトウェアはまた、ランダムビットマップ（２つ以上のモデル材のランダムな組合せ）の生成を可能にするランダムＤＭジェネレーターをも含んでいた。これは、広範囲の均質なＤＭを形成するための容易かつ単純なツールをもたらす。その特性は基本的に連続的に変化することができる。

立体自由形状製作装置
標準Ｃｏｎｎｅｘ（商標）５００印刷機（Ｏｂｊｅｔ Ｇｅｏｍｅｔｒｉｅｓ）を使用して、全ての材料および構造を印刷した。

印刷モード
実験は、光沢面のみならず、艶消し面の製作をも含んだ。

艶消し面は、モデル材をサポート材と接触させて印刷することによって製作した。そのような場合、両方の液体が凝固する前に接触するという事実のため、それらは界面で部分的に混合し、その結果、サポート材を除去した後、艶消し面が得られる。艶消し印刷モードは、凝固前に機械的支持を必要とする領域（例えば空洞付近の領域）だけでなく、サポート材で完全に覆われたオブジェクトから得られた。

光沢面は、空気以外の他の材料と接触しないモデル材を印刷することによって製作された。光沢印刷モードは、平滑で艶のある光沢面を生じた。艶消し面は構造の表面全体に得ることができるが、光沢面は、サポート材と接触する必要のない表面にだけ得ることができることに注目されたい。

試験
印刷変形（カール）は、１０×１０×２３０ｍｍ^３のバーを印刷し、試験片の他端に３００グラムの重量を加えながら、試験片の一端の平坦面からのめくれ上がりを測定することによって定量的に評価した。この研究では、４ｍｍ以下のめくれ上がりを大部分の主流用途にとっての許容範囲とみなした。

新しい材料の性能を評価するために、幾つかの応用試験を開発した。標準ＡＳＴＭ方法および自己定義方法を実現し、純粋成分およびＤＭ構造を特徴付けた。

結果
高い熱安定性および高い靭性を持つ構造
高Ｔ_ｇ材の開発の目的は、７０℃を超えるＨＤＴを有しかつ比較的低い印刷変形（低カール）すなわち１０ｍｍ未満を呈する材料を提供することであった。配合ＦＣ５３５は６５℃のＴ_ｇおよび７０℃のＨＤＴを有する。下の表１はＦＣ５３５の特性を示す。

この材料の印刷変形（カール）は、最大許容値より高い７．５ｍｍであった。比較的低温（１００℃未満）のカール後処理で、変形を増大させずに、ＦＣ５３５のＨＤＴを約１００℃に上昇させた。

次の実験の目的は、ＦＣ５３５に靭性を与えることであった。非晶質ＨＴＭ（例えばＦＣ５３５）は、他の市販の剛性材料と同様に、低い衝撃抵抗を有し、かつ非常に脆弱である。脆弱性は、サポート材と直接接触しかつ垂直印刷面と平行に応力を受ける構造の部分で増幅される。そのような応力は亀裂の端を事実上分離させ、比較的低いひずみで損傷を引き起こす。

材料の脆弱性およびその発現を定量的に評価するために、一連の試験を設計した。

衝撃抵抗
（ｉ）標準切欠き試験片。矩形の試験片を印刷し、その後に切込みを切削する（ＡＳＴＭ Ｄ２５６）。
（ｉｉ）切欠き付き試験片を様々な向きに印刷する

引張り試験
破断点百分率伸びを測定する（ＡＳＴＭ Ｄ６３８）

曲げ抵抗
（ｉ）様々な向きに印刷された試験片に対する三点曲げ（屈曲）試験（ＡＳＴＭ Ｄ６９５）
（ｉｉ）固定ビーム曲げ

追加的試験はスナップ試験、繰返し試験、ボール・アンド・クロー構造試験、およびばね構造試験を含んだ。これらの試験用の試験片を図８Ａ〜図８Ｄにそれぞれ示す。

下の表２は、デジタル材料を作成するために種々の組合せに使用した上記試験用の３つのモデル材の特性を示す。

アイゾッド切込みの先端に位置する材料は、測定される衝撃抵抗値に強く影響する。この挙動は、靭性材料、例えば約９０Ｊ／ｍの衝撃抵抗を有するＦＣ５１５試験片（印刷された切欠き、光沢付き）に、同一条件で約３０Ｊ／ｍの衝撃抵抗を有する高Ｔ_ｇのＦＣ５３５材料から作られた外側シェル層を印刷したときに、この挙動は明確に発現した。驚くことに、約１００μｍの最小可能なＦＣ５３５のエンベロープ層を追加しただけでも、衝撃抵抗は３０Ｊ／ｍ未満まで低下した。

上記の実験は、最外表面の組成が構造の衝撃特性を決定することを実証した。

印刷の向き
印刷の向きとは、印刷面（印刷トレイ）に対して製作される物体の向きを指す。図８Ｅは、本書で言及する種々の異なる向きを示す。

ＦＣ５３５およびＦＣ５１５から作られた構造
構造の全断面積（３×１２．７ｍｍ）の約２０％とすることのできる、ＨＩＭ（本実施例ではＦＣ５１５）から作られた幅が約０．２５ｍｍのシェル、およびＦＣ５３５から作られたコア。引張り強さおよび弾性率は、ＨＩＭのシェルの導入後に１０％未満だけ減少したが、破断点ひずみは約１０％から３５％超に増加した。ＨＩＭのシェルは、それが無ければ破壊的影響を有する表面欠陥から物品を保護する（特に艶消し面）と、本発明者らは推測した。下の表２ａは、種々の製作された種々の試験片に対する向きＦ時の衝撃抵抗をまとめたものである。

図８Ｆは、０．２５ｍｍのＦＣ５１５シェル付きのＦＣ５３５対シェル無しのＦＣ５３５の引張り試験の結果を示す。図示する通り、ＦＣ５１５によるシェルは、稠密材料ＦＣ５３５の弾性率をわずか約１５％だけ低減する一方、その破断点伸びを約１０％から約４０％に高めることによって、ＦＣ５３５の靭性を著しく改善する。

屈曲試験
屈曲試験は主にスナップ適用のシミュレーションのために使用した。これらを適用すると、細いビームは変位し、かつ急速にその初期位置に復帰する。したがって、２つの関連パラメータを測定した。すなわち、破断前の最大曲げ変位、および曲げ抵抗（最大荷重）である。このタイプの適用に対して望ましい特性は、高い破断点撓みを伴うスチフネスである。屈曲試験用の試験片は様々な向きに印刷モードで異なるビーム幅に印刷した。屈曲試験および試験した試験片を図８Ａおよび図９Ａ〜図９Ｃに示す。

下の表３および表４、ならびに図１０Ａ〜図１０Ｂは、三次元事象でＦＣ５１５シェル付きおよびそれ無しの状態で印刷しかつ試験した１ｍｍ、２ｍｍ、および３ｍｍのＦＣ５３５ビームの性能をまとめたものである。

上記の結果は、８５ミクロンのシェルの追加が、最適とは言えない結果をもたらすことを実証した。これは、艶消し印刷時に層がモデル‐サポート混合層に変換されたためであると推測される。

シェルの厚さを１７０ミクロンに増大したとき、伸びに対する顕著な影響が観察された。３ｍｍのビームの場合、最大荷重も増大した（相乗効果）。

２５０ミクロンのシェルの場合、製作されたビームは高い柔軟性を有したが、１ｍｍのビームは多少軟化した。

どちらのビーム幅でも、光沢ＦＣ（商標）５３５試験片は、シェル無しでさえも優れた性能を示した。この事実は、表面欠陥の役割を際立たせるものである。そのような欠陥が無い場合、稠密な材料は優れた靭性を有する。しかし、欠陥が存在すると、稠密な材料は脆弱になるが、ＨＩＭは靭性を維持する。ＨＩＭによる表面改質は材料の欠陥を妨げるので、亀裂伝搬に対する感受性が低下する。換言すると、表面改質は表面欠陥をＨＩＭ内に維持し、それによって表面欠陥が伝搬するのを防止する。

ビーム試験片を様々な向きに印刷することによって、表面欠陥の影響をさらに調査した。結果を下の表５にまとめる。最も深刻な欠陥の向きが曲げ応力ビームと平行になる向きＥでは、破断点伸びが最低になる。向きＤでは、亀裂が応力に対し垂直になり、したがって脆性に対する影響は低い。本発明者らによって収集された実験データは、Ｄの向きでは、１画素のシェルでさえ顕著な効果を有することを示している。向きＤで行なわれた試験は全て、向きＥおよびＦに比べて優れていた。

他の比較試験では、高解像度印刷モードの影響を調査した。光沢状および艶無しで向きＥに印刷された０．２５ｍｍのＨＩＭのシェル試験片により、脆性材料（ＦＣ５３５）および高衝撃材料（ＦＣ５１５）から作られた２ｍｍのビームに対して試験を実施した。結果を図１１に示す。

繰返しスナップ試験およびスナップ部品試験の結果を下の表６および表７にまとめる。

ＤｕｒｕｓＷｈｉｔｅ（商標）の薄いシェルによるＶｅｒｏＧｒａｙ（商標）の靭性の改善
ＶｅｒｏＧｒｅｙ（商標）（ＶＧ）は、Ｏｂｊｅｔ Ｇｅｏｍｅｔｒｉｅｓ Ｌｔｄ．から現在市販されているモデル材の中で、最も高い昇温時寸法安定性（低い材料クリープ）を示す。他方、ＶＧは最も脆弱な材料である。

ＤｕｒｕｓＷｈｉｔｅ（商標）（ＤＷ）は、Ｏｂｊｅｔ Ｇｅｏｍｅｔｒｉｅｓ Ｌｔｄ．から市販されているモデル材の中で、最も高い靭性および衝撃抵抗を有する。

本発明者らは、ＶＧおよびＤＷの組合せを使用して、ＶＧと同様のＨＤＴおよびＤＷと同様の靭性によって特徴付けられる構造を作成することができることを実証した。形状構成によっては相乗効果が観察され、複合シェル部品の靭性は純粋ＶＧまたは純粋なＤＷより高い。実験データを表８〜表１２にまとめる。

表９、表１０、および表１１は、アイゾッド衝撃抵抗、Ｋ_ＩＣ、および最大荷重特性が、使用した純粋な材料のどれよりも高くなる相乗効果を実証する。特に、測定されたアイゾッド衝撃抵抗（１９．１、表９参照）は、純粋なＶＧ（１４．９）および純粋なＤＷ（１８．３）より高く、測定されたＫ_ＩＣ値（１．３７；１．４４、表１０参照）は純粋なＶＧ（０．７６）および純粋なＤＷ（１．１５）より高く、かつ測定された最大荷重値（１９．０、表１１参照）は、純粋なＶＧ（低すぎて測定できない）および純粋なＤＷ（１３．２）より高い。

ゴム状デジタル材料
ＦｕｌｌＣｕｒｅ（登録商標）９７０（ＴａｎｇｏＢｌａｃｋ（商標））から作られたコアおよびＦｕｌｌＣｕｒｅ（登録商標）９７０（ＴａｎｇｏＧｒｅｙ（商標））から作られたコアを、ＦｕｌｌＣｕｒｅ９８０（ＴａｎｇｏＢｌａｃｋ Ｐｌｕｓ（商標））から作られたシェルおよびＦｕｌｌＣｕｒｅ（登録商標）９３０（Ｔａｎｇｏ Ｐｌｕｓ（商標））から作られたシェルによって包囲した。シェルの厚さは約０．２５ｍｍであった。結果的に得られた構造および純粋な材料構造基準の引張りひずみの関数としての引張り応力を図１２Ａ〜図１２Ｂに示す。図示する通り、結果的に得られたシェル構造の強度は、該構造を含む別々の構成要素の強度よりずっと高い。ＦｕｌｌＣｕｒｅ（登録商標）９３０のシェルおよびＦｕｌｌＣｕｒｅ（登録商標）９７０のコアは結果的に、ＦｕｌｌＣｕｒｅ（登録商標）９３０より高い伸びおよび高い強度をもたらすが、逆の場合、非常に劣った結果になる。ＦｕｌｌＣｕｒｅ（登録商標）９３０はＦｕｌｌＣｕｒｅ（登録商標）９７０より幾分高い塑性挙動を有するので、シェルをＦｕｌｌＣｕｒｅ（登録商標）９３０で作成すると、ＦｕｌｌＣｕｒｅ（登録商標）９７０（コア材）の特性の大部分を持つ材料が得られるが、破断点伸びおよび強度は著しく改善される。

考察
多くの場合、シェルは物体の全体積のごくわずかな割合から構成されるだけであるので、シェルは、一部の実施形態では、コアの脆性を著しく低減させると結論付けられる。小さいシェルの厚さは、欠陥の大部分または全部、および特に水平方向の亀裂の端点を包含するのに充分である。シェルは実際、構造の一部であるので、シェルは構造の寸法精度に影響を及ぼすことなく作成される。シェルは、シェル‐大気界面に加えて、シェル‐コア（またはシェル‐シェル）界面にも寄与する。熱機械的特性に対するシェルの貢献は、大きい亀裂の入った表面（シェル界面）で特に明瞭である。靭性エンベロープ材はコアと同時に生成されるので、エンベロープ材はコアと完全に相互作用するシェルに寄与し、コア‐シェル界面における凹凸はシェル材で埋められ、逆の場合も同様であり、その結果、シェル材とコア材（または中間シェル）との間の優れた共有接着が達成される。それにより、界面における材料特性の漸進的遷移を確実にするモデル‐モデル混合層が形成される。靭性シェルは稠密な材料の界面の凸凹（モデル‐モデル界面）の端部を固定し、それらの伝搬および亀裂への変化を防止する。

本研究は、本発明の実施形態のコア‐シェル構造が向上した弾性率および亀裂抵抗を有することを実証した。靭性シェル材は稠密な材料の表面の弱点を除去するが、靭性シェル材は外側表面の亀裂をそれ自体の体積内に移動させる。したがって、稠密なコアに適切な保護をもたらすために、靭性シェル材は顕著な亀裂抵抗特性を示す。この特性は、衝撃抵抗、本質的破壊仕事、Ｋ_ＩＣ、または亀裂前試験片に応力が加えられる他の試験のいずれかによって特徴付けることができる。本研究では、垂直印刷試験片に対して測定された値に基づいて、材料の改質を行ない、水平方向の印刷欠陥を切欠き面の内側に配置した。この試験の結果、試験した既存の材料の全てに比較的低い衝撃抵抗値が得られた。すなわち、ＶｅｒｏＧｒａｙ（商標）では〜１６Ｊ／ｍ、ＦＣ５３５では〜１４Ｊ／ｍ、およびＤｕｒｕｓＷｈｉｔｅ（商標）では〜２５Ｊ／ｍであった。優れた亀裂保護性能の場合、コア‐シェル構造は少なくとも３０Ｊ／ｍの衝撃抵抗でこの試験に合格することができると考えられる。この値は軟質材料では容易に達成することができるが、１ＧＰａを超える弾性率および室温を超えるＨＤＴを有する材料では稀な特性である。

伸展性材料を使用してシェルを作成した場合（例えばＴａｎｇｏＰｌｕｓＢｌａｃｋ（商標）で包囲されたＶｅｒｏＧｒａｙ（商標））、伸展性材料のシェルは亀裂の端を拘束することができないので、稠密な材料内の亀裂伝搬を防止することができない。モデル‐モデル界面における急なスチフネスの遷移は、荷重が加えられたときに応力の集中を引き起こし、破砕が始まる。一部の実施形態では、シェルの弾性率はコアの少なくとも３分の１である。これは、モデル‐モデル界面の急速な亀裂発生を防止し、シェル‐サポート界面、すなわち最外シェル面に亀裂が発生しなければ、応力に耐える。

１つ以上の中間層を使用すると、靭性をさらに高めることができる。例えば本発明の実施形態の構造は、それぞれの弾性率が約０．２ＧＰａ、約０．６ＧＰａ、約１．８ＧＰａ、および約３．５ＧＰａの３つのシェルと１つのコアを含むことができる。ここで、最後の弾性率はコアであり、最初の弾性率は最外シェルである。

シェルの厚さは、印刷工程の特性に従って選択することが好ましい。本研究では、製作工程は約１５０ミクロンの界面粗度に関連付けられた。したがって、効果的な強靭化を達成するように、少なくとも２５０ミクロンのシェル層が好ましい。より精密な界面を得る工程では、シェルの厚さをより小さくすることができる。シェルの厚さを増大することにより、最大靭性が達成される厚さまで、構造の靭性を向上することができる。これは、本研究で観察された相乗効果によって確認された。

本発明の実施形態の工程の利点は、コアおよびシェルが同時に製作されることである。これは、これら２つの材料間の界面における最適な重なり合いおよび接着を可能にする。外側のシェルを形成するための印刷後の異なる工程を試験し、コアおよびシェルの同時製作工程によって得られる結果と比較した。

設計方法
本発明の一部の実施形態では、コンピュータ実装方法が、次のパラメータ、すなわち各表面の空間的向き、印刷モード（光沢または艶消し）、および隔壁の厚さの少なくとも１つを考慮に入れながら、印刷される構造の特定の要素に対するシェルの動的適応を自動的に実行する。そのようなコンピュータ実装方法はトレイ上に構造をマッピングすることができ、かつ関連パラメータを抽出する。次いで該方法はユーザ入力を使用して、各領域に対し対応するシェル（外周）構造を計算し、外面のボクセルを第２モデル材に割り当てる。コンピュータ実装方法は、データプロセッサ（例えばデータプロセッサ５４）を介して立体自由形状製作装置を制御する制御ユニット（例えば制御ユニット５２、図１参照）によって実行することができる。

寸法安定性は主に、典型的にはより高い応力を受け、したがって変形しやすい薄い部品で表明される。本発明の種々の例示的実施形態では、薄い部品のために、シェルの厚さは低減される。代替的に、ＨＩＭの全部またはその一部分は、高いＴ_ｇの材料（例えばＦＣ（商標）５３５）およびＨＩＭを含む、例えば両方のモデル材の５０：５０のランダム分布を含む、ＤＭに置き換えることができる。

演算子に対し、要素（構造の領域）、厚さウィンドウ、およびそれらの対応するシェル形状構成のリストを提示することができる。例えば０．５ｍｍ〜１．０ｍｍの要素は０．１ｍｍのＨＩＭシェルを受け取ることができ、１．０ｍｍ〜２．０ｍｍの要素は０．２ｍｍのシェルを受け取ることができ、より厚い要素は０．３ｍｍのシェルを受け取ることができる。コンピュータ実装方法は、部品の特定の要素の形状構成にしたがって適切なシェル構造を生成するために、部品の３Ｄ形状構成を考慮に入れることができる。結果的に得られる構造の略図を図１３に示す。図１３において、赤色の部分はＨＴＭであり、黄色の部分すなわち外側のエンベロープはＨＩＭである。

シェル構造の実験試験は、シェルの効率が印刷の向きに依存することを示した。これは、モデル材とサポート材との間の界面の特徴および表面欠陥の深刻度がｘ、ｙ、およびｚ方向の間で異なるためである。違いはｘ‐ｙ面とｚ方向との間で顕著である。特に、モデル材とサポート材との間の層内界面における欠陥は、両タイプの材料が同一面を占める場合、より目立つようになり、層間界面ではあまり目立たない。したがって、構造の水平面（構築方向に対し垂直）はより薄いシェルを含むことができ、それでも依然として靭性の充分な改善を達成することができる。本発明の種々の例示的実施形態では、コンピュータ実装方法は、３つの直交方向の間の予め定められた比率を維持するように、シェルの厚さを計算する。例えば、ｘ：ｙ：ｚ＝２：２：１の比率では、本発明の実施形態のコンピュータ実装方法は、水平面を被覆するシェルの厚さを非水平面を被覆するシェルの厚さの半分になるように計算することができる。

使用する製作工程において、光沢面と艶消し面との間に機械的特性の相違が存在する。実験結果は、光沢面の場合、単一画素（本実施例の場合、０．０８５ｍｍ）のＨＩＭシェルでさえも脆性材料に著しく改善された靭性をもたらすことを示した。他方、艶消し面の場合、実験結果は、２画素（０．１７ｍｍ）で同様の効果が得られることを示した。したがって、本発明の一部の実施形態では、コンピュータ実装方法は、艶消し面および光沢面に対し異なるシェルの厚さを計算する。他の実施形態では、光沢面はシェルを欠落させることができ、艶消し面だけがシェルを有する。

多層シェルを形成する能力を活用して、熱安定性と靭性との間のバランスが優れた印刷部品をもたらす、複雑なシェル構造を設計することができる。本発明の発明者らによって開発されたコンピュータ実装方法は、複数のシェル（例えば２から１０のシェル）を有するデジタル材料を画定することができる。各シェルは絶対厚さを持つことができ、任意の純粋な材料またはＤＭ（サポート材、およびサポート材との複数のＤＭを含む）から作成ことができる。

工程の分解能のため、２つの異なる材料を適切な分解能で堆積することができない場合があること、および特にサポート材で包囲されていない垂直壁で、シェルの多少の剥離が発生することがあり得ることを本発明者らは認識している。これらの場合、本発明の実施形態のコンピュータ実装方法は、隣接する相間（シェル‐シェルまたはシェル‐コア）の接着を促進する中間シェルを製作するための製作パラメータを計算する。この中間シェルは約４０〜２００ミクロンの厚さを有することができ、モデル材の組合せ、好ましくは離接材料の５０％：５０％のランダム堆積を含むＤＭから作成することができる。他の中間シェルも本発明の範囲から除外されない。本発明者らによって実施された実験では、１：４から４：１のランダム混合が、構造印刷信頼性の著しい改善を達成することが示された。２つ以上のＤＭを中間シェルに使用することができる。代表的実施例として、３つの中間シェル、すなわち表面密度比が１：３のＤＭの８５μｍのシェル、表面密度比がランダム１：１のＤＭの８５μｍのシェル、および表面密度比が３：１のＤＭの８５μｍのシェルを製作することができる。

本発明の種々の例示的実施形態では、コンピュータ実装方法は、モデル材間の界面における特性の漸進的変化を達成するように、１組のシェルを製作するための製作パラメータを計算する。シェルは任意選択的に、かつ好ましくは、各シェルに対し異なる表面密度比を持つ異なるモデル材の空間分布（好ましくはランダム分布であるが、必須ではない）を含むＤＭから作成される。例えば稠密かつ脆弱であるコア材を考慮する。そのようなコアは４つのシェル（例えば各々１００ミクロン）で被覆することができ、そこで各連続シェルでは（最外部から内側に向かって）、靭性の構成要素の割合が２０パーセントずつ増加するので、コアに隣接するシェルはコアの材料の８０％を有する。この手法は、界面領域における応力集中の低減を可能にする。

本発明の種々の例示的実施形態では、コンピュータ実装方法は、交互シェルを製作するための製作パラメータを計算する。例えば、交互の熱的および／または機械的性質を有する１組のシェルを製作することができる。

本発明はその特定の実施態様によって説明してきたが、多くの別法、変更および変形があることは当業者には明らかであることは明白である。従って、本発明は、本願の請求項の精神と広い範囲の中に入るこのような別法、変更および変形すべてを包含するものである。

本明細書で挙げた刊行物、特許および特許出願はすべて、個々の刊行物、特許および特許出願が各々あたかも具体的にかつ個々に引用提示されているのと同程度に、全体を本明細書に援用するものである。さらに、本願で引用または確認したことは本発明の先行技術として利用できるという自白とみなすべきではない。節の見出しが使用されている程度まで、それらは必ずしも限定であると解釈されるべきではない。

Claims (50)

1. 層状の立体自由形状製作の方法であって、該方法は、少なくとも少数の層の各々に対し、少なくとも第１モデル材および第２モデル材を吐出しかつ硬化させて、コア領域および前記コア領域を少なくとも部分的に包囲する１つ以上のエンベロープ領域を形成し、それによって複数の層ならびにコア領域を構成する積層コアおよびエンベロープ領域を構成する積層シェルから構成される物体を製作することを含み、硬化したときの隣接する領域の弾性率間の比率は約１から約２０である、方法。
2. 前記１つ以上のエンベロープ領域は複数のエンベロープ領域を含む、請求項１に記載の方法。
3. 前記層における少なくとも１対の領域で、前記対の内側領域を特徴付ける熱変形温度（ＨＤＴ）は５０℃を超え、前記対の外側領域を特徴付けるＨＤＴは５０℃未満である、請求項１または２に記載の方法。
4. 前記層における少なくとも１対の領域で、前記対の外側領域は、前記対の内側領域より低い弾性率を有する、請求項１〜３のいずれかに記載の方法。
5. 前記層における少なくとも１対の領域で、前記対の外側領域は、前記対の内側領域より高い弾性率を有する、請求項１〜４のいずれかに記載の方法。
6. 前記層における任意の領域対で、前記対の外側領域は、前記対の内側領域より低い弾性率を有する、請求項１〜５のいずれかに記載の方法。
7. 層状の立体自由形状製作の方法であって、該方法は、少なくとも少数の層の各々に対し、少なくとも第１モデル材および第２モデル材を吐出しかつ硬化させて、コア領域および前記コア領域を少なくとも部分的に包囲する１つ以上のエンベロープ領域を形成し、それによって複数の層ならびにコア領域を構成する積層コアおよびエンベロープ領域を構成する積層シェルから構成される物体を製作することを含み、前記コア領域を特徴付ける熱変形温度（ＨＤＴ）は約５０℃未満であり、前記エンベロープ領域の少なくとも１つを特徴付けるＨＤＴは約５０℃を超える、方法。
8. 前記１つ以上のエンベロープ領域は複数のエンベロープ領域を含む、請求項７に記載の方法。
9. 少なくとも１対のエンベロープ領域で、前記対の内側エンベロープ領域を特徴付けるＨＤＴは５０℃を超え、前記対の外側エンベロープ領域を特徴付けるＨＤＴは５０℃未満である、請求項８に記載の方法。
10. 少なくとも１対のエンベロープ領域で、前記対の内側エンベロープ領域を特徴付ける熱変形温度（ＨＤＴ）は５０℃を超え、前記対の外側エンベロープ領域を特徴付けるＨＤＴは５０℃未満である、請求項８に記載の方法。
11. 前記層における少なくとも１対の領域で、熱変形温度（ＨＤＴ）は、前記対の外側領域が前記対の内側領域より高い、請求項１〜１０のいずれかに記載の方法。
12. 層状の立体自由形状製作の方法であって、該方法は、少なくとも少数の層の各々に対し、少なくとも第１モデル材および第２モデル材を吐出しかつ硬化させて、コア領域および前記コア領域を少なくとも部分的に包囲する１つ以上のエンベロープ領域を形成し、それによって複数の層ならびにコア領域を構成する積層コアおよびエンベロープ領域を構成する積層シェルから構成される物体を製作することを含み、前記コア領域およびエンベロープ領域は各々、硬化したときの破断点伸び値（ε_Ｒ）によって特徴付けられ、前記特性ε_Ｒはいずれの前記エンベロープ領域も前記コア領域より高い、方法。
13. 前記１つ以上のエンベロープ領域は複数のエンベロープ領域を含む、請求項１２に記載の方法。
14. 前記層における任意の領域対で、特性ε_Ｒは、前記対の外側領域の方が前記対の内側領域より高い、請求項１２または１３に記載の方法。
15. 前記層における少なくとも１対の領域で、前記対の外側領域の特性ε_Ｒは前記対の内側領域の特性ε_Ｒより少なくとも３０％高い、請求項１２に記載の方法。
16. 前記層における少なくとも１対の領域で、前記対の外側領域の特性ε_Ｒは少なくとも３０％であり、前記対の内側領域の特性ε_Ｒは約２％から約１５％である、請求項１２〜１５のいずれかに記載の方法。
17. 前記第１モデル材および前記第２モデル材は、１０℃未満であるガラス転移温度（Ｔｇ）によって特徴付けられる、請求項１２〜１６のいずれかに記載の方法。
18. 前記層における少なくとも１対の領域で、前記対の外側領域の特性ε_Ｒは少なくとも２００％であり、前記対の内側領域の特性ε_Ｒは約１％から約１００％である、請求項１７に記載の方法。
19. 前記コア領域の特性伸張引裂き抵抗（ＴＲ）は、前記エンベロープ領域のうちの少なくとも１つの特性ＴＲより低い、請求項１７または１８に記載の方法。
20. 層状の立体自由形状製作の方法であって、該方法は、少なくとも少数の層の各々に対し、少なくとも第１モデル材および第２モデル材を吐出しかつ硬化させて、コア領域および前記コア領域を少なくとも部分的に包囲する１つ以上のエンベロープ領域を形成し、それによって複数の層ならびにコア領域を構成する積層コアおよびエンベロープ領域を構成する積層シェルから構成される物体を製作することを含み、各々の前記領域は、硬化したときのアイゾッド衝撃抵抗（ＩＲ）値および熱変形温度（ＨＤＴ）によって特徴付けられ、前記層における少なくとも１対の領域で、前記対の内側領域は、前記対の外側領域に対して低いＩＲ値および高いＨＤＴによって特徴付けられる、方法。
21. 前記１つ以上のエンベロープ領域は複数のエンベロープ領域を含む、請求項２０に記載の方法。
22. 前記内側領域は約２０Ｊ／ｍのＩＲ値によって特徴付けられる、請求項２０に記載の方法。
23. 前記外側領域は少なくとも４０Ｊ／ｍのＩＲ値によって特徴付けられる、請求項２０〜２２のいずれかに記載の方法。
24. 前記内側領域は少なくとも６０℃のＨＤＴによって特徴付けられる、請求項２０〜２３のいずれかに記載の方法。
25. 前記内側領域は最大でも５０℃のＨＤＴによって特徴付けられる、請求項２０〜２４のいずれかに記載の方法。
26. 前記外側領域は前記対の最外領域である、請求項３，４，６，１２，１５，１６，１７，１９および２１のいずれかに記載の方法。
27. 前記内側領域はコア領域である、請求項３，４，６，１２，１５，１６，１７，１９，２１および２６のいずれかに記載の方法。
28. 前記内側領域はエンベロープ領域である、請求項３，４，６，１２，１５，１６，１７，１９，２１および２６のいずれかに記載の方法。
29. 前記エンベロープ領域の幅は前記層内で不均一である、請求項１〜２５のいずれかに記載の方法。
30. 前記エンベロープ領域の幅は各層毎に別々に計算される、請求項１〜２９のいずれかに記載の方法。
31. 前記コア領域および前記エンベロープの少なくとも１つは、それぞれの領域全体にわたってモザイク状に交錯する前記第１および前記第２材料を含み、前記第１材料および前記第２材料の各々について、前記コア領域における前記材料の相対面密度は、前記エンベロープ領域における前記材料の相対面密度とは異なる、請求項１〜３０のいずれかに記載の方法。
32. 前記コア領域は、前記コア領域全体にわたってモザイク状に交錯する前記第１および前記第２材料を含み、前記エンベロープ領域は前記第２材料のみを含む、請求項１〜３１のいずれかに記載の方法。
33. 前記第１モデル材および前記第２モデル材の少なくとも一方を吐出して、前記層と平行に少なくとも１つのシェル部を形成するステップをさらに含み、前記少なくとも１つのシェル部を特徴付ける材料特性は、前記コアを特徴付ける材料特性とは異なる、請求項１〜３２のいずれかに記載の方法。
34. 前記少なくとも１つのシェル部は、前記コア領域および前記１つ以上のエンベロープ領域を有する任意の層に続いて吐出される少なくとも１つの層を含む、請求項３３に記載の方法。
35. 前記少なくとも１つのシェル部は、前記コア領域および前記１つ以上のエンベロープ領域を有する任意の層の前に吐出される少なくとも１つの層を含む、請求項３３または３４に記載の方法。
36. 前記少なくとも１つのシェル部は、前記エンベロープの横幅より小さい厚さを有する、請求項３３〜３５のいずれかに記載の方法。
37. 前記第１材料は、約１０Ｊ／ｍから約２０Ｊ／ｍ衝撃抵抗、０．４５ｍＰａで約５１℃から約１５０℃の熱変形温度、約２％から約１５％の破断点ひずみ、約２．３ＧＰａから約３．５ＧＰａの弾性率、および約７０℃から約１７０℃のガラス転移温度から成る群から選択される少なくとも１つの特性によって特徴付けられる、請求項１〜１６，２０〜３５のいずれかに記載の方法。
38. 前記第２材料は、約４５〜１２０Ｊ／ｍの衝撃抵抗、０．４５ＭＰａで約２５から３９℃の熱変形温度、約４０から１００％の破断点ひずみ、約０．５から１．５ＧＰａの弾性率、および約２５から４０℃のガラス転移温度から成る群から選択される少なくとも１つの特性によって特徴付けられる、請求項１〜１６，２０〜３７のいずれかに記載の方法。
39. 前記第１材料は、約３ＭＰａから約５ＭＰａの引張り強さ、約４５％から約５０％の破断点ひずみ、約８Ｋｇ／ｃｍから約１２Ｋｇ／ｃｍの伸張引裂き抵抗、および約０℃から約４℃のガラス転移温度から成る群から選択される少なくとも１つの特性によって特徴付けられる、請求項１〜６，１７〜１９のいずれかに記載の方法。
40. 前記第２材料は、約１ＭＰａから約２ＭＰａの引張り強さ、５０％より高い破断点ひずみ、および約−１２℃から約０℃のガラス転移温度から成る群から選択される少なくとも１つの特性によって特徴付けられる、請求項１〜６，１７〜１９のいずれかに記載の方法。
41. 前記第１材料は、約４５℃から約５１℃の熱変形温度および約２０Ｊ／ｍから約３０Ｊ／ｍのアイゾッド衝撃抵抗値から成る群から選択される少なくとも１つの特性によって特徴付けられる、請求項１〜１６，２０〜３５のいずれかに記載の方法。
42. 前記第１材料は、０．４５ＭＰａで約３４℃から約３８℃の熱変形温度および約４０Ｊ／ｍから約５０Ｊ／ｍのアイゾッド衝撃抵抗値から成る群から選択される少なくとも１つの特性によって特徴付けられる、請求項１〜１６，２０〜３５のいずれかに記載の方法。
43. 前記領域のうちの任意の２つの隣接領域は、硬化後に互いに結合される、請求項１〜４２のいずれかに記載の方法。
44. 立体自由形状製作システムのコンピュータ化コントローラによって読み出されたときに、請求項１〜４３のいずれかに記載の方法を前記システムに実行させるプログラム命令が格納されたコンピュータ可読媒体を備えた、コンピュータソフトウェア製品。
45. 請求項１〜４３のいずれかに記載の立体自由形状製作方法によって製作可能な積層構造。
46. 前記コアおよび前記シェルの弾性率間の比率が約１から約２０であり、前記コアの少なくとも１つの層が前記シェルのうちの少なくとも１層と同一平面を占めるように、１つ以上の積層シェルによって少なくとも部分的に包囲された積層コアを含む、立体自由形状製作方法によって製作される積層重合体構造。
47. （ｉ）約２５℃から約４０℃の温度範囲内で少なくとも８０％の破断点ひずみ、（ｉｉ）前記温度範囲内で少なくとも３ＭＰａの引張り強さ、および（ｉｉｉ）室温より低いＴｇから成る群から選択される少なくとも１つの特性によって特徴付けられる、請求項４５または４６の記載の構造。
48. （ｉ）約２５℃から約４０℃の温度範囲内で少なくとも１５％の破断点ひずみ、（ｉｉ）前記温度範囲内で少なくとも２５ＭＰａの引張り強さ、（ｉｉｉ）室温より高いＨＤＴ、および（ｉｖ）４０Ｊ／ｍより高い衝撃抵抗から成る群から選択される少なくとも１つの特性によって特徴付けられる、請求項４５または４６に記載の構造。
49. 前記１つ以上の積層シェルは、第１積層シェルが前記コアと第２積層シェルとの間に存在し、前記第１積層シェルの少なくとも１層が前記第２積層シェルの層と同一平面を占めるように、少なくとも前記第１積層シェルおよび前記第２積層シェルを含む、請求項４５〜４８のいずれかに記載の構造。
50. 前記コアは少なくとも１つの前記シェルのカール傾向より低いカール傾向を有し、前記コア領域を特徴付ける熱変形温度（ＨＤＴ）は約５０℃以下であり、前記第１シェルは５０℃より高いＨＤＴを有する材料を含み、前記第２シェルは４０Ｊ／ｍより高いアイゾッド衝撃抵抗を有する、請求項４９に記載の構造。