JP2013516661A - 可同調薄膜フィルタ - Google Patents

Abstract

光フィルタであって、第１の複数および第２の複数の交互の第１および第２の材料層を含み、第１の複数の層は、入射光に対して第１の角度であり、カットオンエッジを有し、第２の複数の層は、入射光およびカットオフエッジに対して第２の角度であり、約０〜４０度の任意の第１および第２の角度の場合、カットオンエッジでの第１の複数の層の偏光分離およびカットオフエッジでの第２の複数の層の偏光分離は、約１パーセントを超えず、第２の複数の層のＳ阻止帯域の波長は、ほぼカットオンエッジの波長以下であり、カットオンエッジの波長は、カットオフエッジの波長未満であり、カットオフエッジの波長は、ほぼ第１の複数の層のＳ阻止帯域の波長以下である、光フィルタを提供する。

Description

本開示は、可同調光フィルタに関する材料、構成要素、および方法に関し、そのような可同調光フィルタを使用するシステムおよびそのようなフィルタを作製する方法を含む。本出願は、２０１０年１月８日に出願された米国特許出願第１２／６８４，８７１号に対する優先権を主張するものであり、その内容は、参照により本明細書に組み込まれる。

光学システムにおいて、単一波長（もしくは限定された範囲の波長）を分離すること、またはシステムに衝突するかもしくはシステムを透過する光の波長特性を測定することが有用であることが多い。光学エッジフィルタ、ノッチフィルタ、および／またはレーザラインフィルタ（ＬＬＦ）等の薄膜干渉フィルタは、そのようなシステムにおいて単一のもしくは限定された範囲の波長を分離するため、または不必要な光を遮断するために有利に使用することができる。薄膜干渉フィルタに関する多くの使用法が知られている。例えば、米国特許第７，０６８，４３０号明細書（参照により本明細書に組み込まれる）は、蛍光分光法および他の定量化技術におけるそのようなフィルタの使用について考察している。

一般に、薄膜干渉フィルタは、異なる屈折率を有する材料間の境界における入射波および反射波の間で生じる干渉効果の結果として波長選択的である。従来、干渉フィルタは、異なる屈折率を有する２つ以上の誘電材料からなる複数の交互の層から構成される誘電スタックを含む。さらに、従来の薄膜干渉フィルタでは、フィルタスタックのそれぞれの層の各々は非常に薄く、例えば、光の約１／４波長程度の光学的厚さ（物理的厚さ×層の屈折率）を有する。これらの層は、バンドパスフィルタまたは帯域除去フィルタの特性を１つ以上提供するように、１つ以上の基板（例えばガラス基板）に種々の構成で被着することができる。さらに、反射された帯域を再度方向付けることによって、フィルタが波長の２つの帯域を分離できるように、波長の少なくとも１つの帯域を実質的に反射し、第１の帯域にすぐ隣接する波長の少なくとも第２の帯域を実質的に透過するフィルタの場合、結果として得られるフィルタは、従来、「ダイクロイックビームスプリッタ」または単に「ダイクロイック」フィルタと称される。

本明細書で使用される場合、ある波長の、またはある波長の範囲にわたるフィルタの「遮断率」は、典型的には光学密度（「ＯＤ」、ＯＤ＝−ｌｏｇ_１０（Ｔ）、Ｔは、特定の波長でのフィルタの透過率）で測定される。特定の波長でまたはある波長の範囲にわたって高いＯＤ値に達する従来のフィルタが、任意の他の波長でまたは他の波長の範囲にわたって、必ずしも高い透過率（例えば、５０％を超える）に達するわけではない。高いＯＤは、通常、基本的な「阻止帯域」の波長領域において示され、後にさらに考察するように、そのような阻止帯域は、それらに関連して、他の波長領域で生じるより高次の阻止帯域領域を有する。

エッジフィルタは、本明細書で使用される場合、画定されたエッジを有する透過スペクトルを示すように構成され、選択された「遷移」波長λ_Ｔよりも高いか、または代替としてそれよりも低い波長を有する不必要な光が遮断され、望ましい光がλ_Ｔの反対側で透過される。また、本明細書で使用される場合、エッジフィルタは、透過特性が「遮断」から「透過」にまたはその逆に遷移する波長域が、「遮断」および「透過」特性が示される波長域よりも実質的に小さくなる（すなわち、少なくとも１等級小さく、通常は２等級以上小さい）ように構成される。λ_Ｔよりも長い光波長を透過するエッジフィルタは、ロングパス（ＬＷＰ）フィルタと称され、λ_Ｔよりも短い波長を透過するエッジフィルタは、ショートパス（ＳＷＰ）フィルタと称される。

米国特許出願第１２／１２９，５３４号（その内容は、参照により本明細書に組み込まれる）は、理想的なＬＷＰおよびＳＷＰフィルタのそれぞれのスペクトル透過特性に関する考察を含む。例えば、理想的なＬＷＰフィルタは、λ_Ｔより低い波長の光を完全に遮断し、λ_Ｔより高い波長を完全に透過する。反対に、理想的なＳＷＰフィルタは、λ_Ｔより低い波長の光を完全に透過し、λ_Ｔより高い波長の光を完全に遮断する。

エッジ急峻度および透過光の相対的な量は、多くのフィルタ用途において重要なパラメータとなり得る。上記のように、理想的なエッジフィルタは、波長λ_Ｔの透過率対波長のプロットにおいて垂直線によって表される正確な波長端を有すると考えることができる。つまり、理想的なフィルタは、λ_Ｔで０の「エッジ急峻度」（すなわち、透過特性が「遮断」から「透過」にまたはその逆に遷移する際の波長の変化）を有する。しかしながら、実際のエッジフィルタは、小さいがゼロではない波長の範囲にわたって遮断から透過に変化し、増加するエッジ急峻度の値は、徐々に傾斜が緩くなるエッジを反映している。したがって、実際のエッジフィルタの遷移は、λ_Ｔ付近で垂直ではないが傾斜の大きい線によってより正確に表される。同様に、理想的なエッジフィルタは、透過領域内の入射光を全て透過すると考えられ得るが（透過率Ｔ＝１）、実際のエッジフィルタは、常に目的の透過領域内の光（Ｔ＜１）の一部を遮断しており、ある程度の量の透過損失を有する。その結果として、実際のエッジフィルタのエッジ急峻度は、それが画定される透過率の範囲に依存すると考えることができる。

光フィルタリングによる波長選択から恩恵を受けるシステムは、フィルタ通過帯域領域における高い透過率、傾斜の大きなスペクトルエッジ、および望ましくない波長の高い帯域外遮断率を示す光フィルタから恩恵を受けると予測することができる。したがって、１００％に近い透過率を提供することが可能な薄膜光フィルタは、傾斜の大きなスペクトルエッジを呈し（エッジ波長１％未満で、高透過率から６またはそれより高い光学密度の遮断への遷移）、広いスペクトル領域にわたって６またはそれより高い光学密度の遮断を示し、そのようなシステムにとって有益であると考えることができる。

しかしながら、各薄膜フィルタが、従来、限定された波長領域にわたって使用可能な特定のスペクトル機能を有することから、薄膜フィルタはまた、従来「固定」フィルタであると見なされている。所与のスペクトル機能を有する第１の薄膜フィルタを用いる従来のシステムが、異なるスペクトル機能を必要とし得る限り、そのようなシステムは、第１の薄膜フィルタを必要なスペクトル機能を示す異なるフィルタと交換するための手段を必要とするであろう。フィルタホイールの使用等のフィルタ交換を行うための機械的手段が知られているが、これらは従来、大規模で、比較的時間がかかり（すなわち、最短交換時間が従来５０〜１００ｍｓである）、限定された数のフィルタしか許容しない（例えば、従来のホイールは、そのような固定フィルタの場合４〜１２個のスロットを含む）。よって、薄膜フィルタの使用からおよび可変または動的なスペクトル特性の可用性からも恩恵を受ける従来のフィルタシステムは、上記のサイズ、速度、およびフィルタリング機能柔軟性の特徴の結果として限定的な用途を有する。

従来、波長または波長域に関連するスペクトル機能を、比較的高い速度の異なる波長または波長域に変更することが望ましい場合、回折格子が使用されてきた。回折格子は、ある範囲内の任意の波長を選択することを可能にし、格子の回転のみを必要とするため、波長の変化に比較的迅速に対応することができる。よって、格子は、ほとんどの走査スペクトル測定システムの基本である。しかしながら、格子は、あまり良好なスペクトルの識別を提供しない。例えば、従来、スペクトルエッジの傾斜は大きくなく、従来、帯域外遮断は不良である。その上、これらの欠陥のうちのいくつかに対応するために、複数の回折格子分光器を一緒に連結することは、帯域外遮断の不良を完全には緩和しない傾向があり、全体的な透過率を減少させ、さらには機器を非常に大規模にする。格子に基づくシステムはまた、従来、フィルタの帯域幅にわたって限定的な制御を示す。すなわち、（通常、機械的スリットの幅を調節することによって）帯域幅は調節することができるが、帯域幅が増加するにつれてエッジの傾斜が増加する。さらに、格子に基づくシステムでは、従来、波長に依存する様式で光線を拡散するために少なくとも１つの空間次元が必要とされるため、従来の回折格子を用いて２次元画像ビームを直接（１回ごとに）測定することは不可能である。例えば、いわゆる「画像格子分光器」は、スペクトル情報のために第２の次元が保存された１次元空間画像を提供する。第２の空間次元が画像ビームで表される限り、またそれが静的である限り、回折格子が第２の利用可能な次元をサンプリングするためにかかる時間の関数として別個に取得されてもよい。

可変スペクトル機能性を示すように設計された他の従来型フィルタシステムとして、角度同調フィルタ、液晶同調フィルタ、音響光学同調フィルタ、および線形可変同調フィルタが挙げられる。各々について以下に考察する。

角度同調薄膜フィルタに関して、フィルタ上の入射角（ＡＯＩ）が０度（法線入射）からより大きな角度に増加されると、薄膜フィルタのスペクトルがより短い波長にシフトすることが分かっている（Ｏｐｔｉｃａｌ Ｗａｖｅｓ ｉｎ Ｌａｙｅｒｅｄ Ｍｅｄｉａ，Ｐｏｃｈｉ Ｙｅｈ，Ｗｉｌｅｙ，Ｎｅｗ Ｙｏｒｋ，１９８８，Ｓｅｃｔｉｏｎ ７．６を参照）。このシフトは、一般に、方程式

によって説明され、式中、θはＡＯＩであり、ｎ_ｅｆｆは「有効屈折率」であり、それは通常、フィルタ設計ならびに偏光の２つの直交状態（すなわち、「Ｓ」および「Ｐ」）に依存する。この効果は、限定された範囲の波長にわたって光フィルタのスペクトルを同調させるために使用することができる。しかしながら、従来、より大きな角度ではフィルタのスペクトルが歪み、Ｓ偏光された光とＰ偏光された光では波長のシフトが著しく異なり得るため、より大きな角度では強い偏光依存性がもたらされる。

一例として、図１は、５６１ｎｍで狭い通過帯域（約２ｎｍ）を提供するように構成された例示的な多空洞ファブリ・ペロー薄膜フィルタの算出したスペクトルを示す。曲線１０１および１０２は、ＡＯＩ６０度に関連する算出したＰおよびＳ偏光透過スペクトルであり、曲線１１１および１１２は、ＡＯＩ４５度に関連する算出したＰおよびＳ偏光透過スペクトルであり、曲線１２１および１２２は、ＡＯＩ３０度に関連する算出したＰおよびＳ偏光透過スペクトルであり、曲線１３０は、ＡＯＩ０度に関連する算出したＰおよびＳ偏光透過スペクトルである。図１に示されるように、ＡＯＩが０度から６０度に増加するにつれて、通過帯域が、Ｓ偏光ではより狭くなり、Ｐ偏光ではより広くなる。また、透過曲線のピークは、Ｓ偏光透過光よりもＰ偏光透過光で、ＡＯＩの関数としてより大きな波長シフトを示す。結果として、従来の薄膜フィルタは、より高いＡＯＩで強い偏光依存性を示す。単なる例として、この例示的なフィルタが５６１ｎｍでＡＯＩ０度から離調することができる従来の使用可能な範囲の波長（つまり、スペクトルに過度の歪みが発生する前）は、約１０〜１５ｎｍの波長であるか、または約２〜３％の開始波長である。

図１の例示的な薄膜フィルタに従った従来の角度同調薄膜フィルタは、光ファイバ通信の試験および測定、ならびに１５５０ｎｍ付近で動作するように構成されたシステムアプリケーションのための数多くの商業用デバイスおよび機器において使用される。これらの例示的デバイスのための従来の同調範囲は、１５５０ｎｍ付近で約３０〜４０ｎｍであり、これは開始波長の約２〜２．５％に相当する。また、米国特許第５，４８１，４０２号、第５，７８１，３３２号、および第５，７８１，３４１号明細書も、光ファイバに連結されたコリメート光の近くに配置され、角度同調特性を達成するように回転させられる１５５０ｎｍ付近の通過帯域を有する多空洞ファブリ・ペロー薄膜バンドパスフィルタの使用を含む、光ファイバ／通信用途のための角度同調薄膜フィルタについて開示している。

正確なレーザラインまたは光ファイバ通信に依存しない用途の場合、より広い通過帯域が典型的には望ましい。単なる例として、図２は、半値全幅（ＦＷＨＭ）で約２０ｎｍの通過帯域を示すように構成される例示的な多空洞ファブリ・ペロー薄膜フィルタに関連する算出したスペクトルを示す。曲線２０１および２０２は、ＡＯＩ６０度に関連する算出したＰおよびＳ偏光透過スペクトルであり、曲線２１１および２１２は、ＡＯＩ４５度に関連する算出したＰおよびＳ偏光透過スペクトルであり、曲線２２１および２２２は、ＡＯＩ３０度に関連する算出したＰおよびＳ偏光透過スペクトルであり、曲線２３０は、ＡＯＩ０度に関連する算出したＰおよびＳ偏光透過スペクトルである。図２の例示的な薄膜フィルタによって示される挙動は、図１のフィルタの挙動に類似する。例えば、通過帯域波長は、より高いＡＯＩでより短い波長にシフトする。その上、通過帯域領域にわたる透過特性は、より高いＡＯＩで徐々に歪む（すなわち、より大きな範囲の可変性を示す）。さらに、ＡＯＩが増加するにつれて、通過帯域領域（阻止帯域エッジによって確定される）が、Ｓ偏光ではより狭くなり、Ｐ偏光ではより広くなる。さらに、通過帯域は、Ｓ偏光された光よりもＰ偏光された光で、ＡＯＩの関数としてより大きな波長シフトを示す。これらの特性の全てが、従来、より高いＡＯＩで徐々に歪んだスペクトルをもたらし、したがって、そのような従来のフィルタの有用な同調範囲を減少させる。

多くの蛍光撮像および定量化の用途は、図２の例示的な薄膜フィルタよりもさらに広い通過帯域を有するフィルタから恩恵を受けることができる。例えば、そのような用途は、（可視波長で）幅３０〜５０ｎｍ以上の通過帯域から恩恵を受けることができる。そのような広い通過帯域を有するフィルタ、特にインコヒーレント光に関与する用途では、従来のフィルタは、（米国特許第６，８０９，８５９号および第７，４１１，６７９B2号明細書に開示されるような）ロングパスフィルタとショートパスエッジフィルタの組み合わせから形成されてもよい。そのようなエッジフィルタは、高屈折率および低屈折率薄膜層の約１／４波長スタックからもたらされる「阻止帯域」のスペクトル領域のエッジから形成される。しかしながら、そのようなエッジフィルタの組み合わせに伴う１つの制約は、従来のエッジフィルタは、ゼロ以外の入射角で操作された場合に偏光分離を示すということである。

単なる例として、図３は、ロングパスおよびショートパスフィルタのコーティング（ＦＷＨＭ約３５ｎｍ）の組み合わせに関連する算出したスペクトルを示す。曲線３０１および３０２（これらのうちの後者は、本質的に横座標と同一平面である）は、ＡＯＩ６０度に関連する算出したＰおよびＳ偏光透過スペクトルであり、曲線３１１および３１２は、ＡＯＩ４５度に関連する算出したＰおよびＳ偏光透過スペクトルであり、曲線３２１および３２２は、ＡＯＩ３０度に関連する算出したｐおよびＳ偏光透過スペクトルであり、曲線３３０は、ＡＯＩ０度に関連する算出したＰおよびＳ偏光透過スペクトルである。図３に関連するエッジフィルタの例示的な組み合わせは、図２の例示的な多空洞ファブリ・ペロー型フィルタと定性的に同様の挙動を示すが、ＡＯＩが法線入射から増加されるにつれて、著しくさらに歪んだスペクトルが存在する。具体的には、通過帯域リップルは、フィルタをＰ偏光に使用不可能とし、Ｓ偏光の通過帯域は、ＡＯＩ６０の光の場合に本質的に排除されるまで減衰する。結果として、図３に関連するエッジフィルタの例示的な組み合わせの有用な角度同調範囲は、このフィルタの場合は約１０度〜１５度のみであり、約０．５％〜１％の波長同調範囲をもたらす。

より一般的には、従来の干渉フィルタのＡＯＩを法線角度から増加させることにより、通常、フィルタのスペクトルに二通りの影響が与えられる。まず、フィルタのスペクトル特性が、より短い波長へとシフトされる。次に、フィルタの角度が法線角度からさらに増加されると、フィルタの複合スペクトルが次第に２つの明確なスペクトルを示す：一方はＳ偏光された光のスペクトルであり、もう一方はＰ偏光された光のスペクトルである。本明細書で使用される場合、所与の点におけるＳ偏光スペクトルとＰ偏光スペクトルの間の相対的な差は、「偏光分離」と称される。

この効果を示すために、中心波長５００ｎｍでＳｉＯ_２およびＴａ_２Ｏ_５に基づく約１／４波長スタックのＡＯＩの関数としての偏光分離のプロットである図４Ａおよび４Ｂを参照する。図４Ａのプロット中、Ｓ偏光およびＰ偏光の光に関連する阻止帯域の帯域幅が示されており、該帯域幅は、いわゆる「Ｇ空間」で測定されている。パラメータｇ＝λ_０／λは、波長に反比例し、したがって光の周波数に正比例し、各々がλ_０／４ｎ（Ｎは各層の屈折率）に等しい厚さの薄膜層のスタックに関連する基本的な阻止帯域の中心の波長λ_０では１に等しい。したがって、Ｇ空間における帯域幅は、λ_０／λ_Ｓとλ_０／λ_Ｌの差に等しい（λ_Ｓおよびλ_Ｌは、それぞれ阻止帯域の短波長端および長波長端である）。よって、Ｇ空間における偏光分離は、単純に、Ｓ偏光された光およびＰ偏光された光のＧ空間における帯域幅の差の半分である。図４Ｂに示されるように、スタックは、ＡＯＩ４５度で操作された場合、約０．０４ｇ数の偏光分離を示す。ＡＯＩを６０度に増加させることによって、ほぼ０．０７ｇ数の偏光分離がもたらされる。ＡＯＩを２０度に減少することによって、０．０１ｇ数未満の偏光分離がもたらされる。

単なる例として、従来のダイクロイック光フィルタは、特に約４５度のＡＯＩで操作された場合に、実質的な偏光分離を示す。この偏光分離は、ダイクロイックフィルタの特定の構造から生じる。前途のように、従来のダイクロイックフィルタは、通常、異なる屈折率を有する薄い材料の層を交互に重ねることによって構成される。各層の屈折率が隣接する層の屈折率と異なることに加えて、各個別層の有効屈折率が、異なる光の偏光に関連して異なる。つまり、Ｐ偏光された光とＳ偏光された光とでは、層の有効屈折率が異なるということである。結果として、Ｓ偏光およびＰ偏光された光は、ダイクロイックフィルタの各層を通過する時に異なる度数にシフトする。このシフトにおける差が、これらの異なる偏光に応じて最終的にフィルタのスペクトルをオフセットし、偏光分離をもたらす。

従来のダイクロイックフィルタが、角度を合わせた１／４波長スタックの一次阻止帯域に基づく場合、フィルタの阻止帯域の帯域幅間の偏光分離を推定することは比較的簡単である。つまり、ダイクロイックフィルタが、それぞれ、

および

の屈折率を有する２つの材料で構成されると仮定すると、入射角４５度の有効屈折率は以下のように算出することができる：

式中、
ＡＯＩは、入射媒体であると仮定される空気中の入射角である。

および

は、それぞれ、Ｐ偏光された光およびＳ偏光された光に対するダイクロイックスタックの低屈折率材料の有効屈折率である。

および

は、それぞれ、Ｐ偏光された光およびＳ偏光された光に対するダイクロイックスタックの高屈折率材料の有効屈折率である。

および

は、それぞれ、２つの材料に関連する高屈折率および低屈折率の二乗であり、偏光とは独立している。

次に、２つの偏光における一次阻止帯域の帯域幅および偏光分離は、以下のように算出することができる：

式中、

および

は、それぞれ、Ｇ空間におけるＳ偏光された光およびＰ偏光された光における一次（基本的な）阻止帯域の帯域幅である。
ＰＳ_ｇは、Ｇ空間における一次阻止帯域の偏光分離である。
代替として、偏光分離は、波長の観点から表されてもよい。例えば、

であり、式中、
ＰＳ_λは、基本的な阻止帯域の長波長端の偏光分離である（エッジはロングパスフィルタに関連する）。
この値は、Ｓ偏光およびＰ偏光に関連するエッジの平均波長に対するその比率を百分率として表すことにより、無次元値として表されることが多い。

偏光分離は、画定された波長帯域にわたって、Ｐ偏光およびＳ偏光のそれぞれで高い透過率および遮断率が達成される偏光フィルタを設計するために用いられてきた。しかしながら、エッジフィルタおよびビームスプリッタの光フィルタにおいて、偏光分離は、平均的な偏光を有する光のエッジ急峻度を大幅に制限する。そのようなエッジフィルタの組み合わせを用いると開示されるシステムは、米国特許第３，８６４，０３７，５，５９１，９８１号および第５，８５２，４９８号明細書に記載されている。

米国特許第４，３７３，７８２号および第５，９２６，３１７号明細書は、角度同調薄膜エッジフィルタの組み合わせに見られる従来のスペクトルの歪みを最小限に抑えるためのアプローチを開示している。例えば、米国特許第４，３７３，７８２号および第５，９２６，３１７号明細書は、特定のゼロ以外のＡＯＩでのＳ偏光およびＰ偏光の通過帯域のスペクトルの配置をある程度制御することを可能にするための、複数層を有する多空洞ファブリ・ペロー型バンドパスフィルタの使用を開示している。特定のＡＯＩ（例えば４５度）では、そのエッジがより広いＰ偏光通過帯域の対応するエッジと並ぶことによって、ロングパスエッジまたはショートパスエッジのいずれかと関連する偏光分離をほぼ排除するように、より狭いＳ偏光の通過帯域を配置することが可能である。しかしながら、２つの偏光の通過帯域の帯域幅の著しい相違および多空洞ファブリ・ペロー型フィルタの通過帯域の帯域幅とエッジ急峻度の相関性のために、２つのエッジは、従来、著しく異なるエッジ急峻度を有する。さらに、阻止帯域領域内のファブリ・ペロー通過帯域の形成のために、エッジフィルタ用途向けの通過帯域幅は、従来、非常に限定されている。

Ｔｈｅｌｅｎによって提唱される偏光分離を最小限に抑えるためのさらなる方法において（Ａ．Ｔｈｅｌｅｎ，Ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ Ｏｐｔｉｃａｌ Ｉｎｔｅｒｆｅｒｅｎｃｅ Ｃｏａｔｉｎｇｓ，ＭｃＧｒａｗ Ｈｉｌｌ，１９８９を参照）、該方法は、Ｓ偏光された光およびＰ偏光された光のスペクトラムエッジを整合させるために、多空洞ファブリ・ペローバンドパスフィルタのチューニングスペーサを用いる。しかしながら、この方法は、ダイクロイックフィルタを作製するために使用される場合に重要な制約を有する。特に、この方法において、最初の層構造は、関連する阻止帯域を画定するために使用される基準波長の複数の半波長に等しい光学的厚さを有するスペーサ層を伴う多空洞ファブリ・ペローバンドパスフィルタの最初の層構造である。また、結果として生じるダイクロイックのエッジは、関連する阻止帯域の本質的に中心になければいけない。阻止帯域の帯域幅を減少させることにより、それに付随して偏光分離の減少をもたらすことができることが分かっている。二次阻止帯域を有するフィルタの場合、阻止帯域の帯域幅は、フィルタを構成する誘電スタックにおける材料の不一致に比例し（この場合の「不一致」とは、層の厚さが波長の１／４から変動することを指す）、高屈折率層および低屈折率層の各対の厚さの合計を波長の約半分に等しく維持する。不一致の程度が高いほど偏光分離の程度が高く、またその逆も同様である。よって、異なる（例えばより高次の）阻止帯域を用いることおよびダイクロイックフィルタを構成する誘電スタックにおける材料の不一致を調節することによって、偏光分離を最小限に抑えることができることが分かっている。

しかしながら、この方法は有効であるものの、わずかな不一致が、常に狭い遮断領域およびより低い遮断レベルを有するフィルタをもたらすため、許容されないことが多い。遮断領域の強化を達成することは可能であるが、誘電スタックにおける層の数を増加させることによってのみである。その結果、二次阻止帯域に基づく従来のダイクロイックフィルタの性能は、典型的には製造工程によって許容される最大コーティング厚さにより制限される。

より高次の阻止帯域は、高度な遮断が生じる波長よりも短い波長で高い透過率を達成することが困難である１つの理由である。阻止帯域は、薄膜干渉フィルタに見られるように、屈折率の周期的またはほぼ周期的な変動を伴って構造物から反射される光の多くの部分波の建設的干渉のために、透過光が強度に減衰する（Ｔ≦１０％）波長の範囲である。高屈折率および低屈折率の材料が交互に重なった層からなる「１／４波長スタック」構造（それらの各々が、特定の波長λ_０の厚さ（材料中）の約１／４である）の場合、「基本的な」阻止帯域は、ほぼλ_０に集中し、約λ_０／（１＋ｘ）〜λ_０／（１−ｘ）の範囲であり、式中、ｘは、それぞれ屈折率の高屈折率および低屈折率ｎ_Ｈおよびｎ_Ｌに関連する。

多層薄膜干渉フィルタの場合に典型的に見られるように、層ごとの屈折率の変動が純粋に正弦波変動ではなく、むしろ急激に変化する場合、より高次の阻止帯域はより短い波長に存在する。例えば、そのような急激な屈折率変化を有する１／４波長スタックは、約λ_０／３、λ_０／５等の波長で生じ、三次の阻止帯域では約λ_０／（３＋ｘ）〜λ_０／（３−ｘ）の範囲であり、五次の阻止帯域ではλ_０／（５＋ｘ）〜λ_０／（５−ｘ）である等の「奇数調波」の阻止帯域を示す。層が正確に１／４波長の厚さではない場合、約λ_０／２、λ_０／４等の波長で生じる「偶数調波」の阻止帯域も存在し得る。

一般に、既知のフィルタは、基本的な阻止帯域を用いることか、複数の基本的な阻止帯域を組み合わせることか、または１つ以上の基本的な阻止帯域に関連する層をチャーピングする（徐々に変化させる）ことによって、広範囲にわたって高度な遮断を達成する。アプローチにかかわらず、これらの遮断層に関連するより高次調波の阻止帯域は、基本の阻止帯域（単数）または阻止帯域（複数）よりも短い波長で透過を阻止する。

液晶同調フィルタ（ＬＣＴＦ）もまた、可変スペクトル機能性を示すように設計される。ＬＣＴＦは、直線偏光板によって隔てられた一連の複屈折結晶板であるＬｙｏｔ−Ｏｈｍａｎ偏光干渉フィルタ構成に基づく（Ｏｐｔｉｃａｌ Ｗａｖｅｓ ｉｎ Ｌａｙｅｒｅｄ Ｍｅｄｉａ，Ｐｏｃｈｉ Ｙｅｈ，Ｗｉｌｅｙ，Ｎｅｗ Ｙｏｒｋ，１９８８，Ｓｅｃｔｉｏｎ １０．１）。このフィルタの各「段階」は、波長の関数として透過率の正弦波変動をもたらし、多数の段階の組み合わせが、各々、異なる周波数の正弦波透過曲線を生成し、唯一の波長であるフィルタ通過帯域で全体的な透過特性の建設的干渉をもたらす。ＬＣＴＦは、これらの板を横断する電圧の印加による結晶複屈折性の調節が、建設的干渉が生じる波長を修正し、それによって通過帯域の波長を同調させるように、各セクションの固定複屈折プレートに複屈折結晶板を加える。

ＬＣＴＦフィルタは、何百ｎｍにもわたって同調するように設計することができる。具体的には、フィルタは、可視波長域（＜４００ｎｍ〜＞７００ｎｍ）全体にわたって同調するように利用可能である。角度同調薄膜フィルタと同様に、これらは大きな開口および２次元画像に対応可能である。これらのフィルタの重大な欠点として、透過率不良、エッジ急峻度および帯域外遮断の不良、固定帯域幅、および低いレーザ損傷閾値（ＬＤＴ）が挙げられる。また、これらは偏光に基づくため、強度に偏光依存性である。実際には、これらは直線的に偏光された光のみを透過するため、偏光されていない光の最大透過率は５０％であり、実際には、フィルタを通過する偏光された光の透過率でさえも約５０％である傾向にある（偏光されていない光の全体的な透過率の２５％をもたらす）。強誘電性液晶に基づくフィルタの例は、米国特許第５，１３２，８２６号明細書に開示されている。

可変スペクトル機能性を示すように設計されたさらなる従来のフィルタシステムとして、音響光学同調フィルタ（ＡＯＴＦ）が挙げられる。ＡＯＴＦは、酸化テルル（ＴｅＯ_２）等の材料の単一結晶内を進む音響せん断波によって形成される体積格子からの光の屈折に基づく。波長は、結晶の片側に連結されたラジオ周波数（ＲＦ）変換器によって生成される。結晶を透過した光は、ゼロ次非回折ビーム、（直線）偏光の一方向回折ビーム、および他の（直交）偏光の回折ビームの３つの波に分離され、各々が異なる（角度）方向に進む。非回折ビームが全ての波長を含むのに対し、回折ビームは、体積ホログラムからの回折のために狭通過帯域内の波長のみを含む。このデバイスをフィルタとして使用する場合、通常、非回折ビームと、偏光された回折ビームのうちの１つとが遮断され、第２の偏光された回折ビームが透過光として使用される。

ＡＯＴＦフィルタはまた、広い同調範囲を示すことができ（ＬＣＴＦと同様に、これもまた何百ｎｍにもわたって同調することができる）、高い同調速度を示すことができる（他の全ての技術でミリ秒以上であることと比較して、１０マイクロ秒の速さの波長切替時間が可能）。最も重大な短所として、エッジ急峻度および帯域外遮断の不良、調節可能な帯域幅の欠如、ならびに非常に小さな開口（典型的には最大３〜１０ｍｍ）が挙げられ、それらは撮像用途のための有用性を制限する。また、ＬＣＴＦと同様に、ＡＯＴＦは直線的に透過された光のみを使用するため、偏光されない光の用途では少なくとも５０％の光が損失する。米国特許第５，７９６，５１２号明細書が、ＡＯＴＦを使用する撮像システムの例を提供している。

可変スペクトル機能性を示すように設計されたさらなる従来のフィルタシステムとして、線形可変同調フィルタ（ＬＶＴＦ）が挙げられる。線形（および円形）可変薄膜フィルタは、直線方向（線形可変フィルタの場合）に沿った、または円形フィルタの方位角方向の周囲の（円形可変フィルタの場合）配置の関数としての不均一な薄膜層の厚さ変動に基づく。結果として、層の厚さに対応するＬＶＴＦフィルタのスペクトル特性は、空間的にも変化する。したがって、フィルタを横切ってビームを移動させるか、またはビームの経路を横切ってフィルタを移動させるかのいずれかによってフィルタ上の光ビームの位置を変更することにより、スペクトル特性（エッジフィルタのエッジ位置またはバンドパスフィルタの通過帯域波長等）を変更することができる。米国特許第６，７００，６９０号明細書は、それらが独立して平行移動された場合、２つのフィルタの組み合わせによって形成される中心波長だけではなく、帯域幅もまた調節することができるような、一方はロングパスフィルタであり、他方はショートパスフィルタである、２つのＬＶＴＦの組み合わせについて記載している。

ＬＶＴＦは、透過特性、撮像特性を含む、他の可同調薄膜フィルタの特徴をいくつか共有し、それらは、比較的高いレーザ損傷閾値を示す。また、光は、常にほぼ０度のＡＯＩで入射するため、これらは偏光悲感受性であり得る。さらに、米国特許第６，７００，６９０号明細書に開示される構成を使用することにより、いずれの中心波長に対しても帯域幅を任意に調節することができる。短所として、ゼロ以外の幅の光ビームにわたるスペクトル特性の変動に起因してスペクトル性能がより不良であること（エッジ急峻度）と、フィルタを機械的に変換する必要性に起因して同調速度が低いことが挙げられる。

２次元画像ビームから波長の帯域を選択することが可能な可同調光フィルタに対する多くの他の薄膜および非薄膜アプローチが存在し、それには、大半のＳａｇｎａｃ、Ｍａｃｈ−Ｚｅｈｎｄｅｒ、およびＭｉｃｈｅｌｓｏｎ型干渉計、ファブリ・ペロー干渉計、ならびに能動的に調節可能な層および／もしくは基板を有するか、または応力光学効果によって光学特性の変化を機械的に誘発することによって同調される薄膜フィルタが含まれる。一例として、「Ｔｕｎａｂｌｅ ｔｈｉｎ−ｆｉｌｍ ｆｉｌｔｅｒｓ：ｒｅｖｉｅｗ ａｎｄ ｐｅｒｓｐｅｃｔｉｖｅｓ」Ｍ．Ｌｅｑｕｉｍｅ，Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ ｏｆ ｔｈｅ ＳＰＩＥ，Ｖｏｌ．５２５０，ｐｐ．３０２−３１１，２００３（Ｃ．Ａｍｒａ，Ｎ．Ｋａｉｓｅｒ，Ｈ．Ａ．Ｍａｃｌｅｏｄ，Ｅｄｓ．）が、そのようなフィルタの概念をいくつか記載している。

したがって、薄膜フィルタのスペクトル特性および２次元画像性能特性、ならびに回折格子の中心波長を同調させる柔軟性を有する光フィルタを提供する必要性が存在する。

本開示による光フィルタの一実施形態は、第１の複数の交互の第１および第２の材料層、ならびに第２の複数の交互の第１および第２の材料層であって、第１および第２の材料層の各々は、それぞれ異なる屈折率を有する、材料層とを備え、
第１の複数の材料層は、入射する電磁放射の第１の方向に対する第１の角度で第１の法線ベクトルを有する第１の表面を呈し、第１の角度の関数として可同調カットオンエッジを呈し、第２の複数の材料層は、入射する前記電磁放射の第２の方向に対する第２の角度で第２の法線ベクトルを有する第２の表面を呈し、第２の角度の関数として可同調カットオフエッジを呈し、約０度〜約４０度の値の任意の第１の角度の場合、カットオンエッジにおける第１の複数の材料層の偏光分離は、第１の角度の関数としてカットオンエッジの波長の約１パーセントを超えず、約０度〜約４０度の値の任意の第２の角度の場合、カットオフエッジにおける第２の複数の材料層の偏光分離は、第２の角度の関数としてカットオフエッジの波長の約１パーセントを超えず、第１の角度の値および第２の角度の値は、第２のＳ阻止帯域の波長がほぼカットオンエッジの波長以下になり、カットオンエッジの波長がカットオフエッジの波長未満になり、カットオフエッジの波長未満がほぼ第１のＳ阻止帯域の波長以下になるような値である。

本開示による光フィルタのさらなる実施形態は、光フィルタであって、少なくとも１つの基板と、第１の複数の交互の第１および第２の材料層、ならびに第２の複数の交互の第１および第２の材料層であって、第１および第２の複数の第１および第２の材料層の各々は、それぞれ異なる屈折率を有る、材料層と、を備え、第１の複数の交互の第１および第２の材料層は、第１の複数の交互の第１および第２の材料層に入射する電磁放射の第１の方向に対する第１の角度で第１の法線ベクトルを有する第１の表面を呈し、第１の波長で第１の角度の関数として可同調カットオンエッジを呈するように構成され、第２の複数の交互の第１および第２の材料層は、第２の複数の交互の第１および第２の材料層に入射する電磁放射の第２の方向に対する第２の角度で第２の法線ベクトルを有する第２の表面を呈し、第２の波長で第２の角度の関数として可同調カットオフエッジを呈するように構成され、第１の複数の交互の第１および第２の材料層に入射する電磁放射の場合、第１の複数の交互の第１および第２の材料層は、全て第１の角度の関数として、第１の波長で第１の偏光分離を呈し、第１のＳ阻止帯域の波長で第１のＳ阻止帯域エッジを呈し、第２の複数の交互の第１および第２の材料層に入射する電磁放射の場合、第２の複数の交互の第１および第２の材料層は、全て第２の角度の関数として、第２の波長で第２の偏光分離を呈し、第２のＳ阻止帯域の波長で第２のＳ阻止帯域エッジを呈し、第１の角度の第１の値および第２の角度の第１の値は、第２のＳ阻止帯域の波長がほぼ第１の波長以下になり、第１の波長が第２の波長未満になり、第２の波長未満がほぼ第１のＳ阻止帯域の波長以下になるような値であり、第１の角度の第１の値によって決定される第１の波長と、第２の角度の第１の値によって決定される第２の波長との分離は、第１の通過帯域領域の電磁放射が少なくとも約８０％透過され、第１の角度の第１の値によって決定される第１の波長と、第２の角度の第１の値によって決定される第２の波長との差が、第１の通過帯域幅であるような第１の通過帯域領域であり、第１の角度の第２の値および第２の角度の第２の値は、第２のＳ阻止帯域の波長がほぼ第１の波長以下になり、第１の波長が第２の波長未満になり、第２の波長未満がほぼ第１のＳ阻止帯域の波長以下になるような値であり、第１の角度の第２の値によって決定される第１の波長と、第２の角度の第２の値によって決定される第２の波長との分離は、第２の通過帯域領域の電磁放射が少なくとも約８０％透過され、第１の角度の第２の値によって決定される第１の波長と、第２の角度の第２の値によって決定される第２の波長との差が、第２の通過帯域幅であるような第２の通過帯域領域であり、第１の角度の第１の値と第１の角度の第２の値との間の値の任意の第１の角度の場合、第１の偏光分離は、第１の角度の関数として第１の波長の約１パーセントを超えず、第２の角度の第１の値と第２の角度の第２の値との間の値の任意の第２の角度の場合、第２の偏光分離は、第２の角度の関数として第２の波長の約１パーセントを超えず、第１の角度の第２の値によって決定される第１の波長は、第１の角度の第１の値によって決定される第１の波長の少なくとも約６パーセント以内であり、第２の角度の第２の値によって決定される第２の波長は、第２の角度の第１の値によって決定される第２の波長の少なくとも約６パーセント以内である。

本開示による光フィルタを作製する方法の実施形態は、光フィルタを作製する方法であって、第１の複数の交互の第１および第２の材料層を第１の基板表面に被着するステップと、第２の複数の交互の第１および第２の材料層を第２の基板表面に被着するステップと、を含み、第１および第２の複数の第１および第２の材料層の各々は、それぞれ異なる屈折率を有し、第１の基板表面に被着された第１の複数の交互の第１および第２の材料層は、第１の複数の交互の第１および第２の材料層に入射する電磁放射の第１の方向に対する第１の角度で第１の法線ベクトルを有する第１の表面を呈し、第１の波長で第１の角度の関数として可同調カットオンエッジを呈するように構成され、第２の基板表面に被着された第２の複数の交互の第１および第２の材料層は、第２の複数の交互の第１および第２の材料層に入射する電磁放射の第２の方向に対する第２の角度で第２の法線ベクトルを有する第２の表面を呈し、第２の波長で第２の角度の関数として可同調カットオフエッジを呈するように構成され、第１の複数の交互の第１および第２の材料層に入射する電磁放射の場合、第１の基板表面に被着された第１の複数の交互の第１および第２の材料層は、全て第１の角度の関数として、第１の波長で第１の偏光分離を呈し、第１のＳ阻止帯域の波長で第１のＳ阻止帯域エッジを呈するように構成され、第２の複数の交互の第１および第２の材料層に入射する電磁放射の場合、第２の基板表面に被着された第２の複数の交互の第１および第２の材料層は、全て第２の角度の関数として、第２の波長で第２の偏光分離を呈し、第２のＳ阻止帯域の波長で第２のＳ阻止帯域エッジを呈するように構成され、約０度〜約４０度の値の任意の第１の角度の場合、第１の偏光分離は、第１の角度の関数として第１の波長の約１パーセントを超えず、約０度〜約４０度の値の任意の第２の角度の場合、第２の偏光分離は、第２の角度の関数として第２の波長の約１パーセントを超えず、第１の角度の値および第２の角度の値は、第２のＳ阻止帯域の波長がほぼ第１の波長以下になり、第１の波長が第２の波長未満になり、第２の波長未満がほぼ第１のＳ阻止帯域の波長以下になるような値である。

さらなる特徴および利点は、この後に続く説明に一部記載され、該説明から明白であるか、または開示される実施形態の実施によって明らかになる。特徴および利点は、付属の特許請求の範囲に具体的に指定される要素および組み合わせによって実現および達成される。

前述の一般的な説明および以下の詳細な説明は、どちらも例示的および説明的であるに過ぎず、請求されるような実施形態の範囲を限定するものではないことを理解されたい。

本明細書に組み込まれ、かつ本明細書の一部を成す添付の図面は、実施形態を示しており、説明と一緒になって、開示される実施形態の特徴、利点、および原理を説明する役割を果たす。

既知の狭帯域多空洞ファブリ・ペロー薄膜フィルタに関連するスペクトルを示す（ＦＷＨＭおよそ２ｎｍ）。 法線入射で比較的広い通過帯域を有する多空洞ファブリ・ペロー薄膜フィルタに関連するスペクトルを示す（ＦＷＨＭおよそ２０ｎｍ）。 ロングパスおよびショートパスフィルタのコーティングの組み合わせからなる既知の蛍光薄膜バンドパスフィルタに関連するスペクトルを示す（ＦＷＨＭおよそ３５ｎｍ）。 中心波長５００ｎｍでＳｉＯ_２およびＴａ_２Ｏ_５に基づく既知の１／４波長スタックのＡＯＩの関数としてのＧ空間における帯域幅のプロットである。 中心波長５００ｎｍでＳｉＯ_２およびＴａ_２Ｏ_５に基づく既知の１／４波長スタックのＡＯＩの関数としての偏光分離のプロットである。 一実施形態に従って、単一ガラス基板の対向する面に適用された可同調カットオンおよびカットオフフィルタコーティングからなる可同調バンドパスフィルタ、ならびに比較的広い波長域にわたって帯域外遮断を提供するように法線入射で使用される任意選択的な広範囲遮断フィルタを示す。 同じく一実施形態に従って、入射光ビームの横方向の平行移動を排除するように広範囲遮断フィルタを逆回転させた、図５の実施形態のさらなる描写である。 一実施形態に従って、独立した、逆回転可能な可同調エッジフィルタを示す。 一実施形態に従って、可同調カットオンおよびカットオフコーティングの組み合わせを有し、固定または可同調広範囲遮断コーティングをさらに含む実施形態の代表的なスペクトルを示す。 一実施形態に従って、可同調カットオンフィルタについて法線入射（ＡＯＩ＝０度）で算出したスペクトルを示す。 一実施形態に従って、可同調カットオンフィルタについてＡＯＩ＝６０度で算出したスペクトルを示す。 一実施形態に従って、裏面が被覆されていない別個の基板上の２つの可同調エッジフィルタに関連する法線入射（ＡＯＩ＝０度）で算出したスペクトルを示す。 一実施形態に従って、裏面が被覆されていない別個の基板上の２つの可同調エッジフィルタに関連するＡＯＩ＝４５度で算出したスペクトルを示す。 一実施形態に従って、単一基板の対向する側面に被覆された２つの可同調エッジフィルタに関連するＡＯＩ０〜６０度で算出したスペクトルを示す。 一実施形態に従って、単一基板の対向する側面に被覆された２つの可同調エッジフィルタに関連するＡＯＩ０〜６０度で測定されたスペクトルを示す。 一実施形態に従って、単一基板の対向する側面に被覆された２つの可同調エッジフィルタに関連するＡＯＩ０〜６０度およびプローブ光２．５°ＣＨＡで算出したスペクトルを示す。 一実施形態に従って、コーティング層上の入射光用媒体が、空気ではなくガラスであるフィルタを示す。 一実施形態に従って、コーティング層上の入射光用媒体が、空気ではなくガラスである、直列の２つの可同調エッジフィルタを示す。 一実施形態に従って、コーティング層上の入射光用媒体が、空気ではなくガラスである、直列の２つの可同調バンドパスフィルタを示す。 可同調バンドパスフィルタを含む一実施形態による光学システムと、２つ以上の経路のうちのいずれか１つに光を再度方向付けるために使用される鏡の配置とを表す。

次に、本発明の実施形態を詳細に参照し、その例を添付の図面に示す。可能である場合、同一のまたは類似する部分を言及するために図面を通して同じ参照番号が使用される。

本開示による実施形態は、本質的に偏光分離を伴わない高い入射角で動作し、両方の光の偏光でほぼ等しいエッジ急峻度を示すエッジフィルタ（ロングパスまたは「カットオン」型フィルタおよびショートパスまたは「カットオフ」型フィルタの両方）を含む。本開示による実施形態はまた、両方の偏光で高いエッジ急峻度の値を有し、法線角度（０度）から実質的に９０度までの全ての入射角度で実質的に偏光分離を示さないエッジフィルタも含む。したがって、これらの実施形態によるエッジフィルタを通過する光の偏光状態にかかわらず、開示される実施形態によって示される特性をほとんど変更せずに、この全範囲の入射角にわたって、開示される実施形態によるエッジフィルタまたは開示される実施形態によるエッジフィルタの組み合わせを角度同調させることが可能である。よって、本開示による実施形態は、法線入射でフィルタのエッジ波長または中心波長の１２％を超える実質的に一定であるフィルタ特性を有する実施形態等の、広い波長の範囲にわたって動作する可同調薄膜フィルタを含む。本開示による実施形態はまた、屈折率の高い層および低い層のために異なる材料の選択肢を伴う、より広い範囲にわたって可同調である可同調薄膜フィルタも含む

一実施形態に従って、図５は、単一ガラス基板の対向する面に適用された可同調カットオンおよびカットオフフィルタコーティングからなる可同調バンドパスフィルタ、ならびに広い波長域にわたって実質的な帯域外遮断を提供するために法線入射で使用される広範囲遮断光フィルタを示す。図５は、第１の表面上に可同調カットオンフィルタコーティング５０１、そして第２の表面上に可同調カットオフフィルタコーティング５０２を有するガラス基板５０３を含むバンドパスフィルタ５００を含む。一実施形態によると、参照によりその内容が本明細書に組み込まれる米国特許出願第１１／８９６，５８９号（「Ｌｏｗ Ｃｏｓｔ Ｆｉｌｔｅｒ ｆｏｒ Ｆｌｕｏｒｅｓｃｅｎｃｅ Ｓｙｓｔｅｍｓ」）に記載されるように、コーティング５０１、５０２の両方を基板５０３の単一表面上の単一コーティングに組み合わせるか、第２の表面を非被覆状態のままにするか、または反射防止（ＡＲ）コーティングで被覆することができる。

図５に示される配置もまた、法線入射で広範囲遮断フィルタ５１０上に衝突する光線／光ビーム６９０のための、バンドパスフィルタ５００とともに使用することのできる広範囲遮断フィルタ５１０を示す。一実施形態によると、広範囲遮断フィルタ５１０は、バンドパスフィルタ５００によって到達可能な波長の全範囲にわたって高透過率であり、バンドパスフィルタ５００の通過帯域から遠く離れており、バンドパスフィルタ５００によって明らかには遮断されない波長で著しく遮断（減衰）する、コーティングまたはコーティングの組み合わせを含むことができる。一実施形態によると、広範囲遮断フィルタ５１０は、ガラス基板５１３上に広範囲遮断カットオンフィルタコーティング５１１と、広範囲遮断カットオフフィルタコーティング５１２とを含んでもよい。加えて、かつ一実施形態によると、広範囲遮断フィルタ５１０は必要とされないが、バンドパスフィルタ５００を補完するために使用されてもよい。

例えば、広範囲の遮断は、さもなければ弱い望ましい信号を圧倒し得る励起光または周囲光を検出器で排除するための多くの用途（例えば、光ダイオードおよびＣＣＤ／ＣＭＯＳカメラを含むＳｉに基づく検出器ではＵＶから約１１００ｎｍ等、システムにおいて使用される検出器の感度の全範囲にわたって光を遮断する）において有益であり得る。しかしながら、Ｐ偏光された光は、高いＡＯＩで大幅に減少された反射力を示す傾向があるため、高い角度でＰ偏光された光を遮断するためには法線入射よりもかなり多くの層が必要である。したがって、全ての偏光のために広い波長域にわたって少なくともある程度の広範囲の遮断を図５に示されるバンドパスフィルタ５００に組み込むことが可能であるが、バンドパスフィルタ５００のみを用いてこの遮断を行うことは、法線入射で使用される広範囲遮断カットオンフィルタコーティング５１１および広範囲遮断カットオフフィルタコーティング５１２等の補助的なフィルタを用いた場合よりもはるかに効率が悪い（本明細書において、効率とは、正味コーティング厚さ当たりの遮断量を指して使用される）。

一実施形態に従って、図５はまた、バンドパスフィルタ５００の配向を回転させること（５８５）によってフィルタ波長が同調されると、バンドパスフィルタ５００から出るビーム６９０が横方向に（すなわち、光軸に対して垂直方向に）平行移動されることも示している。横方向の平行移動の量は、同調角度および基板５０３の厚さに依存する。非撮像システムの場合、この平行移動は、システムの設計誤差に組み込むことができる。

一実施形態によると、ビームの横方向の平行移動を排除するための方法が存在する。図６は、バンドパスフィルタ５００を回転させると広範囲遮断フィルタ５１０が逆回転する（５７５）一実施形態に従ったアセンブリを示す。一実施形態によると、この実装は、可同調カットオンエッジフィルタコーティング５０１、可同調カットオフエッジフィルタコーティング５０２を含む可同調バンドパスフィルタ５００を含む。広範囲遮断フィルタ５１０は、広範囲遮断カットオンエッジフィルタコーティング５１１および広範囲遮断カットオフエッジフィルタコーティング５１２を含む。ここでも同様に、図６によって示される配置は、ビーム６９０の横方向の平行移動を排除するが、広範囲遮断フィルタ５１０は、高いＡＯＩ値で高度な遮断を達成するためにかなり多くの層を必要とするため、これは固定角広範囲遮断フィルタの使用ほど効率的ではない。

一実施形態による代替の配置は、図７に示されるように逆回転する２つのフィルタを構成することであり、図中、フィルタ７００は、可同調カットオンエッジフィルタコーティング７０１を含み、フィルタ７０５は、可同調カットオフエッジフィルタコーティング７０６を含む。フィルタ７００および７０５の回転角度は、それらが等しく、かつ反対であり、したがって、ビーム７９０の横方向の平行移動を排除し（例示目的のみであるが、平行移動を決定するフィルタ７００およびフィルタ７０５の特性は他の点において同一である）、結果として得られる性能が、効率的に固定通過帯域幅を有する可同調バンドパスフィルタの性能であるように相関していてもよい。しかしながら、図７に示されるように、一実施形態によると、カットオフエッジフィルタ７０６およびカットオンエッジフィルタ７０１に関連する波長を独立して同調することができ、したがって、独立して可同調帯域幅を有する可同調バンドパスフィルタを可能にするように、フィルタ７００およびフィルタ７０５は、独立して回転するように構成されてもよい。よって、一実施形態によると、フィルタ７００およびフィルタ７０５は、第２の表面が被覆されていない状態であってもよいか、または反射防止（ＡＲ）コーティング７０２もしくは広範囲遮断コーティング（図示せず）で被覆されてもよい。さらに、一実施形態によると、カットオンエッジフィルタコーティング５１１およびカットオフエッジフィルタコーティング５１２を有する広範囲遮断フィルタ５１０は、効率的なコーティング厚さの全体的な使用を提供するように、フィルタ７００およびフィルタ７０５との組み合わせにおいて使用されてもよい。

一実施形態によると、図８は、図５〜７に記載される実施形態の各々に関連する（可同調フィルタの比較的大きな代表的ＡＯＩでの）例示的な代表的スペクトルを示す。実線８０１は、可同調カットオンエッジフィルタコーティング５０１または７０１のスペクトルを表し、破線８０２は、比較的高いＡＯＩでの可同調カットオフエッジフィルタコーティング５０２または７０６のスペクトルを表す。点線８０３は、広範囲遮断カットオンエッジフィルタコーティング５１１のスペクトルを表し、一点長鎖線８０４は、広範囲遮断カットオフエッジフィルタコーティング５１２の（固定ＡＯＩでの）スペクトルを表す。波長８１１および８０９は、比較的高いＡＯＩでのカットオンエッジフィルタコーティング５０１または７０２の阻止帯域８０６のエッジに関連する。範囲８０５（波長８０９および８１０によって挟まれる）は、ＡＯＩ０度（エッジ８１０）と、実線８０１で図示されるスペクトル（エッジ８０９）に関連する比較的高いＡＯＩとの間の通過帯域８０７を分ける阻止帯域のカットオンエッジに関連する可同調範囲を表す。波長８１２は、カットオフエッジフィルタコーティング５０２または７０６の阻止帯域の通過帯域に最も近いエッジに関連する。波長８１３は、広範囲遮断カットオフエッジフィルタコーティング５１２の阻止帯域の通過帯域に最も近いエッジに関連する。波長８１４は、広範囲遮断カットオンエッジフィルタコーティング５１１の阻止帯域の通過帯域に最も近いエッジに関連する。通過帯域８０８は、固定広範囲遮断フィルタ５１０に関連する。

固定広範囲遮断型補助フィルタ（図５および７と一致して示される）を含む一実施形態による比較的広い遮断フィルタを得るために、各可同調エッジフィルタの有効同調範囲は、フィルタの実際の同調範囲（すなわち、範囲８０５等、フィルタのスペクトルの明らかな歪みなしで最大角度範囲にわたってどれくらい遠くにエッジが移動するか）および阻止帯域幅のうちの最も小さいものである。例示目的のみであるが、我々は、阻止帯域幅（阻止帯域８０６の幅等）が実際の同調範囲（範囲８０５等）よりも小さい状況について検討する。（図８のスペクトルは、必ずしもそのような関係を反映するわけではないことに留意されたい。しかしながら、それは、阻止帯域および可同調通過帯域の代表的なエンドポイントのみに依存する以下の考察を損うものではない。）そのような例示的なシナリオでは、可同調エッジフィルタが、その最も長い波長に（すなわち法線入射で）同調される場合、広範囲遮断カットオンエッジ８１４は、可同調カットオンエッジフィルタの阻止帯域の最も小さい波長（すなわち、エッジ８１１に対応する波長）に配置することができる。（さらに、図８は、法線入射で可同調カットオンエッジフィルタコーティングの完全なスペクトルを示さないことに留意されたい。しかしながら、我々は、検討の目的のために、可同調カットオンエッジフィルタのエッジ８１１に関連する波長が、法線入射で波長８１４とほぼ同じ波長にシフトすると仮定することができる。）そのような広範囲遮断カットオンエッジの設置は、阻止帯域幅が同調範囲よりも小さいという仮定に基づくと、カットオンエッジ（すなわち波長８１４）が、エッジ（すなわち波長８０９）の実際の同調範囲によって達成可能な最も短い波長よりも長いため、同調範囲を制限する。同じ論法に基づいて、各可同調エッジフィルタの通過帯域幅は、カットオンおよびカットオフ同調可能エッジフィルタの合わせたスペクトルから得られる帯域通過特性によって達成可能な最大帯域幅に上限を効率的に設定する。

反対に、また、可同調カットオンエッジフィルタおよび可同調カットオフエッジフィルタの各々のそれぞれの阻止帯域幅が、それぞれの可同調カットオンエッジフィルタおよび可同調カットオフエッジフィルタの実際の同調範囲よりも大きいと仮定すると、一実施形態に従って、広範囲遮断フィルタ５１０の固定通過帯域が、カットオンフィルタの有効同調範囲の最も短い波長（すなわち波長λ_Ｓ、または波長８０９）からカットオフフィルタの有効同調範囲の最も長い波長（すなわち波長λ_Ｌ、または法線入射８１０でエッジ８１３に対応する波長）までを網羅するように選択される場合、図７に示される実施形態には、ゼロと、λ_Ｓ−λ_Ｌの差、可同調カットオンエッジフィルタコーティング７０１の通過帯域幅、および可同調カットオフエッジフィルタコーティング７０６の通過帯域幅のうちの最も小さいものとの間のいずれかの任意の通過帯域の帯域幅が選択されてもよい。さらに、いずれの中心波長が、２つのバンドパスフィルタのエッジが範囲内［λ_Ｓ，λ_Ｌ］であるという制約を受けるように選択されてもよい。

さらに、一実施形態によると、組み合わされたフィルタが任意の中心波長で任意の小さな（例えばおよそ０ｎｍ幅の）通過帯域の帯域幅を達成できるためには、カットオフエッジフィルタコーティング７０６の有効同調範囲の最も短い波長が、カットオンエッジフィルタコーティング７０１の有効同調範囲の最も短い波長以下でなければならない。さらに、図８に示されるように、カットオフエッジフィルタコーティング７０６の有効同調範囲の最も短い波長は、カットオンエッジフィルタコーティング７０１の有効同調範囲の最も短い波長よりも長く、したがって、全体的により広いバンドパスフィルタの同調範囲を達成するように構成することが可能であるが、同調範囲の下端および上端でバンドパスフィルタの最も小さい達成可能な帯域幅により低い制限を設けることになる。

一実施形態によると、本明細書で考察されるエッジフィルタは、参照により本明細書に組み込まれる米国特許出願第１２／１２９，５３４号（「Ｉｎｔｅｒｆｅｒｅｎｃｅ ｆｉｌｔｅｒ ｆｏｒ ｎｏｎ−ｚｅｒｏ ｉｎｃｉｄｅｎｃｅ ｓｐｅｃｔｒｏｓｃｏｐｙ」、ＡＯＩ約４５度で使用するためのエッジフィルタを開示する）および参照により本明細書に組み込まれる第１２／２３８，２２８号（「Ｏｐｔｉｃａｌ ｔｈｉｎ−ｆｉｌｍ ｎｏｔｃｈ ｆｉｌｔｅｒ ｗｉｔｈ ｖｅｒｙ ｗｉｄｅ ｐａｓｓｂａｎｄ ｒｅｇｉｏｎｓ」、比較的広い通過帯域を有するノッチフィルタを開示する）に記載されるような「通過帯域欠陥」に関連するスペクトルエッジを利用する。

一実施形態に従って、図９は、本開示による例示的な可同調カットオンフィルタの法線入射（ＡＯＩ＝０度）で算出したスペクトルを示す。約６００ｎｍ〜約７５０ｎｍの領域は、フィルタ構造を形成する約１／４波長厚の高屈折率および低屈折率の交互の薄膜層のスタックに関連する阻止帯域９０１である。この例では、可同調カットオンエッジ９０２は、約５４０ｎｍで生じる。カットオフ阻止帯域エッジ９０３は約６００ｎｍで生じ、この波長未満は通過帯域領域である。典型的なカットオフ（ショートパス）フィルタの場合、約６００ｎｍ未満の通過帯域領域においてリップルを排除するために、約１／４波長厚の層の正確な層の厚さが最適化される。しかしながら、通過帯域内の限定された範囲にわたってリップルを排除するのではなく、むしろ増強するように注意深く最適化が行われてもよく、したがって、通過帯域欠陥９０４と称される透過率の非常に低い領域が生じる。図９に示されるように、欠陥は、約４７０〜約５４０ｎｍの広範囲にわたって生じる。通過帯域欠陥の長波長側では、約５４０ｎｍで傾斜の大きなカットオンエッジが形成される。

本開示によるフィルタアセンブリの同調特性は、より高い値のＡＯＩでスペクトルを算出した場合に明白となる。一実施形態に従って、図１０は、図９に関連するフィルタのＡＯＩ＝６０で算出したスペクトルを示す。一実施形態によるフィルタアセンブリを用いると、欠陥の少なくとも片側に傾斜の大きなエッジが存在するように、１／４波長スタック構造に関連する通過帯域内に通過帯域欠陥１００１を形成すること、および通過帯域欠陥を深い遮断によってかなり広くすることの両方が可能である。また、一実施形態によると、両方の偏光状態（「Ｓ」および「Ｐ」）に関連する通過帯域欠陥のカットオンエッジ１００２が互いに整合するように構造を最適化するように、十分に多数の薄膜層が、システムの設計における十分な自由度を許容する。そのような約４７５ｎｍでの２つのカットオンエッジの整合は、図１０において明白である。

約４７５ｎｍにおけるカットオンエッジに関連する偏光分離の欠如を、約５００ｎｍ〜約５５０ｎｍの主な阻止帯域のカットオフエッジ（すなわち、エッジ１００４および１００５）で明白な分離（約３０ｎｍまたはエッジ波長の約６％である）と比較することは有益である。対照的に、可同調通過帯域欠陥のエッジ１００２に関連する分離は、１ｎｍ未満またはエッジ波長の約０．２％である。一実施形態によると、Ｓ偏光およびＰ偏光された光に関連する通過帯域欠陥のエッジ１００２の整合を達成することは、通過帯域欠陥に自然に備わった特徴ではなく、薄膜層構造は、この結果を達成するように最適化されなければならない。図１０に示されるように、阻止帯域（Ｓ）１００６は、約５２０ｎｍ〜約６８０ｎｍに存在し、阻止帯域（Ｐ）１００７は、約５４０ｎｍ〜約６３０ｎｍに存在する。

一実施形態によると、図９で算出したスペクトルから、第２の側面が被覆されていない一枚のガラスの片側にコーティングが施され、約４％の反射率による損失がもたらされることが推定される（したがって通過帯域領域の平均透過率は９６％）。

図９および１０に示される例示的なスペクトルは、可同調カットオンエッジフィルタに対応する実施形態によるアセンブリの一部に関連する。可同調カットオフ（ショートパス）エッジフィルタを形成するために、通過帯域の長波長側に通過帯域が作製され、通過帯域欠陥の短波長側に傾斜の大きなカットオフエッジが形成される。したがって、可同調カットオフフィルタは、この欠陥の短波長端であり、この可同調フィルタに関連する通過帯域は、阻止帯域カットオンエッジ（同調されると著しい偏光分離を示す）と可同調カットオフエッジとの間の領域である。

一実施形態に従って、図１１および１２は、可同調カットオンフィルタとカットオフフィルタの組み合わせが、どのように可同調バンドパスフィルタを形成するかを示している。上記のように、これらの２つのフィルタは、１つの基板上の単一コーティングに組み合わせられてもよいか、またはそれらは単一基板の対向する側面に被覆されてもよいか、またはそれらは、バンドパスフィルタエッジの独立した同調を達成するように、２つの独立して回転可能な基板に被覆されてもよい。一実施形態に従って、図１１は、例示的な可同調カットオンエッジフィルタ１１０１およびカットオフエッジフィルタ１１０２の法線入射で算出したスペクトルを示しており、計算は、各フィルタが別個の基板に被覆され、その裏面は被覆されていない状態の実施形態によるものである（したがって、４％の反射損失を示す）。ＡＯＩ＝０度で得られるバンドパスフィルタの通過帯域（図１１に示されるような）は、約５４０ｎｍ〜約５７０ｎｍである。

一実施形態に従って、図１２は、本開示によるフィルタが各々４５°のＡＯＩに同調された場合に得られる算出したスペクトルを示す。中心波長が約５５５ｎｍから約５１２ｎｍにシフトし、この時、通過帯域１２０１は約４９７ｎｍ〜約５２７ｎｍである。図１２に示されるように、エッジ急峻度および通過帯域の帯域幅のどちらも、法線入射での値と比較して本質的に変化しないままであった。

一実施形態に従って、図１３は、例示的な可同調カットオンおよびカットオフフィルタが単一基板の対抗する側面に被覆された場合に得られるバンドパスフィルタについて、約０〜約６０度の範囲の４つの異なるＡＯＩで両方の光の偏光について算出したスペクトルを示す。曲線１３００は、ＡＯＩ６０度でのスペクトルを示し、曲線１３１０は、ＡＯＩ４５度でのスペクトルを示し、曲線１３２０は、ＡＯＩ３０度でのスペクトルを示し、曲線１３３０は、ＡＯＩ０度でのスペクトルを示す。一実施形態に従って、コーティングの各々と関連する薄膜層構造（屈折率値および厚さ）を表１に示す。スペクトルは、同調範囲全体にわたる偏光にかかわらず高い透過率および急峻なエッジを維持する一方で、法線入射で約５５５ｎｍ〜約４９０ｎｍまたは中心波長の約１２％に同調する能力を示している。

以下の表１は、一実施形態による可同調バンドパスフィルタの例示的な設計を含む。例示的なフィルタは、２つのコーティングを備え、単一基板の対向する側面、または２つの異なる基板に被覆されてもよい。

図１３および表１に示されるスペクトルに関連するフィルタは、イオン助成によるイオンビームスパッタリングおよび光学的モニタリングを使用して製造した（プロセスの詳細な記述については、参照により本明細書に組み込まれる米国特許第７，０６８，４３０号明細書を参照）。

一実施形態に従って、一連のＡＯＩおよび両方の直交偏光状態で測定された、得られたフィルタの透過スペクトルを図１４に示す。曲線１４００は、ＡＯＩ６０度で測定されたスペクトルを示し、曲線１４１０は、ＡＯＩ５０度で測定されたスペクトルを示し、曲線１４２０は、ＡＯＩ４０度で測定されたスペクトルを示し、曲線１４３０は、ＡＯＩ３０度で測定されたスペクトルを示し、曲線１４４０は、ＡＯＩ１５度で測定されたスペクトルを示し、曲線１４５０は、ＡＯＩ０度で測定されたスペクトルを示している。一実施形態によると、スペクトルは、分解能を０．１ｎｍに設定したＰｅｒｋｉｎ Ｅｌｍｅｒ Ｌａｍｂｄａ ９５０商業用分光光度計を使用して測定した。使用した構成では、フィルタにおける光ビームは完全にはコリメートされておらず、円錐半角（ＣＨＡ）は約２．５度である。この角度の範囲は、ＡＯＩが増加するにつれて明らかに減少するエッジ急峻度を説明するものである。コリメート光の実際のエッジ急峻度は比較的一定のままであるが、５度の範囲の角度を網羅するプローブ光を用いてフィルタを測定した場合、（分光光度計上に設定された広い波長の分解能でフィルタを測定したかのような）明らかにあまり急峻ではないエッジをもたらすように生じる平均化効果が存在する。この効果を示すために、一実施形態に従って、図１５は、ＣＨＡ２．５度のプローブ光を想定して、このフィルタ設計について算出したスペクトルを示す。曲線１５００は、ＡＯＩ６０度で算出したスペクトルを示し、曲線１５１０は、ＡＯＩ５０度で算出したスペクトルを示し、曲線１５２０は、ＡＯＩ４０度で算出したスペクトルを示し、曲線１５３０は、ＡＯＩ３０度で算出したスペクトルを示し、曲線１５４０は、ＡＯＩ１５度で算出したスペクトルを示し、曲線１５５０は、ＡＯＩ０度で算出したスペクトルを示している（全てＣＨＡ２．５度のプローブ光を想定）。

図１４および１５に示されるように、測定されたスペクトルにおいて明白なエッジ急峻度の感度および不完全なコリメート光について算出したスペクトルは、一実施形態による角度同調薄膜フィルタについて考慮されるべきトレードオフを強調している。角度の所与の変化に対してフィルタの同調範囲を最大化するために、またはフィルタを同調することができる速度を最大化するために、角度の所与の変化に対する波長の変化を可能な限り大きくすること（同調方程式（１）のｎ_ｅｆｆを可能な限り小さくすることに等しい）が好ましい。慣性が、所与の時間内に所与の量だけフィルタを回転させることができる速度を制限するため、速度が向上する。

ガルバノメータスキャナ（すなわち、「ガルボスキャナ」）は、より小さい角度範囲にわたってより迅速に動作できることが知られているが、この角度に対する波長の感度増加には代償が伴う。角度の所与の変化に対する波長の変化の感度が高いほど、ある範囲の角度からなる実際の光ビームを使用した場合に鋭いスペクトル特徴を維持することが困難である。レーザに基づくシステムは、典型的に、光が例外的に良好にコリメートされる（典型的には数ミリラジアン未満）領域をシステム内に有する。しかしながら、多くの撮像システムの高度にコリメートされたほとんどの領域において、光線角度の範囲は１〜２度以上であることが多い。

有効屈折率ｎ_ｅｆｆによって特徴付けられる角度に対する波長の感度は、任意に調節することはできない。本開示によるフィルタの設計構造を変更することによって、ｎ_ｅｆｆをごく僅かに修正することができるのみである。これらのスペーサ層内に光度が局在化することから、スペーサ層材料の選択（高屈折率または低屈折率材料であるかどうか）がその値に著しい影響を与え得るため、多空洞ファブリ・ペロー型フィルタのｎ_ｅｆｆを修正するためにより多くの柔軟性が存在する。本開示によるフィルタのｎ_ｅｆｆを明らかに変化させるために、異なるコーティング材料を選択することができる。しかしながら、屈折率差が低いと、急峻なエッジおよび広範囲の遮断を達成するために多大な数の層を必要とする結果になるため、屈折率差（平均値に対する高屈折率値と低い屈折率値の差の比率）をあまり減少させないように注意が払われてもよい。

２つの異なる屈折率の媒体間の境界面で光の屈折を左右するスネルの法則のために、実際の薄膜コーティング層内の光のＡＯＩは、フィルタに対する空気中のＡＯＩよりも小さい。例えば、一実施形態によると、θ＝６０度の空気中のＡＯＩで上記可同調フィルタに光が入射すると、有効屈折率が約ｎ_ｅｆｆ＝１．８４であるため、層内の角度は約θ_ｅｆｆ＝ｓｉｎ^−１（ｓｉｎ θ／ｎ_ｅｆｆ）であるか、またはこの場合θ_ｅｆｆ＝２８度である。しかしながら、一実施形態によると、入射媒体が空気以外の材料（ガラス等）である場合、層内の角度がより大きくなり、より高い波長同調感度をもたらす。例えば、可同調フィルタがガラス等の空気以外の材料に埋め込まれ、ガラスが約ｎ＝１．５の屈折率を有する実施形態（「埋め込み型形状」）によると、層内の角度は約θ_ｅｆｆ＝ｓｉｎ^−１（ｎ ｓｉｎ θ／ｎ_ｅｆｆ）であるか、またはガラス内の入射角がθ＝６０度である場合はθ_ｅｆｆ＝４９度である。一般に、入射媒体が入射角ｎを有する場合、同調依存性は以下に変化する。

換言すると、これは、あたかも有効屈折率ｎ_ｅｆｆがｎ_ｅｆｆからｎ_ｅｆｆ／ｎに変化したかのようである。よって、例示的なフィルタの場合、新しい有効屈折率は約１．８４／１．５＝１．２３である。したがって、一実施形態によると、埋め込み型形状では波長同調範囲の増加もあり得る。例えば、埋め込み型形状のためにＡＯＩを０度から６０度に同調させることができる場合、方程式（１１）は、波長が開始波長の約２９％に同調するであろうことを示唆している。上記例示的フィルタでは、同調は、５５５ｎｍから５５５ｎｍ×０．７１＝３９４ｎｍになるであろう。フィルタを０度から７０度に同調させることができる場合、波長は開始波長の約３５％に同調するであろう。そのため、法線入射で６５０ｎｍの中心波長になるように設計されたフィルタは、４２０ｎｍ未満に同調させることができる。そのようなフィルタは、波長のほぼ全可視域を網羅するであろう。しかしながら、通常、コーティング層内の角度が大きくなり、バンドパスフィルタを得ることを困難にする他の物理的作用が生じるため、そのような大きな角度範囲にわたってフィルタを同調させることは不可能である。

よって、ガラス内に「埋め込まれた」フィルタコーティングの場合、ＡＯＩの所与の変化のために波長により大きな変化が生じる。この感度増加の利点は、所与の波長同調範囲の埋め込み型の場合、ガラス板上の空気中のコーティングの場合ほどフィルタコーティング領域が大きくなくてもよいことである。また、薄膜コーティングのコストは、コーティング領域にほぼ比例する傾向にあるため、埋め込み型アプローチには潜在的なコスト優位性が存在する。

一実施形態に従って、図１６は、入射光１６９０が、空気の代わりにガラスを通って進むことができるようにするための可能なアプローチを示す。図１６に示されるように、中空ガラスシリンダ１６０１（その端部から見た状態で示される）は、入射孔および射出孔として研磨された平坦な面１６０２を有する。ガラスシリンダ１６０４を２等分する平面に適用されたバンドパスフィルタコーティング（複数可）１６０５を有し、中空ガラスシリンダ１６０１の穴よりもやや小さい直径を有するガラスシリンダ１６０４は、その軸の周囲を自由に回転するように（１６８５）作製することができる。この回転は、間隙１６０６に非常に薄い層の屈折率整合油を適用することによって達成することができる。例えば、間隙１６０６は、約１ｍｍまたはそれよりも小さい幅を示してもよい。さらに、一実施形態によると、平面１６０２のうちの一方または両方が、ＡＲコーティングで被覆されてもよい。

一実施形態に従って、図１７は、ガラスシリンダ１７１４およびガラスシリンダ１７２４に適用されたフィルタ１７１５およびフィルタ１７２５をそれぞれ示しており、両方のシリンダ１７１４および１７２４は、長方形ガラスブロック１７０１内の２つの中空の円筒状領域の内部にある。例えば、フィルタ１７１５およびフィルタ１７２５は、個別のカットオンおよびカットオフエッジフィルタであってもよい。小さな間隙１７０６が、ガラスシリンダ１７１４、ガラスシリンダ１７２４、長方形ガラスブロック１７０１の各々の間に位置してもよい。また、一実施形態によると、２つより多くのフィルタがこの様式で連結されてもよい。一実施形態によると、一方または両方の平面１７０２が、ＡＲコーティングで被覆されてもよい。

一実施形態に従って、図１８は、フィルタフロック１８０１内の可同調フィルタ１８１５および可同調フィルタ１８２５を示す。例えば、可同調フィルタ１８１５および１８２５は、バンドパスフィルタであってもよい。可同調フィルタ１８１５および可同調フィルタ１８２５は、それぞれガラスシリンダ１８１４およびガラスシリンダ１８３４に適用することができ、その両方が、長方形ガラスブロック１８０１内の中空の円筒状領域内に配置されてもよい。ここでも同様に、小さな間隙１７０６が、ガラスシリンダ１８１４、ガラスシリンダ１８３４、長方形ガラスブロック１８０１の各々の間に位置してもよい。一実施形態によると、一方または両方の平面１８０２が、ＡＲコーティングで被覆されてもよい。

コーティング層が薄いため、回転させたフィルタ層の平面がシステムの光軸に平行になり、よってシステムを通る光１８９０の透過率に与える影響が最小限となるように、多くのシステムにおいて、可同調フィルタ１８１５および可同調フィルタ１８２５のうちの１つの角度を回転させることが可能である。この場合、光軸と実質的に平行ではない角度に回転させたフィルタのみが、バンドパスフィルタとして動作するであろう。このように、任意の所与の時間に、一方のみまたは他方のバンドパスフィルタを使用することを選択することができ、それによって、各々が全同調範囲の一部を網羅する２つ以上のフィルタを用いて非常に広い同調範囲を網羅することが可能になる。

一実施形態による可同調フィルタは、任意に広い同調範囲を有さないため、いくつかの用途のための実際の使用法は、２つ以上のフィルタを使用して有効同調範囲を拡張するための方法を必要とするかもしれない。例えば図１８に示されるような、そのような拡張を達成するための１つの方式は上に記載されている。一実施形態によると、別の方式は、一連の２つ以上のフィルタまたはフィルタの組み合わせに光を再度方向付けることである。一実施形態によると、図１９に一例が示され、回転可能な平面鏡１９４０および回転可能な平面鏡１９５０（例えば、ガルボスキャナによって直接駆動される）は、第１の対の固定平面鏡１９４１および１９５１、または第２の対の固定平面鏡１９４２および１９５２によって画定される２つ以上の光路のうちの１つを選択するために使用することができる。一実施形態によると、鏡は、回転可能な平面鏡１９４０と回転可能な平面鏡１９５０の間の光路が全ての経路で等しくなるように配置することができる。第１の光路は、可同調カットオンフィルタ１９１６、可同調カットオフフィルタ１９１７、広範囲遮断カットオンフィルタ１９２１、および広範囲遮断カットオフフィルタ１９２２を通過する。第２の光路は、可同調カットオンフィルタ１９０６、可同調カットオフフィルタ１９０７、広範囲遮断カットオンフィルタ１９１１、および広範囲遮断カットオフフィルタ１９１２を通過する。本開示によると、本明細書に記載される可同調フィルタのための実施形態のうちのいずれもが、光路のうちのいずれに挿入されてもよい。例えば、図５に示される実施形態の代わりに、各経路は、図７および１７に示されるような２つの独立して可同調エッジフィルタの組み合わせを含んでもよく、よって、バンドパスフィルタの中心波長およびその経路に関連する同調範囲内の帯域幅の任意の調節を可能にする。

本開示によるシステムおよび方法は、蛍光顕微鏡検査法および他の蛍光撮像法ならびに定量化用途、ハイパースペクトル撮像法、ハイスループット分光法、そして通信を含む分野において幅広く使用される可能性を有する。例えば、本開示によるシステムおよび方法は、画像情報を運ぶ光のビームがフィルタを通過する撮像システムにおいて使用されてもよいか、またはそれは検出のために単純にサンプルから最大量の光を収集する非撮像システムであってもよい。本開示によるシステムおよび方法は、連続的な一連の波長データポイントを取得するために波長の迅速な同調を必要としてもよいか、またはシステム性能の最適な調整のために波長同調性を利用してもよい。

蛍光顕微鏡検査法および他の蛍光測定法において、本開示によるシステム、方法、およびフィルタは、励起光および放射光のスペクトルを制御するために有用であり得る。本開示によるシステム、方法、およびフィルタは、実験または所与の実験内の条件を変更する間に、所望の計測柔軟性およびさらにはリアルタイムでの最適化を提供することができる。

ハイパースペクトル撮像法は、地球資源のモニタリングのための遠隔センシングから、医療用画像診断、農業分析、法医学、製造等に至る範囲の用途において使用される。この技法は、各々が異なる波長であるため、各ボリュームピクセル（または「ボクセル」）が２つの空間次元および波長に関連する強度値を含むデータの「画像キューブ」をもたらす一連の２次元画像の取得を指す。一般に、ハイパースペクトル撮像法は、「プッシュブルーム」画像取得技法とともに実装され、格子分光計に取り付けられた２次元ＣＣＤアレイが、ＣＣＤの１つの軸に沿った１次元空間情報および別の軸に沿ったスペクトル情報を含む個別フレームを取得する。次いで、システムは、各連続的なフレームが新しい空間情報の列を取得するが、時間がずらされるように、他の空間軸（例えば、飛行機が地球の上を飛ぶときに自然に生じる）に沿って走査される。本開示によるシステム、方法、およびフィルタは、２次元画像ビームを送信するように使用することができ、それによって、各フレームが２次元の空間情報（典型的には、より多くのピクセルを必要とするより高い分解能から恩恵を受ける）を取得し、分解能のより低いスペクトル測定値の時間がずらされる、より望ましいことが多い取得モードを有効にする。

本開示によるシステム、方法、およびフィルタはまた、特に、スループットがスペクトル分解能よりも重要である場合に、単純な小型化スペクトル測定システムを提供することもできる。また、本開示によるシステム、方法、およびフィルタはまた、試験および測定の両方の目的のための光ファイバ通信システムにおける要素であってもよく、それは、「波長アジリティ（ｗａｖｅｌｅｎｇｔｈ ａｇｉｌｉｔｙ）」をもたらすことによって、それらが実装されたシステムにおける波長弁別構成要素の複雑さを大幅に単純化できるためである。

当業者には、本明細書および本明細書に開示される本発明の実践から、他の実施形態が明らかであろう。本明細書および実施例は、例示に過ぎないと見なされることが意図され、本発明の真の範囲および主旨は、以下の特許請求の範囲によって示される。

Claims (53)

1. 光フィルタであって、
   少なくとも１つの基板と、
   第１の複数の交互の第１および第２の材料層、ならびに第２の複数の交互の第１および第２の材料層であって、前記第１および第２の複数の前記第１および第２の材料層の各々は、それぞれ異なる屈折率を有する、材料層と、を備え、
   前記第１の複数の交互の第１および第２の材料層は、前記第１の複数の交互の第１および第２の材料層に入射する電磁放射の第１の方向に対する第１の角度で第１の法線ベクトルを有する第１の表面を呈し、第１の波長で前記第１の角度の関数として可同調カットオンエッジを呈するように構成され、
   前記第２の複数の交互の第１および第２の材料層は、前記第２の複数の交互の第１および第２の材料層に入射する前記電磁放射の第２の方向に対する第２の角度で第２の法線ベクトルを有する第２の表面を呈し、第２の波長で前記第２の角度の関数として可同調カットオフエッジを呈するように構成され、
   前記第１の複数の交互の第１および第２の材料層に入射する前記電磁放射の場合、前記第１の複数の交互の第１および第２の材料層は、全て前記第１の角度の関数として、前記第１の波長で第１の偏光分離を呈し、第１のＳ阻止帯域の波長で第１のＳ阻止帯域エッジを呈し、
   前記第２の複数の交互の第１および第２の材料層に入射する前記電磁放射の場合、前記第２の複数の交互の第１および第２の材料層は、全て前記第２の角度の関数として、前記第２の波長で第２の偏光分離を呈し、第２のＳ阻止帯域の波長で第２のＳ阻止帯域エッジを呈し、
   約０度〜約４０度の値の任意の第１の角度の場合、前記第１の偏光分離は、前記第１の角度の関数として前記第１の波長の約１パーセントを超えず、
   約０度〜約４０度の値の任意の第２の角度の場合、前記第２の偏光分離は、前記第２の角度の関数として前記第２の波長の約１パーセントを超えず、
   前記第１の角度の前記値および前記第２の角度の前記値は、前記第２のＳ阻止帯域の波長がほぼ前記第１の波長以下になり、前記第１の波長が前記第２の波長未満になり、前記第２の波長未満がほぼ前記第１のＳ阻止帯域の波長以下になるような値である、光フィルタ。
2. 前記基板は、第１の基板表面と、第２の基板表面とを有し、
   前記第１の複数の交互の第１および第２の材料は、前記第１の基板表面に被着され、前記第２の複数の交互の第１および第２の材料層は、前記第２の基板表面に被着される、請求項１に記載の光フィルタ。
3. 前記少なくとも１つの基板を回転させるように構成されるガルボスキャナをさらに備える、請求項２に記載の光フィルタ。
4. 前記基板は、第１の基板表面と、第２の基板表面とを有し、
   前記第１の複数の交互の第１および第２の材料層が前記第１の基板表面に被着された前記第２の複数の交互の第１および第２の材料層に被着される、第１の構成、ならびに前記第２の複数の交互の第１および第２の材料層が前記第１の基板表面に被着された前記第１の複数の交互の第１および第２の材料層に被着される、第２の構成のうちの１つから選択される構成に従って、前記第１の複数の交互の第１および第２の材料層ならびに前記第２の複数の交互の第１および第２の材料層が前記基板に被着される、請求項１に記載の光フィルタ。
5. 前記少なくとも１つの基板を回転させるように構成されるガルボスキャナをさらに備える、請求項４に記載の光フィルタ。
6. 前記第２の基板表面に被着された反射防止コーティングをさらに備える、請求項４に記載の光フィルタ。
7. 広範囲遮断フィルタをさらに備える、請求項１に記載の光フィルタ。
8. 広範囲遮断フィルタをさらに備える、請求項４に記載の光フィルタ。
9. 第２の基板をさらに備え、
   前記第１の複数の交互の第１および第２の材料は、前記少なくとも１つの基板に被着され、前記第２の複数の交互の第１および第２の材料層は、前記第２の基板に被着される、請求項１に記載の光フィルタ。
10. 前記少なくとも１つの基板を回転させるように構成される第１のガルボスキャナと、
    前記第２の基板を回転させるように構成される第２のガルボスキャナと、をさらに備える、請求項９に記載の光フィルタ。
11. 前記少なくとも１つの基板は、前記第１の表面に平行な第１の軸の周囲を回転するように構成され、前記第２の基板は、前記第２の表面に平行な第２の軸の周囲を回転するように構成される、請求項９に記載の光フィルタ。
12. 前記少なくとも１つの基板の回転は、前記少なくとも１つの基板に入射する前記電磁放射に第１の横方向シフトを導入するように構成され、前記第２の基板の回転は、前記第２の基板に入射する前記電磁放射に第２の横方向シフトを導入するように構成される、請求項１１に記載の光フィルタ。
13. 前記第１の横方向シフトおよび前記第２の横方向シフトは、ほぼ等しく、かつ反対方向である、請求項１２に記載の光フィルタ。
14. 約４０度〜約６０度の値の任意の第１の角度の場合、前記第１の偏光分離は、さらに、前記第１の角度の関数として前記第１の波長の約１％を超えない、請求項１に記載の光フィルタ。
15. 約４０度〜約６０度の値の任意の第２の角度の場合、前記第２の偏光分離は、さらに、前記第２の角度の関数として前記第２の波長の約１パーセントを超えない、請求項１に記載の光フィルタ。
16. 約４０度〜約６０度の値の任意の第２の角度の場合、前記第２の偏光分離は、さらに、前記第２の角度の関数として前記第２の波長の約１パーセントを超えない、請求項１４に記載の光フィルタ。
17. 光フィルタを作製する方法であって、
    第１の複数の交互の第１および第２の材料層を第１の基板表面に被着するステップと、
    第２の複数の交互の第１および第２の材料層を第２の基板表面に被着するステップと、を含み、
    前記第１および第２の複数の前記第１および第２の材料層の各々は、それぞれ異なる屈折率を有し、
    前記第１の基板表面に被着された前記第１の複数の交互の第１および第２の材料層は、前記第１の複数の交互の第１および第２の材料層に入射する電磁放射の第１の方向に対する第１の角度で第１の法線ベクトルを有する第１の表面を呈し、第１の波長で前記第１の角度の関数として可同調カットオンエッジを呈するように構成され、
    前記第２の基板表面に被着された前記第２の複数の交互の第１および第２の材料層は、前記第２の複数の交互の第１および第２の材料層に入射する前記電磁放射の第２の方向に対する第２の角度で第２の法線ベクトルを有する第２の表面を呈し、第２の波長で前記第２の角度の関数として可同調カットオフエッジを呈するように構成され、
    前記第１の複数の交互の第１および第２の材料層に入射する前記電磁放射の場合、前記第１の基板表面に被着された前記第１の複数の交互の第１および第２の材料層は、全て前記第１の角度の関数として、前記第１の波長で第１の偏光分離を呈し、第１のＳ阻止帯域の波長で第１のＳ阻止帯域エッジを呈するように構成され、
    前記第２の複数の交互の第１および第２の材料層に入射する前記電磁放射の場合、前記第２の基板表面に被着された前記第２の複数の交互の第１および第２の材料層は、全て前記第２の角度の関数として、前記第２の波長で第２の偏光分離を呈し、第２のＳ阻止帯域の波長で第２のＳ阻止帯域エッジを呈するように構成され、
    約０度〜約４０度の値の任意の第１の角度の場合、前記第１の偏光分離は、前記第１の角度の関数として前記第１の波長の約１パーセントを超えず、
    約０度〜約４０度の値の任意の第２の角度の場合、前記第２の偏光分離は、前記第２の角度の関数として前記第２の波長の約１パーセントを超えず、
    前記第１の角度の前記値および前記第２の角度の前記値は、前記第２のＳ阻止帯域の波長がほぼ前記第１の波長以下になり、前記第１の波長が前記第２の波長未満になり、前記第２の波長未満がほぼ前記第１のＳ阻止帯域の波長以下になるような値である、方法。
18. 第１の側面および第２の側面を有する少なくとも１つの基板を導入することをさらに含み、
    前記少なくとも１つの基板は、前記第１の側面上に前記第１の基板表面を呈し、前記第２の側面上に前記第２の基板表面を呈する、請求項１７に記載の光フィルタを作製する方法。
19. 第１の側面および第２の側面を有する少なくとも１つの基板を導入することをさらに含み、
    前記少なくとも１つの基板は、前記第１の側面上に前記第１の基板表面を呈し、
    前記第１の基板表面が、前記第２の複数の交互の第１および第２の材料層であり、前記第２の基板表面が、前記第１の側面である、第１の構成、ならびに前記第１の基板表面が、前記第１の側面であり、前記第２の基板表面が、前記第１の複数の交互の第１および第２の材料層である、第２の構成のうちの１つから選択される構成に従って、前記第１の複数の交互の第１および第２の材料層が前記第１の基板表面に被着され、前記第２の複数の交互の第１および第２の材料層が前記第２の基板表面に被着される、請求項１７に記載の光フィルタを作製する方法。
20. 前記第２の側面に反射防止コーティングを被着することをさらに含む、請求項１９に記載の光フィルタを作製する方法。
21. 広範囲遮断フィルタを導入することをさらに含む、請求項１７に記載の光フィルタを作製する方法。
22. 広範囲遮断フィルタを導入することをさらに含む、請求項１９に記載の光フィルタを作製する方法。
23. 第１の側面を有する少なくとも１つの基板を導入することと、
    第２の側面を有する第２の基板を導入することと、をさらに含み、
    前記第１の基板表面は、前記第１の側面であり、前記第２の基板表面は、前記第２の側面である、請求項１７に記載の光フィルタを作製する方法。
24. 前記少なくとも１つの基板は、前記第１の表面に平行な第１の軸の周囲を回転するように構成され、前記第２の基板は、前記第２の表面に平行な軸の周囲を回転するように構成される、請求項２３に記載の光フィルタを作製する方法。
25. 前記少なくとも１つの基板の回転は、前記少なくとも１つの基板に入射する前記電磁放射に第１の横方向シフトを導入するように構成され、前記第２の基板の回転は、前記第２の基板に入射する前記電磁放射に第２の横方向シフトを導入するように構成される、請求項２４に記載の光フィルタを作製する方法。
26. 前記第１の横方向シフトおよび前記第２の横方向シフトは、ほぼ等しく、かつ反対方向である、請求項２５に記載の光フィルタを作製する方法。
27. 約４０度〜約６０度の値の任意の第１の角度の場合、前記第１の偏光分離は、さらに、前記第１の角度の関数として前記第１の波長の約１％を超えない、請求項１７に記載の光フィルタを作製する方法。
28. 約４０度〜約６０度の値の任意の第２の角度の場合、前記第２の偏光分離は、さらに、前記第２の角度の関数として前記第２の波長の約１パーセントを超えない、請求項１７に記載の光フィルタを作製する方法。
29. 約４０度〜約６０度の値の任意の第２の角度の場合、前記第２の偏光分離は、さらに、前記第２の角度の関数として前記第２の波長の約１パーセントを超えない、請求項２７に記載の光フィルタを作製する方法。
30. 光フィルタであって、
    少なくとも１つの基板と、
    第１の複数の交互の第１および第２の材料層、ならびに第２の複数の交互の第１および第２の材料層であって、前記第１および第２の複数の前記第１および第２の材料層の各々は、それぞれ異なる屈折率を有る、材料層と、を備え、
    前記第１の複数の交互の第１および第２の材料層は、前記第１の複数の交互の第１および第２の材料層に入射する電磁放射の第１の方向に対する第１の角度で第１の法線ベクトルを有する第１の表面を呈し、第１の波長で前記第１の角度の関数として可同調カットオンエッジを呈するように構成され、
    前記第２の複数の交互の第１および第２の材料層は、前記第２の複数の交互の第１および第２の材料層に入射する前記電磁放射の第２の方向に対する第２の角度で第２の法線ベクトルを有する第２の表面を呈し、第２の波長で前記第２の角度の関数として可同調カットオフエッジを呈するように構成され、
    前記第１の複数の交互の第１および第２の材料層に入射する前記電磁放射の場合、前記第１の複数の交互の第１および第２の材料層は、全て前記第１の角度の関数として、前記第１の波長で第１の偏光分離を呈し、第１のＳ阻止帯域の波長で第１のＳ阻止帯域エッジを呈し、
    前記第２の複数の交互の第１および第２の材料層に入射する前記電磁放射の場合、前記第２の複数の交互の第１および第２の材料層は、全て前記第２の角度の関数として、前記第２の波長で第２の偏光分離を呈し、第２のＳ阻止帯域の波長で第２のＳ阻止帯域エッジを呈し、
    前記第１の角度の前記第１の値および前記第２の角度の前記第１の値は、前記第２のＳ阻止帯域の波長がほぼ前記第１の波長以下になり、前記第１の波長が前記第２の波長未満になり、前記第２の波長未満がほぼ前記第１のＳ阻止帯域の波長以下になるような値であり、前記第１の角度の前記第１の値によって決定される前記第１の波長と、前記第２の角度の前記第１の値によって決定される前記第２の波長との分離は、前記第１の通過帯域領域の電磁放射が少なくとも約８０％透過され、前記第１の角度の前記第１の値によって決定される前記第１の波長と、前記第２の角度の前記第１の値によって決定される前記第２の波長との差が、第１の通過帯域幅であるような第１の通過帯域領域であり、
    前記第１の角度の第２の値および前記第２の角度の第２の値は、前記第２のＳ阻止帯域の波長がほぼ前記第１の波長以下になり、前記第１の波長が前記第２の波長未満になり、前記第２の波長未満がほぼ前記第１のＳ阻止帯域の波長以下になるような値であり、前記第１の角度の前記第２の値によって決定される前記第１の波長と、前記第２の角度の前記第２の値によって決定される前記第２の波長との分離は、前記第２の通過帯域領域の電磁放射が少なくとも約８０％透過され、前記第１の角度の前記第２の値によって決定される前記第１の波長と、前記第２の角度の前記第２の値によって決定される前記第２の波長との差が、第２の通過帯域幅であるような第２の通過帯域領域であり、
    前記第１の角度の前記第１の値と前記第１の角度の前記第２の値との間の値の任意の第１の角度の場合、前記第１の偏光分離は、前記第１の角度の関数として前記第１の波長の約１パーセントを超えず、
    前記第２の角度の前記第１の値と前記第２の角度の前記第２の値との間の値の任意の第２の角度の場合、前記第２の偏光分離は、前記第２の角度の関数として前記第２の波長の約１パーセントを超えず、
    前記第１の角度の前記第２の値によって決定される前記第１の波長は、前記第１の角度の前記第１の値によって決定される前記第１の波長の少なくとも約６パーセント以内であり、前記第２の角度の前記第２の値によって決定される前記第２の波長は、前記第２の角度の前記第１の値によって決定される前記第２の波長の少なくとも約６パーセント以内である、光フィルタ。
31. 前記第１の通過帯域幅は、前記第２の通過帯域幅とほぼ等しい、請求項３０に記載の光フィルタ。
32. 前記基板は、第１の基板表面および第２の基板表面、を有し、
    前記第１の複数の交互の第１および第２の材料は、前記第１の基板表面に被着され、前記第２の複数の交互の第１および第２の材料層は、前記第２の基板表面に被着される、請求項３０に記載の光フィルタ。
33. 前記基板は、第１の基板表面および第２の基板表面を有し、
    前記第１の複数の交互の第１および第２の材料層が前記第１の基板表面に被着された前記第２の複数の交互の第１および第２の材料層に被着される、第１の構成、ならびに前記第２の複数の交互の第１および第２の材料層が前記第１の基板表面に被着された前記第１の複数の交互の第１および第２の材料層に被着される、第２の構成のうちの１つから選択される構成に従って、前記第１の複数の交互の第１および第２の材料層ならびに前記第２の複数の交互の第１および第２の材料層が前記基板に被着される、請求項３０に記載の光フィルタ。
34. 前記第２の基板表面に被着された反射防止コーティングをさらに備える、請求項３３に記載の光フィルタ。
35. 広範囲遮断フィルタをさらに備える、請求項３０に記載の光フィルタ。
36. 広範囲遮断フィルタをさらに備える、請求項３３に記載の光フィルタ。
37. 第２の基板をさらに備え、
    前記第１の複数の交互の第１および第２の材料は、前記少なくとも１つの基板に被着され、前記第２の複数の交互の第１および第２の材料層は、前記第２の基板に被着される、請求項３０に記載の光フィルタ。
38. 前記少なくとも１つの基板は、前記第１の表面に平行な第１の軸の周囲を回転するように構成され、前記第２の基板は、前記第２の表面に平行な軸の周囲を回転するように構成される、請求項３７に記載の光フィルタ。
39. 前記少なくとも１つの基板の回転は、前記少なくとも１つの基板に入射する前記電磁放射に第１の横方向シフトを導入するように構成され、前記第２の基板の回転は、前記第２の基板に入射する前記電磁放射に第２の横方向シフトを導入するように構成される、請求項３８に記載の光フィルタ。
40. 前記第１の横方向シフトおよび前記第２の横方向シフトは、ほぼ等しく、かつ反対方向である、請求項３９に記載の光フィルタ。
41. 前記第１の角度の前記第２の値によって決定される前記第１の波長は、前記第１の角度の前記第１の値によって決定される前記第１の波長の少なくとも約１２パーセント以内であり、前記第２の角度の前記第２の値によって決定される前記第２の波長は、前記第２の角度の前記第１の値によって決定される前記第２の波長の少なくとも約１２パーセント以内である、請求項３０に記載の光フィルタ。
42. 空気の屈折率よりも高い屈折率を有する入射媒体をさらに備え、
    前記第１の複数の交互の第１および第２の材料ならびに前記第２の複数の交互の第１および第２の材料層は、前記入射媒体に埋め込まれる、請求項３０に記載の光フィルタ。
43. 前記入射媒体は、第１の埋め込み材料と、第２の埋め込み材料と、屈折率整合油とを含み、
    前記第１の埋め込み材料は、第１の入射面と、第２の入射面と、前記屈折率整合油を収容する実質的に円筒状の空洞とともに構成され、
    前記第２の埋め込み材料は、実質的に円筒状であり、前記第１の埋め込み材料の前記屈折率整合油を収容する前記実質的に円筒状の空洞内に回転可能に配置されるように構成され、
    前記第１の埋め込み材料と、前記第２の埋め込み材料と、前記屈折率整合油とは全て、実質的に等しい屈折率を呈し、
    前記第１の複数の交互の第１および第２の材料層ならびに前記第２の複数の交互の第１および第２の材料層は、前記第２の埋め込み材料に埋め込まれるように構成される、請求項４２に記載の光フィルタ。
44. 前記第１の入射面と前記第２の入射面とは、実質的に平行であり、前記電磁放射の第１の方向に対する第３の角度で第３の法線ベクトルを呈するように構成され、前記第３の角度は実質的にゼロである、請求項４３に記載の光フィルタ。
45. 前記第１の入射面に被着された第１の反射防止コーティングと、前記第２の入射面に被着された第２の反射防止コーティングと、をさらに備える、請求項４４に記載の光フィルタ。
46. 前記第１の埋め込み材料および前記第２の埋め込み材料は、ガラスを含む、請求項４５に記載の光フィルタ。
47. 前記第２の埋め込み材料を回転させるように構成される少なくとも１つのガルボスキャナをさらに備える、請求項４６に記載の光フィルタ。
48. 前記第１の複数の交互の第１および第２の材料層ならびに前記第２の複数の交互の第１および第２の材料層は、前記第２の埋め込み材料の直径を実質的に横断して被着されるように構成される、請求項４６に記載の光フィルタ。
49. 前記入射媒体は、第１の埋め込み材料と、第２の埋め込み材料と、第３の埋め込み材料と、屈折率整合油とを含み、
    前記第１の埋め込み材料は、第１の入射面と、第２の入射面と、前記屈折率整合油を収容する第１の実質的に円筒状の空洞と、前記屈折率整合油を収容する第２の実質的に円筒状の空洞とともに構成され、
    前記第２の埋め込み材料は、実質的に円筒状であり、前記第１の埋め込み材料の前記屈折率整合油を収容する前記第１の実質的に円筒状の空洞内に回転可能に配置されるように構成され、
    前記第３の埋め込み材料は、実質的に円筒状であり、前記第１の埋め込み材料の前記屈折率整合油を収容する前記第２の実質的に円筒状の空洞内に回転可能に配置されるように構成され、
    前記第１の埋め込み材料と、前記第２の埋め込み材料と、前記第３の埋め込み材料と、前記屈折率整合油とは全て、実質的に等しい屈折率を呈し、
    前記複数の交互の第１および第２の材料層は、前記第２の埋め込み材料に埋め込まれるように構成され、前記第２の複数の交互の第１および第２の材料層は、前記第３の埋め込み材料に埋め込まれるように構成される、請求項４２に記載の光フィルタ。
50. 空気の屈折率よりも高い屈折率を有する入射媒体をさらに備え、
    前記第１の複数の交互の第１および第２の材料ならびに前記第２の複数の交互の第１および第２の材料層は、前記入射媒体に埋め込まれる、請求項３８に記載の光フィルタ。
51. 前記入射媒体は、第１の埋め込み材料と、第２の埋め込み材料と、第３の埋め込み材料と、屈折率整合油とを含み、
    前記第１の埋め込み材料は、第１の入射面と、第２の入射面と、前記屈折率整合油を収容する第１の実質的に円筒状の空洞と、前記屈折率整合油を収容する第２の実質的に円筒状の空洞とともに構成され、
    前記第２の埋め込み材料は、実質的に円筒状であり、前記第１の埋め込み材料の前記屈折率整合油を収容する前記第１の実質的に円筒状の空洞内に回転可能に配置されるように構成され、
    前記第３の埋め込み材料は、実質的に円筒状であり、前記第１の埋め込み材料の前記屈折率整合油を収容する前記第２の実質的に円筒状の空洞内に回転可能に配置されるように構成され、
    前記第１の埋め込み材料と、前記第２の埋め込み材料と、前記第３の埋め込み材料と、前記屈折率整合油とは全て、実質的に等しい屈折率を呈し、
    前記第１の複数の交互の第１および第２の材料層は、前記第２の埋め込み材料に埋め込まれるように構成され、前記第２の複数の交互の第１および第２の材料層は、前記第３の埋め込み材料に埋め込まれるように構成される、請求項５０に記載の光フィルタ。
52. 請求項３０に記載の第１の光フィルタと、
    請求項３０に記載の第２の光フィルタと、を備え、
    前記第１の光フィルタの前記第１の角度の前記第２の値によって決定される前記第１の波長が、前記第２の光フィルタの前記第２の角度の前記第１の値によって決定される前記第２の波長とほぼ同じになるように、前記第１の光フィルタの前記第２の通過帯域幅は、前記第２の光フィルタの前記第１の通過帯域幅と重複するように構成される、光学システム。
53. 請求項３２に記載の第１の光フィルタと、
    請求項３２に記載の第２の光フィルタと、を備え、
    前記第１の光フィルタの前記第１の角度の前記第２の値によって決定される前記第１の波長が、前記第２の光フィルタの前記第２の角度の前記第１の値によって決定される前記第２の波長とほぼ同じになるように、前記第１の光フィルタの前記第２の通過帯域幅は、前記第２の光フィルタの前記第１の通過帯域幅と重複するように構成される、光学システム。

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