JP2013243031A - 非水電解液二次電池 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】本発明によって提供される非水電解液二次電池において、正極64および負極84のうちの少なくとも一方の電極とセパレータ92との間には、無機材料からなるフィラーと結着材とを少なくとも含む多孔質フィラー層95が形成されており、上記多孔質フィラー層に対向する電極の電極合材層の多孔度Aは、0.45〜0.6であり、上記多孔質フィラー層の多孔度Bは、0.52〜0.65であり、上記多孔度Aおよび上記多孔度Bが、0.7B≦A≦1.07Bなる関係式を満たす。
【選択図】図3
Description
そこで、セパレータの熱収縮による内部短絡を防止するため、セパレータの表面に耐熱性の多孔層を設けることが検討されている。例えば、特許文献1には、ポリエチレンを主体とした微多孔膜の表面に空孔率が40%〜60%の耐熱性の多孔質層が形成されたセパレータが記載されている。
そこで、本発明は、上述した課題を解決すべく創出されたものであり、その目的は、耐熱性の多孔質層の含浸性と対向電極の含浸性とを適性化することで、電極体全体の含浸性を向上させて電池性能に優れる非水電解液二次電池を提供することである。
0.7B≦A≦1.07B a);
を満たす。
なお、本明細書において「非水電解液二次電池」とは、非水電解液(典型的には、非水溶媒中に支持塩(支持電解質)を含む電解液)を備えた電池をいう。また、「二次電池」とは、繰り返し充放電可能な電池一般をいい、リチウムイオン二次電池等のいわゆる化学電池ならびに電気二重層キャパシタ等の物理電池を包含する用語である。
0.7B≦A≦1.07B a);
を満たす。
このように、多孔質フィラー層の多孔度Bと対向電極の電極合材層の多孔度Aとを規定することによって、電極体全体の含浸性が向上される。即ち、多孔質フィラー層の含浸性が対向電極の電極合材層の含浸性よりも良好であることによって、電極体全体の含浸性が向上し、多孔質フィラー層と対向電極との間において気体が滞留する等の不具合の発生を防止することができる。これにより、電極体の全体に亘って非水電解液が良好に含浸されるため、充放電時の反応ムラによって電荷担体に由来する物質(例えば金属リチウム等の金属)の析出を防止することができる。
好ましくは、上記多孔度Aは0.5〜0.6であり、上記多孔度Bは0.57〜0.65である。かかる範囲では、電極体の全体に亘って非水電解液が良好に含浸される。
好ましくは、上記負極合材層の捲回軸方向の長さは、75mm〜115mmである。上記範囲の負極合材層は、非水電解液の含浸性が良好であるため効率よく捲回電極体を製造することができる。
好ましくは、前記捲回電極体の捲回数(即ち、上記長尺なシート状正極、負極及びセパレータが重ね合わされたものを所定の回数巻いたときのその巻き数)は、25〜40である。かかる構成によると、充放電時において反応抵抗の増加が抑制された捲回電極体となり得る。
0.7B≦A≦1.07B a);
を具備することが確認されたものを使用する。
以下、本実施形態では、負極84とセパレータ92との間に多孔質フィラー層95が形成されている場合を例に説明するが、かかる形態に限定されない。例えば、正極64とセパレータ92との間に多孔質フィラー層95が形成されている場合や負極84とセパレータ92との間及び正極64とセパレータ92との間に多孔質フィラー層95がそれぞれ形成されている場合でもよい。
負極活物質の平均粒径(メジアン径d50)は、例えば凡そ1μm〜50μm(通常は5μm〜30μm)の範囲内である。なお、平均粒径は、市販されている種々のレーザー回折・散乱法に基づく粒度分布測定装置によって容易に測定することができる。
また、上記負極活物質の表面を非晶質炭素膜で被覆してもよい。例えば、負極活物質にピッチを混ぜて焼くことによって、少なくとも一部が非晶質炭素膜で被覆された負極活物質を得ることができる。
ここで、「水系のペースト状の組成物」とは、溶媒(分散媒)として水または水を主体とする混合溶媒(水系溶媒)を用いて調製(用意)された組成物を指す概念である。該混合溶媒を構成する水以外の溶媒としては、水と均一に混合し得る有機溶媒(低級アルコール、低級ケトン等)の一種または二種以上を適宜選択して用いることができる。
ここで、「多孔度」とは、負極合材層における空孔の割合(空孔率)である。例えば、「負極合材層の多孔度A」は、負極合材層の内部に形成された空孔の容積Vbと、負極合材層の見かけの体積Vaとの比(Vb/Va)である。
負極合材層の内部に形成された空孔の容積Vbは、例えば、水銀ポロシメータ(mercury porosimeter)を用いることによって測定することができる。なお、この測定方法において、「空孔」は、外部に開かれた空孔を意味している。負極合材層内の閉じられた空間は、この方法では「空孔」に含まれない。水銀ポロシメータは、水銀圧入法より多孔体の細孔分布を測定する装置である。水銀ポロシメータには、例えば、株式会社島津製作所製のオートポアIII9410を用いることができる。
また、上記多孔質フィラー層95には、必要に応じて増粘材を含有することができる。かかる増粘材としては、例えば、水系溶媒を使用する場合、カルボキシメチルセルロース(CMC)やポリエチレンオキサイド(PEO)等が挙げられる。
0.7B≦A≦1.07B a);
を満たす。
上記多孔度Aと上記多孔度Bとが上記関係式(a)を満たすことによって、負極合材層88及び多孔質フィラー層95には非水電解液が良好に含浸される。
一方、上記負極合材層88の多孔度Aが0.7Bよりも小さい場合および、上記負極合材層88の多孔度Bが1.07Bよりも大きい場合には、負極合材層88の含浸性(例えば、非水電解液の移動する速度)と多孔質フィラー層95の含浸性とに大きな差がある。このため、かかる負極合材層88と多孔質フィラー層95とが対向して積層されている捲回電極体50に非水電解液を注入したとき、含浸性の違いによって負極合材層88と多孔質フィラー層95との間に気体(典型的には空気)が逃げ道を失って滞留してしまう虞がある。気体が滞留した部分では非水電解液が十分に含浸されないため、初期充電時に負極合材層88に含まれる負極活物質の表面に均一なSEI膜が形成されず、結果、充放電時に反応ムラが発生してしまいリチウム析出による不具合が発生し得る。
また、一般式がLiMPO4或いはLiMVO4或いはLi2MSiO4(式中のMはCo、Ni、Mn、Feのうちの少なくとも一種以上の元素)等で表記されるようなポリアニオン系化合物(例えばLiFePO4、LiMnPO4、LiFeVO4、LiMnVO4、Li2FeSiO4、Li2MnSiO4、Li2CoSiO4)を上記正極活物質として用いてもよい。
なお、以下の図面において、同じ作用を奏する部材・部位には同じ符号を付し、重複する説明は省略することがある。また、各図における寸法関係(長さ、幅、厚さ等)は、必ずしも実際の寸法関係を反映するものではない。
図1に示すように、本実施形態に係るリチウムイオン二次電池10は、金属製(樹脂製又はラミネートフィルム製も好適である。)の電池ケース15を備える。このケース(外容器)15は、上端が開放された扁平な直方体状のケース本体30と、その開口部20を塞ぐ蓋体25とを備える。溶接等により蓋体25は、ケース本体30の開口部20を封止している。ケース15の上面(すなわち蓋体25)には、捲回電極体50の長尺なシート状正極64と電気的に接続する正極端子60および該電極体50の長尺なシート状負極84と電気的に接続する負極端子80が設けられている。また、蓋体25には、従来のリチウムイオン二次電池のケースと同様に、電池異常の際にケース15内部で発生したガスをケース15の外部に排出するための安全弁40が設けられている。ケース15の内部には、正極64および負極84を計二枚の長尺なシート状フィラー層付きセパレータ90とともに積層して捲回し、次いで得られた捲回体を側面方向から押しつぶして拉げさせることによって作製される扁平形状の捲回電極体50及び非水電解液が収容されている。
0.7B≦A≦1.07B a);
を具備することが確認されたものを使用することによって形成することができる。
また、捲回電極体50の捲回数は、25〜40であることが好ましい。捲回数が40よりも大きすぎる場合には、充放電時において捲回電極体の内部と外部との温度差が大きくなるため、温度の高い捲回電極体の内部に電流が集中し局所的な反応ムラが発生する虞がある。
図2に示すように、かかる正極合材層非形成部分63に正極端子60を接合して、上記扁平形状に形成された捲回電極体50の正極64と正極端子60とを電気的に接続する。同様に負極合材層非形成部分83に負極端子80を接合して、負極84と負極端子80とを電気的に接続する。なお、正負極端子60,80と正負極集電体62,82とは、例えば、超音波溶接、抵抗溶接等によりそれぞれ接合することができる。
図4に示すように、この組電池200は、複数個(典型的には10個以上、好ましくは40〜80個程度、例えば50個)のリチウムイオン二次電池(単電池)10を、それぞれの正極端子60および負極端子80が交互に配置されるように一つずつ反転させつつ、電池ケース15の幅広な面が対向する方向(積層方向)に配列されている。当該配列された単電池10間には、所定形状の冷却板110が挟み込まれている。この冷却板110は、使用時に各単電池10内で発生する熱を効率よく放散させるための放熱部材として機能するものであって、好ましくは単電池10間に冷却用流体(典型的には空気)を導入可能な形状(例えば、長方形状の冷却板の一辺から垂直に延びて対向する辺に至る複数の平行な溝が表面に設けられた形状)を有する。熱伝導性の良い金属製もしくは軽量で硬質なポリプロピレンその他の合成樹脂製の冷却板が好適である。
そして、隣接する単電池10間において、一方の正極端子60と他方の負極端子80とが、接続部材(バスバー)140によって電気的に接続されている。このように各単電池10を直列に接続することにより、所望する電圧の組電池200が構築されている。
非晶質炭素によって被覆された天然黒鉛(平均粒径10μm)と、SBRと、CMCとの質量比が98:1:1となるように秤量し、これら材料を水に分散させてペースト状の負極合材層形成用組成物を調製した。該組成物を厚さ10μmの長尺状の負極集電体(銅箔)の両面に片面当たり4mg/cm2で塗布して乾燥させた後、圧延処理を施すことによって負極集電体上に合材密度(負極合材密度)が1.4g/cm3の負極合材層が形成された評価用負極シート1を作製した。このとき、負極合材層の多孔度Aは0.4であった。
ベーマイト(平均粒径0.6μm)と、アクリル系ポリマーとの質量比が95:5となるように秤量し、これら材料を水に分散させてペースト状のフィラー層形成用組成物を調製した。このフィラー層形成用組成物を、シート状のセパレータ(平均厚み20μm:二層のPP層の間に一層のPE層が挟まれた三層構造の多孔質シート)の両面に片面当たり0.75mg/cm2で塗布して乾燥させた後、圧延処理を施すことによってセパレータ上に多孔質フィラー層が形成された評価用フィラー層付きセパレータシート(以下、評価用セパレータとする。)1を作製した。このとき、多孔質フィラー層の多孔度Bは0.5であった。
上記作製した評価用負極シート1〜10および評価用セパレータ1〜10に対して、滴下液浸透試験を行った。即ち、25℃の温度条件下、ポリカーボネート(非水電解液)0.3mlを負極合材層の表面と多孔質フィラー層の表面に滴下して、ポリカーボネートがそれぞれの表面から内部へと浸透することによって該表面からポリカーボネートが消失するまでの時間(浸透時間)を測定した。測定結果を図5に示す。
かかる結果より、負極合材層の近似式を求めたところ、y=682.16e−8.2064x、R2=0.9772であった。一方、多孔質フィラー層の近似式を求めたところ、y=659.1e−6.0776x、R2=0.989であった。上記負極合材層の近似式と多孔質フィラー層の近似式とからポリカーボネートが消失するまでの時間が等しくなるような多孔度Aと多孔度Bとの関係式を求めたところ、A=0.7406B+0.0042であった(図6の実線で示すグラフ)。
<負極シートA>
負極活物質としての非晶質炭素によって被覆された天然黒鉛(平均粒径10μm)と、結着材としてのSBRと、増粘材としてのCMCとの質量比が98:1:1となるように秤量し、これら材料を水に分散させてペースト状の負極合材層形成用組成物Aを調製した。該組成物Aを厚さ10μmの長尺状の負極集電体(銅箔)の両面に片面当たり4mg/cm2で塗布して乾燥させた後、圧延処理を施すことによって負極集電体上に合材密度(負極合材密度)が1.4g/cm3の負極合材層が形成された負極シートAを作製した。このとき、負極合材層の多孔度Aは0.4であった。
<負極シートB>
組成物Aを厚さ10μmの長尺状の負極集電体(銅箔)の両面に片面当たり4mg/cm2で塗布して乾燥させた後、圧延処理を施すことによって負極集電体上に合材密度(負極合材密度)が1.25g/cm3の負極合材層が形成された負極シートBを作製した。このとき、負極合材層の多孔度Aは0.45であった。
<負極シートC>
組成物Aを厚さ10μmの長尺状の負極集電体(銅箔)の両面に片面当たり4mg/cm2で塗布して乾燥させた後、圧延処理を施すことによって負極集電体上に合材密度(負極合材密度)が1.15g/cm3の負極合材層が形成された負極シートCを作製した。このとき、負極合材層の多孔度Aは0.5であった。
<負極シートD>
組成物Aを厚さ10μmの長尺状の負極集電体(銅箔)の両面に片面当たり4mg/cm2で塗布して乾燥させた後、圧延処理を施すことによって負極集電体上に合材密度(負極合材密度)が1.0g/cm3の負極合材層が形成された負極シートDを作製した。このとき、負極合材層の多孔度Aは0.55であった。
<負極シートE>
組成物Aを厚さ10μmの長尺状の負極集電体(銅箔)の両面に片面当たり4mg/cm2で塗布して乾燥させた後、圧延処理を施すことによって負極集電体上に合材密度(負極合材密度)が0.95g/cm3の負極合材層が形成された負極シートEを作製した。このとき、負極合材層の多孔度Aは0.6であった。なお、負極シートA〜Eにおいて、負極合材層の幅方向の長さは100mmであった。
<フィラー層付きセパレータシートA>
フィラーとしてのベーマイト(平均粒径0.6μm)と、結着材としてのアクリル系ポリマーとの質量比が95:5となるように秤量し、これら材料を水に分散させてペースト状のフィラー層形成用組成物Aを調製した。このフィラー層形成用組成物Aを、シート状のセパレータ(平均厚み20μm:二層のPP層の間に一層のPE層が挟まれた三層構造の多孔質シート)の両面に片面当たり0.75mg/cm2で塗布して乾燥させた後、圧延処理を施すことによってセパレータ上に多孔質フィラー層Aが形成されたフィラー層付きセパレータシートAを作製した。このとき、多孔質フィラー層Aの多孔度Bは0.5であった。多孔質フィラー層Aの平均厚みは5μmであった。
<フィラー層付きセパレータシートB>
平均粒径が0.52μmのベーマイトを用いた他はセパレータシートAと同様にして、フィラー層付きセパレータシートBを作製した。このとき、多孔質フィラー層Bの多孔度Bは0.52であった。
<フィラー層付きセパレータシートC>
平均粒径が0.45μmのベーマイトを用いた他はセパレータシートAと同様にして、フィラー層付きセパレータシートCを作製した。このとき、多孔質フィラー層Cの多孔度Bは0.57であった。
<フィラー層付きセパレータシートD>
平均粒径が0.4μmのベーマイトを用いた他はセパレータシートAと同様にして、フィラー層付きセパレータシートDを作製した。このとき、多孔質フィラー層Dの多孔度Bは0.62であった。
<フィラー層付きセパレータシートE>
平均粒径が0.33μmのベーマイトを用いた他はセパレータシートAと同様にして、フィラー層付きセパレータシートEを作製した。このとき、多孔質フィラー層Eの多孔度Bは0.65であった。
正極活物質としてのLiNi1/3Mn1/3Co1/3O2と、導電材としてのアセチレンブラックと、結着材としてのPVDFとの質量比が87:10:3となるように秤量し、これら材料をNMPに分散させてペースト状の正極合材層形成用組成物を調製した。該組成物を厚さ15μmの正極集電体(アルミニウム箔)の両面に片面当たり塗布量6mg/cm2で塗布して乾燥させた後、圧延処理を施すことによって正極集電体上に合材密度(正極合材密度)が2.2g/cm3の正極合材層が形成された正極シートAを作製した。
上記作製した負極シートA及び正極シートAをフィラー層付きセパレータシートAを介して捲回し捲回電極体を作製した。このときの捲回数は30であった。該電極体を角型のケース内に収容し、大気圧下で該ケース内に非水電解液を注入した。その後、減圧下(ここでは大気圧基準で−80kPa)で1時間の間放置することによって例1に係るリチウムイオン二次電池を作製した。非水電解液としては、エチレンカーボネート(EC)とメチルエチルカーボネート(MEC)とジメチルカーボネート(DMC)との体積比3:3:4の混合溶媒に1.1mol/LのLiPF6を溶解させたものを使用した。表1に示すように、負極シートA〜Eと、フィラー層付きセパレータシートA〜Eと、正極シートAとを用いて、例2〜例25に係るリチウムイオン二次電池を例1に係るリチウムイオン二次電池と同様にして作製した。
上記作製した例1〜例25に係るリチウムイオン二次電池を解体して各負極シートを取り出した。このときの負極シート(即ち負極合材層)における非水電解液の含浸の程度を調べた。具体的には、負極合材層を幅方向にいくつかに切断した。そして、イオンクロマトグラフィー質量分析法によってそれぞれの部位に含まれている単位体積当たりのPF6 −の量を測定した。ここで、負極合材層の幅方向の端部分は非水電解液の含浸性が良好であるので、かかる部分を基準として単位体積当たりのPF6 −の量が−2%以内であれば良好に含浸していると判断し、表1及び図6において○で示した。一方、単位体積当たりのPF6 −の量が−2%よりも大きい部位を含む負極シートに関しては含浸が十分でないと判断し、表1及び図6において×で示した。
図6に示すように、多孔質フィラー層の浸透時間が負極合材層の浸透時間×1.45のとき、即ち、図6の一点鎖線で示すグラフ(A=1.07387B+0.00853)が上限であり、多孔質フィラー層の浸透時間が負極合材層の浸透時間×0.95のとき、即ち、図6の二点鎖線で示すグラフ(A=0.70357B+0.00399)が下限であることが確認された。
以上より、負極合材層の多孔度Aが0.4よりも大きく(例えば0.45〜0.6)、多孔質フィラー層の多孔度Bが0.5よりも大きく(0.52〜0.65)、多孔度Aおよび多孔度Bが0.7B≦A≦1.07Bなる関係式を満たす場合に、非水電解液は負極シート(典型的には捲回電極体の全体)に良好に含浸されることが確認された。
<負極シートF>
上記組成物Aを厚さ10μmの長尺状の負極集電体(銅箔)の両面に片面当たり4mg/cm2で塗布して乾燥させた後、圧延処理を施すことによって負極集電体上に合材密度(負極合材密度)が1.4g/cm3の負極合材層が形成された負極シートFを作製した。このとき、負極合材層の多孔度Aは0.4であり、負極合材層の平均厚みは57μmであり、負極合材層の幅方向の長さは80mmであった。
<フィラー層付きセパレータシートF>
フィラーとしてのベーマイト(平均粒径0.6μm)と、結着材としてのアクリル系ポリマーとの質量比が95:5となるように秤量し、これら材料を水に分散させてペースト状のフィラー層形成用組成物を調製した。このフィラー層形成用組成物を、シート状のセパレータ(平均厚み20μm:二層のPP層の間に一層のPE層が挟まれた三層構造の多孔質シート)の両面に片面当たり0.75mg/cm2で塗布して乾燥させた後、圧延処理を施すことによってセパレータ上に多孔質フィラー層が形成されたフィラー層付きセパレータシートをF作製した。このとき、多孔質フィラー層の多孔度Bは0.5であった。
例26〜例32に係る捲回電極体について、非水電解液が含浸するまでの時間を測定した。具体的には、各例に係る捲回電極体を角型のケース内に収容し、大気圧下で該ケース内に非水電解液を注入した。非水電解液注入後の捲回電極体についてACインピーダンスを測定し、ACインピーダンスが下がりきるまでの時間(即ち捲回電極体の全体に非水電解液が含浸してACインピーダンスが一定の値となるまでの時間)を求めた。測定結果を表2に示す。
例26に係る捲回電極体を用いた他は例1に係るリチウムイオン二次電池と同様にして、例33に係るリチウムイオン二次電池を作製した。同様にして例34〜例36に係るリチウムイオン二次電池を作製した。例34〜例36に係るリチウムイオン二次電池は、それぞれ負極合材層の平均厚みを変えたリチウムイオン二次電池である。
上記作製した例33〜例36に係るリチウムイオン二次電池について、ハイレート充放電を1000サイクル繰り返し、初期抵抗に対する1000サイクル後の抵抗増加率を測定した。まず初期抵抗を測定した。即ち25℃の温度条件下、1Cの充電レートでSOC(State of Charge:充電状態)60%の充電状態に調整した後、25℃の温度条件下、25Cの放電レートで10秒間の定電流放電を行い、このときの電流(I)−電圧(V)のプロット値の一次近似直線の傾きから初期抵抗を求めた。
次いで、上記初期抵抗測定後の各二次電池について、充放電を1000サイクル繰り返し1000サイクル後の抵抗を測定した。1サイクルの充放電条件は、0℃の温度条件下、2.5Cの充電レートで50秒間の定電流定電圧充電を行い5秒間の休止の後、25Cの放電レートで5秒間の放電を行い5秒間の休止をした。そして、1000サイクル後のリチウムイオン二次電池について、25℃の温度条件下、1Cの充電レートでSOC60%の充電状態に調整した後、上記初期抵抗と同様にして1000サイクル後の抵抗を求めた。初期抵抗に対する1000サイクル後の抵抗増加率{(1000サイクル後の抵抗−初期抵抗)/初期抵抗}を、1000サイクル後の抵抗増加率とした。測定結果を表3に示す。
例26に係る捲回電極体を用いた他は例1に係るリチウムイオン二次電池と同様にして、例37に係るリチウムイオン二次電池を作製した。同様にして例38〜例41に係るリチウムイオン二次電池を作製した。例38〜例41に係るリチウムイオン二次電池は、それぞれ捲回電極体の捲回数を変えたリチウムイオン二次電池である。
上記作製した例37〜例41に係るリチウムイオン二次電池について、上記例33〜例36に係るリチウムイオン二次電池に対して行った抵抗測定試験と同様の試験を行った。即ち、例37〜例41に係るリチウムイオン二次電池について、ハイレート充放電を1000サイクル繰り返し、初期抵抗に対する1000サイクル後の抵抗増加率を測定した。測定結果を表4に示す。
15 電池ケース
20 開口部
25 蓋体
30 ケース本体
40 安全弁
50 捲回電極体
60 正極端子
62 正極集電体
63 正極合材層非形成部分
64 正極
66 正極合材層
80 負極端子
82 負極集電体
83 負極合材層非形成部分
84 負極
88 負極合材層
90 フィラー層付きセパレータ
92 セパレータ
95 多孔質フィラー層
100 車両(自動車)
110 冷却板
120 エンドプレート
130 拘束バンド
140 接続部材
150 スペーサ部材
155 ビス
200 組電池
Claims (10)
- 正極および負極がセパレータを介して積層された構造を有する電極体を備えた非水電解液二次電池であって、
前記正極は、正極集電体と、該正極集電体上に形成された少なくとも正極活物質を含む正極合材層とを有しており、
前記負極は、負極集電体と、該負極集電体上に形成された少なくとも負極活物質を含む負極合材層とを有しており、
前記正極および負極のうちの少なくとも一方の電極と前記セパレータとの間には、無機材料からなるフィラーと結着材とを少なくとも含む多孔質フィラー層が形成されており、
前記多孔質フィラー層に対向する電極の電極合材層の多孔度Aは、0.45〜0.6であり、
前記多孔質フィラー層の多孔度Bは、0.52〜0.65であり、
前記多孔度Aおよび前記多孔度Bが以下の関係式(a):
0.7B≦A≦1.07B a);
を満たす、非水電解液二次電池。 - 前記多孔質フィラー層に対向する電極は負極である、請求項1に記載の非水電解液二次電池。
- 前記多孔度Aは0.5〜0.6であり、前記多孔度Bは0.57〜0.65である、請求項1又は2に記載の非水電解液二次電池。
- 前記フィラーの平均粒径は、0.05μm〜1.5μmである、請求項1から3のいずれか一項に記載の非水電解液二次電池。
- 前記負極合材層の平均厚みは、30μm〜72μmである、請求項1から4のいずれか一項に記載の非水電解液二次電池。
- 前記正極、負極及びセパレータはいずれも長尺なシート状に形成されており、
前記電極体は、該長尺なシート状正極、負極及びセパレータが重ね合わされた電極体であって該電極体の長手方向に捲回された捲回電極体である、請求項1から5のいずれか一項に記載の非水電解液二次電池。 - 前記負極合材層の捲回軸方向の長さは、75mm〜115mmである、請求項6に記載の非水電解液二次電池。
- 前記捲回電極体の捲回数は、25〜40である、請求項6又は7に記載の非水電解液二次電池。
- 複数の単電池が相互に電気的に接続されてなる車両の駆動電源としての組電池であって、前記単電池として請求項1から8のいずれか一項に記載の非水電解液二次電池が使用されている、組電池。
- 正極集電体と該正極集電体上に形成された少なくとも正極活物質を含む正極合材層とを有する正極と、負極集電体と該負極集電体上に形成された少なくとも負極活物質を含む負極合材層とを有する負極と、前記正極および負極のうちの少なくとも一方の電極に面する側に無機材料からなるフィラーと結着材とを少なくとも含む多孔質フィラー層が形成されたセパレータと、を有する電極体を備えた非水電解液二次電池を製造する方法であって、
前記多孔質フィラー層に対向する電極及び前記多孔質フィラー層として、
該電極の電極合材層の多孔度Aが0.45〜0.6であり、
前記多孔質フィラー層の多孔度Bが0.52〜0.65であり、
前記多孔度Aおよび前記多孔度Bが以下の関係式(a):
0.7B≦A≦1.07B a);
を具備することが確認されたものを使用する、非水電解液二次電池の製造方法。
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