JP2013234236A - 熱可塑性エラストマー樹脂組成物および複合成形体 - Google Patents

Abstract

【課題】 異種成形体の接合において、高い接合強度を有し射出成形などの成形加工性に優れた熱溶着可能な熱可塑性エラストマー樹脂組成物を提供する。
【解決手段】 主として結晶性芳香族ポリエステル単位からなる高融点結晶性重合体セグメント（ａ１）と、主として脂肪族ポリエーテル単位および／または脂肪族ポリエステル単位からなる低融点重合体セグメント（ａ２）とを主たる構成成分とし、融点が２１０℃未満のポリエステルブロック共重合体（Ａ）５６〜９９重量部と、ポリビニルアセタール樹脂（Ｂ）１〜３４重量部からなり（ポリエステルブロック共重合体（Ａ）とポリビニルアセタール樹脂（Ｂ）の総計は１００重量部である）、さらに、シランカップリング剤（Ｃ）０．０１〜５．０重量部と、耐熱剤（Ｄ）０．０１〜５．０重量部とを配合してなる熱可塑性エラストマー樹脂組成物。
【選択図】 なし

Description

本発明は、異種成形体の接合において高い接合力を有し、しかも射出成形などの成形加工性にも優れた熱可塑性エラストマー樹脂組成物およびこの熱可塑性エラストマー樹脂組成物を異種材料の接合剤として用いた複合成形体に関するものである。

異種材料の接合において樹脂と金属の複合体を得る方法としては、金属部品に表面処理を施した部品に射出成形により樹脂を接合する方法（例えば、特許文献１参照）が提案されているが、金属部品に特定の表面処理することで作業が煩雑になることから非効率的であり、安定的な接合強度を得ることが困難である。

また、レーザーを利用して樹脂と異種材料の間にエラストマーを挟み、エラストマーを溶融させて接合する方法（例えば、特許文献２および３参照）や、レーザー溶着接合用接着剤として分子末端部を変性したエラストマーを使用する方法（例えば、特許文献４参照）が提案されている。しかしながら、これらの方法で使用するエラストマーでは十分な接合強度が得られず、特に耐久試験後に接合強度が低下するという問題があった。

特開２００８−１７３９６７号公報（第１〜２頁） 特開２００８−７５８４号公報（第１〜２頁） 特開２００８−１７３９６７号公報（第１〜２頁） 特開２００９−１５５４０２号公報（第１〜３頁）

本発明は、上記従来技術の問題点を解決するために検討した結果達成されたものであり、樹脂、金属、ガラス等の異種材料との接合において高い接合力を有し、しかも射出成形などの成形加工性にも優れた熱可塑性エラストマー樹脂組成物およびこの熱可塑性エラストマー樹脂組成物を異種材料の接合材として用いた複合成形体を提供することを目的とするものである。

すなわち本発明は、主として結晶性芳香族ポリエステル単位からなるハードセグメント（ａ１）と、主として脂肪族ポリエーテル単位および／または脂肪族ポリエステル単位からなるソフトセグメント（ａ２）とを主たる構成成分とし、融点が２１０℃未満のポリエステルブロック共重合体（Ａ）６６〜９９重量部と、ポリビニルアセタール樹脂（Ｂ）１〜３４重量部からなり（ポリエステルブロック共重合体（Ａ）とポリビニルアセタール樹脂（Ｂ）の総計は１００重量部である）、さらに、シランカップリング剤（Ｃ）０．０１〜５．０重量部と、酸化防止剤（Ｄ）０．０１〜５．０重量部とを配合してなる熱可塑性エラストマー樹脂組成物を提供するものである。

本発明によれば、以下に説明するとおり、異種成形体の接合において高い接合力を有し、しかも射出成形などの成形加工性にも優れた熱可塑性エラストマー樹脂組成物を得ることができる。

以下、本発明を詳細に説明する。

本発明に用いられるポリエステルブロック共重合体（Ａ）とは、主として結晶性芳香族ポリエステル単位からなるハードセグメント（ａ１）と、主として脂肪族ポリエーテル単位および／または脂肪族ポリエステル単位からなるソフトセグメント（ａ２）とを主たる構成成分とするポリエステルブロック共重合体であり、ハードセグメント（ａ１）は、主として芳香族ジカルボン酸またはそのエステル形成性誘導体と、ジオールまたはそのエステル形成性誘導体から形成されるポリエステルである。

前記芳香族ジカルボン酸の具体例としては、テレフタル酸、イソフタル酸、フタル酸、ナフタレン−２，６−ジカルボン酸、ナフタレン−２，７−ジカルボン酸、アントラセンジカルボン酸、ジフェニル−４，４' −ジカルボン酸、ジフェノキシエタンジカルボン酸、４，４' −ジフェニルエーテルジカルボン酸、５−スルホイソフタル酸、および３−スルホイソフタル酸ナトリウムなどが挙げられる。本発明においては、前記芳香族ジカルボン酸を主として用いるが、この芳香族ジカルボン酸の一部を、１，４−シクロヘキサンジカルボン酸、シクロペンタンジカルボン酸、４，４' −ジシクロヘキシルジカルボン酸などの脂環族ジカルボン酸や、アジピン酸、コハク酸、シュウ酸、セバシン酸、ドデカンジオン酸、およびダイマー酸などの脂肪族ジカルボン酸に置換してもよい。さらに、ジカルボン酸のエステル形成性誘導体、たとえば低級アルキルエステル、アリールエステル、炭酸エステル、および酸ハロゲン化物などももちろん同等に用い得る。

本発明においては、上記酸成分を２種以上使用することが好ましく、例えばテレフタル酸とイソフタル酸、テレフタル酸とドデカンジオン酸、テレフタル酸とダイマー酸などの組み合わせが挙げられる。酸成分を２種以上使用することでハードセグメントの結晶化度を下げることができ、柔軟性を付与することも可能で、かつ他の熱可塑性樹脂との熱接着性も向上する。

次に、前記ジオールの具体例としては、分子量４００以下のジオール、例えば１，４−ブタンジオール、エチレングリコール、トリメチレングリコール、ペンタメチレングリコール、ヘキサメチレングリコール、ネオペンチルグリコール、デカメチレングリコールなどの脂肪族ジオール、１，１−シクロヘキサンジメタノール、１，４−ジシクロヘキサンジメタノール、トリシクロデカンジメタノールなどの脂環族ジオール、およびキシリレングリコール、ビス（ｐ−ヒドロキシ）ジフェニル、ビス（ｐ−ヒドロキシ）ジフェニルプロパン、２，２' −ビス［４−（２−ヒドロキシエトキシ）フェニル］プロパン、ビス［４−（２−ヒドロキシエトキシ）フェニル］スルホン、１，１−ビス［４−（２−ヒドロキシエトキシ）フェニル］シクロヘキサン、４，４' −ジヒドロキシ−ｐ−ターフェニル、および４，４' −ジヒドロキシ−ｐ−クオーターフェニルなどの芳香族ジオールが好ましく、かかるジオールは、エステル形成性誘導体、例えばアセチル体、アルカリ金属塩などの形でも用い得る。これらのジカルボン酸、その誘導体、ジオール成分およびその誘導体は、２種以上併用してもよい。

かかるハードセグメント（ａ１）の好ましい例は、テレフタル酸および／またはジメチルテレフタレートと１，４−ブタンジオールから誘導されるポリブチレンテレフタレート単位と、イソフタル酸および／またはジメチルイソフタレートと１，４−ブタンジオールから誘導されるポリブチレンイソフタレート単位からなるもの、およびその両者の共重合体が好ましく用いられ、特に好ましくはテレフタル酸および／またはジメチルテレフタレートとイソフタル酸および／またはジメチルイソフタレートと１，４−ブタンジオールから誘導されるポリブチレンテレフタレート／イソフタレート単位からなるものが使用される。

本発明に用いられるポリエステルブロック共重合体（Ａ）のソフトセグメント（ａ２）は、脂肪族ポリエーテル及び／又は脂肪族ポリエステルである。脂肪族ポリエーテルとしては、ポリ（エチレンオキシド）グリコール、ポリ（プロピレンオキシド）グリコール、ポリ（テトラメチレンオキシド）グリコール、ポリ（ヘキサメチレンオキシド）グリコール、エチレンオキシドとプロピレンオキシドの共重合体、ポリ（プロピレンオキシド）グリコールのエチレンオキシド付加重合体、エチレンオキシドとテトラヒドロフランの共重合体グリコールなどが挙げられる。また、脂肪族ポリエステルとしては、ポリ（ε−カプロラクトン）、ポリエナントラクトン、ポリカプリロラクトン、ポリブチレンアジペート、ポリエチレンアジペートなどが挙げられる。これらの脂肪族ポリエーテル及び／又は脂肪族ポリエステルのなかで得られるポリエステルブロック共重合体の弾性特性からは、ポリ（テトラメチレンオキシド）グリコール、ポリ（プロピレンオキシド）グリコールのエチレンオキシド付加物、エチレンオキシドとテトラヒドロフランの共重合体グリコール、ポリ（ε−カプロラクトン）、ポリブチレンアジペート、及びポリエチレンアジペートなどの使用が好ましく、これらの中でも特にポリ（テトラメチレンオキシド）グリコール、ポリ（プロピレンオキシド）グリコールのエチレンオキシド付加物、及びエチレンオキシドとテトラヒドロフランの共重合体グリコールの使用が好ましい。また、これらのソフトセグメントの数平均分子量としては共重合された状態において３００〜６０００程度であることが好ましい。

本発明に用いられるポリエステルブロック共重合体（Ａ）のソフトセグメント（ａ２）の共重合量は、通常、２０〜９５重量％、好ましくは２５〜９０重量％であり、このように（ａ１）と（ａ２）の共重合比を設定することができる。

本発明に用いられるポリエステルブロック共重合体（Ａ）は、公知の方法で製造することができる。その具体例としては、例えば、ジカルボン酸の低級アルコールジエステル、過剰量の低分子量グリコールおよび低融点重合体セグメント成分を触媒の存在下エステル交換反応せしめ、得られる反応生成物を重縮合する方法、およびジカルボン酸と過剰量のグリコールおよび低融点重合体セグメント成分を触媒の存在下エステル化反応せしめ、得られる反応生成物を重縮合する方法などのいずれの方法をとってもよい。

本発明のポリエステルブロック共重合体（Ａ）の配合量は、ポリエステルブロック共重合体（Ａ）とポリビニルアセタール樹脂（Ｂ）の総計を１００重量部としたとき、６６〜９９重量部、特に好ましくは７６〜９７重量部であり、６６重量部未満では得られる熱可塑性エラストマー樹脂組成物の機械特性が低く成形加工性が劣り、９９重量部を越えると接合強度が低下する。

本発明に用いられるポリビニルアセタール樹脂（Ｂ）としては、特に制限するものはなく例えば、ポリビニルアルコールとアルデヒド化合物とを塩酸等の酸触媒の存在下で脱水縮合させて製造されもので、市販品としては、例えば、積水化学工業（株）製エスフレックスＫＳ−１０、ＫＳ−１、ＫＳ−３、ＫＳ−５、ＢＸ−Ｌ等があり、これらに限定されるものではない。

本発明のポリビニルアセタール樹脂（Ｂ）の配合量は、ポリエステルブロック共重合体（Ａ）とポリビニルアセタール樹脂（Ｂ）の総計を１００重量部としたとき、１〜３４重量部、特に好ましくは３〜２０重量部であり、１重量部未満では接合強度が低く、３４重量部を超えると得られる熱可塑性エラストマー樹脂組成物の機械強度が低く、成型加工性にも劣る。

本発明に用いられるシランカップリング剤（Ｃ）としては、好ましくは１分子中にアミノ基、エポキシ基、ビニル基、アリル基、メタクリル基、スルフィド基等を有するもので、中でもエポキシ基を有するシランカップリング剤が好適に使用される。シランカップリング剤の具体例としては、３−アミノプロピルトリメトキシシラン、３−アミノプロキルエトキシシラン、３−（２−アミノエチル）アミノプロピルトリメトキシシラン、３−（２−アミノエチル）アミノプロピルメチルジメトシシラン、３−フェニルアミノプロピルトリメトキシシラン、３−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、３−グリシドキシプロピルメチルジメトキシシラン、３−グリシドキシプロピルトリエトキシシラン、３−グリシドキシプロピルメチルジエトキシシラン、２−（３，４−エポキシシクロヘキシル）エチルトリメトキシシラン、ビス（３−（トリエトキシシリル）プロピル）ジスルフィド、ビス（３−（トリエトキシシリル）プロピル）テトラスルフィド、ビニルトリアセトキシシラン、ビニルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシラン、アクリイルトリメトキシシラン、３−メタクリロキシプロピルトリメトキシシラン、３−メタクリロキシプロピルメチルジメトキシシラン、３−メルカプトプロピルトリメトキシシラン、３−メルカプトプロピルメチルジメトキシシラン等があり、好ましくはエポキシ基含有化合物であり、これらは１種単独または２種以上併用して使用することができる。

本発明のシランカップリング剤（Ｃ）の配合量は、ポリエステルブロック共重合体（Ａ）とポリビニルアセタール樹脂（Ｂ）の総計を１００重量部としたとき、０．０１〜５重量部、好ましくは０．０５〜３重量部、さらに好ましくは０．１〜１．５重量部である。シランカップリング剤の配合量が０．０１重量部未満では接合強度が低く、また５重量％を超えると、ブルーミングを生じたり熱安定性が低下する。

本発明では、酸化防止剤（Ｄ）により金属と接しているエラストマーの劣化を抑え、耐湿熱処理後の金属との接合強度低下を防止する。本発明に用いられる酸化防止剤（Ｄ）としては、芳香族アミン系酸化防止剤、ヒンダードフェノール系酸化防止剤、イオウ系酸化防止剤、リン系酸化防止剤からなる群より選ばれた１種、または２種以上が挙げられ、中でも芳香族アミン系酸化防止剤が好適に使用される。

芳香族アミン系酸化防止剤の具体例としては、フェニルナフチルアミン、４，４’−ジメトキシジフェニルアミン、４，４’−ビス（α，α−ジメチルベンジル）ジフェニルアミン、および４−イソプロポキシジフェニルアミンなどが挙げられるが、これらの中でもジフェニルアミン系化合物の使用が好ましい。

ヒンダードフェノール系酸化防止剤の具体例としては、２，４−ジメチル−６−ｔ−ブチルフェノール、２，６−ジ−ｔ−ブチルフェノール、２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾール、ヒドロキシメチル−２，６−ジ−ｔ−ブチルフェノール、２，６−ジ−ｔ−α−ジメチルアミノ−ｐ−クレゾール、２，５−ジ−ｔ−ブチル−４−エチルフェノール、、４，４’−ビス（２，６−ジ−ｔ−ブチルフェノール）、２，２’−メチレン−ビス−４−メチル−６−ｔ−ブチルフェノール、２，２’−メチレン−ビス（４−エチル−６−ｔ−ブチルフェノール）、４，４’−メチレン−ビス（６−ｔ−ブチル−ｏ−クレゾール）、４，４’−メチレン−ビス（２，６−ジ−ｔ−ブチルフェノール）、２，２’−メチレン−ビス（４−メチル−６−シクロヘキシルフェノール）、４，４’−ブチリデン−ビス（３−メチル−６−ｔ−ブチルフェノール）、４，４’−チオビス（６−ｔ−ブチル−３−メチルフェノール）、ビス（３−メチル−４−ヒドロキシ−５−ｔ−ブチルベンジル）スルフィド、４，４’−チオビス（６−ｔ−ブチル−ｏ−クレゾール）、２，２’−チオビス（４−メチル−６−ｔ−ブチルフェノール）、２，６−ビス（２’−ヒドロキシ−３’−ｔ−ブチル−５’−メチルベンジル）−４−メチルフェノール、３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンゼンスルホン酸のジエチルエステル、２，２’−ジヒドロキシ−３，３’−ジ（α−メチルシクロヘキシル）−５，５’−ジメチル−ジフェニルメタン、α−オクタデシル−３（３’，５’−ジ−ｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフェニル）プロピオネート、６−（ヒドロキシ−３，５−ジ−ｔ−ブチルアニリノ）−２，４−ビス−オクチル−チオ−１，３，５−トリアジン、ヘキサメチレングリコール−ビス［β−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェノール）プロピオネート］、Ｎ，Ｎ’−ヘキサメチレン−ビス（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシヒドロ桂皮酸アミド）、２，２−チオ［ジエチル−ビス−３（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］、３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンゼンホスホン酸のジオクタデシルエステル、テトラキス［メチレン−３（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタン、１，３，５−トリメチル−２，４，６−トリス（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンジル）ベンゼン、１，１，３−トリス（２−メチル−４−ヒドロキシ−５−ジ−ｔ−ブチルフェニル）ブタン、トリス（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）イソシアヌレート、トリス［β−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４ヒドロキシフェニル）プロピオニル−オキシエチル］イソシアヌレートなどが挙げられる。これらの中でも特にテトラキス［メチレン−３（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタンのような分子量が５００以上のものの使用が好ましい。

イオウ系酸化防止剤とは、チオエーテル系、ジチオ酸塩系、メルカプトベンズイミダゾール系、チオカルバニリド系、およびチオジプロピオンエステル系などのイオウを含む化合物である。これらの中でも、特にチオジプロピオンエステル系化合物の使用が好ましい。

リン系酸化防止剤とは、リン酸、亜リン酸、次亜リン酸誘導体、フェニルホスホン酸、ポリホスホネート、ジアルキルペンタエリスリトールジホスファイト、およびジアルキルビスフェノールＡジホスファイトなどのリンを含む化合物である。これらの中でも、分子中にリン原子とともにイオウ原子も有する化合物、あるいは分子中に２つ以上のリン原子を有する化合物の使用が好ましい。

これらの酸化防止剤の配合量は、ポリエステルブロック共重合体（Ａ）とポリビニルアセタール樹脂（Ｂ）の総計を１００重量部としたとき、０．０１〜５重量部、好ましくは０．０５〜３重量部、さらに好ましくは０．１〜１．５重量部、さらにより好ましくは、０．３〜１．３重量部である。

酸化防止剤の合計配合量が０．０１重量部未満では、目的とする改良効果の得られる度合いが小さく、同時に金属と接合する際には銅害を防止する効果もある。また５重量部を超えると、ブルーミングを生じたり、熱可塑性エラストマー樹脂組成物の機械的強度が低下する。

さらに、本発明の熱可塑性エラストマー樹脂組成物には、本発明の目的を損なわない範囲で種々の添加剤を添加することができる。例えば公知の結晶核剤や滑剤などの成形助剤、紫外線吸収剤やヒンダードアミン系化合物である耐光剤、耐加水分解改良剤、顔料や染料などの着色剤、帯電防止剤、導電剤、難燃剤、補強剤、充填剤、可塑剤、離型剤などを任意に含有することができる。

本発明の熱可塑性エラストマー樹脂組成物の製造方法は、特に限定されるものではないが、例えば、ポリエステルブロック共重合体（Ａ）、ポリビニルアセタール樹脂（Ｂ）、シランカップリング剤（Ｃ）、酸化防止剤（Ｄ）を配合した原料を、スクリュー型押出機に供給し溶融混練する方法など適宜採用することができる。

本発明の熱可塑性エラストマー樹脂組成物は、射出成形、押出成形など各種方法により成形加工することが可能である。

本発明の熱可塑性エラストマー樹脂組成物は、異種材料からなる成形体を接合するための接合材として好ましく使用することができ、金属、ガラス、セラミックス、樹脂等各種材質からなる成形体を熱溶着することで接合することができる。

成形体の接合方法としては、本発明の熱可塑性エラストマー樹脂組成物を溶融する方法であれば特に制限するものはなく、例えばレーザー光を照射する方法、熱板にて加熱する方法、高周波を使用する方法、金属などの成形体自体を加熱し熱可塑性エラストマー樹脂組成物を溶融させる方法、射出成形機や押出成形機から溶融した熱可塑性エラストマー樹脂組成物を吐出し２色成形等の方法で接合する方法等を選択することができる。

以下に、実施例及び比較例により本発明をより詳しく説明する。なお、以下の実施例でいう部および％は、特に断らない限りは重量単位を示す。

また、以下の実施例における熱可塑性エラストマー樹脂組成物の硬度、引張破断強さ、引張破断伸び、各種材質との接合力の評価は、次の方法により行った。

［硬度］
９０℃で３時間以上熱風乾燥したペレットを、射出成形機（日精樹脂工業製 ＮＥＸ−１０００）を用いて、シリンダー温度２１０℃と金型温度５０℃の成形条件で、１２０Ｘ７５Ｘ２ｍｍ厚角板を成形し角板を３枚重ねた後、ＪＩＳ Ｋ ７２１５に従って測定した。

［引張破断強さ、引張破断伸び］
９０℃で３時間以上熱風乾燥したペレットを、射出成形機（日精樹脂工業製 ＮＥＸ−１０００）を用いて、シリンダー温度２１０℃と金型温度５０℃の成形条件で、ＪＩＳＫ７１１３ ２号ダンベル試験片を成形し、ＪＩＳ Ｋ７１１３に従って測定した。

［ＰＢＴ樹脂との２色射出成形による接合力］
ガラス３０％含有ＰＢＴ樹脂（東レ（株）製“トレコン”１１０１Ｇ３０）を、シリンダー温度２５０℃に設定したインラインスクリュー型射出成形機を用いて、６０℃の金型温度（金型キャビティ表面）において、長さ６５ｍｍ×幅１０ｍｍ×肉厚２．０ｍｍの板状成形体を得た。次にシリンダー温度２１０℃、金型温度５０℃に設定した成形機の金型キャビティ内にガラス３０％含有ＰＢＴ樹脂の板状成形体をセットし、板状成形体の長さ方向に１０ｍｍ重ね合わせた状態で、熱可塑性エラストマー樹脂組成物を射出成形し長さ６５ｍｍ×幅１０ｍｍ×肉厚２ｍｍの熱可塑性エラストマー樹脂組成物が、ガラス３０％含有ＰＢＴ樹脂と１０ｍｍ×１０ｍｍの面積で接合された成形体を得た。その後、ガラス３０％含有ＰＢＴ樹脂成形体と、熱可塑性エラストマー樹脂組成物成形体の端を引張試験機のチャックにはさみ、５０ｍｍ／分の歪み速度で引張り、接合面の引張剪断によって剥がれる力を測定した。引張剪断によって得られた剥がれ力を接合面積の１０ｍｍ^２で割り算した値を接合力として算出した。また、各接合試験片については耐久性試験として８０℃×９５％ＲＨ×１２０ｈの湿熱処理を施した後にも同様の方法で引張剪断による接合力を測定した。

［金属材料との熱プレスによる接合力］
異種材料として、長さ６０ｍｍ×幅１０ｍｍ×肉厚１．５ｍｍの各種金属を、下側２１０℃、上側６０℃に設定した熱プレスの下側に配置し１分間放置した。その後、縦横１０ｍｍ×肉厚０．２ｍｍにプレスした熱可塑性エラストマー樹脂組成物シートを、金属板材の上に配置し、さらに１０ｍｍ重ね合わせるように同じ金属板材を配置した。その後１ＭＰａの加重で３０秒間プレスし熱可塑性エラストマー樹脂組成物を溶融させて金属に接合させたる。その後、２枚の金属板材からなる接合体を、上側と下側を４０℃に設定したプレスにて、１ＭＰａ×３０秒間プレスして熱可塑性エラストマー樹脂組成物を固化させることにより、２枚の金属板材が１０ｍｍ^２の面積で重ね合わせられた引張剪断試験片を得たる。その後、引張剪断試験片の両端を引張試験機のチャックにはさみ、５０ｍｍ／分の歪み速度で引張り接合面の引張剪断によって剥がれる力を測定した。引張剪断によって得られた剥がれ力を接合面積の１０ｍｍ^２で割り算した値を接合力として算出した。また、各接合試験片については耐久性試験として８０℃×９５％ＲＨ×１２０ｈの湿熱処理を施した後にも同様の方法で引張剪断による接合力を測定した。

［スライドガラスとの熱プレスによる接合力］
長さ７５ｍｍ×幅２５ｍｍ×肉厚１ｍｍのスライドガラスを、下側２１０℃、上側６０℃に設定した熱プレスの下側に配置し１分間放置する。その後、縦横１０ｍｍ×肉厚０．２ｍｍにプレスした熱可塑性エラストマー樹脂組成物シートを金属板材の上に配置し、さらに１０ｍｍ重ね合わせるように同じスライドガラスを配置した。その後、０．３ＭＰａの加重で３０秒間プレスし熱可塑性エラストマー樹脂組成物を溶融させてスライドガラスに接合させた。その後、２枚のスライドガラスからなる接合体を、上側と下側を４０℃に設定したプレスにて、０．３ＭＰａ×３０秒間プレスして熱可塑性エラストマー樹脂組成物を固化させることにより、２枚のスライドガラスが１０ｍｍ^２の面積で重ね合わせられた引張剪断試験片を得た。その後、引張剪断試験片の両端を引張試験機のチャックにはさみ、５０ｍｍ／分の歪み速度で引張り接合面の引張剪断によって剥がれる力を測定する。引張剪断によって得られた剥がれ力を接合面積の１０ｍｍ^２で割り算した値を接合力として算出した。また、各接合試験片については耐久性試験として８０℃×９５％ＲＨ×１２０ｈの湿熱処理を施した後にも同様の方法で引張剪断による接合力を測定した。

［アルミ合金とのレーザー溶着による接合力］
長さ６０ｍｍ×幅１０ｍｍ×肉厚１．５ｍｍのアルミ合金の上に、縦横１０ｍｍ×肉厚０．２ｍｍの熱可塑性エラストマー樹脂組成物からなるシートを配置し、さらにその上に、長さ６０ｍｍ×幅１０ｍｍ肉厚２ｍｍのポリカーボネート樹脂成形体（三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製“ユーピロン”Ｈ４０００）を配置し、０．１ＭＰａの加重で重ね合わせた後ポリカーボネート側から、ＬＥＩＳＴＥＲ社製ＭＯＤＥＵＬＡＳ Ｃのレーザー溶着機を使用し、波長９４０ｎｍ、焦点径０．６ｍｍ、レーザー出力２０Ｗ、レーザー走査速度５ｍｍ／ｓｅｃの条件でレーザービームを照射することにより、アルミ合金の板材とポリカーボネートの板材とを熱可塑性エラストマー樹脂組成物を介して接合した。アルミ合金の板材とポリカーボネート板材の端を引張試験機のチャックにはさみ、５０ｍｍ／分の歪み速度で引張り、接合面の引張剪断によって剥がれる力を測定する。引張剪断によって得られた剥がれ力を接合面積で割り算した値を接合力として算出した。また、各接合試験片については耐久性試験として８０℃×９５％ＲＨ×１２０ｈの湿熱処理を施した後にも同様の方法で引張剪断による接合力を測定した。

また、使用材料の詳細は下記のとおりである。
［ポリエステルブロック共重合体（Ａ）］
東レ・デュポン（株）製 ハイトレル４０５７Ｎ
［ポリビニルアセタール樹脂（Ｂ）］
積水化学工業(株)製 エスレックＫＳ−３
積水化学工業(株)製 エスレックＫＳ−１０
［シランカップリング剤（Ｃ）］
東レ・ダウコーニング(株)製 Ｚ−６０４０
東レ・ダウコーニング(株)製 Ｚ−６０４３
［酸化防止剤（Ｄ）］
白石カルシウム（株）製 ナウガード４４５（芳香族アミン系酸化防止剤） 。

［実施例１〜７、比較例１〜９］
ポリエステルブロック共重合体（Ａ）、ポリビニルアセタール樹脂（Ｂ）、シランカップリング剤（Ｃ）、酸化防止剤（Ｄ）を、表１、２に示すような配合比率でドライブレンドし、４５ｍｍφのスクリューを有する２軸押出機を用いて、２２０℃の温度設定で溶融混練したのちペレット化した。このペレットを８０℃で５時間乾燥した後、各種特性値を試験した。試験結果は表１、２に示す。

表１、２の結果から明らかなように、実施例の熱可塑性エラストマー樹脂組成物は、硬度、引張破断強さ、引張１０％歪応力、引張５０％歪応力、引張破断伸びに優れ、ＰＢＴ樹脂との２色成形における接合力、各種金属の熱プレスにおける接合力、スライドガラスの熱プレスにおける接合力、ポリカーボネートとアルミ合金のレーザー溶着による接合力、及び各々の８０℃９５％ＲＨ×１２０ｈ処理後の接合力においても高い値を示した。

一方、本発明の条件を満たさない比較例１〜９の熱可塑性エラストマー樹脂組成物は、本発明の樹脂組成物に比較して、硬度、引張破断強さ、引張１０％歪応力、引張破断伸びのいずれかまたは全てが劣っているか、各種接合力が低くなっており、シランカップリング剤を含まない組成物では、全体的に湿熱処理後の接合力が低く、ポリビニルアセタール樹脂を含まない組成物では、スライドガラストとの接合力や湿熱処理後の接合力が低く、酸化防止剤を含まない組成物では特に銅合金との耐湿熱処理後の接合力が低くなった。

尚、シランカップリング剤（Ｃ）の配合量が規定範囲を超えた比較例２は、２軸押出機を用いた溶融混練の際に吐出が不安定になりペレットを得ることが困難であった。シランカップリング剤の過剰な配合により熱安定性が悪くなりゲル化等を発生させたためと推定される。また、ポリビニルアセタール樹脂（Ｂ）の配合量が規定範囲を超えた比較例４、８は、射出成形時に金型の固化が不十分で金型から成形品を取り出すことが困難であり、取り出した成形品もヒケや変形が大きく成形加工性が劣り物性測定を断念した。

本発明の熱可塑性エラストマー樹脂組成物は、上記した通り成形体としての充分な強度を有し成形加工性に優れ、各種異種材料と高い接合力を有することから、自動車部品、電機機器、工業用品等の異種材料との接合における接合材として好適に使用することができ、接合方法としては接合したい異種材料に特別な処理を施すことなく、熱可塑性エラストマー樹脂組成物を溶融することで接合することができるため極めて効率的である。

Claims (7)

1. 主として結晶性芳香族ポリエステル単位からなるハードセグメント（ａ１）と、主として脂肪族ポリエーテル単位および／または脂肪族ポリエステル単位からなるソフトセグメント（ａ２）とを主たる構成成分とし、融点が２１０℃未満のポリエステルブロック共重合体（Ａ）６６〜９９重量部と、ポリビニルアセタール樹脂（Ｂ）１〜３４重量部からなり（ポリエステルブロック共重合体（Ａ）とポリビニルアセタール樹脂（Ｂ）の総計は１００重量部である）、さらに、シランカップリング剤（Ｃ）０．０１〜５．０重量部と、酸化防止剤（Ｄ）０．０１〜５．０重量部とを配合してなる熱可塑性エラストマー樹脂組成物。
2. 前記ポリエステルブロック共重合体（Ａ）のハードセグメント（ａ１）が、テレフタル酸および／またはジメチルテレフタレートと１，４−ブタンジオールから誘導されるポリブチレンテレフタレート単位と、イソフタル酸および／またはジメチルイソフタレートと１，４−ブタンジオールから誘導されるポリブチレンイソフタレート単位とからなる請求項１記載の熱可塑性エラストマー樹脂組成物。
3. 前記ポリエステルブロック共重合体（Ａ）のハードセグメント（ａ１）が、テレフタル酸および／またはジメチルテレフタレートとイソフタル酸および／またはジメチルイソフタレートと１，４−ブタンジオールから誘導されるポリブチレンテレフタレート／イソフタレート単位からなる請求項１または２記載の熱可塑性エラストマー樹脂組成物。
4. 前記ポリエステルブロック共重合体（Ａ）のソフトセグメント（ａ２）が、ポリ（テトラメチレンオキシド）グリコール単位を主たる構成成分とするものである請求項１〜３のいずれか１項記載の熱可塑性エラストマー樹脂組成物。
5. 前記シランカップリング剤（Ｃ）が、エポキシ系シランカップリング剤である請求項１〜４のいずれか１項記載の熱可塑性エラストマー樹脂組成物。
6. 前記酸化防止剤（Ｄ）が、芳香族アミン系酸化防止剤、ヒンダードフェノール系酸化防止剤、イオウ系酸化防止剤およびリン系酸化防止剤からなる群より選ばれた１種または２種以上である請求項１〜５のいずれか１項記載の熱可塑性エラストマー樹脂組成物。
7. 請求項１〜６のいずれか１項記載の熱可塑性エラストマー樹脂組成物が、異種材料からなる成形体の接合材として使用されている複合成形体。